DE2245171B2

DE2245171B2 - METHOD AND DEVICE FOR CATALYTIC CRACKING OF HYDROCARBONS

Info

Publication number: DE2245171B2
Application number: DE19722245171
Authority: DE
Inventors: Laurence Oliver Western Springs IU. Stine (V.St.A.)
Original assignee: Universal Oil Products Co
Current assignee: Universal Oil Products Co
Priority date: 1971-09-16
Filing date: 1972-09-14
Publication date: 1976-05-26
Also published as: PL84077B1; IT965353B; GB1399110A; CA989758A; JPS5127241B2; DE2245171A1; JPS4861505A; FR2153068A1; FR2153068B1

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zum katalytischen Kracken von zwei verschiedenen Kohlenwasserstoffeinsatzmaterialien an fluidisiertem Katalysator in getrennten Steigrohncaktionszonen, Das Verfahren und die Vorrichtung sind für die Krackung einer Gasölbeschickung und einer gesättigten Kohlenwassersloffbeschickung vorgesehen.The invention relates to a method and a device for the catalytic cracking of two different ones Hydrocarbon feedstocks over fluidized catalyst in separate riser pipe action zones, The method and apparatus are for cracking a gas oil feed and a saturated hydrocarbon feed provided.

Verfahren und Vorrichtungen zum katalytischen Wirbelschichtkracken, auch unter Verwendung von Steigrohrreaktionszonen, sind in zahlreichen Ausführungsformen bekannt. Beispielsweise beschreibt die US-Patentschrift 28 81129 ein Wirbelschichtkrackverfahren mit Anwendung besonderer Maßnahmen bei der Durchführung der Krackung einschließlich der Einhaltung verhältnismäßig niedriger Verhältnisse von Katalysator zu Öl bei der Einführung in eine steigrohrartige Reaktionszone, die zur Krackung schwerer KohlenwasserstofTbeschickungen in wertvolle Benzinkomponenlen dient. Vorteile einer Einhaltung niedriger Katalysator-Öl-Berühruiigszcilen bei der Durchführung der Umsetzung sind in dieser Patentschrift nicht erwähnt und die Anwendung von getrennten Steigrohren zur Krackung von gesättigten und von schweren Kohlcnwasserstoffbcschickungen ist aus dieser Patentschrift nicht herzuleiten.Processes and devices for catalytic fluidized bed cracking, also using Riser reaction zones are known in numerous embodiments. For example, describes the U.S. Patent 2,881,129 discloses a fluidized bed cracking process with the application of special measures when carrying out the cracking, including maintaining relatively low ratios of catalyst to oil when introducing into a Riser-like reaction zone used for cracking heavy hydrocarbon feeds into valuable Petrol components is used. Advantages of maintaining low catalyst-oil contact conditions the implementation of the implementation are not mentioned in this patent specification and the application of separate Riser pipes for cracking saturated and heavy hydrocarbon feeds cannot be derived from this patent specification.

Die US-Patentschrift 32 47 098 beschreibt ein Verfahren zum Kracken von Schwerbenzin an einem Katalvs.'ilor, der einen synthetischen Mordenii-ZcolithUS Pat. No. 3,247,098 describes a method for cracking heavy gasoline on a Katalvs.'ilor, of a synthetic mordenii zcolith

enthält, und ist speziell hierauf gerichtet. Ein Verjähren und eine Vorrichtung der eingangs angegebenen Art sind nicht angegeben.contains, and is specifically directed to this. A statute of limitations and a device of the type specified at the outset are not specified.

Die US-Patentschrift 32 84 341 beschreibt ebenfalls ein spezielles Schwerbenzinkrackverfahren, bei 5 <Jem ein besonderer Katalysator verwendet wird und jjie Raumströmungsgeschwindigkeit uberhalb einer bestimmten Grenze gehalten werden muß. Es findet (ich jedoch weder eine Angabe noch ein Hinweis, die Krackung vorzugsweise in einer steigrohrartigen Ke- »ktionszone durchzuführen und den Katalysator rasch von dem Öl zu trennen, um den Eintritt von Sekundärreaktionen zu verhindern, und kein Anhaltspunkt für eine Betriebsweise mit doppelter Steigrohrreaktion oder eine dafür geeignete Vorrichtung.U.S. Patent 3,284,341 also describes a special heavy gasoline cracking process, at 5 <Jem a special catalyst is used and jj the air velocity in space above one certain limit must be kept. It does not find (I however neither an indication nor a reference that Cracking should preferably be carried out in a riser-like »Ktionszone and the catalyst quickly separated from the oil in order to prevent secondary reactions from occurring, and not an indication for a mode of operation with double riser reaction or a device suitable for this.

Die US-Patentschrift 34 20 770 beschreibt insbesondere ein katalytisches Krackverfahren, z. B. für Schwerbenzin, bei dem die Katalysator-Öl-Verhältnisse auf weniger als 0,1 beschränkt sind, in Verbindung mit der Begrenzung einer bestimmten Beziehung zwischen der stündlichen Raumströmungsgeschwindiokeit der Flüssigkeit und der mittleren Temperatur ii^der Reaktionszone. Die vorgesehene Beschränkung auf ein äußerst niedriges Katalysator-Öl-Verhältnis vermittelt keinerlei Angaben für Steigrohr-Krackverfahren, da die Katalysator-Öl-Verhältnisse bei einem Sleigrohrkrackverfahren in allen Fällen größer als 0,1 sind.In particular, US Pat. No. 3,420,770 describes a catalytic cracking process, e.g. B. for Heavy gasoline, in which the catalyst-oil ratios are limited to less than 0.1, in connection with the limitation of a certain relationship between the hourly space air velocity the liquid and the mean temperature ii ^ of the reaction zone. The intended restriction an extremely low catalyst-oil ratio gives no information about riser cracking processes, because the catalyst-oil ratios in a sleig pipe cracking process in all cases are greater than 0.1.

Die US-Patentschrift 35 36 609 betrifft ein Benzinerzeugungsverfahren unter Anwendung von zvvei steigrohrartigen Reaktionszonen zur Krackung eines schweren Frischbeschickungsöls und eines hydrierend behandelten leichten Kreislauföls zwecks Erzeugung großer Mengen an Produkten im Benzinbereich. Frischbeschickung tritt in eine der steigrohrartigen Reaktionszonen ein. Der Ausfluß aus dieser Reaktionszone wird durch einen Zyklonabscheider getrennt. Jegliches aus dem Ausfluß dieser Krackbehandlung gewonnenes leichtes Kreislauföl wird unter Rückführung eines Teils hydrierend behandelt, in Verbindung mit einer zweiten Steigrohrreaktionszone, die sich in ein dichtes Katalysatorbett in einer Reaktionszone entleert. Eine derartige Arbeitsweise und eine derartige Vorrichtung kommen erfindungsgemäß nicht in Betracht und sind für die Zwecke der Erfindung ungeeignet.US Pat. No. 3,536,609 relates to a gasoline production process using two riser-like reaction zones to crack one heavy fresh feed oil and a hydrotreated light cycle oil for production large quantities of products in the gasoline sector. Fresh load enters one of the riser-like ones Reaction zones. The effluent from this reaction zone is separated by a cyclone separator. Any light cycle oil recovered from the effluent from this cracking treatment is found under Recirculation of part of the hydrogenated treatment, in connection with a second riser reaction zone, which empties into a dense catalyst bed in a reaction zone. Such a way of working and such a device are not considered according to the invention and are for the purposes of the invention not suitable.

Vorgeschlagen worden gemäß DT-Patent 21 47 547 ist ferner ein Verfahren zum katalytischen Kracken von Schwerbenzin und Gasöl an einem Zeolith-Krackkatalysator in einer Fließbett-Krackanlage, die aus einem Reaktor, einem Regenerator und einer Mehrzahl gestreckter Reaktionszonen besteht, wobei der Reaktor eine dichte und eine verdünnte Katalysatorphase enthält und die gestreckten Reaktionszonen am Reaktor enden, das dadurch gekennzcich- net ist, daß a) Schwerbenzin und ein Zeolith-Krackkatalysator durch eine erste gestreckte Reaktionszone unter bestimmten Schwerbenzin-Krackbedingungen fließen, b) Gasöl und ein Zeolith-Krackkatalysalor durch eine zweite gestreckte Reaktionszonc unter bc-Stimmten Gasöl-Krackbedingungcn fließen, c) die aus der ersten und der zweiten gestreckten Reaktionszone ausfließenden Ströme, die dampfförmige Reaktionsgemische und Katalysator enthalten, in eine Katalysalorphasc des Reaktors einfließen und d) aus den dampfförmigen Reaktionsgemischen in der verdünnten Katalysatorphase des Reaktors eine zwischen 37 und 235⁰C siedende Fraktion mit einer Oktanzahl, die höher liegt als die Oktanzahl des Schwerbenzinausgangsmateriais, und eine unterhalb 37° C siedende Fraktion gewonnen wird, und gegebenenfalls e) aus den dampfförmigen Reaktionsgemischen in der verdünnten Katalysatorphase des Reaktors eine oberhalb 260° C siedende Kohlenwasserstoff-Fraktion gewonnen wird, f) diese Fraktion und ein Zeolith-Krackkatalysator durch eine dritte gestreckte Reaktionszone unter bestimmten Kreislaufgasöl-Krackbedingungen strömen und g) der aus der dritten gestreckten Reaktionszone austretende Strom, der dampfförmiges Reaktionsgemisch und Katalysator enthält, in die dichte Katalysatorphase des Reaktors einfließt und das dampfförmige Reaktionsgemisch durch die dichte Katalysatorphase unter bestimmten kaUtlytischen Krackbedingungen in die verdünnte Katalysatorphase geführt wird.According to DT patent 21 47 547, a method for the catalytic cracking of heavy gasoline and gas oil on a zeolite cracking catalyst in a fluidized bed cracking plant, which consists of a reactor, a regenerator and a plurality of elongated reaction zones, the reactor being a dense one, has also been proposed and contains a dilute catalyst phase and the elongated reaction zones terminate at the reactor which is characterized in that a) heavy gasoline and a zeolite cracking catalyst flow through a first elongated reaction zone under certain heavy gasoline cracking conditions, b) gas oil and a zeolite cracking catalyst through a second extended reaction zone under bc-tuned gas oil cracking conditions, c) the streams flowing out of the first and second extended reaction zones, which contain vaporous reaction mixtures and catalyst, flow into a catalyst phase of the reactor and d) from the vaporous reaction mixtures in the dilute Cat alysatorphase of the reactor a ^{fraction boiling between 37 and 235 0} C with an octane number which is higher than the octane number of the heavy gasoline starting material, and a fraction boiling below 37 ° C is obtained, and optionally e) from the vaporous reaction mixtures in the dilute catalyst phase of the reactor a hydrocarbon fraction boiling above 260 ° C. is obtained, f) this fraction and a zeolite cracking catalyst flow through a third extended reaction zone under certain circulating gas oil cracking conditions and g) the stream emerging from the third extended reaction zone, which contains the vaporous reaction mixture and catalyst , flows into the dense catalyst phase of the reactor and the vaporous reaction mixture is passed through the dense catalyst phase under certain catalytic cracking conditions into the dilute catalyst phase.

In diesem älteren Patent ist zur Durchführung dieses Verfahrens ferner vorgeschlagen, eine Vorrichtung zum Fließbeti-Kracken, bestehend aus einer Reaktorkammer mit einem konischen Teil, wobei der größere Durchmesser des konischen Teils zum oberen Ende der Kammer und der kleinere Durchmesser zum unteren Ende der Kammer ausgerichtet ist, einer Abstreifkammer, einer Regeneratorkammsr, einer Mehrzahl von gestreckten Reaktionszonen (Steigern), die durch die Wände der Reaktorkammer geführt in dieselbe eintreten, Einrichtungen zur Dampfeinführung in den unteren Teil der Reaktorkammer, zum Abziehen von Dämpfen aus der Abstreifkammer, zum Abziehen gasförmiger Produkte und von Dampf aus dem oberen Reaktorkammerteil, zum Abziehen fester Stoffe aus dem unteren Reaktorkammerteil und Eingeben dieser in die Abstreifkammer, zur Dampfeinführung in den unteren Abstreifkammerteil, zum Abziehen fester Stoffe aus dem unteren Abstreifkammerteil und Eingeben dieser in die Reoeneratorkammcr, zur Verbrennungsgaseingabe in den unteren Regeneratorkammerleil, zum Rauchgasabzug aus dem oberen Regeneratorkammerteil, zum Abziehen regenerierten Katalysators aus der Regeneratorkammer und Eingeben in die Eingänge der Steiger und Einrichtungen zur Ökingabe in die Steigereingänge, die dadurch gekennzeichnet ist, daß ein erster Steiger durch die Reaktorkammerwand in den Reaktor geführt wird, ein zweiter Steiger durch die Reaktorkammerwand in den Reaktor an einem Punkt, der oberhalb des Austrittes des ersten Steigers liegt, geführt wird und ein dritter Steiger durch die Reaktorkammerwand in den Re aktor an einem Punkt, der zwischen den Austritten des ersten und zweiten Steigers liegt, geführt wird. Insbesondere ist der erste Steiger durch den Reaktorboden geführt und endet in einem nach oben gerichteten Austritt, während der zweite und der dritte Steiger durch die Reaktorseitenwand geführt sind und in der Reaktorkammer in nach unten gerichteten Austritten enden.In this earlier patent, an apparatus is also proposed for carrying out this method zum Fließbeti-Kracken, consisting of a reactor chamber with a conical part, the larger diameter of the conical part to the top of the chamber and the smaller diameter is aligned with the lower end of the chamber, a stripping chamber, a regenerator chamber, a plurality of elongated reaction zones (risers) passing through the walls of the reactor chamber guided into the same, facilities for introducing steam into the lower part of the reactor chamber, for drawing off vapors from the stripping chamber, for drawing off gaseous products and steam from the upper part of the reactor chamber, for withdrawing solids from the lower part of the reactor chamber and entering this into the stripping chamber for steam introduction into the lower part of the stripping chamber, for removing solid materials from the lower part of the wiper chamber and entering them into the reoenerator chamber, for the combustion gas input into the lower regenerator chamber part, for Flue gas vent from the upper part of the regenerator chamber, to remove regenerated catalyst the regenerator chamber and entering into the entrances of the riser and facilities for Ökingabe in the riser entrances, which is characterized in that a first riser through the reactor chamber wall is fed into the reactor, a second riser through the reactor chamber wall into the reactor at a point above the exit of the first riser, and a third Rise through the reactor chamber wall into the reactor at a point between the outlets of the first and second riser is guided. In particular, the first riser is through the reactor floor guided and ends in an upward exit, while the second and third Risers are passed through the reactor side wall and into the reactor chamber in downward direction Ending exits.

Bei dieser früher vorgeschlagenen Arbeitsweise und Vorrichtung wird bei ilen meisten Ausführungsformen die Krackreaktion nach Austritt aus den Stciürolureaktionszoncn in dem in dem Reaktor be findlichen dichter. Kalalysatorwirbclschichtbelt fortgesetzt. Selbst wenn die aus den Steigrohr! caktions-/onen ausfließenden Kntalysator-Öl-Geniische nicht in ilas dichte Kaialysalorwirbelschichtbcu des Reaktors eingeleitet, sondern, wie bei einer der dortigen Ausführungsformcn, in die in dem Reakior überIn this previously proposed mode of operation and apparatus, in most of the embodiments, the cracking reaction after exiting the Stciurolureaktionszoncn in the be in the reactor sensitive poet. Kalalysatorwirbclschichtbelt continued. Even if it's out of the riser! caktions- / onen outflowing analyzer oil genius in the dense caialysalor fluidized bedbcu of the reactor initiated, but, as with one of the there Embodiments into which in the reactor

dem dichten Katalysatorwirbelschichtbett befindliche verdünnte Katalysatorphase eingespeist werden, so daß sich die Katalysatorteilchen dort zu dem dichten Bett hin absetzen, stehen die Kohlenwassersloffdämpfe nach dem Austritt aus den Steigrohrreaktoren noch beträchtliche Zeit mit Katalysator in Berührung, so daß weitere Krackreaktionen und andere Folgereaktionen ablaufen. Ferner erfolgt für beide bzw. alle drei Steigrohrreaktionszonen die Abtrennung des Katalysators von den Krackreaklionsprodukten in jedem Falle in einem gemeinschaftlichen Abtrennraum, in dem sich die abgetrennten Reaktionsprodukte aus allen Steigrohrreaktionszonen miteinander vermischen. Dies steigert die Anforderungen an die nachfolgende Auftrennung der Produkte. Ferner werden bei der früher vorgeschlagenen Arbeitsweise verhältnismäßig große Mengen an Koks und an Propan erzeugt.located in the dense fluidized catalyst bed diluted catalyst phase are fed, so that the catalyst particles there to the dense Put down the bed, the hydrocarbon vapors stand in contact with the catalyst for a considerable time after leaving the riser reactors, so that further cracking reactions and other secondary reactions take place. It also takes place for both or every three riser reaction zones, the separation of the catalyst from the cracking reaction products in each case in a common separation room in which the separated reaction products are mix together from all riser reaction zones. This increases the requirements the subsequent separation of the products. Furthermore, in the case of the previously proposed Operation generates relatively large amounts of coke and propane.

Es wurde nunmehr gefunden, daß in Fällen, wo verhältnismäßig aktive Krackkatalysatoren zur Anwendung kommen, ein Schwerbenzin- und ein Gasöleinsatzmaterial in getrennten Steigrohrreaktionszonen bei Einhaltung der erfindungsgemäßen Vorschriften zu hohen Ausbeuten an wertvollen olefinischen Verbindungen gekrackt werden können; letztere können beispielsweise gut zur Herstellung von Alkylatbenzinen oder hochoktanigen Benzinkomponenten verwendet werden. Die erfindungsgemäße Benutzung von zwei in verdünnter Phase arbeitenden Steigrohrreaktionszonen mit direkt angeschlossenen Zyklon-Trenneinrichtungen führt zu einer sofortigen Trennung von Katalysator und Öl nach dem Austritt aus dem Steigrohr. Es wurde gefunden, daß eine sofortige Trennung sowohl der Gasöl- als auch der Schwerbenzinmatcrialien von dem Katalysator nach erfolgter Krackung notwendig ist, um Sckundärrcaktioncn zu verhindern oder weitgehend zu unterdrükken. Die beim Kracken von Schwerbenzin oder Schwerölen eintretenden Sekundärreaklionen sind vor allem die Übertragung von Wasserstoff entweder von den auf dem Katalysator befindlichen koksartigen Materialien oder von den den Katalysator umgebenden Kohlenwasserstoffen auf die Reaktionsprodukte; dies führt zu einer Sättigung wertvoller olefinischer Verbindungen. Da die Sekundärreaktionen eine Qualitätsvcrschlechterung des Produkts mit sich bringen, insbesondere eine Verringerung des Gehalts an wertvollen Olefinen im Ausfluß einer jeden der Reaktionszonen, muß die Abtrennung des Katalysators von dem öl so rasch wie möglich erfolgen, wenn das Gemisch die betreffende Steigrohrreaktionszone verläßt. Demgemäß werden sowohl der Ausfluß aus der Schwerbenzin-Steigrohrkrackzone als auch der Ausfluß aus der Gasöl-Steigrohrkrackzone direkt in eigene Zyklon-Trenneinrichtungen geleitet. Das öl wird dann aus dem Verfahren abgezogen und kann in gewünschte Produktschnitte fraktioniert werden. Allgemein kann davon ausgegangen werden, daß eine maximale Berührungszeit zwischen Katalysator und öl von etwa fünf Sekunden den Grenzwert darstellt, bei dem Sekundärreaktionen noch weitgehend unterdrückt werden, wobei dann gleichzeitig eine wesentliche Verringerung der Erzeugung von Trockengas . erzielt wirdIt has now been found that in cases where relatively active cracking catalysts are used come, a heavy gasoline and a gas oil feed in separate riser reaction zones if the regulations according to the invention are adhered to, high yields of valuable olefinic compounds are obtained can be cracked; The latter can be used, for example, for the production of alkylate benzines or high-octane gasoline components can be used. The use according to the invention of two riser reaction zones working in the dilute phase with directly connected cyclone separation devices leads to an immediate separation of catalyst and oil after exiting the riser pipe. It was found to be an instant Separation of both gas oil and heavy gasoline materials from the catalyst after After cracking has taken place, it is necessary to prevent or largely suppress secondary effects. The secondary reactions that occur when heavy gasoline or heavy oils are cracked are present especially the transfer of hydrogen either from the coke-like ones on the catalyst Materials or from the hydrocarbons surrounding the catalyst on the reaction products; this leads to the saturation of valuable olefinic compounds. Since the secondary reactions are a Bring a deterioration in the quality of the product, in particular a reduction in the content valuable olefins in the effluent of each of the reaction zones, the separation of the catalyst must of the oil as quickly as possible when the mixture leaves the respective riser reaction zone. Accordingly, both the effluent from the heavy gasoline riser cracking zone and the effluent become from the gas oil riser pipe cracking zone directly into its own cyclone separator. The oil is then withdrawn from the process and can be fractionated into the desired product cuts. In general, it can be assumed that a maximum contact time between the catalyst and oil of about five seconds represents the limit value at which secondary reactions are still largely suppressed at the same time a substantial reduction in the production of dry gas . is achieved

Der Erfindung lag somit die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren und eine Vorrichtung zum katalytischen Kracken von zwei verschiedenen Kohlenwasserstoffeinsatzmaterialien an fluidisiertem Katalysator in getrennten Steigrohrreaktionszonen zu schaffen, die bei Verarbeitung einer Gasölbeschickung und einer gesättigten Kohlcnwasserstoffbeschickung unter möglichst optimaler Ausnutzung des Krackkatalysators eine durchgreifende Krackung zu erwünschten Produkten mit hohen Ausbeuten an wertvollen olefinischen Verbindungen bei gleichzeitig weitmöglichster Unterdrückung von unerwünschten Sekundärreaktionen und Verhinderung einer zu weitgehendenThe invention was therefore based on the object of a method and a device for catalytic Cracking two different hydrocarbon feedstocks over a fluidized catalyst in separate riser reaction zones to be used when processing a gas oil feed and a saturated hydrocarbon feed with the best possible utilization of the cracking catalyst thorough cracking to desired products with high yields of valuable olefinic Connections while suppressing undesirable secondary reactions as much as possible and preventing too extensive

ίο Krackung von Bcschickungskomponcnten gewährleisten, dabei die Kohlenwasserstoffkrackprodukte au« der Gasölbeschickung und aus der gesättigten Kohlenwasserstoffbcschickung getrennt voneinander halten, und trotzdem sowohl verfahrensmäßig als auch apparativ einfach, betriebssicher und störungsunanfällig sind.ίο ensure cracking of feed components, the hydrocarbon cracked products from the gas oil feed and from the saturated one Keep hydrocarbon feeds separate from one another, and still both procedurally and are also simple in terms of equipment, operationally reliable and not susceptible to failure.

Gegenstand der Erfindung ist hierzu ein Verfahren zum katalytischen Kracken einer Gasölbeschickung und einer gesättigten Kohlenwasserstoffbcschickung an fluidisiertem Katalysator in verdünnter Katalysatorphase im Steigrohr, bei dem die Gasölbeschickung und regenerierte Katalysatorteilchen in eine erste Steigrohrreaktionszone eingeleitet und dort einer Krackreaktion unterworfen werden, das aus der ersten Steigrohrreaktionszone ausfließende Katalysator-öl-Gemisch in Katalysator und Kohlenwasserstoffe des Ausflusses getrennt wird, die gesättigte Kohlenwnsserstoffbeschickung und regenerierte KaIalysatortcilchen in eine zweite Steigrohrreaktionszone eingeleitet und dort einer Krackreaktion unterworfen werden, das aus der zweiten Steigrohrreaktionszone ausfließende Katalysator-Öl-Gemisch in Katalysator und Kohlenwasserstoffe des Ausflusses getrennt wird. der abgetrennte Katalysator aus der ersten Steigrohrreaktionszone gemeinsam mit dem abgetrennten Katalysator aus der zweiten Steigrohrreaktionszone in eine Abstreifzone geleitet und dort von adsorbiertem und mitgeführten Kohlenwasserstoffen befreit wird. der von Kohlenwasserstoffen befreite Katalysator au< der Abstreifzone in eine Regenerationszone geleitci und dort durch Abbrciv.-en wenigstens eines Teils des abgelagerten Kokses regeneriert wird, und dei regenerierte Katalysator aus der Regenerationszone abgezogen und zu der ersten und der zweiten Steig-The invention relates to a method for the catalytic cracking of a gas oil feed and a saturated hydrocarbon feed of fluidized catalyst in a dilute catalyst phase in the riser, where the gas oil feed and regenerated catalyst particles in a first Riser reaction zone initiated and subjected to a cracking reaction there, from the first riser reaction zone flowing out catalyst-oil mixture in catalyst and hydrocarbons of the effluent, the saturated hydrocarbon feed and regenerated analyzer particles introduced into a second riser reaction zone and subjected to a cracking reaction there the catalyst-oil mixture flowing out of the second riser reaction zone into catalyst and hydrocarbons of the effluent are separated. the separated catalyst from the first riser reaction zone together with the catalyst separated off from the second riser reaction zone in passed a stripping zone and freed from adsorbed and entrained hydrocarbons. the catalyst freed from hydrocarbons is passed from the stripping zone into a regeneration zone and there is regenerated by Abbrciv.-en at least a part of the deposited coke, and dei regenerated catalyst withdrawn from the regeneration zone and added to the first and second riser

rohrreaktionszonc zurückgeführt wird, das erfindungsgemäß dadurch gekennzeichnet ist, daß mar die gesättigte Kohlenwasserstoffbeschickung in dci zweiten Steigrohrreaktionszone während eines Zeitraumes von weniger als etwa 10 Sekunden mittlere] Kontaktzeit mit dem Katalysator in Berührung hält die Abtrennung der Kohlenwasserstoffe aus dem au; der zweiten Steigrohrreaktionszone ausfließendci Katalysator-Öl-Gemisch geirennt von der Abtren nung der Kohlenwasserstoffe aus dem aus der erster Steigrohrreaktionszone ausfließenden Katalysator Öl-Gemisch vornimmt, wobei man das Katalysator Öl-Gemisch aus der zweiten Steigrohrreaktionszoni direkt in eine daran angeschlossene Zyklon-Trenn einrichtung und das Katalysator-Öl-Gemisch aus de ersten Steigrohrreaktionszone direkt in eine darai angeschlossene separate Zyklon-Trenneinrichtun; leitet, und die abgetrennten Kohlenwasserstoffe au der zweiten Steigrohrreaktionszone getrennt von dei abgetrennten Kohlenwasserstoffen aus der erstei Steigrohrreaktionszone gewinnt.Rohrreaktionszonc is recycled according to the invention characterized in that mar is the saturated hydrocarbon feed in dci second riser reaction zone for a period of less than about 10 seconds mean] Contact time with the catalyst keeps the separation of the hydrocarbons from the au; The catalyst-oil mixture flowing out of the second riser reaction zone is separated from the separator tion of the hydrocarbons from the catalyst flowing out of the first riser reaction zone Oil mixture makes, whereby the catalyst oil mixture from the second Riserrohrreaktionszoni directly into an attached cyclone separation device and the catalyst-oil mixture from de first riser reaction zone directly into a separate cyclone separator connected thereto; passes, and the separated hydrocarbons in the second riser reaction zone separated from the recovered hydrocarbons separated from the first riser reaction zone.

Vorzugsweise wird mit einer mittleren Kontaktzei von weniger als etwa 5 Sekunden gearbeitet. Weiter hin wird es bevorzugt, mindestens einen Teil der auAn average contact time of less than about 5 seconds is preferably used. Further it is preferred to use at least part of the au

dem Ausfluß der ersten Steigrohrreaktionszone abgetrennten Kohlenwasserstoffe zu der ersten Steigrohrreaktionszone und/oder mindestens einen Teil der aus dem Ausfluß der zweiten Stcigrohrreaktions-2OI1C abgetrennten Kohlenwasserstoffe zu der zweiten Steigrohrreaktionszone zurückzufuhren.hydrocarbons separated from the effluent of the first riser reaction zone to the first riser reaction zone and / or at least a portion of the outflow from the second tube reaction 20C recycle separated hydrocarbons to the second riser reaction zone.

Zur Durchführung dieses Verfahrens ist ferner Gegenstand der Erfindung eine Vorrichtung mit zwei senkrechten Steigrohren mit je einem Katalysatoreinlaß und einem Beschickungseinlaß am unteren Ende, einer gemeinsamen Katalysatorabst reif kammer, in die beide Steigrohre mit ihrem Auslaß am oberen Ende münden, einer Katalysatorregenerationskammer, in welche eine Überführungsleitung für die Katalysatorteilchen aus der Abstreifkammer mündet, mit Katalysatorabzugsleitungen zum Abziehen regenerierten Katalysators und Einspcisens in die Katalysatoreinlässe der Steigrohre, sowie mit Fluid-Teilchen-Trenneinrichtungen zum Abtrennen des Katalysators von den Kohlenwasserstoffen aus dem Ausfluß der Steigrohre, die erfindungsgemäß dadurch gekennzeichnet ist, daß sich unmittelbar an jeden Steigrohrauslaß eine für jedes Steigrohr separate Fiuid-Tcilchen-Trenneinrichtung in Form eines Zyklonabscheiders mit getrennter Kohlenwasserstoffauslaßleilung und in einen verengten Abschnitt eines der Katalysatorabstreifkammer vorgeschalteten Aufnahmegefäßes mündendem 1 auch rohr anschließt.To carry out this method, the invention also provides a device with two vertical risers, each with a catalyst inlet and a feed inlet at the lower end, a common catalyst removal chamber into which both risers open with their outlet at the upper end, a catalyst regeneration chamber, in which a Transfer line for the catalyst particles opens out of the stripping chamber, with catalyst discharge lines for withdrawing regenerated catalyst and Einspcisens in the catalyst inlets of the riser pipes, as well as with fluid-particle separation devices for separating the catalyst from the hydrocarbons from the outflow of the riser pipes, which is characterized according to the invention that A fluid-particle separating device in the form of a cyclone separator with a separate hydrocarbon outlet line and in a narrowed section of one of the catalytic converters is located directly at each riser pipe outlet Strip chamber upstream receiving vessel opening 1 also connects pipe.

Vorzugsweise weist jedes der Steigrohre ein Verhältnis von Rohrlänge zu Rohrinnendurchmesser größer als etwa 20 auf. Ferner enthalten die Katalysatorabzugslcitungen zweckmäßig jede eine Regeleinrichtung zur Steuerung des Katalysatorteilchensflusses durch die Leitung in das zugeordnete Steigrohr.Preferably, each of the risers has a ratio from pipe length to pipe inside diameter greater than about 20. The catalyst draw-off lines also contain expediently each one regulating device for controlling the flow of catalyst particles through the line into the associated riser pipe.

Die erfindungsgemäß erreichte Lösung der vorstehend umrissenen Aufgabe stellt einen deutlichen technischen Fortschritt auf dem Fachgebiet dar.The solution to the problem outlined above, achieved according to the invention, is a clear one represent technical progress in the field.

Nachstehend seien einige hier gebrauchte Begriffe definiert.Some of the terms used here are defined below.

Der Ausdruck »Steigrohrreaktionszone« bzw. »Steigrohr« kennzeichnet ein verhältnismäßig langes Rohr, das etwa senkrecht angeordnet ist, ein hohes Verhältnis von Länge zu Innendurchmesser aufweist und einen Katalysatorcinlaß und einen Kohlenwasserstoffeinlaß am unteren Abschnitt sowie einen Auslaß am obersten Ende, aus dem der Katalysator und das gekrackte Öl aus der Reaktionszone abfließen, besitzt.The expression “riser reaction zone” or “riser pipe” denotes a relatively long one Tube, which is arranged approximately vertically, has a high ratio of length to inner diameter and a catalyst inlet and a hydrocarbon inlet at the lower portion and an outlet at the top where the catalyst and cracked oil drain from the reaction zone, owns.

Der Ausdruck »Zyklon-Trenneinrichtung« kennzeichnet eine einstufige oder mehrstufige Trenneinrichtung aus einem oder mehrstufige Trenneinrichtung aus einem oder mehreren Zyklonabschcidern. wobei diese in Reihe oder parallel geschaltet sein können. Die Zyklontrenneinrichtungen müssen in der Lage sein. Katalysator und Öl rasch voneinander zu trennen, um Verweilzeiten von Katalysator und öl in der Zyklontrenneinrichtung von mehr ah einigen wenigen Sekunden zu vermeiden.The term "cyclone separator" denotes a single-stage or multi-stage separator from one or multi-stage separating device from one or more cyclone separators. these can be connected in series or in parallel. The cyclone separators must be in be able to. Separate catalyst and oil quickly to reduce catalyst residence times and to avoid oil in the cyclone separator of more than a few seconds.

Der Ausdruck »Abstreifzone« bzw. »Katalysatorabslreifkammer« bezeichnet einen Raum bzw. ein Gefäß, in dem ein gasförmiger Strom mit dem Katalysator im Gegenstrom in Berührung tritt, so daß Kohlenwasserstoffe von den Katalysatorteilchen abgestreift werden und hierdurch die Mengen der in die Regenerationszonc gelangenden Kohlenwasserstoffe vermindert wird. Es handelt sich normalerweise um langgestreckte Gefäße oder Gefäßteile mit darin aneeordncten Umlcnkeinrichtunecn zur Herbeiführung einer innigen Durchniischung des gasformigen Stroms mit dem Katalysator. Als Abslrcifgase werden gewöhnlich leichte Kohlenwasserstoffe. Wasserdampf oder Inertgase, wie Stickstoff, verwendet.
Der Ausdruck »Regenerationszone« bzw. »Regcncrationskainmer'·: bezeichnet einen Raum bzw. ein Gefäß, in dem der Katalysator mit einem sauerstoffhaltigcn Gas bei hinreichender Temperatur, um den auf dem Katalysator anwesenden Kok¹ abzubrennen,The term "stripping zone" or "catalyst stripping chamber" denotes a space or vessel in which a gaseous stream comes into contact with the catalyst in countercurrent, so that hydrocarbons are stripped from the catalyst particles and thereby the amounts of hydrocarbons entering the regeneration zone is decreased. These are normally elongated vessels or vessel parts with surrounding devices arranged in them for bringing about an intimate mixture of the gaseous stream with the catalyst. Light hydrocarbons are usually used as shut-off gases. Water vapor or inert gases such as nitrogen are used.
The term "regeneration zone" or "Regcncrationskainmer '·: designates a space or a vessel in which to burn off the catalyst with a sauerstoffhaltigcn gas at sufficient temperature to those present on the catalyst Kok ^1,

ίο in Berührung gebracht wird. Die Regenerationskammer kann in üblicher Weise mit Lufteinlässen im unteren Abschnitt, einem Abgasauslaß am Oberende, einer Zyklontrenneinrichtung zur Abtrennung von Katalysator aus dem Abgas und Kataiysatorabzugseinrichtungen zur Fortlcitung des regenerierten Katalysators zu den Reaktionszonen ausgebildet sein. Die Abzugscinrichtungen sind gewöhnlich Rohrleitungen mit Schieberventilen zur Regelung des Flusses von regeneriertem Katalysator zu den getrennten Steigrohren.ίο is brought into contact. The regeneration chamber can in the usual way with air inlets in the lower section, an exhaust outlet at the top, a cyclone separator for separating catalyst from the exhaust gas and catalyst extraction devices be designed to carry the regenerated catalyst to the reaction zones. The venting devices are usually pipelines with slide valves to regulate the flow from regenerated catalyst to the separate risers.

Bei den Gasölbeschickungen für die katalytisch^ Krackung handelt es sich um Kohlenwasserstoffe im Siedebereich zwischen 204 und 593 C, z. B. Gasöle im Siedebercich von 204 bis 443 C. Kreislaufextrakte der katalytischcn Krackung im Desiillationsbereieh von 316 bis 371'-"C oder ähnliche Schwcröleinsatzmaterialien. Die spezifischen Gewichte dieser Einsatzmaterialien können im Bereich von 1.000 bis unter 0,825 liegen.The gas oil feeds for catalytic cracking are hydrocarbons in the Boiling range between 204 and 593 C, e.g. B. Gas oils in the boiling range from 204 to 443 C. Circulatory extracts catalytic cracking in the desilination range from 316 to 371 ° C or similar heavy oil feedstocks. The specific weights of these feedstocks can range from 1,000 to be below 0.825.

Die gesättigte Kohlenwasserstoffbeschickung, insbesondere Schwerbenzin, besteht gewöhnlich aus Komponenten mit verhältnismäßig geringem Gehalt an Aromaten und verhältnismäßig hohem Gehalt an cyclischen, Iso- und Normalparaffinen. Die Schwcrbenzine sieden gewöhnlich im Bereich von 38 bis 288° C. Sie können aus Siraightrunbenzincn oder aus der Extraktion von Reformaten stammen. 2 bis bis 25 Volumprozent Aromaten im Schwerbenzin stören nicht. Als Beispiele für geeignete Schwerbenzinbeschickungen seien Straightrun-Benzine mit Siedebereichen von 38 bis 204^c C aus 25 bis 75 Volumprozent Paraffinen. 15 bis 70 Volumprozent Cycloparaffinen und bis zu 25 Volumprozent Aromaten genannt. Die Paraffine können sowohl geradkettig als auch verzwciglkettig sein, und bei den Cycloparaffinen kann es sich sowohl um Cyclopentane als auch um Cyclohexane handeln.The saturated hydrocarbon feed, particularly heavy gasoline, usually consists of components having a relatively low content of aromatics and a relatively high content of cyclic, iso- and normal paraffins. The black spirits usually boil in the range of 38 to 288 ° C. They can come from Syria or from the extraction of reformates. 2 to 25 percent by volume of aromatics in heavy fuel do not interfere. As examples of suitable heavy naphtha feedstocks are straight run gasolines having boiling ranges from 38 to 204 ^c C from 25 to 75 volume percent paraffins. 15 to 70 percent by volume cycloparaffins and up to 25 percent by volume aromatics. The paraffins can be either straight or branched chain, and the cycloparaffins can be either cyclopentanes or cyclohexanes.

Geeignete Katalysatoren sind insbesondere die kristallinen Aluminosilikatkrackkatalysatoren und bestimmte Arten von Siliciumdioxyd-AIuminiumoxyd, Siliciumdioxyd-Magnesiumoxyd und Silicium-Zirkonoxyd, sämtlich mit verhältnismäßig hohen Krackaktivitäten. Die bevorzugten kristallinen Aluminosilikatkrackkatalysatoren können mit vvenigcr aktiven amorphen Krackkatalysatorkomponenten vermisch! sein oder in weitgehend reiner Form verwendet werden. Bei den kristallinen Aluminosilikaten kann es sich um natürlich vorkommende oder synthetisch hergestellte Materialien handeln, z. B. Zeolithe vorr Typ A, Y. L. D, R. S, E, Z, E, F, U. Q. B, X, Zk₄ Zk₅, O. Faujasit, Mordenit, Montmorillonit. Fernei kann der Katalysator selektiv wirkende Metalle, eingebracht durch Ionenaustausch oder Imprägnierung insbesondere Seltenc-Erdme'.alle, Alkalimetalle. Erdalkalimetalle. Metalle der Gruppe VIII, sowie Wasserstoffkationcn, eingebracht gewöhnlich durch CaI cinierung eines ammoniumbchandelten Zeoliths, ent halten.Particularly suitable catalysts are the crystalline aluminosilicate cracking catalysts and certain types of silica-alumina, silica-magnesia and silicon-zirconia, all with relatively high cracking activities. The preferred crystalline aluminosilicate cracking catalysts can be admixed with various active amorphous cracking catalyst components! be used or used in largely pure form. The crystalline aluminosilicates can be naturally occurring or synthetically produced materials, e.g. B. Zeolites vorr type A, YL D, R. S, E, Z, E, F, UQ B, X, Zk ₄ Zk ₅ , O. Faujasite, mordenite, montmorillonite. Furthermore, the catalyst can be selectively acting metals, introduced by ion exchange or impregnation, in particular rare earth metals, alkali metals. Alkaline earth metals. Group VIII metals and hydrogen cations, usually introduced by calcium carbonation of an ammonium-coated zeolite, are included.

Das bei der Umsetzung eingehaltene Katalysator- Das senkrechte Steigrohr 8 weist einen Kohlcnwas-The catalyst adhered to during the implementation The vertical riser pipe 8 has a Kohlcnwas-

01-Verhältnis (K/ö) ist definiert als das Gewichts- serstoffsinlaß 7 am unteren Ende sowie einen Hinlaß ♦trhältnis der Mengen an Katalysator und Öl, die für frisch regenerierten Katalysator, in den die Rohr-Je Zeiteinheit der betreffenden Steigrohrreaktionszone leitung 2 zur Zuführung von katalysator mündet, auf. Zugeführt werden. Für dieses Verhältnis wird die 5 Das obere Ende des Steigrohrs 8 mündet direkt in frischölmenge genommen, nicht die Menge der ver- eine Zyklon-Trenneinrichtung 17. Die Zykloneinigten Beschickung unter Einschluß von Rückführ- Trenneinrichtung 17 bewirkt eine rasche und voll-Inaterial. Die auf das Gewicht bezogene stündliche ständige Abtrennung der Katalysatorteilchen von jRaumströmungsgeschwindigkeit (WHSV) ist definiert dem Kohlenwasserstoffausfluß. Die Zyklon-Trennein-•ls die ölzuführungsrate zu der Steigrohrreaktions- io richtung 17 weist ein Tauchrohr 19 auf. durch das tone geleilt durch die in dieser Reaktionszone an- die abgetrennten Katalysatorteilchen in die Katalywescnde Katalysatormenge; sie stellt eine wichtige satorabstreifkammcr io' geleitet werden. Am Kopf Verfahrensveränderliche dar. Auch die Raumströ- der Zyklon-Trenneinrichlung 17 befindet sich eine mungsgeschwindigkeit wird auf die Frischbeschik- KohlenwasscrstoiTauslaßleitung 13. durch die der von kung bezogen, nicht auf die in den Steigrohrreaktor 15 Katalysatorteilchen freie Kohlenwasscrstoffstrom abgeleitete vereinigte Gesamtbeschickung. Die Zeit- fließt. Die Zyklon-Trenneinrichtung 17 kann auch dauer, die sich der Katalysator und das Öl in einer aus mehreren Zyklonabschcidcrn in Reihenschaltung Slcigrohrreaktionszone in Berührung miteinander und/oder Parallelschaltung bestehen, befinden, errechnet sich aus dem Katalysator-Öl- Das Steigrohr 9 weist einen Kohlenwasscrstoffein-O1 ratio (K / ö) is defined as the weight hydrogen inlet 7 at the lower end as well as an outlet ♦ ratio of the amounts of catalyst and oil required for freshly regenerated catalyst in which the pipe is used Unit of time of the riser reaction zone in question line 2 for the supply of catalyst opens on. Be fed. For this ratio, the 5 The upper end of the riser pipe 8 opens directly into The amount of fresh oil taken, not the amount of one cyclone separator 17. The cyclone cleaned Charging with the inclusion of return separating device 17 causes rapid and full in-material. The hourly continuous separation of the catalyst particles from jSpace flow velocity (WHSV) is defined as the hydrocarbon outflow. The cyclone separators • ls the oil feed rate to the riser reaction device 17 has a dip tube 19. by the Tone dispersed through the catalyst particles separated off in this reaction zone into the catalyst walls Amount of catalyst; it represents an important sator wiping chamber cr io '. On the head Process changeable. The room flow of the cyclone separating device 17 is also located mation speed is on the Frischbeschik- HydrocrstoiTauslaßleitung 13. through the of kung, not based on the hydrocarbon stream diverted into the riser reactor 15 of free catalyst particles combined total charge. The time flows. The cyclone separator 17 can also The duration of the catalytic converter and the oil in one of several cyclone separators connected in series The tube reaction zone is in contact with one another and / or is connected in parallel, is calculated from the catalyst oil- The riser pipe 9 has a hydrocarbon

Verhältnis und der Raumströmungsgeschwindigkeit 20 laß 6 und einen Einlaß zum Anschluß der Rohrnach der folgenden Gleichung: leitung 8, die frisch regenerierten Katalysator von derRatio and the space flow velocity 20 let 6 and an inlet for connecting the pipe to the following equation: line 8, the freshly regenerated catalyst from the

Regenerationskammer zum unteren Abschnitt desRegeneration chamber to the lower section of the

_ 3600 Steigrohrs führt, auf. Das obere Ende des Steig-_ 3600 riser leads on. The top of the riser

^θ ~ (K 'ft\ i\vm\Ä ^{r0hrs 9 mund}et direkt in eine Zyklon-Trcnneinrich- ^θ ~ (K 'ft \ i \ vm \ Ä ^{r0hrs 9 mund} et directly into a cyclone door

^{1 M J} ₂₅ tung 16, die mit einem Tauchrohr 20 und einer ^{1 MJ} ₂₅ device 16, which is equipped with a dip tube 20 and a

Kohlcnwasserstoffauslaßleitune 15 versehen ist.Kohlcnwasserstoffauslaßleitune 15 is provided.

β ist dann die mittlere Kontaktzeit von Katalysator Die Zykion-Trcnneinrichtunocn 16 und 17 hcfin- β is then the mean contact time of the catalyst.

und Öl in Sekunden. den sich in einem Aufnahmccefäß 22. Dieses bildetand oil in seconds. which is formed in a receptacle 22. This forms

Das Steigrohr, dem das Gasol zugeführt wird, wird keinen maßgeblichen Teil der Vorrichtung es wirdThe riser pipe to which the gasol is fed does not become an essential part of the device

nachstehend auch als Gasolstcigrohr bezeichnet, und 30 jedoch gewöhnlich voreesehen um eine Kammer zuhereinafter also referred to as a gas cylinder, but usually provided around a chamber

das Steigrohr, dem die Schwcrbenz.nbeschickung zu- haben, in der der Katalysator aus den Zvklon-Trenn-the riser pipe, which has the black gas feed, in which the catalyst from the cyclone separator

gcführt wird wird nachstehend auch als Schwer- einrichtungen zu nachfolgende/ Führung durch dieThe following will also be carried out as heavy equipment to be followed / guided by the

bcnz.nste.grohr bezeichnet Katalysatorabstreifkammer und schließlich in diebcnz.nste.grohr denotes the catalyst stripping chamber and finally into the

In dem Gasolsteigrohr können übliche Betriebs- Regenerationszone gesammelt werden kann. DasUsual operating regeneration zones can be collected in the gas riser pipe. That

bedingungen der-katalytischer! Krackung mit einer 35 Aufnahmegefäß 22 ist von länelichcr Au^iklune undconditions of the-catalytic! Cracking with a 35 receptacle 22 is of a länelichcr Au ^ iklune and

1 crnpcratur im Bereich von 427 bis 621 C. einem weist einen verengen Abschnitt 23 auf, in dem sich1 crnpcratur in the range from 427 to 621 C. One has a narrowing section 23 in which

Katalvsator-Ol-Verhaltnis von wcnieer als 1 his IS ^m \v;,u„i..-u:.i.rCatalyst-oil ratio from less than 1 to IS ^ m \ v;, u "i ..- u: .i.r

Geeignete Betnebsbcdinguncen fur das Schwer- 40 10 Di-ςρ ict _m·. τ ·. '■ ^^αιαι>:^αι*· " , ,. ■Suitable conditions for the heavy 40 10 Di-ςρ ict _m ·. τ ·. '■ ^ ^αιαι >: ^αι * · ",. ■

bcnzinsWohr sind Temperaturen von 538 bis 677° C nni-e D„r1 i ?^₁" TT Ζ bcnzinsWohr are temperatures from 538 to 677 ° C nni-e D "r1 i? ^ ₁ "TT Ζ

in Verbindung mit verhältnismäßig hoh.n Katalv-' Ka aTysitör Γ ^g ?" ίΤ^"Tt Γ of Ö.A'hä.i i Bih L 5 bi ?Α^ SAT^Sin connection with relatively high katalv- 'Ka aTysitör Γ ^g ? "ίΤ ^" Tt Γ of Ö.A'hä.ii Bih L 5 bi? Α ^ SAT ^ S

in erbindung t hätnismäßig hoh.n Katalv- Ka aTysitör Γ ? ίΤTt Γ ofe sator-Ö.A'erhä.tnissen in. Bereich L 5 bis 100 und Α?Α^_Γ SATnC^S ü- 1 Raumstromungsgcsch^nd.gke.ten im Bereich von durch die ein Inertgasstrdm ζ Iί WaSampf. oderin connection t operationally high. n Katalv- Ka aTysitör Γ? ίΤ Tt Γ heater-Ö.A'erhä.tektiven in. Area L 5 to 100 and Α? Α ^ _Γ SATnC ^ S ü- 1 Raumstromungsgcsch ^ nd.gke.ten in the area of by an inert gas stream ζ Iί WaSampf. or

Die Regeneration des Katalysators, der aus beiden * zur Bchi^fT'^T^L^V^ ^vUn Steigrohrreaktionszonen in die Regeneralionskam- d_cn KatÄ ^{g dcS} '" *^e Abstrcifkamnier fl.eßcn mcr aelcitct v.ird. kann in bekannter Weise durch- ΓΑ^!(Ϊ? zugeführt werden kann. Hierdurch erführt werden, so daß der auf dem Katalvsator _er- Ä.,?*¹¹' Kohlenwasserstoffe von den bleibende Restkoks im Bereich von sehr gerinoen 50 wÄ J ' ^ ^{Was die Ausbeuten crIlohl} T Mengen bis 1 Gewichtsprozent des KatalvsatS s igt TtttZf^ *** Τ™"⁶ ^Τ'ΞThe regeneration of the catalyst, which flows from both * to the Bchi ^ fT '^ T ^ L ^ V ^ ^ vUn riser reaction zones in the Regeneralionskam- d _cn KatÄ ^{g dcS} '"* ^e Abstrcifkamnier mcr aelcitct v. Can in known as transit ΓΑ ^(Ϊ can be supplied to erführt This so that the on the _{Catalyst, he} ^-?..? Ä * ¹¹ 'hydrocarbons from the remaining residual coke ranging from very gerinoen 50 wÄ J' ^ ^{What the yields crIlohl} T quantities up to 1 percent by weight of the catalvsatS s igt TtttZf ^ *** Τ ™ " ⁶ ^ Τ'Ξ

Sowohl in dem Gasolsteigrohr als auch in dem Durch ^Re^f^T^^on^^ verbrannt werden. Nad Schwerbenzinsteigrohr beträgst die Verweil«it" d h Katafe Π ^ ^A^^lreifkammf^r "¹⁰⁰L/ die mittlere Kontaktzeit der betreffenden Beschik Sr ^{rCh eme} Überfühn.ngslcitung 24 uBoth in the gasoline riser pipe and in the Durch ^Re ^ f ^T ^ ^on ^^ are burned. Nad heavy gasoline riser beträgst the indwelling "it" ie Katafe Π ^ ^A ^ ^lreifkamm f ^r ^"100 L / the mean contact time of the related Beschik Sr ^{rCh eme} Überfühn.ngslcitung 24 u

kung mit dem in die jeweilige Reaktionszone fließen- 55 2₄\^R^^eneral}™^sk™cr. Die übcrführungsle.tun| den Katalysator, wcnieer als etwa 10 und vorm« H V ^{manchen FäIlen} entbehrlich., etwa wenn sie! weise weniger als etwa 5 Sekunden. ,· ^^«orabstreifkammer über der Regenerawith the flow into the respective reaction zone. 55 2 ₄ \ ^R ^ ^eneral } ™ ^sk ™ cr. Do the transfer rules | the catalyst wcnieer dispensable than about 10 and in front of the "H V ^{some FäIlen.,} as when her! wise less than about 5 seconds. , · ^^ «scraper chamber above the Regenera

Die Erfindung wird nachstehend in Verbindung mit Srf¹?" .^befindet" ^Dcr ausgespülte Katalysato der Zeichnung weiter veranschaulicht. Die Zeichnuno E ^{Cmen Ein1aß 36 in dic} Reg^cncratl0nS The invention is described below in connection with Srf ^1? ". ^Is" ^Dcr rinsed Katalysato the drawing further illustrated. The drawing E ^{Cmen Ein1aß 36 in the} Reg ^cncratl0nS

zeict eine bevorzugte Ausführungsform der Vorrich 60 , , ^{er em}' ^v°rzugsweise in eine in der Regenera tun« zur Durchführung des Verfahrens lonskammer befindliche verhältnismäßie dichte Kazeict a preferred embodiment of Vorrich 60, ^{he em} ^'v ° rzugsweise lonskammer for performing the method verhältnismäßie located in a dense Ka do in the regenerator "

Die Vorrichtung umfaßt das erste senkrechte ^^''^chicht 33.The device comprises the first vertical layer 33.

Steigrohr 8 und das zweite senkrechte Steigrohr 9 in 1 ^{Kcgcneratl0nska}n™er weist eine LuftzufunRiser pipe 8 and the second vertical riser pipe 9 in ^FIG. 1 Kcgcneratl0nska n ™ he has an air inlet

Verbinduns mit der Katalysatorabstreifkammer 10 ^mn|^slei'^ung 25 im unteren Abschnitt, vorzugsweis der Regenerationskammer 1 und Einrichtungen zum 6, ya ί ^Wirbel^hicht 33. auf. Ein VerteileConnection to the catalyst ^{stripping chamber} 10 min | ^slei ' ^un g 25 in the lower section, preferably the regeneration chamber 1 and facilities for 6, ya ί ^vortex ^ hicht 33. on. A distribute

Abzug von frisch regenerierten Katalysatorteilchen T ^{8eWahrleistet eir}>e gute Verteilung der Luft °dc aus dem Regenerator in Form von Rohrleitungen 1 ^s°r»stigep. in die Rcgenerationskammcr ccleitcteRemoval of freshly regenerated catalyst particles T ^{8e Ensures a} good distribution of the air ° dc from the regenerator in the form of pipes 1 ^s ° r »stigep. into the regeneration chamber

und 3. ^fc sauerstoffhaltigen Gases. Der Gasstrom fließt in deand 3. ^fc oxygen-containing gas. The gas stream flows in de

Kegenerationskammer im Gcacnstrom zu dem KatEKegeneration chamber in the stream to the KatE

lysator aus der Leitung 25 mit dem Verteiler 26 durch die dichte Wirbelschicht 33, von dort durch die verdünnte Phase im Bereich 34 und dann durch einen Einlaß 30 in eine Zyklon-Trenncinrichtiing 27, in der jeglicher mitgeführte regenerierte Katalysator von den Verbrennungsgasen, die durch die Auslaßleitimg 29 abströmen, abgetrennt wird. Der abgei rennte Katalysator fließt durch das Tauchrohr 28 zurück in das dichte Katalysatorbett. Der regenerierte Katalysator verläßt die Regenerationskammer 1 durch die Rohrleitungen 2 und 3 und wird in einer durch die Schieberventile 4 bzw. 5 geregelten Menge/ Zeit in die Steigrohre 8 bzw. 9 eingeführt.lysator from the line 25 with the distributor 26 through the dense fluidized bed 33, from there through the dilute phase in region 34 and then through inlet 30 into a cyclone separator 27, in which any entrained regenerated catalyst from the combustion gases passing through the outlet duct 29 flow off, is separated. The removed catalyst flows through the dip tube 28 back into the dense catalyst bed. The regenerated catalyst leaves the regeneration chamber 1 through the pipes 2 and 3 and is in a quantity regulated by the slide valves 4 and 5 / Time introduced into the risers 8 and 9, respectively.

Das Aufnahmcgeuiß 22 enthält eine weitere Zyklon-Trenneinrichtung 18. Der Spülstrom, der durch die Leitung 12 in die Abstreifkammer 10 eingeführt wird, füeßt aus der Abstreifkammer in das dichte Bett 32 im Aufnahmegefäß 22 und von dort durch einen Einlaß 31 in die Zyklon-Trcnneinrichtung 18. Dort wird mitgerissener Katalysator aus dem Spülstrom abgetrennt. Der Spülstrom wird durch die Auslaßleitung 14 abgezogen; enthaltene Kohlenwasserstoffe können in üblichen Rückgcwinnungseinrichtimgen gewonnen werden. Der aus dem Spülstrom abgetrennte Katalysator wird durch ein Tauchrohr 21 in das dichte Bett 32 zurückgeleitet.The receptacle 22 contains a further cyclone separator 18. The flushing flow introduced into the stripping chamber 10 through the line 12 flows out of the stripping chamber into the sealed Bed 32 in the receiving vessel 22 and from there through an inlet 31 into the cyclone separating device 18. There, entrained catalyst is separated from the purge stream. The purge flow is through the outlet line 14 deducted; Hydrocarbons contained in it can be used in conventional recovery devices be won. The catalyst separated from the purge stream is passed through a dip tube 21 returned to the dense bed 32.

Zweckmäßig werden die Kohlcnwasscrstoffausflüsse aus den beiden Steigrohren getrennten Aufarbeitungseinrichlungen, insbesondere Fraktionierkolonnen, zugeführt. Geeignete Fraktionen aus diesen Aufarbeitungseinrichtungen können zu den beiden Sleigrohrreaktionszonen zurückgeführt werden. Das Rückführmaterial, das in das Gasölsteigrohr zurückgeführt wird, ist gewöhnlich ein schweres Kreislauföl. In manchen Fällen kann auch Schlammoder Rückstundsöl und/oder leichtes Kreislauföl zu dem Gasölsteigrohr zurückgeführt werden. Das leichte Kreislauföl kann direkt in das Gasölsteigrohr eingeführt oder zunächst teilweise hydriert werden, um es besser krackbar zu machen; bei dem zu dem Schwcrbcnzinstcigrohr zurückgeführten Material handelt es sich im allgemeinen um nichtumgesetztes Schwerbenzin.The hydrocarbon effluents from the two riser pipes are expediently separated processing facilities, in particular fractionation columns fed. Appropriate fractions from these work-up facilities can be added to the two Sleig tube reaction zones are recycled. The return material that is in the gas oil riser is usually a heavy cycle oil. In some cases, mud or Residual oil and / or light circulation oil be returned to the gas oil riser pipe. The light cycle oil can be introduced directly into the gas oil riser pipe or partially hydrogenated first to make it more crackable; at that to that The material recycled to high-interest pipe is generally unreacted Heavy fuel.

Die Steigrohrreaktionszonen haben gewöhnlich Längen von wenigen m bis über 30 m und Durchmesser von einigen cm bis über 6 m. Die Länge der Rcgcncrationszone liegt gewöhnlich im Bereich von wenigen m bis über 30 m. der Durchmesser ist wesentlich größer als der der Steigrohrreaktionszonen, zumeist im Bereich von wenigen m bis 15 m. Die Abstreifzone besteht normalerweise aus einem langgestreckten Gefäß mit einem Durchmesser von einigen dm bis 1,5 m und einer Länge von wenigen m bis 7.5 m. Die Zyklonabscheider können von bekannter Art und Ausbildung sein.The riser reaction zones are usually from a few meters to over 30 meters in length and in diameter from a few cm to over 6 m. The length of the reduction zone is usually in the range of a few m to over 30 m. the diameter is significantly larger than that of the riser reaction zones, mostly in the range from a few m to 15 m. The stripping zone usually consists of an elongated one Vessel with a diameter of a few dm to 1.5 m and a length of a few m to 7.5 m. The cyclone separators can be of a known type and design.

example

Es wurden ein Vakuumgasöl und ein Schwerbenzin gekrackt. Bei der Schwcrbenzinbeschickung handelte es sich um ein Raffinat aus einer Lösungsmittelextraktion, der ein Reformat zugeführt wurde. Das Vakuumgasöl stammte aus einer Vakuumdestillationskolonne, die Rohöl verarbeitete. Analysen der beiden Einsatzmaterialien sind in der Tabelle I aufgeführt. A vacuum gas oil and a heavy gasoline were cracked. In the case of the heavy fuel loading acted it is a raffinate from solvent extraction, to which a reformate was fed. The vacuum gas oil came from a vacuum distillation column, that processed crude oil. Analyzes of the two feedstocks are listed in Table I.

Table I.

Analysen der EinsatzmatcrialicnAnalysis of the operational material

ninsalzmateria!ninsalzmateria!

Schwerbenzin Heavy fuel

Vnkuumgasol Vacuum gasol

Spezifisches Gewicht
bei 15,6 Cspecific weight
at 15.6 C.

GesamtschwcfelTotal sulfur

GesamtstickstofTTotal nitrogen T.

Conradson-Verkokungs-Conradson coking

rückstand, Gewichtsprozent —residue, weight percent -

0,7150 0.93520.7150 0.9352

5.6 Teile 2,76 Geje Million wichts-5.6 parts 2.76 ge per million weight

prozentpercent

1.7 Teile 0,147 Geje Million wichts-1.7 parts 0.147 ge per million weight

prozentpercent

0,510.51

Destillationdistillation

Englcr
^CCEnglcr
^C C

Vakuum
⁰Cvacuum
⁰ C

SiedebeginnStart of boiling 5050 338338 5%5% 7272 386386 10" 010 "0 8080 404404 30 «Ό30 «Ό 9999 425425 50"/<,50 "/ <, 111111 448448 70" 070 "0 127127 475475 90"¹O90 " ¹ O 154154 514514 95" 095 "0 177177 533533 SiedeendeEnd of boiling 209209 551551 "/<> destilliert"/ <> distilled 100100 0808 GießpunktPour point —- 3535

Die zur Durchführung der Steigrohrkrackung sowohl der Schwerbenzinbeschickung als auch der schweren Vakuumgasölbeschickung verwendete Vorrichtunc entsprach im wesentlichen der Zeichnung und umfaßte eine Steigrohrreaktionszone von 6,10 m Länge und einem Innendurchmesser von 10.S mm.To carry out the riser cracking both the heavy gasoline feed as well as the heavy vacuum gas oil feed used essentially corresponded to the drawing and comprised a riser reaction zone of 6.10 m Length and an inner diameter of 10.S mm.

Der Steigrohrreaktor enthielt Katalysator- und Kohlenwasserstofföleinlässe in seinem unteren Teil unc führte direkt ii. eine Zyklontrenneinrichtung zui Trennung von Katalysator und Kohlenwasserstoff. Der Kohlenwasserstoffstrom war beim Austritt au?The riser reactor contained catalyst and hydrocarbon oil inlets in its lower part unc led directly ii. a cyclone separator Separation of catalyst and hydrocarbon. The hydrocarbon stream was off at the exit.

dem Zyklonabscheider praktisch frei von Katalysator Er wurde dann in eine Destillationskolonne geleitet. die den Ausfluß in verschiedene Komponenten auftrennte, je nach der Art der Krackung und des verwendeten Einsatzmaterials. Der Katalysator aus derr Zykionabscheider wurde in eine Abstreifzone geleitet, in der Wasserdampf durch den Katalysator geleitet wurde. Die Katalysatorabstreifzone war direkl mit einer Regenerationszone verbunden, in die Lufl in geregelter Menge eingeführt wurde. Der regenerierte Katalysator floß dann durch ein Schieberventil das den Katalysatorfluß nach Maßgabe der Druckdifferenz längs der Steigrohrreaklionszone regelte Die Temperatur, der Druck und die Fließraten wurden sämtlich automatisch zur Aufrechterhaltunc einer stabilen Betriebsweise geregelt.the cyclone separator practically free of catalyst. It was then passed into a distillation column. which separated the effluent into different components depending on the type of cracking and the one used Input material. The catalyst from the cyclone separator was passed into a stripping zone, in which steam was passed through the catalyst. The catalyst stripping zone was direct connected to a regeneration zone into which air was introduced in a regulated amount. The regenerated The catalyst then flowed through a slide valve which controlled the catalyst flow in accordance with the pressure difference along the riser reaction zone controlled temperature, pressure and flow rates were all automatically regulated to maintain stable operation.

Der zur Krackung beider Einsatzmaterialien verwendete Katalysator hatte eine mittlere Teilchengröße von 65 Mikron, bestand aus einem kleineren Anteil eines kristallinen Aluminosilikats in cinei Siliciumdioxydrmtrix und enthielt 1 Gewichtsprozent eines Gemisches Seltencr-F.rdmetallionen sowie 2.7 Gewichtsprozent Aluminiumoxyd, bestimmt auf Basis des von flüchticen Bestandteilen freien Matp-The catalyst used to crack both feedstocks had an average particle size of 65 microns, consisted of a minor portion of a crystalline aluminosilicate in cinei Siliciumdioxydrmtrix and contained 1 weight percent a mixture of rare earth metal ions and 2.7 percent by weight of aluminum oxide Basis of the matp-

rials. Hierzu wurde eine Probe des Katalysators bei einer Temperatur von 600° C bis zur Erzielung konstanten Gewichts getrocknet und danach wurden durch chemische Analyse die prozentualen Gehalte der Komponenten bestimmt; diese beziehen sich also auch auf das Gewicht nach der Hochtemperaturtrocknung. rials. For this purpose, a sample of the catalyst was kept at a temperature of 600 ° C. until constant was achieved Weight dried and then the percentages were determined by chemical analysis the components determined; these also relate to the weight after high-temperature drying.

Der Krackkatalysator wurde unter üblichen Desaktivierungsbedingungen mit Wasserdampf behandelt, -um seine Öberflächengröße auf etwa 200 m'²/g zu ver- "> ringern. Die Wasserdampfbehandlung stellt eine übliche Maßnahme auf dem Gebiet der katalytischen Krackung dar und hat den Zweck, die hohe Anfangsaktivität des Katalysators zu verringern, damit der Katalysator bei dem Verfahren ohne schlechte >5 Anfangsproduktverteilung, d. h. große Mengen an C₁- und C_ä-Gasen und schlechte Krackung des Einsatzmaterials zu Benzin- oder anderen wertvollen Komponenten, eingesetzt werden kann. Die Wasser-Die Produktverteilung für die Untersuchung i_st der Tabelle IH aufgeführt.The cracking catalyst was treated with steam under the usual deactivation conditions in order to reduce its surface area to about 200 m ² / g. Steam treatment is a common measure in the field of catalytic cracking and has the purpose of maintaining high initial activity to reduce the catalyst so that the catalyst in the process without bad> 5 initial product distribution, that large amounts of C ₁ - and C _ä gases and poor cracking the feed to gasoline or other valuable components can be used, the water-the. product distribution for the study i _s t table IH listed.

Tabelle III
ProduktverteilungTable III
Product distribution

Komponente, bezogen auf Gewichts- Volum-Component, based on weight- volume-

Schwerbenzinfrischbeschickung prozent ProzentFresh heavy fuel charge percent percent

C.-ParafnnC. Parafnn

CÖ-OlehnCÖ-Olehn

C,-ParaffinC, paraffin

C_:i-OlefinC _{: i} -olefin

i-C₄-ParaffiniC ₄ paraffin

n-C₄-ParaffinnC ₄ paraffin

C₄-Olefin
dampfbehandlung führt auch dazu, daß der Kataiy- 2° j_£ -KohlenwasserstoffeC ₄ olefin
Steam treatment also leads to the fact that the Kataiy- 2 ° j_ £ -hydrocarbons

sator eine Gleichgewichtsaktivität erreicht, die während der Untersuchungen im wesentlichen konstant bleibt, so daß Änderungen der Produktverteilung durch Änderung der Katalysatoraktivität vermieden werden.sator reaches an equilibrium activity which is essentially constant during the investigations remains, so that changes in the product distribution by changing the catalyst activity avoided will.

Die Schwerbenzinbeschickung wurde in einer Betriebsweise mit einmaligem Durchgang gekrackt. Die Beschickung wurde zusammen mit Katalysator in die Steigrohrreaktionszone eingeführt. Der Kohlenwasn-C₅-Kohlenwasserstoffe The heavy gasoline feed was cracked in a single pass mode. The feed was introduced into the riser reaction zone along with catalyst. The hydrocarbons - C ₅ hydrocarbons

C₃. -BenzinC ₃ . -Petrol

(spezifisches Gewicht 0,7132)(specific weight 0.7132)

Kokscoke

BenzinausbeuteGasoline yield

0,10.1 —- 1,91.9 —- 1,31.3 —- 2,42.4 —- 0,70.7 1,01.0 4,04.0 5,55.5 0,90.9 1.21.2 0,20.2 0.30.3 4,64.6 5,45.4 5,05.0 5,75.7 2,72.7 3,13.1 80,580.5 81,181.1 1,71.7 —- 80,580.5 81,181.1

Die vorstehenden Ausbeutewerte zeigen, daß das Schwerbenzin mit guten Ergebnissen in der Steic-The above yield values show that the heavy gasoline with good results in the Steic-

*-···**»^* VIII 1 VUAl IVlIJi-UIIW ^llltj^l 1*111 V. J^Vl a» Vl* IWl ll'Ui.· ^w _, ·· I *"* - ··· ** »^ * VIII 1 VUAl IVlIJi-UIIW ^ llltj ^ l 1 * 111 V. J ^ Vl a» Vl * IWl ll'Ui. · ^W _, ·· I * "

serstoffausfluß aus der Steigrohrreaktionszone wurde 3° rohrreaktionszone unter Erzeugung betrachtlicher in die Fraktionierkolonne geleitet und dort in gas- Mengen an Olefinen und Isoparaffinen niederen förmige Komponenten und flüssige Komponenten Molekulargewichts, die sich ausgezeichnet fur Aikygetrennt. Es wurde keine Rückführung von Produkt lierungsverfahren zur Erzeugung von hochoktanigem zu der Reaktionszone vorgenommen. Die Betriebs- Benzin eignen, gekrackt wird Dabei sind die Vorbedingungen der Schwerbenzinkrackung sind in der 35 stehenden Werte zur Veranschaulichung angegeben. Tbll dh ih l l BbbHydrogen effluent from the riser reaction zone became a 3 ° pipe reaction zone producing considerable passed into the fractionation column and there lower gas quantities of olefins and isoparaffins shaped components and liquid components of molecular weight, which are excellent for aikygeparated. There has been no recirculation of production processes for the production of high octane made to the reaction zone. The operating gasoline is suitable, is cracked Here are the prerequisites the heavy gasoline cracking are given in Figure 35 for illustrative purposes. Tbll dh ih l l Bbb

g
Tabelle II aufgeführt.G
Table II listed.

Table II

Betriebsbedingungen der SchwerbenzinkrackungOperating conditions of heavy gasoline cracking

Reaktorreactor

Mittlere Temperatur, ⁰C 636Medium temperature, ⁰ C 636

Druck, atm 1,39Pressure, atm 1.39

Katalysator-Öl-Verhältnis 26,4Catalyst oil ratio 26.4

Raumströmungsgeschwindigkeit (WHSV), h-¹ 68,5Space velocity (WHSV), h- ¹ 68.5

Verweilzeit β, sec 1,9Residence time β, sec 1.9

Gesamtbeschickungsverhältnis *) 1,0Total charge ratio *) 1.0

Regeneratorregenerator

Lufteinlaßtemperatur, ⁰C 595Inlet air ^{temperature, 0} C 595

Temperatur der dichten Phase, ⁰C 663Dense phase temperature, ⁰ C 663

Temperatur der verdünnten Phase, ⁰C.. 667Temperature of the dilute phase, ⁰ C .. 667

Luftmenge, NmVh 1,93Air volume, NmVh 1.93

Abgasmenge, NmVh 1,94Exhaust gas quantity, NmVh 1.94

Katalysatorcatalyst

Regenerierter Katalysator, Gewichts- ₅ Regenerated catalyst, weight ₅

Prozent C ' keinPercent C 'no

Verbrauchter Katalysator, Gewichtsprozent C .' 0,06Catalyst consumed, weight percent C. ' 0.06

*) Volumteile Frischbeschickung + Volumteile Rückführmaterial, die dem Steigrohr zugeführt werden, die Summe geteilt durch die dem Steigrohr zugeführten Volumteile an Frischbeschickung: ein Gesamtbeschickungsverhältnis von 1 bedeutet somit, daß dem Steigrohr kein Riickfiihrmalerial zugeführt wird.*) Parts by volume of fresh feed + parts by volume of return material that are fed to the riser pipe, the sum divided by the parts by volume of fresh feed fed to the riser pipe: a total feed ratio of 1 thus means that no return material is fed to the riser pipe.

^{sie smd} jedoch nicht als optimale Betriebsbedingungen und Ausbeutewerte für die Umwandlung von Schwerbenzin zu verstehen. ^{however, they} are not to be understood as optimal operating conditions and yield values for the conversion of heavy gasoline.

In gleichartiger Weise wurde das Vakuumgasöl gekrackt. Die Betriebsbedingungen sind in der Tabelle IV aufgeführt.The vacuum gas oil was cracked in a similar manner. The operating conditions are listed in Table IV.

Table IV

Betriebsbedingungen der GasölkrackungOperating conditions of gas oil cracking

Reaktorreactor

Mittlere Temperatur, ⁰C 512Medium temperature, ⁰ C 512

Druck, atm 2,36Pressure, atm 2.36

Katalysator/Öl-Verhäknis, bezogen aufCatalyst / oil ratio, based on

Frischbeschickung 4,0Fresh loading 4.0

Raumströmungsgeschwindigkeit (WHSV),Space velocity (WHSV),

h-¹ 181,9h- ¹ 181.9

Verweilzeit Θ, see 5,0Dwell time Θ, see 5.0

Gesamtbeschickungsverhältnis 1,0Total feed ratio 1.0

Regeneratorregenerator

Lufteinlaßtemperatur, ⁰C 513Inlet air ^{temperature, 0} C 513

Temperatur der dichten Phase, ° C 628Dense phase temperature, 628 ° C

Temperatur der verdünnten Phase, '¹C .. 620Temperature of the diluted phase, ' ¹ C .. 620

Luftmenge, NmVh 3.58Air volume, NmVh 3.58

Abgasmenge, NmVh 4.15Flue gas quantity, NmVh 4.15

Katalysatorcatalyst

Regenerierter Katalysator,Regenerated catalyst,

Gewichtsprozent C keinWeight percent C none

Verbrauchter Katalysator,Spent catalyst,

Gewichtsprozent C 0,92Weight percent C 0.92

5555

15 1615 16

Die Produktausbeuteverteilung der Krackung des Vakuumgasöls ist in der Tabelle V angegeben.The product yield distribution of the cracking of the vacuum gas oil is given in Table V.

Tabelle VTable V GewichtsWeight VolumVolume ProduktverteilungProduct distribution prozentpercent prozent.percent. Komponente, bezogen aufComponent, based on VakuumgasölbeschickungVacuum gas oil feed 0,20.2 •—• - H.,H., 0,20.2 —- C₁ C ₁ 0,20.2 Gj-ParaffinGj paraffin 0,30.3 0,50.5 C₂-OlefmC ₂ olefin 0,90.9 1,61.6 C₃-ParaffinC ₃ paraffin 0,90.9 1,61.6 C₃-OIeRnC ₃ OIeRs 0,20.2 0,30.3 i-C₄-ParaffiniC ₄ paraffin 2,22.2 3,33.3 n-C₄-ParaffinnC ₄ paraffin 0,80.8 1,21.2 C₄-OlefinC ₄ olefin 0,20.2 0,30.3 i-Cg-Kohlenwasserstoffei-Cg hydrocarbons n-Cj-Kohlenwasserstoffen-Cj hydrocarbons C₅/-Benzin (C₅₊ bis 204° CC ₅ / petrol (C ₅₊ to 204 ° C 23,623.6 28,628.6 Siedeende; spezifisches GeEnd of boiling; specific Ge wicht 0,7555)weight 0.7555) 20,020.0 20,720.7 Leichtes KreislaufölLight circulation oil (spezifisches Gewicht 0,9046)(specific weight 0.9046) 18,318.3 18,218.2 Schweres KreislaufölHeavy circulation oil (spezifisches Gewicht 0,9477)(specific weight 0.9477) 26,326.3 25,525.5 RückstandResidue 3,93.9 —- (spezifisches Gewicht 0,9639)(specific weight 0.9639) Kokscoke

Die gute Krackung des Vakuumgasöls ist aus den Veranschaulichung des Verfahrens angegeben, sie vorstehenden Werten ohne weiteres ersichtlich. sind aber nicht als optimale Betriebsbedingungen und Wiederum sind die Ergebnisse nur als Beispiel zur 40 Ergebnisse zu verstehen.The good cracking of the vacuum gas oil is given from the illustration of the process, them the above values are readily apparent. but are not considered optimal operating conditions and Again, the results are only to be understood as an example of the 40 results.

Hierzu 1 Blatt Zeichnungen1 sheet of drawings

Claims

Patent claims:

1. Process for the catalytic cracking of a gas oil feed and a saturated coal-hydrogen feed on fluidized catalyst in dilute catalyst phase in the riser pipe, in which the gas oil feed and regenerated catalyst particles are transferred to a first riser reaction zone initiated and subjected to a cracking reaction there, the catalyst-oil mixture flowing out of the first riser reaction scene The outflow is separated into catalyst and hydrocarbons, the saturated Hydrocarbon feed and regenerated catalyst particles to a second riser reaction zone initiated and subjected to a cracking reaction there, that from the second Riser reaction zone outflowing catalyst-oil mixture in catalyst and hydrocarbon Is separated from the effluent, the separated catalyst from the first riser reaction zone together with the separated catalyst from the second riser tube eaktionsfcone passed into a stripping zone and there from adsorbed and entrained hydrocarbons is freed, the freed of hydrocarbons catalyst from the stripping zone into a Regeneration zone passed and there by burning off at least part of the deposited Coke is regenerated, and the regenerated catalyst is withdrawn from the regeneration zone and Eu of the first and second riser reaction cones is returned, characterized in that that one the saturated hydrocarbon feed in the second riser reaction zone during a period of less than about 10 seconds average contact time tn with the catalyst in contact, the separation of the hydrocarbons from the from the ^ wide riser reaction zone outflowing catalyst-oil mixture separated from the separation of the hydrocarbons from the catalyst-oil mixture flowing out of the first riser reaction zone undertakes, the catalyst-oil mixture from the second riser reaction zone directly into a cyclone separator connected to it and the catalyst-oil mixture passes from the first sleig tube reaction zone directly into a separate cyclone separator connected to it, and the separated hydrocarbons from the second riser reaction zone separated from the separated Recovers hydrocarbons from the first riser reaction zone.

2. The method according to claim 1, characterized in that one with an average Konlaktzeit less than 5 seconds work.

3. The method according to claim 1 or 2, characterized in that at least one Part of the outflow from the first riser function / onc separated hydrocarbons Iu returned to this reaction zone.

4. The method according to any one of claims 1 fcis 3, characterized in that at least one a part of the hydrocarbons separated from the outflow of the second itigesrohrrcaktionszonc returned to this reaction zone.

5. Device for carrying out the method according to one of claims 1 to 4, with two vertical riser pipes each with a catalyst inlet and a Beschii.kungseinlaß at the lower end, a common catalyst stripping chamber into which both risers open with their outlet at the upper end, a catalyst regeneration chamber , into which a transfer line for the catalyst particles from the stripping chamber opens, with catalyst discharge lines for drawing off regenerated catalyst and feeding into the catalyst inlets of the riser pipes and with fluid-particle separation devices for separating the catalyst from the hydrocarbons from the outflow of the riser pipes, characterized in, that a fluid-particle separator (17 or 16) in the form of a cyclone separator with a separate hydrocarbon outlet line (13 or 15) and in a narrowed section (23) is located directly at each riser outlet the kata lysatorabstreifkammer (10) connected upstream receiving vessel (22) opening dip tube (19 or 20).

6. Apparatus according to claim 5, characterized in that each of the riser pipes (8 or 9) has a ratio of pipe length to pipe inside diameter greater than about 20.

7. Apparatus according to claim 5 or 6, characterized in that the catalyst discharge lines (2 or 3) each one control device (S or 4) for controlling the flow of catalyst particles included by the line in the associated riser pipe.