DE2240631A1

DE2240631A1 - WIDE ANGLE LENS

Info

Publication number: DE2240631A1
Application number: DE19722240631
Authority: DE
Inventors: Tomowaki Takahashi
Original assignee: Nippon Kogaku KK
Current assignee: Nikon Corp
Priority date: 1972-08-18
Filing date: 1972-08-18
Publication date: 1973-02-22

Description

Weitwinkelobjektiv Die Erfindung betrifft ein Linsensystem, insbesondere ein Ultraweitwinkelobjektiv vom umgekehrten Teleobj ektivtyp, dessen Schnittmreite länger als dessen Gesamtbrennweite ist, das einen Bildfeldwinkel von 1000 oder mehr aufweist, und bei dem die Verzeichnung durch die Verwendung eines nichtsphärischen optischen Systems in bemerkenswertem Maß korrigiert ist, obgleich wünschenswerte Grenzen für andere Aberrat onen, .wie Koma und Astigmatismus, gut eingehalten sind. Wide angle lens The invention relates to a lens system, in particular an ultra-wide-angle lens of the reverse telephoto ektivtyp, its cutting width longer than its total focal length, that has an angle of view of 1000 or more and in which the distortion is achieved through the use of a non-spherical optical system is corrected to a remarkable degree, although desirable Limits for other aberrations, such as coma and astigmatism, are well maintained.

Im allgemeinen unterliegt in einer einäugigen Spiegelreflexkamera die Schnittweite des Objektivs Begrenzungen, die der Arbeitsweise des Spiegels zuzuschreiben ist. Beispielsweise muß in einer 35 mm-Stehbildkamera die Schnittweite größer als etwa 35 mm sein.Generally in a single lens reflex camera the focal length of the lens is limited by the functioning of the mirror is. For example, in a 35 mm still camera, the focal length must be greater than be about 35 mm.

Unter solchen Beschränkungen sind Objektive vom umgekehrten Teleobj ektivtyp verwendet worden, um We itw inkelobj ektive herzustellen, deren Brennweite relativ kurz ist. Der umgekehrte Teleobjektivtyp, der bei Kameras seit 1920 verwendet worden ist, ist insofern vorteilhaft, als er einen weiten Bildfeldwinkel und eine lange Schnittweite aufweist, und daß er trotz seines weiten Winkels ein relativ großes Öffnungsverhältnis über dem außeraxialen Winkel hat, d. h., der Randbildteil ist heller als der Mittelteil.Under such limitations, lenses are of the reverse Teleobj ektivtyp has been used to produce white lenses, their focal length is relatively short. The reverse telephoto lens type that has been used on cameras since 1920 is advantageous in that it has a wide angle of view and a has a long back focus, and that despite its wide angle it is a relatively has a large aperture ratio over the off-axis angle, d. i.e., the edge image part is lighter than the middle part.

Aufgrund ihrer physikalischen Eigenschaften sind solche Objektive jedoch ausgesprochen massig, von. komplexer Struktur und teuer in der Herstellung. Außerdem ist das Linsensystem von asymmetrischer Art, was bei Vergrößerung des Bildfeldwinkels eine Erhöhung der Aberrationen, besonders der Verzeichnung und der Koma, bedeutet, so daß eine Krümmung der meridionalen Ebene verursacht wird. Da zudem durch eine bestimmte Korrektur der Verzeichnis Astigmatismus und Koma erhöht werden und so eine Krümmung der meridionalen Ebene erzeugen, müssen diese verschiedenen Abe rrationen gleichzeitig korrigiert werden, um wünschenswerte Bedingungen zu erhalten, was aber äußerst schwierig zu erreichen ist. Eine Verzeichnungskorrektur ist besonders schwierig, und eine solche Korrektur ist recht verschieden von der Verzeichnungskorrektur bei einem Objektiv symmetrischer Art, wofür als typisches Beispiel ein Topogon oder ähnliches genannt sei, obwohl es sich bei letzterem Typ ebenfalls um ein Weitwinkelobjektiv handelt.Because of their physical properties, such lenses are but extremely massive, from. complex structure and expensive to manufacture. In addition, the lens system is of an asymmetrical type, which occurs when the angle of the field of view is increased an increase in aberrations, especially distortion and coma, means so that a curvature of the meridional plane is caused. Since, in addition, through a certain correction of the directory astigmatism and coma are increased and so produce a curvature of the meridional plane, these different aberrations must be corrected at the same time in order to obtain desirable conditions, but what is extremely difficult to achieve. Distortion correction is particularly difficult and such a correction is quite different from the distortion correction at a lens symmetrical type, of which a typical example Topogon or the like may be called, although the latter type is also is a wide-angle lens.

Ein Versuch zur Verzeichungskorrektur bei umgekehrten Teleobjektivtypen ist von Ü. W. Lee in der U.S. -Patentschrift 1955590 angegeben, der die Verzeichnung soweit wie möglich durch die Verwendung eines sphgrischen optischen Systems korrigiert hat. Einen anderen, in der U, S. -Patentschrift 3037426 angegebenen Versuch hat E. Hugues gemacht, der die Verzeichnung dadurch ausgeschaltet hat, daß er die Innen-Seite der vorderen Sammellinsen mit einer nichtsphärischen Fläche versah. Jedoch ist mit den heutigen Linsenherstellungsverfahren die Bildung einer konkaven Fläche in nichtsphärischer Form noch schr schwierig.An attempt to correct distortion in inverted telephoto lens types is from Ü. W. Lee in U.S. -Patent specification 1955590 stated that the distortion corrected as far as possible by the use of a spherical optical system Has. Has another attempt given in U, S. Patent 3037426 E. Hugues, who switched off the distortion by turning the inside page the front converging lenses provided with a non-spherical surface. However, with Today's lens manufacturing process involves the formation of a concave surface in an aspherical one Form still very difficult.

Generell wäre eine vollkommene Ausschaltung der Verzeichnung möglich, wenn jede gewünschte Fläche in der vorderen zerstreuenden Wirkungsgruppe nichtsphärisch gemacht wird. Der Versuch, die Verzeichnung durch die Verwendung einer nichtsphärischen Fläche auszuschalten, würde jedoch zu einer Vergrößerung des in der Mittelzone des Blickfeldes erzeugten Astigmatismus, und somit zu einer Krümmung der meridionalen Ebene führen. Beispielsweise wäre der Astigmatismus im Falle einer Linse mit einem Halbblickwinkel von 50 0 im Bildebenenbereich in der Nähe von 30 bis 400 (d. h. in der inneren Zone des Blickfeldes) in negativer Richtung größer als der Astigmatismus im Bildebenenbereich in der Nähe von 500 (d.h. in der Randzone des Bildfeldes), so daß eine Krümmung des Astigmatismus die Folge wäre. Es ist äußerst schwierig, eine solche Krümmung auszuschalten, und diese Krümmung würde ihrerseits in der Mittelzone des Bildfeldes eine erhöhte Koma erzeugen, wodurch die Bilderzeugung erschwert würde.In general, a complete elimination of the distortion would be possible, when any desired area is non-spherical in the front dispersive impact group is made. Trying to reduce the distortion by using an aspherical Switching off the area would, however, increase the area in the central zone of the Field of view generated astigmatism, and thus a curvature of the meridional level to lead. For example, the astigmatism would be in the case of a lens with a half angle of view from 50 0 in the image plane area in the vicinity of 30 to 400 (i.e. in the inner zone of the field of view) in the negative direction is greater than the astigmatism in the image plane area near 500 (i.e. at the edge of the field of view) so that a curvature of astigmatism would be the result. It is extremely difficult to get such a curvature off, and this curvature would in turn be in the central zone of the image field generate increased coma, which would make imaging difficult.

Der grund, warum die Ausschaltung der Verzeichnung durch die Verwendung einer nicht sphärischen Fläche einen erhöhten Astigmatismus mit sich bringt, ist weiter unten beschrieben.The reason why the elimination of the distortion by using a non-spherical surface brings with it an increased astigmatism is described below.

Beim umgekehrten Teleobjektivtyp ist eine Korrektur der Verzeichnung in der Mittelzone des Blickfeldes gewöhnlich schwerer als in der Randzone, und der Betrag der sich ergebenden Verzeichnung ist in der Mittelzone unvermeidlich größer. Um die Verzeichnung über das gesamte Blickfeld hin durch Verwendung einer nichtsphärischen Fläche auszuschalten, muß die Verzeichnung in der Mittelzone stärker als in der Randzone korrigiert werden. Unglücklicherweise ist jedoch die zerstreuende Wirkungsgruppe des umgekehrten Teleobjektivtyps solcher Art, daß sich Verzeichnung und Astigmatismus hierin nach entgegengesetzten Richtungen hin ändern. Somit würde die Korrektur der Verzeichnung eine Erhöhung des Astigmatismus mit sich bringen. Als Folge davon wäre die Menge des sich ergebenden Astigmatismus in einer einer größeren Verzeichnungskorrektur unterzogenen Fläche größer, und sich ein so ergebender Astigmatismus wurde in Form einer Krümmung in der Mittelzone des Blickfeldes erscheinen.In the case of the reverse telephoto lens type, there is a correction of the distortion usually heavier in the central zone of the field of vision than in the peripheral zone, and the The amount of distortion resulting is inevitably larger in the central zone. To reduce the distortion over the entire field of view by using a non-spherical To switch off the area, the distortion in the central zone must be stronger than in the Edge zone can be corrected. Unfortunately, however, the one that is dissipative Impact group of the inverted telephoto lens type such that distortion and astigmatism change here in opposite directions. Thus the correction of the Distortion cause an increase in astigmatism. As a result it would be the amount of astigmatism resulting in one of a larger distortion correction subjected area was larger, and the resulting astigmatism became in shape a curvature appear in the central zone of the field of view.

Es ist ein Ziel der vorliegenden Erfindung ein Linsensystem der eingangs beschriebenen Art verfügbar zu machen mit welchem die beschriebenen Nachteile eliminiert werden können. Das heißt, es soll ein Linsensystem vom umgekehrten Teleobjektivtyp verfügbar gemacht werden, bei welchem die Verzeichnung praktisch vollständig ausgeschaltet ist, und sphärische Aberration, Koma und Astigmatismus vollkommen korrigiert sind.It is an object of the present invention to provide a lens system as described in the opening paragraph described type available with which eliminates the disadvantages described can be. That is, it should be an inverted telephoto type lens system are made available, in which the distortion is practically completely switched off and spherical aberration, coma and astigmatism are fully corrected.

Um dieses erfindungsgemäße Ziel zu erreichen, sieht die vorliegende Erfindung in einer ersten Ausführungsform ein verzeichnungsfreies Weitwinkelobjektiv vom umgekehrten Teleobjektivtyp vor, das, vom Objekt aus gesehen; aufgebaut ist aus einem ersten zerstreuenden Meniskus mit einer ersten um die optische Achse des Linsensystems drehsymmetrischen, nicht sphärischen Fläche einem zweiten sammelnden Meniskus, einem dritten und vierten zerstreuenden Meniskus, einem fünften sammelnden Doublet, einem sechsten zerstreuenden Meniskus, einer siebten Sammellinse, einer Blende, einer achten Sammellinse, einer neunten Zerstreuungslinse, einer zehnten und elften Sammellinse,wobei die nichtsphärische Form der ersten Fläche in folgendem Bereich liegt: y0/f = 0.0 Z0/f=0.0 y1/f # 0. 272 0. 0 <Z1/f <0. 005 y2/f # 0.543 0.0 <Z2/f <0.016 y3/f # 0.815 0.0 <Z3/f <0.033 y4/f # 1. 087 0. 005 < Z4/f < 0. 054 1.359 0.011 <Z5/f <0.092 dabei bedeutet f die Gesammtbrennweite des gesamten Linsensystems, y den Abstand von der optischen Achse und Z den Betrag der Abweichung von der angenäherten sphärischen Fläche.In order to achieve this inventive goal, the present In a first embodiment of the invention, a distortion-free wide-angle lens of the inverted telephoto lens type, that seen from the object; is constructed from a first dispersing meniscus with a first to the optical axis of the lens system a rotationally symmetrical, non-spherical surface second collecting meniscus, third and fourth dispersing meniscus, one fifth collecting doublet, a sixth dispersing meniscus, a seventh Converging lens, a diaphragm, an eighth converging lens, a ninth diverging lens, a tenth and eleventh converging lens, the non-spherical shape being the first surface is in the following range: y0 / f = 0.0 Z0 / f = 0.0 y1 / f # 0. 272 0. 0 <Z1 / f <0. 005 y2 / f # 0.543 0.0 <Z2 / f <0.016 y3 / f # 0.815 0.0 <Z3 / f <0.033 y4 / f # 1.087 0. 005 <Z4 / f <0. 054 1.359 0.011 <Z5 / f <0.092 means f is the total focal length of the entire lens system, y is the distance from the optical one Axis and Z the amount of deviation from the approximate spherical surface.

Das System erfüllt folgende Bedingungen: 0.8f <d9 + d10 <1.5f, 0.3f < d14 <1.0f, dabei stellt d die Linsendicke oder den Luftspalt zwischen Linsen dar.The system fulfills the following conditions: 0.8f <d9 + d10 <1.5f, 0.3f <d14 <1.0f, where d represents the lens thickness or the Air gap between lenses.

Eine zweite erfindungsgemäße Ausführungsform sieht ein verzeichnuiigsfreies Ultraweitwinkelobjektiv vom umgekehrten Teleobjektivtyp vor, das, vom Objekt aus gesehen, aufgebaut ist aus einem ersten zerstreuenden Meniskus, einem zweiten sammelnden Meniskus, einem dritten und vierten zerstreuenden Meniskus, wobei diese vier Linsen eine zerstreuende Wirkungsgruppe bilden, einem fünften sammelnden Doublet, einem sechsten zerstreuenden Meniskus, einer siebten Sammellinse, wobei die fünfte bis siebente Linse eine vordere sammelnde Wirkungsgruppe vor einer Blende bildet, einer achten Sammellinse, einer neunten Zerstreuungslinse, einer zehnten und elften Sammellinse, wobei die achte bis elfte Linse eine hintere sammelnde Wirkungsgruppe hinter der Blende bilden, und wobei irgendeine gewünschte Fläche in der zerstreuenden Wirkungsgruppe nichtsphärisch gemacht ist. Das System erfüllt folgende Beziehung: d3 +d9+10 +d14 rl. 6f, dabei bedeuten d 3' d 9+10 und d14 die NIitteldicken der zweiten, fünften und siebenten Linse.A second embodiment of the invention provides a directory-free one Ultra-wide angle lens of the reverse telephoto lens type before, that, from the object seen, is made up of a first dispersing meniscus, a second collecting meniscus Meniscus, a third and fourth diffusing meniscus, these four lenses form a dispersing group of effects, a fifth collecting doublet, a sixth diffusing meniscus, a seventh converging lens, the fifth being through seventh lens forms a front focussing group of effects in front of a diaphragm, one eighth convergent lens, a ninth divergent lens, a tenth and eleventh convergent lens, with the eighth to eleventh lens a rear, collecting group of effects behind the Form diaphragm, and being any desired area in the dispersing group of effects is made non-spherical. The system has the following relationship: d3 + d9 + 10 + d14 rl. 6f, where d 3 'd 9 + 10 and d14 mean the mean thicknesses of the second, fifth and seventh lens.

Eine dritte erfindungsgemäße Ausführungsform sieht ein verze ichnungs freies Ultraweitwinke lobj ektiv vom umgekehrten Tele -objektivtyp vor, das, vom Objekt aus gesehen, aus einem ersten zerstreuenden Meniskus, einem zweiten zerstreuenden Meniskus, einer dritten Sammellinse, einem vierten zerstreuenden Meniskus, wobei diese vier Linsen ein vorderes zerstreuendes System bilden, einem fünften sammelnden Doublet, einem sechsten zerstreuenden Meniskus, einer siebenten Sammellinse, wobei die fünfte bis siebente Linse eine vordere sammelnde Wirkungsgruppe vor einer Blende bilden, einer achten Sammellinse, einer neunten Zerstreuungslinse, einer zehnten und elften Sammellinse, wobei die achte bis elfte Linse eine hintere sammelnde Wirkungsgruppe hinter der Blende bilden, und wobei irgendeine gewünschte Fläche in der vorderen zerstreuenden Wirkungsgruppe nichtsphärisch gemacht ist. Dieses System erfüllt folgende Beziehung: 3.7f >d5 +d9+10+d14 71.5f> dabei stellen d5, d 9+10 und d14 die Mitteldicken der dritten> fünften und siebenten Linse dar.A third embodiment of the invention provides a forgiveness free ultra-wide angle lobj ective from the reverse telephoto lens type before, from Seen from the object, from a first dispersing meniscus, a second dispersing Meniscus, a third converging lens, a fourth dispersing meniscus, where these four lenses form a front diffusing system, a fifth collecting system Doublet, a sixth diffusing meniscus, a seventh converging lens, being the fifth to seventh lens a front, collecting group of effects in front of a diaphragm form, an eighth convergent lens, a ninth divergent lens, a tenth and eleventh positive lens, with the eighth to eleventh lens being a rear positive group behind the bezel, and with any desired area in the front dispersive impact group is made non-spherical. This system fulfills the following Relationship: 3.7f> d5 + d9 + 10 + d14 71.5f> where d5, d 9 + 10 and d14 represent the Mean thicknesses of the third> fifth and seventh lens.

In einer vierten erfindungsgemäßen Ausführungsform ist ein verzeichnungs freies Ultrawe itwinkelobjektiv vom umgekehrten Te le -objektivtyp vorgesehen, das, vom Objekt aus gesehen, aufgebaut ist aus einem ersten und zweiten zerstreuenden Meniskus, einer dritten Sammellinse, einem vierten und fünften zerstreuenden Meniskus, wobei diese fünf Linsen eine vordere zerstreuende Wirkungsgruppe bilden, einem sechsten sammelnden Kitt-Triplet, einem siebenten zerstreuenden Meniskus, einem achten Sammeldoublet, wobei die sechste bis achte Linse eine vordere sammelnde Wirkungsgruppe vor einer Blende bilden, einer neunten Sammellinse, einer zehnten Zerstreuungslinse, und einer elften und zwölften Sammelline, wobei die neunte bis zwölfte Linse eine hintere sammelnde Wirkungsgruppe hinter der Blende bilden, und wobei eine gewünschte Fläche in der vorderen zerstreuenden Wirkungsgruppe nichtsphärisch gemacht ist. Dieses System erfüllt die folgende Beziehung: 4#Of >d5 + d13+14+15+d19+20 >1.8f, dabei bedeuten d d5; d 13+14+15 und d19+2o die Mitteldicken der dritten, sechsten und achten Linse.In a fourth embodiment of the invention, there is a distortion Free ultra-wide angle lens of the inverted Te le lens type is provided which, seen from the object, built up is made up of a first and a second diffusing meniscus, a third converging lens, a fourth and fifth diffusing lens Meniscus, with these five lenses forming an anterior dispersing group of effects, a sixth collecting putty triplet, a seventh dispersing meniscus, an eighth collecting doublet, with the sixth to eighth lens a front collecting one Form an impact group in front of a diaphragm, a ninth converging lens, a tenth Diverging lens, and an eleventh and twelfth collecting line, the ninth to the twelfth lens form a rear focussing group behind the diaphragm, and a desired area in the anterior dispersive impact group being non-spherical is made. This system satisfies the following relationship: 4 # Of> d5 + d13 + 14 + 15 + d19 + 20 > 1.8f, where d denotes d5; d 13 + 14 + 15 and d19 + 2o the mean thicknesses of the third, sixth and eighth lens.

In -einem fünften erfindungsgemäßen Ausführungsbeispiel ist ein ve rze ichnungs freies Ultraweitwinkelobjektiv vom umge -kehrten Teleobjektivtyp vorgesehen, das, vom Objekt aus gesehen, aufgebaut ist aus einem ersten zerstreuenden Meniskus, einem zweiten sammelnden Meniskus, einem dritten, vierten und fünften zerstreuenden Meniskus, wobei diese fünf Linsen eine vordere zerstreuende Wirkungsgruppe bilden einem sechsten sammelnden Doublet, einem siebenten zerstreuenden Meniskus, einem achten sammelnden Doublet, wobei die sechste bis achte Linse eine vordere sammelnde Wirkungsgruppe vor einer Blende bilden, einer neunten Sammellinse, einer zehnten Zerstreuungslinse und einer elften und zwölften Sammellinse, wobei die neunte bis zwölfte Linse eine hintere sammelnde Gruppe bilden, und wobei irgendeine gewünschte Fläche in der vorderen zerstreuenden Wirkungsgruppe nichtsphärisch gemacht ist. Dieses System erfüllt die folgende Beziehung: 4.1f >d3 13+14 +d18+19 1.9f, wobei d3, d13+l4 und d18+l9 die Mitteldicken der zweiten, sechsten und achten Linse bedeuten.In a fifth exemplary embodiment according to the invention, a ve Ultra-wide-angle lens of the reversed telephoto lens type, free of charge, is provided, which, seen from the object, is made up of a first dispersing meniscus, a second collecting meniscus, a third, fourth and fifth dispersive meniscus, these five lenses forming an anterior dispersive group of effects form a sixth collecting doublet, a seventh dispersing meniscus, an eighth collecting doublet, with the sixth through eighth lenses a front Form a collecting group of effects in front of a diaphragm, a ninth converging lens, one tenth diverging lens and an eleventh and twelfth convergent lens, the ninth being through twelfth lens form a posterior positive group, and any desired one Area in the front dispersive impact group is made non-spherical. This system satisfies the following relationship: 4.1f> d3 13 + 14 + d18 + 19 1.9f, where d3, d13 + l4 and d18 + l9 mean the mean thicknesses of the second, sixth and eighth lens.

Eine sechste erfindungsgemäße AuSführungsform sieht ein verzerrungsfreies Ultraweitwinkelobjektiv vom umgekehrten Teleobjektivtyp vor, das, vom Objekt aus gesehen, aufgebaut ist aus einem ersten, zweiten und dritten zerstreuenden Meniskus, einem vierten sammelnden Meniskus, einem fünften zerstreuenden Meniskus, wobei diese fflnf Linsen eine vordere zerstreuende Wlrkungsgruppe bilden, einem sechsten sammelnden Kitt-Triplet, einem siebenten zerstreuenden Meniskus, einem achten sammelnden Doublet, wobei die sechste bis achte Linse eine vordere sammelnde Wirkungsgruppe vor einer Blende bilden, einer neunten Sammellinse, einer zehnten Zerstreuungslinse, und einer elften und zwölften Sammellinse, wobei die neunte bis zwölfte Linse eine hintere sammelnde Wirkungsgruppe hinter der Blende bilden, und wobei irgendeine Fläche in der vorderen zerstreuenden Wirkungsgruppe nichtsphärisch gemacht ist.A sixth embodiment according to the invention provides a distortion-free one Ultra-wide angle lens of the reverse telephoto lens type before, that, from the object seen, is composed of a first, second and third dispersing meniscus, a fourth collecting meniscus, a fifth dispersing meniscus, these Five lenses form a front divergent group of effects, a sixth a convergent group Putty triplet, a seventh dispersing meniscus, an eighth collecting Doublet, the sixth through eighth lens having an anterior focal group in front of a Form diaphragm, a ninth converging lens, a tenth diverging lens, and one eleventh and twelfth convergent lenses, with the ninth to twelfth lenses a rear one forming a collecting group of effects behind the screen, and with any surface in the front dispersive impact group is made non-spherical.

Dieses System erfüllt die folgende Beziehung: 4. 2f 7 +d 11+12+13 +d 17+18 >2.Ofs dabei bedeuten d7, dl1+l2+l3 und dz7+18 die Mitteldicken der vierten, sechsten und achten Linse.This system satisfies the following relationship: 4.2f 7 + d 11 + 12 + 13 + d 17 + 18> 2.Ofs where d7, dl1 + l2 + l3 and dz7 + 18 mean the mean thicknesses of the fourth, sixth and eighth lens.

In einer siebenten erfindungsgemäßen Ausführungsform ist ein verzeichnungsfre ie s Ultraweitwinkelobjektiv vom umgekehrten Teleobjektivtyp vorgesehen, das, vom Objekt aus gesehen, aufgebaut ist aus einem ersten zerstreuenden Meniskus, einem zweiten sammelnden Meniskus, einem dritten zerstreuenden Meniskus, wobei diese drei Linsen eine vordere zerstreuende Wirkungsgruppe bilden, einem vierten sammelnden Doublet, einem fünften zerstreuenden Meniskus, einer sechsten Sammellinse, wobei die vierte bis sechste Linse eine vordere sammelnde Wirlcungsgruppe vor einer Blende bilden, einer siebenten Sammellinse, einer achten Zerstreuungslinse und einer neunten und zehnten Sammellinse, wobei die siebente bis zehnte Linse eine hintere sammelnde Wirkungsgruppe bilden, und wpbei irgendeine Fläche in der vorderen zerstreuenden Wirkungsgruppe nichtsphärisch gemacht ist. Dieses System erfüllt die folgende Beziehung: 4. lf d3 +d7+8 + dz2 >l.9f, dabei stellen d3, d 7+8 und d12 die Mitteldicken der zweiten, vierten und sechsten Linse dar.In a seventh embodiment of the invention, one is distortion-free ie s ultra wide angle lens of the reverse telephoto lens type provided that, from As seen from the object, it is made up of a first dispersing meniscus, a second collecting meniscus, a third dispersing meniscus, these being three Lenses form a front, dispersing group of effects, a fourth, collecting group Doublet, a fifth diffusing meniscus, a sixth converging lens, being the fourth to sixth lens a front collecting group of effects in front of a diaphragm form, a seventh converging lens, an eighth diverging lens and a ninth and tenth convergent lens, with the seventh through tenth lens a rear convergent lens Form action group, and wpbei any area in the front dispersing Impact group is made non-spherical. This system fulfills the following relationship: 4. lf d3 + d7 + 8 + dz2> l.9f, d3, d 7 + 8 and d12 represent the middle thicknesses the second, fourth and sixth lens.

Erfindungsgemäß ist die Verzeichnung praktisch vollständig eliminiert und sphärische Aberration, Koma und Astigmatismus sind praktisch korrigiert. Weiterhin kann erfindungsgemäß eine wesentlich längere Schnittweite erreicht werden, als es mit demselben Typ eines sphärischen optischen Systems möglich ist.According to the invention, the distortion is practically completely eliminated and spherical aberration, coma and astigmatism are practically corrected. Farther According to the invention, a significantly longer back focal length can be achieved than it is possible with the same type of spherical optical system.

Die wichtigeren Euigenschaften der Erfindung sind ausführlich erläutert worden, umdie folgende detaillierte Beschreibung besser verständlich zu machen, und um den Beitrag zum technischen Fortschritt zu unterstreichen. Weitere erfindungsgemäße Merkmale sind unten beschrieben und bilden den Gegenstand der hierauf folgenden Ansprüche. Fachleuten auf diesem Gebiet wird es klar sein, daß das hier offenbarte Konzept als Ausgangsbasis ffir die Konstruktion anderer Anordnungen zur Ausnutzung des erfindungswcsentlichen dienen kann. Es soll deshalb unter strichen werden, daß die Ansprüche solche im Rahmen der Erfindung liegenden -äquivalenten Knstruktionen mit einschließen.The more important features of the invention are explained in detail in order to make the following detailed description easier to understand, and to underline the contribution to technical progress. Further according to the invention Features are described below and form the subject of the following Expectations. It will be apparent to those skilled in the art that this is disclosed here Concept as a starting point for the construction of other arrangements for utilization can serve the inventive. It should therefore be under stroked that the claims are equivalent within the scope of the invention Include instructions.

Im folgenden ist die Erfindung anhand mehrerer nùmmerisch durchgerechneter Objektive beschrieben, deren Aufbau in den Figuren dargestellt ist und deren Konstruktionsdaten in den Ansprüchen gekennzeichnet sind. Die verwendeten Bezugszeichen haben die übliche Bedeutung. So bedeuten: r: Krümmungsradius der Linsenfläche (in mm) d: die Linsendicke oder den Luftspalt zwischen benachtbarten Linsen n: den Brechungsindex des verwendeten optischen Materials v, die Abbe' sche Zahl des verwendeten optischen s. In the following, the invention is numerically calculated on the basis of several Lenses described, the structure of which is shown in the figures and their construction data are characterized in the claims. The reference symbols used have the usual ones Meaning. So: r: radius of curvature of the lens surface (in mm) d: the lens thickness or the air gap between adjacent lenses n: the refractive index of the one used optical material v, the Abbe's number of the optical s used.

Materials y: den Abstand von der optischen Achse (in mm) z: den Betrag der Abweichung von der angenäherten sphärischen Oberfläche. Materials y: the distance from the optical axis (in mm) z: the amount the deviation from the approximate spherical surface.

In den Zeichnungen bedeuten: Fig. 1 einen Längsschnitt durch das Objektiv eines ersten Ausführungsbeispiels; Fig. 2 den Korrektionszustand des Objektivs des ersten Ausführungsbe ispiels; Fig. 3 einen Längsschnitt durch das Objektiv entsprechend eines Beispiels 4; Fig. 4 den Korrektionszustand des Objektivs nach Beispiel 4; Fig. 5 einen Längsschnitt durch das Objektiv entsprechend einem Ausführungsbe 1-spiel 5; Fig. 6 den Korrektionszustand des Objektivs nach Beispiel 5; Fig. 7 - 10 die Korrektionszustände von Objektiven entsprechend Beispielen B, 7, 8 und 9; Fig. 11 + 12 einen Längsschnitt eines bekannten sphärischen optischen Systems bzw.In the drawings: FIG. 1 shows a longitudinal section through the objective a first embodiment; Fig. 2 shows the correction state of the lens of the first exemplary embodiment; Fig. 3 is a longitudinal section through the Lens according to example 4; 4 shows the correction state of the objective according to example 4; Fig. 5 shows a longitudinal section through the lens according to a Embodiment 1-game 5; 6 shows the correction state of the objective according to the example 5; 7-10 the correction states of lenses according to Examples B, 7, 8 and 9; Fig. 11 + 12 a longitudinal section of a known spherical optical Systems resp.

dessen Korrektionszustand; Fig. 13 einen Längsschnitt eines Objektivs entsprechend einem Beispiel 10 Fig. 14 den Korrektionszustand des Objektivs nach Beispiel 10; Fig. 15 einen Längsschnitt eines Objektivs entsprechend einem Beispiel 11; Fig. 16 den Korrektionszustand des Objektivs nach Beispiel 11; Fig. 17 einen Längsschnitt eines Objektivs entsprechend einem Beispiel 12; Fig. 18 den Korrektionszustand des Objektivs nach Beispiel 12; Fig. 19 den Korrektionszustand eines Objektivs nach einem~Beispiel 13; Fig. 20 + 21 einen Längsschnitt eines sphärischen optischen Systems, bzw. dessen Korrektionszustand; Fig. 22 + 23 in graphischer Darstellung die Auswirkung der experimentellen Resultate auf die Beziehung zwischen Verzeichnung und Astigmatismus; Fig. 24 einen Längsschnitt eines Objektivs entsprechend einem Beispiel 14; Fig. 25 den Korrektionszustand des Objektivs nach Beispiel 14; Fig. 26 einen Längsschnitt eines Objektivs entsprechend einem Beispiel 15; Fig. 27 den Korrektionszustand des Objektivs nach Beispiel 15; Fig. 28 einen Längsschnitt eines Objektivs entsprechend einem Beispiel 16; Fig. 29 den Korrektionszustand des Objektivs nach Beispiel 16; Fig. 30 einen Längsschnitt eines Objektivs entsprechend einem Beispiel 17; Fig. 31 den Kcrrektionszustand des Objektivs nach Beispiel 17. its state of correction; 13 shows a longitudinal section of an objective corresponding to an example 10 Fig. 14 according to the correction state of the lens Example 10; 15 is a longitudinal section of an objective according to an example 11; Fig. 16 shows the state of correction of the lens according to Example 11; Fig. 17 is a longitudinal section of an objective according to Example 12; 18 den Correction state of the lens according to Example 12; 19 shows the correction state an objective according to an example 13; Fig. 20 + 21 a longitudinal section of a spherical optical system or its state of correction; Fig. 22 + 23 in graphical representation the effect of the experimental results on the relationship between distortion and astigmatism; 24 shows a longitudinal section of an objective according to a Example 14; Fig. 25 shows the state of correction of the lens according to Example 14; Fig. 26 is a longitudinal section of an objective according to Example 15; Fig. 27 den Correction state of the lens according to Example 15; 28 is a longitudinal section of a Lens according to an example 16; 29 shows the correction state of the objective according to Example 16; 30 shows a longitudinal section of an objective accordingly an example 17; 31 shows the correction state of the objective according to Example 17.

In Fig. 1 ist ein erstes Ausführungsbeispiel des erfindungsgemäßen Linsensystems dargestellt. In diesem Objektiv ist eine erste Linse L1 ein zerstreuender Meniskus mit einer ersten nichtsphärischen, drehsymmetrischen Fläche auf der Objektseite, d.h.In Fig. 1 is a first embodiment of the invention Lens system shown. In this objective, a first lens L1 is a diffusing one Meniscus with a first non-spherical, rotationally symmetrical surface on the object side, i.e.

in der Figur links; eine zweite Linse L2 ist ein sammelnder Meniskus; eine dritte und eine vierte Linse L3 und L4 sind zerstreuende Menisken; eine fünfte Linse L5 ist ein aus einem Doublet bestehender sammelnder Meniskus; eine sechste Linse L6 ist ein zerstreuender Meniskus; eine siebente Linse L7 ist eine Sammellinse; eine achte Linse L8 ist eine Sammellinse, wobei eine Blende zwischen den Linsen L7 und L8 angeordnet ist; eine neunte Linse L9 ist eine Zerstreuungslinse; und eine zehnte und eine elfte Linse L10 und L11 sind sammelnde Menisken oder Sammellinsen.in the figure on the left; a second lens L2 is a collecting meniscus; third and fourth lenses L3 and L4 are negative menisci; a fifth Lens L5 is a collecting meniscus consisting of a doublet; a sixth Lens L6 is a diffusing meniscus; a seventh lens L7 is a converging lens; an eighth lens L8 is a converging lens, with an aperture between the lenses L7 and L8 is arranged; a ninth lens L9 is a divergent lens; and a tenth and eleventh lenses L10 and L11 are positive menisci or positive lenses.

Ist Yi der Abstand von der optischen Achse in zu dicser senkrecllter Richtung, B. f. die Schnittweite, f die Gesamtbrennweite, Z der Betrag der Abweichung in der Richtung von der gekrümmten Fläche r1 der Linse L1 zur optischen Achse bezüglich des Abstandes yi, bestimmt der Betrag der Abweichung Zi die Schnittweite und die Gesamtbrennweite f. Weiterhin sei angenommen, daß die Richtung auf das Objekt hin negativ sei. Dann ist die erste nichtsphärische Fläche drehsymmetrisch in folgendem Bereich, wobei i eine ganze Zahl im Bereich von 0 bis 5 ist: (I) y0 = 0.0 (mm) Z0 = 0. 0 (mm) y1 # 5.0 0.0 < Z1 < 0.1 y2 # 10.0 0.0 < Z2 < 0.3 y3 # 15.0 0.0 < Z3 < 0.6 y4 # 20.0 0.1 < Z4 < 1.0 y5 # 25.0 0.2 < Z5 < 1.7 Eine solche nichtsphärische Form ist wesentlich bestimmt durch die Verzeichnung des Linsensystems, aber in Wirklichkeit tragen zusätzlich zu der nichtsphärischen Form andere optische Faktoren, wie Krümmungsradien und Scheitelabstände der Linsen, zur Korrektur der Verzeichnung bei, und deshalb ist eine Korrektur möglich, wenn Bedingung (I) erfüllt ist. Die Verzeichnung kann auch durch irgendeine nichtsphärische Fläche außerhalb des oben angegebenen Bereichs korrigiert werden. Jedoch würden in einem solchen Fall andere zahlreiche Aberrationen als die Verzeichnung eine ungünstige Wirkung in solchem Ausmaß mitsichbringen, daß sie die Grenze ihrer Korrektur, die durch andere optische Faktoren als die nichtsphärische Fläche bestimmt ist, überschreiten und somit zu nicht akzeptablen Aberrationen führen würden. Aus diesem Grund muß die nichtsphärische Form der ersten Fläche innerhalb des durch die Bedingung (I) angegebenen Bereichs liegen.If Yi is the distance from the optical axis to this perpendicular Direction, B. f. The back focus, f the total focal length, Z the amount of deviation in the Direction from the curved surface r1 of the lens L1 to the optical axis with respect to of the distance yi, the amount of the deviation Zi determines the back focus and the Total focal length f. Furthermore, it is assumed that the direction towards the object is negative. Then the first non-spherical surface is rotationally symmetrical in the following Range, where i is an integer in the range from 0 to 5: (I) y0 = 0.0 (mm) Z0 = 0. 0 (mm) y1 # 5.0 0.0 <Z1 <0.1 y2 # 10.0 0.0 <Z2 <0.3 y3 # 15.0 0.0 <Z3 <0.6 y4 # 20.0 0.1 <Z4 <1.0 y5 # 25.0 0.2 <Z5 <1.7 Such a non-spherical shape is essentially determined by the distortion of the lens system, but in reality wear in addition to the non-spherical Shape other optical factors, such as the radii of curvature and vertex distances of the lenses, to correct the distortion, and therefore correction is possible if Condition (I) is met. The distortion can also be caused by any non-spherical Area outside of the range specified above must be corrected. However, would in such a case, numerous aberrations other than distortion are an unfavorable one Bring about an effect to such an extent that they limit theirs Correction determined by optical factors other than the non-spherical surface is exceeded and would therefore lead to unacceptable aberrations. the end for this reason, the non-spherical shape of the first surface must be within the through the range specified in condition (I).

Wenn auch die Verzeichnung durch die Verwendung einer solchen nichtsphärischen Fläche eliminiert werden kann, erhöhen sich Astigmatismus und Koma aus den oben angegebenen Grflnden, wodurch eine Bilderzeugung ungünstig beeinflußt wird. Um dieses Problem zu lösen, werden die folgenden Bedingungen hinzugefügt: (II) 0.80f <d7 + d10 <1.5f, (III) 0.30f <d14 <1. 0f, Dabei bedeutet d die Dicke einer Linse oder den Luft spalt zwischen benachfbarten Linsen.Even if the distortion through the use of such a non-spherical one Area can be eliminated, astigmatism and coma increase from the above stated reasons, whereby image formation is adversely affected. To this To solve problem, the following conditions are added: (II) 0.80f <d7 + d10 <1.5f, (III) 0.30f <d14 <1. 0f, where d means the thickness of a Lens or the air gap between adjacent lenses.

Deshalb sind unter den Gliedern vor der Blende die Linsen L5 und L7 dicker, um für schräg einfallende Strahlen längere optische Wege zu erzeugen, wodurch das oben erwähnte Problem gemeistert wird. Solche längeren optischen Wege sind nützlich zum eliminieren des Astigmatismus, besonders der Krümmung der meridionalen Ebene, und obnen somit die meridionnte Ebene.That is why the lenses L5 and L7 are under the links in front of the diaphragm thicker in order to create longer optical paths for obliquely incident rays, whereby the above-mentioned problem is mastered. Such longer optical paths are useful to eliminate astigmatism, especially the curvature of the meridional plane, and thus dominate the meridian plane.

Dies ist die Erklärung dafür, warum die obigen Bedingungen (II) und (III) hinzugefügt worden sind. Werden die unteren Grenzen dieser beiden Bedingungen überschritten, würde die Mittelzone des Blickfeldes durch einen großen Anteil an anstehendem Astigmatismus beeinträchtigt. Würden dagegen die oberen Grenzen überschritten, träte eine Überkorrektur auf und es könnte über das gesamte Blickfeld keine zufriedenstellende Korrektur erzeugt werden. Würden solche Bedingungen für eine sphärische Fläche angewendet, so wäre der Astigmatismus überkorrigiert, was zu einer Erhöhung der Verzeichnung in negativer Richtung führen würde. Es sei deshalb darauf hingewiesen, daß die Bedingung (II) und (III) nur mit der Verwendung einer nichtsphärischen, durch Bedingung (I) definierten Fläche vereinbar ist.This is the explanation why the above conditions (II) and (III) have been added. Will be the lower bounds of these two conditions exceeded, the central zone of the field of view would be due to a large proportion of pending astigmatism. On the other hand, if the upper limits were exceeded, overcorrection would occur and it would not be satisfactory over the entire field of view Correction can be generated. If such conditions were applied to a spherical surface, so the astigmatism would be over-corrected, which leads to an increase in the distortion would lead in a negative direction. It should therefore be noted that the condition (II) and (III) only with the use of a non-spherical, by condition (I) defined area is compatible.

Im folgenden werden einige Beispiele der ersten erfindungsgemäßen Ausführungsform dargestellt.The following are some examples of the first according to the invention Embodiment shown.

Beispiel 1 Die Daten des Beispiels 1 sind im Anspruch 2 tabellarisch erfaßt.Example 1 The data of example 1 are tabulated in claim 2 recorded.

Dazu sind in der folgenden Tabelle angegeben die Seidel I(oeffizienten 1 II III IV V r 0.024 0.020 0.278 0.459 -0.064 r2 -0.186 0.019 -0.296 -0.292 0.030 r3 0.072 0.047 0.256 0.194 0.128 r4 -0.001 -0.004 -0.133 -0.086 -0.494 r5 0. 113 0.049 0.389 0.347 0.151 r6 -1.278 0.213 -0.634 -0.563 0.094 r7 0. 770 0. 065 0.403 0. 392 0.033 r8 -2.927 0.411 -0. 726 -0. 611 0.086 r9 0.038 0.088 0.507 0.097 0.225 r10 -3.171 0.318 -0.183 -0.120 0.92 r11 0. 029 -0.023 0.296 0.261 -0.206 r12 3.928 0. 683 0. 656 0.419 0.073 r13 -98.445 0. 547 -0. 749 -0. 743 0.004 r14 67.283 2. 213 0. 679 0. 534 0.018 r15 -0.032 -0.051 -0.241 -0.080 -0.127 r16 0.033 0.052 0.244 0.081 0.128 r17 50.056 -4.163 1.491 0. 798 -0.066 r18 -42. 838 2.829 -1. 131 -0.757 0.050 r19 -9.798 -3.227 -3.331 -1.206 -0.397 r20 1.172 0.725 1.271 0.373 0.231 r21 22. 818 -0. 118 0. 504 0. 503 -0.003 r22 -0.007 0.015 -0.110 -0.045 0.100 r23 15. 705 -0.410 0. 296 0.274 -0. 007 3. 354 0. 300 -0.264 -0.004 -0.002 Beispiel 2 Die Daten des Beispiels 2 sind im Anspruch 3 tabellarisch erfaßt.The Seidel I (coefficients 1 II III IV V r 0.024 0.020 0.278 0.459 -0.064 r2 -0.186 0.019 -0.296 -0.292 0.030 r3 0.072 0.047 0.256 0.194 0.128 r4 -0.001 -0.004 -0.133 -0.086 -0.494 r5 0.113 0.049 0.389 0.347 0.151 r6 -1.278 0.213 -0.634 -0.563 0.094 r7 0. 770 0. 065 0.403 0.392 0.033 r8 -2.927 0.411 -0. 726 -0. 611 0.086 r9 0.038 0.088 0.507 0.097 0.225 r10 -3.171 0.318 -0.183 -0.120 0.92 r11 0. 029 -0.023 0.296 0.261 -0.206 r12 3.928 0. 683 0. 656 0.419 0.073 r13 -98.445 0. 547 -0. 749 -0. 743 0.004 r14 67.283 2. 213 0. 679 0. 534 0.018 r15 -0.032 -0.051 -0.241 -0.080 -0.127 r16 0.033 0.052 0.244 0.081 0.128 r17 50.056 -4.163 1.491 0. 798 -0.066 r18 -42. 838 2,829 -1. 131 -0.757 0.050 r19 -9.798 -3.227 -3.331 -1.206 -0.397 r20 1.172 0.725 1.271 0.373 0.231 r21 22. 818 -0. 118 0. 504 0. 503 -0.003 r22 -0.007 0.015 -0.110 -0.045 0.100 r23 15. 705 -0.410 0.296 0.274 -0. 007 3. 354 0. 300 -0.264 -0.004 -0.002 Example 2 The data of example 2 are tabulated in claim 3.

Beispiel 3 Die Daten des Beispiels 3 sind im Anspruch 4 tabellarisch erfaßt Fig. 3 zeigt eine Ausführungsform des Objektivs vom umgekehrten Teleobjektivtyp, in'dem die erste Linse in der vorderen zerstreuenden Wirkungsgruppe eine erste nichtsphärische Fläche aufweist, und das eine Brennweite von 18, 4 mm, eine relative Öffnung von F/3, 5 und einen Bildfeldwinkel von 1000 hat. In diesem Linsensystem bilden eine erste zerstreuende Linse L1, eine zweite Sammellinse L2, eine dritte und eine vierte Zerstreuungslinse L3 und L4 zusammen eine vordere zerstreuende Wirkungsgruppe S1, ein fünftes Kittglied L5, eine sechste Zerstreuungslinse L6 und eine siebente Sammellinse L7 bilden zusammen eine vordere sammelnde Wirkungsgruppe S2 vor der Blende; und eine hintere sammelnde Wirkungsgruppe S3 hinter der Blende wird gebildet durch eine achte Sammellinse L8, eine neunte Zerstreuungslinse L9, eine zehnte Sammellinse L10 und eine elfte Sammellinse L11.Example 3 The data of example 3 are tabulated in claim 4 Fig. 3 shows an embodiment of the lens of the reverse telephoto lens type, in'dem the first lens in the front divergent group of effects is a first non-spherical one Area, and that has a focal length of 18.4 mm, a relative aperture of F / 3, 5 and an angle of view of 1000. In this lens system form one first negative lens L1, a second positive lens L2, third and fourth Divergent lens L3 and L4 together form a front divergent action group S1, a fifth cemented element L5, a sixth diverging lens L6 and a seventh converging lens L7 together form a front collecting group of effects S2 in front of the Cover; and a rear collecting action group S3 behind the diaphragm is formed by an eighth converging lens L8, a ninth diverging lens L9, a tenth converging lens L10 and an eleventh converging lens L11.

Die in Fig. 5 gezeigte Ausführungsform ist der in Fig. 3 gezeigten gleich mit der Ausnahme, daß die dritte Linsenfläche in der vorderen zerstreuenden Wirkungsgruppe nichtsphärisch ist.The embodiment shown in FIG. 5 is that shown in FIG the same with the exception that the third lens surface in the front is divergent Impact group is non-spherical.

Fig. 7, 8, 9 und 10 zeigen verschiedene Aberrationen bezüglich Beispielen 6, 7, 8 und 9, in denen vierte, die fünfte, die siebente bzw. die achte Linsenfläche nichtsphärisch ist. Zum Vergleich zeigen die Fig. 11 und 12 die Anordnung des sphärischen optischen Systems entsprechend dem Stand der Technik bzw. die hierbei auftretenden Aberrationen.Figs. 7, 8, 9 and 10 show various aberrations relating to examples 6, 7, 8 and 9, in which fourth, fifth, seventh and eighth lens surfaces, respectively is non-spherical. For comparison, FIGS. 11 and 12 show the arrangement of the spherical optical system according to the state of the art or those occurring here Aberrations.

In den gezeigten Beispielen 4 bis 9 ist die folgende Bedingung vorgesehen, um die Krümmung des Astigmatismus zu eliminieren, die bei einer Verzeichnungskorrektur zur Erhöhung neigt.In the examples 4 to 9 shown, the following condition is provided, to eliminate the curvature of the astigmatism that occurs when correcting distortion tends to increase.

(V) d3+d9+10+d14 >1,6f, Dabei bedeutet d die Linsenmitteldicke und f die Gesamtbrennweite. (V) d3 + d9 + 10 + d14> 1.6f, where d means the lens center thickness and f is the total focal length.

Gemäß dieser Bedingung ist die Mitteldicke der Linsen L2, L5 und L7 größer gemacht, um eine erhöhte Länge des optischen Weges zu erzeugen, was für die Korrektur der Krümmung des Astigmatismus und zum Ebnen der meridionalen Ebene nützlich ist.According to this condition, the average thickness of the lenses is L2, L5 and L7 Made larger to produce an increased length of the optical path, what for Correcting the curvature of astigmatism and flattening the meridional plane is.

Wenn Bedingung (V) nicht erfüllt ist, bleibt ein großer Teil Astigmatismus in der Mittelzone, so daß ein gutes Bild über das Bildfeld hin nicht erreicht wird. Würde eine solche Bedingung für das sphärische System angewendet, würde der Astigmatismus überkorrigiert und die Verzeichnung würde sich in negativem Sinn erhöhen. Daraus ist ersichtlich, daß die vorliegende Bedingung nur für ein nichtsphärisches System angewendet werden darf.If condition (V) is not met, a large part of astigmatism remains in the central zone, so that a good image over the image field is not achieved. If such a condition were applied to the spherical system, astigmatism would overcorrected and the distortion would increase in a negative sense. From it it can be seen that the present condition is only for a non-spherical system may be used.

Zunächst werden zum Vergleich numserische Werte für Bedingung (V) in den Beispielen 4 bis 9 und die nummerischen Daten des sphärischen Systems angegeben Beisp- 4 5 6 7 8 9 sphär. System d3 4.62 17.14 6.43 5.23 5. 22 7.39 5.4 d9+d10 18.40 18.22 18.18 19.11 20.61 19.84 15.9 d14 10. 65 9. 72 9.96 11.42 11.87 12. 22 6.1 d3+d9+10+d14 33.67 45.08 34.55 35.76 37.70 39.07 27.4 (d3+d9+10+d14)/f 1.8299 2.45 1.87771.9435 2.0489 2.1234 1.4891 Aus der obigen Tabelle ist zu ersehen, daß alle Beispiele 4 bis 9 unter Erfüllung der Bedingung (V) ausgeführt worden sind.First, numerical values for condition (V) in Examples 4 to 9 and the numerical data of the spherical system are given for comparison Example 4 5 6 7 8 9 spher. system d3 4.62 17.14 6.43 5.23 5. 22 7.39 5.4 d9 + d10 18.40 18.22 18.18 19.11 20.61 19.84 15.9 d14 10. 65 9. 72 9.96 11.42 11.87 12. 22 6.1 d3 + d9 + 10 + d14 33.67 45.08 34.55 35.76 37.70 39.07 27.4 (d3 + d9 + 10 + d14) / f 1.8299 2.45 1.87771.9435 2.0489 2.1234 1.4891 It can be seen from the table above that all of Examples 4 to 9 were carried out with condition (V) satisfied.

Bei allen folgenden Beispielen sind Faktoren K, C2, C4, C, C8 6 und C10, Faktoren der Nichtsphärizität angegeben. Diese Faktoren entsprechen der folgenden Gleichung, die die Nichtsphärizität darstellt: Dabei bedeutet Y den Abstand von der optischen Achse, X den Abstand von der tangentialen sphärischen Ebene und 1/C den Krümmungsradius der tangentialen sphärischen Ebene Im folgenden sind vei'schiedejie numerische Werte für die Beispiele 4 bis 9 angegeben.In all of the following examples, factors K, C2, C4, C, C8, 6 and C10, factors of non-sphericity, are given. These factors correspond to the following equation, which represents the asphericity: Y means the distance from the optical axis, X the distance from the tangential spherical plane and 1 / C the radius of curvature of the tangential spherical plane. Various numerical values are given below for Examples 4 to 9.

Beispiel 4 Die Daten des Beispiels 4 sind im Anspruch 5 tabellarisch erfaßt. Die erste Fläche der zerstreuenden Wirkungsgruppe ist nichtsphäris ch.Example 4 The data of example 4 are tabulated in claim 5 recorded. The first surface of the dispersing impact group is non-spherical.

Beispiel 5 Die Daten des Beispiels 5 sind im Anspruch 6 tabellarisch erfaßt. Die dritte Fläche der zerstreuenden Wirkungsgruppe ist nichtsphäris eh.Example 5 The data of example 5 are tabulated in claim 6 recorded. The third surface of the dispersing group of effects is non-spherical anyway.

Beispiel 6 Die Daten des Beispiels 6 sind im Anspruch 7 tabellarisch erfaßt. Die vierte Fläche der zerstreuenden Wirkungsgruppe ist nichtsphärisch.Example 6 The data of example 6 are tabulated in claim 7 recorded. The fourth surface of the dispersive impact group is aspherical.

Beispiel 7 Die Daten des Beispiels 7 sind im Anspruch 8 tabellarisch erfaßt. Die fünfte Fläche der zerstreuenden Wirkungsgruppe ist nichtsphärisch.Example 7 The data of example 7 are tabulated in claim 8 recorded. The fifth surface of the dispersive impact group is aspherical.

Beispiel 8 I)ie Daten des Beisp iels 8 sind im Anspruch 9 tabellarisch erfaßt. Die siebente Fläche der zerstreuenden Wirkungsgruppe ist nichtsphärisch.Example 8 I) The data of Example 8 are tabulated in claim 9 recorded. The seventh face of the dispersive impact group is non-spherical.

Beispiel 9 Die Daten des Beispiels 9 sind im Anspruch 19 tabellarisch erfaßt. Die achte Fläche der zerstreuenden Wirkungsgruppe ist nichtsphärisch.Example 9 The data of example 9 are tabulated in claim 19 recorded. The eighth surface of the dispersive impact group is aspherical.

Ein sphärisches optisches System ist zum Vergleich angageben.A spherical optical system is given for comparison.

f= 18,4 mm; F/3,5 ; Bildfeldwinkel 100°; B.F. = 38.27 mm.f = 18.4 mm; F / 3.5; Field of view 100 °; B.F. = 38.27 mm.

r1 = 38,8 1 d1 = 2.1 n1 = 1.71300 v1 = 53.9 r2 = 23,6 d2 = 5, 6 r3 = 38.8 d3 = 5.4 n2 = 1.64006 v2 = 60.0 r4 = 121.0 d4 = 0.1 r5 = 28.2 d5 = 0.9 n3 = 1,71700 v3 = 48.0 r6 = 14.76 d d6 = 4, 1 r7 = 21,65 d7 = 0,9 n4 = 1,71700 v4 = 48,0 r8 = 13,90 r9 = -112,0000 d9 = 3,2 n6 = 1,77279 v5 = 49,5 r10 = 14,78 d10 = 12,7 n6 = 1,55690 v6 = 48,5 r11 = -26,556 d11 = 0,1 r12 = Z1. 1 d12 = 0,9 n7 = 1,67025 v7 = 57,5 r13 = 9,7 d13 = 2,4 r14 = 14,8 d14 = 6, 1 n8 = 1, 58065 v8 = 37, 1 r15 - d = CD 15 r16 * # d16 = 3,3 n9 = 1,58085 v9 = 37,1 r17 = -14,4 d17 = 9,8 r18 = -1,3 d18 = 3,6 n10 = 1,8607 v10 = 23,1 r19 = 55,6 d19 = 0,7 r20 = -69,0 d20 = 2,8 n11 = 1,51454 v11 = 54,6 r21 = -11,7 d d = 0,05 r22 = -300,0 21 d22 = 2,2 n12 = 1,61720 v12 = 54,0 r23 = -27,15 Fig. 13 zeigt eine Ausführungsform des vorliegenden umgekehrten Teleobjektivtyps, bei dem die erste Linsenfläche der vorderen zerstreuenden Wirkungsgruppe nichtsphärisch ist, und das eine Brennweite von 18, 5 mm, eine relative Öffnung von F/4 und einen Bildfeldwinkel von 1000 aufweist. In diesem Linsensystem bilden ein erster und ein zweiter zerstreuender Meniskus L1 und L2, ein dritter sammelnder Meniskus L3 und ein vierter zerstreuender Meniskus L4 zusammen eine vordere zerstreuende Wirkungsgruppe S1; eine fünfte sammelnde Kittgruppe L5, ein sechster zerstreuender Meniskus L6 und eine siebente Sammellinse L7 bilden zusammen eine vordere sammelnde Wirkungsgruppe S2 vor einer Blende; und eine hintere sammelnde Wirkungsgruppe S3 hinter der Blende ist gebildet durch eine achte Sammellinse L8, eine neunte Zerstreuungslinse L9 und eine zehnte und cine elfte Sammellinse L10 und L11.r1 = 38.8 1 d1 = 2.1 n1 = 1.71300 v1 = 53.9 r2 = 23.6 d2 = 5, 6 r3 = 38.8 d3 = 5.4 n2 = 1.64006 v2 = 60.0 r4 = 121.0 d4 = 0.1 r5 = 28.2 d5 = 0.9 n3 = 1.71700 v3 = 48.0 r6 = 14.76 d d6 = 4, 1 r7 = 21.65 d7 = 0.9 n4 = 1.71700 v4 = 48.0 r8 = 13.90 r9 = -112.0000 d9 = 3.2 n6 = 1.77279 v5 = 49.5 r10 = 14.78 d10 = 12.7 n6 = 1.55690 v6 = 48.5 r11 = -26.556 d11 = 0.1 r12 = Z1. 1 d12 = 0.9 n7 = 1.67025 v7 = 57.5 r13 = 9.7 d13 = 2.4 r14 = 14.8 d14 = 6.1 n8 = 1.58065 v8 = 37.1 r15 - d = CD 15 r16 * # d16 = 3.3 n9 = 1.58085 v9 = 37.1 r17 = -14.4 d17 = 9.8 r18 = -1.3 d18 = 3.6 n10 = 1.8607 v10 = 23.1 r19 = 55.6 d19 = 0.7 r20 = -69.0 d20 = 2.8 n11 = 1.51454 v11 = 54.6 r21 = -11.7 d d = 0.05 r22 = -300.0 21 d22 = 2.2 n12 = 1.61720 v12 = 54.0 r23 = -27.15 Figure 13 shows an embodiment of the present inverted telephoto lens type, in which the first lens surface is the front diffusing one Effect group is aspherical, and that a focal length of 18.5 mm, a relative Aperture of F / 4 and an angle of field of 1000. In this lens system form a first and a second dispersing meniscus L1 and L2, a third collecting meniscus L3 and a fourth dispersing meniscus L4 together an anterior one dispersive impact group S1; a fifth collecting cement group L5, a sixth diffusing meniscus L6 and a seventh converging lens L7 together form one front collecting action group S2 in front of a diaphragm; and a rear collecting one Action group S3 behind the diaphragm is formed by an eighth converging lens L8, a ninth diverging lens L9 and a tenth and an eleventh convergent lens L10 and L11.

Fig. 15, Beispiel 11, ist von gleicher Art wie die Anordnung von Beispiel 10 mit der Ausnahme, daß die dritte Linsenfläche der vorderen zerstreuenden Wirkungsgruppe nichtsphärisch ist. Fig. 18 und 19 zeigen die Aberrationen in Beispielen 12 und 13, bei denen die vierte bzw. die fünfte Linsenfläche nichtsphärisch ist. Fig. 20 zeigt die Linsenanordnung im sphärischen optischen System dieses Typs, und Fig. 21 zeigt die hierbei auftretenden Abe rrationen.Figure 15, Example 11, is of the same type as the arrangement of Example 10 with the exception that the third lens surface of the anterior negative group of effects is non-spherical. Figs. 18 and 19 show the aberrations in Examples 12 and 14 13, in which the fourth and fifth lens surfaces are non-spherical. Fig. 20 shows the lens arrangement in the spherical optical system of this type, and Fig. 21 shows the aberrations that occur here.

In den Beispielen 10 bis 14 ist die Verzeichnung praktisch eliminiert und sphärische Aberration, Koma und Astigmatismus sind bei weitem korrigiert. Überdies ist die Schnittweite genügend länger als die des sphärischen optischen Systems desselben Typs. Gewöhnlich verursacht der Versuch, die Verzeichnung durch Verwendung einer nichtsphärischen Fläche in der vorderen zerstreuenden Wirkungsgruppe zu eliminieren, eine Erhöhung des Astigmatismus. Dies wird klar wenn man die Seidel-Koeffizienten des Beispiels 10 mit denen eines sphärischen optischen Systems vergleicht. Beispielsweise hat die erste Linsenfläche des sphärischen optischen Systems bestimmte Seidel-Iloeffizienten, zum Beispiel 0, 008 für Astigmatismus und 0, 089 für Verzeichnis. Andererseits hat bei Verwendung der nichtsphärischen Fläche nach Beispiel 10 die erste Linsenfläche spezielle Seidel-Koeffizienten 0, 077 für Astigmatismus und - 0, 057 für Verzeichnung. Dieser negative Wert der Verzeichnung ist nötig, umdie Verzeichnung des endgültigen Seidel-Koeffizienten auf Null zu bringen, aber eine solche negative Verzeichnung hat zur Folge, daß der Astigmatismus eine Größe von 0, 077 annimmt.In Examples 10 to 14, the distortion is practically eliminated and spherical aberration, coma, and astigmatism are far corrected. Besides the focal length is sufficiently longer than that of the spherical optical system of the same Type. Usually trying to fix the distortion by using a to eliminate non-spherical surface in the front dispersing impact group, an increase in astigmatism. This becomes clear when looking at the Seidel coefficients of Example 10 is compared with those of a spherical optical system. For example the first lens surface of the spherical optical system has certain Seidel coefficients, for example 0.008 for Astigmatism and 0.089 for directory. On the other hand, when the non-spherical surface of Example 10 is used, the first lens surface special Seidel coefficients 0.077 for astigmatism and - 0.057 for distortion. This negative value of the distortion is necessary for the Bringing distortion of the final Seidel coefficient to zero, but one Such negative distortion has the consequence that the astigmatism has a size of .077 assumes.

Eine solche im Seidel-Koeffizienten des kubischen Terms erscheinende Eigenschaft gilt auch für Weitwinkelobjektive in bestimmten Maß. Das heißt, ein Versuch zur Elimination der Verzeichnung durch Anwendung einer nichtsphärischen Fläche erhöht wieder die Wirkung des Mittelbereichs des Blickfeldes, die Meridionatebene zu krümmen, wie bereits beschrieben worden ist.One that appears in the Seidel coefficient of the cubic term Property also applies to wide-angle lenses to a certain extent. That is, a Attempt to eliminate the distortion by using a non-spherical one Surface again increases the effect of the central area of the field of vision, the meridional plane to curve as already described.

Fig. 22 zeigt, wie sich die Resultate der Experimente auf die oben beschriebene Beziehung zwischen Verzeichnung und Astigmatismus auswirken. Sie zeigt, daß der Astigmatismus (d. h. die Meridionalebene) gekrümmt wird, wenn die Verzeichnung bis zu einem bestimmten Maß dadurch korrigiert wird, daß eine Fläche nichtsphärisch gemacht wird und die anderen sphärischen Flächen und die Scheitelabstände bis zu einem bestimmten Maß variiert werden. Fig. 23 zeigt die Ergebnisse anderer gleicher Experimente, die ausgeführt worden sind, um die Verzeichnung allein dadurch zu korrigieren, daß eine Linsenfläche nichtsphärisch gemacht wird, während die Scheitelabstände und Krümmungen des sphärischen optischen Systems auf einem festen unveränderlichen Wert bleiben, und um die Krümmung des Astigmatismus (d. h. die Meridionalebene) minimal zu machen. In diesem Fall sind die Scheitelabstände d5, dg+l0 und d14 jedoch unveränderlich. Wie aus Fig. 22 und 23 ersichtlich ist, ist für die Korrektion der Verzeichnung die Krümmung des Astigmatismus unvermeidlich.Fig. 22 shows how the results of the experiments relate to the above described relationship between distortion and astigmatism. She shows, that the astigmatism (i.e. the meridional plane) is curved when the distortion corrected to a certain extent by making a surface non-spherical is made and the others spherical surfaces and the vertex distances can be varied to a certain extent. Fig. 23 shows the results of others same experiments that have been carried out to correct the distortion by this alone to correct that a lens surface is made non-spherical while the vertex distances and curvatures of the spherical optical system on a fixed invariable Value, and around the curvature of the astigmatism (i.e. the meridional plane) to make it minimal. In this case, however, the vertex distances are d5, dg + l0 and d14 immutable. As can be seen from FIGS. 22 and 23, for the correction the Distortion of the curvature of the astigmatism is inevitable.

Der Grund, warum die Elimination der Verzeichnung durch Verwendung einer nichtsphärischen Fläche von einer Vergrößerung des Astigmatismus begleitet ist, wurde oben angegeben. Eine solche Vergrößerung des Astigmatismus kann man jedoch ausschalten, wenn man folgende Bedingung vorsieht: (VI) 3, 7f Vd5 + dg+1o + >1,5f Diese Bedingung ist nützlich, um die Dicken der vorderen Linsen L3, L5 und L7 zu erhöhen, und um demgemäß die Länge des optischen Weges zu erhöhen, womit zur Korrektur der Krümmung des Astigmatismus und zum Ebnen der Bildebene beigetragen wird. Folglich ist die Erhöhung der Dicke der Linsen L3, L5 und L7 sehr wirksam, um eine gute Ebnung der Bildebene zu erzeugen. Anstatt der konvexen Linsen L3, L5 und L7 können die zerstreuenden Menisken L1, L2 und L3 in ihrer Dicke vergrößert werden, was jedoch weniger erfolgreich wäre. Bisher hat man nie gedacht, daß die Dicke der konvexen Linsen L3, L5 und L7 so weitgehend vergrößert werden kann.The reason why the elimination of distortion by using an aspherical surface is accompanied by an increase in astigmatism has been stated above. However, such an increase in astigmatism can be achieved switch off if the following condition is met: (VI) 3, 7f Vd5 + dg + 1o +> 1.5f This condition is useful to increase the thicknesses of the front lenses L3, L5 and L7 increase, and accordingly increase the length of the optical path, thus for correction contributed to the curvature of the astigmatism and to the flattening of the image plane will. As a result, increasing the thickness of the lenses L3, L5 and L7 is very effective in reducing a to produce good leveling of the image plane. Instead of the convex lenses L3, L5 and L7 the diffusing menisci L1, L2 and L3 can be increased in thickness, which, however, would be less successful. Until now it was never thought that the thickness of the convex lenses L3, L5 and L7 so can be largely enlarged.

Zum Vergleich werden zunächst num#erische Werte für Bedingung (VI) für die Beispiele 10 bis 13 und die nummerischen Daten des sphärischen Systems angegeben. Beispiel 10 11 12 13 sphär, System d5 14,86 16,58 15,50 17,83 5,0 d8+10 14,41 15,21 15,36 15,83 14,0 d14 7,83 7,86 8,16 8,68 5,95 d6+d9+10+d14 37,10 39,65 39,02 42,34 24,95 (d5+d9+10+d14)/f 2,005 2,143 2,109 2,289 1,358 Beispiel 10 Die Daten des Beispiels 10 sind im Anspruch 11 tabellarisch erfaßt ]Die erste Fläche der zerstreuenden Wirkungsgruppe ist nichtsphärisch. Im folgenden sind angegeben die Seidel-Koeffizienten I II III IV V rl 0,038 -0,038 0,077 0,091 -0,057 r2 -0,077 0,020 -0,005 -0,136 0,036 r3 0,014 0,018 0,022 0,053 0,093 r4 -0,359 0,064 -0,011 -0,142 0,027 r5 0,228 0,015 0,001 0,088 0,005 r6 -0,004 -0,013 -0,038 -0,010 -0,145 r7 0,277 0,073 0,019 0,164 0,049 r8 -3,449 0,349 -0,035 -0,306 0,034 r9 0,031 0,059 0,111 0,063 0,089 r10 -1,632 0,044 -0,001 -0,029 0,000 r11 -0,009 0,007 -0,005 0,122 -0,087 r12 4,774 0,520 0,056 0,194 0,027 r13 -51,403 -0,468 -0,004 -0,367 -0,003 r14 38,464 1,409 0,051 0,260 0,011 r15 0,000 -0,002 0,013 0,000 -0,068 r16 -0,000 0,002 -0,013 0,000 0,068 r17 21,781 -2,117 0,205 0,208 -0,040 r18 -20,970 1,482 -0,104 -0,293 0,028 r19 -2,872 -1,149 -0,450 -0,084 -0,217 r20 0,007 0,029 0, 113 0, 085 0,104 r21 8, 146 -0,129 0, 002 0, 267 -0,004 r22 -0,009 0, 012 -0,018 -0,022 0, 058 r23 9,373 -0,090 0,000 0,171 -0,001 # 2,350 0,098 -0,021 0,080 0,010 Beispiel 11 Die Daten des Beispiels 11 sind im Anspruch 12 tabellarisch erfaßt. Die dritte Fläche der zerstreuenden Wirkungsgruppe ist nichtsphärisch.For comparison, numerical values for condition (VI) for Examples 10 to 13 and the numerical data of the spherical system are given first. Example 10 11 12 13 spherical, system d5 14.86 16.58 15.50 17.83 5.0 d8 + 10 14.41 15.21 15.36 15.83 14.0 d14 7.83 7.86 8.16 8.68 5.95 d6 + d9 + 10 + d14 37.10 39.65 39.02 42.34 24.95 (d5 + d9 + 10 + d14) / f 2.005 2.143 2.109 2.289 1.358 Example 10 The data of Example 10 are tabulated in claim 11] The first area of the dispersing group of effects is non-spherical. The following are the Seidel coefficients I II III IV V rl 0.038 -0.038 0.077 0.091 -0.057 r2 -0.077 0.020 -0.005 -0.136 0.036 r3 0.014 0.018 0.022 0.053 0.093 r4 -0.359 0.064 -0.011 -0.142 0.027 r5 0.228 0.015 0.001 0.088 0.005 r6 -0.004 -0.013 -0.038 -0.010 -0.145 r7 0.277 0.073 0.019 0.164 0.049 r8 -3.449 0.349 -0.035 -0.306 0.034 r9 0.031 0.059 0.111 0.063 0.089 r10 -1.632 0.044 -0.001 -0.029 0.000 r11 -0.009 0.007 -0.005 0.122 - 0.087 r12 4.774 0.520 0.056 0.194 0.027 r13 -51.403 -0.468 -0.004 -0.367 -0.003 r14 38.464 1.409 0.051 0.260 0.011 r15 0.000 -0.002 0.013 0.000 -0.068 r16 -0.000 0.002 -0.013 0.000 0.068 r17 21.781 -2.117 0.205 0.208 - 20.970 1.482 -0.104 -0.293 0.028 r19 -2.872 -1.149 -0.450 -0.084 -0.217 r20 0.007 0.029 0.113 0.085 0.104 r21 8. 146 -0.129 0.002 0.267 -0.004 r22 -0.009 0.012 -0.018 -0.022 0.058 r23 9.373 -0.090 0.000 0.171 -0.001 # 2.350 0.098 -0.021 0.080 0.010 Example 11 The data of Example 11 are tabulated in claim 12 sch captured. The third surface of the dispersive impact group is aspherical.

Beispiel 12 Die Daten des Beispiels 12 sind im Anspruch 13 tabellarisch erfaßt. Die vierte Fläche der zerstreuenden Wirkungsgruppe ist nichtsphärisch.Example 12 The data of example 12 are tabulated in claim 13 recorded. The fourth surface of the dispersive impact group is aspherical.

Beispiel 13 Die Daten des Beispiels 13 sind im Anspruch 14 tabellarisch erfaßt. Die fünfte Fläche der zerstreuenden Wirkungsgruppe ist nichtsphärisch.Example 13 The data of example 13 are tabulated in claim 14 recorded. The fifth surface of the dispersive impact group is aspherical.

Zum Vergleich das sphärische optische System f = 18, 4 mm; F/4; Bildfeldwinkel 1000; B. f. = 37, 52 mm r1 = 42,0 d1 = 2,0 n1 = 1,69880 v1 = 55,6 r# = 27,9 d2 = 4, 5 r3 = 37, 8 d = 1, 8 n2 =1, 69680 v2 = 55, 6 r4 = 25,5 d4 = 4,5 r = 40,0 d d5 = 5,0 n3 = 1,62041 v3 = 60,3 r6 = 250,00 d6 = 0, 1 r7 = 24, 6 d7 = 1,0 n4 = 1,69680 v4 = 55, 6 r8 = 12,4 d8 = 7,0 r9 = -200,0 d9 = 2,0 n5 = 1,77279 v5 = 49,5 r10 = 12,3 d10 = 12,0 n6 = 1,58900 v6 = 48, 6 r11 = -28,0 d11 =0,1 r12 = 23, 8 d = 1,0 n7 = 1,67025 v7 = 57,5 r13 = 10, 1 d13 = 2,6 r14 = 16,3 d14 = 5,96 n8 = 1,58065 v8 = 37,1 r15 = # d15 = 1,5 r16 = # d16 = 2,0 n9 = 1,58065 v9 = 37,1 r17 = -14,3 d17 = 4,6 r18 = -14,6 d18 = 3,1 n10 = 1,86074 v10 = 23,1 r19 = 50,7 d19 = 0,9 r20 = -38,5 d20 = 2,5 n11 = 1,51823 v11 = 59,0 r21 = -11,8 d21 = 0,1 r22 = -550,0 d22 = 8,5 n12 = 1,55671 v12 = 58,5 r23 = -19,337 Seidel-Koeffizienten r1 0, 010 0, 009 0, 008 0, 089 0, 089 r2 -0,077 0,001 -0,000 -0,135 0,002 r3 0,044 0,021 0,010 0,099 0,052 r4 -0,200 0,007 -0,000 -0,148 0,005 r5 0, 106 0, 039 0, 014 0, 088 0, 038 r6 -0,000 -0,002 -0,018 -0,014 -0,218 r7 0,088 0,040 0,018 0,153 0,077 r8 -1,889 0,317 -0,053 -0,304 0,060 r9 0,051 0,069 0,093 0,020 0,098 r10 -2,292 0,250 -0,027 -0,048 0,008 rll 0,027 -0,023 0,019 0,121 -0,117 r12 1,441 0,319 0,070 0,155 0,049 r13 -34,441 -0,745 -0,016 -0,365 -0,008 r14 20,419 1,562 0,119 0,207 0,025 r15 -0,014 -0,024 -0, 042 0, 000 -0, 072 r16 0,014 0,025 0, 043 0,000 0, 073 r17 21,462 -2,034 0,192 0,236 -0,040 r18 -14,997 1,000 -0,066 -0,291 0,023 r19 -3, 212 -1, 363 -0, 578 -0, 083 -0, 281 r20 0,045 0,083 0,152 -0,081 0,129 r21 6,605 0,038 0,000 0,266 0,001 r22 0,000 -0,000 -0,002 -0,005 0,072 r23 9,108 0,661 0,048 0,170 0,015 2 2, 299 0, 253 -0,010 0, 088 0,087 Fig. 24 zeigt eine Ausführungsform des umgekehrten Teleobjektivtyps, bei dem die erste Linsenfläche der vorderen zerstreuenden Wirkungsgruppe nicht sphärisch ist, und der eine Brennweite von 15, 3 mm, eine relative Öffnung von F/5, 6 und einen Bildfeldwinkel von 1100 aufweist. - In diesem Linsensystem bilden ein erster und ein zweiter zerstreuender Meniskus L1 und L2, ein dritter sammelnder Meniskus L3, ein vierter und ein fünfter zerstreuender Meniskus M und L5 zusammen eine vordere zerstreuende Wirkungsgruppe S1; ein sechstes sammelndes Kittglied L6, ein siebenter zerstreuender Meniskus L7 und eine achte Sammellinse L8 bilden zusammen eine vordere sammelnde Wirkungsgruppe S2 vor der Blende; eine hintere sammelnde Wirkungsgruppe S3 nach der Blende setzt sich zusammen aus einer neunten Sammellinse L9, einer zehnten Zerstreuungslinse L10 und einer elften und einer zwölften Sammellinse L11 und L12.For comparison, the spherical optical system f = 18.4 mm; F / 4; Field angle 1000; B. f. = 37.52 mm r1 = 42.0 d1 = 2.0 n1 = 1.69880 v1 = 55.6 r # = 27.9 d2 = 4, 5 r3 = 37, 8 d = 1, 8 n2 = 1, 69680 v2 = 55, 6 r4 = 25.5 d4 = 4.5 r = 40.0 d d5 = 5.0 n3 = 1.62041 v3 = 60.3 r6 = 250.00 d6 = 0.1 r7 = 24, 6 d7 = 1.0 n4 = 1.69680 v4 = 55.6 r8 = 12.4 d8 = 7.0 r9 = -200.0 d9 = 2.0 n5 = 1.77279 v5 = 49.5 r10 = 12.3 d10 = 12.0 n6 = 1.58900 v6 = 48.6 r11 = -28.0 d11 = 0.1 r12 = 23.8 d = 1.0 n7 = 1.67025 v7 = 57.5 r13 = 10.1 d13 = 2.6 r14 = 16.3 d14 = 5.96 n8 = 1.58065 v8 = 37.1 r15 = # d15 = 1.5 r16 = # d16 = 2.0 n9 = 1.58065 v9 = 37.1 r17 = -14.3 d17 = 4.6 r18 = -14.6 d18 = 3.1 n10 = 1.86074 v10 = 23.1 r19 = 50.7 d19 = 0.9 r20 = -38.5 d20 = 2.5 n11 = 1.51823 v11 = 59.0 r21 = -11.8 d21 = 0.1 r22 = -550.0 d22 = 8.5 n12 = 1.55671 v12 = 58.5 r23 = -19.337 Seidel coefficients r1 0, 010 0, 009 0, 008 0, 089 0, 089 r2 -0.077 0.001 -0.000 -0.135 0.002 r3 0.044 0.021 0.010 0.099 0.052 r4 -0.200 0.007 -0.000 -0.148 0.005 r5 0, 106 0, 039 0, 014 0, 088 0, 038 r6 -0.000 -0.002 -0.018 -0.014 -0.218 r7 0.088 0.040 0.018 0.153 0.077 r8 -1.889 0.317 -0.053 -0.304 0.060 r9 0.051 0.069 0.093 0.020 0.098 r10 -2.292 0.250 -0.027 -0.048 0.008 rll 0.027 -0.023 0.019 0.121 -0.117 r12 1.441 0.319 0.070 0.155 0.049 r13 -34.441 -0.745 -0.016 -0.365 -0.008 r14 20.419 1.562 0.119 0.207 0.025 r15 -0.014 -0.024 -0.042 0.0000 -0.072 r16 0.014 0.025 0.043 0.000 0.073 r17 21.462 -2.034 0.192 0.236 -0.040 r18 -14.997 1.000 -0.066 -0.291 0.023 r19 -3, 212 -1, 363 -0, 578 -0, 083 -0, 281 r20 0.045 0.083 0.152 -0.081 0.129 r21 6.605 0.038 0.000 0.266 0.001 r22 0.000 -0.000 -0.002 -0.005 0.072 r23 9.108 0.661 0.048 0.170 0.015 2 2, 299 0.253 -0.010 0.088 0.087 Fig. Fig. 24 shows an embodiment of the inverted telephoto type lens in which the first The lens surface of the anterior divergent group is not spherical, and which has a focal length of 15.3 mm, a relative aperture of F / 5, 6 and an angle of field of 1100. - In this lens system, a first and a second form a diffusing one Meniscus L1 and L2, a third collecting meniscus L3, a fourth and a fifth dispersive meniscus M and L5 together form an anterior dispersive action group S1; a sixth converging cemented limb L6, a seventh dispersing meniscus L7 and an eighth convergent lens L8 together form a front convergent action group S2 in front of the aperture; a rear collecting group of effects S3 is placed after the diaphragm is made up of a ninth converging lens L9 and a tenth diverging lens L10 and an eleventh and a twelfth converging lens L11 and L12.

Bei dieser Ausführungsform ist die Verzeichnung wiederum fast vollständig eliminiert und sphärische Aberration, Koma und Astigmatismus sind so gut wie korrigiert (siehe Fig. 25). Darüber hinaus ist die Schnittweite genügend länger als bei dem sphärischen optischen System desselben Typs.In this embodiment, the distortion is again almost complete eliminated and spherical aberration, coma and astigmatism are as good as corrected (see Fig. 25). In addition, the back focal length is sufficiently longer than that spherical optical system of the same type.

Die Elimination der Verzeichnung mittels Verwendung einer nichtsphärischen Fläche ist im allgemeinen begleitet von einer Erhöhung des Astignlatismus, wie oben beschrieben, was jedoch vermieden werden kann, wenn die folgende Bedingung für die vorliegende Ausführungsform berticksichtigt wird (VII) 4, Of ;>d5 + d 13+14+15 + d19+20 71,8f Dabei stellen d5, d13+14+15 und d19+20 die Mitteldicken der Linsen L3, L6 und L8, und f die Gesamtbrennweite dar.The elimination of distortion by using a non-spherical one Area is generally accompanied by an increase in astigmatism, as above but this can be avoided if the following condition applies to the The present embodiment takes into account (VII) 4, Of;> d5 + d 13 + 14 + 15 + d19 + 20 71.8f where d5, d13 + 14 + 15 and d19 + 20 represent the mean thicknesses of the lenses L3, L6 and L8, and f represents the total focal length.

Diese Bedingung dient dazu, die Dicken der Linsen L3, L6 und L8 zu vergrößern, die vor der Blende sitzen und demgemäß die Länge des optischen Weges vergrößern, wodurch die Krümmung des Astigmatismus korrigiert und die Bildebene geebnet wird.This condition serves to increase the thicknesses of the lenses L3, L6 and L8 enlarge that sit in front of the aperture and, accordingly, the length of the optical path enlarge, which corrects the curvature of the astigmatism and the image plane is leveled.

Eine solche Vergrößerung der Dicken der Linsen L3, L6 und L8 ist höchst 'wirksam, um eine verbesserte Ebenheit der Bildebene zu erzeugen. Anstelle der Sammellinsen L3, L6 und L8 können die zerstreuenden Menisken L1, L2, M und L5 in ihrer Dicke vergrößert werden, was aber zu einem weniger erfolgreichen Resultat führt. Bisher hat man nicht geglaubt, daß die Dicken der Sammellinsen L3, L6 und L8 so weitläufig vergrößert werden können, wie es durch die Bedingung (VII) geschieht. Zum Vergleich werden zunächst die numsnerischen Werte für die Bedingung (VII) in der oben beschriebenen Ausführungsform und die nummerischen Daten des sphärischen Systems angegeben.Such an increase in the thicknesses of the lenses L3, L6 and L8 is the greatest 'effective to produce improved flatness of the image plane. Instead of the converging lenses L3, L6 and L8 can have the diffusing menisci L1, L2, M and L5 in their thickness can be enlarged, but this leads to a less successful result. Until now it was not believed that the thicknesses of the converging lenses L3, L6 and L8 were so extensive can be increased as is done by the condition (VII). For comparison First the numerical values for the condition (VII) in the above described Embodiment and the numerical data of the spherical system specified.

Beispiel 14 sphär. Example 14 spherical.

System d5 11,46 8,2 d13+14+15 18, 50 i2, 8 d19+20 4,14 4,4 d5+d13+14+15+d19+20 34,10 25,4 (d5+d13+14+15+d19+20)/f 2,225 1,660 Beispiel 14 Die Daten des Beispiels 14 sind im Anspruch 15 tabellarisch erfaßt. Die neunte Fläche ist nichtsphärisch. System d5 11.46 8.2 d13 + 14 + 15 18, 50 i2, 8 d19 + 20 4.14 4.4 d5 + d13 + 14 + 15 + d19 + 20 34.10 25.4 (d5 + d13 + 14 + 15 + d19 + 20) / f 2.225 1.660 Example 14 The data of the example 14 are tabulated in claim 15. The ninth surface is non-spherical.

Zum Vergleich das sphärische System f = 15, 3 mm; F/5, 6; Bildfeldwinkel 1100; B. f. = 39,87 mm r1 = 46, 9o d = 3, 10 n1 = 1, 77279 v1= 49,5 r2 = 32,00 d d = 8, 00 r3 = 40, 72 2 r4 = 29,04 d4 = 6,50 r5 = 44,00 d = 8, 20 n = 1, 69350 v3= 53, 5 r6 = 330,00 d = 0, 10 r7 = 23, 50 6 d7 = 1,10 n4 = 1,78798 v4 = 47,5 r8 = 14,46 d8 = 3,00 r9 = 19,10 d9 = 1,00 n5 = 1,71300 v5 = 53,9 r10 = 12,80 d10 = 6,50 r11 = # d # 1,20 n6 = 1,51743 v6 = Filter r12 = # d12 = 0,70 r13 = -195, 00 d13 = 0, 80 n7 = 1,84110 v7 = 43,3 r14 = 13,10 d14 = 10,00 n8 = 1,54814 v8 = 45, 9 r15 = -12,50 d15 = 2,00 n9 = 1,53996 v9 = 59,7 r16 = -18,70 d16 = 0,10 r17 = 20,40 d17 = 0, 80 n10 = 1,69680 v10 = 55, 6 r18 = 8,83 d@@ = 2,50 r19 = 13, 25 @@ d19 = 2,30 n11 = 1,59507 v11 = 35,6 r20 = -12,50 d20 = 2,10 n12 = 1,59181 v12 = 58, 2 r21 = # d21 = 1,60 r22 = # d22 = 5,70 n13 = 1,59551 vl3 = 39,2 r23 = -11,96 d23 = 1,00 r24 = -13,23 d24 = 1, 80 n14 = 1,86074 v14 = 23,1 r25 = 35,70 d25 = 0,70 r26 = -62,80 d26 = 2,70 n15 = 1,46450 v15 = 65,8 r27 = -10,81 d27 = 0, 10 r28 = 375,00 d28 = 5,70 n16 = 1,51835 vl6 = 60,3 r29 = -22, 11 Fig. 26 zeigt eine Ausführungsform des umgekehrten Teleobjektivtyps, bei dem die siebente Linsenfläche der vorderen zerstreuenden Wirkungsgruppe nichtsphärisch ist, und der eine Brennweite von 15, 3 mm, eine relative Öffnung von F/5, 6, einen Bildfeldwinkel von 1100 und eine Schnittweite von 38, 33 mm aufweist. In diesem Linsensystem bilden ein erster zerstreuender Meniskus L1, ein zweiter sammelnder Meniskus L2, ein dritter, vierter und fünfter zerstreuender MeniskusL3, L4 und L5 zusammen eine vordere zerstreuende Wirkungsgruppe S1; ein sechstes sammelndes Kittglied L6, ein siebenter zerstreuender Meniskus L7 und eine achte Sammellinse L8 bilden zusammen eine vordere sammelnde Wirkungsgruppe S2 vor der Blende; und eine neunte Sammellinse L9, eine zehnte Zerstreuungslinse L10 und eine elfte und zwölfte Sammellinse L11 und L12 bilden zusammen eine hintere sammelnde Wirkungsgruppe S3 hinter der Blende. For comparison, the spherical system f = 15.3 mm; F / 5, 6; Field of view 1100; B. f. = 39.87 mm r1 = 46.9o d = 3, 10 n1 = 1, 77279 v1 = 49.5 r2 = 32.00 d d = 8.00 r3 = 40.72 2 r4 = 29.04 d4 = 6.50 r5 = 44.00 d = 8.20 n = 1.69350 v3 = 53.5 r6 = 330.00 d = 0.10 r7 = 23.50 6 d7 = 1.10 n4 = 1.78798 v4 = 47.5 r8 = 14.46 d8 = 3.00 r9 = 19.10 d9 = 1.00 n5 = 1.71300 v5 = 53.9 r10 = 12.80 d10 = 6.50 r11 = # d # 1.20 n6 = 1.51743 v6 = filter r12 = # d12 = 0.70 r13 = -195.00 d13 = 0.80 n7 = 1.84110 v7 = 43.3 r14 = 13.10 d14 = 10.00 n8 = 1.54814 v8 = 45, 9 r15 = -12.50 d15 = 2.00 n9 = 1.53996 v9 = 59.7 r16 = -18.70 d16 = 0.10 r17 = 20.40 d17 = 0.80 n10 = 1.69680 v10 = 55.6 r18 = 8.83 d @@ = 2.50 r19 = 13, 25 @@ d19 = 2.30 n11 = 1.59507 v11 = 35.6 r20 = -12.50 d20 = 2.10 n12 = 1.59181 v12 = 58, 2 r21 = # d21 = 1.60 r22 = # d22 = 5.70 n13 = 1.59551 vl3 = 39.2 r23 = -11.96 d23 = 1.00 r24 = -13.23 d24 = 1.80 n14 = 1.86074 v14 = 23.1 r25 = 35.70 d25 = 0.70 r26 = -62.80 d26 = 2.70 n15 = 1.46450 v15 = 65.8 r27 = -10.81 d27 = 0, 10 r28 = 375.00 d28 = 5.70 n16 = 1.51835 vl6 = 60.3 r29 = -22, 11 Fig. Fig. 26 shows an embodiment of the inverted telephoto type in which the seventh The lens surface of the anterior divergent action group is non-spherical, and the a focal length of 15.3 mm, a relative aperture of F / 5, 6, an angle of field of 1100 and a focal length of 38.33 mm. Form in this lens system a first dispersing meniscus L1, a second collecting meniscus L2, a third, fourth and fifth dissipative meniscus L3, L4 and L5 together form an anterior dissipative Impact group S1; a sixth collecting cemented link L6, a seventh dispersing link Meniscus L7 and an eighth converging lens L8 together form an anterior converging lens Action group S2 in front of the diaphragm; and a ninth convergent lens L9, a tenth divergent lens L10 and eleventh and twelfth converging lenses L11 and L12 together form a rear one collecting effect group S3 behind the diaphragm.

Für die in Fig. 26 gezeigte Ausführungsform ist folgende Bedingung vorgesehen: (VIII) 4, lf 7 d3 + d13+14 + d18+19 71, 9f Dabei bedeutend3, d13+14 und d18+19 die Mitteldicken der Linsen L2, L6 und L8, und f die Gesamtbrennweite.The following condition applies to the embodiment shown in FIG provided: (VIII) 4, lf 7 d3 + d13 + 14 + d18 + 19 71, 9f where meaning3, d13 + 14 and d18 + 19 the mean thicknesses of the lenses L2, L6 and L8, and f the total focal length.

Bedingung (VIII) dient zur Erhöhung der Dicken der Linsen L2, L6 und L8, die vor der Blende angeordnet sind und demgemäß die Länge des optischen Weges vergrößern, wodurch die Krümmung des Astigmatismus korrigiert und die Bildebene geebnet wird.Condition (VIII) is to increase the thicknesses of the lenses L2, L6 and L8, which are arranged in front of the diaphragm and accordingly the length of the optical path enlarge, which corrects the curvature of the astigmatism and the image plane is leveled.

Eine solche Vergrößerung der Dicken der Linsen L2, L6 und L8 ist höchst wirksam zur Verbesserung der Ebnung der Bildebene. Anstatt der Sammellinsen L2, L6 und L8 können die zerstreuenden Menisken L1, L3, L4 und L5 in ihrer Dicke vergrößert werden, was jedoch zu einem weniger erfolgreichen Ergebnis führt. Man hat bisher nie gedacht, daß die Dicken ir konvexen Linsen L2, L6 und L8 soweit vergrößert werden können und darin besteht das Merkmal der vorliegenden Ausführungsform.Such an increase in the thicknesses of the lenses L2, L6 and L8 is the greatest effective in improving the flatness of the image plane. Instead of the converging lenses L2, L6 and L8 can increase the thickness of the diffusing menisci L1, L3, L4 and L5 but this leads to a less successful outcome. One has so far never thought that the thicknesses in convex lenses L2, L6 and L8 would be increased so much can, and that is the feature of the present embodiment.

Zum Vergleich sind die nummerischen Werte für Bedingung (VIII) in der oben beschriebenen Ausführungsform und die nummerischen Daten des sphärischen Systems angegeben.For comparison, the numerical values for condition (VIII) are in of the embodiment described above and the numerical data of the spherical System specified.

Beispiel 15 sphär. System d3 11,05 9,5 d13 +d14 17, 61 12, 8 d18+d19 5,70 4,1 d3+d13+14+d18+19 34,36 26,4 (d3+d13+14+d18+19)/f 2,242 1,726 Die nummerischen Werte für das obige Beispiel sind in den entsprechenden Ansprüchen tabellarisch erfaßt.Example 15 spherical. System d3 11.05 9.5 d13 + d14 17, 61 12, 8 d18 + d19 5.70 4.1 d3 + d13 + 14 + d18 + 19 34.36 26.4 (d3 + d13 + 14 + d18 + 19) / f 2.242 1.726 The numerical Values for the above example are tabulated in the corresponding claims recorded.

Beispiel 15 Die Daten des Beispiels 15 sind im Anspruch 16 tabellarisch erfaßt. Die siebente Fläche ist nichtsphärisch.Example 15 The data of example 15 are tabulated in claim 16 recorded. The seventh surface is non-spherical.

Zum Vergleich das sphärische optische System f=15,3 mm; F/5,6 ; Bildfeldwinkel 1100; B.F. = 38,77 mm r1 = 48,15 d = 3, 10 n1 = 1,78764 v =47,5 r2 = 32,80 1 d d@ = 10, 30 r3 = 46,2424 d3 = 9,50 N@ = 1,71341 V@ = 53,9 r4 = 138, 86 d = 0, 10 r5 = 28,00 d5 = 1,00 n3 = 1,69320 v3 = 53,5 r6 = 17,30 d6 = 4,40 r7 = 22,90 d7 = 1, 00 n4 = 1, 69320 v4 = 53, 5 r8 = 14,29 7 r9 = 18,70 r10 12, 87 9 d10 = 6, 30 r11 = # d11 = 1,20 n6 = 1,51743 v6 = filter r12 = # d12 = 0,70 r13 = -449,32 d13 = 0,80 n7 = 1,84131 v7 = 43,3 r14 = 13,67 d14 = 12,00 n@ = 1,54800 v@ = 45,9 r15 = -19, 10 # d = 0, 10 r16 = 20,31 d16 = 0,80 n9 = 1,69684 v9 = 55,6 r17 = 8,88 d17 = 2,50 r18 = 13,40 d18 = 2,80 n10 = 1,59483 v10 = 35,6 r19 = -12,50 d19 = 1,30 n11 = 1,59160 v11 = 58,2 r20 = # d20 = 1,60 r21 = # d21 = 6,10 n12 = 1,59508 v12 = 35,6 r22 = -11,96 d22 = 0,90 r23 = -13,40 d23 = 1,80 n13 = 1,86142 v13 = 23,1 r24 = 34,50 d24 = 0,60 r25 = -190,05 d25 = 2,50 n14 = 1,44772 v14 = 67,2 r26 = -10,86 d = 0, 10 r27 = 315,50 d27 = 5,70 n15 = 1,50976 v15 = 63,4 r28 = -23,86 Fig. 28 zeigt eine Ausführungsform des umgekehrten Teleobjektivtyps, bei dem die neunte Fläche der vorderen zerstreuenden Wirkungsgruppe nichtsphärisch ist, und der eine Brennweite von 15, 3 mm, eine relative Öffnung von Ft, 6, einen Bildfeldwinkel von 1100 und eine Schnittweite von 38, 058 mm aufweist. In diesem System bilden ein erster, zweiter und dritter zerstreuender Meniskus L1, L2 und L3, ein vierter sammelnder Meniskus L4 und ein fünfter zerstreuender Meniskus L5 gemeinsam eine vordere zerstreuende Wirkungsgruppe S1; ein sechstes sammelndes Kittglied L6, ein siebenter zerstreuender Meniskus L7 und eine achte Sammellinse L 8 bilden zusammen eine vordere sammelnde Wirkung gruppe S2 vor der Blende; und eine neunte Sammellinse L9, eine zehnte Zerstreuungslinse L10 und eine elfte und zwölfte Sammelinse L11 und L12 bilden zusammen eine hintere sammelnde Wirkungsgruppe S3 hinter der Blende (siehe Fig. 29). Für diese Ausführungsform ist zur Eliminierung der Krümmung des Astigmatismus folgende Bedingung vorgesehen: (IX) 4, 2f d7 + dll+l2+13 + d 17+18 .2, Of Dabei beduten d7, d11+12+13 und d17+18 die Mitteldicken der Linsen L4, L6 und L8, und f die Gesamtbrennweite.For comparison, the spherical optical system f = 15.3 mm; F / 5.6; Field of view 1100; B.F. = 38.77 mm r1 = 48.15 d = 3, 10 n1 = 1.78764 v = 47.5 r2 = 32.80 1 d d @ = 10.30 r3 = 46.2424 d3 = 9.50 N @ = 1.71341 V @ = 53.9 r4 = 138.86 d = 0.10 r5 = 28.00 d5 = 1.00 n3 = 1.69320 v3 = 53.5 r6 = 17.30 d6 = 4.40 r7 = 22.90 d7 = 1.00 n4 = 1.69320 v4 = 53.5 r8 = 14.29 7 r9 = 18.70 r10 12, 87 9 d10 = 6.30 r11 = # d11 = 1.20 n6 = 1.51743 v6 = filter r12 = # d12 = 0.70 r13 = -449.32 d13 = 0.80 n7 = 1.84131 v7 = 43.3 r14 = 13.67 d14 = 12.00 n @ = 1.54800 v @ = 45.9 r15 = -19.10 # d = 0.10 r16 = 20.31 d16 = 0.80 n9 = 1.69684 v9 = 55.6 r17 = 8.88 d17 = 2.50 r18 = 13.40 d18 = 2.80 n10 = 1.59483 v10 = 35.6 r19 = -12.50 d19 = 1.30 n11 = 1.59160 v11 = 58.2 r20 = # d20 = 1.60 r21 = # d21 = 6.10 n12 = 1.59508 v12 = 35.6 r22 = -11.96 d22 = 0.90 r23 = -13.40 d23 = 1.80 n13 = 1.86142 v13 = 23.1 r24 = 34.50 d24 = 0.60 r25 = -190.05 d25 = 2.50 n14 = 1.44772 v14 = 67.2 r26 = -10.86 d = 0.10 r27 = 315.50 d27 = 5.70 n15 = 1.50976 v15 = 63.4 r28 = -23.86 Fig. Fig. 28 shows an embodiment of the inverted telephoto type lens in which the ninth Surface of the front dispersive impact group is non-spherical, and the one Focal length of 15.3mm, a relative aperture of Ft. 6, an angle of field of 1100 and a back focal length of 38.058 mm. In this system one form first, second and third dispersing meniscus L1, L2 and L3, a fourth collecting one Meniscus L4 and a fifth dispersing meniscus L5 share an anterior dispersing one Impact group S1; a sixth collecting cemented link L6, a seventh dispersing link Meniscus L7 and an eighth converging lens L 8 together form a front converging lens Effect group S2 in front of the aperture; and a ninth convergent lens L9, a tenth divergent lens L10 and eleventh and twelfth converging lenses L11 and L12 together form a rear one collecting action group S3 behind the diaphragm (see Fig. 29). For this embodiment the following condition is provided to eliminate the curvature of the astigmatism: (IX) 4, 2f d7 + dll + l2 + 13 + d 17 + 18 .2, Of where d7, d11 + 12 + 13 and d17 + 18 the mean thicknesses of the lenses L4, L6 and L8, and f the total focal length.

Bedingung (IX) dient zur Vergrößerung der Dicken der Linsen L4, L6 und L8, die vor der Blende angeordnet sind und demnach die Längen der optischen Wege vergrößern, womit die Krümmung des Astigmatismus korrigiert und die Bildebene geebnet wird.Condition (IX) is used to increase the thicknesses of the lenses L4, L6 and L8, which are arranged in front of the diaphragm and therefore the lengths of the optical Enlarge paths, which corrects the curvature of the astigmatism and the image plane is leveled.

Eine solche Vergrößerung der Dicken der Linsen L4, L6 und L8 ist höchst wirksam zur Verbesserung der Ebnung der Bildebene.Such an increase in the thicknesses of the lenses L4, L6 and L8 is the greatest effective in improving the flatness of the image plane.

Anstelle der Sammellinsen L4, L6 und L8 können die zerstreuenden Menisken L1, L2 und L3 in ihrer Dicke vergrößert werden, was jedoch zu weniger erfolgreichen Ergebnissen führt. Eine so hohe Vergrößerung der Dicken der Linsen L4, L6 und L8, wie sie entsprechend Bedingung (z) vorgesehen ist, war bisher nicht denkbar. Im folgenden sind die nummerischen Werte -für Bedingung (IX) in Beispiel 16 angegeben.Instead of the converging lenses L4, L6 and L8, the diverging menisci L1, L2 and L3 are increased in thickness, however, resulting in less successful ones Results. Such a high increase in the thickness of lenses L4, L6 and L8, how it is provided according to condition (z) was previously unthinkable. in the the numerical values for condition (IX) in example 16 are given below.

Beispiel 16 d7 9,36 d11+12+13 18,68 d17+18 8,51 d7 +d11+12+13 +d17+18 36,55 (d7+d11+12+13+d17+18)/f 2,390 Verschiedene spezielle nummerische Werte sind in den den folgenden Beispielen entsprechenden Ansprüchen tabellarisch angegeben.Example 16 d7 9.36 d11 + 12 + 13 18.68 d17 + 18 8.51 d7 + d11 + 12 + 13 + d17 + 18 36.55 (d7 + d11 + 12 + 13 + d17 + 18) / f 2.390 Various special numeric Values are tabulated in the claims corresponding to the following examples specified.

Beispiel 16 Die Daten des Beispiels 16 sind im Anspruch 17 tabellarisch erfaßt. Die neunte Fläche ist nichtsphärisch.Example 16 The data of example 16 are tabulated in claim 17 recorded. The ninth surface is non-spherical.

Fig. 30 zeigt eine Ausführungsform des umgekehrten Teleobjektivtyps, bei dem die dritte Fläche der vorderen zerstreuenden Wirkungsgruppe nichtsphärisch ist, und der eine Brennweite von 18,4 mm, eine relative Öffnung von F/3, 5 und einen Bildfeldwinkel von 1000 aufweist. In diesem Linsensystem bilden ein zerstreuender Meniskus L1, ein sammelnder Meniskus L2 und ein zerstreuender Meniskus L 3 gemeinsam eine vordere zerstreuende Wirkungsgruppe St; ein sammelndes Kittglied L4, ein zerstreuender Meniskus L5, und eine Sammellinse L6 bilden zusammen eine vordere sammelnde Wirkungsgruppe S2 vor der Blende; und eine Sammellinse L7, eine Zerstreuungslinse L8, eine Sammellinse L9 und eine Sammellinse L 10 bilden zusammen eine hintere sammelnde Wirkungsgruppe S3 hinter der Blende. Die Verzeichnung ist praktisch vollkommen eliminiert, und spllëirische Aberration Koma und Astigmatismus sind genügend korrigiert (siehe Fig. 31).Fig. 30 shows an embodiment of the inverted telephoto lens type, in which the third surface of the front dispersing group of effects is non-spherical and which has a focal length of 18.4 mm, a relative aperture of F / 3, 5 and a Has an angle of view of 1000. In this lens system form a diffusing Meniscus L1, a collecting meniscus L2 and a dispersing meniscus L 3 in common a forward dispersive action group St; a collecting putty link L4, a dispersing one Meniscus L5 and a converging lens L6 together form a front convergent action group S2 in front of the aperture; and a positive lens L7, a negative lens L8, a positive lens L9 and a converging lens L 10 together form a rear convergent group of effects S3 behind the bezel. The distortion is practically completely eliminated, and spherical aberration Coma and astigmatism are corrected enough (see Fig. 31).

Für diese Ausführungsform ist folgende Bedingung vorgesehen, um die Krümmung des Astigmatismus in die Hand zu bekommen: (X) 4, if Vd3 + d7+8 + d12 >1,9f Dabei bedeuten d3, d 7+8 und d12 die Mitteldicken der Linsen L2, L4 und L6, und f die Gesamtbrennweite.For this embodiment, the following condition is provided in order to achieve the Get your hands on the curvature of astigmatism: (X) 4, if Vd3 + d7 + 8 + d12> 1.9f Here d3, d 7 + 8 and d12 mean the mean thicknesses of the lenses L2, L4 and L6, and f the total focal length.

Diese Bedingung dient der Erhöhung der Dicken der Linsen L2, L4 und L6, und demgemäß wird die Länge des optischen Weges vergrößert, wodurch die Krümmung des Astigmatismus korrigiert und die Bildebene geebnet wird. Eine solche erhöhte Dicke der Sammellinsen L2, L4 und L6, wie sie durch Bedingung (x) vorgesehen sind, wurde bisher niemals für denkbar gehalten.This condition serves to increase the thicknesses of the lenses L2, L4 and L6, and accordingly the length of the optical path is increased, thereby reducing the curvature of astigmatism is corrected and the image plane is flattened. Such increased Thickness of the converging lenses L2, L4 and L6 as provided by condition (x), was never thought to be conceivable before.

Die nummerischen Werte für Bedingung (X) in Beispiel 17 sind imfolgendem angegeben; Beispiel 17 d3 15,53 d7+8 17,33 d12 10,09 d3+d7+8+d12 42,95 (d3+d7+8+d12)/f 2,334 Verschiedene spezielle nummerische Werte sind in den den folgenden Beispielen entsprechenden Ansprüchen tabellarisch angegeben.The numerical values for Condition (X) in Example 17 are as follows specified; Example 17 d3 15.53 d7 + 8 17.33 d12 10.09 d3 + d7 + 8 + d12 42.95 (d3 + d7 + 8 + d12) / f 2.334 Various special numerical values are in the the claims corresponding to the following examples are given in tabular form.

Beispiel 17 Die Daten des Beispiels 17 sind im Anspruch 18 tabellarisch erfaßt. Die dritte Fläche ist nichtsphärisch.Example 17 The data of example 17 are tabulated in claim 18 recorded. The third surface is non-spherical.

Claims

PATENT CLAIMS

Virtually distortion-free wide-angle lens from the reverse Telephoto lens type, characterized by a front, dispersing group of effects of at least two dispersing individual menisci and one between them collecting single meniscus, with a convex surface of these lens members not is spherical, and through a rear, collecting group of effects from a collecting Cemented limb, a single dispersing meniscus, two converging lenses and in between horizontal diaphragm, a diffusing biconcave lens and two converging lenses.

2. Wide-angle lens according to claim 1, characterized by the following Data: Total focal length f = 18.4 mm Relative aperture F / 3, 5 field angle 1000 Back focal length B. F. = 41.962 mm rl = 40, 14 (non-spherical) d1 = 2, 2 n1 = 1, 713 V1 = 53.9 r2 = 26.4 d2 = 6 r3 = 44.2 d3 = 4 8 n2 = 1.64006 v2 = 60.0 r4 = 114.6 d4 r5 = 23.55 d5 = 1.0 n3 = 1.713 v3 = 53.9 r6 = 14.53 d6 = 2.7 r7 = 19.8 d7 = 1.0 n4 = 1.713 v4 = 53.9 r8 = 13.845 d8 = 6.2 r9 = -74.4 d9 = 2.2 n5 = 1.77279 v5 = 49.5 r10 = 16.12 d10 = 14.1 n6 = 1.56013 v6 = 47.0 r1l = -27, 169 d11 = 0.1 r12 = 24.6 d12 = 0.9 n7 = 1.67025 v7 = 57.5 r13 = 9.976 d = 2.3 r14 = 14.67 d14 = 8.8 v8 = 37.1 r15 = Co d15 = 1.7 r16 = # d16 = 2.7 n9 = 1.58065 v9 = 37.1 r17 = -14.949 d17 = 3.1 r18 = -14, 925 d18 = 3, 5 n10 = 1, 86074 v10 = 23, 1 r19 = 59.3 d19 r20 = -82 d20 = 2.6 n11 = 1.51118 V11 = 50.9 r21 = -12.4 d21 = 0.1 r22 = -500 d22 = 2.7 n12 = 1.56965 v12 = 49.5 r23 = 25.322 non-spherical Form Y0 = 0.0 z0 = 0.0 Y1 = 5.0 z1 = 0.00126 Y2 = 10.0 z2 = 0.01997 Y3 = 15.0 z3 = 0.09939 Y4 = 20.0 z4 = 0.30664 Y5 = 25.0 z5 = 0.72512

3. Wide angle lens according to claim 1, characterized by the following data: total focal length f = 18.4 mm Relative aperture F / 3, 5 Angle of field of view 1000 Back focus B. F. = 41, 904 mm rl = 37, 14 (not spherical) dl = 2.0 n1 = 1.713 v1 = 53.9 r2 = 25, 96 d2 = 6, 42 r3 = 44.55 3 d3 = 4.51 n2 = 1.6425 v2 = 58.1 r4 = 101.26 d4 = 0.1 r5 = 24.21 d5 = 1.0 n3 = 1.713 v3 = 53.9 r6 = 13.93 d6 = 2.97 r7 = 19.47 d7 = 0.87 n4 = 1, 717 v4 = 48.0 r8 = 14.55 d8 = 5.91 rg = -72.25 dg = 3.55 n5 = 1.77279 v5 = 49.5 r10 = 17.11 dlo = 14.74 n6 = 1.56013 v6 = 47.0 r11 = -27.78 d11 = 0.1 r12 = 23.93 d12 = 0.92 n7 = 1.67025 v7 = 57.5 r13 = 9.96 d13 = 10.70 r14 = 14.81 d = 1.09 n8 = 1.58065 v8 = 37.1 r15 = # d15 = 0.09 r16 = # d16 = 2.51 n9 = 1.58065 v9 = 37.1 r17 = -14.67 d17 = 3.04 r18 = -14.99 d18 = 2.9 n10 = 1.86074 v10 = 23.1 r19 = 59.08 d19 = 0.0 @ r20 = -65.90 d20 = 2.39 n11 = 1.51454 v11 = 54.6 r21 = -12.42 d21 = 0.1 r22 = -492.23 d22 = 4.81 n12 = 1.56883 v12 = 56.0 r23 = -25.062 non-spherical shape y0 = 0.0 z0 = 0.0 y1 = 5.0 z1 = 0.00151 y2 = 10.0 Z2 = 0.02423 y3 = 15.0 z3 = 0.12319 y4 = 20.0 z4 = 0.39784 y = 25.0 Z5 = 1. 1.04193

4th Wide-angle lens according to Claim 1, characterized by the following data: total focal length f = 18.4 mm Relative aperture F / 3, 5 field angle 1000 Back focus B. F. = 42, 255 mm r1 = 39.71 (non-spherical) d1 = 2.20 n1 = 1.713 v1 = 53.9 r2 = 26.42 d2 = 5.47 r3 = 43.67 d3 = 4.69 n2 = 1.6425 v2 = 58.1 r4 = 116.49 d4 = 0.10 r5 = 22.83 5 d5 = 0.94 n3 = 1.713 v3 = 53.9 r6 = 14.54 d6 = 2.60 r7 = 21.00 d7 = 1.00 n4 = 1.717 v4 = 48.0 r8 = 13, 87 d8 = 5, 91 r9 = -80, 46 dg = 2, 80 n5 = 1, 77279 v5 = 49.5 r10 = 16.13 d10 = 14.31 n6 = 1.56013 v6 = 47.0 r11 = -27.35 d11 = 0.1 r12 = 25.10 d12 = 0.95 n7 = 1, 67025 v7 = 57.5 r13 = 9.96 d = 2, 31 r14 = 14.71 d14 = 9.58 n8 = 1.58065 v8 = 37.1 r15 = # d15 = 1.35 r16 = # d16 = 2.41 n9 = 1.58065 v9 = 37.1 r17 = -14.92 d17 = 3.10 r18 = -14.98 d18 = 3.18 n10 = 1, 86074 v10 = 23.1 r19 = 57.98 d19 = 0.41 r20 = -83.91 d20 = 3.07 n11 = 1.51454 v11 = 54.8 r21 = -12.36 d21 = 0.1 22 = -436.16 d @@ = 4.17 n12 = 1.56883 v @@ = 56.0 r23 = -25.54 non-spherical shape y0 = 0.0 z0 = 0.0 y1 = 5.0 z1 = 0.00117 y2 = 10.0 z2 = 0.01835 y3 = 15.0 Z3 = 0.08998 y4 = 20.0 z4 = 0.27153 y5 = 25.0 z5 = 0.62258 5. Wide-angle lens according to Claim 1, characterized by the following data: total focal length f = 18.4 mm Relative opening F / 3,

5 Angle of field of view 1000 Back focus BF = 41.895 mm r1 = 37.47 (non-spherical) d1 = 2.00 n1 = 1.71300 v1 = 53.9 r2 = 26.07 d2 = 6.42 r3 = 44.55 3 d3 = 4.62 n2 = 1.6425 v2 = 58.1 r4 = 100.82 4 d4 = 0.10 r5 = 24.20 d5 = 1.00 n3 = 1.71300 V3 = 53.9 r6 = 13.93 d6 = 3.25 r7 19.43 d7 = 0.95 n4 = 1.71 700 V4 = 48.0 r8 = 14.67 d8 = 5.91 r9 = -72, 25 dg = 3.63 n5 = 1.77279 v5 = 49.5 r10 = 17.06 d10 = 14.77 n6 = 1.56013 v6 = 47.0 r11 = -27.78 d11 = 0.10 r12 = 23.97 d12 = 0.93 n7 = 1.67025 v7 = 57.5 r13 = 9.96 d13 = 2.31 r14 = 14.80 d14 = 10.65 n8 = 1.58065 v8 = 37.1 r15 = # d15 = 1.08 r16 = Co d16 = 2.40 n9 = 1, 58065 V9 = 37.1 r17 = -14.65 d17 = 3.01 r18 = -14.99 d18 = 2.00 n10 = 1, 86074 v10 = 23, 1 r19 = 59, 08 d19 = 0 , 57 r20 = -64, 54 20 d20 = 2.40 n11 = 1.51454 v11 = 54.6 r21 = -12.42 d21 = 0, 10 r22 = -489, 25 d22 = 5.25 n12 = 1, 56883 v = 56.0 r23 = -25.06 The first area of the dispersing impact group satisfies the following equation: where Y is the distance from the optical axis; X is the distance from the tangential plane; 1 / C is the radius of curvature of the tangential spherical plane; and furthermore K = 1.0 C2 = 0.0 C4 = 0.2407028 x 10 C6 = 0.1303520 x 10-11 C8 = 0.1680348 x 10-17 C10 = 0.1185509 x 10-14

6. Wide angle lens according to claim 1, characterized by the following data: total focal length f = 18.4 mm Relative aperture F / 3, 5 field angle 1000 Back focus B.F. = 39.497 mm r1 = # 47.42 d1 = 2.00 n1 = 1.713 v1 = 53.9 r2 = 27.53 d @ = 6.42 r3 = 44.55 (non-spherical) d3 = 17, 14 n2 = 1, 6425 v2 = 58, 1 r4 = 62, 82 4 d4 = 0.1 r5 = 26.51 d5 = 1.0 n3 = 1.713 v3 = 53.9 r6 = 15.88 d6 = 1.34 r7 = 19.56 # d7 = 0.97 n4 = 1.719 v4 = 48.0 r8 = 14.01 d8 = 5, 91 r9 = -72, 25 d9 = 3, 35 n5 = 1, 77279 v5 = 49, 5 r10 = 24, 30 d10 = 14, 87 n6 = 1.56013 v6 = 47.0 r11 = -27.78 d11 = 0.1 r12 = 21, 88 d12 = 0.58 n7 = 1, 67025 v7 = 57.5 r13 = 9.96 d13 = 2, 31 r14 = 14.54 d14 = 9.72 n8 = 1.58065 v8 = 37.1 r15 = # d15 = 0.92 r16 = # 16 9 9 r17 = -15.14 d17 = 3.57 r18 = -14.99 d1g = 2.90 n10 = 1.86074 v10 = 23.1 r19 = 59.08 d19 = 0.57 r20 = -54.08 d20 = 2.54 n11 = 1.51454 v11 = 54.6 r21 = -12.42 d21 = 0.1 r22 = -775.62 d22 = 1.91 n12 = 1.56883 v12 = 56.0 r23 = -24.71 The third The area of the dispersing action group satisfies the equation given in claim 5 with the following data: K = 1.0 C2 = 0.0 C4 = 0.3363777 x 10-5 C6 = 0.2252592 x 10-9 C8 = 0.1041002 x 10-17 C10 = 0.1925956 x 10-14

7. Wide angle lens according to claim 1, characterized by the following data: total focal length f = 18.4 mm Relative aperture F / 3, 5 field angle 1000 Back focus B.F. = 37.904 mm r1 = 35.87 d1 = 2.00 n1 = 1.713 v1 = 53.9 r2 = 29.05 d2 = 6.42 r3 = 44.55 d3 = 6.43 n2 = 1.6425 v2 = 58.1 r4 = 151.55 (non-spherical) d4 = 0.1 r5 = 25.14 @@@@@ @@@@@ @@@@ d5 = 1.0 n3 = 1, 713 v3 = 53, 9 r8 = 14.45 d6 = 4, 71 r7 = 27, 15 d7 = 0.96 n4 = 1,717 v4 = 48.0 r8 = 14.29 d8 = 5.91 r9 = -72.25 d9 = 3.28 n5 = 1.77278 v5 = 49.5 r10 = 25.79 d10 = 14.88 n6 = 1.56013 v6 = 47.0 r11 = -27.78 d11 = 0, 1 r12 = 22.13 d12 = 0.94 n7 = 1.67025 v7 = 57.5 r13 = 9.96 d12 = 2.31 r14 = 14.42 d .. = 9.96 n8 = 1.58065 v8 = 37.1 r15 = # d = 1.00 r16 = # d16 = 3.10 n9 = 1, .58065 v9 = 37.1 r17 = -15.27 d17 = 3.77 r18 = -14.99 d18 = 2.9 n10 = 1.86074 v10 = 23.1 r19 = 59.08 @@ d19 = 0.57 r20 = -53.36 d20 = 2.43 n11 = 1.51454 v11 = 54.6 r21 = -12.42 d21 = 0.1 r22 = 8351.50 d22 = 2.28 n12 = 1.56883 v12 = 56 r23 = -24.61 The fourth area of the dispersing effect group fulfills the claim 5 with the following data: K = 1.0 C2 = 0.0 C4 = 0.1153770 x 10-5 C6 = 0, 1033107 x 10 C8 = 0.1064602 x 10-19 C10 = 0.4520070 x 10-17 8th. Wide-angle lens according to Claim 1, characterized by the following data: total focal length f = 18.4 mm Relative aperture F / 3.5 Angle of view 1000 Back focus B.F. = 41, 878 mm r1 = 37.26 d1 = 2.00 n1 = 1.713 v1 = 53.9 r2 = 27.38 d2 = 6.42 r3 = 44, 55 d3 = 5, 23 n2 = 1, 6425 v2 = 58, 1 r4 = 106, 61 d4 = 0, 10 r5 = 24, 72 (non-spherical) d5 = 1.00 n3 = 1.713 v3 = 53.9 r8 = 14.85 6 d6 = 4.10 r7 = 24.10 d7 = 0.99 n4 = 1.717 v4 = 48.0 r8 = 15, 60 d8 = 5, 91 r9 = -72, 25 d @ = 3, 88 n5 = 1, 77279 v5 = 49.5 r10 = 15.92 d10 = 15.23 n6 = 1.56013 v6 = 47.0 r11 = -27.78 d11 = 0.1 r12 = 23.68 d = 0.98 n7 = 1.67025 v7 = 57.5 r13 = 9.96 d13 = 2.31 r14 = 14.85 14 = 11.42 n8 = 1.58065 v8 = 37.1 r15 = # d15 = 1.02 r16 = # d16 = 2.46 n9 = 1.58065 v9 = 37.1 r17 = -14.71 d17 = 3.26 r18 = -14.99 1 @ d18 = 2.90 n10 = 1.86074 v10 = 23.1 r19 = 59.08 d19 = 0.57 r20 = -57.34 d20 = 2.37 n11 = 1.51454 v11 = 54.6 r21 = -12.42 21 d21 = 0.1 r22 = -662.47 d22 = 5.41 n1 @ = 1.56883 v1 @ = 56.0 r23 = -24, 62 The fifth area of the dispersing group of effects is fulfilled the equation given in claim 5 with the following data: K = 1.0 C2 = 0.0 C3 = 0.7058626 x 10-5 C6 = 0.1038001 x 10-

8 C8 = 0.4697824 x 10-2 1 C10 = 0.7558945 x 10-13

9. Wide-angle lens according to claim 1, characterized by the following data: total focal length f = 18.4 mm relative aperture F / 3, 5 angle of view 1000 back focal length B. F. = 42, 136 mm rl = 37, 16 @ d1 = 2.00 n1 = 1.713 v1 = 53.9 r2 = 27.23 d2 = 6.42 r = 44.55 3 d3 = 5.22 n2 = 1.6425 v2 = 58.1 r4 = 109.02 d4 = 0.10 r5 = 23.73 d5 = 1.00 n3 = 1.713 v3 = 53.9 r6 = 14.92 d6 = 3.79 r7 - 25, 33 d7 = 0.97 n4 = 1, 717 v4 = 48.0 r8 = 16, 08 d8 = 5.91 r9 = -72, 25 dg = 4.99 n5 = 1.77279 v5 = 49.5 r.b = 15.30 d10 = 15.62 n6 = 1.56013 v6 = 47.0 r11 = -27.78 d11 = 0.10 r12 = 24.03 12 d12 = 0.96 n7 = 1.67025 v7 = 57.5 r13 = 9.96 d13 = 2.31 r14 = 14. 69 14 d14 = 11.87 n8 = 1.58065 v8 = 37.1 r15 = # d15 = 1.0 r16 = # d16 = 2.07 n9 = 1.58065 v9 = 37.1 r17 = -14.95 d @@ = 3, 38 r18 = -14.99 d18 = 2.90 n10 = 1.86074 v10 = 23.1 r19 = 59.08 d19 = 0.57 r20 = -55.81 d20 = 2.76 n11 = 1.51454 v11 = 54.6 r21 = -12.42 d21 = 0.10 r22 = -599.43 d22 = 3, 65 n12 = 1, 56883 v12 = 56.0 r23 = -24.92 The seventh face of the dispersing Impact group fulfills the equation given in claim 5 with the following data: K = 1.0 C2 = 0.0 C4 = 0.1218404 x 10-4 C6 = -0.2683242 x 10-12 C8 = -0.3127555 x 10-18 C10 = 0.1992141 x 10-12 10. Wide-angle lens according to claim 1, characterized by the following data: total focal length f = 18.4 mm relative aperture F / 3, 5 angle of view 1000 back focus B. F. = 41.834 mm r1 = 36.78 1 d1 = 2.00 n1 = 1.713 v1 = 53.9 r2 = 27.51 d2 = 6.42 r3 = 44.55 d3 = 7.39 n2 = 1.6425 v2 = 58.1 r4 = 117.59 d4 = 0.10 r5 = 26.21 d5 = 1.00 n3 = 1.713 v3 = 53.9 r6 = 16.30 d6 = 3.09 r7 = 25.65 @ d7 = 1.00 n4 = 1.717 v4 = 48.0 r8 = 13.92 d8 = 5.91 r9 = -72.25 d9 = 4.18 n5 = 1.77279 v5 = 49.5 r10 = 17.08 d10 = 15.28 n6 = 1.56013 v6 = 47.0 r11 = -27.78 d11 = 0.10 r12 = 23.34 d12 = 0.93 n7 = 1.67025 v7 = 57.5 r13 = 9.96 d @@ = 2.31 r14 = 14.64 d14 = 12.22 n8 = 1.58065 v8 = 37.1 r15 = # d15 = 1.00 r16 = # d @@ = 2.43 n @ = 1.58065 v @ = 37.1 r17 = -15.07 d17 = 3.51 r18 = -14.99 d18 = 2.90 n10 = 1.86074 v10 = 23.1 r19 = 59.08 @@ d19 = 0.57 r20 = -60.15 d20 = 2.59 n11 = 1.51454 v11 = 54.6 r21 = -12.42 d21 = 0, 10 r22 = -740.83 d22 = 3.35 n12 = 1.56883 v12 = 56.0 r23 = -24.98 The eighth surface the dispersing action group fulfills the equation given in claim 5 with the following data: K = 1.0 C2 = 0.0 C4 = -0.1648184 x

10 C6 = 0.2809641 x 10-8 C8 = 0.7622571 x 10-21 C10 = -0.2215386 x 10-11

11. Wide angle lens according to claim 1, characterized by the following data: total focal length f = 18.5 mm Relative aperture F / 4.0 Angle of field of view 100 ° Focal length B. F. = 37, 986 mm r1 = 41.70 d1 = 2.00 n1 = 1.69680 v1 = 55.6 r2 = 27.90 d2 = 10.02 r3 = @ 71.15 d3 = 1.80 n2 = 1.69680 v2 = 55.6 r4 = 26.71 d4 = 3.38 r5 = 40.00 5 d5 = 14.86 n3 = 1. 62041 v3 = 60.3 3 r6 = 332.22 d6 = 0.10 r7 = 23.04 d7 = 1.00 n4 = 1. 69680 v4 = 55.6 r8 = 12.40 d8 = 4.90 r9 = -63.51 d9 = 3.85 n5 = 1.77279 v5 = 49.5 r10 = 20, 60 d10 = 10.56 n6 = 1.58900 v6 = 48.6 r11 = -28.00 d11 = 0.10 r12 = 19.10 d12 = 1.00 n7 = 1.67025 v7 = 57.5 r13 = 10.10 d13 = 1.80 r = 13.07 1 14 d14 = 7.83 n8 = 1.58065 v8 = 37.1 r15 = # d15 = 1.37 r16 = # d16 = 2.03 n8 = 1.58065 v8 = 37.1 r17 = -16.27 d17 = 3.25 r18 = -14, 60 d18 = 3, 10 n10 = 1, 86074 v10 = 23.1 r19 = 50.70 d19 = 0.90 r20 = 36.74 d20 = 2.14 n11 = 1.51823 v11 = 59.0 r21 = -11.80 d21 = 0.10 r22 = -144.81 d22 = 2.32 n12 = 1.55671 v12 = 58.5 r23 = -19.33 The first area of the dispersing impact group fulfills the claim 5 with the following data: K K = 1.0 C2 = 0.0 C4 = 0.1604024 x 10-5 C6 = 0.5181636 x 10-9 C8 = -0.3102939 x 10-19 C10 = 0.4921401 x 10 15

12th Wide-angle lens according to Claim 1, characterized by the following data: total focal length f = 18.5 mm Relative aperture F / 4 Angle of field of view 1000 Back focus B.F. = 36.924 mm r1 = 41, 69 d1 = 2.00 n1 = 1.69680 v1 = 55.6 r = 29, 78 d2 = 7, 47 r = 60, 40 3 d3 = 1.80 n2 = 1.69680 v2 = 55.6 r4 = 26.71 4 d4 = 5.90 r5 = 40.52 d5 = 16, 58 n3 = 1, 62041 v3 = 60, 3 r6 = 929.09 d6 = 0, 10 r7 = 23.04 d7 = 0.99 n4 = 1.69680 v4 = 55.6 r8 = 12.07 d8 = 5.62 r9 = -55.56 d9 = 3.89 n5 = 1.77279 v5 = 49.5 r10 = 20, 60 d10 = 11.36 n6 = 1, 58900 v6 = 48.6 r11 = -24.12 d11 = 0, 10 r1 = 19.10 d12 = 0.98 n7 = 1.67025 v7 = 57.5 r13 = 9.96 d13 = 2.46 r14 = 13.61 74 d14 = 7.86 n8 = 1.58065 v8 = 37.1 r15 = # d15 = 1.09 r16 = # d16 = 2.03 n9 = 1.58065 v9 = 37.1 r17 = -16.27 d17 = 3.47 r18 = -14.11 d18 = 3.10 n10 = 1.86074 v10 = 23.1 r19 = 46.95 19 d19 = 0.90 r120 = -36.74 d20 = 2.32 n11 = 1.51823 v11 = 59.0 r21 = -11.42 d21 = 0.10 r22 = -112.00 d22 = 1.58 n12 = 1.55671 v12 = 58, 5 r23 = -19.33 The third area of the dispersing effect group fulfills the in Claim 5 specified equation with the following data: K = 1.0 C2 = 0.0 C4 = 0, 2064252 x 10-5 C6 = -0.1522384 x 10-8 C8 = -0.3320771 x 10-19 C10 = 0.1717369 x 10-15

13th Wide-angle lens according to Claim 1, characterized by the following data: total focal length f = 18.5 mm Relative aperture F / 4 field angle 1000 Back focus B.F. = 37.672 mm r1 = 41.69 d1 = 2.00 n1 = 1.69680 v1 = 55.6 r2 = 28.69 d2 = 12.13 = 62.50 d3 = 1.80 n2 = 1.69680 v2 = 55.6 r4 = 26.71 d4 = 4.82 r5 = 39.64 d5 = 15.50 n3 = 1.62041 v3 = 60.3 r6 = 819.42 d6 = 0.10 r7 = 23.04 d3 = 0.99 n4 = 1.69680 V4 = 55.6 r8 = 12.12 d8 = 5, 23 r9 = -58, 27 d9 = 3, 85 n5 = 1, 77279 v5 = 49 5 r10 = 20.60 d10 = 11.51 n6 = 1.58900 v6 = 48.6 r11 = -26.86 d11 = 0.10 r12 = 19, 10 d12 = 0.96 n7 1.67025 V7 = 57.5 r13 = 10.00 d13 = 2.11 r14 = 13, 24 d14 = 8, 16 n8 = 1, 58065 v8 = 37, 1 r15 = oo d15 = 1.05 r16 = # d16 = 2.03 n9 = 1.58065 v9 - 37.1 r17 = -16, 27 d17 = 3, 78 r18 = -14.23 d18 = 3, 10 n10 = 1,86074 v10 = 23,1 r19 = 48,77 1 @ d19 = 0.90 r20 = -36.74 d20 = 2.21 n11 = 1.51823 v11 = 59.0 r21 = -11.75 d21 = 0.10 r22 = -131.01 d22 = 2.29 n12 = 1.55671 v12 = 58.5 r23 = -19.33 The fourth area of the dispersing group of effects is fulfilled the equation given in claim 5 with the following data: K = 1.0 C2 = 0.0 C4 = -0.3798663 x 10-5 C6 = -0.2689868 x 10 C8 = -0.7954513 x 10-18 C10 = -0.5880235 x 10 14

14. Wide-angle lens according to claim 1, characterized by the following data: Total focal length f = 18.5 mm Relative aperture F / 4 field angle 1000 focal length B. F. = 38.622 mm r1 = 41.69 d1 = 2.00 n1 = 1.69680 v1 = 55.6 r2 = 29.15 d2 = 11.45 r3 = 64.09 d3 = 1.80 n2 = 1.69680 v2 = 55.6 r4 = 26.71 d4 = 2.80 r5 = 39.26 d5 = 17.83 n3 = 1.62041 v3 = 60.3 r6 = 292.59 d6 = 0.1 r7 = 23.04 d7 = 0.99 n4 = 1.69680 v4 = 55.6 r8 = 12.48 d8 = 5.55 r9 = -52.15 d9 = 3.85 n5 = 1.77279 v5 = 49.5 r10 = 20.60 d10 = 11.98 n6 = 1.58900 v6 = 48.6 r11 = -25.79 d = 0.1 r12 = 19.10 d12 = 0.97 n7 = 1.67025 v7 = 57.5 r13 = 9.93 d13 = 2.29 r14 = 13, 27 d14 = 8, 68 n8 = 1.58065 v8 = 37, 1 r15 = # d15 = 1.09 r16 = # d16 = 2.03 n9 = 1.58065 v9 = 37.1 r17 = -16.27 d17 = 3, 19 r18 = -14.20 d18 = = 3, 10 n10 = 1, 86074 v10 = 23, 1 r19 = 49, 12 19 d19 = 0.9 r20 = -36.74 d20 = 2.13 n11 = 1.51823 v11 = 59.0 r21 = -11.71 d21 = 0.10 10 r22 = -130.69 d22 = 2.16 n12 = 1.55671 v12 = 58.5 The fifth area of the dispersing impact group satisfies the equation given in claim 5 with the following data: K = 1.0 C2 = 0.0 C, - 0.5134818 x 10 C6 = -0.3265125 x 10 C8 = 0.2642397 x 10-19 C10 = 0.3510403 x 10-14

15. Wide-angle lens according to claim 1, characterized by the following data: Total focal length f = 15.3 3 mm Relative aperture F / 5, 6 field angles 1100 Back focal length B. F. = 38.24 mm r1 = 47.21 d1 = 3.10 n1 = 1.77279 v1 = 49.5 r2 = 32.00 d2 = 7.57 r3 = 40.24 d3 = 2.40 n2 = 1.69680 v2 = 55.6 r4 = 29.04 d4 = 6.95 r5 = 44.00 d5 = 11.46 n3 = 1.69350 v3 = 53.5 r6 = 219.20 @ d6 = 0.10 r7 = 22.11 d7 = 1.10 n4 = 1.78798 V4 = 47.5 r8 = 14.46 d8 = 2.79 r9 = 19.78 dg = 1.00 n5 = 1.713 V5 = 53.9 r10 = 13.79 d10 = 6.04 r11 = # d11 = 1.20 n6 = 1.51743 v6 = filter r12 = # r13 = -217.70 d 13 = 3.32 n7 = 1.84110 v7 = 43.3 r .. = 13.78 d14 = 11.48 n8 = 1.54814 v8 = 45.9 r15 = -11.32 d15 = 3.69 n9 = 1.53996 vg = 59.7 r16 = -19.76 d16 = 0.10 r17 = 19.09 d17 = 0.99 n10 = 1.69680 v10 = 55, 6 r18 = 8.54 d18 = 2.65 r19 = 13.34 d19 = 2.16 n11 = 1.59507 v11 = 35.6 r20 = -7.32 d20 = 1, 98 n12 = 1, 59181 v @@ = 58, 2 r21 = # d21 = 0, 73 r22 = # d22 = 6, 29 n13 = 1, 59551 v13 = 39, 2 r23 = -12, 25 d23 = 1.09 The ninth area of the dispersing Impact group fulfills the equation given in claim 5 with the following data: K = 1.0 C2 = 0.0 C4 = 0.1558281 x 10-4 C6 = -0.5578871 x 10-7 C8 = 0.4223284 x 10-9 C10 = -0.4447351 x 10-16

16. Wide angle lens according to claim 1, characterized by the following data: total focal length f = 15.3 mm relative aperture F / 5, 6 field angle 1100 focal length B. F. = 38, 33 mm rl = 48, 15 d1 = 3.10 nl = 1.78764 v1 = 47.5 r2 = 35.38 d2 = 11.98 r3 = 46.24 d3 = 11.05 n2 = 1.71341 v2 = 53.9 r4 = 95.20 d4 = 0.10 r5 = 28.00 d5 = 1.00 n3 = 1.69320 v3 = 53.5 r6 = 17.03 d6 = 6.86 r7 = 23.47 d7 = 1.00 n4 = 1.69320 v4 = 53.5 r8 = 15.36 d8 = 4.35 r9 = 19.61 d9 = 1.00 n5 = 1.69684 v5 = 55.6 r10 = 10.88 d10 = 5.20 rl1 ao 11 d11 = 1.20 r12 = # d12 = 0.28 r13 = 146.11 d13 = 4.09 n7 = 1.84131 v7 = 43.3 r14 = 15.14 d14 = 13.52 n8 = 1.54800 v8 = 45.9 r15 = -16.21 d15 = 0.10 r16 = 21.40 1 @ d16 = 1.00 n9 = 1.69684 v9 = 55.6 r17 = 8.64 d17 = 1.79 r18 = 13.21 d18 = 2.64 n10 = 1.59483 v10 = 35.6 r19 = -4.60 d19 = 3.06 n11 = 1.59160 v11 = 58.2 r20 = # d20 = 0.48 r21 = # d21 = 8.88 n12 = 1.59508 v12 = 35.6 r22 = -11.38 d22 = 1.03 r23 = -13.34 d23 = 0.89 n13 = 1.86142 v13 = 23.1 The seventh surface of the dispersing Impact group fulfills the equation given in claim 5 with the following data: K = 1.0 C2 = c4 = 0.8959432 x 10 C8 = -0.1565319 x 10-8 C8 = 0.8809370 x 10-11 C10 = -0.7151907 x 10-16

17. Wide angle lens according to claim 1, characterized by the following data: total focal length f = 15.3 mm relative aperture F / 5, 6 field angle 1100 focal length B. F. = 38.058 mm r1 = 47.21 d = 3.10 n1 = 1.77279 v1 = 49.5 r2 = 32.00 d2 = 4.80 r3 = 37.80 d3 = 2.40 n2 = 1.69680 v2 = 55.6 r4 = 29.04 d4 = 6.59 r5 = 44.00 d5 = 2.00 n3 = 1.6935 v3 = 53.5 r6 = 30.00 d6 = 5.38 r7 = 55.00 d7 = 9.36 n4 = 1.6935 V4 = 53.5 r8 = 372.31 d8 = 0, 10 r9 = 20.99 d9 = 1.00 n5 = 1.713 v5 = 53.9 r10 = 13.79 d10 = 8.49 r11 = -151.20 d11 = 4.42 n6 = 1.8411 v6 = 43.3 r12 = 15.61 d12 = 10.58 n7 = 1.54814 v7 = 45.9 r13 = -11.32 d13 = 3.69 n8 = 1.53996 v8 = 59.7 r14 = -22.89 d14 = 0.10 r15 = 19.09 d15 = 0.99 n9 = 1.6968 v9 = 55.6 r16 = 8.54 d16 = 2.65 r17 = 13.66 d17 = 5.18 n10 = 1.59507 v10 = 35.6 r18 = -7.32 d18 = 3.33 n11 = 1.59181 v11 = 58.2 r19 = # d19 = 0.66 r20 = # d20 = 5.02 n12 = 1.59551 v12 = 39.2 r21 = -12.27 d21 = 1.09 r22 = -13.71 d22 = 3.24 n13 = 1.86074 v13 = 23.1 r23 = 38.51 d23 = 0.70 The ninth area of the dispersing impact group fulfills the claim 5 with the following data: K = 1.0 C2 = 0.0 C4 = 0.2064063 x 10-4 C6 = -0.4449466 x 10-7 C8 = 0.3840304 x 10-9 clo = 0.6807959 x 10 14

18th Wide-angle lens according to Claim 1, characterized by the following data: total focal length f = 18.4 mm Relative aperture F / 5, 6 field angle 1000 Back focus B. F. = 39, 805 mm r1 = 46.77 d1 = 2.00 n1 = 1.713 v1 = 53.9 r2 = 27.79 d2 = 6.50 r3 = 44.09 d3 = 15.53 n2 = 1.6425 v2 = 58, 1 r4 = # 58, 81 d4 = 0, 10 r5 = 28, 14 d5 = 1.69 n3 = 1.713 v3 = 53.9 r6 = 14.26 d6 = 8.31 r7 = -67.60 d7 = 2.38 n4 = 1.77279 va = 49.5 r8 = 25.88 d8 = 14.95 n5 = 1.56013 v5 = 47.0 r9 = -30.28 d9 = 0.10 r10 = 21.69 d10 = 1.00 n6 = 1.67025 v6 = 57.5 r11 = 9, d = 79 11 r12 = 15.10 d12 = 10.09 n7 = 1.58065 v7 = 37.1 r13 = # d13 = 1.76 r14 = # d14 = 2.17 n8 = 1.58065 v8 = 37.1 r15 = -15.23 d15 = 2.52 r16 = -14.56 d16 = 2.90 n9 = 1.86074 v9 = 23.1 r17 = 58.52 d17 = 0.57 r18 = -72.86 d18 = 2.35 n10 = 1.51454 v10 = 54.6 r19 = -12.15 d19 = 0.10 r20 = -573.40 d20 = 2.58 n11 = 1.56883 v11 = 56.0 r21 = -24.50 The third area of the dispersing effect group fulfills the claim 5 with the following data: K = 1.0 C2 = 0.0 C4 = 0.4037876 x 0.3999550 x 10-9: = -0.4765369 x 10-3 C10 = 0.3492820 x 10-14