DE2222103B2

DE2222103B2 - Circuit arrangement for reducing color distortion in a color television receiver for PAL color television signals

Info

Publication number: DE2222103B2
Application number: DE19722222103
Authority: DE
Inventors: Yuichi Ikemura; Toyotaka Machida
Original assignee: Victor Company of Japan Ltd
Current assignee: Victor Company of Japan Ltd
Priority date: 1971-05-06
Filing date: 1972-05-05
Publication date: 1975-10-16
Also published as: NL173697C; NL173697B; DE2222103A1; GB1395643A; NL7206158A

Description

Die Erfindung betrifft eine Schaltungsanordnung zur Verminderung von Farbverzerrungen in einem Farbfernsehempfänger, dem ein Farbfernsehsignal nach dem PAL-Verfahren zugeführt wird, mit je einem Kerbfilter an jedem der Demodulatoren, die modulierte Farbträgersignale demodulieren und Färbdifferenzsignale erzeugen, wobei die Kerbfilter eine solche Frequenzcharakteristik haben, daß bei Frequenzen, die ungeraden Vielfachen des halben Wertes der horizontalen Abtastfrequenz (fH) entsprechen, Dämpfungsoereiche liegen und bei Frequenzen, die dem Nullwert und geraden Vielfachen des halben Wertes der horizontalen Abtastfrequenz entsprechen, Durchlaßstellen liegen, und wobei außerdem das Kerbfilter als erste Teilimpedanz einen Serienzweig und als zweite Teilimpedanz einen Paralleizweig in invertierter L-Schaltung enthält.The invention relates to a circuit arrangement for reducing color distortion in a color television receiver to which a color television signal is fed according to the PAL method, with a notch filter on each of the demodulators, which demodulate the modulated color carrier signals and generate color difference signals, the notch filters having a frequency characteristic such that At frequencies that correspond to odd multiples of half the value of the horizontal scanning frequency (fH) there are attenuation areas and at frequencies that correspond to the zero value and even multiples of half the value of the horizontal scanning frequency, pass-through points are located, and with the notch filter as the first partial impedance a series branch and contains a parallel branch in an inverted L circuit as the second partial impedance.

Bei dem PAL-Fernsehverfahren werden bekanntlich die zwei in der Phase um 90° gegeneinander verschobenen Trägerschwingungen eines Farbträgers, der eine spezielle Frequenz in dem Leuchtdichte-Signalband besitzt, mit zwei voneinander unabhängigen Farbdifferenzsignalen (Farbsignalen) amplitudenmoduliert, so daß die Phase der einen Trägerschwingung, die mit dem einen der Farbdifferenzsignale amplitudenmoduliert wird, bei jeder der bezüglich der Zeitablenkung aufeinanderfolgenden Horizontalabtastperioden (Zeilen) umgekehrt wird. Ferner wird ein Farbsynchronsignal mit einer solchen Phasenlage von der Sendeseite zur Empfangsseite übertragen, daß der Phasenzustand von der mit dem einen Färbdifferenzsignal amplitudenmodulierten einen Trägerschwingung auf der Empfangsseite festgestellt werden kann. Dabei wird die Phase des Farbsynchronsignals bei jeder in der Zeitablenkung aufeinanderfolgenden Horizontalabtastperiode um +45° verschoben, wobei diese Phasenverschiebung in Übereinstimmung mit der Umkehrung der Phase von der mit dem einen Farbdifferenzsignal amplitudenmodulierten einen Trägerschwingungen und bezüglich der Phase der mit dem anderen Farbdifferenzsigcal amplitudenmodulierten anderen Trägerschwingung erfolgt.In the case of the PAL television method, it is known that the two are shifted in phase by 90 ° with respect to one another Carrier vibrations of a color carrier that has a special frequency in the luminance signal band has, amplitude-modulated with two independent color difference signals (color signals), so that the phase of one carrier wave that corresponds to one of the color difference signals is amplitude-modulated at each of the horizontal scanning periods which are successive with respect to the time deflection (Lines) is reversed. Furthermore, there is a color sync signal with such a phase position transmitted from the transmitting side to the receiving side that the phase state of the one with the color difference signal amplitude-modulated carrier oscillation can be determined on the receiving side can. Thereby the phase of the color sync signal becomes with each successive in the time deflection Horizontal scanning period shifted by + 45 °, this phase shift in accordance with the reversal of the phase of the one carrier wave amplitude-modulated with the one color difference signal and with respect to the phase of the amplitude-modulated with the other color difference signal other carrier oscillation takes place.

Beim PAL-Verfahren wird also das eine Farbdifferenzsignal alternierend in der Phase umgekehrt. Um nun im Farbfernsehempfänger ständig das richtige Farbdifferenzsignal wiederherzustellen, ist es nicht nur erforderlich, einen zur Demodulation des einen Farbträgersignals dienenden Bezugsfarbträger mit umgekehrter Phase bei jeder zweiten Zeile einem Demodulator zuzuführen, sondern der Bezugsfarbträger muß auch eine Phase haben, die genau mit der Phase des übertragenen Farbdifferenzsignals übereinstimmt. In the PAL method, one color difference signal is alternately reversed in phase. In order to constantly restore the correct color difference signal in the color television receiver, it is not only required, a reference color carrier used for demodulating the one color carrier signal with reversed phase for every second line to a demodulator, but the reference color carrier must also have a phase that exactly matches the phase of the transmitted color difference signal.

Wenn das Farbträgersignal eines Farbfernsehvideosignals bei der übertragung eine Verzerrung oder Beeinträchtigung erleidet, wird der Vektor des Farbträgersignals in seiner Phase gedreht, wie weiter unten ausführlich beschrieben ist. Aus diesem Grund wird, wenn das Farbträgersignal, welches eine solche Verzerrung erleidet, direkt demoduliert wird, ein Farbdifferenzsignal erhalten, das in aneinanderschließenden horizontalen Abtastperioden auf der Zeitachse sich ändert, und bei dem wiedergegebenen Bild ergeben sich bei der Wiedergabe der horizontalen Abtastzeilen Verzögerungen der Farbtönung, so daß die Bilder Farbfehler aufweisen.When the color carrier signal of a color television video signal suffers distortion or degradation during transmission, the vector of the color carrier signal rotated in phase, as described in detail below. For this reason is when the color carrier signal which suffers such distortion is directly demodulated Color difference signal obtained in consecutive horizontal scanning periods on the time axis changes, and in the reproduced image, when reproduced, the horizontal Scan line delays in tint so that the images have chromatic aberrations.

Aus der DT-AS 12 86 084 ist eine Schaltung bekannt, bei der die alternierend umgeschalteten Komponenten des Farbsynchronsignals zur Erzeugung des in der Phase umgeschalteten Bezugsfarbträger ausgenutzt werden soll. Die Demodulation der Farbdifferenzsignale wird also ohne Laufzeitermittlung vorgenommen. Allerdings ist eine Anpassung der Phase der Bezugsfarbträger an Phasenfehler des Farbträgers nur dadurch erreichbar, daß die den Bezugsträger erzeugenden Oszillatoren während der Zeilenhinlaufzeit durch ein Farbträgerfrequenzsignal zusätzlich in der Phase feinsynchronisiert werden. Eine solche Feinsynchronisation der Phase von Oszillatoren stellt schaltungstechnisch einen relativ großen Aufwand dar. Außerdem muß bei einer Veränderung der Ubertragungsfehler, die z. B. durch eine Änderung des Standplatzes des Farbfernsehempfängers hervorgerufen wird, die Feinsynchronisation der Oszillatoren bezüglich der Phase des Farbträgers nachgestellt werden, was nur durch geschultes Fachpersonal ausgeführt werden kann.A circuit is known from DT-AS 12 86 084, in which the alternately switched components of the color sync signal to generate the in the Phase switched reference color carrier is to be used. The demodulation of the color difference signals is therefore carried out without determining the running time. However, an adjustment is the phase of the Reference color carrier to phase errors of the color carrier can only be achieved by the fact that the reference carrier generating oscillators during the line trace time by a color subcarrier frequency signal additionally in the phase can be finely synchronized. Such a fine synchronization of the phase of oscillators provides circuitry represents a relatively large effort. In addition, if the transmission error is changed, the z. B. caused by a change in the location of the color television receiver is adjusted, the fine synchronization of the oscillators with respect to the phase of the color carrier which can only be carried out by trained specialists.

In dem Aufsatz »Ein Kammfilter für das PAL-Verfahren«, von G. 11 e t s c h k ο und H. Schönfelder, erschienen als Sonderdruck der Fernseh GmbH. April 1969, S. 3 bis 5, ist ein PAL-Kammfilter angegeben, durch das die während zweier horizontaler Abtastzeilen auftretenden Phasenfehler durch Summation oder Subtraktion eines verzögerten und eines nichtverzögerten Signals eliminiert werden können. Bei dieser bekannten Schaltung ist eine Laufzeitermittlung erforderlich. Insbesondere wird, da ein Mittelwert zwischen verzögertem und unverzögertem Signal erzeugt wird, die Auflösung des Fernsehbildes in vertikaler Richtung verschlechtert. Außerdem erscheint in dem Fall, daß die Farbinformation von zwei aufeinanderfolgenden Zeilensignalen stark unter-In the essay »A comb filter for the PAL process«, by G. 11 e t s c h k ο and H. Schönfelder, published as a special edition by Fernseh GmbH. April 1969, p. 3 to 5, a PAL comb filter is specified, by the phase errors occurring during two horizontal scanning lines by summation or subtraction of a delayed and an undelayed signal can be eliminated. In this known circuit, it is necessary to determine the running time. In particular, there will be a Mean value between delayed and undelayed signal is generated, the resolution of the television picture deteriorated in the vertical direction. In addition, in the event that the color information appears from two consecutive line signals are significantly different

schiedlich ist, die Farbe gegenüber dem Originalbild verfälscht. So entsteht z. B., wenn das verzögerte Signal nur Rotinformation und das unverzögerte Signal nur Grüninformation enthält, der Mittelwert des Signals von beiden Signalen mit Gelbinformation.is different, the color is falsified compared to the original image. So z. B. if the delayed Signal contains only red information and the instantaneous signal contains only green information, the mean value of the Signals from both signals with yellow information.

Aufgabe der Erfindung ist es, eine Schaltungsanordnung anzugeben, die Farbfehler in den wiedergegebenen Bildern vermindert oder gänzlich beseitigt, die bei den Schaltungsanordnungen bekannter Art durch Ubertragungsfehler im Farbträgersignal gegeben sind.The object of the invention is to provide a circuit arrangement that eliminates the color errors in the reproduced Reduced or completely eliminated images that are associated with the circuit arrangements of the known type are given by transmission errors in the color carrier signal.

Diese Aufgabe wird bei der erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung dadurch gelöst, daß mindestens die erste Teilimpedanz oder die zweite Teilimpedanz eine Zweipolreaktanz mit rationaler Reaktanzfunktion enthält, deren Pole (oder Nullstellen) bei Frequenzen von J^i- und deren ungeradzahligen Vielfachen liegenThis object is achieved in the circuit arrangement according to the invention in that at least the first partial impedance or the second partial impedance contains a two-pole reactance with a rational reactance function, the poles (or zeros) of which are at frequencies of J ^ i and their odd multiples

und deren Nullstellen (oder Pole) bei der Frequenz Null und bei der geradzahligen Vielfachen der FrefH and their zeros (or poles) at frequency zero and at the even multiple of Fre fH

quenzquenz

liegen.lie.

Die Vorteile der Erfindung liegen insbesondere darin, daß Ubertragungsstörungen des Farbträgersignals auf Grund des verwendeten Kerbfilters aus konstanten Bauelementen ohne Einfluß auf das Bild im Farbfernsehempfänger bleiben. Eine Feinsynchronisation von Phasen unterschiedlicher Signale ist dabei nicht erforderlich. Durch das Kerbfilter werdenThe advantages of the invention are in particular that interference in the transmission of the color carrier signal Due to the notch filter used from constant components without any influence on the image stay in the color television receiver. A fine synchronization of phases of different signals is not necessary. Be through the notch filter

Signale mit der halben Abtastfrequenz ^y- und mit ungeradzahligen Vielfachen dieser Frequenz eliminiert, die in dem Farbdifferenzsignal, das im Fernsehempfänger demoduliert wird, vorhanden sind. Wird das Farbträgersignal durch Ubertragungsstörungen beeinflußt, so erscheint im Farbfernsehempfänger ein von diesen Störungen unbeeinflußtes Bild.Signals with half the sampling frequency ^ y- and with odd multiples of this frequency are eliminated in the color difference signal transmitted in the television receiver is demodulated. If the color carrier signal is caused by transmission interference influenced, appears in the color television receiver a picture unaffected by these disturbances.

Im folgenden werden Ausführungsbeispiele der Erfindung an Hand der Zeichnung beschrieben. Es zeigenIn the following, exemplary embodiments of the invention are described with reference to the drawing. It demonstrate

Fig. IA und 1B Vektordiagramme der Farbsignale, die in zwei aufeinanderfolgenden Horizontalabtastperioden erzeugt werden,FIGS. 1A and 1B are vector diagrams of the color signals, which are generated in two successive horizontal scanning periods,

F i g. 2A und 2 B Diagramme, welche die demodulierten Ausgangssignalkomponenten der K-Achse und {/-Achse beim Auftreten von Übertragungsfehlern darstellen,F i g. 2A and 2B are diagrams showing the demodulated Output signal components of the K-axis and {/ -axis when transmission errors occur represent,

Fig. 3 in einem Diagramm in Abhängigkeit von der Frequenz das demodulierte Ausgangssignal eines Farbsignals bei Übertragungsstörungen,3 in a diagram as a function of the frequency the demodulated output signal of a color signal in the event of transmission interference,

F i g. 4 ein Blockschaltbild der wesentlichsten Teile eines PAL-Fernsehempfängers mit der Schaltungsanordnung gemäß der Erfindung,F i g. 4 is a block diagram of the essential parts of a PAL television receiver with the circuit arrangement according to the invention,

Fig. 5 das Frequenzdiagramm eines Kerbfilters, das in der Schaltungsanordnung zur Verminderung der Farbstörungen gemäß der Erfindung verwendbar ist,5 shows the frequency diagram of a notch filter which is used in the circuit arrangement for reducing the color disturbance can be used according to the invention,

Fig. 6 ein Vektordiagramm eines Leuchtdichtefarbbalkensignals, 6 is a vector diagram of a luminance color bar signal;

Fig. 7A bis 7D Signalverläufe zur Erläuterung der Verzerrungskomponenten in dem demodulierten Ausgangssignal,FIGS. 7A to 7D are waveforms for explanation the distortion components in the demodulated output signal,

F i g. 8 und 9 die Frequenzcharakteristik von Kerbfiltern, die sich im Aufbau von den Kerbfiltern nach F i g. 5 unterscheiden,F i g. 8 and 9 show the frequency characteristics of notch filters, which are based on the structure of the notch filters F i g. 5 distinguish,

Fig. 10 eine graphische Darstellung der Phasenverzögerung in Abhängigkeit von der Frequenz des Kerbfilters nach F i g. 5,Figure 10 is a graph of the phase delay as a function of the frequency of the notch filter according to FIG. 5,

Fig. 11 ein Blockschaltbild, welches den Grund aufbau eines Kerbfilters nach dem ersten Ausführungs beispiel gemäß der Erfindung darstellt,Fig. 11 is a block diagram showing the reason structure of a notch filter according to the first embodiment, for example according to the invention,

Fig. 12 eine graphische Darstellung, die die Iimpedanz in Abhängigkeit von der Frequenz einer Schaltung Z1 zeigt,Fig. 12 is a graph showing the impedance shows as a function of the frequency of a circuit Z1,

F i g. 13 A bis 13 C Schaltbilder, welche den AufbauF i g. 13 A to 13 C circuit diagrams showing the structure

der Impedanzschaltung Zi beispielsweise darstellen Fig. 14 ein Diagramm, welches die Impedanz irof the impedance circuit Zi, for example, FIG. 14 is a diagram showing the impedance ir

ίο Abhängigkeit von der Frequenz für ein zweites Impedanzschaltungselement Zl darstellt,ίο represents dependence on the frequency for a second impedance circuit element Zl ,

Fig. 15A bis 15C Schaltbilder, die verschiedene Ausführungen des zweiten Impedanzschaltelementes Z 2 darstellen,15A through 15C are circuit diagrams showing various Represent versions of the second impedance switching element Z 2,

Fig. 16A und 16B Grundschaltbilder eines Kerbfilters der zweiten Ausführungsart gemäß der Erfindung und eine Abänderung des Kerbfilters,16A and 16B are basic circuit diagrams of a notch filter of the second embodiment according to the invention and a modification of the notch filter,

Fig. 17A und 17B Schaltbilder, welche Ausführungen der in Fig. 16A und 16B gezeigten Grundschaltung darstellen,17A and 17B are circuit diagrams showing the embodiments the basic circuit shown in Figs. 16A and 16B represent,

F i g. 18 ein Diagramm, welches die Phasenverzögerung in Abhängigkeit von der Frequenz bei einem in F i g. 8 dargestellten Filter zeigt,F i g. 18 is a diagram showing the phase delay as a function of the frequency for one in FIG. 8 shows the filter shown

Fig. 19 ein Schaltbild einer weiteren Ausführungsform der in Fig. 16A dargestellten Grundschaltung. Fig. 20 die Frequenzcharakteristik eines Kerbfilters nach F i g. 19, 19 is a circuit diagram of a further embodiment the basic circuit shown in Fig. 16A. 20 shows the frequency characteristic of a notch filter according to FIG. 19

Fig. 21 die Abhängigkeit der Phasenverzögerung von der Frequenz für ein Kerbfilter nach F i g. 19,
Fig. 22 ein Schaltbild für eine weitere Ausfuhrungsform der Grundschaltung nach Fig. 16B,21 shows the dependence of the phase delay on the frequency for a notch filter according to FIG. 19
22 shows a circuit diagram for a further embodiment of the basic circuit according to FIG. 16B,

Fig. 23 ein Schaltbild einer dritten Ausführungsform des Kerbfilters gemäß der Erfindung,23 is a circuit diagram of a third embodiment of the notch filter according to the invention,

Fig. 24 ein Teilschaltbild zur Erläuterung dei Schaltung der F i g. 23,Fig. 24 is a partial circuit diagram for explaining the Circuit of the F i g. 23,

F i g. 25 und 26 die Frequenzcharakteristik und die Abhängigkeit der Phasenverzögerung von der Frequenz für eine Schaltung nach Fig. 24,F i g. 25 and 26 the frequency characteristic and the dependence of the phase delay on the frequency for a circuit according to Fig. 24,

Fig. 27 die Phasenverzögerung in Abhängigkeil von der Frequenz für eine Schaltung nach F i g. 23,27 shows the phase delay in dependence wedge on the frequency for a circuit according to FIG. 23,

Fig. 28 ein Schaltbild einer abgeänderten Aus-. führungsform der F i g. 23,Fig. 28 is a circuit diagram of a modified embodiment. management form of F i g. 23,

F i g. 29 ein Schaltbild eines Ausfuhrungsbeispieles einer Schaltung, die mit den Schaltungen der F i g. 19 und 23 ausgeführt ist, undF i g. 29 is a circuit diagram of an exemplary embodiment a circuit which corresponds to the circuits of FIG. 19th and 23 is executed, and

Fig. 30 ein Schaltbild für eine Schaltungsanordnung, welche die in Fig. 22 und 28 dargestellten Schaltungen enthält.30 shows a circuit diagram for a circuit arrangement, which includes the circuits shown in Figs.

Unter Bezugnahme auf Fig. IA und IB wird zunächst beschrieben, wie ein Farbsignal in einem Ubertragungskanal einer Verzerrung, z. B. einer Phasendifferenzverzerning unterworfen wird. Die F i g. 1A und IB zeigen Vektordiagramme für Farbsignale Sl und S 2 der gleichen Farbe, die vom Sender in zwei aufeinanderfolgenden Abtastperioden /1 und /2 geliefert werden. Wenn diese Farbsignale verzerrungsfrei übertragen werden, dann sollten sie die im Vektordiagramm gestrichelt dargestellte Lage S1 und S 2 einnehmen. Beim Vorliegen einer Verzerrung werden sie entweder in Uhrzeigerrichtung oder entgegen dei Uhrzeigerrichtung in der Phase um einen Winkel 6 verschoben, wie es durch die voll ausgezogenen Vektoren SIa und S2a angedeutet ist.With reference to Fig. IA and IB it will first be described how a color signal in a transmission channel a distortion, z. B. a Phasendifferenzverzerning is subjected. The F i g. 1A and IB show vector diagrams for color signals Sl and S 2 of the same color, which are supplied by the transmitter in two consecutive sampling periods / 1 and / 2. If these color signals are transmitted without distortion, then they should assume the position S1 and S 2 shown in dashed lines in the vector diagram. If there is a distortion, they are shifted in phase by an angle 6 either clockwise or counterclockwise, as indicated by the fully drawn vectors SIa and S2a.

Wenn die Farbsignale, die unter Verzerrung übertragen worden sind, den Vektoren SIa und S2a entsprechen, können die U- und ^-KomponentenIf the color signals which have been transmitted under distortion correspond to the vectors SIa and S2a , the U and ^ components

der demodulierten Ausgangssignale des U- undof the demodulated output signals of the U and

F-Demodulators durch die Vektoren Slau, Slau F demodulator by the vectors Slau, Slau

und die Vektoren S\av, S2av dargestellt werden. Wie aus diesen Vektordiagrammen hervorgeht, besteht sine Beziehung zwischen den U- und F-Vektoren, die folgendermaßen ausgedrückt werden kann:and the vectors S \ av, S2av are represented. As can be seen from these vector diagrams, there is a relationship between the U and F vectors, which can be expressed as:

S lan < Slau, Slav > Slav. S lan <slav, slav> slav.

Bei einer verzerrungsfreien übertragung besteht folgende Beziehung zwischen diesen Vektoren:In the case of a distortion-free transmission, the following relationship exists between these vectors:

SIu = S2u und SIu = S2v. SIu = S2u and SIu = S2v.

Die Farbdifferenzsignale, die daher bei der Demodulation von auf dem übertragungsweg verzerrten Farbträgersignalen erhalten werden, sind für zeitlich aufeinanderfolgende Abtastperioden verschieden. In anderen Worten ausgedrückt, kann man auch sagen, daß die tatsächlich wiedergegebene Farbe in ihrer Tönung um den Betrag Θ bei jeder Abtastzeile von der Sollfarbe abweicht.The color difference signals which are therefore obtained in the demodulation of color carrier signals distorted on the transmission path are different for temporally successive sampling periods. In other words, it can also be said that the color actually reproduced differs in its hue by the amount Θ for each scanning line from the target color.

Die Art und Weise, in der die demodulierten Ausgangskomponenten Slau und S2au der U-Achse und die demodulierten Ausgangssignalkomponenten Slav und Slav der F-Achse in aufeinanderfolgenden horizontalen Abtastperioden /1, /2... /5... auf der Zeitachse erscheinen, ist in Fig. 2A und 2B dargestellt. In diesen Figuren stellt T_H die horizontale Abtastperiode, Ts die Zeilendauer und Tr das horizontale Austastintervall dar.The way in which the demodulated output components Slau and S2au of the U-axis and the demodulated output signal components Slav and Slav of the F-axis appear in successive horizontal scanning periods / 1, / 2 ... / 5 ... on the time axis, is shown in Figures 2A and 2B. In these figures, T _{H represents} the horizontal scanning period, Ts the line duration and Tr the horizontal blanking interval.

Bei dem PAL-Farbfernsehverfahren wird eine Zeilensprungabtastung benutzt. Daher erscheint die obenerwähnte Farbtonverschiebung als ein Zeilen paar in zwei aufeinanderfolgenden Zeilenzügen, das in dem Bild nebeneinander liegt. Der Betrachter empfindet daher die Farbtonverschiebung in jeweils zwei Zeilen des wiedergegebenen Bildes als waagerechte Streifen. Außerdem tritt ein sogenanntes Wandern auf, d. h., es entsteht der Eindruck, als ob die horizontalen Streifen in dem Bild nach oben wandern infolge des Zeilensprunges, so daß der Betrachter die horizontalen Streifen noch störender empfindet, als wenn sie stillstehen würden.The PAL color television method uses interlace scanning. Hence the above-mentioned hue shift as a pair of lines in two consecutive lines, which in next to each other in the picture. The viewer therefore feels the hue shift in each two Lines of the displayed image as horizontal stripes. There is also what is known as hiking on, d. that is, the impression is created that the horizontal stripes in the image migrate upwards as a result of the line jump, so that the viewer perceives the horizontal stripes even more annoying than when they would stand still.

Um diese Fehler zu vermeiden, ist es üblich, ein Wobbein in vertikaler Bildrichtung anzuwenden oder eine Speichervorrichtung zu benutzen, um ein elektrisches mittleres Signal zwischen zwei in horizontalen Abtastperioden aufeinanderfolgenden Signalen für die Bildwiedergabe zu bilden.To avoid these errors, it is common to use a wobble in the vertical direction of the image or to use a memory device to store an electrical intermediate signal between two in horizontal Sampling periods to form successive signals for image reproduction.

Dieses Verfahren hat jedoch den Nachteil, daß die Auflösung in vertikaler Richtung verschlechtert wird und daß eine Farbe, die nicht vorhanden sein sollte, d. h. eine falsche Farbe, an der FarbgTenze auftritt, wenn die Farben sich in vertikaler Richtung des Bildes rasch ändern. (Wenn z. B. der obere Teil des Bildes rot und der untere Teil blau ist, entsteht ein Streifen aus rot und blau gemischter Farbe, der ursprünglich an der Grenze zwischen dem roten und blauen Bildteil nicht vorhanden ist.) Eine weitere Schwierigkeit des üblichen Verfahrens besteht darin, daß ein Empfänger mit einer derartigen Speichervorrichtung zu teuer ist. . ^⁰ However, this method has the disadvantage that the resolution in the vertical direction is deteriorated and that a color which should not be present, that is, a wrong color, appears at the color limit when the colors change rapidly in the vertical direction of the image. (For example, if the top part of the picture is red and the bottom part blue, a streak of red and blue mixed colors is created that is not originally present at the border between the red and blue part of the picture.) Another difficulty of the usual The method is that a receiver with such a memory device is too expensive. . ^ ⁰

Durch die Erfindung sollen die genannten Schwierigkeiten bei dem PAL-Verfahren auf andersartigem Wege beseitigt werden.The invention is intended to address the difficulties mentioned in the PAL method on a different basis Paths to be eliminated.

Zur Vereinfachung der Erläuterung sei angenommen, daß Signale übertragen werden, die in der Lage sind, ein Bild in einer einzigen und gleichmäßigen Farbe auf dem Bildschirm zu erzeugen. Wenn ein Farbsignal ohne Verzerrung übertragen wird, dann erhält man ein Spektrum des demodulierten Ausgangssignals bekanntlich mit Frequenzen, die einem ganzzahligen Vielfachen der horizontalen Abtastfrequenz/H entsprechen, wie dies durch die ausgezogenen Linien in F i g. 3 dargestellt ist.To simplify the explanation, it is assumed that signals are transmitted which are capable of are to create an image in a single and even color on the screen. When a If the color signal is transmitted without distortion, a spectrum of the demodulated output signal is obtained is known to have frequencies that are an integral multiple of the horizontal scanning frequency / H correspond, as indicated by the solid lines in FIG. 3 is shown.

Wenn die Farbsignale mit Verzerrung übertragen werden, dann schwanken die demodulierten Ausgangssignale der U-Achse und der F-Achse in unregelmäßiger Weise zwischen zwei aufeinanderfolgenden horizontalen Abtastperioden, wie dies in Verbindung mil Fig. 2A und 2B erläutert wurde. Diese demodulierten Ausgangssignale können als Summe eines Signals gedeutet werden, das eine gleichförmige positive Spannung bei jeder horizontalen Abtastperiode hat und eines Wechselspannungssignals, dessen positive und negative Zustände bei aufeinanderfolgenden waagerechten Abtastperioden abwechseln. Dieses Wechselspannungssignal ist in dem ursprünglich übertragenen Signal nicht vorhanden und wird daher durch die Farbsignalverzerrung beim Ubertragungsvorgang erzeugt.When the color signals are transmitted with distortion, the demodulated output signals fluctuate the U-axis and the F-axis in an irregular manner between two consecutive ones horizontal scan periods as discussed in connection with Figures 2A and 2B. These demodulated Output signals can be interpreted as the sum of a signal that has a uniform positive Voltage at each horizontal scanning period and an AC voltage signal, its positive and alternate negative states in successive horizontal sampling periods. This AC voltage signal is not present in the originally transmitted signal and therefore becomes generated by the color signal distortion during the transmission process.

Da dieses Wechselspannungssignal mit einer Periode wiederholt wird, die dem zweifachen Wert der horizontalen Abtastperiode entspricht, hat es eine Grundschwingung der Frequenz ~~, d. h. der halben horizontalen Abtastfrequenz fH und die Oberschwingungen liegen bei Frequenzen, die ungeradzahlige Vielfache von -^- sind. Das Frequenzspektrum der Grundfrequenz und der Oberschwingungen ist in F i g. 3 durch gestrichelte Linien dargestellt.Since this AC voltage signal is repeated with a period that corresponds to twice the value of the horizontal scanning period, it has a fundamental oscillation of the frequency ~~, i.e. half the horizontal scanning frequency fH and the harmonics are at frequencies that are odd multiples of - ^ -. The frequency spectrum of the fundamental frequency and the harmonics is shown in FIG. 3 represented by dashed lines.

Die Erfindung beruht daher auf dem Prinzip, die Farbfehler in dem wiedergegebenen Bild dadurch zu unterdrücken, daß die abwechselnd auftretenden Komponenten umgekehrter Richtung in dem demodulierten Ausgangssignal beseitigt werden, wenn das mit der Verzerrung behaftete Farbsignal demoduliert wird. d. h., es sollen die unerwünschten Signalkomponenten, welche die horizontalen Streifen in dem wiedergegebenen Bild verursachen, beseitigt werden. Dies wird dadurch erreicht, daß ein Filter unmittelbar hinter dem Demodulator eingefügt wird, welches dieThe invention is therefore based on the principle of eliminating color errors in the reproduced image to suppress that the alternately occurring components reverse direction in the demodulated Output signal can be eliminated when the distorted color signal is demodulated will. d. That is, the unwanted signal components which the horizontal stripes in the cause the reproduced image to be eliminated. This is achieved by using a filter immediately is inserted after the demodulator, which the

ungeradzahligen Vieltachen von -^y- dämpft und an den Stellen der ganzzahligen Vielfachen der horizontalen Abtastfrequenz/H Durchlaßstellen aufweist.odd multiples of - ^ y- attenuates and an the digits of the integer multiples of the horizontal scanning frequency / H pass-through points.

Die Erfindung wird nun in Zusammenhang mil F i g. 4 und den folgenden Figuren näher erläutert.The invention will now be described in connection with FIG. 4 and the following figures explained in more detail.

F i g. 4 zeigt ein Blockschaltbild der wichtigster Teile eines Farbfernsehempfängers, der nach den PAL-System arbeitet und der eine Schaltungsanord nung zur Verminderung der Farbfehler gemäß dei Erfindung enthält. Ein Videosignal des PAL-Farb fernsehsenders wird mit einer Antenne 10 aufgenom men und einer Schaltungsanordnung 11 zugeführt die einen Hochfrequenzverstärker, einen Frequenz wandler, einen Zwischenfrequenzverstärker, einei Videodetektor, einen Videoverstärker und so weite enthält. Ein Farbsignal, welches der Schaltungsanord nung 11 entnommen wird, wird einem BandpaO verstärker 12 zugeführt, und ein Leuchtdichtesigm wird aus der Schaltungsanordnung 11 einer Matri> schaltung 22 zugeleitet.F i g. 4 shows a block diagram of the most important parts of a color television receiver which is used according to the PAL system works and the one Schaltungsanord voltage to reduce the color errors according to dei Invention contains. A video signal from the PAL color television station is recorded with an antenna 10 men and a circuit arrangement 11 fed to a high frequency amplifier, a frequency converter, an intermediate frequency amplifier, a video detector, a video amplifier and so on contains. A color signal which is taken from the circuit 11 becomes a bandpaO amplifier 12 is supplied, and a luminance sigm is from the circuit arrangement 11 of a matrix> circuit 22 supplied.

Ein Ausgangssignal des Bandpaßverstärkers 12 wir einem Farbsynchrongatter 13 zugeleitet, und das ai Ausgang abgenommene Farbsynchronsignal wir einem örtlichen Bezugpfarbträgeroszillator IS zugiAn output signal of the bandpass amplifier 12 is fed to a color sync gate 13, and the ai The color sync signal picked up at the output is fed to a local reference color carrier oscillator IS

509542/3509542/3

ίοίο

leitet. Der dem Oszillator 15 entnommene Bezugsfarbträger für die Demodulation wird einem Demodulator 16 für die J7-Achse zugeführt. Die Ausgangsspannung des Oszillators 1.5 wird auch einem Phasenschieber 18 zugeleitet. Ein Schalter 19 wird von der Ausgangsspannung eines Schaltkreises 14 gesteuert, der als Diskriminator für die Phase des ankommenden Signals in Abhängigkeit von der Phase des Farbsynchronsignals arbeitet und ein Schaltsignal erzeugt, welches sich in Phasensynchronismus mit dem Eingangssignal befindet, dessen Phasendrehung sich im Takte der horizontalen Abtastperioden ändert.directs. The reference color carrier taken from the oscillator 15 for demodulation is used in a demodulator 16 for the J7 axis. The output voltage of the oscillator 1.5 is also used as a phase shifter 18 forwarded. A switch 19 is controlled by the output voltage of a circuit 14, as a discriminator for the phase of the incoming signal depending on the phase of the burst signal works and generates a switching signal which is phase synchronized with the input signal whose phase rotation changes in the cycle of the horizontal scanning periods.

Durch diesen Schaltvorgang wird die Ausgangsspannung des Phasenschiebers 18 über den Schalter 19 einem Demodulator 17 für die K-Achse in Form eines Bezugsfarbträgers für die Demodulation zugeleitet, der dem Bezugsfarbträger des Demodulators 16 in der Phase um 90^r voreilt und eines Bezugsfarbträgers, der um 90^r mit Bezug auf jenen Bezugsfarbträger nacheilt, wobei diese verschiedenen Phasenlagen bei zwei aufeinanderfolgenden horizontalen Abtastperioden miteinander abwechseln.As a result of this switching operation, the output voltage of the phase shifter 18 is fed via the switch 19 to a demodulator 17 for the K-axis in the form of a reference color carrier for demodulation, which leads the reference color carrier of the demodulator 16 in phase by 90 ^r and a reference color carrier which leads by 90 ^r lags with respect to that reference color carrier, these different phase positions alternating with one another in two successive horizontal scanning periods.

Die Demodulatoren 16 und 17 demodulieren die Farbsignale, die von dem Bandpaßverstärker 12 geliefert werden, so daß am Ausgang der Demodulatoren die Farbdifferenzsignale entstehen. Diese Ausgangssignale der Demodulatoren 16 und 17 werden Kerbfiltern 20 und 21 zugeführt, die einen wesentlichen Teil der Schaltung gemäß der Erfindung bilden. Die unerwünschten Signalkomponenten, welche den ungeradzahligen Vielfachen der obenerwähnten Frequenz J-~i- entsprechen, werden in diesen FilternThe demodulators 16 and 17 demodulate the color signals which are supplied by the bandpass amplifier 12, so that the color difference signals arise at the output of the demodulators. These output signals from the demodulators 16 and 17 are fed to notch filters 20 and 21 which form an essential part of the circuit according to the invention. The unwanted signal components, which correspond to the odd multiples of the above-mentioned frequency J- ~ i- , are used in these filters

unterdrückt. Die Ausgangssignale der Filter 16 und 17 werden einer Matrixschaltung 22 zugeführt, und die Signale, welche den drei Primärfarben entsprechen, werden einer Farbbildwiedergaberöhre zur Wiedergabe eines fehlerfreien Bildes zugeführt.suppressed. The output signals of the filters 16 and 17 are fed to a matrix circuit 22, and the Signals corresponding to the three primary colors are sent to a color display tube for display an error-free image supplied.

Die Filter 20 und 21 haben eine Frequenzcharakteristik, die in F i g. 5 dargestellt ist und die so ausgebildet ist, daß die Frequenzen, welche ungeradzahligen Vielfachen von ■£— entsprechen, gedämpftThe filters 20 and 21 have a frequency characteristic shown in FIG. 5 is shown and which is designed so that the frequencies which correspond to odd multiples of ■ £ - are attenuated

sind, während die Frequenzen, weiche dem ganzzahligen Vielfachen der horizontalen Abtastfrequenz fH entsprechen, im Durchlaßbereich liegen. Dadurch, daß die demodulierten Ausgangssignale den Filtern 20 und 21 zugeführt werden, ist es möglich, unerwünschte Signalkomponenten zu entfernen, welche den ungeradzahligen Vielfachen von X— entsprechen und dieare, while the frequencies, which correspond to the integral multiple of the horizontal scanning frequency fH , lie in the pass band. By supplying the demodulated output signals to the filters 20 and 21, it is possible to remove unwanted signal components which correspond to the odd multiples of X- and which

in dem wiedergegebenen Bild horizontale Streifen erzeugen würden. Auf diese Weise wird daher eine fehlerfreie Farbbildwiedergabe möglich.would produce horizontal stripes in the displayed image. In this way, therefore, becomes a flawless color image reproduction possible.

Im folgenden wird nun als Beispiel für ein mehr der Praxis angepaßtes Signal ein sequentielles Leuchtdichtefarbbalkensignal beschrieben. Die l/-Komponente und die V-Komponente des sequentiellen Leuchtdichtefarbbalkensignals werden erhalten, indem man die Komponente (B — Y} mit einer bestimmten Konstanten multipliziert und die Komponente {R — Y) ebenfalls mit einer bestimmten Konstante vervielfacht. Zur Vereinfachung der Beschreibung und der Darstellung wird jedoch ein sequentielles Leuchtdichtefarbbalkensignal zugrunde gelegt, bei dem die (B — 7)-Komponerite und die R — 7)-Komponente so vorhanden ist, wie sie in der 17-Achse und F-Achse gegeben ist.A sequential luminance color bar signal will now be described as an example of a more practical signal. The I / component and the V component of the luminance sequential color bar signal are obtained by multiplying the component (B - Y} by a certain constant and also multiplying the component {R - Y) by a certain constant. To simplify the description and the illustration, however, a sequential luminance color bar signal is used, in which the (B - 7) component and the R - 7) component are present as given in the 17-axis and F-axis .

Fig. 6 zeigt die Vektoren des Farbsignals fü verschiedene Farben in zwei zeitlich aufeinander folgenden horizontalen Abtastperioden für den FaI eines sequentiellen Leuchtdichtefarbbalkensignals, da die Farben Gelb YL, Zyan C, Grün G, Magenta M Rot R und Blau B enthält. In diesem Vektordiagramn bedeuten die vollausgezogenen Vektoren YLl, CJ Gl, Ml, Rl und B1 die normalen, von Verzerrungei der übertragung freien Vektoren für die Farbsignal der verschiedenen Farben in einer horizontalen Abtastperiode. Die Vektoren mit der Bezeichnung YLl Cl, Gl, Ml, Rl und Bl in voll ausgezogenen Linien bezeichnen die normalen Vektoren für die Farbsignale verschiedener Farben in der nächstfolgenden horizontalen Abtastperiode. Die Vektoren mit den Bezeichnungen YLIa, CIa, GIa, MIa, Ria, BIa und YLIa, CIa, GIa, MIa, Ria und 32a, die in gestrichelten Linien dargestellt sind, bedeuten die Farbsignale für die verschiedenen Farben in den obenerwähnten aufeinanderfolgenden horizontalen Abtastperioden, die in der Phase um einen Winkel von 30° entgegen der Uhrzeigerrichtung gegenüber den normalen Vektoren YLl bis Bl und YLl bis Bl verschoben sind. Obgleich die Fehler im Farbton in unregelmäßiger Weise zwischen den verschiedenen Farben auftreten, wird zur Vereinfachung der weiteren Erläuterungen angenommen, daß jede Farbe in der Phase um einen Winkel von 30° gegenüber der Bezugsphase verschoben ist. Es sei daraufhingewiesen, daß der Phasenwinkel von 30° wesentlich größer als der übliche Phasenverschiebungswinkel in der Größenordnung von 10° ist.6 shows the vectors of the color signal for different colors in two temporally successive horizontal scanning periods for the case of a sequential luminance color bar signal, since the colors yellow YL, cyan C, green G, magenta M, red R and blue B contain. In this vector diagram, the drawn out vectors YLl, CJ Gl, Ml, Rl and B 1 mean the normal vectors for the color signals of the different colors in a horizontal scanning period, free of distortion in the transmission. The vectors with the designation YLl Cl, Gl, Ml, Rl and Bl in full lines denote the normal vectors for the color signals of different colors in the next horizontal scanning period. The vectors with the designations YLIa, CIa, GIa, MIa, Ria, BIa and YLIa, CIa, GIa, MIa, Ria and 32a, which are shown in dashed lines, mean the color signals for the different colors in the above-mentioned successive horizontal scanning periods, which are shifted in phase by an angle of 30 ° counterclockwise with respect to the normal vectors YLl to Bl and YLl to Bl. Although the errors in the hue occur in an irregular manner between the different colors, it is assumed for the purpose of simplifying the further explanations that each color is shifted in phase by an angle of 30 ° with respect to the reference phase. It should be pointed out that the phase angle of 30 ° is significantly larger than the usual phase shift angle of the order of magnitude of 10 °.

Fig. 7A zeigt die demodulierten Ausgangssignale in zeitlicher Folge auf einer Zeitachse, die durch Demodulation der Farbsignale der verschiedenen Farben in zwei aufeinanderfolgenden horizontalen Abtastperioden nach F i g. 6 in bezug auf die [/-Achse erhalten werden. Es ist ersichtlich, daß die Größen der demodulierten Ausgangssignale den LZ-Komponenten entsprechen, die dadurch erhalten werden, daß man von der Spitze jedes Vektors in F i g. 6 ein Lot auf die !'-Achse fällt.FIG. 7A shows the demodulated output signals in time sequence on a time axis which is determined by Demodulation of the color signals of the different colors in two successive horizontal ones Sampling periods according to FIG. 6 with respect to the [/ axis can be obtained. It can be seen that the sizes of the demodulated output signals correspond to the LZ components obtained by that from the tip of each vector in FIG. 6 a perpendicular falls on the! 'Axis.

In Fig. 7A sind die demodulierfen t/-Ausgangssignale der Farbsignale für verschiedene Farben durch voll ausgezogene Linien bezeichnet, und es sind die Farbenbezeichnungen YLIu, CIu, GIu, MIu, RIu, BIu der einen horizontalen Abtastperiode und die Farben YLIu, CIu, GIu, MIu, RIu, BIu der nächsten horizontalen Abtastperiode angegeben. Die demodulierten Ausgangssignale der tZ-Achse der Farbsignale, die infolge der Verzerrung eine Phasenverschiebung erlitten haben, sind durch gestrichelte Linien dargestellt. Diese Ausgangssignale sind mit YLlau, Clau, Glau, Miau, Rlau, Blau für die eine horizontale Abtastperiode und mit YLlau, Clau, Glau, Miau, Rlau und Blau für die nächste horizontale Abtastperiode bezeichnet.In Fig. 7A, the demodulated t / outputs of the color signals for different colors are indicated by solid lines, and they are the color names YLIu, CIu, GIu, MIu, RIu, BIu of the one horizontal scanning period and the colors YLIu, CIu, GIu , MIu, RIu, BIu of the next horizontal scanning period. The demodulated output signals of the tZ axis of the color signals which have suffered a phase shift as a result of the distortion are shown by dashed lines. These output signals are labeled YLlau, Clau, Glau, Miau, Rlau, Blau for the one horizontal scanning period and YLlau, Clau, Glau, Miau, Rlau and Blau for the next horizontal scanning period.

Wie aus dieser Figur hervorgeht, haben die demodulierten l/-AuEgangssignale der unverzerrten Farbsignale mit dem voll ausgezogenen Verlauf die gleiche stufenartige Wellenform in den beiden aufeinanderfolgenden horizontalen Abtastperioden /1 und 11. Im Gegensatz dazu haben die demodulierten U-Ausgangssignale der verzerrten Farbsignale (die in gestrichelten Linien dargestellt sind) in zwei aufeinanderfolgenden horizontalen Abtastperioden /1 und Il bei verschiedenen Farben einen sehr stark abweichenden Verlauf bezüglich des demodulierten Ausgangs-As can be seen from this figure, the demodulated I / output signals of the undistorted color signals with the fully drawn out curve have the same step-like waveform in the two successive horizontal scanning periods / 1 and 11. In contrast, the demodulated U output signals of the distorted color signals ( which are shown in dashed lines) in two successive horizontal scanning periods / 1 and II with different colors a very different course with regard to the demodulated output

signalpegels und bezüglich der Größe der Änderungen. signal level and the size of the changes.

Fig. 7B stellt die Differenzsignale zwischen den gestrichelt gezeichneten demodulierten Ausgangssignalen und den voll ausgezogenen Ausgangssignalen der Fig. 7A dar, d. h. die Verzerrungskomponenlen in dem demodulierten Ausgangssignal, die dadurch entstehen, daß die Farbsignale auf dem übertragungsweg verzerrt werden. Diese Verzerrungskomponenten haben, wie aus der Figur hervorgeht, einen gänzlich verschiedenen Verlauf bezüglich der zwei aufeinanderfolgenden horizontalen Abtastperioden /1 und /2.Fig. 7B shows the difference signals between the dashed demodulated output signals and the solid output signals of Fig. 7A, i.e. H. the distortion components in the demodulated output signal, which arise from the fact that the color signals are on the transmission path be distorted. As can be seen from the figure, these distortion components have one whole different course with respect to the two successive horizontal scanning periods / 1 and / 2.

Die Verzerrungskomponente der Fig. 7B kann aufgeteilt werden in eine Komponente, welche innerhalb jeder horizontalen Abtastperiode nach Fig. 7C mit dem gleichen Verlauf wiederkehrt und in eine andere Komponente, welche innerhalb jeder horizontalen Abtastperiode nach Fig. 7D eine Umkehr des Verlaufes herbeiführt. Das Wechselspannungssignal, welches nach F i g. 7 D die Umkehr des Verlaufs in jeder horizontalen Abtastperiode hervorruft, tritt nur an den Frequenzstellen auf, an denen die Grundschwingung dem halben Wert der horizontalen Abtastfrequenz/H entspricht, und die höheren harmonischenThe distortion component of Figure 7B can are divided into a component which, within each horizontal scanning period of Fig. 7C recurs with the same course and in a different component which is within each horizontal Sampling period of Fig. 7D brings about a reversal of the course. The AC voltage signal, which according to FIG. 7 D causes the reversal of the course in each horizontal scanning period occurs only at the frequency points where the fundamental oscillation is half the value of the horizontal scanning frequency / H corresponds, and the higher harmonic

Komponenten sind ungeradzahlige Vielfache von ~ .Components are odd multiples of ~.

Aus diesem Grund ist es möglich, die in Fig. 7D dargestellte Komponente mit Hilfe des Filters 20 zu entfernen.For this reason, it is possible to use those shown in Fig. 7D to remove the component shown with the aid of the filter 20.

Dagegen kann die in Fig. 7C dargestellte Signalform, die auch eine Verzerrungskomponente ist, mit Hilfe des Filters 20, welches die obenerwähnten Eigenschaften aufweist, nicht entfernt werden. Diese Komponente hat jeweils entgegengesetzte Polarität und kleinere Amplituden im Vergleich mit den normalen Signalen, die in F i g. 7 A in voll ausgezogenen Linien dargestellt sind. Selbst wenn diese in Fig. 7C dargestellte Komponente nicht entfernt wird, können Ausgangssignale deren Amplituden gegenüber denjenigen der normalen Signale, die in Fig. 7A voll ausgezogen dargestellt sind, mit etwas reduzierter Amplitude dem Filter 20 entnommen werden. Dies gilt auch für die demodulierten Ausgangssignale der F-Achse. Die Ausgangssignale, deren Amplituden leicht reduziert sind, können dem Filter 21 entnommen werden. Infolgedessen treten keine wesentlichen Farbtondifferenzen zwischen den Ausgangsspannungen der beiden Filter 20 und 21 auf.On the other hand, the waveform shown in FIG. 7C, which is also a distortion component, can have With the aid of the filter 20, which has the properties mentioned above, cannot be removed. This component each has opposite polarity and smaller amplitudes compared to normal Signals shown in FIG. 7 A are shown in solid lines. Even if this is shown in Fig. 7C Component is not removed, output signals may have their amplitudes compared to those of normal signals, which are full in Fig. 7A are shown in solid lines, can be removed from the filter 20 with a somewhat reduced amplitude. this also applies to the demodulated output signals of the F-axis. The output signals, their amplitudes are slightly reduced, can be taken from the filter 21. As a result, there are no significant differences in color tone between the output voltages of the two filters 20 and 21.

Die in F i g. 7 C dargestellten Fehlerkomponenten, die durch das Filter nicht entfernt werden, sind Sättigungsfehler. Die Sättigungsfehler können in dem wiedergegebenen Bild kaum erkannt werden. In der Praxis sind derartige Fehler nicht zu beanstanden. Dadurch, daß gemäß der Erfindung die Fehlerkomponenten der Fig. 7D mit Hilfe der Schaltungsanordnung entfernt werden, wird der Wandereffekt und der Streifeneffekt des Fehlers beseitigt, der in dem wiedergegebenen Bild auffallen würde.The in F i g. Error components shown in FIG. 7C that are not removed by the filter are saturation errors. The saturation errors can hardly be recognized in the reproduced image. In the In practice, such errors are not objectionable. In that, according to the invention, the error components 7D with the aid of the circuit arrangement removed, the wandering effect and the streaking effect of the bug that is in would be noticeable in the reproduced image.

Die Filter 20 und 21, die gemäß der Erfindung verwendet werden, sollen einen Frequenzgang nach F i g. 5 aufweisen. Es ist jedoch bekannt, daß horizontale Streifen in einem Bild großer Fläche und starker Sättigung wesentlich mehr hervortreten, als in einem Bild kleiner Fläche. Es ist daher durchaus nicht notwendig, alle Signalkomponenten bei Fre-The filters 20 and 21 used in accordance with the invention are intended to mimic a frequency response F i g. 5 have. However, it is known that horizontal stripes in a large area image and with strong saturation are much more prominent than in an image of a small area. It is therefore quite not necessary, all signal components at fre-

quenzen, welche ungeradzahligen Vielfachen von ^γ-entsprechen, aus dem gesamten Frequenzband zu entfernen, da die Unterdrückung der Signalkomponenten bei solchen Frequenzen, die in einem verhältnismäßig niedrigen Frequenzbereich der Farbsignale liegen, schon ausreichen kann. Durch die Unterdrückung dieser Komponenten können die Farbfehler schon so weit beseitigt werden, daß sie praktisch nicht mehr in Erscheinung treten.To remove sequences which correspond to odd multiples of ^ γ- from the entire frequency band, since the suppression of the signal components can be sufficient at frequencies that are in a relatively low frequency range of the color signals. By suppressing these components, the color errors can be eliminated to such an extent that they practically no longer appear.

F i g. 8 zeigt eine Frequenzcharakteristik eines Filters, das auf Grund dieser Überlegungen ausgebildet ίο ist. Die Kennlinie des Filters bewirkt, daß Oberschwingungen ungeradzahliger Vielfacher, die nur in einem verhältnismäßig niedrigen Frequenzbereich liegen, der beispielsweise bis zu 13 · lj— reicht, gedämpft werden, während andere Signalfrequenzen bis in die Größenordnung von 500 kHz durchgelassen werden.F i g. 8 shows a frequency characteristic of a filter which is designed on the basis of these considerations. The characteristic curve of the filter has the effect that harmonics of odd multiples, which are only in a relatively low frequency range, for example up to 13 × 1 , are attenuated, while other signal frequencies up to the order of 500 kHz are allowed through.

Im folgenden wird auf einen Fall eingegangen, beiIn the following, a case will be discussed at

dem eine ungerade Anzahl von vertikalen Balken, die sich in der Farbe voneinander unterscheiden, in einem wiedergegebenen Bild auftreten. Das Spektrum der horizontalen Streifenkomponenten, die in dem demodulierten Ausgangssignal auftreten, soll für diesen Fall abgeleitet werden. Wenn die Zahl der vertikalen Balken drei beträgt, dann ist die Grundschwingungsfrequenz y/H · 1, und die höheren harmonischen Frequenzen entsprechen den ungeradzahligen Viel-which has an odd number of vertical bars that differ in color from each other, in occur in a reproduced image. The spectrum of the horizontal stripe components found in the demodulated output signal should be derived for this case. When the number of vertical Bar is three, then the fundamental frequency is y / H · 1, and the higher harmonic Frequencies correspond to the odd numbers

9 159 15

fachen der Grundschwingung, und zwar y/H, y/H usw. Die Filterkennlinie eines Filters für die Wiedergabe der drei vertikalen Balken, die sich in der Farbe voneinander unterscheiden, braucht nicht so viele Kerben zu enthalten. In ähnlicher Weise können die Komponenten der horizontalen Streifen dadurch entfernt werden, daß Filter verwendet werden, derentimes the fundamental, namely y / H, y / H etc. The filter characteristic of a filter for playback of the three vertical bars, which differ from one another in color, need not do so many notches to contain. Similarly, the components of the horizontal stripes can thereby removed that filters are used, their

Dämpfungsstellen bei y/tf, ^fH ■ 3, ~fH · 5 ... usw. liegen: ferner bei ffH. y fH · 3, y JH · 5 ...Attenuation points are at y / tf, ^ fH ■ 3, ~ fH · 5 ... etc.: furthermore at ffH. y fH 3, y JH 5 ...

usw.; y /H, y /H ■ 3, _Ύ JH ■ 5... usw.; und ¹ ru ^ln~ ' f η τ. ²ⁿ~ ' etc.; y / H, y / H ■ 3, _Ύ JH ■ 5 ... etc .; and ¹ ru ^ln ~ 'f η τ. ²ⁿ ~ '

— ;h, -^— /H j. —S---; h, - ^ - / H j. —S--

5 ... usw.,5 ... etc.,

2 ^ "' 2 ■' " "· 2
wenn die Zahl der vertikalen Balken 5, 7. 9 ... usw. 2 ^ "'2 ■'""· 2
if the number of vertical bars is 5, 7. 9 ... etc.

bis(2»7 — 1) beträgt.to (2 »7 - 1).

Die Frequenzwerte der Dämpfungsstellen sind unterhalb der Abszisse in F i g. 9 angegeben, wobei verschiedene von ihnen die gleichen Frequenzwerte haben. Aus diesem Grund kann eine Kennlinie mil einer kleineren Anzahl von Dämpfungsstellen als die Kennlinie nach Fig. 7, wie aus Fig. 9 hervorgeht schon ausreichen. Die Frequenzwerte der Dämpfungs stellen kann allgemein durch den Ausdrucl fH -(2m— 1) angegeben werden, wobei η The frequency values of the attenuation points are below the abscissa in FIG. 9, different ones of them having the same frequency values. For this reason, a characteristic curve with a smaller number of attenuation points than the characteristic curve according to FIG. 7, as can be seen from FIG. 9, can already be sufficient. The frequency values of the attenuation points can generally be given by the expression fH - (2m-1), where η

und η positive ganze Zahlen sind.and η are positive integers.

Es sollen nun tatsächliche Ausführungen der Kerb filter 20 und 21 beschrieben werden. Um die Charak teristik nach F i g. 5 zu erhalten, lassen sich zusammen gesetzte Filter angeben, in denen eine erforderlich Anzahl von T- oder .-r-Gliedern in Kaskade geschalte sind. Je größer jedocfc die Anzahl der Kerben (Dämp fungsbereiche) der Filter ist, um so größer wird di Zahl der erforderlichen Filterelemente und die Diffe renz zwischen den höchsten und niedrigsten Fre quenzen der Dämpfungsbereiche. Auf der Hoch frequenzseite wird daher das Verhältnis der Dämp fungsbandbreite zur Dämpfungsfrequenz außerorden;Actual versions of the notch filters 20 and 21 will now be described. To the Charak teristics according to fig. 5, composite filters can be specified in which one is required Number of T or. R elements connected in cascade are. However, the greater the number of notches (damping areas) in the filter, the greater the di Number of filter elements required and the difference between the highest and lowest fre sequences of the attenuation areas. On the high frequency side, therefore, the ratio of the damping attenuation bandwidth for attenuation frequency extraordinary;

lieh klein. Aus diesem Grund ist es erforderlich, Schaltelemente mit außerordentlich hohem Wert der Güte Q zu verwenden. Eine weitere Schwierigkeit besteht darin, daß die Einstellung des Filters und der Abgleich außerordentlich schwierig werden, um die erforderliche Charakteristik zu erhalten. Diese Schwierigkeiten werden durch ein Kerbfilter besonderer Ausführung gemäß der Erfindung überwunden. Der Frequenzgang und die Phasenabhängigkeit von der Frequenz eines derartigen Kerbfilters ist in F i g. 5 und 10 dargestellt.borrowed small. For this reason, it is necessary to use switching elements with an extremely high Q value. Another difficulty is that the setting of the filter and the adjustment become extremely difficult in order to obtain the required characteristic. These difficulties are overcome by a notch filter of particular design according to the invention. The frequency response and the phase dependence on the frequency of such a notch filter is shown in FIG. 5 and 10 shown.

Fig. 11 zeigt eine Grundschaltung für eine Ausführungsform eines derartigen Kerbfilters. Das Filter ist aus einer ersten Teilimpedanz Z1 als Reihenglied und einer zweiten Teilimpedanz Z 2 als Nebenschlußglied nach Art eines umgekehrten L-Filters aufgebaut.Fig. 11 shows a basic circuit for an embodiment of such a notch filter. The filter consists of a first partial impedance Z1 as a series element and a second partial impedance Z 2 constructed as a shunt member in the manner of an inverted L filter.

Die beiden Teilimpedanzen Z1 und Zl können durch eine Reaktanzschaltung mit zwei Klemmen verwirklicht werden.The two partial impedances Z1 and Zl can be realized by a reactance circuit with two terminals.

Die Reaktanzschaltung, welche die erste Teilimpedanz Z1 bildet, wird im folgenden beschrieben. Ein Kerbfilter mit einem Frequenzverlauf nach F i g. 5 und einer Phasen-Frequenzcharakteristik nach F i g. 10 sollte eine erste Teilimpedanz Z1 mit einer Kennlinie nach Fig. 12, in der die Impedanz in AbhängigkeitThe reactance circuit which forms the first partial impedance Z1 is described below. A Notch filter with a frequency curve according to FIG. 5 and a phase-frequency characteristic according to FIG. 10 should have a first partial impedance Z1 with a characteristic according to Fig. 12, in which the impedance as a function

von der Frequenz dargestellt ist, aufweisen, und die einen solchen Funktionsverlauf hat, daß die Durchlaßstellen den Nullstellen und die Dämpfungspunkte der, Polen entsprechen.
Eine geeignete Impedanzfunktion (eine Zweipol-is represented by the frequency, and which has a function curve such that the passage points correspond to the zero points and the attenuation points correspond to the poles.
A suitable impedance function (a two-pole

Impedanzfunktion, welche die in Fig. 12 dargestellte Kennlinie aufweist), läßt sich wie folgt ausdrücken:Impedance function which is that shown in FIG Characteristic curve) can be expressed as follows:

. H 1 ω ((„j - ω²) (o& - ">²) ■ ■ ■ U" M² - <"²) . H 1 ω (("j - ω ² ) (o & - " > ² ) ■ ■ ■ U "M ² - <" ² ) ~~ ' UJ ω²) (a>l ,„²)T7 U" N² <o²)~~ 'UJ ω ² ) (a> l, " ² ) T7 U" N ² <o ² )

- ω²) (a>l - ,„²)T7. U" N² - <o²) - ω ² ) (a> l - , " ² ) T7. U "N ² - <o ² )

wobei N eine ungerade Zahl, M eine gerade Zahl ist und N = M + 1 ist.where N is an odd number, M is an even number, and N = M + 1.

Wenn man die Impedanzfunktion (die im folgenden auch als erste Zweipol-Impedanzfunktion bezeichnet wird) als Partialbruch entwickelt, können die Werte der Schaltelemente eines Zweipol-Kettenreaktanznetzwerkes bestimmt werden, in dem eine Anzahl von Induktivitäten und Kapazitäten in Kette nach Fig. 13A geschaltet sind. Der Kehrwert der Impedanz Z1 wird als Y1 bezeichnet, so daß die erste Zweipol-Impedanzfunktion als Admittanzfunktion ausgedrückt wird. Indem die Admittanzfunktion in einen Partialbruch entwickelt wird, können die Werte der Schaltkreiselemente eines Reaktanznetzwerkes nach Fig. 13B ermittelt werden. Indem die eiste Impedanzfunktion als Kettenbruch entwickelt wird, können die Werte der Schaltelemente eines Kettenleiternetzwerkes nach Fig. 13B bestimmt werden. Die Reaktanzschaltung, welche die zweite Teil-If the impedance function (which is also referred to as the first two-pole impedance function in the following) is developed as a partial fraction, the values of the switching elements of a two-pole chain reactance network can be determined in which a number of inductances and capacitances are connected in a chain as shown in FIG. 13A. The reciprocal of the impedance Z1 is denoted as Y 1, so that the first two-terminal impedance function is expressed as an admittance function. By developing the admittance function into a partial fraction, the values of the circuit elements of a reactance network can be determined as shown in FIG. 13B. By developing the first impedance function as a chain fraction, the values of the switching elements of a ladder network can be determined as shown in FIG. 13B. The reactance circuit, which is the second part

²S impedanz Zl darstellt, kann wie folgt ausgeführt werden. Um ein Kerbfilter mit einer Frequenzkennlinie nach Fig. 5 zu erhalten, das eine Phasen-Frequenzkennlinie nach Fig. 10 aufweist, muß die Kennlinie der Impedanz der zweiten Teilimpedanz Zl in Abhängigkeit von der Frequenz nach Fig. 14 ausgeführt werden. Diese Kennlinie kann durch eine geeignete Impedanzfunktion ausgedrückt werden, so daß die Durchlaßstellen die Pole und die Dämpfungsstellen die Nullstellen werden. ² S represents impedance Zl , can be carried out as follows. A notch filter having a frequency characteristic shown in FIG obtain. 5, which has a phase-frequency characteristic curve of FIG. 10, the characteristic of the impedance of the second partial impedance Zl in function of the frequency shown in FIG. Are executed 14 must. This characteristic curve can be expressed by a suitable impedance function, so that the passage points become the poles and the attenuation points become the zero points.

Eine geeignete Impedanzfunktion (Zweipolreaktanzfunktion), welche die gewünschte Kennlinie hat, läßi sich durch folgenden Ausdruck wiedergeben:A suitable impedance function (two-pole reactance function), which has the desired characteristic, allows represented by the following expression:

Zl = -J - Zl = -J -

HHo² - ω²) U„l - o>²) ... ω N²- of) HHo ² - ω ² ) U "l - o> ² ) ... ω N ² - of)

„ U->\ - ω²) UoI - „?) ... U„M^? - o,²) "U -> \ - ω ² ) UoI -"?) ... U "M ^? - o, ² )

wobei N eine ungerade Zahl, M eine gerade Zahl und N = M + 1 ist.where N is an odd number, M is an even number, and N = M + 1.

Wenn man diese zweite Impedanzfunktion, die durch die Gleichung (2) dargestellt ist, in einen Partialbruch entwickelt, kennen die Werte der Schaltelemente des Zweipol-Reaktanznetzwerkes nach Fig. 15A bestimmt werden. In ähnlicher Weise kann der Kehrwert Y2 der Impedanz Z2 auf Yl dargestellt werden, so daß die zweite Impedanzfunktion zu einer Admittanzfunktion wird. Wenn man die Admittanzfunktion in einen Partialbruch entwickelt, können die Werte der Schaltelemente des Nebenschlußreaktanznetzwerkes nach Fig. 15B ermittelt werden. Es ist ferner möglich, die Werte der Schaltelemente des Kettenleiternetzwerkes nach Fig. 15C dadurch zu bestimmen, daß die erste Impedanzfunktion in einen Kettenbruch entwickelt wird.By expanding this second impedance function, represented by equation (2), into a partial fraction, the values of the switching elements of the two-terminal reactance network of FIG. 15A can be determined. In a similar way, the reciprocal value Y2 of the impedance Z2 can be represented on Y1 , so that the second impedance function becomes an admittance function. By developing the admittance function into a partial fraction, the values of the switching elements of the shunt reactance network of FIG. 15B can be determined. It is also possible to determine the values of the switching elements of the ladder network of FIG. 15C by developing the first impedance function into a broken chain.

Beim Aufbau eines Kerbfilters von umgekehrter IrForm kann eines der Reaktanznetzwerke nach Fi g. 13A bis 13C in der beschriebenen Ausführung als erste Teilimpedanz Z1 im Reihenzweig benutzt werden. Ebenso kann eines der Reaktanznetzwerke nach Fig. 15A bis 15C als zweite Teilimpedanz Z2 für den Nebenschlußzweig benutzt werden. Ferner wird ein Anpassungswiderstand Rm mit einem.Widerstandswert von Rm= ]/ Hl · Hl verwendet. Au diese Weise erhält man Kerbfilter mit den Eigen schäften, die in F i g. 5 und 10 dargestellt sind.In building a notch filter of inverted Ir shape, one of the reactance networks of FIG. 13A to 13C can be used in the described embodiment as the first partial impedance Z1 in the series branch. Likewise, one of the reactance networks according to FIGS. 15A to 15C can be used as a second partial impedance Z2 for the shunt branch. Furthermore, an adaptation cons will stand Rm with einem.Widerstandswert used by Rm =] / Hl · St. In this way one obtains notch filters with the properties shown in FIG. 5 and 10 are shown.

Wenn man Reaktanznetzwerke nach Fig. 13E und 15BaIs erste und zweite Teilimpedanz Zl undZ; zum Aufbau eines Kerbfilters benutzt, läßt sich di< Gesamtabgleichung des Kerbfilters verhältnismäßij leicht durchführen. Für die Abgleichung ist es nu: notwendig, jeden Resonanzzweig, der einen Reihen zweig bildet, auf die Mittenfrequenz des Durchlaß bereiches einzustellen und jeden Resonanzzweig, de einen Nebenschlußzweig bildet, auf die mittlere Fre quenz des Sperrbereiches.If one uses reactance networks according to Fig. 13E and 15BaIs first and second partial impedances Zl and Z; Used to set up a notch filter, the total adjustment of the notch filter can be proportional easily perform. For the adjustment it is nu: necessary, each resonance branch, the one series branch forms to adjust to the center frequency of the pass band and each resonance branch, de forms a shunt branch on the middle Fre frequency of the blocking range.

In dem oben beschriebenen Ausfuhrungsbeispie werden zwei Zweipol-Reaktanznetzwerke als Reihen zweig und als Nebenschlußzweig benötigt. Es werdei nun vereinfachte Kerbfilter im folgenden angegeber Fig. 16A und 16B zeigen zwei GrundschaltungeiIn the exemplary embodiment described above, two two-pole reactance networks are used as rows branch and required as a shunt branch. Simplified notch filters are now given below Figures 16A and 16B show two basic circuits i

für diese vereinfachten Kerbfilter. In Fig. 16A is die zweite Teilimpedanz Z 2 durch eines der Reaktanz netzwerke nach Fig. 15A bis 15C verwirklich während die erste Teilimpedanz Z1 durch ein Widei Standselement R1 gebildet wird, dessen Widerstands wert etwa gleich dem Absolutwert einer Impedanfor these simplified notch filters. In Fig. 16A, the second partial impedance Z 2 is realized by one of the reactance networks according to FIGS. 15A to 15C, while the first partial impedance Z1 is formed by a Widei stand element R 1, the resistance value of which is approximately equal to the absolute value of an impedance

st, die aus dem Reaktanznetzwerk der zweiten Teilmpedanz Z 2 besteht, und zwar bei der Grenzfrequenz oder Cut-off-Frequenz, bei der die Dämpfung 3 db «trägt) des Durchlaßbereiches zwischen den Kerben.st that comes from the reactance network of the second partial impedance Z 2 exists, namely at the cut-off frequency or cut-off frequency at which the attenuation is 3 db «Carries) of the passage area between the notches.

In Fig. 16B ist die erste Teilimpedanz21 nach \rt einer Reaktanzschaltung nach Fig. 13A oder 13B oder 13C verwirklicht, während die zweite Teilimpedanz Z 2 durch einen Widerstand R 2 gebildet wird, dessen Widerstandswert etwa gleich dem Absolutwert einer Impedanz ist, den das Reaktanznetzwerk des Gliedes Z1 bei einer Cut-off-Frequenz des Durchlaßbereiches zwischen den Kerben aufweist.In Fig. 16B the first partial impedance 21 is realized after a reactance circuit according to Fig. 13A or 13B or 13C, while the second partial impedance Z 2 is formed by a resistor R 2, the resistance value of which is approximately equal to the absolute value of an impedance that the reactance network of the member Z1 at a cut-off frequency of the pass band between the notches.

Bei diesen Ausführungsformen kann entweder die Teilimpedanz Z1 oder Z 2 als einfaches Widerstandselement ausgebildet sein, und der Schaltungsaufbau wird daher außerordentlich vereinfacht.In these embodiments, either the partial impedance Z1 or Z 2 can be used as a simple resistance element be formed, and the circuit structure is therefore extremely simplified.

Bei dem Ausführungsbeispiel nach Fig. 16A wird die Breite des Durchlaßbereichs zwischen den Kerben schmal (breit), wenn der Widerstandswert des Widerstandselementes R1 groß (klein) ist. In ähnlicher Weise wird bei dem Ausführungsbeispiel nach Fig. 16D die Breite des Durchlaßbereiches zwischen den Kerben breit (schmal), wenn der Widerstandswert des Widerstandselementes R 2 groß (klein) ist.In the embodiment of Fig. 16A, the width of the pass region between the notches becomes narrow (wide) when the resistance value of the resistance element R 1 is large (small). Similarly, in the embodiment of Fig. 16D, the width of the pass band between the notches becomes wide (narrow) when the resistance value of the resistance element R 2 is large (small).

Beim Betrieb des Kerbfilters nach Fig. 16A oder 16 B ist es nicht notwendig, das Filter mit dem Wellenwiderstand abzuschließen. Es genügt, die Eingangsseite mit einer niedrigen Impedanz und die Ausgangsseite mit einer hohen Impedanz abzuschließen. Das Kerbfilter kann daher in einfacher Weise jo in einer Schaltung verwendet werden, die von einer Emitterfolgeschaltung gespeist wird und mit einer Emitterfolgeschaltung abschließt.When operating the notch filter according to FIG. 16A or 16 B it is not necessary to terminate the filter with the characteristic impedance. Suffice it to the front page with a low impedance and the output side with a high impedance. The notch filter can therefore be used in a simple manner jo in a circuit which is controlled by a Emitter follower circuit is fed and terminates with an emitter follower circuit.

Fig. i7A und 17B zeigen Ausführungsbeispiele der tatsächlichen Filterausführungen nach Fig. 16A und 16B. In der Schaltung nach Fig. 17A wird ein Widerstand R1 als erste Teilimpedanz Z1 verwendet, und das Impedanznetzwerk enthält Induktivitäten Ll bis Ln und Kapazitäten Cl bis Cn nach Fig. 15B als zweite Teilimpedanz Z2. In der Schaltungsanordnung nach Fig. 17B enthält die Impedanzschaltung nach F i g. 13 A Induktivitäten L1 bis Ln und Kapazitäten C1 bis Cn als erste Teilimpedanz Z1 und einen Widerstand R 2 als zweite Teilimpedanz Z2.Figures 17A and 17B show embodiments of the actual filter designs of Figures 16A and 16B. In the circuit according to FIG. 17A, a resistor R 1 is used as the first partial impedance Z1, and the impedance network contains inductances Ll to Ln and capacitances Cl to Cn according to FIG. 15B as the second partial impedance Z2. In the circuit arrangement according to FIG. 17B, the impedance circuit according to FIG. 13 A inductances L1 to Ln and capacitances C1 to Cn as the first partial impedance Z1 and a resistor R 2 as the second partial impedance Z2.

Es wird nun der Aufbau eines Kerbfilters beschrieben, das den Frequenzgang nach F i g. 8 hat. Beim Entwurf eines Filters, das eine Kennlinie aufweist, die in einem Frequenzbereich, der oberhalb einer gewissen Frequenz fx liegt, keine Kerben hat, wie es in F i g. 8 dargestellt ist, wird davon ausgegangen, :;o daß die Schaltelemente der Resonanzkreise, welche die Kerben in dem Frequenzbereich oberhalb des fx hervorrufen würden, entfernt worden sind. Die Phasencharakteristik des Durchlaßbereiches auf der Seite der oberhalb der höchsten Dämpfungsfrequenz fx :>5 liegenden Frequenzen haben Phasenvoreilung im Vergleich zu der Phasencharakteristik des Durchlaßbereichs zwischen den Kerben unterhalb fx. Die Verwendung eines Filters mit einer derartigen Phasencharakteristik ist jedoch unerwünscht, da Klingel- i>o effekte auftreten.The structure of a notch filter will now be described which has the frequency response according to FIG. 8 has. When designing a filter which has a characteristic curve which has no notches in a frequency range above a certain frequency fx , as shown in FIG. 8, it is assumed that: the switching elements of the resonance circuits which would cause the notches in the frequency range above the fx have been removed. The phase characteristic of the pass band on the side of the frequencies above the highest attenuation frequency fx :> 5 have a phase lead compared to the phase characteristic of the pass band between the notches below fx. The use of a filter with such a phase characteristic is undesirable, however, since ringing effects occur.

Ein Kerbfilter, welches die gewünschte Frequenzabhängigkeit nach F i g. 8 aufweist, wird im folgenden näher erläutert. Das Kerbfilter nach Fig. 19 ist wie folgt aufgebaut. Das Reaktanznetzwerk, das oben in Verbindung mit Fig. 15B beschrieben worden ist, wird als zweite Teilimpedanz Z 2 in der Grundschaltune nach Fig. 16A verwendet. Ein Widerstands-A notch filter, which the desired frequency dependence according to Fig. 8 has, is hereinafter explained in more detail. The notch filter of Fig. 19 is constructed as follows. The reactance network shown in Has been described in connection with Fig. 15B, is used as the second partial impedance Z 2 in the basic circuit according to FIG. 16A. A resistance

element r„ ist in einem Serienresonanzkreis angeordnet, der eine Induktivität Ln und eine Kapazität Cn aufweist und bei der höchsten Dämpfungsfrequenz fx in Resonanz ist. Weitere Widerstandselemente r„_j, r„_2... usw., sind in mehreren (bzw. zwei oder drei) Serien-Resonanzkreisen angeordnet, die bei verschiedenen aufeinanderfolgenden Däir.pfungsfrequenzen auf der Niederfrequenzseite der höchsten Dämpfungsfrequenz fx in Resonanz sind.element r "is arranged in a series resonant circuit which has an inductance Ln and a capacitance Cn and is in resonance at the highest damping frequency fx. Further resistance elements r "_j, r" _2 ... etc. are arranged in several (or two or three) series resonance circuits which are in resonance at different successive damping frequencies on the low frequency side of the highest damping frequency fx .

Diese Widerstandselemente r„, r„__x, r„_₂ sind vorgesehen, um die Güte Q des Serienresonanzkreises, in dem sie sich befinden, herabzusetzen.These resistance elements r ", r" _ _x , r "_ ₂ are provided in order to reduce the quality Q of the series resonance circuit in which they are located.

Die Widerstandswerte r„, r_n__t und r„_₂ sollten so ausgewählt werden, daß r„ > r„__x > r„_₂ ist, und der Widerstandswert von R1 sollte so bestimmt werden, daß er etwa gleich dem Absolutwert der Impedanz ist, welchen die Teilimpedanz Z 2 bei einer Grenzfrequenz eines Durchlaßbereiches zwischen den Kerben im niederfrequenten Bereich aufweist.The resistance values of r ', r _n _ _t and r "_ ₂ should be chosen so that r"> r "_ _x> r" _ _2, and the resistance value of R1 should be determined so as to be approximately equal to the absolute value is the impedance which the partial impedance Z 2 has at a cut-off frequency of a pass band between the notches in the low-frequency range.

Da der Widerstandswert von r„ in dem Serienresonanzkreis, dessen Resonanzfrequenz der höchsten Dämpfungsfrequenz entspricht, am größten ist, ist der Wert Q dieses Serienresonanzkreises auch am stärksten vermindert. Die Verminderung des Wertes Q der Reihenresonanzkreise wird geringer bei r„__t und r„_₂. Es ergibt sich daher ein Frequenzverlauf und eine Abhängigkeit der Phase von der Frequenz für das Kerbfilter nach F i g. 19 entsprechend den F i g. 20 und 21. Aus Fig. 20 geht hervor, daß das Ausmaß der Dämpfung des Kerbpegels mit zunehmender Frequenz oberhalb einer bestimmten Frequenz abnimmt. Aus Fig. 21 geht ferner hervor, daß der Spitzenwert der Phasenänderung kleiner wird mit zunehmender Frequenz oberhalb einer bestimmten Frequenz. In anderen Worten kann man auch sagen, daß die Phasenkennlinie im Vergleich mit derjenigen eines Kerbfilters erheblich verbessert worden ist, welches eine Phasenvoreilung in einem gesamten Frequenzbereich aufweist, der oberhalb der höchsten Dämpfungsfrequenz fx nach Fig. 18 liegt.Since the resistance value of r "is greatest in the series resonance circuit, the resonance frequency of which corresponds to the highest damping frequency, the value Q of this series resonance circuit is also reduced the most. The reduction in the value Q of the series resonance circuits becomes smaller for r "_ _t and r" _ ₂ . This therefore results in a frequency profile and a dependence of the phase on the frequency for the notch filter according to FIG. 19 according to FIGS. 20 and 21. It can be seen from Fig. 20 that the amount of attenuation of the notch level decreases with increasing frequency above a certain frequency. It is further understood from Fig. 21 that the peak value of the phase change becomes smaller as the frequency increases above a certain frequency. In other words, it can also be said that the phase characteristic has been considerably improved in comparison with that of a notch filter which has a phase lead in an entire frequency range which is above the highest attenuation frequency fx according to FIG.

Das Kerbfilter nach Fig. 22 nach der Grundschaltung der F i g. 16 B enthält ein Reaktanznetzwerk als erstes Impedanzglied Zl, das in der Weise aufgebaut sein kann, wie es sich aus Fig. 13A ergibt. In dem Reaktanznetzwerk befindet sich ein Widerstandselement r„ in Nebenschluß zu einem Parallelresonanzkreis Ln-Cn, der auf die Antiresonanz bei der Frequenz des höchsten Dämpfungspunktes abgestimmt ist und weitere Widerstandselemente r„__t und r„_₂ im Nebenschluß mit zwei L-C-Parallelresonanzkreisen, die auf Antiresonanz bei Frequenzen unterhalb von fx abgestimmt sind.The notch filter according to FIG. 22 based on the basic circuit of FIG. 16 B contains a reactance network as the first impedance element Z1, which can be constructed in the manner shown in FIG. 13A. In the reactance network there is a resistance element r "shunted to a parallel resonance circuit Ln-Cn, which is matched to the antiresonance at the frequency of the highest damping point, and further resistance elements r" _ _t and r "_ ₂ shunted with two LC parallel resonance circuits, which are tuned to anti-resonance at frequencies below fx.

Die Widerstandswerte von r„, r,,., und r„_₂ sind so ausgewählt, daß r„ < r„_! < r„_₂ ist.The resistance values of r ", r"., And r "_ ₂ are selected such that r"<r"_!<r"_ ₂ is.

Der Widerstandswert von R 2 ist so ausgewählt, daß er etwa gleich dem Absolutwert der Impedanz ist den die Teilimpedanz Z1 bei einer Grenzfrequens eines zwischen den Kerben liegenden Durchlaßbereiches im Niederfrequenzbereich aufweist. Dit Kreisgüte Q der Parallelresonanzkreise nimmt infolgi der Widerstandselemente r„, r„_i und r„_₂ ab. Infolge dessen hat ein Kerbfilter mit dem Aufbau nach de F i g. 22 eine Frequenzcharakteristik und eine Kenn linie für die Phase in Abhängigkeit von der Frequenz wie sie den F i g. 20 und 21 entspricht.The resistance value of R 2 is selected so that it is approximately equal to the absolute value of the impedance which the partial impedance Z1 has at a cutoff frequency of a pass band lying between the notches in the low frequency range. The circular quality Q of the parallel resonance circuits decreases as a result of the resistance elements r ", r" _i and r "_ ₂ . As a result, a notch filter having the structure of de Fig. 22 a frequency characteristic and a characteristic curve for the phase as a function of the frequency as shown in FIG. 20 and 21 corresponds.

Die Werte der Widerstände r„, r_n__t und r„_₂ zu Dämpfung der Kreisgüte Q der Resonanzkreise, di in den Kerbfiltern nach Fig. 19 und 22 verwend(The values of the resistances r ", r _n _ _t and r" _ ₂ for damping the circular quality Q of the resonance circuits, i.e. used in the notch filters according to FIGS. 19 and 22 (

509 542/3509 542/3

werden, sind so ausgewählt, daß Impulssignale mit einer Wiederholungsfrequenz 1//H mit möglichst geringer Verzerrung übertragen werden können, wenn das Kerbfilter mit einer niedrigen Impedanz am Eingang und mit einer hohen Impedanz am Ausgang abschließt.are selected in such a way that pulse signals with a repetition frequency of 1 // H are as low as possible Distortion can be transmitted when the notch filter is at a low impedance Input and terminates with a high impedance at the output.

Fig. 23 zeigt ein Kerbfilter, das eine weitere Ausfuhrungsform gemäß der Erfindung darstellt. Das Impedanzglied Zl ist als Reaktanzschaltung ausgebildet, die von einer Schaltung nach Fig. 15B abgeleitet ist, bei der eine Anzahl von L-C-Reihenresonanzkreisen in Parallelschaltung vereinigt sind und ein Widerstand A4 im Nebenschluß dazu angeordnet ist. Der Wert des Widerstandes R 4 ist so ausgewählt, daß er etwa 1,5- bis lOmal so groß ist, wie dsr absolute Wert der Impedanz, welchen das Reaktanznetzwerk bei einer Grenzfrequenz des Durchlaßbereiches zwischen den Kerben aufweist. Die Werte der Induktivitäten Ln, Ln — 1 und Ln — 2, die in dem Reihenresonanzkreis liegen, sind auf Resonanz bei der Frequenz des höchsten Dämpfungspunktes abgestimmt und in den verschiedenen Reihenresonanzkreisen auf Resonanz bei einer Anzahl (etwa zwei oder drei) von Frequenzen am Dämpfungspunkt abgestimmt und sollten etwas kleiner sein, als diejenigen, die durch die obenerwähnte Partialbruch-Ableitung bestimmt worden sind. Die Werte der Kapazitäten Cm, Cn — 1 und Cn — 2, die in Reihe mit Ln, Ln — 1 und Ln - 2 liegen, deren Werte in der obenerwähnten Weise abgeändert worden sind, sollten ein wenig größer gewählt werden, als diejenigen, die sich durch die obenerwähnte Partialbruch-Ableitung ergeben, so daß die betreffenden Reihenresonanzkreise auf Resonanzfrequenzen abgestimmt sind, die bei den richtigen Dämpfungspunkten liegen.23 shows a notch filter which represents a further embodiment according to the invention. The impedance element Zl is designed as a reactance circuit which is derived from a circuit according to FIG. 15B, in which a number of LC series resonance circuits are combined in parallel and a resistor A4 is arranged in shunt. The value of the resistor R 4 is selected so that it is about 1.5 to 10 times as great as the absolute value of the impedance which the reactance network has at a cutoff frequency of the pass band between the notches. The values of the inductances Ln, Ln - 1 and Ln - 2, which are in the series resonance circuit, are tuned to resonance at the frequency of the highest damping point and in the various series resonance circuits to resonance with a number (approximately two or three) of frequencies at the damping point matched and should be somewhat smaller than those determined by the partial fraction derivation mentioned above. The values of the capacitances Cm, Cn -1 and Cn-2, which are in series with Ln, Ln- 1 and Ln -2, the values of which have been modified in the above-mentioned manner, should be chosen a little larger than those which result from the partial fraction derivation mentioned above, so that the relevant series resonance circuits are tuned to resonance frequencies which are at the correct damping points.

Die Teilimpedanz Z1 besteht aus einer Reihenschaltung Ls-Cs-r_s und einem Widerstand R 3 im Nebenschluß dazu.The partial impedance Z 1 consists of a series circuit Ls-Cs-r _s and a resistor R 3 shunted to it.

Der Widerstandswert von R'A ist so ausgewählt, daßThe resistance of R'A is chosen so that

der resultierende Widerstandswert f\ vonthe resulting resistance value f \ von

R 3 und R4 etwa gleich dem absoluten Wert der Impedanz wird, welchen das Reaktanznetzwerk des Gliedes ZI bei einer Grenzfrequenz des Durchlaßbereiches zwischen den Kerben aufweist. Der Ls-Cs-Reihenresonanzkreis sollte auf Resonanz bei der gleichen Frequenz wie der Ln-Cn-Reihenresonanzkreis abgestimmt sein. Die Widerstandswerte von R 3 und R4 sollten so ausgewählt werden, daß die Werte von ^ zwischen 0,3 und 0,9 liegen. Die Werte der Induktivität Ls, der Kapazität Cs und des Widerstandes r_s sollten so bestimmt werden, daß Impulssignale mit einer Wiederholungsfrequenz. 1//H mil tmem Mindestbetrag an Verzerrung übertragen werden können, wenn ein Kerbfilter mit einer niedrigen Impedanz am Eingang und mit einer hohen Impedanz am Ausgang abgeschlossen ist.R 3 and R 4 is approximately equal to the absolute value of the impedance which the reactance network of the element ZI has at a cutoff frequency of the pass band between the notches. The Ls-Cs series resonant circuit should be tuned to resonate at the same frequency as the Ln-Cn series resonant circuit. The resistance values of R 3 and R4 should be chosen so that the values of ^ are between 0.3 and 0.9. The values of the inductance Ls, the capacitance Cs and the resistance r _s should be determined so that pulse signals with a repetition frequency. 1 // H with a minimum amount of distortion that can be transmitted when a notch filter is terminated with a low impedance at the input and a high impedance at the output.

Mit einem derart ausgebildeten Kerbfilter ist es möglich, daß alle Phasenwinkel bei Frequenzen, die geradzahligen Vielfachen von (^-γ~) entsprechen, praktisch Null sind. Es wird nun noch eine Beschreibung der Ausfuhrungsbeispiele nach Fig. 24 bis 27 gegeben.With a notch filter designed in this way, it is possible for all phase angles to be practically zero at frequencies which correspond to even multiples of (^ -γ ~). A description of the exemplary embodiments according to FIGS. 24 to 27 will now be given.

In Fig. 24 ist eine Schaltung dargestellt, die zur Vereinfachung der Beschreibung durch Fortlassung des Serienresonanzkreises mit der Induktivität Ll bis Ln - 1 und C1 bis Cn - 1 aus der Schaltung der Fig. 23 erhalten werden kann. Fig. 25 und 26 zeigen die Frequenzkennlinie und die Kennlinie der Phase in Abhängigkeit von der Frequenz. Die vollausgezogenen Linien in diesen Figuren stellen die Kennlinie der Schaltung nach Fig. 24 dar. Die gestrichelten Linien stellen die Kennlinien einer Schaltung dar, die dadurch erhalten wird, daß die Reihenresonanzkreise Ls-Cs-r_s aus der Schaltung der F i g. 24 fortgelassen wurden. Die strichpunktierten Linien geben die Kennlinie einer Schaltung an, die dadurch erhalten wird, daß der Reihenresonanzkreis Ln-Cn aus der Schaltung der Fig. 24 fortgelassen ist.FIG. 24 shows a circuit which, in order to simplify the description, can be obtained from the circuit of FIG. 23 by omitting the series resonance circuit with the inductance Ll to Ln -1 and C1 to Cn-1. 25 and 26 show the frequency characteristic and the characteristic of phase versus frequency. The solid lines in these figures represent the characteristics of the circuit of FIG. 24. The broken lines represent the characteristics of a circuit obtained by using the series resonance circuits Ls-Cs-r _s from the circuit of FIG. 24 have been omitted. The chain lines indicate the characteristics of a circuit obtained by omitting the series resonance circuit Ln-Cn from the circuit of FIG.

Wenn man die Gruppe von Kurven der Fig. 26 betrachtet, ergibt sich, daß die durch die gestrichelte Kurve angegebene Phasenkennlinie und diejenige durch die strichpunktierte Linie angegebene sich gegenseitig aufheben, so daß sich die voll ausgezogene Kurve ergibt. Die voll ausgezogene Kurve zeigt an, daß die Phasenverzögerung im gesamten Frequenzbereich etwa gleich Null ist mit Ausnahme eines verhältnismäßig schmalen Frequenzbereiches, der den Kerben entspricht. Indem man die Werte von Ls, Cs und r_s in dem Reihenresonanzkreis entsprechend wählt, der im Nebenschluß zum Widerstand R 3 Hegt, kann die Phasenverzögerung in der Nähe der Kerben etwa auf Null vermindert werden, und zwar in einem schmalen Frequenzbereich im Vergleich mit einer Schaltung, die keinen derartigen Reihenresonanzkreis aufweist, ohne daß die Frequenzcharakteristik der Schaltung der F i g. 24 wesentlich verändert wird.Looking at the group of curves of Fig. 26, it is found that the phase characteristic indicated by the dashed curve and that indicated by the dashed line cancel each other, so that the solid curve is obtained. The solid curve indicates that the phase delay is approximately zero in the entire frequency range with the exception of a relatively narrow frequency range which corresponds to the notches. By appropriately choosing the values of Ls, Cs and r _s in the series resonant circuit which is shunted to resistor R 3, the phase delay near the notches can be reduced to about zero, in a narrow frequency range compared to one A circuit which does not have such a series resonance circuit without affecting the frequency characteristics of the circuit of FIG. 24 is changed significantly.

Anders ausgedrückt kann man sagen, daß die Phasencharakteristik des Kerbfilters nach Fig. 23 bei Frequenzen, die oberhalb der höchsten Grenzfrequenz (maximalen Kerbfrequenz) liegen, wesentlich verbessert ist.In other words, it can be said that the phase characteristic of the notch filter shown in FIG at frequencies that are above the highest cut-off frequency (maximum notch frequency) is improved.

Wenn der Serienresonanzkreis im Nebenschluß zu dem Widerstand R 3 liegt, dann tritt eine Erscheinung auf, bei der die Phasen-Nulldurchgänge der von dem Kerbfilter durchgelassenen Frequenzen im unteren Frequenzbereich des Filters in Richtung auf höhere Frequenzen um einen kleinen Betrag verschoben werden.When the series resonance circuit is shunted with resistor R 3, then one phenomenon occurs at which the phase zero crossings of the frequencies passed by the notch filter im lower frequency range of the filter shifted towards higher frequencies by a small amount will.

Um das Auftreten dieser Erscheinung zu verhindern, sollten die Werte der Induktivitäten Ln, Ln — 1 und Ln - 2 etwas kleiner sein, als diejenigen, die man durch Ableitung der Partialbrüche, wie oben erwähnt, berechnet hat. Gleichzeitig sollten die Werte der Kapazitäten Cn, Cn — 1 und Cn — 2 ein wenig größer sein, als die, die sich durch die Ableitung der Partialbrüche ergeben. Die einzelnen Serienresonanzkreise sind dann an den wichtigen Dämpfungspunkten auf Resonanz abgestimmt. Infolgedessen sind die Phasendurchgänge zwischen den Lücken auf der Hochfrequenzseite des Kerbfilters nach der Niederfrequenzseite verschoben, wie sich aus den gestrichelten Linien in Fig. 27 ergibt. Die resultierende Phasencharakteristik der Serienschaltung Ls-Cs-r_s, die strichpunktiert angegeben ist, und die durch die gestrichelte Kurve angegebene Charakteristik ergibt dann die voll ausgezogene Kurve. Wie sich aus der Darstellung ergibt, liegen die Phasennulldurchgänge etwa an den Punkten, an denen zwischen den Kerben die Frequenzen durchgelassen werden oder bei FrequenzenIn order to prevent this phenomenon from occurring, the values of the inductances Ln, Ln - 1 and Ln - 2 should be somewhat smaller than those calculated by deriving the partial fractions as mentioned above. At the same time, the values of the capacitances Cn, Cn - 1 and Cn - 2 should be a little larger than those that result from the derivation of the partial fractions. The individual series resonance circuits are then tuned to resonance at the important damping points. As a result, the phase transitions between the gaps on the high frequency side of the notch filter are shifted to the low frequency side as shown by the broken lines in FIG. The resulting phase characteristic of the series circuit Ls-Cs-r _s , which is indicated by dash-dotted lines, and the characteristic indicated by the dashed curve then gives the full curve. As can be seen from the illustration, the phase zero crossings lie approximately at the points at which the frequencies are let through between the notches or at frequencies

die geradzahligen Vielfachen der Frequenz -^=- sind. In der Kerbfilterschaltung nach Fig. 28, die einthe even multiples of the frequency - ^ = - are. In the notch filter circuit of Fig. 28, the one

weiteres Ausfuhrungsbeispiel der Erfindung darstellt, enthält die erste Teilimpedanz Z1 eine Reihenschaltung aus einem Widerstand R 3 und einem Reaktanznetzwerk, welches nach Fig. 13A ausgebildet ist. Der Widerstandswert von R 3 ist so ausgewählt, daß er im Bereich zwischen dem 0,1- und 0,7fachen des Absolutwertes der Impedanz liegt, die das Reaktanznetzwerk bei einer Grenzfrequenz des Durchlaßbereiches des Kerbfilters aufweist. Die Werte der Induktivitäten Ln, Ln — 1 und Ln — 2 sollten ein wenig größer sein als diejenigen, die sich durch die Ableitung mit Hilfe der Partialbrüche ergeben. Die Kapazitätswerte Cn, Cn — 1 und Cn — 2. die im Nebenschluß zu den Induktivitäten Lh, Ln — 1 und Ln — 2 liegen, deren Werte, wie oben erwähnt, etwas abgeändert worden sind, sollten ein wenig kleiner gewählt werden, als diejenigen, die sich durch die Ableitung mit Hilfe der Partial brüchu ergeben. In diesem Fall entsprechen die Antiresonanzfrequenzen der einzelnen Parallelresonanzkreise genau den Frequenzen der richtigen Dämpfungspunkte.Another exemplary embodiment of the invention, the first partial impedance Z1 contains a series circuit of a resistor R 3 and a reactance network, which is designed according to FIG. 13A. The resistance of R 3 is selected to be in the range between 0.1 and 0.7 times the absolute value of the impedance exhibited by the reactance network at a cutoff frequency of the pass band of the notch filter. The values of the inductances Ln, Ln - 1 and Ln - 2 should be a little larger than those that result from the derivation with the help of the partial fractions. The capacitance values Cn, Cn-1 and Cn -2, which are shunted to the inductances Lh, Ln -1 and Ln -2, the values of which, as mentioned above, have been slightly modified, should be chosen a little smaller than those which result from the derivation with the help of the partial brüchu. In this case, the antiresonance frequencies of the individual parallel resonance circuits correspond exactly to the frequencies of the correct damping points.

In der zweiten Teilimpedanz Zl wird eine Parallelschaltung von Lp, Cp und rp in Reihe mit einem Widerstand R 4 geschaltet. Die Kombination von Lp und Cp wird auf Antiresonanz mit der Frequenz des höchsten Dämpfungspunktes abgestimmt. Der Wert des Widerstandes R 4 ist so gewählt, daß der Wert der ■20 In the second partial impedance Zl , a parallel connection of Lp, Cp and rp is connected in series with a resistor R 4. The combination of Lp and Cp is adjusted to anti-resonance with the frequency of the highest damping point. The value of the resistor R 4 is chosen so that the value of the ■ 20

sich ergebenden Reihenschaltung R 3-J? 4 etwa gleich dem Absolutwert der Impedanz ist, welchen das Reaktanznetzwerk bei einer Grenzfrequenz des Durchlaßbereiches des Kerbfilters aufweist. Die Widerstandswerte von R 3 und R 4 sind so gewählt, daß dasresulting series connection R 3-J? 4 is approximately equal to the absolute value of the impedance which the reactance network has at a cutoff frequency of the pass band of the notch filter. The resistance values of R 3 and R 4 are chosen so that the

Verhältnis vonratio of

J? A. J? A.

zwischen 0,3 und 0,9 liegt.is between 0.3 and 0.9.

Die verbesserte Phasencharakteristik der Schaltung nach Fig. 23 ist in der voll ausgezogenen Linie in Fig. 27 dargestellt und wird auch in der Schaltung nach Fig. 28 erhalten. Das Kerbfilter der Fig. 29 ist eine verbesserte Ausführungsform der in Fig. 23 dargestellten Schaltung, dadurch daß die Wider-The improved phase characteristic of the circuit of FIG. 23 is shown in the solid line in FIG 27 and is also obtained in the circuit of FIG. The notch filter of Fig. 29 is an improved embodiment of the circuit shown in Fig. 23, in that the resistors

stände r„, r„_, und r„_₂ in den Serienresonanzkreis mit Ln - Cn, Ln - 1 — Cn — 1 und Ln -2— Cn — 2 der F i g. 23 eingeführt sind. Dieses Kerbfilter hat eine Phasencharakteristik, die derjenigen des Kerbfilters nach Fig. 19 oder 23 überlegen ist.stands r ", r" _, and r "_ ₂ in the series resonance circuit with Ln - Cn, Ln - 1 - Cn - 1 and Ln -2 - Cn - 2 of FIG. 23 are introduced. This notch filter has a phase characteristic superior to that of the notch filter shown in FIG. 19 or FIG.

Das Kerbfilter der Fig. 30 ist eine verbesserte Ausführungsforni der Schaltung nach F i g. 28, dadurch, daß die Widerstände r„, r„_, und r„_₂ in die Parallelresonanzkreise LniCn, Ln — I/Cn — i und Ln - 2/Oi - 2 eingeschaltet sind oder im Neben-Schluß dazu liegen. Diese Schaltung hat eine Phasencharakteristik, die derjenigen der in Fig. 22 oder F i g. 28 dargestellten überlegen ist.The notch filter of FIG. 30 is an improved embodiment of the circuit of FIG. 28, in that the resistors r ", r" _, and r "_ _{2 are switched on} in the parallel resonance circuits LniCn, Ln - I / Cn - i and Ln - 2 / Oi - 2 or are in the shunt. This circuit has a phase characteristic similar to that of the circuit shown in FIG. 22 or FIG. 28 shown is superior.

Hierzu 11 Blatt ZeichnungenIn addition 11 sheets of drawings

Claims

Patent claims:

1. Circuit arrangement for reducing color distortion in a color television receiver to which a color television signal is fed according to the PAL method, with a notch filter on each of the demodulators, which demodulate the modulated color carrier signals and generate color difference signals, the notch filters having such a frequency characteristic that at frequencies , which correspond to odd multiples of half the value of the horizontal scanning frequency (fH) , attenuation ranges and at frequencies which correspond to the zero value and even multiples of half the value of the horizontal scanning frequency, pass points are, and in addition, the notch filter as the first partial impedance a series branch and as second partial impedance contains a parallel branch in an inverted L-circuit, characterized in that at least the first partial impedance (Zl) or the second partial impedance (Z2) contains a two-pole reactance with a rational reactance function [equation (1) or (2)], the poles (or er zeros)

f Hf H

are at frequencies of J-γ- and their odd multiples and their zeros (or poles) are at the frequency zero and at even multiples of the frequency Ap ~ .

2. Circuit arrangement according to claim 1, characterized in that the second partial impedance (Z2) contains a two-pole reactance with a rational reactance function [equation (2)], whose

f Hf H

Zeros are at the frequency - ~ - and their odd multiples and whose poles are at the frequency zero and even multiples of the frequency J - -, and that the

The first partial impedance (Z 1) contains a resistor (R 1), the value of which is essentially equal to the absolute value of that impedance which the two-pole reactance has at the resonance frequency of a bandpass between two adjacent attenuation regions.

3. Circuit arrangement according to claim 1, characterized in that the first partial impedance (Zl) contains a two-pole reactance with a rational reactance function [equation (I)], which at

the frequency has Jy poles and their odd multiples, also at the frequency zero and with even multiples

the frequency Jy- Pole, and that the second partial impedance (Z2) contains a resistor (R 2), the value of which is essentially equal to the absolute value of that impedance which has the two-pole reactance at the resonance frequency of a bandpass between adjacent attenuation regions.

4. Circuit arrangement according to claim 2, characterized in that the two-pole reactance contains several L-C series resonant circuits, all of which are connected in parallel to each other.

5. Circuit arrangement according to claim 3, there-

characterized in that the two-pole reactance contains several L-C parallel resonant circuits, the are all connected in series one after the other.

6. Circuit arrangement according to claim 4, characterized in that several of the UC resonant circuits which have their resonance points at the highest damping frequency (fx) and the subsequent lower damping frequencies, a series circuit with an inductance (Ln, Ln - 1 or Ln - 2 in 19), a capacitance (Cn, Cn -1 or Cn-2 in FIG. 19) and a resistance (r ", r" _, or r "_ ₂ in FIG. 19), the value of the Resistance increases with increasing damping frequency.

7. Circuit arrangement according to claim 5, characterized in that several of the UC parallel resonant circuits, which have their resonance points at the highest damping frequency (fx) and the subsequent lower damping frequencies, a parallel circuit with an inductance (Ln, Ln - 1 or Ln - 2 in Fig. 22), a capacitance (Cn, Cn - 1 or Cn - 2 in Fig. 22) and a resistance (r ",>·" _, or r "_ ₂ in Fig. 22) contains, the value of the resistance decreasing with increasing damping frequency.

8. Circuit arrangement according to claim 4, characterized in that the second partial impedance (Z2) also contains a resistor (R4 in FIG. 23) parallel to the two-pole reactance, the value of which is 1.5 to 10 times the absolute value of that impedance, which has the two-pole reactance at the resonance frequency of a band pass between adjacent damping areas, so that the resistor (Rl) is replaced by a parallel combination consisting of a resistor (R 3 in Fig. 23) and a series circuit of inductance (Ls), capacitance (Cs) and resistor (r _s ) , the resistor (R 3) having a value such that the resulting resistance value of the parallel circuit of resistor (R 3) and resistor (R 4) is essentially equal to the absolute value of the impedance which the two-pole reactance at the resonance frequency of a band pass between adjacent damping areas, the series circuit of inductance (Ls), capacitance (Cs) and Wid (r _s ) its resonance point was essentially at the highest damping frequency (fx) of the two-pole reactance.

9. Circuit arrangement according to claim 5, characterized in that the first partial impedance (Zl) also has a resistor (R3 in FIG. 28) in series with the two-pole reactance, the value of which is 0.1 to 0.7 times the absolute value of is the impedance that has the two-pole reactance at the resonance frequency of a bandpass between adjacent damping areas that the resistor (R 2) is replaced by a series circuit consisting of a resistor (R4 in FIG. 28) and a parallel circuit of inductance ( Lp), capacitance (Cp) and resistance (r _p ) , the value of the resistance (r) being so large that the value of the resulting resistance of the series circuit of the resistors (R 3) and (R 4) is essentially the same is the absolute value of the impedance that corresponds to the two-pole reactance at the resonance frequency of a band pass between two adjacent damping

The parallel connection of inductance [Lp), capacitance (Cp) and resistance (r _p ) is antiresonant at the highest damping frequency (fx) of the two-pole reactance.

10. Circuit arrangement according to claims, characterized in that several dir LC resonant circuits which have resonance points at the highest damping frequency (fx) and the subsequent lower damping frequencies, ₀ a series circuit of inductance (Ln, Ln - 1 or Ln - 2 in Fi g. 29), a capacitance (C / !, Cn - 1 or Cn - ₂ in FIG. 29) and a resistance (r ", / ·" _, or r "_ 2 in FIG. 29), where the value of the resistance (r ", r" _j, r "_ ₂ ) increases with increasing damping frequency.

11. Circuit arrangement according to claim 9, characterized in that several of the LrC parallel resonant circuits which have resonance points at the highest damping frequency (fx) and the subsequent lower damping frequencies, a parallel circuit of inductance (Ln, Ln - 1 or Ln - 2 in F i g. 30), a capacitance (Cn, Cn -1 or Cn-2 in FIG. 30) and a resistance (r _n , r "_, or r" _ ₂ in FIG. 30), where the value of the resistance (r ", r" r "_ ₂ ) decreases with increasing damping frequency.