DE2157828A1 - Process for making aluminum killed cold rolled steel of very high drawability - Google Patents
Process for making aluminum killed cold rolled steel of very high drawabilityInfo
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Description
Dr. F. Zumsteln sen. - Dr. E. Assmann Dr. R. Koenlgsberger - Dlpl.-Phys. R. Holzbauer - Dr, F. Zumstein Jun.Dr. F. Zumsteln sen. - Dr. E. Assmann Dr. R. Koenlgsberger - Dlpl.-Phys. R. Holzbauer - Dr, F. Zumstein Jun.
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8 MÜNCHEN 2.8 MUNICH 2.
Case P-3106-39 3/thCase P-3106-39 3 / th
NIPPOU KOKAIi KABUSHIKI KAISHA, Tokyo/JapanNIPPOU KOKAIi KABUSHIKI KAISHA, Tokyo / Japan
Verfahren zum Herstellen von aluminiumberuhigtem: kaltgewalztem Stahl von sehr hoher ZiehbarkeitProcess for making aluminum killed: cold rolled steel of very high drawability
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von aluminiumberuhigtem kaltgewalztem Stahl, der eine sehr hohe Ziehbarkeit zeigt.The invention relates to a method for producing aluminum killed cold rolled steel which has a very high Shows drawability.
Es ist bekannt, daß die Ziehbarkeit und die Alterungsbeständigkeit die für eine Druckverformung geeignetsten Erfordernisse sind. Daher sind einige Versuche gezeigt und viele Experimente durchgeführt worden. Zum Beispiel ist ein zweistufiges Kaltwalzverfahren für einen unberuhigten Stahl oder einen durch ein Entgas-ungsverfahren titan- oder aluminiumberuhigten Stahl in Gebrauch genommen worden. E3 besteht kein Zweifel, daß der unberuhigte Stahl so hergestellt werden kann, daß er eine sehr hohe Ziehbarkeit zeigt. Es ist jedoch eine Tatsache, daß dieser Stahl eine merkliche Alterung zeigt. Dementsprechend ist die Verwendung eines Denitrierungsverfahrens für die Vermeidung der obengenannten Alterung förderlich, jedoch bringt es als Ergebnis ein Ansteigen der Herstellungskosten mit sich. Auf der anderen Seite weist der letztere sehr beruhigte Stahl keinerlei Alterung auf.It is known that the drawability and the aging resistance are the most appropriate requirements for compression deformation. Therefore some trials have been shown and many experiments Have been carried out. For example, is a two-stage cold rolling process for a non-killed steel or a steel killed by a degassing process titanium or aluminum in Use has been made. E3 there is no doubt that the unsettled Steel can be made to exhibit very high drawability. However, it is a fact that this steel shows noticeable aging. Accordingly, the use of a denitration process is useful in avoiding the above Aging is conducive, but the result is an increase the manufacturing costs with it. On the other hand the latter very killed steel shows no aging whatsoever.
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Jedoch ist der titanberuhigte Stahl aus anderen Gründen als denen bei dem obengenannten unberuhigten Stahl sehr teuer. Das heißt, daß sich die Kosten auf die Notwendigkeit des Entga-· sungsverfahrens gründen und außerdem wird die Oberflächenbeschaffenheit schlechter. Die Oberflächenbeschaffenheit des aluminiumberuhigten Stahles ist besser als die des obengenannten titanberuhigten Stahles. Jedoch ist die Ziehbarkeit des aluminiuinberuhigten Stahles beträchtlich geringer als die des ■unberuhigten Stahles, der durch das zweistufige Kaltwalzverfahren hergestellt worden ist. Wenn es möglich ist, die Ziehbarke it des aluminiumberuhigten Stahles zu erhöhen, so wird dieser Stahl für die Druckverformung am besten geeignet sein.However, the titanium killed steel is for other reasons than those of the above unskilled steel are very expensive. This means that the costs relate to the necessity of the expense solution process and also the surface quality worse. The surface finish of the aluminum-calmed Steel is better than that of the above-mentioned titanium killed steel. However, the drawability of the aluminum is calmed Steel considerably less than that of the unquenched Steel that has been produced by the two-stage cold rolling process. If it is possible, the drawbar it des aluminum killed steel, this steel will be best suited for compression deformation.
Es ist eine Tatsache, daß unglücklicherweise keiner der Versuche bis heute erfolgreich gex^esen ist. Ein Beispiel unter vielen Versuchen ist das, bei dem das genannnte zweistufige Kaltwalzverfahren, das für unberuhigten Stahl verwandt wird, auch auf aluminiumberuhigten Stahl angewandt wird. Die Eolge war, daß der erwartete Effekt nicht erhalten worden ist. Der Grund dafür liegt darin, daß das zweite Warmwalzen und nachfolgende Weichglühen für eine Verbesserung der Ziehbarkeit zwecklos ist, weil die Ausscheidung von AUJ bei der in der Mitte liegenden Glühstufe beendet ist. Es ist daher offensichtlich, daß zum gegenwärtigen Zeitpunkt der am besten geeignetste Stahl für eine starke Kaltverformung noch nicht gefunden ist.It is a fact that, unfortunately, none of the attempts to date have succeeded. One example among many attempts is that in which the aforementioned two-stage cold rolling process, which is used for non-killed steel, is also applied to aluminum-killed steel. The result was that the expected effect was not obtained. This is because the second hot rolling and subsequent soft annealing are useless for improving the drawability because the precipitation of AUJ is completed at the middle annealing stage. It is therefore evident that at the present time the most suitable steel for severe cold working has not yet been found.
Der erfindungsgemäße Stahl wurde entwickelt, um den gegenwärtigen Stand zu überwinden. Die Merkmale der Erfindung liegen darin, daß ein aluminiumberuhigter Stahl nach dem ersten Kaltwalzvorgang als Zwischen - Warmbehandlung einer Entkohlung durch ein Glühverfahren unterworfen wird. Der Stahl gelangt nachfolgend durch die zweite Kaltwalz stufe zu der abschließenden Weichglühstufe. The steel of the present invention was developed to overcome the current state of affairs. The features of the invention are that an aluminum killed steel after the first cold rolling process as an intermediate heat treatment of a decarburization by a Annealing process is subjected. The steel then passes through the second cold rolling stage to the final soft annealing stage.
Es ist das Ziel der Erfindung, ein Verfahren zum Herstellen von aluminiumberuhigtem Stahl anzugeben, der eine Preßverformung gut verträgt und sich beim Kaltwalzen am besten verhält.It is the object of the invention to provide a method of manufacturing aluminum killed steel which utilizes compression deformation tolerates well and behaves best in cold rolling.
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Anhand der zugehörigen Zeichnung wird im folgenden eine beispielsweise bevorzugte Ausführungsform der Erfindung näher beschrieben. An exemplary preferred embodiment of the invention is described in more detail below with reference to the accompanying drawing.
Fig. 1 ist eine Mikrofotografie von einhundertfacher Vergrößerung, die die Ferrit struktur nach dein ersten Kaltwalzen und dem Zwischen ~Entkohlungs.glu.hen . zeigt.Fig. 1 is a photomicrograph magnified 100 times, which structure the ferrite after your first cold rolling and the intermediate decarburization annealing. shows.
Fig. 2 ist eine weitere Mikrofotografie von einhundertfächer Vergrößerung, die die Ferritstruktur nach dem zweiten-Kaltwalzen und. dem abschließenden Weichglühen zeigt.Fig. 2 is another hundredfold photomicrograph Enlargement showing the ferrite structure after the second cold rolling and. the final soft annealing shows.
Die Ziehbarkeit des aluminiumberuhigten Stahles hängt davon ab, % wie das AIInT sich ausscheidet. Mit anderen Worten liegt ein solcher Ausscheidungseffekt des AlIf beim Rekristallisationsglühen in der vorzugsweisen Ausbildung von Keimen und dem gleichzeitigen Anwachsen der £111^-Ebene. Die Ziehbarkeit wird durch das oben angeführte Verhalten des AUJ verbessert. Je mehr in einem solchen Falle die Festigkeit der in der Kaltwalzstufe als Textur ausgebildeten {ill}-Ebene groß ist und die der [1OO]-. Ebene gering ist, desto mehr ist die Festigkeit der J111J-Textur-Ebene nach dem Rekristallisationsglühen groß und die der [lOOj-Ebene gering. Versuche haben gezeigt, daß das oben angeführte Verhalten des AlN nur beim ersten Kaltwalzen und in der Zwi-"schen-Glühstufe des zweistufigen Kaltwalzverfahrens auftritt. | Folglich verringert sich die Festigkeit der (ill]-Ebene beim zweiten Kaltwalzen und der abschließenden Glühstufe wie sich die Festigkeit der |ioo]-Ebene vergrößert. Das ist der Grund,warum das zweistufige Kaltwalzverfahren für den aluminiumberuhigten Stahl keine Wirkung zeigte. Weil die Ausscheidung des AHT schon bei der ersten Stufe gänzlich beendet war, waren das Verfahren und die Behandlung der zweiten Stufe nicht erforderlich. Der Grund dafür, warum das zweite Verfahren und die zweite Behandlung keine Wirkung bei der Verbesserung der Ziehbarkeit des alumi-The ductility of the aluminum-killed steel depends% as the AIInT separates out. In other words, such a precipitation effect of the AlIf during recrystallization annealing lies in the preferential formation of nuclei and the simultaneous growth of the £ 111 ^ plane. The drawability is improved by the behavior of the AUJ mentioned above. In such a case, the more the strength of the {ill} plane formed as a texture in the cold rolling stage and that of the [100] -. Level is small, the more the strength of the J111J texture level after recrystallization annealing is large and that of the [100j level is small. Experiments have shown that the behavior of AlN mentioned above only occurs during the first cold rolling and in the intermediate annealing stage of the two-stage cold rolling process. | As a result, the strength of the (ill) plane is reduced during the second cold rolling and the final annealing stage the strength of the | ioo] plane increased. That is the reason why the two-stage cold rolling process for the aluminum killed steel had no effect. Because the precipitation of the AHT was completely finished at the first stage, the process and the treatment were the second stage The reason why the second method and treatment has no effect in improving the drawability of the aluminum
iumberuhigteii Stahles zeigte, ist völlig erforscht worden. Als Ergebnis ist gefunden worden, daß der Kohlenstoffgehalt im Stahl für die Verbesserung der Ziehbarkeit dos aluminiumberuhigten Stahles ausschlaggebend ist. Wenn der Kohlenstoffgehalt geringeriumberuhigteii steel showed has been fully explored. as As a result, it has been found that the carbon content in the steel was calmed for the improvement of the drawability of the aluminum Steel is crucial. When the carbon content is lower
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ist als etwa 0,01 #>, verringert sich die geringere !festigkeit der ^!10}-Kbene tun soviel, wie die der (i 11] -Eberfe ansteigt« Besonders im Falle von etwa 0,002 °J> Kohlenstoff verringert sich die Festigkeit der anderen Ebenen außer der [i11V-Ebene im höchsten Maße, zum Beispiel wird die der (i 10}-Ebene nahezuis than about 0.01 #>, the lower! strength of the ^! 10} plane decreases as much as that of the (i 11) -Eberfe increases «Especially in the case of about 0.002 ° J> carbon, the strength decreases of the other levels except the [i11V level, for example, that of the (i 10} level becomes almost
Daher sollte der Stahl in der Zwischen -Glühstufeauf einen Kohlenstoffgehalt von weniger als 0,01 fo9 vorzugsweise etwa 0,002 i* entkohlt v/erden, das heißt, daß ein Entkohlungsglühen anstelle des gewöhnlichen JR.ekristallisa.tionsglühens verwandt werden sollte, lieben der bei dem oben erwähnten Zwischen-Entkohlungsglühen verbesserten lextur ergibt sicli der zusatsliche Effekt, daß das Kornwachstum des aluminiumberuhigten Stahles beschleunigt v/ird. Während das Kornwachstum beim aluminiuinberuhigten Stahl bei der zweiten Stufe durch das abschließende Entkohlungsglühen gesteuert werden kann, kann ein r-Wert von etwa 2,2 bis 2,3 leicht erhalten werden, was ebenso gut ist wie der Wert, der durch das bekannte zweistufige Kaltwalzverfahren für unberuhigten Stahl erhalten wird.Therefore, in the intermediate annealing stage, the steel should be decarburized to a carbon content of less than 0.01 fo 9, preferably about 0.002 i * , that is, decarburization annealing should be used instead of the usual JR crystallization annealing The improved texture of the intermediate decarburization annealing mentioned above has the additional effect that the grain growth of the aluminum killed steel is accelerated. While the grain growth of the aluminum killed steel in the second stage can be controlled by the final decarburization anneal, an r value of about 2.2 to 2.3 can easily be obtained, which is as good as the value obtained by the well-known two-stage cold rolling process for unskilled steel is obtained.
Der erfindtmgsgemäße aluminiumberuhigte Stahl weist die folgende Zusammensetzung der Grundelemente * nämlich 0,03 "bis 0,15 ?<> Kohlenstoff, 0,02 bis 0,07 $ gelöstes Aluminium auf. Der Gehalt der anderen Elemente ist hoch genug, um einen gewöhnlichen -aluminiumberuhigten Stahl zu bekommen. Der Grund für die Begrenzung des Kohlenstoffgehaltes und des Gehaltes an gelöstem Aluminium ist folgender: Ein Gehalt von weniger als 0,03 $ Kohlenstoff ist bei den herkömmlichen Stahlherstellungsverfahren schwierig zu erreichen, und mehr als 0,15 ^ Kohlenstoff ist schwer bei der Zwischen -Glühstufe des erfindungsgemäßen Verfahrens zu entkohlen. Weniger als 0,02 $ gelöstes Aluminium ist nicht in der Lage, die Kristallstruktur eines aluminiumberuhigten Stahles zu erzeugen und mehr als 0,07 $ gelöstes Aluminium erzeugt eine unerwünschte Ausscheidung von AUT in der Aufwickelstufe nach dem Warmwalzen und eine unnötige Härtung.The aluminum killed steel according to the invention has the following composition of the basic elements * namely 0.03 "to 0.15 ? <> Carbon, 0.02 to 0.07 $ dissolved aluminum. The content of the other elements is high enough to produce an ordinary - The reason for limiting the carbon and dissolved aluminum content is as follows: Less than 0.03 carbon is difficult to achieve in conventional steelmaking processes, and more than 0.15 carbon is difficult Less than 0.02 $ dissolved aluminum is incapable of producing the crystal structure of an aluminum killed steel and more than 0.07 $ dissolved aluminum produces undesirable precipitation of AUT in the winding step after hot rolling and unnecessary hardening.
Als Erfordernisse des fortlaufenden Warmwalzens sollte dieAs requirements of the continuous hot rolling, the
;r dem Axv-Punkt 209826/0612 ; r the Axv point 209826/0612
End.walztemperatur über dem Axv-Punkt liegen und das AufwickelnThe final rolling temperature should be above the Axv point and the winding
sollte "bei einer Temperatur, die unter etwa 600°ö liegt, durchgeführt werden, damit die Ausscheidung von AlEF nicht eintritt» In diesem !Falle ist eine Dicke von mehr als 3,2 mm als Endkaliber des "warmgewalzten Bandes deswegen wünschenswert, weil das folgende zweistufige Kaltwalzverfahren in Abhängigkeit von der Dicke leicht durchgeführt werden kann« Das erste Kaltwalzenshould "performed at a temperature that is below about 600 ° ö so that the elimination of AlEF does not occur » In this case, a thickness of more than 3.2 mm is than The final caliber of the "hot-rolled strip is desirable because the following two-stage cold rolling process can be easily carried out depending on the thickness «The first cold rolling
. - Ni ed erwal ζ en s wird "bei einem Ausmaß des^von mehr als 30 % durchgeführt und der Stahl wird nachfolgend einen mittleren Entkohlungsglühen unterworfen, "bei dem der Kohlenstoffgehalt im Stahl auf weniger als 0,01 cß>9 vorzugsweise 0,002 cfo verringert werden kann. Die Abnahmehöhe des aweiten Kaltwalzens liegt über 30 fa und als abschließendes erfindungsgemäßes Glühverfahren kann irgendein bekanntes Relccistallisationsweichglühen angewandt werden, |. - Ni ed Erwal ζ en s is carried out "at an extent of the ^ of more than 30 % and the steel is then subjected to a medium decarburization annealing" in which the carbon content in the steel is less than 0.01 c ß> 9, preferably 0.002 c fo can be reduced. The take-off level of the further cold rolling is over 30 fa, and as the final annealing process according to the present invention, any known recrystallization soft annealing can be used
Die ausgezeichneten mechanischen Eigenschaften des erfindungs- gemäßen Stahles, der durch das oben beschriebene Verfahren hergestellt ist, sind aus den folgenden Beispielen im Vergleich mit Vergleichsstählen zu ersehen. Der Vergleichsstahl I ist ein gewöhnlicher aluminiumberuhigter Stahl, Stahl II oder Stahl III sind unberuhigte Stähle, die eine unterschiedliche Reihenfolge des Entkohlungsglühens beim bekannten zweistufigen Kaltwalsverfahren aufweisen. Die chemische 'Zusammensetzung der bei· den Beispielen aufgeführten Stähle ist aus Tabelle I zu. ersehen, die Ilerstellungserfordernisse aus Tabelle II und die mechanischen Eigenschaften aus Tabelle III. IThe excellent mechanical properties of the invention Steels made by the method described above are compared from the following examples to be seen with comparison steels. The comparative steel I is a Ordinary aluminum killed steel, steel II or steel III are unkilled steels that have a different order of the decarburization annealing in the known two-stage cold rolling process. The chemical composition of the two Examples of steels listed is from Table I. see the manufacturing requirements from Table II and the mechanical Properties from Table III. I.
Tabelle I.
C Mn. P S M" Gelöstes Al.Table I.
C Mn. PSM "Dissolved Al.
Ί Erfindungs- 0.05 0.34 0.013 0.016 0.0046 O gemäßer Stahl (Oo002)Ί Invention 0.05 0.34 0.013 0.016 0.0046 O according to steel (O o 002)
•2 Vergleichs- 0.05 0.35 0.011 0.018 0.0047 0.|050 Stahl I (0.002) 0- ei«• 2 comparative 0.05 0.35 0.011 0.018 0.0047 0. | 050 Steel I (0.002) 0- egg «
3 Vergleichs- 0.07 0.36 0.010 0.018 0.0016 · Stahl II . (0.002)3 Comparative 0.07 0.36 0.010 0.018 0.0016 Steel II. (0.002)
4 Vergleichs- 0.04 0.30 0.011 0.017 0.0015 Stahl III (0.002)4 comparative 0.04 0.30 0.011 0.017 0.0015 Steel III (0.002)
Bemerkung: ( ) ist der Wert nach der EntkohlungNote: () is the value after decarburization
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gabeile II (Herstellungserforaernissegabeile II (manufacturing requirements
Warmwalzen CHot rolling C
Fndwalz- Aufwickeltemperatur temperaturFnd roll winding temperature temperature
KaltwalzenCold rolling
erstes (%) . aweites (mm)first (%). a further (mm)
Glühen erstes zweitesGlow first second
Erfindungsgemäßer StahlSteel according to the invention
Vergleichs-Stahl IComparative steel I
Vergleichs-Stahl ilComparative steel il
Vergleichs-Stahl IIIComparative steel III
860860
870870
870870
540540
54o54o
600600
595595
6.6th
3.23.2
6.6th
(75)(75)
2.2.
.8.8th
7800O780 0 O
ΕητkohlungΕητcarburization
7800C780 0 C
7800C780 0 C
gewöhnlichusually
(65) .3—>0.(65) .3-> 0.
EntkohlungDecarburization
7000C700 0 C
gewöhnlichusually
(62) 6.0—> (65)(62) 6.0—> (65)
2.3-*0.82.3- * 0.8
0C 0 C
750750
EntVohlung'Decolonization '
78OUC78O U C
Entkohlung Decarburization
7800C780 0 C
gewöhnlichusually
Tabelle III (Mechanische Eigenschaften)Table III (mechanical properties)
Dicke Streck-bä. Dehnung Zugfestig-(mm) grenze« (c/*) keit /^) (/Thick Streck-bä. Elongation Tensile strength (mm) limit « ( c / *) speed / ^) (/
Deh- r Alterungsnung index « ($) (kg/mm )Deh- r aging index «($) (kg / mm)
Erfindungsgenäßer StahlSteel according to the invention
Vergleichs-Stahl IComparative steel I
nach d.ersten 2.3 14.1after the first 2.3 14.1
Behandlung -Treatment -
nach d.zweiten 0.8 15.3 Behandlungafter the second 0.8 15.3 treatment
nach d.ersten 0.8 15.4 Behandlung 28.0 28.3 28.1after the first 0.8 15.4 treatment 28.0 28.3 28.1
55.5 1.8955.5 1.89
50.8 2.23 49.6 1.9950.8 2.23 49.6 1.99
Vergleichs-Stahl IIComparison steel II
nach d.zweiten Behandlungafter the second treatment
0.80.8
15.1.15.1.
27.527.5
56.3 2.2156.3 2.21
5.25.2
Vergleichs-Stahl III Comparative steel III
naph der zwei-naph the two
te% Behandlungte% treatment
17.617.6
29.229.2
52.4 2.3852.4 2.38
5.05.0
- 7 - ■/.■■■ : -■ ■- 7 - ■ /. ■■■ : - ■ ■
Aus den obigen Tabellen ist su ersehen, daß die mechanischen Eigenschaften des auf dem erfindungsgemäßen Verfahren "!beruhenden aliminiumberuhigten Stahles bei weitem besser sind als die eines gewöhnlichen aliiminiumberuhigten Stahles und die von unberuhigten Stählen. So ausgezeichnete mechanische Eigenschaften von aluminiumberuhigten Stählen sind zum ersten Mal durch das erfinuungsgemäße Verfahren erhalten worden. Die Kristallstruktur -wird in .Pig·. 1 und Pig» 2 gezeigt. Fig. 1 ist eine Mikrofotografie von einhundertfacher Vergrößerung, die öie Ferritstruktur nach dem ersten Kaltwalzen und dem Zwischen- Entkohlungsglühen zeigt und Fig. 2 zeigt die Ferritstrukttir nach dem zweiten Kaltwalzen und dem abschließenden RekristalliBationsweichglühen. Der Grund für den ausgezeichneten r-Wert, der bei dem erfindungsgemäßen Stahl wie oben erwähnt su finden ist, ist aus der Mikrofotografie in Fig. 2 zu ersehen, weil diese Mikrofotografie einFrom the tables above it can be seen that the mechanical Properties of the "!" Based on the method according to the invention aluminum killed steel are far better than one common aluminum killed steels and those of unskilled steels. So excellent mechanical properties of killed steels are for the first time by the according to the invention Procedure has been obtained. The crystal structure - is in .Pig ·. 1 and Pig »2 shown. Fig. 1 is a photomicrograph, magnified 100 times, showing the ferrite structure after the first cold rolling and the intermediate decarburization annealing and Fig. 2 shows the ferrite structure after the second Cold rolling and the final recrystallization soft annealing. The reason for the excellent r value found in the present invention Steel as mentioned above is found in microphotography seen in Fig. 2, because this microphotograph is a
gutes Kornwachstum zeigt. Tabelle IV zeigt die Gesamtfestigkeit durch Röntgenstrahlreflektion beim erfindungsgemäß en Stahl.shows good grain growth. Table IV shows the total strength by X-ray reflection in the steel of the present invention.
Tabelle IV (!Festigkeit durch Röntgenstrahlreflektion)Table IV (! Strength by X-ray reflection)
(211J (51OJ (222} (32.IJ {332](211J (51OJ (222} (32.IJ {332]
nachTaernachTaer
ersten 0.03 0.16 1.04 0.05 4.37 0.16 1.21first 0.03 0.16 1.04 0.05 4.37 0.16 1.21
Behänd- .Hand.
Erfindungs- lmig
gemäßer StahlInventions lmig
proper steel
nach derafter
Behänd^ ° °*02 O#23 °·02 5·78 °·05 °·90 lungHandling ^ ° ° * 02 O # 23 ° 02 5 78 ° 05 ° 90 lung
Aus Tabelle IV ist zu ersehen, daß die Festigkeit der (ill}-Ebene nach dem abschließenden Glühen merklieh höher ist, und daß der Anstieg darauf beruht, daß die Festigkeit der anderen Ebenen um ebenso viel abnimmt, wie die der [111]-Ebene ansteigt.From Table IV it can be seen that the strength of the (ill) plane after the final annealing is markedly higher, and that the increase is due to the strength of the other levels decreases as much as that of the [111] -plane increases.
Zum ersten Mal ist die Verbesserung der Ziehbarkeit von aluminiumberuhigtem Stahl durch das erfindungsgemäße Verfahren erfüllt, so daß dieser Stahl als am besten geeignet für starke Druckverformungen ist.For the first time it is improving the drawability of aluminum killed Steel met by the method according to the invention, so that this steel is best suited for strong Compression deformation is.
209826/0612 Ba° 209826/0612 Ba °
Wenn aluminiumberuhigter Stahl bei einem zweistufigen. Kaltwalzverfahren
einer Intkohlungsbehandlung als Zwischen- G-lühbehand"
lung zwischen- dem ersten und dem zweiten Kaltwalzen unterworfen
wird, kann ihm eine sehr hohe Ziehbarkeit, die über 2,00 r liegt,
(Lankford-Wert) verliehen werden,. Ein solcher Lankford-Wert
zeigtj daß der-Stahl jede starke Druckverformung ertragen kann.If aluminum killed steel in a two-stage. Cold rolling process is subjected to a carbonization treatment as an intermediate annealing treatment between the first and second cold rolling, it can be given a very high drawability, which is over 2.00 r, (Lankford value). value
shows that steel can withstand any severe compression deformation.
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1971
- 1971-11-19 GB GB5396471A patent/GB1336483A/en not_active Expired
- 1971-11-19 FR FR7141519A patent/FR2115285B1/fr not_active Expired
- 1971-11-22 DE DE19712157828 patent/DE2157828A1/en active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3103810A1 (en) * | 1980-02-04 | 1981-12-17 | Nippon Kokan K.K. | "METHOD FOR PRODUCING MATERIAL FOR HOLE MASKS" |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2115285B1 (en) | 1974-05-31 |
| FR2115285A1 (en) | 1972-07-07 |
| GB1336483A (en) | 1973-11-07 |
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