DE2138942B2 - Acoustic-optical filter - Google Patents
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Description
4. Filter nach Anspruch 3, dadurch gekenn- 25 Kristalles gesetzt, um eine akustische Welle zu erzeuzeichnet, daß das Medium (2) eine Kristallplatte gen, die innen von einer Fläche des Kristalles längs-(2) ist, die durch eine entsprechende Bemessung seitig zur gegenüberliegenden Fläche reflektiert wird, ihrer Dicke als Dickenschwinger ausgebildet ist. Dieser elektro-akustische Wandler ist keine Reso-4. Filter according to claim 3, characterized marked 25 crystal set to generate an acoustic wave, that the medium (2) gene a crystal plate, the inside of a surface of the crystal longitudinally (2) which is reflected laterally to the opposite surface due to a corresponding dimensioning, its thickness is designed as a thickness oscillator. This electro-acoustic converter is not a reso-
5. Filter nach Anspruch 4, dadurch gekenn- nanzvorrichtung und erfordert daher einen größeren zeichnet, daß die Dicke der Kristallplatte (2) für 30 Betrag an akustischer Energie, um eine vorgegebene eine resonante Anregung im Oberwellenbereich Beugung des gefilterten Lichtes zu erzeugen. Ein derbemessen ist. artiges akustisch-optisches Filter ist in dem Aufsatz5. Filter according to claim 4, characterized in that it is nanzvorrichtung and therefore requires a larger one draws that the thickness of the crystal plate (2) for 30 amount of acoustic energy to a predetermined a resonant excitation in the harmonic range to produce diffraction of the filtered light. A coarse is. like acoustic-optical filter is in the essay
6. Filter nach Anspruch 5, dadurch gekenn- »Acousto-Optic Tunable Filter« in dem »Journal zeichnet, daß die Frequenz des HF-Signals of the Optical Society of America«. Bd. 59. 1969, schrittweise zur Anregung verschiedener diskreter 35 S. 744 bis 747. beschrieben.6. Filter according to claim 5, characterized in "Acousto-Optic Tunable Filter" in the "Journal records that the frequency of the RF signal of the Optical Society of America «. Vol. 59. 1969, step by step to stimulate various discrete 35 pp. 744 to 747th described.
Oberwellen in der Kristallplatte (2) veränderbar Der vorliegenden Erfindung liegt die Aufgabe zuist, gründe, ein akustisch-optisches Filter der eingangsHarmonics in the crystal plate (2) changeable The object of the present invention is to reasons, an acousto-optical filter of the entrance
7. Filter nach einem der Ansprüche 1 bis 6. genannten Gattung derart weiterzubilden, daß der dadurch gekennzeichnet, daß dem Medium (2) konstruktive Aufwand für die Erzeugung der akuein Polarisator (12; 22) vorgeschaltet ist. 40 stischen Welle möglichst gering wird.7. Filter according to one of claims 1 to 6 mentioned genus in such a way that the characterized in that the medium (2) constructive effort for generating the akuein Polarizer (12; 22) is connected upstream. 40 stic wave is as low as possible.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß das optisch anisotrope Medium piezoelek-This object is achieved according to the invention in that the optically anisotropic medium is piezoelectric
trische Eigenschaften hat und in Verbindung mithas tric properties and is associated with
einer von dem HF-Signal beaufschlagbaren Elektro-45 denanordnung den elektro-akustischen Wandler bildet. Vorteilhafte Ausgestaltungen bzw. Weiterbildun-an electrode arrangement that can be acted upon by the HF signal forms the electro-acoustic transducer. Advantageous developments or further training
Die Erfindung betrifft ein akustisch-optisches FiI- gen der Erfindung sind durch die Unteransprüche geter mit einem in Richtung auf einen nachgeschalteten kennzeichnet.The invention relates to an acousto-optical system. The invention is defined by the subclaims marked with a in the direction of a downstream.
Analysator durchleuchtbaren optisch anisotropen Me- Tm folgenden werden bevorzugte Ausführungsbei-Translucent, optically anisotropic analyzer, the following are preferred embodiments
dium, in welchem mittels eines elektro-akustischen. 50 spiele der Erfindung an Hand der Zeichnungen ermit einem HF-Signal gespeisten Wandlers akustische läutert: es stellt darmedium in which by means of an electro-acoustic. 50 play the invention with reference to the drawings a transducer fed by an HF signal acoustically: it represents
Wellen kollinear mit der Richtung des Lichtstrahl- F i g. 1 ein Linien-Blockdiagramm eines akustisch-Waves collinear with the direction of the light beam- F i g. 1 is a line block diagram of an acoustic
Vt'eges durch das Medium erzeugbar sind. optischen Lichtfilters.Vt'eges can be generated by the medium. optical light filter.
Bisher wurden akustische Resonatoren als aku- F i g. 2 ein Diagramm des prozentualen Transmis-So far, acoustic resonators have been identified as acu- F i g. 2 a graph of the percentage of transmis-
Btisch-optisches Element von Lichtfiltern verwendet. 55 sionsvermögens bei der optischen Bandpaßfrequenz Licht einer ersten Polarisationsrichtung wurde kolli- des Filters über der akustischen Leistungsdichte in near von einer hochfrequenten akustischen Welle in dem akustisch-optischen Element für gefiltertes Licht einem doppelbrechenden Kristall gebeugt, um den der gleichen Polarisation wie das Eingangslicht und Lichtstrahl von der ersten Polarisationsrichtung in für gefiltertes Licht einer Kreuzpolarisation im Vereine zweite Polarisationsrichtung zu drehen. Das 60 hältnis zum Eingangslicht.Table optical element used by light filters. 55 power at the optical bandpass frequency Light of a first polarization direction was collided by the filter over the acoustic power density in near by a high-frequency acoustic wave in the acousto-optical element for filtered light a birefringent crystal diffracted to the same polarization as the input light and Light beam from the first direction of polarization in for filtered light of a cross polarization in clubs to rotate the second polarization direction. The relationship to the entrance light.
Ausgangslicht wurde dann in bezug auf die Polarisa- F i g. 3 ein Linien-Blockdiagramm einer anderenOutput light was then applied to the polarization. 3 is a line block diagram of another
lion analysiert, um lediglich Licht der zweiten Polari- Ausführungsform eines akustisch-optischen Licht· sationsrichlung hindurchzulassen. Das Licht der zwei- filters,lion analyzes only light of the second Polari embodiment of an acousto-optical light to let sationrichlung through. The light of the two-filters,
len Polarisationsrichtung hatte eine Frequenz, welche F i g. 4 ein Linien-Blockdiagramm einer weitererlen direction of polarization had a frequency which F i g. Figure 4 is a line block diagram of another
nach Maßgabe der Frequenzschwankungen der hoch- 65 Ausführungsform eines akustisch-optischen Filters frequcnten akustischen Welle in dem Kristall verän- Fig. 5 ein Liniendiagramm eines Ringlasers.depending on the frequency fluctuations of the high embodiment of an acousto-optical filter The frequency of the acoustic wave in the crystal changed FIG. 5 is a line diagram of a ring laser.
derlich war. Derartige akustisch-optische Filter waren Fig. 6 ein Liniendiagramm eines abstimmbarerthat was. Such acousto-optical filters were Fig. 6, a line diagram of a tunable
von 5000 bis 7500 A durchstimmbar, indem die Fre- Lasers.Tunable from 5000 to 7500 A by using the Fre- Lasers.
Fig. 7 ein Diagramm der Verstärkung über der A0 — ke = ka 7 shows a diagram of the gain over the A 0 - k e = k a
optischen Weglänge ; für den Laser der F i g. 12. erfüllt wird, wobei die Indizes 0, e und a die gewöhn-optical path length ; for the laser of FIG. 12. is fulfilled, whereby the indices 0 , e and a are the usual
In Fig. 1 ist ein akuctisch-optisches Lichtfilter 1 1^" U*d ^T^u* °^chsn *'dlf "nd ^In Fig. 1 is an acoustic-optical light filter 1 1 ^ " U * d ^ T ^ u * ° ^ chsn * ' dl f " nd ^
dargestellt. Dieses Filter 1 ist ähnlich demienieen das 5 akusüsche Welle bezeichnen. Dies ist der Fall, wennshown. This filter 1 is similar to what 5 denotes acoustic wave . It does if
in dem genannten Aufsatz »Acousto-Optic Tunable Je %****" und akustischen Frequenzen /„ und ;„in the mentioned article »Acousto-Optic Tunable J e % ****" and acoustic frequencies / "and;"
Filter« in der Zeitschrift »Journal of the Optical die Gleichung erfüllen:Filters «in the journal» Journal of the Optical satisfy the equation:
Society of America« beschrieben wurde; dies gilt mit , _ __£fa Gj q\Society of America ”; this is true with, _ __ £ fa G jq \
der Ausnahme, daß das optisch anisotrope Medium *° ~ ~~\F~.\n~ with the exception that the optically anisotropic medium * ° ~ ~~ \ F ~. \ n ~
auch piezoelektrisch ist und die akustische Welle in iois also piezoelectric and the acoustic wave in io
dem optisch anisotropen Medium durch ein elektri- wobei ~ das Verhältnis der optischen Geschwindig-the optically anisotropic medium by an electrical wherein ~ the ratio of optical velocity
tisch anisotrope piezoelektrische Platte 2 auf Ge- m d™ Medl"m »nd^n. dl? Doppelbrechung destable anisotropic piezoelectric plate 2 overall m d ™ Medl "m" nd ^ n. dl? birefringence of
eignete piezoelektrische optisch anisotrope Medien »5 £"*?"%;f'?1*?^**11* ^1Jf""^!lΓ £ Ssuitable piezoelectric optically anisotropic media » 5 £" *? "%; f '? 1 *? ^ ** 11 * ^ 1 Jf "" ^! LΓ £ S
weisen piezoelektrische doppelbrechende Kristalle wie Durchlaßbandes des optischen Riters ist durch dieexhibit piezoelectric birefringent crystals like the pass band of the optical riter is through the
Quarz oder LiNbO3 auf. Neben dem Kristall 2 an ge- Gleichun§ gegeben:Quartz or LiNbO 3 . In addition to crystal 2, given by equation :
genüberliegenden Seiten des Kristalles sind optisch 1 : .opposite sides of the crystal are optically 1 :.
transparente Elektroden 3 und 4 angeordnet. Geeig- B· W· "^ —'.—,~ cm" '^transparent electrodes 3 and 4 arranged. Appropriate B · W · "^ - '. -, ~ cm "' ^
nete optisch transparente Elektroden 3 und 4 weisen 20 "nete optically transparent electrodes 3 and 4 have 20 "
relativ offene Drahtgitter-Strukturen oder dünne me- wobei B.W. die Bandbreite bei halber Leistung inrelatively open wire mesh structures or thin me- where B.W. the bandwidth at half power in
tallische Beschichtungen auf, die optisch transparent Anzahl der Wellen pro Zentimeter des Durchlaßban-metallic coatings that are optically transparent. Number of waves per centimeter of the pass band
sind, beispielsweise eine Beschichtung aus Zinnoxyd des, L die Wechselwirkungslänge der optischen undare, for example, a coating of tin oxide des, L is the interaction length of the optical and
mit einer Dicke von einigen Tausend Angström. ' akustischen Felder in dem Kristall und J η die Dop-a few thousand angstroms thick. 'acoustic fields in the crystal and J η the dop-
An die Elektroden 3 und 4 wird eine Spannung 25 pelbrechung des Kristalles sind.At the electrodes 3 and 4 there will be a tension of the crystal.
mit Radiofrequenz über Leiter 5 und 6 angelegt, die Das prozentuale Lichttransmissionsvennögen durch mit einem Signalgenerator verbunden sind, der eine das optische Filter 1 bei der optischen Bandpaßfre-Quellenimpedanz 8 aufweist. Eine Lichtquelle 9 ist quenz /0 ist in F i g. 2 dargestellt. Der Prozentsatz des so angeordnet, daß sie einen zu filternden Lichtstrahl Lichtes der optischen Bandpaßfrequenz /0, welches 11 durch einen linearen Eingangspolarisator 12 zur 30 von der Eingangspolarisation in die Kreuzpolarisa-Polarisierung des Lichtstrahles 11 in einer ersten tion gebeugt wird, ist in Kurve 16 als Funktion der linearen Richtung, beispielsweise der vertikalen Rieh- akustischen Leistungsdichte in dem Kristall 2 dargetung, projiziert. Der polarisierte Lichtstrahl gelangt stellt. Daher hat der Ausgangsstrahl 14 eine Transdann durch die transparente Elektrode 3 in den op- missionscharakteristik, welche durch die Kurve 16 tisch anisotropen doppelbrechenden Kristall 2 zur 35 wiedergegeben wird.applied at radio frequency via conductors 5 and 6, which are connected to the light transmission percentage by a signal generator having an optical filter 1 at the optical bandpass frequency source impedance 8. A light source 9 is quenz / 0 is shown in FIG. 2 shown. The percentage of the light of the optical bandpass frequency / 0 to be filtered so that it is arranged in such a way that it is diffracted by a linear input polarizer 12 to 30 from the input polarization into the cross polarization polarization of the light beam 11 in a first position is shown in curve 16 as a function of the linear direction, for example the vertical Rieh acoustic power density in the crystal 2, is projected. The polarized light beam arrives represents. The output beam 14 therefore has a transducer characteristic through the transparent electrode 3, which is reproduced by the curve 16 of the anisotropic birefringent crystal 2 at 35.
kollinearen Beugung an einer akustischen Welle, um Im Falle des piezoelektrischen Quarzkristalles 2 istcollinear diffraction at an acoustic wave to In the case of the piezoelectric quartz crystal 2 is
die Polarisation dieses Teiles des einfallenden Lieh- die Quarzplatte 2 vorzugsweise für eine Dickenschub-the polarization of this part of the incident Lieh- the quartz plate 2 preferably for a thickness thrust-
tes, dessen optische Frequenz auf die Frequenz der Schwingungsart oder Dickenausdehnungs-Schwin-tes, whose optical frequency is based on the frequency of the type of vibration or thickness expansion vibration
akustischen Welle durch die Gleichung 1 bezogen ist, gungsart geschnitten, um den höchstmöglichenacoustic wave is related by equation 1, cut mode to the highest possible
in Licht einer zweiten Polarisation zu beugen, das 40 Faktor Q für die akustische Resonanz-Schwingungs-to diffract in light of a second polarization, the 40 factor Q for the acoustic resonance oscillation
zur Richtung der ersten Polarisation orthogonal ist. art zu erhalten. Da die Energie in der stehendenis orthogonal to the direction of the first polarization. kind of preserve. Because the energy in the standing
Der gebeugte Ausgangslichtstrahl 11 gelangt dann Welle ß-mal dem Energieverlust pro Zyklus ist,The diffracted output light beam 11 then arrives at wave ß times the energy loss per cycle,
durch einen Polarisationsanalysator 13, beispielsweise kann eine beträchtliche Steigerung im Wirkungsgradby a polarization analyzer 13, for example, a considerable increase in efficiency
einen linearen Polarisator und ist in der Richtung durch die Verwendung einer Resonanzschwingungs-a linear polarizer and is in the direction by the use of a resonance oscillation
der zweiten (beispielsweise horizontalen) Polarisation 45 art mit hohem Q erwartet werden. Die erforderlicheof the second (e.g. horizontal) polarization 45 type with high Q can be expected. The required
polarisiert so daß der Ausgang des Polarisations- akustische Frequenz, um ein Durchlaßband in dempolarized so that the output of the polarization acoustic frequency to a pass band in the
analysators 13 einen Strahl 14 abgibt, der lediglich optischen Spektrum für typische doppelbrechendeanalyzer 13 emits a beam 14, the only optical spectrum for typical birefringent
aus demjenigen Teil des Lichtes des Eingangsstrahles Materialien zu erzeugen, liegt in der GrößenordnungGenerating materials from that part of the light of the input beam is on the order of magnitude
11 besteht, der von der ersten in die zweite Polarisa- von 10 bis 100 MHz. Wenn der Kristall auf eine11 consists of the first to the second polarization from 10 to 100 MHz. When the crystal hits a
tion umgesetzt wurde. 50 Grundwellen-Resonanz zugeschnitten ist, so wird ertion has been implemented. 50 fundamental wave resonance is tailored, so he will
Das akustisch optische Lichtfilter J der F i g. 1 im Falle von Quarz extrem dünn. Folglich ist eine
macht von der kollinearen akustisch-optischen Beu- beträchtliche Steigerung der erforderlichen akustigung
in einem optisch doppelbrechenden Medium sehen Leistung für ein Transmissionsvermögen von
Gebrauch. Es wird eine Kristallorientierung für den 1000O bei der Bandpaßfrequenz erforderlich, da die
Kristall 2 gewählt, so daß der einfallende linear pola- 55 akustische Leistungsdichte bei 1000O Transmissionsrisierte
Lichtstrahl 11 an der akustischen Welle von vermögen mit 1 L- eingeht. Daher wird der Betrieb
der Eingangspolarisation in eine zweite orthogonale bei einer höheren Obertonordnung bevorzugt, ob-Polarisation
gebeugt wird. Bei einer gegebenen aku- glHch der Kopplungskoeffizient herabgesetzt wird,
stischen Frequenz erfüllt nur ein kleiner Bereich der Jede der drei Dicken-Schwingungsformen ergibt
Lichtfrequenzen eine Bedingung für die Momentvek- 60 ungeradzahlige Oberschwingungen, von denen jede
torenJE und wird kumulativ gebeugt. Wenn die aku- erzeugt werden kann, um ein Durchlaßband in dem
stische Frequenz geändert wird, so ändert sich das optischen Spektrum zu erzeugen, das der zugeordne-Band
der Lichtfrequenzen, welches das akustisch- ten akustischen Frequenz für jede der Dickenoptische Element von der ersten Polarisation in die Schwingungsformen der Obertöne entspricht. Daher
zweite Polarisation beugt. Die Beugung in die zweite 65 kann ein Kamm von optischen Frequenzen, die näheorthogonale
Polarisation tritt bei Quarz über die rungsweise den ungeraden ganzzahligen Vielfachen
photoelastische Konstante P14 auf und ist nur dann horizontal sind, gleichzeitig oder getrennt durch das
kumulativ, wenn die Gleichung optische Filterelement geschickt werden, indem selek-The acousto-optical light filter J of FIG. 1 extremely thin in the case of quartz. Consequently, one power of the collinear acousto-optic utilization, a considerable increase in the required acoustics in an optically birefringent medium, is power for a transmittance of use. A crystal orientation is required for the 100 0 O at the bandpass frequency, since the crystal 2 is chosen so that the incident linearly polar acoustic power density at 100 0 O transmission-risen light beam 11 arrives at the acoustic wave with a capacity of 1 L-. Therefore, the operation of the input polarization in a second orthogonal at a higher harmonic order is preferred, whether polarization is bent. For a given aku gHch the coupling coefficient is reduced,
Each of the three thickness waveforms gives light frequencies a condition for the 60 odd harmonics, each of which torenJE and is cumulatively inflected. If the acoustic can be generated to change a passband in the static frequency, the optical spectrum to generate changes that of the assigned band of light frequencies, which is the acoustic acoustic frequency for each of the thickness optical elements from the first Polarization corresponds to the waveforms of the overtones. Hence second polarization diffracts. The diffraction in the second 65 can be a comb of optical frequencies, the near orthogonal polarization occurs in quartz over the roughly odd integer multiple of the photoelastic constant P 14 and is only horizontal, simultaneously or separated by the cumulative, if the equation optical filter element sent by selective
5 65 6
tiv die piezoelektrisch bewirkten Resonanzzustände r.en über geeignete Gatter den Leitungen 5 oder 6 erreicht werden. Beispielsweise kann ein Quarz, der parallel geschaltet werden, um eines oder mehrere y-geschnitten ist. für die Dickenschub-Schwingungs- der Filterelemente auszuwählen, die schaltungsmäßig form und der eine Dicke von etwa 1.5 mm aufweist. mit dem Resonator zu verbinden sind, um eine bemit den 9.. 11. und 13. OK-itönen betrieben werden, ί> stimmte angestrebte Obertonresonanz auszuwählen, um verschiedene Farben oder optische Frequenzen. In Fig. 3 ist ein anderes akustisch-optisches Filter beispielsweise Rot, Gelb und Blau im sichtbaren Spek- 21 dargestellt. Das Lichtfilter 21 ist ähnlich dem trum auszusenden. In einem anderen Beispiel kann ein akustisch-optischen Filter in dem genannten Artikel Quarz mit einer Dicke von 1.398 mm mit 11.. 13. »Applied Physics Letters«, Bd. 15, vom 15. No- und 17. Obertönen angeregt werden, um Bandpaß- io vember 1969. Das akustisch-optische Element ist im frequenzen der Farben Rot, Grün und Blau bei den wesentlichen das gleiche wie das der F i g. 1 mit der Wellenlängen 6465, 5471 und 4183 A abzugeben. Ausnahme, daß die Elektrode 4 reflektiert, so daß Die Breitendes Bandpasses zwischen den Punkten bei der einfallende Lichtstrahl, durch ein Rochon-Polahalber Leistung beträgt für einen derartigen Krislall risationspristna 22 vertikal polarisiert, nach dem bei piner Wellenlänge von 5893 A (entsprechend der ls Durchgang durch den Resonator 2 reflektiert wird gelben optischen Frequenz) ungefähr 272 A. Es er- und du gebeugte Ausgangsstrahl 11 in das Prisma 22 g'bt sich daher in dem vorstehenden Beispiel, daß das zurückgeworfen wird. Das Prisma 22 ist derart angeakustisch-optische Filter schrittweise mit der akusli- ordnet, daß Licht, welches in bezug auf das Einsehe" Frequenz gespeist werden kann, die den IL, gangslicht kreuzpolarisiert ist. als Ausgangsstrahl 14 13. und 17. Obertönen entspricht, um schrittweise ao reflektiert wird. Somit hat der Ausgangsstrahl 14 die oder gleichzeitig rote, grüne und blaue Farben als Bandpaßcharakteristik der Kurve 16 der Fig. 2. Ausganesstrahl 14 abzugeben. Durch Einstellung der In Fig. 4 ist wiederum ein anderes Ausführung·-- Amplitude der Schwingungen des Obertonkristallcs 2 beispiel der Erfindung dargestellt. Das akustischkann der Betrag an Rot" Grün und Blau geregelt optische Lichtfilter 23 der F i g. 4 ist im wesentlichen werden. Die drei Obertöne können gleichzeitig oder 25 da- gleiche wie Jas vorher unter Bezugnahme auf schrittweise angeregt werden, um näherungsweise je- Fig. 1 beschriebene, jedoch wurde der Analysator den gewünschten Farbausgang durch Mischung ge- 13 für die Ausgangspolarisation durch einen Rochoneignetcr Beträge von Rot. Grün und Blau während Polansationsanaiysator oder ein Prisma 24 ersetzt. der Transmissionsperiode zu erhalten. Das Prisma 24 ist derart angeordnet, daß Licht der Beim Entwurf eines akustisch-optischen Filters 1 30 gleichen Polarisation wie der Eingangslichtslrahl Il zur Aussendung einer spezifischen Fame wird ein durch das Rochon-Prisma 24 als Ausgangsstrahl 25 KrislaHmateriaf mit einem optischen Transmissions- gelangt, wogegen Licht der /ur Hingangspolarisation vermögen bei der betreffenden Wellenlänge. Vorzugs- orthogonalen Polarisation von dem Prisma 24 als weise mit einer großen piezoelektrischen Konstanten Ausgangsstrah! 14 reflektiert wird. Der Ausgangsund einer großen akustisch-optischen Konstanten und 35 strahl 14 hat die Bandpaßcharakteristik der Kurve einer kleinen Doppelbrechung gewählt. Die aku- 16 der Fig. 2. wogegen der Aiisg.ingsMrahl 25 die stische Frequenz wird durch Gleichung (1) bestimmt. Transmissionscharakteristik der Kurve 26 der Fi g. 2 Der verbleibende Parameter ist die Ordnung des bei der optischen Bandpaßfrequenz aufweist. Daher Obertoncs. Dieser Parameter wird gewählt, um die erzeugt der Frequenzgeneratoi 7 akustische Frequengewünschte Bandbreite für das Filter zu erhalten. 40 zen fR. /,, und In. welche den optischen Bandpaßtre-Falls eine große Bandbreite für das Filter gewünscht quenzen /„ im roten, grünen und blauen Spektrum ist. wird euie relativ kleine Dicke gewählt, und die entsprechen. Das Ausgangsspektrum für den Ausakustische Frequenz wird durch eine piezoelektrisch gangsstrahl 14 hat die Spektralcharakteristik des angeregte Resonanz bei einem Oberton einer relativ Spektraldiagrammcs (a). wogegen der Ausganesstrahi niedrigen Ordnung gewählt, dessen Frequenz auf die 45 25 dem Spektraldiagramm (b) entspricht. Gewünschte akustische Frequenz abgestimmt ist. So- In Fig. 5 ist ein Ringlaser 41 dargestellt. Der opmit wird die Dicke im Hinblick auf die Bandbreite tische Resonator für den optischen Maser 41 wi,d bestimmt und um eine gewünschte Unterfrequenz durch drei Spiegel 42, 43 und 44 begrenzt, die in den (submultiple) bereitzustellen. Wenn eine schmale Ecken eines Dreiecks zur Reflexion des optischen Bandbreite angestrebt wird, würde der Resonator 5° Strahles des optischen Masers 41 in einer geschlosserelativ dick ausgeführt und die Obertonordnung ver- nen Schleife angeordnet sind. Der Ausgangsspiege! größert. 42 ist teilweise reflektierend, so daß ein relativ klei-Bei dem akustisch-optischen Lichtfilter 1 der ncr Anteil des darauf einfallenden Lichtes als Aus-Fig. 1 kann der akustische Resonator oder Vibra- gangsstrahl 45 hindurchgelangcn kann. Ein Paai tor 2 bei seiner akustischen Resonanzfrequenz über 55 akustisch-optischer Filier ist. wie unter Bezugnahini eine Frequenz betrieben werden, die ihm von einem auf Fig. 1 beschrieben, in dem Lichtweg des opti-Sicnalgencrator 7 zugeführt wird. Andererseits kann sehen Resonators angeordnet und auf die gleicht der akustische Resonator 2 als frequenzbestimmendes Bandpaßfrequenz abgestimmt und mit der gleichet Element der Treiberschaltung \ erwendet und der Errcgungsfrequenz angeregt, die vom Frequenzgene Frequenz- oder Signalgene.^iior 7 durch einen ein- 6o rator 7 erhalten wird. Die Filter 1 werden voi/ugs fachen Verstärker mit positiver Rückkopplung durch weise mit hinreichender akustischer Leistungsdichte ii den frequenzbestimmenden Kristall 2 ersetzt werden. der akustisch-optischen Einrichtung betrieben, so dal In diesem Fall schwingt das Filter lediglich bei der im wesentlichen ein Transmissionsvermögen voi akustischen Schwingungsfrequenz des Kristallresona- 100" 0 bei der Bandpaßfrequenz erreicht wird. D; tors 2. Es können abgestimmte, nicht dargestellte 65 optische Bandpaßfrequenz der akustisch-optische: elektrische Filterelemente verwendet werden, um die Filter 1 wird bei der gewünschten optischen Laser spezielle anzuregende Obertonfrequenz auszuwählen. frequenz de; Masers 41 gewält. Es können vei Derartice zusätzliche abgestimmte Schaltkreise kön- schiedene Obcrtöne des Kristalls in den akustischtively the piezoelectrically caused resonance states can be reached via suitable gates on lines 5 or 6. For example, a quartz that can be connected in parallel can be y-cut around one or more. for the thickness thrust oscillation of the filter elements, select the shape of the circuit and a thickness of about 1.5 mm. to be connected to the resonator in order to be operated with the 9th .. 11th and 13th OK-ittons, ί> agreed desired overtone resonance to select different colors or optical frequencies. In FIG. 3, another acousto-optical filter, for example red, yellow and blue, is shown in the visible spectrum. The light filter 21 is to be emitted similar to the strand. In another example, an acousto-optical filter in the article cited quartz with a thickness of 1,398 mm with 11th .. 13th "Applied Physics Letters", vol Bandpass November 1969. The acousto-optical element is essentially the same in terms of the frequencies of the colors red, green and blue as that of FIG. 1 with the wavelengths 6465, 5471 and 4183 A. Exception that the electrode 4 reflects, so that the width of the bandpass between the points at the incident light beam, through a Rochon-Polahalber power is for such a crystal risationspristna 22 vertically polarized, after that at a pin wavelength of 5893 A (corresponding to the ls passage by the resonator 2 is reflected yellow optical frequency) about 272 A. There is and you diffracted output beam 11 in the prism 22 is therefore in the above example that this is reflected. The prism 22 is arranged step-by-step with the acoustic-optical filter in such a way that light, which can be fed with respect to the frequency that is cross-polarized to the input light, corresponds to the output beam 14 13th and 17th overtones, Thus, the output beam 14 has the or simultaneously red, green and blue colors as the bandpass characteristic of the curve 16 of Fig. 2. Output beam 14. By setting the amplitude in Fig of the oscillations of the overtone crystal 2 as an example of the invention. The acoustically the amount of red, green and blue regulated optical light filter 23 of FIG. 4 is essentially be. The three overtones can be excited simultaneously or step-by-step as described previously with reference to FIG. 1, but the analyzer has the desired color output by mixing Green and blue replaced during polarization analyzer or prism 24. the transmission period. The prism 24 is arranged in such a way that light of the same polarization as the input light beam II for emitting a specific fame is passed through the Rochon prism 24 as an output beam 25 with an optical transmission Light of the incoming polarization are capable of at the respective wavelength. Preferred orthogonal polarization of the prism 24 as wise with a large piezoelectric constant output beam! 14 is reflected. The output and a large acousto-optic constant and beam 14 has chosen the bandpass characteristic of the curve of a small birefringence. The acu 16 of Fig. 2. whereas the Aiisg.ingsMrahl 25 the static frequency is determined by equation (1). Transmission characteristic of curve 26 in FIG. 2 The remaining parameter is the order of the optical bandpass frequency. Hence overtonecs. This parameter is selected in order to obtain the desired bandwidth for the filter, generated by the frequency generator 7 acoustic frequencies. 40 zen f R. / ,, and I n . which the optical bandpass filter if a large bandwidth is desired for the filter / "is in the red, green and blue spectrum. a relatively small thickness is chosen, and they correspond. The output spectrum for the acoustic frequency is generated by a piezoelectric beam 14 which has the spectral characteristics of the excited resonance at an overtone of a relatively spectral diagram (a). whereas the low order output beam was chosen, the frequency of which corresponds to the 45 25 spectral diagram (b). The desired acoustic frequency is tuned. In Fig. 5, a ring laser 41 is shown. The opmit is the thickness in terms of the bandwidth tables resonator for the optical maser 41 wi, d determined and limited to a desired subfrequency by three mirrors 42, 43 and 44, which provide in the (submultiple). If a narrow corner of a triangle is sought to reflect the optical bandwidth, the resonator 5 ° beam of the optical maser 41 would be made in a closed, relatively thick manner and the overtone order would be arranged in a loop. The output mirror! increases. 42 is partially reflective, so that a relatively small amount of the acousto-optical light filter 1, the ncr portion of the incident light as an off-Fig. 1, the acoustic resonator or vibration beam 45 can pass through. A Paai tor 2 at its acoustic resonance frequency is over 55 acousto-optical filer. a frequency can be operated as described in reference to FIG. 1 in the light path of the opti-Sicnalgencrator 7 is fed to it. On the other hand see resonator may be disposed and on which the acoustic resonator 2 is similar tuned as a frequency-determining bandpass frequency and erwendet with the gleichet element of the driver circuit \ and Errcgungsfrequenz excited obtained from the frequency Gene frequency or signal genes. ^ IIOR 7 by a one-6o rator 7 will. The filters 1 will be replaced by amplifiers with positive feedback, wisely with sufficient acoustic power density ii, the frequency-determining crystal 2. operated by the acousto-optical device, so that in this case the filter oscillates only at a transmission capacity of the acoustic oscillation frequency of the crystal resonator 100 "0 at the bandpass frequency Bandpass frequency of the acousto-optical: electrical filter elements are used to select the filter 1 with the desired optical laser, the special overtone frequency to be excited
7 87 8
optischen Filtern angeregt werden, um verschiedene In einem solchen Fall kann der Lichtstrahl entwederoptical filters are excited to different In such a case, the light beam can be either
Farblichtausgänge für den Strahl 45 zu erhalten. zur Phasengeschwindigkeit oder zur Gruppen-Obtain colored light outputs for beam 45. for phase velocity or for group
In F i g. 6 ist ein optischer Maser 46 dargestellt. geschwindigkeit bei entsprechenden Vorteilen undIn Fig. 6, an optical maser 46 is shown. speed with corresponding advantages and
Der optische Maser 46 umfaßt einen optischen Reso- Nachteilen kollinear sein.The optical maser 46 has an optical reso disadvantage of being collinear.
nator, der durch den Abstand zwischen dem Spiegel 5 Wenn der Lichtstrahl mit der Phasengeschwindig-47
und dem Ausgangsspiegel 48 begrenzt ist. Der Aus- keit kollinear ist, wird der Vorteil der cos-Abhängiggangsspiegel
48 ist nur teilweise reflektierend, so daß keit der Bandbreiten-Mittenfrequenz bei einer Abein
relativ kleiner Anteil von etwa einem Prozent des weichung mit dem Nachteil erhalten, daß der Lichteinfallenden
Lichtes als Ausgangsstrahl 49 hindurch- strahl schnell aus dem akustischen Strahl auswandert,
gelangen kann. Ein Verstärkungsmedium 51 und ein io da sich die Energie in der Richtung der Gruppenakustisch-optisches Filter 1 des unter Bezugnahme geschwindigkeit ausbreitet und nicht mit dem Licht-•uf
Fig. 1 beschriebenen Typs sind in dem optischen strahl kollinear ist. Daher kann eine schmale Band-Resonator
zwischen den Spiegeln 47 und 48 ange- charakteristik in diesem Falle auf Kosten entweder
ordnet. Der optische Maser 46 ist über einen relativ einer höheren akustischen Apertur oder einer höhebreiten
Bereich von optischen Ausgangsfrequenzen 15 ren akustischen Leistung erreicht werden.
In diskreten Wellenlängen nach Maßgabe verschiede- Wenn andererseits der Lichtstrahl kollinear zur
»er erregter Obertöne des Kristalles 2 in dem aku- Gruppengeschwindigkeit gemacht wird, wird der
Stisch-optischen Filter 1 durchstimmbar. In Fig. 7 Vorteil der wirkungsvollen Verwendung der akustiist
ein Ausgang dargestellt, wobei die Verstärkung sehen Energie erhalten, aber der Winkel zwischen
des Masers als Funktion des Kehrwertes der opti- 20 dem akustischen Vektor K und dem optischen Vek-Schen
Wellenlänge des Ausgangsstrahles 49 darge- tor K ist nicht länger Null und die Verschiebung im
stellt ist. A1, A3, A5, A7 undA„ entsprechen verschiede- Zentrum des optischen Durchlaßbandes bei einer
nen ungeraden Obertönen η (η ungerade, ganzzah- Abweichung im optischen Strahl ist eine Funktion
lig) des in dem akustisch-optischen Filter verwende- des cos des Winkels zwischen den akustischen und
ten Kristalles 2. Der Ausgangsstrahl ist auf diese ver- 25 optischen Vektoren K, die nicht länger Null ist. Dies
schiedenen Ausgangsfrequenzen abgestimmt, indem führt zu einem breiteren Bandpaß bei der gleichen
der entsprechende Oberton des Kristalles gespeist winkelmäßigen Abweichung. In Grenzfällen, in
wird, denen die Ausbreitung weder exakt kollinear zurnator, which is limited by the distance between the mirror 5 when the light beam with the phase velocity 47 and the output mirror 48. Since the signal is collinear, the advantage of the cos-dependent mirror 48 is only partially reflective, so that the bandwidth center frequency is obtained with a relatively small proportion of about one percent of the deviation with the disadvantage that the incident light is used as the output beam 49 beam quickly migrates out of the acoustic beam. A gain medium 51 and an io since the energy propagates in the direction of the group acousto-optical filters 1 of the speed referenced and not of the type described in FIG. 1 in which the optical beam is collinear. Therefore, a narrow band resonator between the mirrors 47 and 48 can be characteristic in this case at the expense of either arranging it. The optical maser 46 can be achieved over a relatively higher acoustic aperture or a higher-wide range of optical output frequencies 15 ren acoustic power.
If, on the other hand, the light beam is made collinear to the excited overtones of the crystal 2 in the acu group velocity, the table optical filter 1 becomes tunable. In Fig. 7 the advantage of the effective use of the acoustics is shown an output where the gain see energy, but the angle between the maser as a function of the reciprocal of the optical 20 the acoustic vector K and the optical Vek wavelength of the output beam 49 shown - gate K is no longer zero and the shift im is set. A 1 , A 3 , A 5 , A 7 and A "correspond to different centers of the optical passband with an odd overtone η (η odd, integer deviation in the optical beam is a function of lig) of the used in the acoustic-optical filter. of the cos of the angle between the acoustic and th crystal 2. The output beam is directed to this optical vector K, which is no longer zero. This different output frequencies are matched by leading to a wider band pass at the same angular deviation fed to the corresponding overtone of the crystal. In borderline cases, in which the propagation is neither exactly collinear to the
Der Ausdruck »Licht« bedeutet in dieser Anmel- Phasengeschwindigkeit oder zur Gruppengeschwin-The term »light« means in this registration phase velocity or group velocity
dung elektromagnetische Strahlung. Derartiges Licht 30 digkeit ist, treten entsprechende Überschneidungengeneration of electromagnetic radiation. This kind of light will overlap accordingly
braucht nicht auf das sichtbare Spektrum begrenzt auf. Bei solchen doppelbrechenden Kristallen, beidoes not need to be limited to the visible spectrum. With such birefringent crystals, at
zu sein. Die Vorzüge kollinearer Beugung sind: denen die Phasengeschwindigkeit und die Gruppengeschwindigkeit nicht kollinear sind, trägt die nicht-to be. The merits of collinear diffraction are: phase velocity and group velocity are not collinear, the non-
1. Die enge winkelmäßige Toleranzcharakteristik kollineare Ausbreitung des Lichts in dem Filter zu der Brasaschcn Beugung wird gemildert. Eine 35 ähnlichen nachteilhaften Effekten für das Filter bei. winkelmäßige Abweichung des einfallenden Daher bedeutet »im wesentlichen kollinear«, daß die Lichtstrahles ergibt nur eine Verschiebung zwei- Liclit- und Akustikvektoren hinreichend kollinear ter Ordnung in dem Durchlaßband in Form sind, um die Vorteile einer wirkungsvollen Vereiner cos-Funktion des Winkels zwischen dem wendung der akustischen Leistung auszunutzen und akustischen Vektor K und den einfallenden 40 sich mit den erforderlichen Bandpaß-Filiercharakteoptischen Vektoren K; ristiken zu vertragen.1. The narrow angular tolerance characteristic of collinear propagation of the light in the filter to the Brazilian diffraction is mitigated. A 35 similar adverse effects for the filter. angular deviation of the incident of the acoustic power and the acoustic vector K and the incident 40 with the required bandpass filtering character optical vectors K; to tolerate the risks.
Wie sich aus Gleichung 2 ergibt, ist die BandbreiteAs can be seen from equation 2, the bandwidth is
2. der Umfang der Wechselwirkung der akusti- des akustisch-optischen Filters umgekehrt abhängig sehen und optischen Strahlen wird wegen der von der Länge L der Wechselwirkung durch den kollinearen Ausbreitung verstärkt; daher kann 45 Kristall. Bei akustisch-optischen Resonanzfiltern der Wirkungsgrad der Lichtumsetzung auf kann die Weglänge relativ kurz und daher die Bandnahezu 100% erhöht und die erforderliche breite relativ weit sein. In solchen Fällen können die akustische Leistung für eine wirksame Um- Vektoren für die optischen und akustischen Wellen Setzung drastisch herabgesetzt werden. eine beträchtliche Abweichung aufzeigen, während2. the extent of the interaction between the acoustic and acoustic-optical filters is inversely dependent see and optical rays is because of the length L of the interaction through the collinear propagation intensified; therefore can 45 crystal. With acoustic-optical resonance filters The efficiency of the light conversion can be relatively short and therefore the band almost too long 100% increased and the required width be relatively wide. In such cases, the acoustic power for effective um- vectors for optical and acoustic waves Settlement can be drastically reduced. show a considerable discrepancy while
50 immer noch die Vorteile der kollinearen Beugung50 still takes advantage of collinear diffraction
In einigen doppelbrechenden Kristallen sind der erhalten bleiben, da die akustisch-optische Wechsel-Vektor der Phasengeschwindigkeit und der Gruppen- wirkung bei einem relativ hohen Faktor Q erfolgt, geschwindigkeit nicht kollinear. Der Winkel zwischen und die Wechselwirkung nur mit dem cos des Winßinen kann etwa 20° im Falle von Quarz betragen. kels der Abweichung abfällt.In some birefringent crystals, since the acoustic-optical alternating vector of the phase velocity and the group effect occurs at a relatively high factor Q , the velocity is not collinear. The angle between and the interaction only with the cos des Winßinen can be about 20 ° in the case of quartz. kels of the deviation falls.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen1 sheet of drawings
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US4697888A (en) * | 1982-04-21 | 1987-10-06 | Chevron Research Company | Frequency shifted cavity for electromagnetic radiation |
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US4771231A (en) * | 1987-11-16 | 1988-09-13 | Westinghouse Electric Corp. | Microwave oscillator with optical readout of resonance phenomena |
GB2222923B (en) * | 1988-09-14 | 1992-09-23 | Marconi Gec Ltd | Display apparatus |
US5452314A (en) * | 1994-08-01 | 1995-09-19 | Hewlett-Packard Company | Controllable-birefringence, acousto-optic tunable filter and a laser tuned by the same |
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WO2005045891A2 (en) * | 2003-10-31 | 2005-05-19 | Tangidyne Corporation | Method and apparatus for measuring and monitoring coatings |
US20070079232A1 (en) * | 2003-12-11 | 2007-04-05 | Koninklijke Philips Electronics, N.V. | Display system incorporating an electro-mechanical wave transducer |
US8224132B2 (en) | 2009-09-25 | 2012-07-17 | Hermann Jr Richard J | Electromagnetic radiation frequency optimizing device and method |
US8111970B2 (en) * | 2009-09-25 | 2012-02-07 | Herrmann Jr Richard J | Electromagnetic radiation frequency optimizing device and method with ambient heat conversion device |
WO2019204744A1 (en) * | 2018-04-19 | 2019-10-24 | The Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University | Mechanically resonant photoelastic modulator for time-of-flight imaging |
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