DE202009001837U1 - Mobile standard lightning impulse generator - Google Patents

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DE202009001837U1 DE200920001837 DE202009001837U DE202009001837U1 DE 202009001837 U1 DE202009001837 U1 DE 202009001837U1 DE 200920001837 DE200920001837 DE 200920001837 DE 202009001837 U DE202009001837 U DE 202009001837U DE 202009001837 U1 DE202009001837 U1 DE 202009001837U1
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Abstract

Prüfvorrichtung für elektrische Geräte und Maschinen, mit einem Marx-Generator zur Erzeugung genormter Blitzstoß- und Schaltstoßspannungen, wobei der Marx-Generator eingangsseitig einen Ladewiderstand (RL) und einen mit dem Ladewiderstand (RL) verbundenen Stoßkondensator (CS) und ausgangsseitig einen ohmschen Spannungsteiler (RD, RE) und einen mit dem ohmschen Spannungsteiler (RD, RE) verbundenen Belastungskondensator (CB) aufweist,
gekennzeichnet durch
einen mittels des Ladewiderstands (RL) mit dem Stoßkondensator (CS) verbundenen DC/DC-Konverter (1) zum Aufladen des Stoßkondensators (CS),
wobei der Stoßkondensator (CS) mit dem ohmschen Spannungsteiler (RD, RE) über eine Hochspannungsschalteinheit (2) elektrisch verbunden ist.Testing apparatus for electrical equipment and machines, with a Marx generator for generating standardized lightning impulse and switching impulse voltages, wherein the Marx generator on the input side a charging resistor (R L ) and a charging resistor (R L ) connected to the surge capacitor (C S ) and the output a ohmic voltage divider (R D , R E ) and a load capacitor (C B ) connected to the ohmic voltage divider (R D , R E ),
marked by
a by means of the charging resistor (R L) to the surge capacitor (C S) connected to the DC / DC converter (1) to charge the surge capacitor (C S),
wherein the surge capacitor (C S ) is electrically connected to the resistive voltage divider (R D , R E ) via a high voltage switching unit (2).

Figure 00000001
Figure 00000001

Description

Die Erfindung betrifft eine Prüfvorrichtung für elektrische Geräte und Maschinen, mit einem Marx-Generator zur Erzeugung genormter Blitzstoß- und Schaltstoßspannungen, wobei der Marx-Generator eingangsseitig einen Ladewiderstand RL und einen mit dem Ladewiderstand RL verbundenen Stoßkondensator CS und ausgangsseitig einen ohmschen Spannungsteiler RD, RE und einen mit dem ohmschen Spannungsteiler RD, RE verbundenen Belastungskondensator CB aufweist.The invention relates to a test device for electrical appliances and machines, having a Marx generator for generating standardized lightning impulse and switching surge voltages, wherein the Marx generator on the input side a charging resistor R L, and an output connected to the load resistor R L surge capacitor C S and the output side, an ohmic voltage divider R D , R E and has a connected to the resistive voltage divider R D , R E load capacitor C B.

Als Stoßspannung bezeichnet man in der Hochspannungstechnik Spannungen, deren Anstieg [Stirn der Stoßspannung] bis zu einem Scheitelwert U ^ wesentlich steiler verläuft als deren Abfall [Rücken der Stoßspannung]. In der allgemeinen Theorie werden drei Typen von Stoßspannungen unterschieden; die sog. Rechteck-Stoßspannung, Keil-Stoßspannung und doppelexponentielle Stoßspannung. Letztere lässt sich durch zwei e-Funktionen darstellen und dient vorzugsweise für Prüfzwecke mit einem genormten Amplituden-Zeitverlauf. Bei stoßweiser Spannungsbeanspruchung ergeben sich für dasselbe Betriebsmittel andere Überschlags- und Durchschlagsspannungen als bei Belastung durch Wechsel- oder Gleichspannungen. Letztere würden als Prüfspannungen zu falschen Sicherheitsaussagen führen. Die doppelexponentiellen Stoßspannungen werden zur Nachbildung der Beanspruchung bei äußeren, durch Blitzeinschläge verursachte und bei inneren, durch Schaltvorgänge ausgelöste, Überspannungen genutzt. Folglich lassen sich diese Stoßspannungen in Blitz- und Schaltstoßspannungen unterteilen. Die unterschiedlichen Verläufe sind in der VDE 0432, Teil 2, durch bestimmte Zeitparameter für Stirn und Rücken festgelegt [für den Blitzstoßspannungsverlauf s. 1]. Zum Stand der Technik können die Schriften DE 100 22 415 A1 und CH 555 107 gewertet werden. Da der Stoßspannungsverlauf für Blitzstoßspannungen an der Stirnseite bedeutend steiler verläuft als bei Schaltstoßspannungen ist der wirkliche Verlauf der Stirn für Blitzstoßspannungen oft schwer zu erfassen [verschliffener Beginn], sodass dafür Hilfskonstruktionen gewählt werden. Man legt an die Stirnseite eine Gerade – die sog. Stirngerade – durch die Punkte A und B, die wegen ihrer genormten Amplitudenhöhe auch als A30 und B90 bezeichnet werden. Die Schnittpunkte der Geraden mit der Abszisse und der Scheitelwerttangente werden auf der Zeitachse als Stirnzeit TS definiert; die Rückenhalbwertzeit Tr wird durch die Schnittpunkte der Stirngeraden mit der Abszisse und dem ½-fachen Scheitelwert [Punkt C oder C50] auf der Rückenflanke des Kurvenverlaufes festgelegt. Daraus werden z. B. Blitzstoßspannungen der Form 1,2/5, 1,2/50 oder 1,2/200 festgelegt. Hierbei bedeutet z. B 1,2/50 eine Stoßspannung mit TS = 1,2 μs und Tr = 50 μs. Hierbei sind nach der VDE 04321, Teil 100, Abweichungen für U ^ = ±3%, TS = ±30% und Tr = ±20% erlaubt.In the high-voltage technique, impulse voltage refers to voltages whose rise [forehead of the impulse voltage] up to a peak value U ^ is substantially steeper than its fall [back of the impulse voltage]. The general theory distinguishes three types of surge voltages; the so-called rectangular impulse voltage, wedge impulse voltage and double exponential impulse voltage. The latter can be represented by two e-functions and is preferably used for testing purposes with a standardized amplitude-time curve. With intermittent voltage stress results for the same resources other flashover and breakdown voltages than when loaded by AC or DC voltages. The latter would lead to false safety statements as test voltages. The double-exponential surge voltages are used to simulate the stress of external, caused by lightning strikes and internal, triggered by switching overvoltages. Consequently, these surge voltages can be divided into lightning and switching impulse voltages. The different gradients are specified in VDE 0432, Part 2, by certain time parameters for the forehead and back [for the lightning impulse withstand voltage s. 1 ]. The prior art may be the writings DE 100 22 415 A1 and CH 555 107 get ranked. Since the impulse voltage curve for lightning impulse voltages at the front side is significantly steeper than at switching impulse voltages, the actual course of the forehead is often difficult to detect for lightning impulse voltages [slimmed start], so auxiliary structures are chosen for this purpose. A straight line - the so-called straight line - is placed on the front side through the points A and B, which are also referred to as A 30 and B 90 because of their standardized amplitude height. The intersections of the straight lines with the abscissa and the vertex tangent are defined on the time axis as front time T S ; the half-life half-time T r is determined by the intersection of the straight line with the abscissa and the ½-fold peak [point C or C 50 ] on the trailing edge of the curve. This will z. B. lightning impulse voltages of the form 1.2 / 5, 1.2 / 50 or 1.2 / 200 set. This means z. B 1.2 / 50 a surge voltage with T S = 1.2 μs and T r = 50 μs. According to VDE 04321, part 100, deviations for U ^ = ± 3%, T S = ± 30% and T r = ± 20% are permitted.

Für Schaltstoßspannungen gilt eine ähnliche Herangehensweise. Da die Stirnanstiegszeit wesentlich langsamer als bei der Blitzstoßspannung verläuft, wird mit der Zeitmessung bereits im Koordinatenursprung begonnen, und die im Scheitelwert U ^ endet. Das Messintervall wird als Scheitelwertzeit Tcr bezeichnet. Für Prüflinge, die mit Schaltstoßspannungen getestet werden, wird häufig die Form 250/2500 verwendet, was aussagt, dass die Scheitelwertzeit Tcr = 250 μs und die Rückenhalbwertzeit Th, die vom Koordinatenursprung bis auf den ½-fachen Scheitelwert gemessen wird [s. Blitzstoßspannung], 2500 μs beträgt. Da der Scheitelpunkt einer Schaltstoßspannung ziemlich symmetrisch verläuft, kann die Scheiteldauer Td benutzt werden. Sie charakterisiert im Kurvenverlauf den Zeitraum zwischen den beiden Werten 0,9 U ^.For switching impulse voltages a similar approach applies. Since the forehead rise time is much slower than for the lightning impulse voltage, the time measurement is already started in the coordinate origin, and ends in the peak value U ^. The measurement interval is referred to as the peak time T cr . For samples tested with switching impulse voltages, the 250/2500 is often used, which implies that the peak time T cr = 250 μs and the half-life time T h measured from the origin of the coordinates to ½ times the peak value [s. Lightning impulse voltage], 2500 μs. Since the vertex of a switching surge voltage is fairly symmetrical, the peak duration T d can be used. It characterizes the period between the two values 0.9 U ^ in the course of the curve.

Stoßspannungen der entsprechenden Zeitverläufe und der erforderlichen Stoßenergie werden heute vorrangig durch Kondensatorentladungen in entsprechenden Schaltungen erzeugt. Ein Ausführungsbeispiel ist der sog. Marx-Generator, ein von dem Ingenieur Otto Marx im Jahre 1923 vorgeschlagener Hochspannungsgenerator. Er basiert auf der Idee, eine größere Anzahl von Kondensatoren in Parallelschaltung mit Gleichspannung aufzuladen und diese Kondensatoren dann schlagartig über Kugelfunkenstrecken in Serie zu entladen. Da sich bei der Aufladung mit einer konstanten Spannung die Ladeströme addieren, bei der anschießenden Reihenschaltung die Spannungen, erhält man einen Spannungspeak mit hoher Energie. Diese Ausführung ist nur für großräumige Prüfstationen praktikabel, für mobile Testsysteme für Norm-Blitzstoßspannungen ist dieses Verfahren wenig geeignet.Surges the appropriate time courses and the required Shock energy today is primarily due to capacitor discharges generated in corresponding circuits. An embodiment is the so-called Marx generator, one of the engineer Otto Marx im 1923 proposed high-voltage generator. He is based on the idea of a larger number of capacitors to charge in parallel with DC and these capacitors then suddenly discharge over bullet trains in series. Since the charging currents occur during charging with a constant voltage add, in the subsequent series connection, the voltages, you get a voltage peak with high energy. These Execution is only for large-scale Test stations practical, for mobile test systems for standard lightning impulse voltages is this procedure little suitable.

Aufgabe der Erfindung ist es, ein mobiles Testsystem für Norm-Blitzstoßspannungen vorzuschlagen, das die eingangs erläuterten Bedingungen/Anforderungen zur Betriebsmittelprüfung erfüllt, leicht transportierbar ist und Scheitelwertspannungen von 15 kV bzw. 45 kV realisiert, sodass Betriebsmittel, die mit einer Nennspannung von 6,6 kV-Drehstrom arbeiten, geprüft werden können. Hierfür ist eine Vorrichtung mit kleinem Raumbedarf zur Bereitstellung einer hohen Ladespannung im Kilovoltbereich zu erstellen Die Aufgabe wird durch die Vorrichtung mit den im Anspruch 1 genannten Merkmalen gelöst. Die Unteransprüche geben vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung an.task The invention is a mobile test system for standard lightning impulse voltages to suggest that the conditions / requirements explained in the introduction for equipment testing, easy to transport is and peak voltages of 15 kV and 45 kV realized, so that equipment with a rated voltage of 6.6 kV three-phase work, can be tested. Therefor is a device with a small footprint to provide a create high charging voltage in the kilovolt range The task is solved by the device having the features mentioned in claim 1. The dependent claims give advantageous embodiments of Invention.

Das Kernstück der Erfindung liegt im Austausch der Kugelfunkenstrecke durch eine entsprechend gewählte Anordnung.The The core of the invention is the replacement of the ball spark gap by a suitably chosen arrangement.

Zur Veranschaulichung wird die Erfindung im Folgenden anhand von Zeichnungen dargestellt. Dabei zeigen:For illustrative purposes, the invention is illustrated below with reference to drawings. There at show:

1 den zeitlichen Blitzstoßspannungsverlauf nach VDE 0432, 1 the temporal lightning surge voltage according to VDE 0432,

2 Grundschaltungen zur Stoßspannungserzeugung nach dem Stand der Technik, 2 Basic circuits for surge voltage generation according to the prior art,

3 ein Spannungs-Säulendiagramm für technische Betriebsmittel, 3 a voltage bar chart for technical resources,

4 die Prinzipschaltung des Norm-Blitzstoßspannungsgenerators und 4 the basic circuit of the standard lightning impulse generator and

5 eine technische Ausführung eines Norm-Blitzstoßspannungsgenerators. 5 a technical version of a standard lightning impulse generator.

Der Stoßkondensator CS wird über einen hochohmigen Ladewiderstand RL zeitlich aufgeladen nach dem Verlauf der einfachen Funktion

Figure 00040001
ohne Begrenzung der Ladezeit. Ein praktischer Richtwert für die Aufladezeit tLade wäre ca. 5- bis 8-mal RL·CS, um den Stoßkondensator CS als aufgeladen zu bezeichnen. Als Ladegenerator wird erfindungsmäßig ein DC/DC-Konverter 1 mit 15 kV oder 45 kV Ausgangsspannung eingesetzt, derart, dass der Wert des Lastwiderstandes RL wesentlich größer gewählt wird als der dynamischer Innenwiderstand des DC/DC-Konverters 1, sodass die Eigenschaften des DC/DC-Konverters 1 für den Ladevorgang nahezu unberücksichtigt bleiben können. Die gewünschte Stoßspannung uStoß(t) tritt am Belastungskondensator CB auf. In 2 sind zwei grundsätzliche Möglichkeiten der RC-Zusammenschaltung aufgezeigt [Variante A und Variante B]. Die beiden Schaltungen unterscheiden sich voneinander dadurch, dass der Entladewiderstand RE einmal direkt parallel zum Belastungskondensator CB geschaltet ist [Variante A] und im anderen Fall der Entladewiderstand RE als Reihenschaltung mit dem Dämpfungswiderstand RD für die Entladung des Belastungskondensators CB verantwortlich ist [Variante B]. Der zeitliche Stoßspannungsverlauf uStoß(t) lässt sich mit der Übergangsfunktion h(t) analytisch berechnen aus den Beziehung
Figure 00040002
Für den Klammerausdruck [...] sind die entsprechenden Therme der Schaltungsvariante A oder B sowie der Ladungsverlauf des Stoßkondensators CS einzusetzen. Etwas schwierig gestaltet sich die Lösung dadurch, dass der Energiespender – hier der Stoßkondensator CS – bei der Bereitstellung der Energie für die Stoßspannung uStoß(t) selber nach der Funktion
Figure 00050001
seine Ladungsenergie abbaut. Für R* ist das entsprechende Entladenetzwerk für CS einzusetzen. Eine numerische Lösung für h(t) als doppelexponentielle Verbundschaltung ist ebenfalls zum Stand der Technik zu zählen. Der praktische Einsatz beider Schaltungen ist äquivalent; beide Schaltungen arbeiten wie folgt: Die kurze Stirnzeit erfordert eine rasche Aufladung des Belastungskondensators CB über den Dämpfungswiderstand RD auf einen erforderlichen Scheitelwert [s. 1] und der lange Rücken erfordert eine langsame Entladung des Belastungskondensators CB über den Entladewiderstand RE. Daraus ergibt sich eine erste wichtige Dimensionierungsvorschrift derart, dass RE > RD zu wählen ist. Die Stoßspannung uStoß(t) erreicht umso schneller ihren Scheitelwert U ^, je kleiner der Ausdruck RD·CB gewählt wird, woraus sich eine zweite wichtige Dimensionierungsvorschrift ableiten lässt. Der Scheitelwert U ^ für den Belastungskondensator CB kann nicht größer werden als der Wert, der sich aus der Aufteilung der vorhandenen Ladung QStart des Stoßkondensators CS nach der Beziehung QStart = UDC/DC·CS in der Aufteilung CS + CB ergibt. Nähert man den Wirkungsgrad η der Ladungsaufteilung – hier besser als Ausnutzungsgrad bezeichnet – unter Vernachlässigung der Spannungsteilung zwischen den Widerständen RD und RE, so ergibt sich der Ausnutzungsgrad
Figure 00050002
Der Ausnutzungsgrad der Schaltung steigt also in dem Maße, indem der Belastungskondensator CB gegenüber dem Stoßkondensator CS verkleinert wird, oder besser für eine praktische Dimensionierungsrichtlinie: CS > CB. Durch Einbeziehung der Spannungsteilung durch die Widerstände RD und RE kann gezeigt werde, dass der Ausnutzungsgrad η bei der Schaltungsvariante B grundsätzlich höher ist als bei der Variante A. Unter Zuhilfenahme der einfachen Spannungsteilerregel und den drei gefundenen Dimensionierungsrichtlinien lässt sich ein Graph entwickeln, mit dem ein Optimierungsprogramm der Schaltung erstellt werden kann. Eine dritte Lösungsvariante, die adäquat zu den in 2 abgebildeten Lösungsvarianten arbeitet, entsteht, wenn der Dämpfungswiderstand RD in zwei Widerstände nach Art eines T-Vierpols aufgeteilt wird.The surge capacitor C S is charged over a high-impedance charging resistor R L time after the course of the simple function
Figure 00040001
without limitation of the charging time. A practical guideline for the charging time t charging would be about 5 to 8 times R L * C s to designate the surge capacitor C S as charged. As a charge generator erfindungsmäßig a DC / DC converter 1 used at 15 kV or 45 kV output voltage such that the value of the load resistor R L is selected to be considerably greater than the dynamic internal resistance of the DC / DC converter 1 so the properties of the dc / dc converter 1 can be almost ignored for the loading process. The desired surge voltage u shock (t) occurs at the load capacitor C B. In 2 Two basic possibilities of RC interconnection are shown [Variant A and Variant B]. The two circuits differ from each other in that the discharge resistor R E is once directly connected in parallel with the load capacitor C B [variant A] and in the other case the discharge resistor R E is responsible as a series connection with the damping resistor R D for the discharge of the load capacitor C B [Variant B]. The temporal surge voltage curve u shock (t) can be analytically calculated from the relationship with the transition function h (t)
Figure 00040002
For the parenthesized expression [...] the corresponding thermal system of the circuit variant A or B as well as the charge curve of the surge capacitor C S are to be used. Somewhat difficult, the solution is characterized in that the energy provider - here the surge capacitor C S - in providing the energy for the surge voltage u shock (t) itself after the function
Figure 00050001
reduces its charge energy. The corresponding unloading network for C S must be used for R *. A numerical solution for h (t) as a double-exponential compound circuit is also to be counted as state of the art. The practical use of both circuits is equivalent; Both circuits operate as follows: The short forehead time requires a rapid charge of the load capacitor C B via the damping resistor R D to a required peak value [s. 1 ] and the long spine requires a slow discharge of the load capacitor C B across the discharge resistor R E. This results in a first important dimensioning rule such that R E > R D is to be selected. The surge voltage u shock (t) reaches its peak value, the faster U ^, the term R · D C B is chosen smaller, from which can be derived a second important dimensioning rule. The peak value U ^ for the load capacitor C B can not be greater than the value resulting from the distribution of the existing charge Q Start of the surge capacitor C S according to the relationship Q start = U DC / DC · C S in the division C S + C B yields. If one approaches the efficiency η of the charge distribution - better referred to here as the degree of utilization - neglecting the voltage division between the resistors R D and R E , this results in the degree of utilization
Figure 00050002
The utilization rate of the circuit thus increases to the extent that by the loading capacitor C B is reduced compared to the surge capacitor C S, or better for a practical sizing guideline: C S> C B. By including the voltage division by the resistors R D and R E it can be shown that the utilization ratio η is always higher in circuit variant B than in variant A. With the aid of the simple voltage divider rule and the three found dimensioning guidelines, a graph can be developed with An optimization program of the circuit can be created. A third solution variant, which is adequate to those in 2 illustrated solution variants works, arises when the damping resistor R D is divided into two resistors in the manner of a T-quadrupole.

Die Stoßspannung uStoß(t) am Ausgang des Gerätes wird durch Zünden der Kugelfunkenstrecke F erzeugt. Erfindungsgemäß geschieht dies mit einer Black-Box, die als elektronische Hochspannungsschalteinheit 2 mit der erforderlichen Spannungsdurchschlagsfestigkeit konzipiert ist. In 4 ist das erfinderische Lösungskonzept als vereinfachter Stromlaufplan abgebildet. In 5 ist ein Norm-Blitzstoßspannungsgenerator für vier Normprüfstoßspannungen/-spannungsverläufe abgebildet, die über die Schalter S1 und S2 bis S8 ausgewählt werden können. Die Widerstandskombinationen über den Kondensatoren CS und CB dienen der selbsttätigen Entladung der Kondensatoren, falls eine bereits angelaufene Messung abgebrochen werden muss oder das bereits aufgeladene Gerät nicht eingesetzt wird. Für eine vollständige Entladung des Belastungskondensators CB dient der Schalter S10. Die Widerstände R1 und R2 sowie R1Mess und R2Mess sind in ihren Werten in Bezug auf die Entladung bei der Nutzanwendung so bemessen, dass der zu erwartende Fehler im Signalverlauf für die genormte Blitzstoßspannung zu vernachlässigen ist.The surge voltage u shock (t) at the output of the device is generated by igniting the ball spark gap F. According to the invention, this is done with a black box, the electronic high-voltage switching unit 2 designed with the required voltage breakdown strength. In 4 is this inventive solution concept shown as a simplified circuit diagram. In 5 a standard lightning impulse generator is shown for four standard test impulse voltages / voltages, which can be selected via the switches S1 and S2 to S8. The resistor combinations across the capacitors C S and C B are used for the automatic discharge of the capacitors, if an already started measurement must be canceled or the already charged device is not used. For a complete discharge of the load capacitor C B , the switch S10 is used. Resistors R1 and R2, as well as R1meas and R2meas, are rated in their values with respect to the discharge in the payload so that the expected error in the signal curve for the standardized lightning impulse voltage is negligible.

3, die auch zum Stand der Technik zählt, zeigt typische Betriebsspannungen und Überspannungen in technischen Anlagen. Das Balkendiagramm liefert eine Orientierungshilfe für die Berechnung des Überspannungsfaktors KÜ nach der Beziehung

Figure 00060001
3 , which also belongs to the state of the art, shows typical operating voltages and surges in technical installations. The bar graph provides guidance for the calculation of the overvoltage factor K Ü according to the relationship
Figure 00060001

11
DC/DC-KonverterDC / DC converter
22
HochspannungsschalteinheitHigh voltage switching unit
FF
KugelfunkenstreckeSphere gap
CB C B
Belastungskondensatorload capacitor
CS C S
Stoßkondensatorpulse capacitor
RD R D
Dämpfungswiderstanddamping resistor
RE R E
Entladewiderstanddischarge
RL R L
Lastwiderstandload resistance

ZITATE ENTHALTEN IN DER BESCHREIBUNGQUOTES INCLUDE IN THE DESCRIPTION

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Zitierte PatentliteraturCited patent literature

  • - DE 10022415 A1 [0002] - DE 10022415 A1 [0002]
  • - CH 555107 [0002] - CH 555107 [0002]

Claims (5)

Prüfvorrichtung für elektrische Geräte und Maschinen, mit einem Marx-Generator zur Erzeugung genormter Blitzstoß- und Schaltstoßspannungen, wobei der Marx-Generator eingangsseitig einen Ladewiderstand (RL) und einen mit dem Ladewiderstand (RL) verbundenen Stoßkondensator (CS) und ausgangsseitig einen ohmschen Spannungsteiler (RD, RE) und einen mit dem ohmschen Spannungsteiler (RD, RE) verbundenen Belastungskondensator (CB) aufweist, gekennzeichnet durch einen mittels des Ladewiderstands (RL) mit dem Stoßkondensator (CS) verbundenen DC/DC-Konverter (1) zum Aufladen des Stoßkondensators (CS), wobei der Stoßkondensator (CS) mit dem ohmschen Spannungsteiler (RD, RE) über eine Hochspannungsschalteinheit (2) elektrisch verbunden ist.Testing apparatus for electrical equipment and machines, with a Marx generator for generating standardized lightning impulse and switching impulse voltages, wherein the Marx generator on the input side a charging resistor (R L ) and a charging resistor (R L ) connected to the surge capacitor (C S ) and the output a resistive voltage divider (R D, R e) and with the resistive voltage divider (R D, R e) connected to the load capacitor (C B), characterized by a means of the charging resistor (R L) to the surge capacitor (C S) connected to the DC / DC converter ( 1 ) for charging the surge capacitor (C S ), wherein the surge capacitor (C S ) with the resistive voltage divider (R D , R E ) via a high voltage switching unit ( 2 ) is electrically connected. Prüfvorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Kapazität des Stoßkondensators (CS) größer als die Kapazität des Belastungskondensators (CB) ist.Test device according to claim 1, characterized in that the capacitance of the surge capacitor (C S ) is greater than the capacitance of the load capacitor (C B ). Prüfvorrichtung nach einem der vorangehenden Ansprüche, gekennzeichnet durch eine Mehrzahl von mittels Schaltern (S2, S3, S4, S5, S6, S7, S8, S9) auswählbaren Spannungsteilern mit unterschiedlichem Gesamtwiderstand.Test device according to one of the preceding Claims, characterized by a plurality of means Switches (S2, S3, S4, S5, S6, S7, S8, S9) selectable Voltage dividers with different total resistance. Prüfvorrichtung nach einem der vorangehenden Ansprüche, gekennzeichnet durch einen Entladungsschalter (S10) zum vollständigen Entladen des Belastungskondensators (CB).Test device according to one of the preceding claims, characterized by a discharge switch (S10) for the complete discharge of the load capacitor (C B ). Prüfvorrichtung nach Anspruch 3 oder 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Schalter (S2, S3, S4, S5, S6, S7, S8, S9) oder der Entladungsschalter (S10) als Niederspannungsrelais ausgeführt sind.Test device according to claim 3 or 4, characterized in that the switches (S2, S3, S4, S5, S6, S7, S8, S9) or the discharge switch (S10) as a low-voltage relay are executed.
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