DE19919293C1 - Hochtemperatur-Gaserhitzer - Google Patents
Hochtemperatur-GaserhitzerInfo
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Abstract
Bei einer kompakten Wärmequelle umgibt ein glocken- oder konusförmiger Rekuperator die Brennkammer. Der Rekuperator besteht aus axial gegeneinander verspannten Teilen, so dass die ständige Anlage einer mit Vorsprüngen versehenen Trennwand sowohl an einer glockenförmigen Außenwand als auch an einer glockenförmigen Innenwand sichergestellt ist.
Description
Die Erfindung betrifft eine Wärmequelle, insbesondere
zur Erzeugung von Hochtemperaturwärme.
Insbesondere bei der Blockheizkraftwerktechnik werden
für die Umwandlung von Brennstoffenergie in Strom und
Heizwärme in kleinen, dezentralen Einheiten Wärmequellen
für Temperaturen bis ca. 1000°C benötigt. Das Ziel ist
hier ein hoher Wirkungsgrad, auch bei kleinen Einheiten.
Außerdem werden niedrige Emissionen (NOx und CO) gewünscht.
Gerade für den Einsatz bei Gebäudeheizungen wird eine hohe
Zuverlässigkeit und Lebensdauer bei einfacher Montage und
geringer Wartung gewünscht. Außerdem muss die Fertigung in
großen Serien kostengünstig möglich sein.
Wärmeenergieerzeugung durch Verbrennung kann sowohl
in einem Verbrennungsvorgang erfolgen, bei dem eine Flamme
auftritt, als auch in einem Verbrennungsvorgang ohne Flam
me. Dies ist bspw. aus der DE 44 19 332 A1 bekannt.
Aus der US-PS 5.003.349 ist ein Stirlingmotor mit
einer Brennkammer bekannt, die von einem ringförmigen
Abgas/Luft-Wärmetauscher umgeben ist, der auch als Rekupe
rator bezeichnet wird und dazu dient, Abgaswärme im Gegen
strom auf Zuluft zu übertragen. Der Rekuperator ist von
einer topfartigen Wärmeisolierung umgeben.
Für einen hohen Gesamtwirkungsgrad sollen Rekuperato
ren möglichst hohe Effizienz haben. Soll der Gaserhitzer
in kleinen Blockheizkraftwerken eingesetzt werden, ist ein
kompakter, einfacher und robuster Aufbau erforderlich.
Davon ausgehend ist es Aufgabe der Erfindung, eine
kompakte Wärmequelle mit gutem Wirkungsgrad zu schaffen.
Diese Aufgabe wird mit einer Wärmequelle nach An
spruch 1 gelöst:
Die Wärmequelle weist eine Brennkammer und einen Ab
gas/Luft-Wärmetauscher (Rekuperator) auf, dessen Durch
messer in einer Axialrichtung zunimmt. Der Rekuperator ist
bspw. kegelförmig, kegelstumpfförmig, glockenförmig oder
konisch. Die Glockenform hat den Vorteil, dass im kegel
förmigen Teil Spaltweiten im Millimeterbereich (kleiner 5
mm, unter 2% des mittleren Rekuperatordurchmessers) mit
Toleranzen von 10% der Spaltweite realisiert werden kön
nen, was eine gleichmäßige Strömung am Umfang des Rekupe
rators ermöglicht. Die Trennwand des Rekuperators wird
zweckmäßigerweise innen und/oder außen mit Noppen verse
hen, die die Spaltweite festlegen. Trotz dieser für den
konvektiven Wärmeübergang wichtigen Passgenauigkeit können
die Einzelteile des Rekuperators wegen der Konizität der
Glockenform einfach ineinander gesteckt und auch demon
tiert werden. Es sind α-Werte von bis zu 150 . . . 250 W/k.m2
möglich. Der Rekuperator kann kompakt und mit geringem
Gewicht ausgeführt werden; er besteht nur aus wenigen ein
fachen, bspw. lediglich aus drei mehr oder weniger koni
schen Teilen und ist selbstjustierend.
In dem gewölbten Teil der Glocke findet der Wärme
übergang bei hohen Temperaturen überwiegend durch Strah
lung statt; die Spaltweite spielt eine untergeordnete Rol
le. Dagegen kann die erhebliche Ausdehnung der Rekupera
torteile in diesem Bereich durch die gewölbte Bauform am
besten aufgefangen werden.
Die geringe Größe und präzise Einhaltung der Spalt
geometrie gestatten geringe Druckverluste auf der Abgas-
und der Luftseite und intensiven Wärmeaustausch bei gerin
ger Wärmetauscherfläche und somit geringem Volumen. Außer
dem ergibt die Anordnung der Brennkammer wenigstens teil
weise in dem von dem Rekuperator umschlossenen Innenraum
einen kompakten Aufbau. Die Brennkammer kann sowohl als
Brennkammer mit Flammen, als auch mit flammenloser Ver
brennung ausgelegt werden, was besonders niedrige NOx und
CO-Werte ermöglicht. Eine verstellbare Strahldüse gestat
tet den flammenlosen Betrieb auch bei Teillast.
Es ist vorteilhaft, die Brennkammer gegen den Rekupe
rator und den Rekuperator thermisch nach außen zu isolie
ren. Isoliermaterial kann in einem z. B. evakuierten Raum
untergebracht sein, der in der äußeren Rekuperatorwand
ausgebildet ist. Eine gewölbte Außenform schützt gegen
Deformation durch Luftdruck. Während die Dicke der äußeren
Isolierung zu dem kalten Ende des Rekuperators hin vor
zugsweise abnimmt, nimmt die in Radialrichtung gemessene
Dicke der inneren Isolierung bei einer vorteilhaften Aus
führungsform in gleicher Richtung zu. Dadurch können bei
geringem Bauvolumen die Wärmeverluste der Brennkammer und
die Wärmeverluste des Rekuperators minimiert werden.
Die Brennkammer dient der Erzeugung eines hohen Tem
peraturniveaus, z. B. zur Durchführung chemischer Reaktio
nen, indem ein durch die Brennkammer geführtes Gasgemisch
in dieser erhitzt wird. Die Reaktion wird schwach exotherm
eingestellt (partielle Oxidation), um Wandverluste zu de
cken. Somit kann der Gaserhitzer ohne gesonderten
Hochtemperatur-Wärmetauscher bspw. als Gaserzeuger für
eine Brennstoffzelle dienen.
An die Brennkammer kann auch ein Hochtemperatur-Wär
meübertrager angeschlossen sein. Dieser kann durch ein
oder mehrere Kanäle, bspw. Rohre, gebildet sein, die durch
die Brennkammer oder einen Abgas durchströmten Raum füh
ren. In der Brennkammer kann Hochtemperatur-Wärme z. B. für
eine Wärmekraftmaschine abgenommen werden (Blockheizkraft
werktechnik). Außerdem kann das Gas ein chemisch zu ver
änderndes Gas sein. Der Gaserhitzer kann somit auch als
Wasserstofferzeuger beim Dampfreformierungsprozess von
fossilen Brennstoffen oder Methanol dienen.
Aus der Brennkammer abgezweigtes heißes Abgas kann
einen Dampferzeuger beheizen, um z. B. für einen Dampf-Re
formierungsprozess benötigten Dampf zu gewinnen. Durch
Steuerung oder Regelung der Verteilung der Abgasströme
zwischen Rekuperator und Dampferzeuger können die Vertei
lung der Energieflüsse und die Dampferzeugzeugung und der
Dampf-Reformierungsprozess sehr schnell an wechselnde Las
ten angepasst werden. Dies macht den Einsatz zur Wasser
stofferzeugung zum Betrieb von Brennstoffzellen in Kraft
fahrzeugen möglich. Beim Einsatz in der Kraft-Wärmekopp
lung ist ebenfalls eine variable Aufteilung von Wärmeer
zeugung und Erzeugung mechanischer Energie möglich. So
kann zusätzlich zu der von einem Stirlingmotor abgegebenen
Wärme Heizwärme entnommen werden.
Zur Abnahme von Niedertemperaturwärme kann am kalten
Ende des Rekuperators im oder am Abgaskanal eine Kühl
schlange vorgesehen sein. Wegen des hier großen Durchmes
sers des Rekuperators ist die Strömungsgeschwindigkeit
nicht zu groß, so dass wenige Rohrwindungen für einen gu
ten Wärmeübergang genügen und der Druckverlust gering ist.
In unmittelbarer Nachbarschaft kann vor dem Eingang
des Luftkanals ein Luftfilter vorgesehen werden. Es ergibt
sich eine kompakte Baueinheit, die alle für den Gaserhit
zer wesentliche Bauelemente enthält. Strömungsgeschwindig
keit und Druckverlust sind gering.
In der Brennkammer können Katalysatoren bspw. an den
Wärmeverbrauchern (fluidführende Rohre) angeordnet werden.
Damit erfolgt die Oxidation des Brennstoffs bei tieferen
Temperaturen direkt auf den Wärmesenken (Röhrenerhitzern).
Es kann sich ein verbesserter Wärmeübergang ergeben und
ein Überhitzen der Katalysatoren verhindert werden. Weite
re Katalysatoren können in den Abgaskanal des Rekupera
tors, bspw. auf der Innenwand des Rekuperators angeordnet
werden um Emissionen zu vermindern.
In der Brennkammer kann eine elektrisch betriebene
Wärmequelle wie bspw. eine Glühheizung vorgesehen sein.
Dies ergibt einen einfachen Anfahrbetrieb und einen großen
Regelbereich. Außerdem ist es möglich, die Brennkammer,
insbesondere in Verbindung mit einem Katalysator und einer
verstellbaren Strahldüse, für unterschiedliche Temperatu
ren und Lasten auszulegen, was ebenfalls das Anfahren er
leichtern kann und einen guten Regelbereich ergibt. Die
Strahldüse gestattet die Aufrechterhaltung einer internen
Rezirkulation in der Brennkammer auch bei kleiner Last.
Der Rekuperator eignet sich gut für eine Herstellung aus
Keramik.
Es ergeben sich insgesamt folgende Vorteile:
- - hoher Wirkungsgrad, d. h. geringe Abgas- und Wandver luste,
- - niedrige verbrennungsbedingte Emissionen (NOx und CO)
- - günstiges Regelverhalten,
- - geringer Druckverlust für Gas und Verbrennungsluft,
- - hohe Zuverlässigkeit und Lebensdauer,
- - einfache Montage, geringe Wartung,
- - kompakte Bauart, geringes Gewicht,
- - kostengünstige Fertigungsmöglichkeit in großen Se rien.
Weitere Einzelheiten vorteilhafter Ausführungsformen
der Erfindung sind Gegenstand von Unteransprüchen oder der
Zeichnung bzw. der Beschreibung zu entnehmen. In der
Zeichnung sind Ausführungsbeispiele der Erfindung veran
schaulicht. Es zeigen:
Fig. 1 einen Gaserhitzer in schematisierter längs
geschnittener Darstellung,
Fig. 2 den Gaserhitzer nach Fig. 1, geschnitten ent
lang der Schnittlinie II-II in Fig. 1, und
Fig. 3 eine abgewandelte Ausführungsform eines Ga
serhitzers, in längs geschnittener Prinzipdarstellung.
In Fig. 1 ist ein als Wärmequelle dienender Gaser
hitzer 1 veranschaulicht, der einen im Wesentlichen glo
ckenförmiger Rekuperator 3 mit spaltförmigen Gaskanälen
und eine Brennkammer 4 enthält, die in einem von dem Reku
perator 3 angeschlossenen Innenraum angeordnet ist.
Der Rekuperator 3 weist ein aus Blech ausgebildetes
glockenförmiges Außenteil 5 auf, das sich ausgehend von
einem unteren Rand 6 etwa konisch bis zu einer Übergangs
stelle 7 erstreckt, von der ausgehend es kuppelförmig ge
wölbt zu einer Stirnöffnung 8 führt. In dieser ist ein
Brenner 11 mit einer Strahldüse angeordnet. Von dem äuße
ren Ende der Stirnöffnung 8 führt eine Außenhaube 12 zu
dem unteren Rand 6 des Außenteils 5 zurück. In dem Außen
teil 5 ist ein geschlossener Hohlraum 14 ausgebildet, der
mit einem wärmeisolierenden Stoff ausgefüllt ist. Über
einen Pumpstutzen 15 kann der Innenraum 14 außerdem evaku
iert werden, um die Wärmeisolierung zu verbessern.
Zu dem Rekuperator 3 gehört außerdem eine Trennwand
16, die in ihrer Form mit etwas reduziertem Durchmesser
der Innenform des Außenteils 5 folgt. In ihrem konisch
ausgebildeten Bereich ist die Trennwand 16 mit nach außen
und nach innen vorspringenden Noppen oder anderweitigen
geschlossenen Vorsprüngen 17 versehen, wobei die äußeren
Vorsprünge 17 an dem Außenteil 5 anliegen. Die Trennwand
16 stützt sich mit ihrem unteren Rand 18 einem Sockel 20
bspw. aus Aluminiumdruckguss ab. Die Trennwand 16 kann aus
Metall oder ganz oder teilweise aus Keramik bestehen. Z. B.
kann die Trennwand 16 einschließlich der Vorsprünge 17 im
Schlickergussverfahren hergestellt werden. Auch kann sie
aus eine konischen Niedertemperaturabschnitt aus Metall
und einem kuppelförmigen Keramikteil zusammengesetzt sein.
Zwischen dem letzten Teil der Trennwand 16 oder einem
rohrförmigen Fortsatz 19 (Fig. 3) des Sockels 20 und sei
nem Außenumfang sowie einem Fortsatz 12a der Außenglocke
12 ist ein ringförmiger Einlassraum 21 ausgebildet, in dem
ein Luftfilter 22 angeordnet ist. Der relativ große Strö
mungsquerschnitt ermöglicht geringe Druckverluste. In den
Einlassraum 21 führt wenigstens eine Einlassöffnung 20a,
an die z. B. ein Gebläse angeschlossen ist.
Zu dem Rekuperator 3 gehört außerdem ein Innenteil
23. Es weist wenigstens in dem konischen Rekuperatorbe
reich eine kegelstumpfförmige oder konische Kontur auf. Im
weiteren Verlauf passt sie sich der kuppelförmigen Wölbung
der hier vorzugsweise ohne Vorsprünge ausgebildeten Trenn
wand 16 an. Das Innenteil 23 kann ein Isolierkörper 24 mit
einem Blechmantel 25 sein.
Während die Dicke des äußeren Isolators (Innenraum
14), von dem warmen Ende des Rekuperators 3 zu seinem kal
ten Ende hin abnimmt, nimmt die Dicke des Isolierkörpers
24 in gleiche Richtung zu. Die Gesamtdicke der inneren und
der äußeren Isolierung, d. h. die Summe der rechtwinklig
zur Wand gemessenen Dicke des Isolierkörpers 24 und des
Außenteils 5 ist jedoch vorzugsweise im Wesentlichen kon
stant.
Die äußeren Vorsprünge 17 der Trennwand 16 stützen
das Außenteil 5 ab und legen einen spaltförmigen, sich von
dem Einlassraum 21 weg erstreckenden Luftkanal 26 fest.
Die inneren Vorsprünge 17 stützen sich auf dem Innenteil
23 ab und legen einen spaltförmigen Abgaskanal 27 fest.
Die Gesamtdicke des Rekuperators 3 ist durch die Höhe der
Vorsprünge 17 festgelegt. Der Abgaskanal 27 führt zu einem
an dem Sockel 20 vorgesehenen Abgasanschluss 27a.
Der Isolierkörper 24 umschließt die Brennkammer 4 und
weist an seinem oberen Ende eine Durchgangsöffnung 28 auf.
In diese ragt ein kegelförmiger Vorsprung 29 der Trennwand
16. Der Vorsprung 29 weist eine Öffnung 30 auf, durch die
Luft und Brennstoff in die Brennkammer 4 gelangen können.
Dazu ist der in den Fortsatz 9 eingesetzte Brenner 11 mit
einem Brennstoffkanal 31 und mit einem Luftkanal 33 verse
hen, die bis zu einer kegelförmigen Düse 32 führen.
Der Düse 32 gegenüberliegend ist in der Brennkammer 4
ein Leitrohr 35 zur Herbeiführung einer großräumigen Zir
kulationsströmung in der Brennkammer 4 angeordnet. Die
Strömung ist durch Pfeile markiert. Das Leitrohr 35 wirkt
als Diffusor und ist an seinem von der Düse 32 abliegenden
Ende trichterförmig erweitert. Der von der Düse 32 ausge
hende kegelförmige Brennstoffluftstrahl 36 reißt hier in
der Brennkammer 4 vorhandenen Gase mit und mischt sich mit
diesen. Die großräumige Zirkulation in der Brennkammer 4
ermöglicht die flammlose Oxidation bei entsprechender Aus
legung der Düse 32 auch bei Teillast.
Sockelseitig ist die Brennkammer durch einen zylin
drischen isolierenden Zentriersockel 37 abgeschlossen, der
von dem Innenteil 23 übergriffen ist. Dieses stützt sich
seinerseits wie auch der Zentriersockel an dem Sockel 20
ab. Die Brennkammer 4 ist somit allseitig isoliert.
In die Brennkammer 4 ragen endseitig geschlossene
Rohre 38 zur Wärmeabnahme. In diesen sind endseitig offene
Rohre 38a angeordnet, die der Zuführung eines zu erwärmen
den Mediums dienen. Die Rohre 38, 38a bilden Kanäle zur
Abnahme von Hochtemperatur-Wärme und sind bspw. von dem
Arbeitsmedium einer Kraftmaschine oder von einem anderen,
auf hohe Temperaturen zu erwärmenden Gas durchströmt. Be
darfsweise können auch andere Rohrkonfigurationen Anwen
dung finden. Auf der Oberfläche der Rohre 38 kann ein Ka
talysator angeordnet sein, um die Oxidation in der Brenn
kammer 4, insbesondere beim Anfahren, zu fördern. Außerdem
kann an dem kuppelförmig gewölbten Bereich des Isolierkör
pers 24 an dessen der Trennwand 16 zugewandten Seite ein
Katalysator 40 angeordnet sein, um das Abgas nachzubehan
deln.
Die Brennkammer 4 ist im vorliegenden Ausführungsbei
spiel mit einer Elektroheizung 42 versehen, die durch in
der Kammerwand vorgesehene Heizwendeln gebildet wird. Die
se dienen insbesondere zum Erwärmen der Brennkammer 4 vor
der Zündung. Außerdem kann ein Thermoelement 43 zur Über
wachung des Betriebs der Brennkammer 4 vorgesehen sein.
Optional kann aus der Brennkammer 4 ein Abgaskanal 44
unter Umgehung des Rekuperators 3 herausführen. Der Ab
gaskanal 44 führt zu einer Wärmetauscherkammer 45, in der
ein (Niedertemperatur-)Wärmeübertrager 46 (Rohrschlange)
angeordnet ist. Dieser kann bspw. der Dampferzeugung die
nen. Aus der Wärmetauscherkammer 45 führt ein Abgas
anschluss 46 heraus. Die Abgasanschlüsse 27a, 46 sind an
ein 2-Wege-Regulierventil 47 (oder einen entsprechenden
Schieber) angeschlossen, der die Größe der durch die Ab
gaskanäle 27, 44 gehenden Abgasströme und somit die Ver
teilung der Energieflüsse reguliert.
Fig. 2 veranschaulicht den Gaserhitzer 1 nach Fig.
1 nochmals im Schnitt. Es ist hier insbesondere ersicht
lich, wie sich das Außenteil 5 über die Trennwand 16 an
dem Innenteil 23 abstützt.
Der Betrieb des Gaserhitzers 1 ist mit Bezug auf
Fig. 1 wie folgt:
Zum Starten des Gaserhitzers 1 wird zunächst die
Brennkammer 4 mit der Elektroheizung 42 erwärmt. Ist eine
Mindesttemperatur erreicht, wird über den Brenner 11 Gas
oder ein Gas-Luft-Gemisch in die Brennkammer 4 geblasen.
Bedarfsweise kann der Gaserhitzer 1 auch mit einer gezün
deten Flamme gestartet und hochgefahren werden. Sind an
den Rohren 38 Katalysatoren vorhanden, unterstützen diese
die nun einsetzende Reaktion. Mit zunehmender Temperatur
kann auch mehr Gas zugeführt werden, bis die Brennkammer 4
ihre Solltemperatur erreicht hat.
Von dem Brenner 11 geht ein Brennstoff-Luft-Gemisch
strahl aus, der in das Rohr 35 eintritt. Er treibt eine
Ringströmung in der Brennkammer 4 an und vermischt sich
mit diesem in dem Rohr 35. Es kommt hier zur vorzugsweisen
flammenlosen Oxidation des Gas-Luft-Gemischs. Die Verbren
nungsprodukte verlassen die Brennkammer 4 durch die Öff
nung 28 mit z. B. 900°C bis 1000°C. Der Rekuperator 3 er
wärmt die in dem Luftkanal 28 zuströmende Luft auf etwa
900°C. Der weitere Temperaturverlauf ist in Fig. 3 veran
schaulicht. Die Abgase erfahren in dem Rekuperator 3 eine
Abkühlung auf kleiner 200°C.
Der Gaserhitzer 1 wird anhand der Temperaturen der
Brennkammer 4 und des Wärmeübertragers 46 gesteuert oder
geregelt. Eine erste Regelschleife hält durch Beeinflus
sung der Brennstoff- und Luftzufuhr die Temperatur der
Brennkammer 4 auf Sollwert, unabhängig davon, ob die Abga
se ganz, teilweise oder gar nicht durch den Rekuperator 3
geleitet werden. Eine zweite Regelschleife regelt die Tem
peratur des Wärmeübertragers 46 durch Einstellung des Ven
tils 47. Soll die gesamte erzeugte Wärme als Hoch
temperatur-Wärme abgenommen werden, schließt die Regelein
richtung mit dem Ventil 47 den über den Wärmeübertrager 46
führenden Weg. Soll hier jedoch etwas Wärme entnommen wer
den, öffnet die Regeleinrichtung diesen Weg bedarfsent
sprechend. Die dadurch abnehmende Luftvorwärmung für die
Brennkammer 4 wird durch erhöhte Brennstoffzufuhr ausge
glichen. Die Steuerung oder Regelung ist somit sehr ein
fach und reaktionsschnell an wechselnde Lasten anpassbar.
Die Abgase verlassen den Rekuperator 3 mit einer
Restwärme von kleiner 200°C. Zur Nutzung derselben kann an
dem kalten Ende des Abgaskanals 27 ein weiterer Wärmetau
scher 51 vorgesehen sein (Fig. 3). Der Isolierkörper 24
kann dazu mit einer ringförmigen Aussparung 52 versehen
sein, die etwa die Höhe des ringförmigen Ansatzes 19 auf
weist. Die so gebildete Ringkammer kann den Wärmetauscher
51 aufnehmen, an den bspw. eine Gebäudeheizung oder ein
anderweitiger Wärmeverbraucher für Niedrigtemperaturwärme
angeschlossen ist.
Wenn eine anderweitige Wärmesenke existiert, kann der
Hochtemperatur-Wärmetauscher, der durch die Rohre 38, 38a
gebildet wird, auch entfallen. Die Wärmeabgabe kann auf
beliebigem anderen Weg erfolgen.
Bei einer kompakten Wärmequelle 1 umgibt ein glocken-
oder konusförmiger Rekuperator 3 die Brennkammer 4. Der
Rekuperator 3 besteht aus axial gegeneinander verspannten
Teilen 13, 16, 24, so dass die ständige Anlage einer mit
Vorsprüngen 17 versehenen Trennwand 16 sowohl an einer
glockenförmigen Außenwand 5 als auch an einer glockenför
migen Innenwand 23 sichergestellt ist.
Wärmebedarf des Rohrerhitzers: 12 kW
Temperatur des erhitzten Gases: 700°C
Temperatur in der Brennkammer: ca. 1000°C
zugeführte Brennstoffenergie: ca. 14 kW
Wirkungsgrad der Beheizung: ca. 86%
Luftvorwärmung: ca. 900°C
Abgastemperatur: ca. 150°C
Nox
Temperatur des erhitzten Gases: 700°C
Temperatur in der Brennkammer: ca. 1000°C
zugeführte Brennstoffenergie: ca. 14 kW
Wirkungsgrad der Beheizung: ca. 86%
Luftvorwärmung: ca. 900°C
Abgastemperatur: ca. 150°C
Nox
im Abgas (flammenloser Betrieb): < 20 ppm
Außen-Durchmesser: 400 mm
Außen-Länge: 400 mm
Innen-Durchmesser: 200 mm
Innen-Länge: 200 mm
Innen-Volumen: 6,3 dm3
Außen-Länge: 400 mm
Innen-Durchmesser: 200 mm
Innen-Länge: 200 mm
Innen-Volumen: 6,3 dm3
mittlerer Durchmesser: 300 mm
Konizität: 5°
Spaltweite: 2 mm
Konizität: 5°
Spaltweite: 2 mm
Claims (12)
1. Wärmequelle (1),
mit einer Brennkammer (4), zur Erzeugung von Wärme mit einem hohen Temperaturniveau,
mit einem im Wesentlichen rotationssymmetrisch ausge bildeten Abgas/Luft-Wärmetauscher (3), der an die Brenn kammer (4) angeschlossen ist,
dadurch gekennzeichnet,
dass der Abgas/Luft-Wärmetauscher (3) einen Durch messer aufweist, der in seiner Axialrichtung zunimmt, und
dass die Brennkammer (4) zumindest teilweise in einem von dem Abgas/Luft-Wärmetauscher (3) umschlossenen Innen raum angeordnet ist.
mit einer Brennkammer (4), zur Erzeugung von Wärme mit einem hohen Temperaturniveau,
mit einem im Wesentlichen rotationssymmetrisch ausge bildeten Abgas/Luft-Wärmetauscher (3), der an die Brenn kammer (4) angeschlossen ist,
dadurch gekennzeichnet,
dass der Abgas/Luft-Wärmetauscher (3) einen Durch messer aufweist, der in seiner Axialrichtung zunimmt, und
dass die Brennkammer (4) zumindest teilweise in einem von dem Abgas/Luft-Wärmetauscher (3) umschlossenen Innen raum angeordnet ist.
2. Wärmequelle nach Anspruch 1, dadurch gekennzeich
net, dass der Abgas/Luft-Wärmetauscher (3) kegel- oder
glockenförmig ausgebildet ist.
3. Wärmequelle nach Anspruch 2, dadurch gekennzeich
net, dass der Abgas/Luft-Wärmetauscher (3) eine Außenwand
(5) und eine Innenwand (23) aufweist, zwischen denen eine
Trennwand (16) angeordnet ist, und dass die Trennwand (16)
auf beiden Seiten mit Vorsprüngen (17) versehen ist, mit
denen sie sowohl an der Innenwand (23) als auch an der
Außenwand (5) anliegt, wobei zwischen der Innenwand und
der Außenwand ein Abstand eingehalten ist, der weniger als
2%, vorzugsweise weniger als 1% des Durchmessers des
Abgas/Luft-Wärmetauschers (3)beträgt.
4. Wärmequelle nach Anspruch 1, dadurch gekennzeich
net, dass die Brennkammer (4) in einem von dem Abgas/Luft-
Wärmetauscher (3) umschlossenen Innenraum angeordnet und
von diesem durch eine innere Wärmeisolierung (24) getrennt
ist und dass der Abgas/Luft-Wärmetauscher (3) an seiner
Außenseite mit einer äußeren Wärmeisolierung (14) versehen
ist, und dass die Wanddicke der äußeren Wärmeisolierung
(14) in einer Richtung abnimmt, in der die Wanddicke der
inneren Wärmeisolierung (24) zunimmt.
5. Wärmequelle nach Anspruch 1, dadurch gekennzeich
net, dass die Brennkammer (4) und ein in oder an der
Brennkammer (4) angeordneter Brenner (11) zum Betrieb mit
flammenloser Oxidation eingerichtet sind.
6. Wärmequelle nach Anspruch 1, dadurch gekennzeich
net, dass die Brennkammer (4) mit einem Hochtemperatur-
Wärmeübertrager (37) verbunden ist.
7. Wärmequelle nach Anspruch 6, dadurch gekennzeich
net, dass der Hochtemperatur-Wärmeübertrager in der Brenn
kammer (4) in Form wenigstens eines durch die Brennkammer
(4) führenden Fluid durchströmten Kanals vorgesehen ist.
8. Wärmequelle nach Anspruch 1 oder 7, dadurch ge
kennzeichnet, dass in der Brennkammer (4) ein Katalysator
(39) vorgesehen ist, der vorzugsweise an oder auf dem
Hochtemperatur-Wärmeübertrager angeordnet ist.
9. Wärmequelle nach Anspruch 1, dadurch gekennzeich
net, dass die Wärmequelle (1) an einen Stirlingmotor oder
eine Gasturbine angeschlossen ist.
10. Wärmequelle nach Anspruch 1, dadurch gekennzeich
net, dass der Hochtemperatur-Wärmeübertrager von einem
Fluid durchströmt ist, das eine endotherme chemische Um
wandlung durchläuft.
11. Wärmequelle nach Anspruch 1, dadurch gekennzeich
net, dass von der Brennkammer (4) ein Abgaskanal durch den
Abgas/Luft-Wärmetauscher (3) und ein weiterer Abgaskanal
zu einem Wärmeübertrager führt, wobei die Abgaskanäle vor
zugsweise steuerbar sind.
12. Wärmequelle nach Anspruch 1, dadurch gekennzeich
net, dass der Rekuperator (3) und/oder dessen Trennwand
(17) wenigstens teilweise, vorzugsweise ganz aus Keramik
besteht.
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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US09/560,104 US6293275B1 (en) | 1999-04-28 | 2000-04-28 | High-temperature gas heater |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
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8100 | Publication of the examined application without publication of unexamined application | ||
D1 | Grant (no unexamined application published) patent law 81 | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8327 | Change in the person/name/address of the patent owner |
Owner name: WS REFORMER GMBH, 71272 RENNINGEN, DE |
|
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Inventor name: WÜNNING, JOACHIM, DR.-ING., 71229 LEONBERG, DE |
|
R119 | Application deemed withdrawn, or ip right lapsed, due to non-payment of renewal fee |
Effective date: 20131101 |