DE19606054A1 - Valve drive for internal combustion engine - Google Patents
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Abstract
Description
Die Erfindung betrifft einen Ventiltrieb einer Brennkraftmaschine nach der Gattung des Hauptanspruches.The invention relates to a valve train of an internal combustion engine according to the genus of Main claim.
Bei einem derartigen Ventiltrieb, wie er beispielsweise in der US 4,873,949 beschrieben ist, wird mindestens ein den Gaswechsel der Brennkraftmaschine steuerndes Gaswechselventil vom Nocken einer Nockenwelle betätigt. Die Nockenwelle ist zur Verschiebung der Ventilöffnungsphase mit einem Verstellmechanismus versehen, durch den sie gegenüber der antreibenden Welle relativ verdrehbar ist. Durch hydraulische Beaufschlagung dieses stirnseitig an der Nockenwelle angeordneten Verstellmechanismusses ist ein Verschieben der Ventilöffnungsphase in Richtung frühes Ventilöffnen bzw. spätes Ventilöffnen bezogen auf eine Neutralstellung möglich. Zusätzlich zur Möglichkeit der Phasenverstellung ist der Ventilhub des Gaswechselventils variabel. Dazu ist zwischen dem betätigenden Nocken der Nockenwelle und dem Ventilteller des Gaswechselventils eine Druckkammer angeordnet, die mit Hydraulikmedium beaufschlagbar bzw. gefüllt ist, welches die durch den Nocken erzeugte Hubbewegung auf das Gaswechselventil überträgt. An diese Druckkammer ist ein Steuerventil angeschlossen, über das in Abhängigkeit von Last und Drehzahl der Brennkraftmaschine die Druckkammer entlastbar ist, so daß die vom Nocken erzeugte Hubbewegung nicht auf das Gaswechselventil übertragen wird. Eine derartige Ventilhubvariation nach dem lost-motion-Prinzip ist jedoch sehr aufwendig, da sie zumindest je Zylinder der Brennkraftmaschine ein den Druck in der Druckkammer steuerndes Ventil benötigt. Darüber hinaus baut ein derartiger Ventiltrieb sehr hoch, um den gesamten vom Nocken erzeugten Hub bzw. einen Teil des Hubes, zwischen Nocken und Ventilsitz aufnehmen zu können.With a valve train of the type described, for example, in US Pat. No. 4,873,949 is described, at least one is the gas exchange of the internal combustion engine Controlling gas exchange valve actuated by the cam of a camshaft. The Camshaft is used to shift the valve opening phase with a Adjustment mechanism provided, by which they face the driving shaft is relatively rotatable. By hydraulic action on the front of the Camshaft adjustment mechanism is shifting the Valve opening phase related to early valve opening or late valve opening possible to a neutral position. In addition to the possibility of phase adjustment the valve lift of the gas exchange valve is variable. To do this is between the actuating Cam of the camshaft and the valve plate of the gas exchange valve one Arranged pressure chamber which can be acted upon or filled with hydraulic medium, which the lifting movement generated by the cam on the gas exchange valve transmits. A control valve is connected to this pressure chamber Dependence on load and speed of the internal combustion engine the pressure chamber is relieved, so that the lifting movement generated by the cam is not on the Gas exchange valve is transmitted. Such a valve lift variation after The lost-motion principle is very complex, however, since it is at least one for each cylinder Internal combustion engine requires a valve controlling the pressure in the pressure chamber. In addition, such a valve train builds very high to cover the entire Cam generated stroke or part of the stroke, between cam and valve seat to be able to record.
Demgegenüber ist es die Aufgabe der Erfindung, einen Ventiltrieb für eine Brennkraftmaschine so zu verbessern, daß eine weitgehende Beeinflussung der Steuerzeiten des Ventiltriebes mit konstruktiv einfachen Mitteln und möglichst geringem Platzbedarf möglich ist. Dabei soll neben dem Bauteil- und Bauraumaufwand vor allem der steuerungstechnische Aufbau des Ventiltriebes möglichst effektiv und einfach aufgebaut sein. Ein derartiger Ventiltrieb soll insbesondere in der Lage sein, den Verbrennungsablauf der Brennkraftmaschine so zu beeinflussen, daß insbesondere im Teillastbereich der Brennkraftmaschine deutliche Verbrauchsverbesserungen zu erzielen sind, ohne daß daraus im Leerlaufbereich und insbesondere im Vollastbereich Einbrüche der Leistungs- oder Drehmomentkurve resultieren.In contrast, it is the object of the invention to provide a valve train for a To improve the internal combustion engine so that extensive influence on the Control times of the valve train with structurally simple means and if possible small space is possible. In addition to the component and installation space especially the control engineering structure of the valve train as effective and just be set up. Such a valve train should in particular be able to to influence the combustion process of the internal combustion engine so that especially in the partial load range of the internal combustion engine Consumption improvements can be achieved without this resulting in the idle range and Especially in the full load range, drops in the power or torque curve result.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß mit den kennzeichnenden Merkmalen des Hauptanspruches gelöst. Dadurch daß zur Hubübertragung zwischen Nocken und Gaswechselventil ein Hubübertragungselement mit zwei koppelbaren Hubelementen genutzt wird, die mit unterschiedlichen Hubkurven eines Nockens zusammenwirken und die mit einem verschiebbaren Koppelelement lösbar miteinander verbindbar sind ist auf einfache Weise eine Variation des Hubes möglich. Dabei kann eine derartige Hubvariation bei einer sehr geringen Bauhöhe ermöglicht werden. Darüber hinaus können derartige Hubübertragungselemente bei hydraulischer Betätigung in einem Hydraulikkreis zusammengefaßt werden, der mit deutlich geringerem Aufwand betrieben werden kann. So kann insbesondere bei Mehrzylindermotoren auf eine Vielzahl von Schaltventilen verzichtet werden, da die Hubübertragungselemente mehrerer Zylinder über ein gemeinsames Steuerventil beaufschlagbar sind.This object is achieved with the characterizing features of Main claim solved. Characterized in that the stroke transmission between the cam and Gas exchange valve a stroke transmission element with two couplable lifting elements is used that interact with different cam lift curves and which are releasably connectable to each other with a sliding coupling element a variation of the stroke is possible in a simple manner. Such a Stroke variation with a very low height can be made possible. Furthermore can such stroke transmission elements with hydraulic actuation in one Hydraulic circuit can be summarized with much less effort can be operated. For example, in multi-cylinder engines in particular Numerous switching valves can be dispensed with because of the stroke transmission elements several cylinders can be acted upon via a common control valve.
Durch die Verwendung eines derartigen Ventiltriebes für mindestens zwei Einlaßventile pro Zylinder können die Hubübertragungselemente durch ein gemeinsames Steuerventil beaufschlagt werden, so daß ohne Mehraufwand an Steuerventilen eine Verbesserung des Verbrennungsablaufes möglich ist. Dabei sind gezielte Maßnahmen zur Erzeugung eines Dralls oder Swirls möglich, indem beispielsweise die beiden Einlaßventile in einem oder beiden Hubübertragungsmodi mit unterschiedlichen Hubkurven betrieben werden.By using such a valve train for at least two intake valves the stroke transmission elements can be shared by a common Control valve are applied, so that a control valve without additional effort Improvement of the combustion process is possible. There are targeted measures possible to generate a swirl or swirl by, for example, the two Intake valves in one or both stroke transmission modes with different Lift curves are operated.
Insbesondere wenn die zwei Einlaßventile eines Zylinders im Teillastbereich mit geringen Ventilhüben betrieben werden und diese Ventilhübe unterschiedlich sind, ergibt sich eine gezielte drallförmige Verwirbelung, durch die der Verbrennungsablauf beeinflußt und verbessert werden kann. Ein derartiger Ventiltrieb ist besonders platzsparend, wenn das Hubübertragungselement nach Art eines Tassenstößels mit zwei konzentrischen Hubelementen aufgebaut ist. Ein solcher Ventiltrieb kann mit relativ geringem Mehraufwand einen herkömmlichen Ventiltrieb mit Tassenstößeln ersetzen.Especially when the two intake valves of a cylinder are in the partial load range low valve strokes are operated and these valve strokes are different, there is a targeted swirl-like swirling, through which the combustion process can be influenced and improved. Such a valve train is special space-saving if the stroke transmission element is like a tappet two concentric lifting elements is constructed. Such a valve train can with relatively little additional effort a conventional valve train with bucket tappets replace.
Wird zur Verstellung der Ventilöffnungsphase eine Verstelleinheit gewählt, die zwischen den Einlaßnockenwelle und einer sie antreibenden Auslaßnockenwelle angeordnet ist wobei die Auslaßnockenwelle von der Kurbelwelle der Brennkraftmaschine angetrieben wird, ist damit ein Antrieb möglich, der gegenüber Phasenverstellern nach dem Prinzip des Axialverstellers mit geringerer Baulänge auskommt. Darüber hinaus hat ein derartiger Phasenstellmechanismus Vorteile bei Motoren mit zwei Zylinderreihen, bei denen im Nockenwellentrieb aufgrund der geringeren Zylinderzahl und der damit verbundenen Nockenlage und Zündfolge erhebliche Drehmomentschwankungen bzw. Drehmomentbelastungen auftreten.If an adjustment unit is selected to adjust the valve opening phase, this is between the intake camshaft and an exhaust camshaft driving it is arranged the exhaust camshaft being driven by the crankshaft of the internal combustion engine a drive is possible, which is compared to phase adjusters based on the principle of the axial adjuster needs less overall length. It also has a Such phase adjustment mechanism advantages in engines with two rows of cylinders those in the camshaft drive due to the lower number of cylinders and thus connected cam position and firing order considerable torque fluctuations or Torque loads occur.
Besonders günstige Verbrauchs- und Emissionswerte für eine Brennkraftmaschine mit einem derartigen Ventiltrieb ergeben sich, wenn im Teillastbereich innerhalb eines mittleren Drehzahlbereiches die Einlaßventile in einer frühen Ventilöffnungsphase betrieben werden und gleichzeitig die Ventilhübe und Öffnungsdauer der Einlaßventile in einem unteren Lastbereich klein sind und bei Überschreiten einer vorgegebenen Lastgrenze zu großen Ventilhüben umgeschaltet werden. Insbesondere wenn dabei die Ventilhubumschaltung für beide Einlaßventile gleichzeitig erfolgt, kann diese Umstellung mit einem einzigen einfach aufgebauten Schaltventil erfolgen.Particularly favorable consumption and emission values for an internal combustion engine Such a valve train results if within a partial load range middle speed range, the intake valves in an early valve opening phase operated and at the same time the valve lifts and opening times of the intake valves are small in a lower load range and if a predetermined one is exceeded Load limit can be switched to large valve strokes. Especially when doing so Valve stroke switching for both intake valves takes place simultaneously, this can Changeover can be done with a single simple switching valve.
Mit einem derartigen Ventiltrieb läßt sich mit relativ geringem mechanischen Aufwand bei gleichzeitig einfachen steuerungstechnischen Aufwand und ebenfalls geringem Aufwand an Steuerungsbauteilen (Hydraulikdruckversorgung, Steuerventile, usw.eine wesentliche Verbrauchs- und Emissionsverbesserung im Teillastbereich erzielen, ohne daß gegenüber Brennkraftmaschinen ohne diese Einrichtung Leistungs- bzw. Drehmomenteinbußen im Vollastbereich auftreten. Durch entsprechende Abstimmung im Leerlauf sind auch hier deutliche Verbrauchs- und Emissionsverringerungen möglich.With such a valve train can be done with relatively little mechanical effort with simple control engineering effort and also low Expenditure on control components (hydraulic pressure supply, control valves, etc.) achieve significant improvements in consumption and emissions in the partial load range without that compared to internal combustion engines without this facility performance or Torque losses in the full load range occur. By appropriate coordination here, too, there are significant reductions in consumption and emissions possible.
Weitere Vorteile und vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung ergeben sich aus den Unteransprüchen und der Beschreibung. Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung ist in der nachfolgenden Beschreibung und Zeichnung näher erläutert. Letztere zeigt inFurther advantages and advantageous developments of the invention result from the Subclaims and the description. An embodiment of the invention is in the following description and drawing explained in more detail. The latter shows in
Fig. 1 eine schematische Darstellung des Ventiltriebes eines Zylinders einer Brennkraftmaschine Fig. 1 is a schematic representation of the valve train of a cylinder of an internal combustion engine
Fig. 2 einen Schnitt durch ein als Tassenstößel ausgebildetes Hubübertragungselement, Fig. 2 shows a section through a constructed as a cup tappet stroke-transmission member,
Fig. 3 einen Schnitt durch eine Spann- und Verstellvorrichtung zur Variation der Ventilöffnungsphase und Fig. 3 shows a section through a tensioning and adjusting device for varying the valve opening phase and
Fig. 4 ein Schaltkennfeld des Ventiltriebes, in dem die unterschiedlichen Betriebsmodi des Ventiltriebes in Abhängigkeit von Drehzahl und Last der Brennkraftmaschine aufgetragen sind. Fig. 4 is a switching map of the valve train, in which the different operating modes of the valve train are plotted as a function of speed and load of the internal combustion engine.
Der in Fig. 1 dargestellte Ventiltrieb eines Zylinders einer nicht näher dargestellten Brennkraftmaschine weist zwei Gaswechselventile 1 auf, die jeweils über ein als Stößel 2 ausgebildetes Hubübertragungselement von den Nocken 3 einer Nockenwelle 4 betätigt werden. Jeder Stößel 2 ist in eine Bohrung 5 eines Zylinderkopfes 6 eingesetzt und stützt sich über eine Druckfeder 7 ab. Die Ventile 2 (Gaswechselventile) umfassen einen mit einem Ventilsitz 8 des Zylinderkopfes 6 zusammenwirkenden Ventilteller 9 sowie einen Ventilschaft 10, der mit einem Ventilfederteller 11 versehen ist. Zwischen Ventilfederteller 11 und Zylinderkopf 6 ist eine Ventilfeder 12 angeordnet, die das Ventil 2 in der geschlossenen Stellung hält. Die Druckfeder 7 stützt sich auf der gegenüberliegenden Seite ebenfalls am Ventilfederteller 11 ab.The valve train of a cylinder of an internal combustion engine (not shown in detail) in FIG. 1 has two gas exchange valves 1 , which are each actuated by the cams 3 of a camshaft 4 via a stroke transmission element designed as a tappet 2 . Each plunger 2 is inserted into a bore 5 of a cylinder head 6 and is supported by a compression spring 7 . The valves 2 (gas exchange valves) comprise a valve plate 9 which interacts with a valve seat 8 of the cylinder head 6 and a valve stem 10 which is provided with a valve spring plate 11 . A valve spring 12 , which holds the valve 2 in the closed position, is arranged between the valve spring plate 11 and the cylinder head 6 . The compression spring 7 is also supported on the opposite side on the valve spring plate 11 .
Das in Fig. 2 näher dargestellte Hubübertragungselement (Stößel 2) weist zwei konzentrische Tassenelemente 13,14 (Hubelemente) auf, die jeweils mit unterschiedlichen Nockenbereichen (Teilnocken) 15 bis 17 des jeweiligen Nockens 3 zusammenwirken. Die beiden äußeren Nockenbereiche 15 und 17 eines Nockens 3 sind gleich ausgebildet, d. h. sie haben die gleiche Hubhöhe und Phasenlage. Diese Nockenbereiche 15 und 17 wirken mit dem äußeren der beiden Tassenelemente 13 zusammen. Der mittlere Nockenbereich 16 hat gegenüber den beiden äußeren Nockenbereichen 15 und 17 eine geringere Hubhöhe und wirkt mit dem inneren Tassenelement 14 zusammen. Dieses ist über ein an sich bekanntes hydraulisches Ventilspielausgleichselement (HVA) 18 mit dem Ventilschaft 10 eines Gaswechselventils 1 zusammen. Die beiden Tassenelemente 13 und 14 sind jeweils etwa becherförmig ausgebildet und weisen im Bereich ihrer Böden 19, 20 jeweils eine Bohrung 21, 22 auf, die in der in Fig. 2 dargestellten und nachfolgend näher beschriebenen Arbeitsstellung miteinander fluchten. Die Bohrung 21 im äußeren Tassenelement 13 ist an ihren Außenseiten durch Einsätze 23 bzw. 24 verschlossen. Der Einsatz 23 begrenzt einen hydraulisch beaufschlagbaren Druckraum 25, der an der anderen Seite von einem verschieblichen Kolben 26 verschlossen ist. Dieser Kolben 26 liegt an einem in der Bohrung 22 befindlichen Koppelelement 27 an, dessen gegenüberliegenden Stirnseite an einem zweiten Kolben 28 anliegt, der durch eine Druckfeder 29, die sich am Einsatz 24 abstützt beaufschlagt ist. Durch hydraulisches Beaufschlagen des Druckraumes 25 über ein nicht dargestelltes Steuerventil aus dem ebenfalls nicht näher dargestellten Ölkreislauf der Brennkraftmaschine wird in der in Fig. 2 dargestellten Arbeitsstellung des Stößels der Kolben 26 in Richtung zum inneren Tassenelement 14 verschoben. Dieser Bewegung ist die Wirkung der Druckfeder 29 entgegengerichtet, die über den zweiten Kolben 28 und das Koppelelement 27 auf den ersten Kolben 26 wirkt. Bei entsprechender Beaufschlagung des Druckraumes 25 wird der Kolben 26 so verschoben, daß er sich über einen Teil seiner Länge innerhalb der Bohrung 21 und zum Teil innerhalb der Bohrung 22 im inneren Tassenelement befindet. Dadurch wird das Koppelelement 27 so verstellt, daß es sich zum Teil innerhalb der Bohrung 22 im inneren Tassenelement 14 und zum Teil innerhalb des äußeren Tassenelementes 13 befindet. In dieser Schaltstellung des Koppelelementes sind die beiden Tassenelemente 13,14 miteinander gekoppelt, d. h. beide Tassenelemente führen den gleichen Hub aus, so daß der größere Hub der beiden äußeren Nockenbereiche 15 und 17 auf den Schaft 10 des Gaswechselventil 1 übertragen wird. Wird über entsprechende Ansteuerung des Steuerventils der Druck im Druckraum 25 soweit vermindert, daß der Kolben 26, das Koppelelement 27 und der zweite Kolben 28 durch die Wirkung der Druckfeder 29 in ihrer in Fig. 2 dargestellter Arbeitsstellung zurückbewegt werden, sind die beiden Tassenelemente 13 und 14 frei gegeneinander beweglich. In dieser Schaltstellung wird nur die durch den mittleren Teilnocken 16 verursachte Hubbewegung über das innere Tassenelement 13 auf den Ventilschaft 10 des Gaswechselventils 1 übertragen. Das äußere Tassenelement 13 folgt dem Hubverlauf der beiden äußeren Teilnocken 15 und 17. Diese Bewegung des äußeren Tassenelementes erfolgt jedoch ohne Einfluß auf das frei dazu bewegliche innere Tassenelement 14. Ein derartiges Stößelelement ist an sich bekannt und beispielsweise in der Patentanmeldung DE 195 46 437 beschrieben.The stroke-transmission member shown in more detail in Fig. 2 (plunger 2) comprises two concentric elements 13,14 cup (hoisting elements), each having different cam portions (cam portion) cooperate 15 to 17 of the respective cam 3. The two outer cam areas 15 and 17 of a cam 3 are of identical design, ie they have the same lifting height and phase position. These cam areas 15 and 17 interact with the outer of the two cup elements 13 . The central cam region 16 has a lower lifting height than the two outer cam regions 15 and 17 and interacts with the inner cup element 14 . This is together with the valve stem 10 of a gas exchange valve 1 via a known hydraulic valve lash compensation element (HVA) 18 . The two cup elements 13 and 14 are each approximately cup-shaped and each have a bore 21 , 22 in the area of their bottoms 19 , 20 , which are aligned with one another in the working position shown in FIG. 2 and described in more detail below. The bore 21 in the outer cup element 13 is closed on its outer sides by inserts 23 and 24 . The insert 23 delimits a hydraulically pressurizable pressure chamber 25 , which is closed on the other side by a displaceable piston 26 . This piston 26 bears against a coupling element 27 located in the bore 22 , the opposite end face of which bears against a second piston 28 which is acted upon by a compression spring 29 which is supported on the insert 24 . Hydraulic actuation of the pressure chamber 25 via a control valve (not shown) from the oil circuit of the internal combustion engine, which is also not shown in detail, displaces the piston 26 in the working position of the tappet shown in FIG. 2 in the direction of the inner cup element 14 . This movement is counteracted by the action of the compression spring 29 , which acts on the first piston 26 via the second piston 28 and the coupling element 27 . When the pressure chamber 25 is acted upon appropriately, the piston 26 is displaced such that it is located over part of its length within the bore 21 and partly within the bore 22 in the inner cup element. As a result, the coupling element 27 is adjusted so that it is located partly within the bore 22 in the inner cup element 14 and partly within the outer cup element 13 . In this switching position of the coupling element, the two cup elements 13,14 are coupled to each other, ie, both cup elements perform the same stroke, so that the greater stroke of the two outer cam portions is transmitted to the shaft 10 of the gas exchange valve 1 15 and 17th If the pressure in the pressure chamber 25 is reduced by appropriate control of the control valve so that the piston 26 , the coupling element 27 and the second piston 28 are moved back by the action of the compression spring 29 in their working position shown in FIG. 2, the two cup elements 13 and 14 freely movable against each other. In this switching position, only the lifting movement caused by the central partial cam 16 is transmitted via the inner cup element 13 to the valve stem 10 of the gas exchange valve 1 . The outer cup element 13 follows the stroke of the two outer partial cams 15 and 17 . However, this movement of the outer cup element takes place without influencing the freely movable inner cup element 14 . Such a tappet element is known per se and is described, for example, in patent application DE 195 46 437.
Um einen korrekten Schaltverlauf sicherzustellen, wirkt das Koppelelement 27 mit einem Verriegelungselement 30 zusammen, das in diesem Ausführungsbeispiel im Boden 20 des inneren Tassenelementes 14 geführt ist. Dieses Verriegelungselement greift in eine von zwei nebeneinander angeordnete Verriegelungsnuten 31, 32 am Koppelelement ein und gibt dessen Bewegung erst frei, wenn es so weit angehoben werden kann, daß es in eine Nut 33 im unmittelbaren Nockenbereich eintauchen kann. Damit ist gewährleistet, daß ein Verschieben des Koppelelementes unabhängig von der Druckbeaufschlagung des Druckraumes 25 nur möglich ist, wenn sich der Nocken 3 in einer definierten Drehlage befindet. Durch diese mechanische Triggerung wird sichergestellt, daß eine Verschiebung des Koppelelementes nur erfolgen kann, wenn sich der Nocken/die Teilnocken im Zusammenwirken mit dem Stößel in der Grundkreisphase befinden und sofern ein ausreichend großer Nockenwellendrehwinkelbereich für die Verschiebung zur Verfügung steht. Damit kann erreicht werden, daß Fehlschaltungen vermieden werden und mehrere bzw. alle schaltbaren Gaswechselventile über ein gemeinsames Steuerventil ansteuerbar sind, da die Verstellung erst in Abhängigkeit von der Drehlage der Nockenwelle bzw. des jeweiligen Nockens erfolgt.In order to ensure a correct switching course, the coupling element 27 interacts with a locking element 30 , which in this exemplary embodiment is guided in the bottom 20 of the inner cup element 14 . This locking element engages in one of two side by side locking grooves 31 , 32 on the coupling element and only releases its movement when it can be raised so far that it can dip into a groove 33 in the immediate cam area. This ensures that a displacement of the coupling element regardless of the pressurization of the pressure chamber 25 is only possible when the cam 3 is in a defined rotational position. This mechanical triggering ensures that a displacement of the coupling element can only take place if the cam / the partial cams are in cooperation with the tappet in the base circle phase and if a sufficiently large camshaft angle of rotation range is available for the displacement. This can ensure that incorrect switching is avoided and several or all switchable gas exchange valves can be controlled via a common control valve, since the adjustment takes place only as a function of the rotational position of the camshaft or of the respective cam.
Die in Fig. 3 dargestellte Kurbelwelle 34 der Brennkraftmaschine ist mit einem Zahnriemen oder einer Kette 35 mit einer die Auslaßventile betätigenden Auslaßnockenwelle 36 verbunden. Diese Auslaßnockenwelle 36 ist über einen als Kette 37 ausgebildeten Endlostrieb mit der die Einlaßventile steuernden Nockenwelle 4 verbunden. Zwischen dem Lasttrum 38 und dem Lasttrum 39 der Kette 37 ist eine hydraulische Spannvorrichtung 40 angeordnet, die jeweils an den Innenseiten der Kette 37 angreift. Diese Spannvorrichtung besteht aus einem hohlen äußeren Hydraulikkolben 41 und einem in diesem längsgeführten inneren, ebenfalls hohlen Hydraulikkolben 42. Im Hohlraum zwischen den beiden Hydraulikkolben ist eine Druckfeder 43 verspannt. Der äußere Hydraulikkolben 41 ist durch entsprechende Druckbeaufschlagung über ein zweites, ebenfalls nicht näher dargestelltes Steuerventil zwischen zwei Endstellungen verschiebbar. In Abhängigkeit der Schaltstellung des nicht dargestellten Schaltventils wird dazu entweder die Stirnfläche 44 des äußeren Kolbens 41 oder dessen Ringfläche 45 mit Druck beaufschlagt. Durch dieses Verschieben des äußeren Hydraulikkolbens 41 zwischen Lasttrum und Laststrum der Kette 37 wird die Nockenwelle 4 gegenüber der Auslaßnockenwelle 36 verdreht. Wird der Hydraulikkolben 41 bei der in Fig. 3 dargestellten Anordnung in seine untere Endlage verstellt, ergibt sich damit eine frühe Ventilöffnungsphase, bei Verschieben des Hydraulikkolbens in seine obere Endlage ergibt sich eine spätere Ventilöffnungsphase. Der Aufbau und die Funktionsweise eines derartigen Phasenstellers ist an sich bekannt und wird beispielsweise in der DE 40 06 910 beschrieben.The crankshaft 34 of the internal combustion engine shown in FIG. 3 is connected to a toothed belt or a chain 35 with an exhaust camshaft 36 which actuates the exhaust valves. This exhaust camshaft 36 is connected to the camshaft 4 controlling the intake valves via an endless drive designed as a chain 37 . A hydraulic tensioning device 40 is arranged between the load strand 38 and the load strand 39 of the chain 37 , each of which engages on the inner sides of the chain 37 . This tensioning device consists of a hollow outer hydraulic piston 41 and an inner, likewise hollow hydraulic piston 42 which is longitudinally guided therein. A compression spring 43 is clamped in the cavity between the two hydraulic pistons. The outer hydraulic piston 41 can be displaced between two end positions by appropriate pressurization via a second control valve, also not shown in detail. Depending on the switching position of the switching valve, not shown, either the end face 44 of the outer piston 41 or the annular surface 45 thereof is pressurized. By moving the outer hydraulic piston 41 between the load strand and the load strand of the chain 37 , the camshaft 4 is rotated with respect to the exhaust camshaft 36 . If the hydraulic piston 41 is adjusted to its lower end position in the arrangement shown in FIG. 3, this results in an early valve opening phase, and when the hydraulic piston is moved into its upper end position, a later valve opening phase results. The structure and mode of operation of such a phase adjuster is known per se and is described for example in DE 40 06 910.
Durch Kombination einer derartigen Phasenverstelleinrichtung (hydraulische
Spannvorrichtung 40) gemäß Fig. 3 mit einem schaltbaren Stößelelement gemäß Fig.
2 können vier verschiedene Betriebszustände des Ventiltriebes geschaltet werden:
Betriebszustand A: frühe Ventilöffnungsphase und kleiner Ventilhub,
Betriebszustand B: frühe Ventilöffnungsphase und großer Ventilhub,
Betriebszustand C: späte Ventilöffnungsphase und kleiner Ventilhub,
Betriebszustand D: späte Ventilöffnungsphase und großer Ventilhub.By combining such a phase adjustment device (hydraulic tensioning device 40 ) according to FIG. 3 with a switchable plunger element according to FIG. 2, four different operating states of the valve train can be switched:
Operating state A: early valve opening phase and small valve lift,
Operating state B: early valve opening phase and large valve lift,
Operating state C: late valve opening phase and small valve lift,
Operating state D: late valve opening phase and large valve lift.
Ein besonders verbrauchsgünstiger und dennoch leistungsfähiger Betrieb einer Brennkraftmaschine ergibt sich, wenn die Brennkraftmaschine in Abhängigkeit von Drehzahl und Last in einem der vier Betriebspunkte A bis D anhand des in Fig. 4 dargestellten Kennfeldes betrieben wird. Dabei ist die Drehlage der Auslaßnockenwelle 36 fest gegenüber der sie antreibenden Kurbelwelle 34 und die Einlaßnockenwelle 4 ist relativ dazu in ihrer Drehlage phasenverschieblich. Die von der Einlaßnockenwelle 4 betätigten Einlaßventile 1 werden dabei über die schaltbaren Stößel 2 von den unterteilten Nocken 3 mit jeweils zwei unterschiedlichen Hubkurven betätigt.A particularly economical and yet efficient operation of an internal combustion engine is obtained if the internal combustion engine is operated as a function of speed and load in one of the four operating points A to D using the map shown in FIG. 4. The rotational position of the exhaust camshaft 36 is fixed relative to the crankshaft 34 driving it and the intake camshaft 4 is phase-shiftable relative to it in its rotational position. The intake valves 1 actuated by the intake camshaft 4 are actuated via the switchable tappets 2 by the divided cams 3 , each with two different lift curves.
Dieses Kennfeld zeigt die unterschiedlichen Betriebszustände der Brennkraftmaschine bzw. des Ventiltriebes in Abhängigkeit von Drehzahl und Last. Es hat sich gezeigt, daß das größte Potential zur Verbrauchsabsenkung beim Betrieb einer derartigen Brennkraftmaschine in der Optimierung des Teillastverbrauches durch optimierte Verbrennung, Verringerung der Ladungswechselverluste und Absenkung der mechanischen Verlustleistung liegt. Durch entsprechende Auslegung des Ventilhubes der Einlaßventile und durch entsprechende Kanalgeometrie der Einlaßkanäle ist eine gezielte Ladungsbewegung einstellbar. Dabei hat sich jedoch gezeigt, daß bei externer Darllerzeugung durch Asymmetrie der reduzierten Einlaßventilerhebungen (geringer Ventilhub) bzw. Tumbleerzeugung durch entsprechende Kanalgestaltung jeweils für sich oder auch in Kombination durchaus auch verbrauchsverschlechternde Effekte auftreten können. Deutliche Verbrauchsvorteile im Teillastbereich werden bei verringertem Ventilhub durch die Reduzierung der Ventilöffnungskräfte und damit verringertem Reibmitteldruck erreicht. Die Reduzierung des Ventilhubes führt zu einer Reduzierung des Antriebsmomentes des Ventiltriebes. Da bei niedrigen Drehzahlen der Brennkraftmaschine die mechanischen Verluste bis zu 50% durch Antriebsverluste des Ventiltriebes verursacht werden, ist damit insbesondere im Teillastbereich eine deutliche Verbrauchsreduzierung zu erzielen. Diese Vorteile werden jedoch durch Erzeugung einer Ladungsbewegung bei reduzierter und/oder unterschiedlichen Ventilerhebungen zumindest teilweise kompensiert. Eine zu große Ventilhubreduktion kann trotz erheblicher Verringerung der Ventilöffnungskräfte aufgrund deutlicher Ladungswechselverluste zu einer Verschlechterung des effektiven Kraftstoffverbrauches führen.This map shows the different operating states of the internal combustion engine or the valve train depending on speed and load. It has been shown that the greatest potential for reducing consumption when operating such Internal combustion engine in the optimization of partial load consumption through optimized Combustion, reduction of gas exchange losses and lowering the mechanical power loss. By designing the valve stroke accordingly of the inlet valves and by appropriate channel geometry of the inlet channels is one targeted charge movement adjustable. However, it has been shown that at external charge generation through asymmetry of the reduced intake valve lifts (low valve lift) or tumble generation through appropriate channel design individually or in combination, they can also reduce consumption Effects can occur. Significant consumption advantages in the partial load range are at reduced valve lift by reducing the valve opening forces and thus reduced friction fluid pressure reached. The reduction in valve lift leads to a Reduction of the drive torque of the valve train. Because at low speeds the Internal combustion engine mechanical losses up to 50% due to drive losses Valve drive caused, is therefore a particularly in the partial load range to achieve a significant reduction in consumption. However, these benefits are brought about by Generation of a charge movement with reduced and / or different Valve elevations at least partially compensated. Too much valve lift reduction can, despite a significant reduction in valve opening forces due to Charge exchange losses worsen the effective Fuel consumption.
Im Teillastbereich hat sich gezeigt, daß besonders günstige Verbräuche zu erzielen sind, wenn bei Vier-Ventil-Motoren mit zwei Einlaßventilen je Zylinder die beiden Einlaßventile im Teillastbereich symmetrisch mit einer Ventilhubreduktion auf etwa 30% des Vollastventilhubes betrieben werden. Durch gleichzeitige Frühverstellung der Einlaßnockenwelle ist eine weitere Verbrauchsverbesserung zu erzielen. Gleichzeitig werden dabei aufgrund relativ großer Überschneidungsbereiche der Ein- und Auslaßventilöffnungsphasen und der damit verbundenen internen Abgasrückführung deutliche Verbesserung bei den NOx-Emissionen erzielt. Die verbesserte Gemischaufbereitung durch Aufheizung infolge des gesteigerten Restgasanteils reduziert darüber hinaus die HC-Rohemissionen. Die interne Abgasrückführung führt ebenfalls zu einer Reduktion der Ladungswechselverluste und trägt zu einer Verbesserung des effektiven Verbrauchs bei.In the part-load range, it has been shown that particularly favorable consumption can be achieved if, in the case of four-valve engines with two intake valves per cylinder, the two intake valves are operated symmetrically in the part-load range with a valve lift reduction to approximately 30% of the full-load valve lift. A further improvement in consumption can be achieved by simultaneously adjusting the intake camshaft early. At the same time, due to the relatively large overlap areas of the intake and exhaust valve opening phases and the associated internal exhaust gas recirculation, significant improvements in NO x emissions are achieved. The improved mixture preparation by heating due to the increased residual gas content also reduces the raw HC emissions. The internal exhaust gas recirculation also leads to a reduction in gas exchange losses and contributes to an improvement in effective consumption.
Bei niedrigen Drehzahlen (n<n1) bis nahezu Vollast (pm,max) wird die Brennkraftmaschine mit später Ventilöffnungsphase und kleinen Ventilhüben betrieben (Betriebszustand C). Der in der Praxis am häufigsten genutzte mittlere Kennfeldbereich mit vergleichsweise geringer Last (geringe Mitteldrücke pm, pm<pm1) wird unterhalb einer Grenzdrehzahl n2 mit früher Ventilöffnungsphase und kleinen Ventilhüben abgedeckt (Betriebszustand A). Sehr hohe Lasten (pm<pm1) bzw. hohe Drehzahlen ab einer oberen Drehzahlgrenze (n<n2) werden mit großem Ventilhub und früher Ventilöffnungsphase betrieben (Betriebsphase B). Oberhalb einer festgelegten oberen Grenzdrehzahl (n<n3) wird die Brennkraftmaschine unabhängig vom Lastzustand im Betriebszustand D (späte Ventilöffnungsphase und großer Ventilhub) betrieben.At low speeds (n <n1) to almost full load (pm, max) the Internal combustion engine operated with a late valve opening phase and small valve strokes (Operating state C). The middle map area most frequently used in practice with a comparatively low load (low mean pressures pm, pm <pm1) is below a limit speed n2 with early valve opening phase and small valve strokes covered (operating state A). Very high loads (pm <pm1) or high speeds an upper speed limit (n <n2) with a large valve lift and earlier Valve opening phase operated (operating phase B). Above a specified upper Limit speed (n <n3), the engine is independent of the load condition in Operating state D (late valve opening phase and large valve lift) operated.
Claims (8)
dadurch gekennzeichnet,
daß mindestens ein Gaswechselventil je Zylinder mit einem Nocken (3) mit mindestens zwei Hubkurven (15, 16, 17) zusammenwirkt,
daß das Hubübertragungselement dieses Gaswechselventils zwei Hubelemente (13, 14) aufweist, die jeweils mit unterschiedlichen Hubkurven des Nockens zusammenwirken, und
daß die Hubelemente durch ein verschiebbares Koppelelement (27) lösbar miteinander verbindbar sind.1. Valve train of an internal combustion engine with at least one gas exchange valve ( 1 ) per cylinder, with a camshaft ( 4 ) actuating the gas exchange valves, which can be rotated relatively to shift the valve opening phase relative to the shaft driving it, with stroke transmission elements ( 2 ) between the cams ( 3 ) the camshaft and the gas exchange valves, and with means ( 13 , 14 , 27 ) for changing the valve lift of the gas exchange valve,
characterized,
that at least one gas exchange valve per cylinder interacts with a cam ( 3 ) with at least two stroke curves ( 15 , 16 , 17 ),
that the stroke transmission element of this gas exchange valve has two lifting elements ( 13 , 14 ), each of which cooperate with different cam cam curves, and
that the lifting elements can be detachably connected to one another by a sliding coupling element ( 27 ).
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
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OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
8125 | Change of the main classification |
Ipc: F02D 13/02 |
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8120 | Willingness to grant licences paragraph 23 | ||
D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8327 | Change in the person/name/address of the patent owner |
Owner name: DR. ING. H.C. F. PORSCHE AKTIENGESELLSCHAFT, 7, DE |
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8327 | Change in the person/name/address of the patent owner |
Owner name: DR. ING. H.C. F. PORSCHE AKTIENGESELLSCHAFT, 7, DE |
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R071 | Expiry of right |