DE19514302A1

DE19514302A1 - Fuel-burning process with several burner planes

Info

Publication number: DE19514302A1
Application number: DE19514302A
Authority: DE
Inventors: Bernt Schumacher; Werner Kessel; Bernd Epple
Original assignee: EVT Energie und Verfahrenstechnick GmbH
Current assignee: General Electric Technology GmbH
Priority date: 1995-04-25
Filing date: 1995-04-25
Publication date: 1996-10-31
Anticipated expiration: 2015-04-26
Also published as: KR960038230A; DE19514302C2; KR100240134B1; ZA963260B; CZ284632B6; CZ118896A3

Abstract

The fire chamber (3) contains several burner planes and secondary air is supplied in each plane so that a circular current is produced with a fixed rotating direction about a through-flow direction. Fuel is supplied to the fire chamber in each plane tangentially to a fixed first circulating figure lying in each plane and which has in relation to the through flow direction of the fire chamber a smaller expansion in the case of a downstream burner plane than in the case of an upstream plane. All the air serving as the secondary air is supplied to the fire chamber in the same rotating direction as the fuel but in directions which do not contact the first circulating figure (28). A part of the air supplied to the fire chamber in a current parallel to the wall forms a wall air curtain.

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren sowie ein Feuerungssystem zur Wärmeerzeugung durch Verbrennung und insbesondere durch NO_x-arme Verbrennung von Kohlenstaub zur Dampferzeugung.The invention relates to a method and a firing system for heat generation by combustion and in particular by low-NO _x combustion of coal dust for steam generation.

Bei der großtechnischen Energieerzeugung werden in großem Maßstab Primärenergieträger wie Steinkohle, Braun kohle, Erdöl oder Erdgas verbrannt und die so erzeugte Wärme wird direkt oder zur Stromerzeugung genutzt. Die bei der Verbrennung der Energieträger entstehenden Abgase enthalten in der Regel einen gewissen Anteil von Stick oxiden (NO_x), die eine erhebliche Umweltbelastung dar stellen. Die nachträgliche Beseitigung von bei der Ver brennung entstandenen Stickoxiden ist mit einem erhebli chen technischen Aufwand und mit entsprechenden Kosten verbunden. Das Bestreben geht deshalb dahin, die Feue rungssysteme und den entsprechenden Verbrennungsvorgang so zu gestalten, daß der Anteil von Stickoxid in dem bei der Verbrennung entstehenden Abgas möglichst gering ist.In large-scale energy generation, primary energy sources such as hard coal, brown coal, petroleum or natural gas are burned on a large scale and the heat generated in this way is used directly or to generate electricity. The exhaust gases generated during the combustion of the energy sources usually contain a certain proportion of nitrogen oxides (NO _x ), which represent a significant environmental impact. The subsequent removal of nitrogen oxides produced during combustion involves considerable technical effort and associated costs. The endeavor is therefore to design the fire systems and the corresponding combustion process in such a way that the proportion of nitrogen oxide in the exhaust gas produced during combustion is as small as possible.

Aus: "Advanced Low NO_x Tangential Firing Systems for Coal Firing"; Donald I. Frey, Michel S. McGartney, Trans actions on: 46^th Anual Engineering and Operating Confe rence der Pacific Coast Electrical Ass., 19. und 20. März 1981, Los Angeles, California, ist ein Feuerungssystem zur Verbrennung von Kohlenstaub unter Luftzufuhr bekannt. Das Feuerungssystem weist einen im Querschnitt etwa rechteckigen Feuerraum auf, an dessen vier, einander jeweils paarweise gegenüberliegenden, Ecken mittels eines Primärluftstrahles Kohlenstaub und zusätzlich ein Sekun därluftstrahl eingeblasen werden. Die von der Primärluft getriebenen Kohlenstaubstrahlen sind dabei so ausgerich tet, daß sie einen etwa mittig in dem Feuerraum liegenden Kreis tangential mit gleichem Richtungssinn streifen. Es bildet sich dadurch eine wirbelartig in dem Feuerraum umlaufende Strömung aus.From: "Advanced Low NO _x Tangential Firing Systems for Coal Firing"; Donald I. Frey, Michel S. McGartney, Trans actions on: 46 ^th Anual Engineering and Operating Conference of the Pacific Coast Electrical Ass., March 19 and 20, 1981, Los Angeles, California, is a combustion system for the combustion of coal dust under Air supply known. The firing system has an approximately rectangular cross section of the firebox, at the four corners of which are opposite each other, coal dust and additionally a secondary air jet are blown in by means of a primary air jet. The coal dust jets driven by the primary air are aligned so that they touch an approximately central circle in the combustion chamber tangentially with the same direction. This creates a vortex-like flow in the combustion chamber.

Der 30% der Luftmenge führende Sekundärluftstrahl wird in einer ersten Variante unter einem Winkel von 220 zu dem Kohlenstaubstrahl tangential auf einen konzen trisch zu dem ersten Kreis liegenden, größeren Kreis geblasen. In einer zweiten Variante beträgt der Winkel zwischen dem 30% der Luft führenden Sekundärluftstrahl und dem Kohlenstaubstrahl 34°, was eine noch größere Durchmesserdifferenz zwischen den beiden Kreisen bedeu tet, die eine gleichsinnig in dem Feuerraum umlaufende Strömung markieren. In dem Gebiet, das von dem durch die Sekundärluftstrahlen definierten, äußeren Kreis umschlos sen ist, bilden sich reduzierende Bereiche aus, während die mit einem geringeren Winkel zur Wandung des Feuerrau mes austretenden Sekundärluftstrahlen im wandnahen Be reich einen Luftüberschuß und damit ein oxidierendes Milieu aufbauen. The secondary air jet leading 30% of the air volume is in a first variant at an angle of 220 tangent to the coal dust jet on a conc tric to the first circle, larger circle blown. In a second variant, the angle is between the 30% secondary air jet and the 34 ° coal dust jet, which is an even bigger one Difference in diameter between the two circles meaning tet, the one rotating in the same direction in the firebox Mark the current. In the area covered by the Secondary air jets defined outer circle enclosed reducing areas are formed while the one with a smaller angle to the wall of the fire room with emerging secondary air jets in the wall near the wall rich an excess of air and thus an oxidizing Build milieu.

Bei diesem Feuerungssystem wird eine Minderung der NO_x-Erzeugung um etwa ein Drittel erreicht. Es hat sich jedoch gezeigt, daß bei Aufbau eines Feuerungssystemes mit mehreren in Durchströmungsrichtung des Feuerraumes aufeinanderfolgenden Brennerebenen der oben beschriebenen Art bei Brennerebenen, die bezogen auf die Strömungs richtung stromabwärts liegen, erhebliche Wandkorrosionen auftreten können, die die Lebensdauer des Feuerungssyste mes inakzeptabel vermindern.This combustion system reduces NO _x production by about a third. However, it has been shown that when building a firing system with several burner levels of the type described above in the flow direction of the combustion chamber in succession at burner levels which are downstream in relation to the flow direction, considerable wall corrosion can occur which unacceptably reduce the life of the firing system.

Außerdem ist aus der DE 35 27 348 A eine Brennkammer mit Tangentialfeuerung bekannt, die einen aufsteigend durchströmten Feuerraum mit rechteckigem Querschnitt aufweist. Der Feuerraum mit in zwei zueinander parallelen Ebenen angeordneten, entlang seiner Umfangsrichtung ver teilten Brennern versehen, die Brennstoff tangential zu einem etwa mittig in dem Feuerraum liegenden Kreis in den Feuerraum einbringen. Zum Einblasen sogenannter Restluft sind in jeder Brennerebene zwischen den einzelnen Bren nern Luftdüsen angeordnet, mit denen zusätzliche Luft in die von den Brennern ausgehende, auf steigende Flamme gemischt wird. Dadurch sollen örtlich überhöhte Konzen trationen von Kohlenmonoxid vermieden werden.In addition, DE 35 27 348 A is a combustion chamber known with tangential firing, the one ascending flowed through combustion chamber with a rectangular cross-section having. The firebox with two parallel to each other Arranged levels ver along its circumferential direction shared burners provided the fuel tangentially a circle in the middle of the firebox Bring the combustion chamber. For blowing in so-called residual air are in each burner level between the individual burns Air nozzles arranged with which additional air in the flame emanating from the burners is mixed. As a result, locally excessive concessions Cations of carbon monoxide can be avoided.

Außerdem ist aus "Neue Dampferzeuger mit NO_x-armer Steinkohlenstaubfeuerung"; K. Strauß, F. Thelen, VGB- Kraftwerkstechnik 71 (1991), Heft 2, Seite 104 bis 109, ein Feuerungssystem für einen Dampferzeuger bekannt, das einen im Querschnitt quadratischen Feuerraum mit Ecken feuerung aufweist. In jeder Ecke des Feuerraumes sind paarweise einander gegenüberliegende Rundbrenner angeord net, wobei jeweils vier Rundbrenner eine Brennerebene definieren. Die Rundbrenner sind sogenannte Wirbelstufen brenner, die ein relativ enges Kernluftrohr mit geringem Kernluftdurchsatz aufweisen. Konzentrisch zu dem Kernluftrohr ist ein Zuführungsrohr für Kohlenstaub, ein dieses wiederum konzentrisch umgebendes Rohr für Sekun därluft und ein Tertiärluftrohr angeordnet, das in dem von dem Zuführungsrohr für Kohlenstaub und dem Sekundär luftrohr begrenzten Ringspalt angeordnet ist. Die Sekun därluft tritt mit Drall aus dem Wirbelstufenbrenner aus.In addition, from "New steam generators with low NO _x hard coal dust combustion"; K. Strauß, F. Thelen, VGB- Kraftwerkstechnik 71 (1991), No. 2, pages 104 to 109, a combustion system for a steam generator is known which has a combustion chamber with a square cross-section with corners. In each corner of the firebox opposite round burners are arranged in pairs, with four round burners each defining a burner level. The circular burners are so-called vortex burners, which have a relatively narrow core air tube with a low core air throughput. Concentric to the core air pipe is a feed pipe for coal dust, this in turn concentrically surrounding pipe for secondary air and a tertiary air pipe which is arranged in the annular gap delimited by the feed pipe for coal dust and the secondary air pipe. The secondary air exits the vortex burner with swirl.

Die Wirbelstufenbrenner einer Brennerebene sind so ausgerichtet, daß der austretende Brennstoff und die austretende Luft tangential zu einem mittig in dem Feuer raum liegenden Kreis gerichtet sind. Zu jeder der ins gesamt vier Brennerebenen gehören Luftdüsen für Brenner oberluft. Dabei ist jedem Wirbelstufenbrenner jeweils eine Luftdüse für Oberluft zugeordnet. Die in einem gewissen Abstand zu den Wirbelstufenbrennern angeordneten Luftdüsen für Brenneroberluft lassen die Brenneroberluft tangential zu einem Kreis austreten, der größer ist als der Kreis, den die Wirbelstufenbrenner mit ihrer Aus trittsrichtung beschreiben.The vortex burners at one burner level are like this aligned that the escaping fuel and the emerging air tangent to one centered in the fire are directed to the surrounding circle. To each of the ins A total of four burner levels include air nozzles for burners upper air. Every vortex burner is there assigned an air nozzle for upper air. The one a certain distance from the vortex burner Air nozzles for burner top air let the burner top air emerge tangent to a circle that is larger than the circle that the vortex burners with their off Describe the direction of step.

Die Rundbrenner selbst werden mit einer Luftzahl von 0,8 unterstöchiometrisch betrieben. Nach Zugabe der Brenneroberluft steigt die Luftzahl der jeweiligen Bren nerebene auf 1,05. Dieser Wert wird nach jeder Brenner ebene erneut erreicht. Nach Zugabe von Ausbrandluft am Feuerraumende steigt die Luftzahl auf 1,17. Bei gleicher Brennereinstellung wird eine Reduktionszone mit der Luftzahl 0,8 nur in der unteren Brennerebene erreicht. Infolge der Einmischung von unten kommender Rauchgase steigt in darüberliegenden Brennerebenen die Luftzahl an, was zu einer ungenügenden Minderung der NO_x-Produktion führen kann. Soll diese unter dem angegebenen Bestwert von 470 mg pro Kubikmeter abgesenkt werden und wird dies mit Luftreduktion in den oberen Brennerstufen versucht, kann dort Wandkorrosion auftreten.The round burners themselves are operated with an air ratio of 0.8 sub-stoichiometric. After adding the burner top air, the air ratio of the respective burner level increases to 1.05. This value is reached again after each burner level. After adding burnout air at the end of the combustion chamber, the air ratio increases to 1.17. With the same burner setting, a reduction zone with an air ratio of 0.8 is only reached in the lower burner level. As a result of the mixing in of flue gases coming from below, the air ratio increases in the burner levels above, which can lead to an insufficient reduction in NO _x production. If this is to be reduced below the stated best value of 470 mg per cubic meter and if this is attempted with air reduction in the upper burner stages, wall corrosion can occur there.

Aus der DE 39 20 798 A1 ist eine Feuerungseinrich tung bekannt, die einen im Querschnitt rechteckigen Feuerraum mit in zueinander parallelen Brennerebenen angeordneten Brennern aufweist. Jede Brennerebene enthält vier Brenner, die jeweils in eckennahen Wandbereichen des Feuerraumes angeordnet sind. Jeder Brenner ist mit einer Brennstoffdüse versehen, aus der mit einem Primärluft strahl vermischter Brennstoff senkrecht zu der Wand des Feuerraumes austritt. Seitlich neben jeder Brennstoffdüse sind zusätzliche Luftdüsen angeordnet, die parallel zu dem Brennstoffstrahl Sekundärluft abgeben. Der jeweili gen, der nächstliegenden Ecke benachbarten Luftdüse ist eine weitere Luftdüse zugeordnet, die einen die Feuer raumwand von den Rauchgasen trennenden Sekundärluft schleier ausbildet.DE 39 20 798 A1 is a furnace device tion known, which is rectangular in cross section Firebox with burner levels parallel to each other arranged burners. Each burner level contains four burners, each in the corner wall areas of the Firebox are arranged. Every burner is with one Provide fuel nozzle from which with a primary air jet of mixed fuel perpendicular to the wall of the Comes out of the combustion chamber. On the side of each fuel nozzle additional air vents are arranged parallel to give secondary air to the fuel jet. The respective the nearest corner is the air nozzle Another air nozzle is assigned to the one that lights up the fire room wall from the secondary air separating the flue gases veil forms.

Hinsichtlich der NO_x-Bildung und der Wandkorrosion gelten auch bei dieser Anordnung die zu dem vorstehend beschriebenen Feuerungssystem getroffenen Ausführungen.With regard to NO _x formation and wall corrosion, the statements made with regard to the firing system described above also apply to this arrangement.

Davon ausgehend ist es Aufgabe der Erfindung, ein Verfahren und ein Feuerungssystem zur Wärmeerzeugung durch Verbrennung von Brennstoffen zu schaffen, das eine Verminderung der NO_x-Bildung ermöglicht, ohne die Lebens dauer des Feuerungssystemes zu beinträchtigen.Based on this, it is an object of the invention to provide a method and a combustion system for generating heat by combusting fuels, which enables a reduction in NO _x formation without impairing the life of the combustion system.

Die vorstehend genannte Aufgabe wird durch ein Verfahren mit den Merkmalen des Patentanspruches 1 sowie durch ein Feuerungssystem mit den Merkmalen des Patent anspruches 14 gelöst.The above task is accomplished by a Method with the features of claim 1 and through a firing system with the features of the patent Claim 14 solved.

Bei diesem Verfahren wird der Brennstoff in allen Brennerebenen tangential zu jeweils einer in der Brenner ebene liegenden, gedachten Umlauffigur in den Feuerraum eingebracht, die ein Kreis oder auch eine ellipsenähn liche Figur sein kann. Der Feuerraum kann im Querschnitt rechteckig, quadratisch oder anderweitig polygonal be grenzt sein. Die Umlauffigur oder dieser Kreis ist bei der in Durchströmungsrichtung des Feuerraumes gesehen stromaufwärts liegenden Brennerstufe größer als bei einer nachfolgenden, stromabwärts liegenden Brennerebene. Im Extremfalle kann die Einblasrichtung des Brennstoffes in der ersten Brennerebene tangential zu einer Umlauffigur oder einem Kreis, dessen Durchmesser in Abhängigkeit von der gewünschten Auslegungsleistung festzulegen ist, eingeblasen werden, während der Brennstoff in allen nachfolgenden Brennerebenen nahezu auf das Zentrum des Feuerraumes geführt wird.With this process, the fuel is used in all Burner planes tangent to each one in the burner level, imaginary circulation figure in the firebox introduced a circle or an ellipse-like liche figure can be. The firebox can be in cross section rectangular, square or otherwise polygonal be bordered. The circulating figure or this circle is at seen in the flow direction of the combustion chamber upstream burner stage larger than one downstream burner level. in the In extreme cases, the direction of fuel injection the first burner level tangential to an orbiting figure or a circle, the diameter of which depends on the desired design performance is to be determined, be blown while the fuel is in all subsequent burner levels almost to the center of the Firebox is guided.

Es hat sich herausgestellt, daß erst eine unter schiedliche Bemessung der Größe der von den Brennstoff richtungen definierten Umlauffiguren ermöglicht, daß die Brenner mit Luftmangel betrieben, d. h. insgesamt deutlich unterstöchiometrische Luftzahlen eingestellt werden, wodurch die NO_x-Bildung in den einzelnen Brennerebenen niedrig bleibt, ohne daß dadurch eine erhöhte Wandkorro sion auftreten würde.It has been found that only a different dimensioning of the size of the revolving figures defined by the fuel directions enables the burners to be operated with a lack of air, that is to say that the air numbers are clearly substoichiometric, so that the NO _x formation in the individual burner levels remains low, without an increased wall corrosion would occur.

Die zunehmende Ausrichtung der Brenner in höheren Brennerebenen verhindert das Anlegen der Brennerstrahlen an die Wand des Feuerraumes in den oberen Brennerebenen. Der ansonsten mögliche sogenannte Koanda-Effekt, bei dem der Strahl infolge der eigenen Rezirkulationsströmung an die Wand gesaugt wird, kann ausgeschlossen werden, was besonders niedrige Luftzahlen auch in höheren Brenner ebenen ermöglicht. Die auf das Zentrum des Feuerraumes gerichteten Brennstoffstrahlen wirken der Ausdehnungs tendenz des sich ausbildenden rotierenden Feuerballes entgegen und verhindern dessen Wandberührung.The increasing alignment of the burners in higher Burner levels prevent the burner jets from being created on the wall of the firebox in the upper burner levels. The otherwise possible so-called Koanda effect, in which the beam due to its own recirculation flow the wall is vacuumed, what can be excluded particularly low air figures even in higher burners allows levels. The center of the firebox directed fuel jets act on the expansion tendency of the rotating rotating fireball counter and prevent its contact with the wall.

Gemäß einem Ausführungsbeispiel wird in jeder Bren nerstufe die für den Verbrennungsprozeß erforderliche Sekundärluft an jedem Brenner in drei voneinander unter schiedliche Richtungen in den Feuerraum geblasen. Ein Teil der Sekundärluft, vorzugsweise ein Teil der Unter luft und ein Teil der Oberluft (Oberluft-I), kann tan gential zu einer zweiten Umlauffigur eingeblasen werden, deren Ausdehnung größer ist als die der durch den Brenn stoff bestimmte erste Umlauffigur. Ein geringer Teil vorzugsweise der Unterluft wird als Wandluftschleier mit gleicher Umlaufrichtung wandparallel eingeblasen. Ein weiterer Teil der Luft, vorzugsweise ein Teil der Ober luft (Oberluft-II), wird mit einer Richtung in den Feuer raum geblasen, die zwischen der Richtung des wandpar allelen Teiles und der Richtung des auf die zweite Um lauffigur gerichteten Teiles liegt. Der mit der benach barten Wand eingeschlossene Winkel liegt in den meisten Fällen zwischen 10 und 20°. Sowohl der Brennstoff als auch die genannten Lüfte werden im gleichen Richtungssinn in den Feuerraum eingeblasen.According to one embodiment, in each case level required for the combustion process Secondary air at each burner in three below each other blown in different directions in the firebox. On Part of the secondary air, preferably part of the sub air and part of the upper air (Oberluft-I), can be tan potential to be blown into a second circulating figure, the extent of which is greater than that of the kiln certain first circulating figure. A small part preferably the under air is used as a wall air curtain blown in the same direction of rotation parallel to the wall. On further part of the air, preferably part of the upper air (Oberluft-II), is directed in one direction into the fire blown space between the direction of the wall par allelic part and the direction of the second order running figure directed part lies. The one with the neighboring beard wall included in most angles Cases between 10 and 20 °. Both the fuel as well the airs mentioned are in the same direction blown into the firebox.

Die Kombination der genannten Maßnahmen, d. h. das Einführen des Brennstoffes in einer stromabwärts gelege nen Brennerebene näher zum Zentrum des Feuerraumes als bei einer stromaufwärts gelegenen Brennerebene und das Einblasen der gesamten Sekundärluft bei jedem Brenner in wandnäheren Richtungen als der Brennstoff, ermöglichen einen signifikant unterstöchiometrischen Betrieb bei jeder Brennerebene ohne die Gefahr des Auftretens von Wandkorrosion, insbesondere auch in höheren Brennerlagen. Der unterstöchiometrische Betrieb in den einzelnen Bren nerlagen reduziert die NO_x-Bildung deutlich, wobei ein Wert von 300 mg pro Kubikmeter Abgas im Normzustand, korrigiert auf 6% O₂ deutlich unterschritten werden kann. Bei Versuchen wurden NO_x-Werte von unter 200 mg pro Kubik meter Abgas erreicht.The combination of the measures mentioned, ie the introduction of the fuel in a downstream burner level closer to the center of the combustion chamber than in an upstream burner level and the blowing in of the entire secondary air in each burner in directions closer to the wall than the fuel enable a significantly substoichiometric operation every burner level without the risk of wall corrosion, especially in higher burner positions. The substoichiometric operation in the individual burner positions significantly reduces the NO _x formation, whereby a value of 300 mg per cubic meter of exhaust gas in the normal state, corrected to 6% O₂, can be significantly undercut. Tests have shown NO _x values of less than 200 mg per cubic meter of exhaust gas.

In Ausgestaltung der Erfindung ist es möglich, daß die Ausdehnung der ersten Umlauffigur, die von den Ein strömrichtungen des Brennstoffes bestimmt ist, von Bren nerebene zu Brennerebene in Durchströmungsrichtung des Feuerraumes fortschreitend abnimmt. Die Abnahme kann von Brennerebene zu Brennerebene um einen konstanten Betrag erfolgen, was eine lineare Verminderung der Kreisdurch messer ergibt. Es ist jedoch bspw. auch möglich, den Kreisdurchmesser in Durchströmungsrichtung des Feuerrau mes um jeweils einen konstanten Anteil abnehmen zu las sen. Während es in Abhängigkeit von der übrigen Bemessung des Feuerungssystemes bei der erstgenannten Variante möglich ist, daß der Drehimpuls, der sich in dem Feuer raum ausbildenden Strömung zu höheren Brennerebenen hin zunimmt, gelingt es bei der zweiten Variante, eine größe re Zunahme des Drehimpulses der sich einstellenden Strö mung zu höheren Brennerebenen hin zu vermeiden. In Ver bindung damit wirken die mehr zum Zentrum des Feuerraumes gerichteten Brennstoffstrahlen einer Ausdehnung des zirkulierenden, unterstöchiometrischen Bereiches bis zu der Wand des Feuerraumes, d. h. einer Wandberührung, entgegen.In an embodiment of the invention, it is possible that the expansion of the first circulating figure, by the one flow directions of the fuel is determined by Bren nerebene to burner level in the flow direction of Combustion chamber decreases progressively. The decrease can be from Burner level to burner level by a constant amount occur, which is a linear decrease in the circle knife results. However, it is also possible, for example Circular diameter in the flow direction of the fire roughness mes to read a constant proportion decrease sen. While it depends on the rest of the design of the firing system in the former variant it is possible that the angular momentum that is in the fire space-forming flow towards higher burner levels increases, the second variant succeeds in one size re increase in the angular momentum of the emerging currents to avoid higher burner levels. In ver bond with it, they act more towards the center of the firebox directed fuel jets an expansion of the circulating, substoichiometric range up to the wall of the firebox, d. H. a wall contact, opposite.

Dies kann auch erreicht werden, indem die Durch messer der von den Brennstoffstrahlen definierten Kreise oder anderweitiger Umlauffiguren aller höheren Brenner ebenen untereinander gleich sind, wobei allein in der ersten Brennerebene von den Brennstoffstrahlen eine Umlauffigur mit nennenswerter Ausdehnung definiert wird. Dabei kann in den stromabwärts gelegenen Brennerebenen die betreffende Umlauffigur eine verschwindende Ausdeh nung haben, was bedeutet, daß der Brennstoff auf das Zentrum des Feuerraumes zu gerichtet in diesen eingeführt wird. Die in der ersten Brennerebene ausgebildete Zirku larströmung bleibt in den nachfolgenden Brennerebenen erhalten, ohne daß ein zusätzlicher, den reduzierenden Bereich nach außen drängender Effekt entsteht, was eine Wandberührung der Strömung und damit Wandkorrosion durch CO-reiche Gase vermeidet.This can also be achieved by the through knife of the circles defined by the fuel jets or other circulation figures of all higher burners planes are equal to one another, whereby only in the first burner level from the fuel jets one Circulating figure with significant expansion is defined. This can be done in the downstream burner levels the circulating figure in question has a vanishing dimension have, which means that the fuel on the Center of the firebox is directed into this becomes. The circus trained in the first burner level Lar flow remains in the subsequent burner levels received without an additional, the reducing Area pushing outward effect arises what a Wall contact with the flow and thus wall corrosion Avoids CO-rich gases.

Sowohl die Unterluft als auch die Oberluft werden in allen Brennerebenen vorzugsweise mit gleichen Richtungen in den Feuerraum geleitet, was einen Luftüberschuß in Wandnähe sicherstellt. Auch in höheren Brennerebenen schützt ein Luftschleier die Wand des Feuerraumes. Die Ausdehnungen der von der eingeblasenen Luft definierten Umlauffiguren werden vorzugsweise so festgelegt, daß sich in jeder Brennerebene ein möglichst großer, deutlich unterstöchiometrischer Bereich ausbildet, der die Wand des Feuerraumes mit Sicherheit nicht berührt. Both the lower air and the upper air are in all burner levels preferably with the same directions directed into the firebox, causing an excess of air in Ensures proximity to the wall. Even at higher burner levels an air curtain protects the wall of the firebox. The Extent of the air defined by the blown air Circulating figures are preferably set so that as large as possible in each burner level, clearly sub-stoichiometric area that forms the wall of the firebox certainly not touched.

Die zum Erreichen eines unterstöchiometrischen Betriebes des Feuerungssystemes in den Brennerebenen erforderliche Luftzahl von etwa 0,8 in einem möglichst großen Bereich der jeweiligen Brennerebene ist erreich bar, wenn eine ausgeprägte Luftstufung vorgesehen wird, wobei die durch die Primär- und die Sekundärluftmenge sowie die Brennstoffmenge in jeder Brennerebene insgesamt bestimmte Luftzahl bei 0,8 liegt.The one to achieve a substoichiometric Operation of the firing system in the burner levels required air ratio of about 0.8 in one if possible large area of the respective burner level is reached cash if a pronounced air grading is provided, where by the primary and secondary air volume and the total amount of fuel in each burner level certain air ratio is 0.8.

Der Effekt kann durch eine räumliche Trennung der Brennstoffzuführung von der Zuführung der zur Verbrennung erforderlichen Luft unterstützt werden. Eine solche Trennung wird erhalten, wenn der mit Primärluft vermisch te Brennstoff unmittelbar in der Brennerebene in den Feuerraum eingetragen und die zusätzlich erforderliche Luft als Sekundärluft teilweise unterhalb, d. h. in Durch strömungsrichtung gesehen stromaufwärts der Brennerebene, sowie räumlich von der Brennerebene beabstandet an zwei Stellen stromabwärts als Oberluft-I und -II in den Feuer raum geblasen wird. Die Sekundärluft, d. h. die Unterluft und die Oberluft-I und -II, werden dabei in insgesamt drei Richtungen, d. h. in einer wandparallelen Strömungs richtung, in einer tangential auf die zweite Umlauffigur führenden Richtung und in einer dazwischenliegenden Rich tung geführt. Dies ergibt eine Erhöhung des Luftangebotes im wandnahen Bereich. In der ersten Brennerebene können die erste und die zweite Umlauffigur auch mit gleicher Ausdehnung festgelegt sein.The effect can be achieved by a spatial separation of the Fuel supply from the supply to the combustion necessary air are supported. Such Separation is obtained when mixed with primary air te fuel directly in the burner level in the Firebox entered and the additional required Air as secondary air partially below, d. H. in through seen upstream of the burner level, and spatially spaced from the burner level at two Place downstream as Oberluft-I and -II in the fire space is blown. The secondary air, i.e. H. the under air and the Oberluft-I and -II, are in total three directions, d. H. in a wall parallel flow direction, in a tangent to the second figure in circulation leading direction and in an intermediate rich tion led. This results in an increase in the air supply near the wall. In the first burner level you can the first and the second circulating figure also with the same Extension must be set.

Wie sich herausgestellt hat, sind als Brenner ins besondere Strahlbrenner geeignet, die als Parallelstrom brenner mit Rechteckquerschnitt ausgebildet sind.As it turned out, burners are ins special jet burner suitable as a parallel flow torches with a rectangular cross-section.

Wenn die erste Luftdüse, die zum Einleiten von Unterluft in den Feuerraum vorgesehen ist, Teil eines Geschränkes ist, an dem wenigstens ein Zündbrenner vor gesehen ist, kann unterhalb der jeweiligen Brennerebene eine Zündflamme ausgebildet werden, die einen Betrieb der Brenner mit Kohlenstaub ermöglicht. Der Zündbrenner ist mit einem Zusatzbrennstoff betreibbar, der je nach Aus führungsform Gas, Öl oder in Sonderfällen auch Kohle sein kann.If the first air nozzle to initiate Under air is provided in the firebox, part of a Cabinet is at least at least one pilot burner can be seen below the respective burner level an ignition flame are formed, which is an operation of the Allows burner with coal dust. The pilot burner is can be operated with an additional fuel, depending on the type management form gas, oil or, in special cases, coal can.

Die Brenner können sowohl in Eckenbereichen des Feuer raumes als auch in Bereichen der Wand des Feuerraumes angeordnet sein, die von Eckenbereichen des Feuerraumes beabstandet sind. Sind die Brenner außerhalb der Eckenbe reiche angeordnet, können die einzelnen Luftdüsen für die Sekundärluftzuführung und auch die Kohlenstaubbrenner in jeweils unterschiedlichen Abständen von den Eckenberei chen angeordnet werden, so daß die einzelnen Luftdüsen nicht auf einer vertikalen Linie, sondern gegeneinander seitlich versetzt angeordnet sind. Die von den Luftdüsen und der Kohlenstaubdüse abgegebenen Strahlen können dann in Normalenrichtung zu dem jeweiligen planen Wandab schnitt abgegeben werden und dennoch tangential zu Um lauffiguren unterschiedlicher Größe liegen.The burners can be in both corner areas of the fire room as well as in areas of the wall of the firebox be arranged by corner areas of the firebox are spaced. Are the burners outside the corner Arranged richly, the individual air vents for the Secondary air supply and also the coal dust burner in different distances from the corner area Chen be arranged so that the individual air nozzles not on a vertical line, but against each other are laterally offset. The one from the air vents and the jets emitted from the coal dust nozzle can then in the normal direction to the respective flat wall cut are given and still tangential to Um running figures of different sizes.

In der Zeichnung ist ein Ausführungsbeispiel der Erfindung dargestellt. Es zeigen:In the drawing, an embodiment of the Invention shown. Show it:

Fig. 1 ein Feuerungssystem mit drei Brennerebenen, in einer stark schematisierten Schnittdarstellung, Fig. 1 shows a combustion system with three burner planes, in a highly schematic cross-sectional view

Fig. 2 zu den drei Brennerebenen des Feuerungssystemes nach Fig. 1 gehörige Brennerspiegel, in schema tisierter Darstellung, Fig. 2 corresponding to the three burner planes of the burner system of FIG. 1 burner plane, in schematic representation tisierter,

Fig. 3 den Brennerspiegel einer Brennerebene nach Fig. 2, in schematisierter Darstellung und in einem anderen Maßstab, Fig. 3 shows the burner levels of a burner plane of FIG. 2, in a schematic representation and in a different scale,

Fig. 4 den Feuerraum des Feuerungssystemes nach Fig. 1, geschnitten entlang der Linie IV - IV, in schematisierter Darstellung, mit Kennzeichnung der Strömungsrichtungen des in den Feuerraum eingeführten Brennstoffes und der in den Feu erraum eingeblasenen Luft, FIG. 4 shows the furnace of the burner system of Figure 1, taken along the line IV - IV., In a schematic representation, with marking of the directions of flow of the introduced into the combustion chamber and the fuel injected into the Feu erraum air,

Fig. 5 den Feuerraum des Feuerungssystemes nach Fig. 1, geschnitten entlang der Linie V - V, in schematisierter Darstellung, mit Kennzeichnung der Strömungsrichtungen des in den Feuerraum eingeführten Brennstoffes und der in den Feu erraum eingeblasenen Luft, Fig. 5 is the combustion chamber of the burner system of Figure 1, taken along the line V -. V, in a schematic representation, with marking of the directions of flow of the introduced into the combustion chamber and the fuel injected into the air Feu erraum

Fig. 6 die in aufeinanderfolgenden Brennerebenen auf tretenden räumlichen Verteilungen von unter stöchiometrischen und überstöchiometrischen Bereichen, in einer diagrammartigen, stark vereinfachten Darstellung, Fig. 6, in successive burner planes passing on spatial distributions of less than stoichiometric and hyperstoichiometric areas, in a diagrammatic, highly simplified illustration

Fig. 7 eine über drei Brennerebenen hinweg erreichte Luftstufung in dem Feuerraum des Feuerungssy stemes nach Fig. 1, in schematischer, diagramm artiger Darstellung, und Fig. 7 is a three stage burner achieved air gradation in the combustion chamber of the firing system of Fig. 1, in a schematic, diagrammatic representation, and

Fig. 8a bis 8d den Sauerstoffgehalt in einem Feuerraum eines Feuerungssystemes mit mehreren Brennerebenen bei seiner ersten, zweiten, dritten und vierten Brennerebene, im Querschnitt, parallel zu sei nen Brennerebenen auf Höhe der jeweiligen Düsen für Oberluft-II geschnitten. Fig. The oxygen content cut in a combustion chamber of a burner system with a plurality of burner levels at its first, second, third and fourth burner plane, in cross section, parallel to be NEN burner levels at the level of the respective nozzles for the upper air-II 8a to 8d.

In Fig. 1 ist ein Feuerungssystem 1 schematisch dargestellt, das einen von einer Wand 2 definierten Feuerraum 3 aufweist. Der Feuerraum 3 ist im Querschnitt rechteckig, vorzugsweise quadratisch ausgebildet, wobei der Kreuzungspunkt seiner Diagonalen eine in Fig. 1 strichpunktiert angedeutete Längsmittelachse 4 definiert. Der Feuerraum 3 ist dabei aufrecht stehend angeordnet, d. h. die Längsmittelachse 4 verläuft vertikal, und der Feuerraum 3 ist im wesentlichen von unten nach oben in Richtung der Längsmittelachse 4 durchströmt.In Fig. 1, a combustion system 1 is shown schematically, which has a combustion chamber 3 defined by a wall 2 . The cross section of the combustion chamber 3 is rectangular, preferably square, the intersection of its diagonals defining a longitudinal central axis 4 indicated by dash-dotted lines in FIG. 1. The combustion chamber 3 is arranged upright, ie the longitudinal central axis 4 runs vertically, and the combustion chamber 3 is flowed through essentially from bottom to top in the direction of the longitudinal central axis 4 .

An seinem in Fig. 1 und im Gebrauch unteren Ende ist im Anschluß an den Feuerraum 3 ein Aschetrichter 5 angeordnet. An seinem oberen Ende 6 geht der Feuerraum 3 in einen zu nicht weiter dargestellten Heizflächen füh renden Kanal 7 über, über den die in dem Feuerraum 3 entstandenen Gase abgeleitet werden. Zur Beschickung des Feuerraumes 3 mit Brennstoff und mit Verbrennungsluft, sind in insgesamt 3 Brennerebenen 11a, 11b, 11c angeord nete Brenner 12, 13, 14, 15 vorgesehen, wobei die Brenner 12, 13, 14, 15 jeder Brennerebene 11a, 11b, 11c in der Beschreibung zur Kenntlichmachung jeweils mit dem ent sprechenden Buchstabenindex a, b, c der jeweiligen Bren nerebene 11a, 11b, 11c versehen sind. Die von den Bren nern abgegebene Luft und der abgegebene Brennstoff treten mit einer solchen Richtung aus den Brennern 12, 13, 14, 15 aus, daß sich in dem Feuerraum eine wirbelartige Zirkularströmung ausbildet.At its lower end in Fig. 1 and in use, an ash funnel 5 is arranged following the combustion chamber 3 . At its upper end 6 , the combustion chamber 3 merges into a channel 7 , which is not shown in any more detail, through which the gases produced in the combustion chamber 3 are derived. For loading the combustion chamber 3 with fuel and with combustion air, in a total of 3 burner levels 11 a, 11 b, 11 c are arranged burners 12 , 13 , 14 , 15 , the burners 12 , 13 , 14 , 15 of each burner level 11 a , 11 b, 11 c in the description for identification purposes are each provided with the corresponding letter index a, b, c of the respective burner level 11 a, 11 b, 11 c. The air emitted by the burners and the emitted fuel emerge from the burners 12 , 13 , 14 , 15 in such a direction that a vortex-like circular flow forms in the combustion chamber.

Aufgrund der Schnittdarstellung des Feuerraumes 3 sind in Fig. 1 lediglich die Brenner 12, 13, nicht aber die davor liegenden Brenner 14, 15 sichtbar. Die Brenner 12, 13, 14, 15 (Fig. 4 und 5) sind in eckennahen Wand bereichen des Feuerraumes 3 an der Wand 2 angeordnet. Die Brenner 12, 13, 14, 15 werden mit feinkörnigem Kohlen staub betrieben, der von entsprechenden, nicht weiter dargestellten, Mühlen bereitgestellt wird. Dabei ist jeder Brennerebene 11a, 11b, 11c jeweils eine Mühle zugeordnet. Als Brennstoff dient vorzugsweise Steinkoh lenstaub, jedoch ist der Betrieb der Anlage bei entspre chender Auslegung auch mit Braunkohlenstaub, Öl oder Gas möglich.Due to the sectional view of the combustion chamber 3 , only the burners 12 , 13 , but not the burners 14 , 15 located in front of them, are visible in FIG. 1. The burners 12 , 13 , 14 , 15 ( FIGS. 4 and 5) are arranged in the near-corner wall areas of the combustion chamber 3 on the wall 2 . The burners 12 , 13 , 14 , 15 are operated with fine-grained coal dust, which is provided by corresponding, not shown, mills. Each burner level 11 a, 11 b, 11 c is assigned a mill. Steinkoh lenstaub is preferably used as fuel, but the operation of the system with appropriate design is also possible with lignite dust, oil or gas.

Mit vertikalem Abstand sind oberhalb der letzten Brennerebene 11c in der Wand 2 des Feuerraumes 3 mehrere Düsen 17 für Ausbrandluft vorgesehen.With a vertical distance above the last burner level 11 c in the wall 2 of the combustion chamber 3 several nozzles 17 are provided for burnout air.

Die Brenner 12, 13, 14, 15 sind untereinander gleich ausgebildet und stellvertretend für diese sind die Bren ner 12a, 12b, 12c in Fig. 2 separat durch ihre Brenner spiegel veranschaulicht. Nochmals vergrößert zeigt Fig. 3 den auf der Brennerebene 11a angeordneten Brenner 12a. In der jeweiligen Brennerebene 11a, 11b, 11c ist ein Kohlen staubbrenner 19a, 19b, 19c mit einer Umluftdüse 20a, 20b, 20c angeordnet, aus der ein geringer Teil der Sekundär luft austritt. Die eckennah angeordneten Kohlenstaub brenner 19a, 19b, 19c richten den austretenden Kohlen staub mit dem Umlaufsinn der Zirkularströmung in die Nähe der Längsmittelachse, worauf an späterer Stelle im Zu sammenhang mit den Fig. 4 und 5 zurückgekommen wird.The burners 12 , 13 , 14 , 15 are mutually identical and representative of these, the burners ner 12 a, 12 b, 12 c in Fig. 2 separately illustrated by their burner mirror. Increased again Fig. 3 shows the burner on the level 11 a arranged a burner 12. In the respective burner level 11 a, 11 b, 11 c, a coal dust burner 19 a, 19 b, 19 c is arranged with a circulating air nozzle 20 a, 20 b, 20 c, from which a small part of the secondary air emerges. The arranged near the corner coal dust burner 19 a, 19 b, 19 c direct the emerging coal dust with the sense of circulation of the circular flow in the vicinity of the longitudinal central axis, which will be discussed later in connection with FIGS . 4 and 5.

Unterhalb des jeweiligen Kohlenstaubbrenners 19a, 19b, 19c und damit unterhalb der jeweiligen Brennerebene 11 ist jeweils ein Geschränk 22a, 22b, 22c für einen Teil der Sekundärluft vorgesehen, die als Unterluft in den Feuerraum geführt wird. Die Geschränke 22a, 22b der ersten und zweiten Brennerebene 11a, 11b sind kombinierte Geschränke, die neben der Unterluftzuführung einen Zünd- und Stützbrenner 23a, 23b aufweisen. Der Zündbrenner 23a, 23b kann sowohl ein Ölzündbrenner als auch ein Gaszünd brenner sein. Die Bemessung der Brenner kann dabei so ausgelegt werden, daß bei Ausfall des Kohlenstaubbrenners 19a, 19b bspw. infolge eines Mühlenausfalles die gesamte Leistung des jeweiligen Brenners 12a, 12b von dem dann mit höherer Leistung arbeitenden Zündbrenner 23a, 23b aufgebracht wird. Die Geschränke 22a, 22b, 22c sind derart ausgebildet, daß ein geringer Teil der von ihnen in den Feuerraum 3 eingeblasenen Unterluft wandparallel und ein größerer Teil schräg in den Feuerraum 3 strömt, worauf an späterer Stelle zurückgekommen wird.Below the respective coal dust burner 19 a, 19 b, 19 c and thus below the respective burner level 11 , a cupboard 22 a, 22 b, 22 c is provided for part of the secondary air, which is led as sub-air into the combustion chamber. The cupboards 22 a, 22 b of the first and second burner levels 11 a, 11 b are combined cupboards which have an ignition and support burner 23 a, 23 b in addition to the under-air supply. The pilot burner 23 a, 23 b can be both an oil pilot burner and a gas pilot burner. The dimensioning of the burners can be designed such that if the coal dust burner 19 a, 19 b fails, for example as a result of a mill failure, the entire output of the respective burner 12 a, 12 b is applied by the pilot burner 23 a, 23 b, which then operates at a higher output becomes. The Geschränke 22 a, 22 b, are formed c 22, that a small part of them is blown into the combustion chamber 3 under air parallel to the wall and a larger part obliquely into the combustion chamber 3 flows, whereupon come back later.

Wie aus den Fig. 2 und 3 ersichtlich ist, sind oberhalb der jeweiligen Brennerebene 11a, 11b, 11c Luft düsen 25a, 25b, 25c für einen als Oberluft-I bezeichneten Sekundärluftanteil angeordnet. Die von den Luftdüsen 25a, 25b, 25c definierte Austrittsrichtung weicht von der Austrittsrichtung der jeweiligen Kohlenstaubbrenner 19a, 19b, 19c ab und liegt zwischen der Richtung der Wandluft und der Richtung des Kohlenstaubes.As can be seen from FIGS. 2 and 3, air nozzles 25 a, 25 b, 25 c are arranged above the respective burner level 11 a, 11 b, 11 c for a portion of secondary air designated as Oberluft-I. The outlet direction defined by the air nozzles 25 a, 25 b, 25 c deviates from the outlet direction of the respective coal dust burner 19 a, 19 b, 19 c and lies between the direction of the wall air and the direction of the coal dust.

In einem Abstand zu den jeweiligen Luftdüsen 25a, 25b, 25c und in einem vertikalen Abstand zu der jeweili gen Brennerebene 11a, 11b, 11c sind weitere Luftdüsen 26a, 26b, 26c vorgesehen, um als Oberluft-II bezeichnete Sekundärluft in den Feuerraum 3 einzuleiten. Der Abstand zwischen der Luftdüse 25a zu der Luftdüse 26a ist unge fähr so groß wie der Abstand der Luftdüse 25a von dem Geschränk 22a. Entsprechendes gilt für die Luftdüsen 25b, 26b und 25c, 26c. Die Austrittsrichtung der Luftdüse 26a weicht von der der Luftdüse 25a ab und liegt zwischen der Luftaustrittsrichtung der Wandluft und der Oberluft-I. Entsprechendes gilt für die anderen Brenner 12b, 12c.At a distance from the respective air nozzles 25 a, 25 b, 25 c and at a vertical distance from the respective burner plane 11 a, 11 b, 11 c, further air nozzles 26 a, 26 b, 26 c are provided in order to II to introduce secondary air into the combustion chamber 3 . The distance between the air nozzle 25 a to the air nozzle 26 a is approximately as large as the distance between the air nozzle 25 a and the cupboard 22 a. The same applies to the air nozzles 25 b, 26 b and 25 c, 26 c. The outlet direction of the air nozzle 26 a differs from that of the air nozzle 25 a and lies between the air outlet direction of the wall air and the upper air I. The same applies to the other burners 12 b, 12 c.

Das vorstehend beschriebene Feuerungssystem 1 arbei tet wie folgt:The firing system 1 described above works as follows:

Zur genaueren Erläuterung der Austrittsrichtungen der Luftdüsen 25, 26, der Geschränke 22 und der Zünd brenner 23 wird im folgenden auf die Fig. 4 und 5 Bezug genommen. In Fig. 4 sind die von den Brennern 12a, 13a, 14a, 15a abgegebenen Stoffströme auf die in Fig. 1 ange deutete Schnittebene IV - IV projiziert schematisch dargestellt. Zur erleichterten Bezugnahme sind die von den Kohlenstaubbrennern 19, den Umluftdüsen 20, dem Ge schränk 22 und den Luftdüsen 25, 26 abgegebenen Brenn stoff- bzw. Luftströme mit den gleichen Bezugszeichen wie die entsprechenden Düsen- oder Austrittseinrichtungen bezeichnet, wobei sie zur Kenntlichmachung mit einem Apostroph versehen sind.For a more detailed explanation of the exit directions of the air nozzles 25 , 26 , the cupboards 22 and the pilot burner 23 , reference is made below to FIGS . 4 and 5. In Fig. 4, the material flows emitted by the burners 12 a, 13 a, 14 a, 15 a are schematically projected onto the sectional plane IV - IV indicated in FIG. 1. For ease of reference, the fuel or air flows emitted by the coal dust burners 19 , the air circulation nozzles 20 , the cabinet 22 and the air nozzles 25 , 26 are denoted by the same reference numerals as the corresponding nozzle or outlet devices, whereby they are identified with a Are provided with an apostrophe.

Die in der Brennerebene 11a angeordneten Kohlen staubbrenner 19a geben einen Kohlenstaubstrahl 19a′ ab, der Primärluft 20a′ enthält. Die Brenner 12a, 13a, 14a, 15a geben diesen, aus einem Kohlenstaub-Luftgemisch bestehenden, Strahl jeweils mit einer Richtung ab, die tangential zu einem ersten eine Umlauffigur bildenden Kreis 28a liegt und diesen in einem Umlaufsinne streift. Der erste Kreis 28a ist konzentrisch zu der Längsmittel achse 4 angeordnet und ist in seinem Durchmesser so be messen, daß in dem Feuerraum 3 eine zirkulierende Strö mung auftritt. Bei dem gegebenen Ausführungsbeispiel liegt der Durchmesser des ersten Kreises 28 der Brenner ebene 11a in der Regel bei unter 10% der lichten Weite des Feuerraumes 3.In the burner plane 11 a arranged coal dust burner 19 a enter a pulverized coal beam 19 a 'from, the primary air 20 a' contains. The burners 12 a, 13 a, 14 a, 15 a emit this jet, consisting of a coal dust-air mixture, each with a direction that is tangent to a first circle 28 a forming a figure of revolution and grazes it in a sense of circulation. The first circle 28 a is arranged concentrically to the longitudinal center axis 4 and is so be measured in diameter that in the combustion chamber 3 a circulating current occurs. In the given exemplary embodiment, the diameter of the first circle 28 of the burner level 11 a is generally less than 10% of the clear width of the combustion chamber 3 .

Wie aus Fig. 4 hervorgeht, wird ein geringer Teil 22a′ der von den Geschränken 22a abgegebene Unterluft von den eckennah angeordneten Brennern 12a, 13a, 14a, 15a parallel zu der jeweiligen benachbarten Wand 2 und somit tangential zu einem nicht weiter dargestellten, die Wand 2 vierfach berührenden Innenkreis des quadratischen Querschnittes des Feuerraumes 3 abgegeben. Die Unterluft bildet somit einen sich noch unterhalb der Brennerebene 11a aufbauenden Luftschleier, der die in dem Feuerraum 3 entstehenden Reaktionsgase von der Wand 2 trennt.As can be seen from Fig. 4, a small part 22 a 'of the air released from the cupboards 22 a from the corner burners 12 a, 13 a, 14 a, 15 a parallel to the respective adjacent wall 2 and thus tangential to one not shown, the wall 2 four times touching inner circle of the square cross-section of the combustion chamber 3 delivered. The sub-air thus forms an air curtain that builds up below the burner level 11 a and separates the reaction gases generated in the combustion chamber 3 from the wall 2 .

Ein weitaus größerer Teil der von dem Geschränk 22a abgegebenen Unterluft 22a′′ wird tangential zu einem zweiten eine Umlauffigur bidenden Kreis 29a mit gleichem Umlaufsinn wie der Kreis 28a abgegeben. Der zweite Kreis 29a ist wenigstens so groß wie der erste Kreis 28a, jedoch maximal drei mal so groß wie dieser. Die Unterluft stellt insgesamt einen Anteil von ungefähr 40% der gesam ten Sekundärluft dar.A much larger proportion of the of the Geschränk 22 a lower air output 22 a '' is emitted tangentially to a second orbital FIG bidenden circuit 29 a with the same sense of rotation as the circle 28 a. The second circle 29 a is at least as large as the first circle 28 a, but at most three times as large as this. The total air represents approximately 40% of the total secondary air.

Von den Luftdüsen 25a wird Oberluft-I als Luftstrahl 25a′ in einer zu der Brennerebene 11a parallelen Ebene in einem Strahl abgegeben, der ebenfalls tangential zu dem Kreis 29a ausgerichtet ist. Die Oberluft-I führt einen Anteil von ungefähr 40% der Sekundärluft.From the air nozzles 25 a Oberluft-I is emitted as an air jet 25 a 'in a plane parallel to the burner plane 11 a in a jet which is also oriented tangentially to the circle 29 a. The Oberluft-I carries about 40% of the secondary air.

Von den Luftdüsen 26a wird die Oberluft-II in Rich tungen abgegeben, die tangential zu einem dritten eine Umlauffigur bildenden Kreis 30a liegen, dessen Mittel punkt von der Längsmittelachse 4 definiert ist. Die Luftstrahlen 26a′ streifen den dritten Kreis in gleichem Umlaufsinne wie der erste Kreis 28a und der zweite Kreis 29a gestreift wird. Der dritte Kreis 30a ist deutlich größer als der erste und der zweite Kreis 28a, 29a. Die Richtung des Strahles 26a′ schließt mit der Richtung des Strahles 19a′ des Brenners 19a einen Winkel von 20° bis 30°, vorzugsweise 25° ein. Damit ergibt sich ein von den Luftstrahlen 26a′ zu der wandparallelen Strömung 22a′ gemessener Winkel α von 10° bis 20°. Die Oberluft-II bildet einen Anteil von ungefähr 20% der Sekundärluft.From the air nozzles 26 a, the Oberluft-II is emitted in directions which are tangential to a third circle 30 a forming a revolving figure, the center point of which is defined by the longitudinal central axis 4 . The air jets 26 a 'streak the third circle in the same direction as the first circle 28 a and the second circle 29 a is streaked. The third circle 30 a is significantly larger than the first and the second circle 28 a, 29 a. The direction of the beam 26 a 'includes with the direction of the beam 19 a' of the burner 19 a an angle of 20 ° to 30 °, preferably 25 °. This results in an angle α of 10 ° to 20 ° measured by the air jets 26 a 'to the wall-parallel flow 22 a'. The Oberluft-II accounts for approximately 20% of the secondary air.

In Fig. 5 sind die auf die Schnittebene V - V aus Fig. 5 projizierten, von den Brennern 12c, 13c, 14c, 15c abgegebenen Stoffströme veranschaulicht. Der wesentliche Unterschied liegt in der Ausrichtung des jeweiligen Kohlenstaubbrenners 19c. Diese sind nahezu auf das durch die Längsmittelachse 4 gekennzeichnete Zentrum des Feuer raumes 3 gerichtet. Der von den Austrittsrichtungen der Kohlenstaubbrenner 19c und der Umluftdüsen 20c definierte erste Kreis 28c weist einen Durchmesser auf, der deutlich geringer als der Durchmesser des Kreises 28a ist. Vor zugsweise liegt der Durchmesser des Kreises 28c der Brennerebene 11c im Bereich zwischen 10% und 50% des Durchmessers des Kreises 28a der ersten Brennerebene 11a, er kann aber insbesondere in höheren Brennerebenen ganz verschwinden, d. h. Null sein. FIG. 5 illustrates the material flows projected onto the sectional plane V-V from FIG. 5 and emitted by the burners 12 c, 13 c, 14 c, 15 c. The main difference lies in the orientation of the respective coal dust burner 19 c. These are almost directed towards the center of the fire chamber 3 characterized by the longitudinal central axis 4 . The first circle 28 c defined by the exit directions of the coal dust burner 19 c and the air circulation nozzles 20 c has a diameter which is significantly smaller than the diameter of the circle 28 a. Before preferably the diameter of the circle 28 c of the burner level 11 c is in the range between 10% and 50% of the diameter of the circle 28 a of the first burner level 11 a, but it can disappear completely, in particular in higher burner levels, ie be zero.

Im Betrieb wird durch diese Maßnahme in jeder Bren nerebene 11a, 11b, 11c eine Luftverteilung mit einem wandnahen oxidierenden Bereich und einem ausgedehnten reduzierenden Kernbereich erhalten, in dem die NO_x-Bildung stark vermindert ist, wobei die Wand 2 des Feuerraumes 3 durch die oxidierenden Verhältnisse im Wandbereich vor Korrosion geschützt ist. Außerdem wirken die näher auf die Längsmittelachse 4 gerichteten Brennstoffstrahlen einer Aufweitungstendenz des sich ausbildenden Feuerbal les entgegen. d.h seines reduzierenden Bereiches ent gegen, so daß dieser die Wand 2 nicht erreicht.In operation, this measure gives an air distribution in each burner plane 11 a, 11 b, 11 c with an oxidizing area close to the wall and an extensive reducing core area in which the formation of NO _{x is} greatly reduced, the wall 2 of the combustion chamber 3 is protected from corrosion by the oxidizing conditions in the wall area. In addition, the fuel jets directed closer to the longitudinal central axis 4 counteract an expansion tendency of the developing Feuerbal les. ie its reducing area against, so that it does not reach the wall 2 .

Die Luftströmungen sind in allen Brennerebenen 11 untereinander gleich. Wie bei der im Zusammenhang mit Fig. 4 beschrieben Brennerebene 11a, strömt auch bei der Brennerebene 11c ein kleiner Teil der von den Brennern 12c, 13c, 14c, 15c abgegebenen Unterluft 22c′ in dem gleichen Umlaufsinne wie die übrigen Luft- oder Brenn stoffströme wandparallel in den Feuerraum 3. Der weitaus größere Teil der Unterluft strömt als Luftstrahl 22c′′ tangential auf den zweiten Kreis 29c.The air flows are identical to one another in all burner levels 11 . As in the burner level 11 a described in connection with FIG. 4, also flows at the burner level 11 c a small part of the under air 22 c 'emitted by the burners 12 c, 13 c, 14 c, 15 c' in the same direction as that remaining air or fuel flows parallel to the wall in the combustion chamber 3 . The much larger part of the lower air flows as an air jet 22 c '' tangentially to the second circle 29 c.

Die Luftstrahlen 25c′ der Oberluft-I sind mit glei chem Umlaufsinn auf den zweiten Kreis 29c gerichtet, wobei die Luftstrahlen 26c′ der Oberluft-II mit den Luftstrahlen 22c′ einen Winkel α zwischen 10° und 20° einschließen.The air jets 25 c 'of the Oberluft-I are directed to the second circle 29 c with the same chemical direction of rotation, the air jets 26 c' of the Oberluft-II with the air jets 22 c 'enclosing an angle α between 10 ° and 20 °.

Während alle Brennerebenen 11 untereinander im wesentlichen gleich aufgebaut sind, verringern sich die Durchmesser der ersten Kreise 28 in Durchströmungsrich tung des Feuerraumes 3. Dies bedeutet, daß die ersten Kreise 28 der Brennerebenen 11b, 11c einen geringeren Durchmesser aufweisen als der Kreis 28a in der Brenner ebene 11a. Diese Maßnahme verhindert in den höheren Brennerebenen 11b, 11c ein Ausdehnen des reduzierenden Kernbereiches bis zu der Wand 2. Diese Verhältnisse sind am Beispiel der Brennerebenen 11a und 11c schematisch in Fig. 6 angedeutet sowie in den Fig. 8a bis 8d für ein Feuerungssystem mit vier Brennerebenen als Ergebnis einer Simulationsrechnung dargestellt. Während im Kernbereich des Feuerraumes 3 die Luftzahl bei 0,8 und darunter liegt, ist in dem Bereich der Wand 2 ein wandnaher Be reich geringer Dicke mit Luftüberschuß, d. h. höherer Sauerstoffkonzentration, vorhanden, der die Wand schützt. Dies ist bei allen Brennerstufen, auch der Brennerebene 11c der Fall, bei der ein Anlegen der aus reduzierenden Verbrennungsgasen bestehenden Strömung an die Wand durch die spezielle Ausrichtung der Kohlenstaubbrenner 19c und der Luftdüsen 25c auf den Kreis 28c mit vermindertem Durchmesser vermieden wird.While all burner levels 11 are essentially identical to one another, the diameter of the first circles 28 decrease in the direction of flow through the combustion chamber 3 . This means that the first circles 28 of the burner planes 11 b, 11 c have a smaller diameter than the circle 28 a in the burner plane 11 a. In the higher burner levels 11 b, 11 c, this measure prevents the reducing core area from extending to the wall 2 . These ratios are the example of the burner planes 11 a and 11 c schematically in Fig. 6 and indicated shown in Figs. 8a to 8d for a firing system with four burner planes, as a result of a simulation calculation. While in the core area of the combustion chamber 3 the air ratio is 0.8 and below, in the area of the wall 2 there is an area close to the wall with a small thickness and excess air, ie a higher oxygen concentration, which protects the wall. This is the case for all burner stages, including the burner level 11 c, in which application of the flow of reducing combustion gases to the wall is avoided by the special alignment of the coal dust burner 19 c and the air nozzles 25 c on the circle 28 c with a reduced diameter .

Die Fig. 8a bis 8d zeigen deutlich die Ausdehnungs tendenz des reduzierenden und damit agressiven Bereiches zur Wand, die jedoch durch eine sauerstoffreiche wandnahe Schicht geschützt ist. Durch die Kombination der Maßnah men, daß die Brennerstrahlen in höheren Brennerebenen auf das Zentrum gerichtet sind und daß die Sekundärluft mehr zu der Wand 2 gelenkt wird, kann ohne Wandkorrosion stark unterstöchhiometrisch gefahren werden. Deshalb können auch höhere Brennerlagen mit geringen Luftzahlen unter 0,8 ohne Gefahr für die Wand 2 des Feuerraumes 3 betrie ben werden und es kann die in Fig. 7 schematisch angedeu tete Luftstufung vorgenommen werden. Dies bedeutet, daß in der in Fig. 7 durch einen Pfeil 31 angedeuteten Durch strömungsrichtung des Feuerraumes 3 in den Brennerebenen 11a, 11b, 11c Brennstoff unter Luftmangel in den Feuer raum 3 geleitet wird. Es entsteht dabei unterstöchiome trischer Betrieb mit Luftzahlen um oder unter 0,8. Auch nach Zugabe der Oberluft-I und -II durch die Luftdüsen 25a, 25b, 25c und 26a, 26b, 26c bleibt die Luftzahl deutlich unter 1. Figs. 8a to 8d show clearly the tendency of the stretch-reducing and hence aggressive portion to the wall, which however is protected by an oxygen-rich near-wall layer. The combination of the measures that the burner jets are directed towards the center in higher burner levels and that the secondary air is directed more towards the wall 2 can be driven strongly under-stoichiometrically without wall corrosion. Therefore, even higher burner positions with low air ratios below 0.8 can be operated without danger to the wall 2 of the combustion chamber 3 , and the air gradation indicated schematically in FIG. 7 can be carried out. That is, in the direction indicated in Fig. 7 by an arrow 31 b, 11 c of fuel deficiency of air in the combustion chamber 3 is passed through-flow direction of the combustion chamber 3 in the burner planes 11 a, 11. This creates substoichiometric operation with air ratios around or below 0.8. Even after adding the upper air I and II through the air nozzles 25 a, 25 b, 25 c and 26 a, 26 b, 26 c, the air ratio remains well below 1.

Die für das Abgas angestrebte Luftzahl von über 1,1 - vorzugsweise 1,15 - wird durch Zugabe zusätzlicher Luft über die Ausbranddüsen 17 erreicht.The desired air ratio for the exhaust gas of over 1.1 - preferably 1.15 - is achieved by adding additional air through the burnout nozzles 17 .

Bei dem Feuerungssystem ist ein Feuerraum vorgese hen, der über mehrere Brenner in parallel zueinander angeordneten Brennerebenen mit Brennstoff und Verbren nungsluft beschickt wird. Die Brenner sind Strahlbrenner, die den Brennstoff tangential zu einem in der jeweiligen Brennerebene liegenden, gedachten Kreis in den Feuerraum einleiten. Dieser Kreis ist in der ersten Brennerebene groß und nimmt zu den höheren Brennerebenen hin in seinem Durchmesser deutlich ab. Zugleich sind die Brenner so ausgelegt, daß über die Länge des Feuerraumes eine ausge prägte Luftstufung erhalten wird, wobei in jeder Brenner ebene ein deutlich unterstöchiometrischer Betriebszustand herbeigeführt wird. Dies gilt insbesondere auch für höhere Brennerebenen. Durch die Abstufung, d. h. die unterschiedliche Bemessung der Durchmesser der Kreise, die die Brennstoffstrahlen definieren, wird ein unter stöchiometrischer Betrieb höherer Brennerlagen ermög licht, ohne daß es zu Wandkorrosion kommen kann. Der unterstöchiometrische Betrieb der Brenner in allen Bren nerebenen ermöglicht eine signifikante Reduzierung der NO_x-Bildung auf Werte, die unter 300 mg pro Kubikmeter liegen.In the combustion system, a combustion chamber is provided, which is fed with fuel and combustion air via several burners in burner levels arranged parallel to each other. The burners are jet burners that feed the fuel into the combustion chamber tangentially to an imaginary circle in the respective burner level. This circle is large in the first burner level and its diameter decreases significantly towards the higher burner levels. At the same time, the burners are designed in such a way that a distinctive air gradation is obtained over the length of the combustion chamber, with a clearly substoichiometric operating state being brought about in each burner level. This applies in particular to higher burner levels. Due to the gradation, ie the different dimensioning of the diameter of the circles that define the fuel jets, a higher burner position under stoichiometric operation is made possible without it being possible for wall corrosion to occur. The substoichiometric operation of the burners in all burner levels enables a significant reduction in NO _x formation to values below 300 mg per cubic meter.

Claims

1. A method for generating heat by burning fuels in a combustion chamber ( 3 ) with several burner levels ( 11 a, 11 b, 11 c), in which:
air as secondary air is fed to the combustion chamber ( 3 ) in each burner level ( 11 a, 11 b, 11 c) in such a way that a circular flow with a fixed sense of rotation around a flow direction results,
the combustion chamber ( 3 ) in each burner level ( 11 a, 11 b, 11 c) fuel is fed tangentially to a fixed first circulation figure ( 28 a, 28 c) lying in the respective burner level, which is related to the direction of flow through the combustion chamber ( 3 ) has a smaller extent with a downstream burner level ( 11 b, 11 c) than with an upstream burner level ( 11 a).

2. The method according to claim 1, characterized in that the combustion chamber ( 3 ) the entire amount of air serving as secondary air in the same direction as the fuel, but is supplied in directions that do not touch the first circulating figure ( 28 ).

3. The method according to claim 1, characterized in that
part of the air is fed to the combustion chamber ( 3 ) in an essentially wall-parallel flow, which forms a wall air curtain,
the combustion chamber ( 3 ) is supplied with a portion of the air tangential to a fixed second circulation figure ( 29 a, 29 c) lying in the respective burner plane ( 11 a, 11 b, 11 c) or parallel to it, the expansion of which is equal to or is larger than that of the first rotating figure ( 28 a, 28 c) lying in the same burner level ( 11 a, 11 b, 11 c), and that
part of the air is fed to the combustion chamber ( 3 ) tangentially to a fixed third circulation figure ( 30 a, 30 c) lying in the respective burner plane ( 11 a, 11 b, 11 c) or parallel to it, which has a greater extent has as the second rotating figure ( 29 a, 29 c) lying in the same burner level ( 11 a, 11 b, 11 c).

4. The method according to claim 1, characterized in that the expansion of the first circulating figure ( 28 a, 28 c) from the burner level ( 11 a, 11 b) to the burner level ( 11 b, 11 c) in the flow direction of the combustion chamber ( 3 ) progressively decreases.

5. The method according to claim 1, characterized in that the extension of the first circulating figure ( 28 ) from the burner level ( 11 a, 11 b) to the burner level ( 11 b, 11 c) in the flow direction of the combustion chamber ( 3 ) by a constant amount or decreases by a constant proportion.

6. The method according to claim 1, characterized in that the extent of the first circulating figure ( 28 ) at least one downstream burner level ( 11 b, 11 c) is zero, so that the fuel to the combustion chamber ( 3 ) substantially to a combustion chamber lengthways axis ( 4 ) is fed too directed.

7. The method according to any one of the preceding claims, characterized in that the extension of the second rotating figure ( 29 a, 29 c) and that of the third rotating figure ( 30 a, 30 c) of the respective burner level ( 11 a, 11 b, 11 c), in which air is fed tangentially to the combustion chamber ( 3 ), is constant in all burner levels ( 11 a, 11 b, 11 c).

8. The method according to any one of the preceding Ansprü surface, characterized in that the first and the second rotating figure ( 28 a, 29 a) in the first burner level ( 11 a) have the same extent.

9. The method according to any one of the preceding Ansprü surface, characterized in that the combustion chamber ( 3 ) in each burner plane ( 11 ) in the flow direction of the combustion chamber ( 3 ) spaced apart from each other first air as sub-air tangential to the second circulating figure and in a substantially Circular flow parallel to the wall, followed spatially by the fuel, followed spatially by air in a flow parallel to the lower air as Oberluft-I and at a spatial distance from it tangential air to the third circulating figure as Oberluft-II, each with constant material flows.

10. The method according to any one of the preceding Ansprü surface, characterized in that burners ( 12 , 13 , 14 , 15 ) are provided which are operated altogether significantly substoichiometric by the air supplied to the combustion chamber ( 3 ) and the respective burner level fuel supplied in the burner level results in an air ratio less than 1, and that the air required for each burner level is supplied at a spatial distance to the fuel, so that there is an air gradation over the length of the combustion chamber ( 3 ).

11. The method according to any one of the preceding Ansprü surface, characterized in that in the combustion chamber ( 3 ) along its combustion chamber longitudinal axis ( 4 ) both in and between the burner planes ( 11 a, 11 b, 11 c) substoichiometric ratios are set.

12. The method according to any one of the preceding Ansprü surface, characterized in that the burnout required to achieve a stoichiometric operation air is added in the direction of flow through the combustion chamber ( 3 ) in connection to the last burner level ( 11 c), so that at the earliest afterwards the last burner level ( 11 c) is reached overall stoichiometric operation.

13. The method according to any one of the preceding Ansprü surface, characterized in that coal is used as a fuel and that the air to the combustion chamber ( 3 ) to be supplied essentially parallel to the wall is supplied by means of a cupboard ( 22 ) which by means of an optional additional fuel Can form pilot flame.

14. Firing system ( 1 ) for heat generation, in particular for steam generation,
with a combustion chamber ( 3 ) which is flowed through essentially in the direction of its longitudinal axis ( 4 ),
with several burner levels ( 11 a, 11 b, 11 c), in each of which several burners ( 12 , 13 , 14 , 15 ) are arranged, wherein
each burner ( 12 , 13 , 14 , 15 ) of a burner level has air nozzles ( 22 , 25 , 26 ) which supply air to the combustion chamber ( 3 ) as secondary air in such a way that a circular flow with a fixed direction of rotation around a flow direction results, and
each burner ( 12 , 13 , 14 , 15 ) of a burner level ( 11 ) has a fuel supply device ( 19 , 20 ) which tangentially to the combustion chamber ( 3 ) in each burner level ( 11 a, 11 b, 11 c) to a fixed , in the respective burner level lying first circulation figure ( 28 a, 28 c) directed, which, based on the flow direction of the combustion chamber ( 3 ) with a downstream burner level ( 11 b, 11 c) has a smaller extent than in one upstream burner level ( 11 a).

15. Firing system according to claim 14, characterized in that the air nozzles ( 22 , 25 , 26 ) are designed such that they supply the entire amount of air serving as secondary air with the same circulation sense to the fuel, but in directions to the combustion chamber ( 3 ) that do not touch the first circulating figure ( 28 ).

16. Firing system according to claim 14, characterized in that
the air nozzle ( 22 ) is designed as an under-air nozzle such that it supplies the combustion chamber ( 3 ) with part of the air in a substantially wall-parallel flow, which forms a wall-mounted air curtain, and that it tangentially connects the combustion chamber ( 3 ) with part of the air a fixed, in or parallel to the respective burner level ( 11 a, 11 b, 11 c) lying second Umlauffi gur ( 29 a, 29 c) directed, the extent of which is equal to or greater than that of the same burner level ( 11 a, 11 b, 11 c) lying first circulating figure ( 28 a, 28 c),
the air nozzle ( 25 ) as an upper air I-nozzle is formed such that it is the combustion chamber ( 3 ) in each burner level ( 11 a, 11 b, 11 c) part of the air tangent to the second circulating figure ( 29 a, 29 c) fed directed, and that
the air nozzle ( 26 ) as a Oberluft-II nozzle is formed in such a way that it gives the combustion chamber ( 3 ) a portion of the air tangential to a fixed one, in or parallel to the respective burner level ( 11 a, 11 b, 11 c) lying third circulating figure ( 30 a, 30 c) feeds, which has a greater extent than the second circulating figure ( 29 a, 29 c).

17. Firing system according to claim 14, characterized in that the burners ( 12 , 13 , 14 , 15 ) are designed as jet burners, each burner ( 12 , 13 , 14 , 15 ) having a burner mirror on which, in the flow direction of the Firing chamber ( 3 ) spatially spaced from each other, first a first air nozzle ( 22 ) for sub-air and the substantially wall-parallel circulating flow, spatially thereafter the fuel supply device ( 19 , 20 ), followed by a second air nozzle ( 25 ) for Oberluft-I and at a spatial distance from it a third air nozzle ( 26 ) for Oberluft-II is arranged, and that the fuel supply device ( 19 , 20 ) is provided with a primary air supply ( 20 ).

18. Firing system according to claim 17, characterized in that the distance between the first and the second air nozzle ( 22 , 25 ) is equal to or greater than the distance between the second and the third air nozzle ( 25 , 26 ), wherein the fuel supply device ( 19 , 20 ) is arranged between the first and the second air nozzle.

19. Firing system according to claim 14, characterized in that the fuel supply devices ( 19 , 20 ) are designed such that the extension of the first circulating figure ( 28 ) from the burner level ( 11 a, 11 b) to the burner level ( 11 b, 11 c) decreases progressively in the flow direction of the combustion chamber ( 3 ).

20. Firing system according to claim 14, characterized in that the fuel supply devices ( 19 , 20 ) are designed such that the extension of the first circulating figure ( 28 ) from the burner level ( 11 a, 11 b) to the burner level ( 11 b, 11 c) decreases in the direction of flow through the combustion chamber ( 3 ) by a constant amount or a constant proportion.

21. Firing system according to claim 14, characterized in that the fuel supply devices ( 19 , 29 ) are designed such that the respective extents of the first circulating figures ( 28 ) of all on one in the flow direction first burner level ( 11 a) following burner levels ( 11 b , 11 c) the combustion chamber ( 3 ) are identical to one another.

22. Firing system according to claim 14, characterized in that the fuel supply devices ( 19 , 20 ) are designed such that the extent of the first circulating figure ( 28 ) at least one downstream burner level ( 11 b, 11 c) is zero, so that the fuel is fed to the combustion chamber ( 3 ) essentially in the direction of a longitudinal axis ( 4 ) of the combustion chamber.

23. Firing system according to one of the preceding claims, characterized in that the third air nozzles ( 26 ) are designed such that the dimensions of the second and third revolving figures ( 29 , 30 ) of the respective burner level ( 11 ) lead to the air tangentially is constant in all burner levels ( 11 ).

24. Firing system according to one of claims 14 to 23, characterized in that the burner ( 12 , 13 , 14 , 15 ) has a cabinet on which at least one pilot burner ( 23 ) is provided, the additional fuel can be supplied to form an ignition flame .

25. Firing system according to one of claims 14 to 24, characterized in that the combustion chamber ( 3 ) is rectangular or square in cross section and that the burners ( 12 , 13 , 14 , 15 ) are arranged on wall regions near the corners.

26. Firing system according to claim 14, characterized in that the burners ( 12 , 13 , 14 , 15 ) are arranged in corner areas of the combustion chamber ( 3 ).

27. Firing system according to claim 14, characterized in that the burners ( 12 , 13 , 14 , 15 ) in regions of the wall ( 2 ) of the combustion chamber ( 3 ) are arranged, which are spaced from corner regions of the combustion chamber ( 3 ).

28. Firing system according to claim 27, characterized in that the air nozzles ( 22 , 25 , 26 ) and the fuel supply device ( 19 , 20 ) on the wall ( 2 ) are arranged at different distances from one another at the corners.