DE19509570A1 - Pyrolysis and fixed bed gasification of carbonaceous material - Google Patents

Pyrolysis and fixed bed gasification of carbonaceous material

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Abstract

In the pyrolysis and fixed bed gasification of carbonaceous materials, esp. waste contg. thermoplastics, the pyrolysis and the fixed bed gasification take place at the same time in a reactor chamber. The pyrolysis process is carried out as a pre-stage for the fixed bed gasification, without pre-heating, -drying and -carbonisation of the carbonaceous material, as a rapid pyrolysis during 3-30 mins. of each charge fed into the reactor chamber, in a pulsating temp. range of 300-650 deg C. The crude gas stream, after passing through the pyrolysis zone and before leaving the reactor, is subjected to a rapid redn. of flow rate to below 0.1 m/sec..

Description

Die Erfindung bezieht sich auf das Gebiet der Vergasung und insbesondere auf die Festbettdruckvergasung von Abfallstoffen mit thermoplastischen Kunststoffanteilen Das u. a. in W. Peters "Kohlevergasung", Verlag Glückauf GmbH, Essen, beschrie­ bene Grundprinzip der Festbettdruckvergasung ist in vielen Modifikationen weite­ rentwickelt worden. Bekannt sind daher Weiterentwicklungen nach DE-PS 26 40 180 und 27 32 544, in denen eine Kombination mit der Wirbelschicht vorgeschlagen wur­ de. In weiteren Lösungen, so u. a. in den DD-PS 38 791, 1 10 297, 1 19 814, 1 21 796, 1 32 980, 1 33 818 und DE-PS 27 05 558 werden Wege und Möglichkeiten zur Lei­ stungssteigerung, zum Flüssigschlackenabzug, zur Absenkung des Staubgehaltes im Rohgas und zur Vermeidung von Verschlackungen im Festbettdruckvergaser vorgeschlagen. Das konventionelle Grundprinzip der Festbettdruckvergasung, auch beschrieben in Schmidt "Technologie der Gaserzeugung" Band II - Vergasung - Deutscher Verlag für Grundstoffindustrie Leipzig 1964, beschreibt verschiedene Varianten, welche alle von einer eindeutigen Zonenausbildung mit Trockenzone, Schwelzone, Hochtemperaturentgasungszone, Vergasungszone (Reduktionszone) Verbrennungszone und Aschezone ausgehen. Die Anspruchslosigkeit der Fest­ bettdruckvergasung an den Vergasungsstoff und die Möglichkeit der stofflichen Nutzbarkeit der Produkte haben unter anderem auch dazu geführt, Abfallstoffe ein­ zusetzen.The invention relates to the field of gasification and in particular to the Fixed bed pressure gasification of waste with thermoplastic components The U. a. in W. Peters "coal gasification", Verlag Glückauf GmbH, Essen, described The basic principle of fixed bed pressure gasification is wide in many modifications been developed. Therefore, further developments according to DE-PS 26 40 180 are known and 27 32 544, in which a combination with the fluidized bed has been proposed de. In other solutions, so u. a. in DD-PS 38 791, 1 10 297, 1 19 814, 1 21 796, 1 32 980, 1 33 818 and DE-PS 27 05 558 ways and ways to lei to increase the level of liquid slag, to lower the dust content in the raw gas and to avoid slagging in fixed bed pressure carburetor proposed. The conventional basic principle of fixed bed pressure gasification, too described in Schmidt "Technology of gas production" Volume II - gasification - German publishing house for basic industry Leipzig 1964, describes different Variants, all of which have a unique zone formation with dry zone, Smoldering zone, high-temperature degassing zone, gasification zone (reduction zone) Combustion zone and ash zone go out. The unpretentiousness of the festival bed pressure gasification of the gasification substance and the possibility of material Usability of the products has also led, among other things, to a waste enforce.

Nach DD-PS 2 59 875 ist ein Vorschlag bekannt geworden, nach welchem zur Ver­ meidung von Abprodukten im Rohgassammelraum, unterhalb des Kohleverteilers Temperaturen von ca. 1000°C eingestellt werden sollen, mit dem Ziel die im Roh­ gas enthaltenen Teere, Öle und Staubpartikel in Rohgas umzuwandeln. Dieses Verfahren ist sicherheitstechnisch sehr bedenklich, da durch die extrem niedrige Festbettschüttung bei hohen Strömungsgeschwindigkeiten und damit bewirkten Staubaustrag und Kanalbildungen Sauerstoffdurchbrüche provoziert werden, die in nachgeschalteten Anlagen zu Gasexplosionen führen können. Infolge von Schmelz­ erscheinungen in der Festbettschüttung sind thermoplastische Stoffe nur in geringen Anteilen mit diesem Verfahren umsetzbar. Darüber hinaus sind infolge der gewähl­ ten Gasaustrittstemperaturen unwirtschaftliche Verhältnisse wie hohe Sauerstoffver­ bräuche und geringe Gasausbeuten zu erwarten, da die Vergasungsvorgänge nur unvollständig ablaufen können. After DD-PS 2 59 875 a proposal has become known, according to which the Ver Avoidance of waste products in the raw gas collection room, below the coal distributor Temperatures of about 1000 ° C should be set, with the aim of the raw to convert tars, oils and dust particles into raw gas. This Procedure is safety-critical because of the extremely low Fixed bed at high flow velocities and thus caused Dust discharge and channeling oxygen breakthroughs are provoked in Downstream systems can lead to gas explosions. As a result of enamel In the fixed bed, the appearance of thermoplastic substances is only slight Shares feasible with this procedure. In addition, as a result of the selected th gas outlet temperatures uneconomical conditions such as high Sauerstoffver Customs and low gas yields can be expected since the gasification processes only incomplete.  

Der grundsätzliche Nachteil aller bisher beschriebenen und praktizierten Lösungen besteht darin, daß bei der Festbettvergasung von Abfallstoffen der mögliche Anteil an thermoplastischen Kunstoffanteilen und Feinkorn begrenzt ist und infolge der Inhomogenität und thermischen Instabilität von Abfallstoffen mit höheren Feinkorn­ anteilen in der Festbettschüttung und den damit bekannten Nachteilen zu rechnen ist.The fundamental disadvantage of all previously described and practiced solutions is that in the fixed-bed gasification of waste materials the possible proportion is limited to thermoplastic Kunstoffanteilen and fine grain and as a result of Inhomogeneity and thermal instability of waste with higher fines to count in the fixed bed and the known disadvantages is.

In DE 42 26 015 wird ein Verfahren zur Entsorgung von festen und flüssigen Abfall­ stoffen im Vergasungsprozeß bei der Festbettdruckvergasung beschrieben, nachdem für die Dichteverhältnisse, Schwermetallanteile und Körnung der Abfallstoffe zur umweltverträglichen Vergasung definierte Grenzwerte für die vorgenannten Parame­ ter einzustellen sind. Auch bei diesem Verfahren werden keine Lösungsansätze aufgezeigt, um Abfälle mit hohen Anteilen an thermo-plastischen Kunststoffen und minimalen Staubausträgen mit dem Rohgas zu vergasen.DE 42 26 015 discloses a method for disposing of solid and liquid waste substances in the gasification process in the fixed bed pressure gasification described after for the density ratios, heavy metal content and grain size of the waste to environmentally friendly gasification defined limit values for the aforementioned Parame are to be set. Also in this method are no solution approaches pointed to waste with high levels of thermoplastic and plastics To gasify minimal dust emissions with the raw gas.

Ziel und Aufgabe der Erfindung bestehen darin, flüssige und feste Abfallstoffe mit hohen Anteilen an thermoplastischen Kunststoffen und hohen Feinkornanteilen über den Prozeß der Festbettvergasung auf störungsfreie wirtschaftliche und umwelt-re­ levante Weise zu verwerten.The aim and object of the invention are to liquid and solid waste with high proportions of thermoplastics and high fines the process of fixed bed gasification for trouble-free economic and environmental re levante way to recycle.

Erfindungsgemäß erfolgt die Lösung der Aufgabe dadurch,indem die Pyrolyse und die Festbettvergasung welche simultan in einem Reaktionsraum erfolgen, derartig betrieben werden, daß der Pyrolyseprozeß als Vorstufe für die Festbettvergasung ohne vorgeschalteten Vorwärm- und Trocknungs- und Schwelprozeß für die kohlen­ stoffhaltigen Stoffe mit thermoplastischen Kunststoffanteilen als Schnellpyrolyse für jede in den Reaktionsraum eingebrachte Stoffcharge in einem Zeitintervall von <30 min und <3 min in einem pulsierendem Temperaturbereich von <300°C und <650°C durchgeführt wird und für den Rohgasstrom nach Durchströmung der Pyrolysezo­ ne vor Austritt aus dem Reaktor eine schockartige Verringerung der Strömungsge­ schwindigkeit auf <0,1 m/s bewirkt wird. Bei der Durchführung des Verfahrens erfolgt die Feststoffzuführung durch die Ausführung der Feststoffzuteilungseinrichtung der­ artig, daß die sich bei der Feststoffzuführung in den Reaktor ergebenen Schüt­ tungstäler technologisch machbare minimale Tiefen aufweisen. Auf diese Weise werden günstige Durchströmungsverhältnisse in der Schüttung bewirkt. Die Höhe der Festbettschüttung für den Pyrolyseprozeß wird in Abhängigkeit von der Pyroly­ seendtemperatur so eingestellt, daß bei Überschreitung eines oberen Grenzwertes von vorzugsweise 650°C die zugeführten Pyrolysestoffmenge pro Zeiteinheit erhöht und bei Unterschreitung eines unteren Grenzwertes von vorzugsweise 300°C verringert wird. Dabei kann das Verhältnis von Kohlenwasserstoff- und Gasaus­ beute aus dem kombinierten Pyrolyse - Vergasungsprozeß durch die Einstellung der Schütthöhe der eingesetzten kohlenstoffhaltigen Stoffe so gesteuert werden, daß mit mittlerer Verringerung der Schütthöhe die Gasausbeute zunimmt und die konden­ sierbare Kohlenwasserstoffausbeute abnimmt bzw. umgekehrt. Bei der Durchfüh­ rung des vorgeschlagenen Verfahrens kann die Pyrolyseendtemperatur mittels Ein­ düsung definierter Mengen von Wasser, vorzugsweise von Prozeßwasser und/oder von Teer-Öl-Feststoff-Wassergemischen oberhalb der Pyrolysezone auf die Fest­ bettschüttung, korrigiert werden. Mit dem vorgeschlagenen Verfahren kann das Ver­ hältnis von kondensiebarer Kohlenwasserstoff- und Gasausbeute je nach Verfah­ rensziel aus dem kombinierten Pyrolyse - Vergasungsprozeß durch die Einstellung der Pyrolysetemperaturpulsation gesteuert werden. Die Pyrolysetemperaturpulsa­ tion, d. h. die Schwankungsbreite pro Zeiteinheit wird durch Einstellung der zuge­ führten Pyrolysestoffmenge pro Zeiteinheit gesteuert.According to the invention, the object is achieved by the pyrolysis and the fixed bed gasification which takes place simultaneously in a reaction space, such operated, that the pyrolysis process as a precursor for the fixed bed gasification without upstream preheating and drying and carbonization process for the coals Substances containing thermoplastic components as quick pyrolysis for each charge introduced into the reaction space in a time interval of <30 min and <3 min in a pulsating temperature range of <300 ° C and <650 ° C. is performed and for the crude gas stream after flowing through the Pyrolysezo Before the exit from the reactor, a sudden reduction in the flow rate speed to <0.1 m / s is effected. In carrying out the process takes place the solid feed by the execution of the solid allocation of the like, that the results in the solid feed into the reactor Schüt have technologically feasible minimum depths. In this way favorable flow conditions are effected in the bed. The height the fixed bed for the pyrolysis process is dependent on the pyroly adjusted so that when exceeding an upper limit of preferably 650 ° C increases the supplied amount of pyrolysis per unit time and falls below a lower limit of preferably 300 ° C. is reduced. The ratio of hydrocarbon and Gasaus  prey from the combined pyrolysis - gasification process by adjusting the Schütthöhe the carbonaceous materials used are controlled so that with mean reduction of the dumping height the gas yield increases and the condenses decreasing hydrocarbon yield decreases or vice versa. In the execution tion of the proposed method, the Pyrolyseendtemperatur by means of a Düsung defined amounts of water, preferably of process water and / or of tar oil-solid-water mixtures above the pyrolysis zone to the solid bedding, to be corrected. With the proposed method, the Ver The ratio of condensable hydrocarbon and gas yield depending on the process objective of the combined pyrolysis gasification process through the adjustment the pyrolysis temperature pulsation are controlled. The pyrolysis temperature pulsa tion, d. H. the fluctuation range per unit of time is adjusted by setting the led controlled pyrolysis amount per unit time.

Bei der versuchsweisen praktischen Durchführung des Verfahrens wurde überra­ schend gefunden, daß thermoplastische Anteile von 60 Vol.-% im Einsatzstoff pro­ blemlos im vorgeschlagenen Prozeß umgesetzt werden können. Selbst die Zugabe von thermoinstabilen Produkten, die bei Erhitzung auf <400°C weitgehend zu Fein­ korn zerfallen, führte überraschender Weise nicht zu einer Erhöhung des Feinkorn­ austrages mit dem Rohgas. Die Vorteile der konventionellen Festbettdruckverga­ sung mit schonender Aufheizung der Feststoffe, langsamer Verdampfung der Feuchteanteile und verzögerter Schrumpfung der Feststoffe im Schwelprozeß wer­ den mit der vorgeschlagene neuartigen Lösung auf überraschende Weise mehr als kompensiert.In the experimental practical implementation of the method was überra schend found that thermoplastic proportions of 60 vol .-% in the feed per without any problems in the proposed process. Even the encore of thermo-stable products, which when heated to <400 ° C largely too fine grain decomposed, surprisingly did not lead to an increase in fine grain with the raw gas. The advantages of conventional Festbettdruckverga with gentle heating of the solids, slow evaporation of the Moisture content and delayed shrinkage of the solids in the carbonization process who with the proposed novel solution in a surprising way more than compensated.

Ein Ausführungsbeispiel ist in Fig. 1 dargestellt und wird im folgenden näher be­ schrieben.An embodiment is shown in Fig. 1 and will be described in more detail below.

Ein Festbettdruckvergaser 6 wird gegenüber dem bekannten Stand der Technik so betrieben, daß die Trocknungs-, Aufwärm- und Normalpyrolysezonen entfallen und der Vergasungszone lediglich eine schockartige Aufheizung und Schnellpyrolyse vorgeschaltet wird.A fixed-bed pressure carburetor 6 is operated in such a way that the drying, warm-up and normal-pyrolysis zones are omitted and the gasification zone is preceded only by a shock-like heating and rapid pyrolysis compared to the known prior art.

Die umzusetzenden Abfallstoffe 3 und Braunkohlenbriketts 4 werden über ein Schleusensystem 1 mit Standmessung 2 über ein Verschlußorgan 5 in den Reaktor 6, der bei einem Druck von 2,5 MPa betrieben wird, eingebracht.The waste to be reacted 3 and brown coal briquettes 4 are introduced via a lock system 1 with level measurement 2 via a closure member 5 in the reactor 6 , which is operated at a pressure of 2.5 MPa.

Die Feststoffzuteilungseinrichtung 7 ist so ausgeführt, daß die untere Öffnung 1/3 des Reaktorinnendurchmessers beträgt und dadurch die Feststoffzuführung durch die Ausführung der Feststoffzuteilungseinrichtung so erfolgt, daß die sich bei der Feststoffzuführung in den Reaktor ergebenen Schüttungstäler minimale Tiefen auf­ weisen.The solids allotment device 7 is designed so that the lower opening is 1/3 of the reactor internal diameter and thereby the solids supply by the execution of the solid allotment so carried out, that at the solids feed into the reactor resulting bulk valleys have minimal depths.

Die Höhe der Festbettschüttung 9 ist an Hand der Pyrolyseendtemperaturmessung 20 mittels Feststoffdosierung über das Schleusensystem 1 und die Standmessun­ gen 2 so eingestellt, daß die Pyrolyseendtemperaturmessung 20 vor Zuführung der Feststoffcharge von 3 t 550°C und als tiefste Temperatur nach Feststoffzuführung in einem Zeitraum von 3 min minimal 380°C beträgt. Die Pyrolyseendtemperatur 20 dient zusätzlich zur Kontrolle der Festbettschütthöhe im Reaktor und wird mit der Rohgasaustrittstemperatur 13 verglichen. Während der Durchführung der Schnellpy­ rolyse in einem Zeitraum von 8 min erfolgt nach einer Entspannung eine Befüllung und Bespannung des Schleusensystems 1. Anschließend wird durch Öffnen des Verschlußorgans 5 erneut eine Feststoffcharge von 3 t/h in den Reaktor einge­ bracht.The height of the fixed bed 9 is adjusted by hand with the Pyrolyseendtemperaturmessung 20 by solid metering via the lock system 1 and the Standmessun conditions 2 so that the Pyrolyseendtemperaturmessung 20 before feeding the solid charge of 3 t 550 ° C and the lowest temperature after solid feed in a period of 3 min is at least 380 ° C. The pyrolysis end temperature 20 additionally serves to control the fixed bed height in the reactor and is compared with the raw gas outlet temperature 13 . During the execution of the rapid pyrolysis in a period of 8 minutes, a filling and covering of the sluice system 1 takes place after a relaxation. Subsequently, by opening the closure member 5 again a solid charge of 3 t / h introduced into the reactor.

Die Höhe der Feststoffschüttung erreicht bei Zugabe der Feststoffcharge einen Stand im Reaktor von minimal 50 cm unterhalb des unteren Randes der Feststoffzu­ teilungseinrichtung 7.The amount of solid bed reached when the solid charge addition a level in the reactor of a minimum of 50 cm below the lower edge of the Feststoffzu division 7 .

Bei der Durchführung des Verfahrens werden mittels Lanzen 11 1 t/h Teer-Öl-Fest­ stoff-Wassergemische 19 auf die Schüttung 9 gedüst und zusätzlich dem Schnell­ pyrolyseprozeß unterzogen. Auf diese Weise wird eine weitgehende Umwandlung dieses Produktes zu Nutzgas bewirkt. Bei Erhöhung der Pyrolyseendtemperatur vor Zuführung einer neuen Feststoffcharge kann bei Überschreitung eines festgelegten Temperaturgrenzwertes von 580°C die Teer-Öl-Feststoff-Wassermenge auf 1,5 t erhöht oder die Feststoffzuführung bereits nach 6 min erneut erfolgen oder die nächstfolgende Feststoffcharge auf 3,5 t erhöht werden.In carrying out the process 11 1 t / h of tar oil-solid matter-water mixtures 19 are sprayed onto the bed 9 by means of lances and additionally subjected to the rapid pyrolysis process. In this way, a substantial conversion of this product is effected to Nutzgas. When increasing the final pyrolysis before feeding a new solid charge when exceeding a specified temperature limit of 580 ° C, the tar oil-solid water amount increased to 1.5 t or the solid feed already after 6 min again or the next batch of solids to 3.5 t be increased.

In den Reaktor werden stündlichIn the reactor are every hour

  • - 8 t Braunkohlenbriketts 4,- 8 t of brown coal briquettes 4 ,
  • - 7 t Kunststoffkompaktate 3 und- 7 t plastic compacts 3 and
  • - 1 t Teer-Öl-Feststoff-Wassergemisch 19 - 1 t tar-oil-solid-water mixture 19

eingebracht.brought in.

Über dem Drehrost 14 wird das Vergasungsmittel als Gemisch von 2 650 m³ i.N. Sauerstoff und 16,9 t Vergasungsdampf in den Prozeß eingebracht. Bei der Verga­ sung und Schnellpyrolyse der Einsatzstoffe entstehen 2 2000 m³ i.N. Rohgas 12 mit folgender Zusammensetzung:About the rotary grate 14 , the gasification agent is introduced as a mixture of 2 650 m³ in oxygen and 16.9 t of gasification steam in the process. In the Verga solution and rapid pyrolysis of the starting materials arise 2 2000 m³ iN raw gas 12 with the following composition:

-CO₂-CO₂ -32,0 Vol-%-32.0% by volume -COCO -15,0 Vol-% -15.0% by volume   -H₂-H₂ -40,0 Vol-%-40.0% by volume -CH₄-CH₄ -10,0 Vol-%-10.0% by volume -N₂-N₂ -1,3 Vol-%-1.3% by volume -CnHm-CnHm -1,5 Vol-%-1.5% by volume -H₂S-H₂S -0,2 Vol-%-0.2% by volume

Der Staubaustrag mit dem Rohgas beträgt <3 g/m³ i.N. und der kondensierbare Kohlenwasserstoffanfall wird mit 20 g/m³ i.N. gemessen.The dust discharge with the raw gas is <3 g / m³ i.N. and the condensable Hydrocarbon attack is with 20 g / m³ i.N. measured.

Bei der Durchführung des Verfahrens entstehen 1,6 t/h Schlacke 18 die mittels Drehrost 14, Verschlußvorrichtung 16 und Schlackeschleuse 17 aus dem Reaktor 6 ausgeschleust werden.In carrying out the process, 1.6 t / h of slag 18 which are discharged by means of rotary grate 14 , closure device 16 and slag lock 17 from the reactor 6 .

Claims (6)

1. Verfahren zur Pyrolyse und Festbettvergasung von kohlenstoffhaltigen Stoffen insbesondere von Abfallstoffen mit thermoplastischen Kunststoffanteilen, wobei die Pyrolyse und die Festbettvergasung simultan in einem Reaktionsraum erfolgen, dadurch gekennzeichnet daß der Pyrolyseprozeß als Vorstufe für die Festbettvergasung ohne vorgeschalteten Vorwärm- und Trocknungs-und Schwelprozeß für die kohlenstoffhaltigen Stoffe als Schnellpyrolyse für jede in den Reaktionsraum eingebrachte Stoffcharge in einem Zeitintervall von <30 min und <3 min in einem pulsierendem Temperaturbereich von <300°C und <650°C durchgeführt wird und für den Rohgasstrom nach Durchströmung der Pyrolysezone vor Austritt aus dem Reaktor eine schockartige Verringerung der Strömungsgeschwindigkeit auf <0,1 m/s bewirkt wird.1. A process for pyrolysis and fixed bed gasification of carbonaceous materials in particular of waste materials with thermoplastic components, the pyrolysis and the fixed bed gasification take place simultaneously in a reaction chamber, characterized in that the pyrolysis as a precursor for the fixed bed gasification without upstream preheating and drying and carbonization process for Carbonaceous materials as rapid pyrolysis for each introduced into the reaction space batch in a time interval of <30 min and <3 min in a pulsating temperature range of <300 ° C and <650 ° C is performed and for the crude gas stream after flowing through the pyrolysis before leaving the Reactor a shock-like reduction of the flow velocity to <0.1 m / s is effected. 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Höhe der Fest­ bettschüttung für den Pyrolyseprozeß in Abhängigkeit von der Pyrolyseend­ temperatur eingestellt wird und die Feststoffzuführung dabei durch die Ausführung der Feststoffzuteilungseinrichtung so erfolgt, daß die sich bei der Feststoffzuführung in den Reaktor ergebenen Schüttungstäler minimale Tiefen aufweisen.2. The method according to claim 1, characterized in that the height of the hard Bedding for the pyrolysis process as a function of the pyrolysis temperature is adjusted and the solid feed thereby through the Execution of the solid allocation device takes place so that in the Solid feed to the reactor yielded bedding valleys minimum depths respectively. 3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Verhältnis von Kohlenwasserstoff- und Gasausbeute aus dem kombinierten Pyrolyse - Verga­ sungsprozeß durch die Einstellung der Pyrolysetemperaturpulsation erfolgt.3. The method according to claim 1, characterized in that the ratio of Hydrocarbon and gas yield from combined pyrolysis - Verga tion process by adjusting the Pyrolysetemperaturpulsation done. 4. Verfahren nach Anspruch 1 und 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Pyrolyse­ temperaturpulsation durch Einstellung der zugeführten Pyrolysestoffmenge pro Zeiteinheit gesteuert wird.4. The method according to claim 1 and 3, characterized in that the pyrolysis Temperature pulsation by adjusting the amount of pyrolysis supplied per Time unit is controlled. 5. Verfahren nach Anspruch 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß das Verhältnis von Kohlenwasserstoff- und Gasausbeute aus dem kombinierten Pyrolyse - Vergasungsprozeß durch die Einstellung der Schütthöhe der eingesetzten kohlenstoffhaltigen Stoffe gesteuert wird.5. The method according to claim 1 to 4, characterized in that the ratio of hydrocarbon and gas yield from the combined pyrolysis Gasification process by adjusting the bed height of the used carbonaceous substances is controlled. 6. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Pyrolyseend­ temperatur mittels Eindüsung von Wasser, vorzugsweise von Prozeßwasser und/oder von Teer-Öl-Feststoff-Wassergemischen oberhalb der Pyrolysezone eingestellt wird.6. The method according to claim 1, characterized in that the pyrolysis temperature by injection of water, preferably of process water and / or tar oil-solid-water mixtures above the pyrolysis zone is set.
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