DE1563212B2

DE1563212B2 - SINGLE OR MULTI-PHASE RADIO CONTROL TRANSMITTER FOR TONE FREQUENCY ROTARY CONTROL

Info

Publication number: DE1563212B2
Application number: DE19661563212
Authority: DE
Inventors: Rudolf Dipl.-El.-Ing. Pfaffenhausen Ausfeld (Schweiz)
Original assignee: Landis & Gyr AG., Zug (Schweiz)
Priority date: 1966-03-23
Filing date: 1966-04-19
Publication date: 1971-12-30
Also published as: BE693284A; CH432626A; NL6703759A; NL150977B; FR1508825A; GB1155235A; AT267664B; DE1563212A1; SE324012B

Description

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Die Erfindung bezieht sich auf eine ein- oder gewährleistet sein muß. Diese Schwierigkeiten bei mehrphasige Rundsteuersendeanlage für Tonfre- der Instandhaltung solcher Umrichter machen sich in quenz-Rundsteuerung mit lastgeführtem Umrichter, erhöhten Betriebskosten der mit diesen Umrichtern der mit je einem durch ein zugeordnetes lastseitiges ausgerüsteten Rundsteuersendeanlagen bemerkbar.
Ankopplungsfilter lastgeführten Wechselrichter pro 5 Aus der Energieversorgungstechnik sind jedoch Phase und mindestens einem Gleichrichteraggregat auch Umrichter anderer Art, insbesondere auch die zur Speisung der Wechselrichter versehen ist, wobei sogenannten lastgeführten Umrichter bekanntgeworjeder Wechselrichter zwei mindestens je einen Thy- den. Diese lastgeführten Umrichter weisen verschieristor mit Zündelektrode und eine antiparallel ge- dene der oben angeführten Nachteile der für Rundschaltete Diode umfassende Ventilgruppen enthält, io steuersendeanlagen verwendeten Umrichter nicht auf. die nach Art eines T-Halbgliedes in einem Längs- So ist bereits ein lastgeführter Umrichter bekannt, zweig und einem filterseitigen Querzweig eines zwi- der mit einem durch ein zugeordnetes lastseitiges sehen Gleich richterausgang und Filtereingang ge- Ankopplungsfilter lastgeführten Wechselrichter und schalteten .Vierpols,,angeordnet sind und derart einem Gleichrichteraggregat zur Speisung des Wechsteuerbar sind, daß der Filtereingang in abwechseln- 15 selrichters versehen ist. Der Wechselrichter enthält der Folge über den Längszweig an den Gleichrich- zwei Ventilgruppen, die nach Art eines T-Halbglieterausgang legbar,, und dann über den Querzweig des in einem Längszweig und einem filterseitigen kurzschließbar ist',· und wobei jedes der Ankopp- Querzweig eines zwischen Gleichrichterausgäng und lungsfilter einen; Eingangswiderstand mit einer sol- Filtereingang geschalteten Vierpols angeordnet sind, chen kapazitiven Komponente besitzt, daß die Null- 20 Die Ventilgruppen werden derart gesteuert, daß der durchgänge seines Eingangsstromes mindestens im Filtereingang in abwechselnder Folge über den eingeschwungenen Zustand des Filters den zu- Längszweig an den Gleichrichterausgang gelegt und geordneten Zündzeitpunkten der Thyristoren um dann über den Querzweig kurzgeschlossen wird. eine Laufzeit voreilen, die bei beliebig komplexem Jede Ventilgruppe enthält einen Thyristor, der je-Abschlußwiderstand des Filters stets größer als die 25 weils dann gezündet wird, wenn der Strom im Thy-Löschzeit der Thyristoren ist. ristor der anderen Ventilgruppe unterbrochen wird.The invention relates to a one or must be guaranteed. These difficulties with multiphase ripple control transmission systems for Tonfre- the maintenance of such converters make themselves felt in frequency ripple control with load-controlled converters, increased operating costs with these converters and with one each with a ripple control system equipped with an assigned load-side.
Coupling filter load-commutated inverter per 5 From energy supply technology, however, phase and at least one rectifier unit are also converters of other types, in particular those that are provided to feed the inverters, so-called load-commutating converters being known, each inverter has two at least one thunder each. These load-controlled converters have a variable transistor with an ignition electrode and an anti-parallel device of the above-mentioned disadvantages of the valve groups comprising valve groups for round-switched diodes, which converters used in control transmission systems do not have. a load-controlled converter is already known, a branch and a filter-side shunt branch of an inverter with an associated load-side rectifier output and filter input coupling filter and switched .Vierpols ,, are arranged and a rectifier unit for feeding the AC can be controlled in such a way that the filter input is provided in alternating 15 rectifiers. The inverter contains two valve groups via the series branch on the rectifier, which can be placed in the manner of a T-semicircle outlet, and can then be short-circuited via the branch in a series branch and a filter-side, between rectifier outputs and air filter one; Input resistance with a sol- filter input connected quadrupole is arranged, has a capacitive component that the zero 20 The valve groups are controlled in such a way that the passages of its input current at least in the filter input in alternating sequence via the steady state of the filter to the series branch to the Rectifier output placed and ordered ignition times of the thyristors in order to then be short-circuited via the shunt arm. lead a running time that with arbitrarily complex Each valve group contains a thyristor, the per-terminating resistance of the filter always greater than the 25 Weil is then ignited when the current is in the Thy quenching time of the thyristors. ristor of the other valve group is interrupted.

Bei den bisher bekannten Rundsteuersendeanlagen Die Frequenz des erzeugten Wechselstromes ist dawurden in der Regel Umrichter mit fremdgeführten her ausschließlich von der Last und den Bauelemen-Drehstrombrücken und Kommutationskondensato- ■ teh des Wechselrichters abhängig. Die Thyristoren ren sowie Kommutationstransformatoren verwendet. 30 führen im leitenden Zustand einen hohen Strom und Diese Anlagen weisen eine Reihe wesentlicher Nach- müssen daher sehr robust sein. Die Ausschaltzeitteile auf. Der Hauptnachteil dieser Anlagen besteht punkte der Thyristoren können daher nicht genau darin, daß eine Löschung der Thyristoren durch eingehalten werden. Äücfi sind dieelek"tri"sch'en.Xenn-Steuerung von außen her. und damit eine elektroni- werte von Halbleiterbauelementen stark temperatursche Tastung des Umrichters -nur unter Inkauf- 35 abhängig. Mit dem bekannten Umrichter ist also ein nähme eines zusätzlichen technischen Aufwandes Wechselstrom konstanter Frequenz nicht ohne weisowohl im Leistungsteil als auch im Steuerteil des teres herstellbar. Dieser ist für Rundsteuersende-Umrichters möglich ist. Ein weiterer Nachteil dieser anlagen jedoch unbedingt.erfprderlich.
Schaltung ist darin zu sehen, daß die Kommutations- Die geschilderten Nachteile" werden bei der ankondensatoren nicht gleichzeitig als Filterelemente 40 fangs genannten ein- oder ..mehrphasigen,. Rundverwendet werden können. Nachteilig ist ferner, daß steuersendeanlage für Tönfrequenz-Rundsteuerung die Kommutationskondensatoren einen Nebenschluß mit lastgeführtem Umrichter erfmdungsgemäß dazu den nachgeschalteten Filtern- bilden und' auf durch vermieden, daß mindestens ein Zündknpuls-Grund des durch sie fließenden Blindstromes eine generator für die Thyristoren vorgesehen ist und daß Erhöhung des Stromes durch die Thyristoren ver- ₄₅ jedem, Wechselrichter zur Sperrung der Zündung der Ursachen und damit den Wirkungsgrad der gesamten Thyristoren - eine ^:Unä-Schalturig zugeordnet ist, an Schaltung herabsetzen. die eingangsseitig der Ausgang des Zündimpulsgene-In the previously known ripple control transmission systems, the frequency of the alternating current generated is usually dependent on the load and the components three-phase bridges and commutation capacitors of the inverter. The thyristors ren as well as commutation transformers are used. 30 carry a high current in the conductive state and these systems have a number of significant disadvantages, so they have to be very robust. The switch-off time parts. The main disadvantage of these systems is points of the thyristors can therefore not be complied with exactly that a deletion of the thyristors. Äücfi are the electronic "tri"sch'en.Xenn control from the outside. and thus an electronic keying of the converter, which is highly temperature-sensitive, of semiconductor components -only with purchase-dependent. With the known converter, therefore, an additional technical effort, alternating current of constant frequency cannot be produced without knowing both in the power section and in the control section of the teres. This is possible for ripple control send converters. Another disadvantage of these systems, however, is absolutely necessary.
The circuit can be seen in the fact that the commutation The described disadvantages "are not at the same time as filter elements 40 mentioned single- or .multiphase,. Can be used with the ancapacitors erfmdungsgemäß to form shunt with load-guided inverter downstream Filter- and 'avoided by that at least one Zündknpuls base of the current flowing through them reactive current, a generator is provided for the thyristors, and that increase in current comparable through the thyristors ₄₅ each, inverter for Blocking the ignition of the causes and thus the efficiency of the entire thyristors - a ^: Unä-Schalturig is assigned to reduce the circuit.

Außerdem wirken sich die bei Umrichtern mit rators und ein Geber für ein durch Löschung derIn addition, they have an effect on converters with rators and an encoder by deleting the

Kommutationskondensatoren relativ hohen Kommu- Thyristoren im Längszweig verursachtes Durch-Commutation capacitors relatively high commu thyristors in the series branch caused through-

tationsstfomspitzen insbesondere bei den für Thyri- 50 schaltsignal und ausgangsseitig die Zündelektrodentation current peaks especially in the case of the thyristor switching signal and the ignition electrodes on the output side

stören relativ hohen Frequenzen, die von Rund- der Thyristoren im Querzweig angeschlossen sind,interfere with relatively high frequencies that are connected by round thyristors in the shunt arm,

steuersendeanlagen erzeugt werden, nachteilig auf An Hand der nachstehenden Figuren ist die Erfin-control transmission systems are generated, disadvantageous on the basis of the following figures, the invention

die Lebensdauer der Thyristoren aus. dung und weitere Einzelheiten derselben, die Gegen-the life of the thyristors. and further details of the same, the opposing

Ziidem ist "auch die Betriebssicherheit solcher stände der Unter ansprüche sind,'im folgenden an Rundsteuersendeanlagen mit Umrichtern, die eine 55 einem Ausführungsbeispiel näher erläutert. Es zeigt
Drehstrombrückenschaltung und Kommutations- Fi g. 1 ein Blockschema einer dreiphasigen Rundkondensatoren sowie Kommutationstransformatoren steuersendeanlage, ■ ^; - ■
enthalten, in vielen Fällen ungenügend. Insbeson- Fig. la ein Spanriungszeitdiagramm der der Andere ist bereits bei Ausfall eines der insgesamt sechs lage nach der. Fig. 1 zugeführten Speisespannung Thyristoren eine korrekte Kommutation nicht mehr 60 in einer Phase des brehstromnetzes,
gewährleistet, und der Sender fällt infolgedessen aus. F i g. 1 b ein Spahhüngszeitdiagramm der Ein-Für solche Betriebsstörungen muß ein kompletter gangsspannung der Wechselrichter,
dreiphasiger Reserveumrichter bereit gehalten wer- Fig. Ic ein Spannungszeitdiagramm der Einden, der die Gesamtkosten einer solchen Rundsteuer- gangsspannung eines Ankopplungsfilters,
sendeanlage nicht unbeträchtlich erhöht. 65 F i g. 1 d ein Spannungszeitdiagramm der Aus-This also applies to the operational safety of those states of the subclaims, in the following on ripple control transmission systems with converters, which explain an exemplary embodiment in more detail. It shows
Three-phase bridge circuit and commutation Fi g. 1 a block diagram of a three-phase round capacitors and commutation transformers control transmission system, ■ ^; - ■
included, in many cases insufficient. In particular, Fig. La is a tension time diagram that the other is already in the event of failure of one of the six positions after the. Fig. 1 supplied supply voltage thyristors a correct commutation no longer 60 in one phase of the three-phase network,
guaranteed, and the transmitter will fail as a result. F i g. 1 b a timing diagram of the input For such malfunctions, a complete output voltage of the inverter,
three-phase reserve converter are kept ready.
transmission system not inconsiderably increased. 65 F i g. 1 d a voltage time diagram of the

Außerdem ist auch die Reparatur von Umrichtern gangsspannung eines Ankopplungsfilters bzw. derIn addition, the repair of converters is also the output voltage of a coupling filter or the

mit Drehstrombrückenschaltung ziemlich schwierig, Ausgangsspannung der Anlage nach F i g. 1 in einerwith a three-phase bridge circuit quite difficult, output voltage of the system according to FIG. 1 in one

weil das richtige Zusammenspiel aller drei Phasen Phase,because the correct interaction of all three phases phase,

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Fi g. 2 die Prinzipschaltung eines Wechselrichters während der Impulsdauer der von der Sendeautoma- und des zugeordneten Ankopplungsfilters in der An- tik 9 gelieferten Steuerimpulse Zündimpulse und lage nach Fig. 1, während der Impulspausen zwischen den Steuer-Fi g. 2 the basic circuit of an inverter during the pulse duration of the automatic transmission and the associated coupling filter in the antik 9 supplied control pulses and ignition pulses position according to Fig. 1, during the pulse pauses between the control

Fig. 2a ein Spannungszeitdiägramm der am Ein- impulsen keine Zündimpulse abgegeben werden.''V
gang des Wechselrichters liegenden Gleichspannung, 5 Die an den einzelnen Steuerleitungen 7 vom2a shows a voltage-time diagram in which no ignition pulses are emitted when the pulses are applied. '' V.
output of the inverter lying DC voltage, 5 The on the individual control lines 7 from

Fig. 2b ein Spannungszeitdiagramm der dem - Steuergeräte abgegebenen Zündimpulsfolgen sind Thyristor im Längszweig zugeführten Zündimpulse, gegeneinander derart phäsenverseizt, daß die von den2b is a voltage timing diagram of the ignition pulse trains emitted to the control unit Thyristor in the series branch supplied ignition pulses, against each other so phäsenversizt that the

Fig. 2c ein Spannungszeitdiagramm der dem einzelnen Umrichtereinheiten 5 abgegebenen tön-Thyristor im Querzweig zugeführten Zündimpulse, frequenten Wechselspannungen gegeneinander um2c shows a voltage-time diagram of the tön thyristor output to the individual converter units 5 in the shunt branch supplied ignition pulses, frequency alternating voltages against each other

Fig. 2d ein Zeitdiagramm des Spannungsverlau- io jeweils 120° bzw. zeitlich um ein Drittel der Schwinfes (durchgezogene Linie) und des Stromverlaufes gungsdauer ihrer Grundwelle versetzt sind. ' . (gestrichelte Linie) im Längszweig, ^l Aus den von den Umrichtereinheiten 5 äbgegebe-2d shows a time diagram of the voltage curve in each case 120 ° or temporally offset by a third of the waveform (solid line) and the current curve of their fundamental wave. '. (dashed line) in the series branch, ^l From the output from the converter units 5

Fig.2e ein Zeitdiagramm des Spannungsverlau- nen tonfrequenten Wechselspann'ungen wird von fes (durchgezogene Linie) und des Stromverlaufes den zugeordneten Änkopplungsfiltern 6 die Grund-(gestrichelte Linie) im Querzweig, 15 welle ausgesiebt. Die von den Filterausgängen ab-FIG. 2e shows a time diagram of the voltage curve for audio-frequency alternating voltages fes (solid line) and the current curve of the associated coupling filters 6 the basic (dashed Line) in the cross branch, 15 wave screened out. The output from the filter outputs

Fig. 2f ein Zeitdiagramm der Filtereingangsspan- ^;: gegebenen, gegeneinander um jeweils 120^Q phasennung (rechteckige durchgezogene Linie) und des versetzten, mindestens annähernd sinusförmigen tonr Filtereingangsströmes (gestrichelte Linie) sowie der frequenten Wechselspannungen werden dann der Grundwelle der 'Filterausgangsspannung (sinusför- niederfrequenten Wechselspannung des Mittel- Öder mige durchgezogene Linie), 20 Hochspannungsnetzes 10 überlagert. ;^{: :}.":\.'_ \, Fig. 2f a time chart of ^{Filtereingangsspan-;} given, mutually phase voltage by 120 ^Q (rectangular solid line) and of the offset, at least approximately sinusoidal TONR filter input Strömes (dashed line) and the-frequency alternating voltages are then the fundamental wave of the 'filter output voltage (sine- low-frequency alternating voltage of the mean Öder mige solid line), 20 high-voltage network 10 superimposed. ; ^:: . ": \ .'_ \,

Fig. 2g ein Spannungszeitdiagramm der Filter- ^: In den Fig. la bis Id sind Spannungsdiägramme ausgangsspannung, der Spannungen an den verschiedenen'^: da.rünier-Fig. 2g a voltage time diagram of the filter ^: In Fig. La to Id are voltage diagrams output voltage, the voltages at the various' ^{: da.rünier-}

Fig. 3 ein anderes; Prinzipschema für den Auf- liegenden Stellen der. Rundsteuersendeänlagd dar.: bau des Ankopplungsfilters und .. -] gestellt. Der zwischen den Umrichtereiüheiteii 5.^;ulidFig. 3 is another; Principle diagram for the overlying areas of the. Ripple control transmission changes: construction of the coupling filter and .. -] provided. The one between the converter units 5 ^.; ulid

Fig. 4 eine Prinzipschaltung eines Wechselrich- 25 den Änkopplungsfiltern 6 liegende¹ Schalter. 11.'äi'eni ters nach der Erfindung mit Mitteln zur Sperrung der ■" zur Abschaltung der Umrichtereinheiten; vom Ne,tz Zündung des Thyristors im Querzweig vor der 10 in Sendepausen der Ründsteuersendearilage und Löschung des Thyristors im Längszweig. ■ ist mit dem Netzschalter 4 gekoppelt. ".'.'··'. . ·', '';..'.:Fig. 4 is a schematic circuit of a Wechselrich- 25 the Änkopplungsfiltern 6 lying ¹ switch. 11.'äi'eni ters according to the invention with means for blocking the ■ "for switching off the converter units; from Ne, tz ignition of the thyristor in the shunt branch before the 10 in pauses in the round control transmission and deletion of the thyristor in the series branch. ■ is with the mains switch 4 coupled. ". '.' ·· '. . · ','';..' .:

Bei der in Fig. 1 schematisch dargestellten drei- In Fig. 2 ist die Prinzipschältung einer Üöiricij-In the case of the three shown schematically in Fig. 1 In Fig. 2 the principle circuit of a Üöiricij-

phasigen ^: Rundsteuersendeanlage wird dem Dreh- 30 tereinheit 5 dargestellt. Der Gleichrichterteil'Sa is't Stromtransformator 1 aus dem Drehstromnetz 2 über dabei zur Vereinfachung durch die Batterie 12 erdie zur Netzabsicherung vorgesehenen Sicherungen 3 setzt worden. Die Umrichtereinheit 5 enthält ■ im und den Netzschalter 4 Drehstrom zugeführt. Wechselrichterteil 5 b zwei Thyristoren 13 . und IA,phased ^: Ripple control transmission system is shown to the turntable unit 5. The rectifier part'sa is the current transformer 1 from the three-phase network 2 via the battery 12 through which the fuses 3 provided for network protection are set for the sake of simplicity. The converter unit 5 contains ■ in and the mains switch 4 three-phase current supplied. Inverter part 5 b two thyristors 13. and IA,

Der Drehstromtransformator 1 ist zur Erzielung yon denen der eine, 13, im Längszweig 15 des zwifeines möglichst hohen Wirkungsgrades der Sende- 35 sehen Gleichrichterausgäng 16 und Filtereingang 17 anlage als Autotransformator ausgebildet und mit " ·' Hegenden, den Wechselrichter bildenden ^: Vierpols Anzapfungen· zur Einstellung des Sendepegels ver^· und der andere, 14, im filterseitigen Querz'we'ig 18 sehen. . ."■ ·■ dieses Vierpols angeordnet ist. Zu den beiden Thy-The three-phase transformer 1 is designed as an autotransformer to achieve the one, 13, in the series branch 15 of the two-fine as high as possible efficiency of the transmitter, rectifier outputs 16 and filter input 17 system and with "· 'Hegenden, the inverter forming ^: four-pole taps · for Adjustment of the transmission level ver ^ · and the other, 14, see in the filter-side cross branch 18... "■ · ■ this quadrupole is arranged. To the two Thy

Uber den Transformator 1 werden drei Umrichter- ristoren 13 und 14 ist je eine Diode 19 und 2Ö'antieinheiten5 gespeist, die aus je einem Gleichrichter- 40 parallel geschaltet. . . ^: Via the transformer 1, three converter transistors 13 and 14 are each fed with one diode 19 and one diode unit 5, each of which is connected in parallel from a rectifier 40. . . ^:

teil 5 a und einem Wechselrichterteil 5 b bestehen! ■'·-■ An den Ausgang des Wechselrichters 5>b ist das Die .Gleichrichterteile Sa sind in bekannter Weise als Vierpol in T-Schaltung aufgebaute Ankopplungsals mehrphasige Gleichrichter ausgebildet und be- filter 6 angeschlossen, das im eingangs- und ausdürfen daher hier keiner näheren Erläuterung.. Sie gangsseitigen Längszweig je einen Kondensator 20 können beispielsweise je sechs Dioden enthalten, von 45 und 21 und im Querzweig einen Transformator 22 denen jeweils drei zu einem Stern zusammengeschal- enthält. Der Filterausgang 23' ist mit einem Lasttet sind,"'wobei zwischen den Sternpunkten der bei- widerstand24 abgeschlossen, der in der Fig. 1 durch den Diodensterne'der mit einem Ladekondensator den am Einspeisungspunkt zwischen zwei Phasenüberbrückte .Gleichstromausgang liegt und die leitungen des Netzes 10 meßbaren komplexen Widef-Phasenanschlüsse der beiden Diodensterne mit den 50 stand gebildet wird. 'Part 5 a and an inverter part 5 b exist! At the output of the inverter 5 > b is the. The rectifier parts Sa are designed in a known manner as a four-pole in T-circuit coupling constructed as a multi-phase rectifier and connected to a filter 6, which is therefore not allowed here in the input and output more detailed explanation .. The input-side series branch each have a capacitor 20, for example, each contain six diodes, 45 and 21 and in the shunt branch a transformer 22, each of which contains three connected to form a star. The filter output 23 'is connected to a load, "' with the resistor 24 terminated between the star points, which in FIG 10 measurable complex widef phase connections of the two diode stars with the 50 stand is formed. '

sekundärseitigen Phasenanschlüssen des Transforma- ' Die Wirkungsweise' einer Umrichtoreinheit 5 und tors 1 verbunden sind. ' des zugeordneten Ankopplungsfilters 6 ist im folgen-Secondary-side phase connections of the transformer 'The mode of operation' of a converter unit 5 and tors 1 are connected. 'of the associated coupling filter 6 is in the following

Der prinzipielle Aufbau der Wechselrichterteile 5 b den an Hand der F i g. 2 sowie der Spannungs- und und der an diese angeschlossenen Ankopplungs- Stromzeitdiagramme in den Fig. 2a bis 2g näher filterö ist in den Fig. 2 bis 4 dargestellt und wird 55 erläutert. \The basic structure of the inverter parts 5 b on the basis of FIG. 2 and the voltage and current timing diagrams connected to them in FIGS. 2a to 2g are shown in more detail in FIGS. 2 to 4 and are explained in greater detail. \

im folgenden noch näher erläutert. Wird der Thyristor 13 gezündet, so fließt so langeexplained in more detail below. If the thyristor 13 is ignited, it will flow for so long

Durch die Wechselrichterteile 5 b wird der von ein Strom I₁ in positiver Richtung durch den Primärden Gleichrichterteilen 5 a gelieferte Gleichstrom in kreis 6 a des Filters 6, bis die Spannung am Kondeneinen tonfrequenten Wechselstrom umgesetzt, dessen sator 20 einen Maximalwert erreicht hat. Das FiI-Grundfrequenz und Phasenlage durch die Folge- 60 ter 6 ist so bemessen, daß ein Überschwingen stattfrequenz und die Phasenlage der Zündspule bestimmt ' findet. Infolge dieses Uberschwingens ist der Maxiwird, die den einzelnen Umrichtern 5 über die Steuer- malwert der Spannung am Kondensator 20 höher als leitungen? von dem aus dem Steuergeräte und der die von dem durch die Batterie 12 symbolisierten Sendeautomatik 9 bestehenden Steueraggregat züge- Gleichrichterteil 5 α gelieferte Speisespannung u_B, so führt werden. In die Sendeautomatik 9 wird im all- 65 daß der Filtereingangsstrom I₁ seine Richtung ändert gemeinen ein vorgegebenes Impulstastprogramm ein- und damit ein Stromrückfluß einsetzt. Dadurch wird geführt, nach dem dann das Steuergerät 8 derart ge- der Thyristor 13 selbsttätig wieder gelöscht. Der steuert wird, daß an die Steuerleitungen 7 jeweils Rückflußstrom fließt über die Diode 19. WährendThrough the inverter parts 5 b , the direct current supplied by a current I ₁ in the positive direction through the primary rectifier parts 5 a is in circuit 6 a of the filter 6 until the voltage at the condenser converts into an audio-frequency alternating current, the sator 20 of which has reached a maximum value. The FiI basic frequency and phase position through the follower 6 is dimensioned such that an overshoot takes place and the phase position of the ignition coil is determined. As a result of this overshoot, the maximum will that the individual converters 5 over the control value of the voltage on the capacitor 20 is higher than lines? from the züge- from the control devices and the existing of the symbolized by the battery 12 transmission automatic control unit 9 rectifier portion 5 α supplied supply voltage U _B, so are leads. In the automatic transmission system 9, a predetermined pulse test program is generally applied, so that the filter input current I ₁ changes its direction, and a current return flow begins. This leads to the fact that the control device 8 then automatically clears the thyristor 13 again. It controls that reflux current flows to the control lines 7 via the diode 19. During

der gesamten Zeitdauer des Stromflusses durch den dem einen Zweig gezündet wird, bevor der Thyristor Längszweig 15 liegt annähernd die volle vom Gleich- im anderen Zweig gelöscht ist, dann ergibt sich eine richterteil 5 a gelieferte Gleichspannung u_B am Filter- gleichzeitige Durchschaltung beider Thyristoren und eingang 17, da der Spannungsabfall am Thyristor 13 damit ein Kurzschluß des Gleichrichters Sa. .the entire duration of the current flow through which one branch is ignited, before the thyristor series branch 15 is approximately the full of the DC in the other branch is deleted, then there is a judge part 5 a supplied DC voltage u _B on the filter - simultaneous switching of both thyristors and input 17, since the voltage drop across the thyristor 13 thus short-circuiting the rectifier Sa.

bzw. an der Diode 19 während des Stromdurchgan- 5 Um eine solche gleichzeitige Durchschaltung beiges durch diese Elemente vernachlässigbar klein ist. der Thyristoren 13 und 14 zu verhindern, muß das Der zeitliche Verlauf des Stromes i_L im Längszweig Ankopplungsfüter 6 bei der Folgefrequenz der Zün-15 ist in Fig. 2d dargestellt, und den zeitlichen Ver- dung des Thyristors im Längszweig einen Eingangslauf der Spannung u₀ am Filtereingang zeigt das Dia- widerstand mit einer solchen kapazitiven KompogramminFig. 2e. io nente haben, daß die Nulldurchgänge des Filter-or at the diode 19 during the passage of current is negligibly small by such a simultaneous connection through these elements. to prevent the thyristors 13 and 14, which must The time course of the current i _L in the longitudinal branch Ankopplungsfüter 6 in the repetition rate of the zuen-15 is shown in Fig. 2d, and the time shift, extension of the thyristor in the series branch an input run of the voltage u ₀ at the filter input shows the slide resistor with such a capacitive compogram in FIG. 2e. io nente that the zero crossings of the filter

Nach Löschung des Thyristors 13 wird der Thyri- eingangsstromes I₁ den zugeordneten Umschaltzeitstor 14 im Querzweig 18 gezündet. Vom Moment der punkten der Filtereingangsspannung U₀ um eine Zündung des Thyristors 14 an entlädt sich der Kon- Laufzeit τ vpreilen (s. Fig. 2f), die bei jedem prakdensator 20 über den Thyristor 14, und die Diode 19 tisch möglichen Abschlußwiderstand 24 des Filters 6 wird gesperrt. Im Primärkreis 6 α des Filters 6 fließt 15 größer als die Löschzeit der Thyristoren 13 und 14 nunmehr so lange Strom in negativer Richtung bis ist. Im Gegensatz zu einem Maschinensender ist es Spannung am Kondensator 20 einen Minimalwert daher also nicht möglich, die Umrichtereinheiten 5 erreicht hat.. Zu diesem Zeitpunkt verändert der mit einem beliebigen Ankopplungsfüter an das Netz Filtereingangsstrom I₁ wiederum seine Richtung und 10 anzukoppeln, vielmehr sind die Umrichter 5 und fließt nunmehr wieder in positiver Richtung. 20 die zugeordneten Filter 6 aufeinander abgestimmtAfter the thyristor 13 has been extinguished, the thyristor input current I _1, the associated switchover time gate 14 in the shunt arm 18, is triggered. From the moment of the points of the filter input voltage U ₀ around an ignition of the thyristor 14, the Kon running time τ vpreilen (see Fig. 2f), which is possible with each prakdensator 20 via the thyristor 14 and the diode 19, the terminating resistor 24 of the table is discharged Filters 6 is blocked. In the primary circuit 6 α of the filter 6, 15 flows longer than the quenching time of the thyristors 13 and 14 now as long as current in the negative direction is. In contrast to a machine station it is voltage a minimum value therefore so do not possible on the capacitor 20, the converter units 5 has reached .. At this time, changes the using any Ankopplungsfüter to the network filter input current I ₁ turn its direction and to interface 10, but rather are the Inverter 5 and now flows again in a positive direction. 20 the associated filters 6 matched to one another

Dadurch wird der Thyristor 14 gelöscht, und die und bilden funktionsmäßig eine Einheit.
Diode 20 übernimmt den Strom. Während der ge- In Fig. 3 ist die Prinzipschaltung einer anderenThe thyristor 14 is thereby extinguished, and the and functionally form a unit.
Diode 20 takes over the current. During the In Fig. 3, the basic circuit is a different

samten Zeitdauer des Stromflusses durch den Thy- Ausführungsmöglichkeit des Ankopplungsfilters darristorl4 und die Diode 20 ist die Spannung am gestellt. Das in F i g. 3 dargestellte Filter ist ebenfalls Filtereingang nahezu gleich Null, da der Spannungs- 25 wie das Filter 6 in F i g. 2 in T-Schaltung geschaltet, abfall an dem Thyristor 14 bzw. der Diode 20 wah- hat jedoch im eingangsseitigen Längszweig einen rend des Stromflusses durch diese Elemente vernach- Serienresonanzkreis, im Querzweig einen Parallellässigbar .klein, ist. Der zeitliche Verlauf der Span- resonanzkreis. Die ausgangsseitige Last ist ohmischnung W₀ am Filtereingang 17 und der Verlauf des induktiv. Filter mit diesem Aufbau können ebenfalls durch den Querzweig 18 fließenden Stromes i₀ ist in 30 als Ankopplungsfüter an Stelle des in F i g. 2 ge-F i g. 2 e dargestellt. zeigten Ankopplungsfilter 6 verwendet werden.entire duration of the current flow through the Thy execution option of the coupling filter darristorl4 and the diode 20, the voltage is set on. The in Fig. The filter shown in FIG. 3 is also the filter input almost equal to zero, since the voltage 25, like the filter 6 in FIG. 2 switched in T-circuit, drop at the thyristor 14 or the diode 20 wah- but in the input-side series branch a rend of the current flow through these elements is negligible. The temporal course of the chip resonance circuit. The output-side load is ohmic W ₀ at the filter input 17 and the course of the inductive. Filters with this structure can also have the current i ₀ flowing through the shunt arm 18 in 30 as a coupling filter instead of the one in FIG. 2 ge-F i g. 2 e shown. showed coupling filter 6 to be used.

Nach Löschung des Thyristors 14 und dem Ein- Auch wenn die obengenannten Bedingungen fürAfter deletion of the thyristor 14 and the on Even if the above conditions for

setzen des Stromflusses durch die Diode 20 wird den Eingangswiderstand des Ankopplungsfilters 6 wiederum; der Thyristor 13 gezündet, und der Zyklus erfüllt sind, kann bei abnormalen Lastfällen z. B. wiederholt sich. 35 während des Einschwingens des Ankopplungsfilterssetting the current flow through the diode 20 is the input resistance of the coupling filter 6 in turn; the thyristor 13 ignited, and the cycle are fulfilled, can in abnormal load cases z. B. repeated. 35 during the settling of the coupling filter

Durch abwechselnde Zündung der Thyristoren 13 der Fall auftreten, daß die Löschung des im Längsund 14 in gleichen Zeitabständen erhält man am zweig liegenden Thyristors, noch, nicht erfolgt .'bzw. Filtereingang eine Rechteckspannung (m₀ in Fi g. 2f). noch nicht abgeschlossen ist, wenn der im Querzweig Diese ist etwa gleich der vom Gleichrichterteil 5 α liegende Thyristor gezündet wird. Aus diesem Grund gelieferten Gleichspannung u_B nach der Zündung des 40 ist es zur Vermeidung von Kurzschlüssen der Thyristors 13 und annähernd Null nach der Zün- .Gleichspannungsquelle 12 beim Einschwingen des dung des Thyristors 14. . . Filters zweckmäßig, zusätzliche Sicherungsmaßnah-By alternately firing the thyristors 13 the case occurs that the extinction of the thyristor lying in the longitudinal and 14 at equal time intervals is not yet carried out on the branched thyristor. Filter input a square wave voltage (m ₀ in Fi g. 2f). is not yet completed when the thyristor located in the shunt branch This is approximately equal to the thyristor located by the rectifier part 5 α is ignited. For this reason, the DC voltage u _B supplied after the ignition of the 40 is to avoid short circuits of the thyristor 13 and approximately zero after the ignition. . Filters appropriate, additional safety measures

Die Zündfolge der Thyristoren 13 und 14 wird so men zu treffen. In Fig. 4 ist eine der Umrichter-gewählt, daß die Frequenz der Grundwelle der ge- einheit in Fig. 2 entsprechende Umrichtereinheit nannten Rechteckspannung gleich der von der Rund- 45 dargestellt, bei der Mittel vorgesehen sind, um die Steuersendeanlage zu erzeugenden Tonfrequenz ist. Zündung des Thyristors 14 im Querzweig 18 zu Die Nulldurchgänge der Grundwelle der genannten sperren, solange der Thyristor 13 im Längszweig 15 Rechteckspannung decken sich mit den Zündzeit- noch gezündet ist.The firing order of the thyristors 13 and 14 will be met so men. In Fig. 4 one of the converters is selected that the frequency of the fundamental wave of the converter unit corresponding to the unit in FIG called square-wave voltage is the same as that shown by the round 45, in which means are provided to reduce the Tax transmitter to be generated tone frequency is. Ignition of the thyristor 14 in the shunt arm 18 to The zero crossings of the fundamental wave of the aforementioned block as long as the thyristor 13 in the series branch 15 Square-wave voltage coincide with the ignition time - is still ignited.

punkten. Die Zündzeitpunkte des Thyristors 13 wer- . . Diese Mittel bestehen aus einer Und-Schaltung 25, den durch die Zündimpulse u_TL und die Zündzeit- 50 die in die Steuerleitung für die Zuführung der Zündpunkte des Thyristors 14 durch die Zündimpulse u_To impulse zu dem im Querzweig 18 liegenden Thyribestimmt, deren zeitliches Auftreten in den Fig. 2b stör 14 eingeschaltet ist und die die Zündimpulse für und 2 c gezeigt ist. '...'■' den Thyristor 14 nur passieren läßt, wenn ihr vonscore. The ignition times of the thyristor 13 are. . These means consist of an AND circuit 25 which, through the ignition pulses u _TL and the ignition time 50, determines the timing of their occurrence in the control line for the supply of the ignition points of the thyristor 14 through the ignition pulses u _To pulses to the thyri located in the shunt arm 18 in Fig. 2b disturbance 14 is turned on and the ignition pulses for and 2c is shown. '...' ■ 'only lets the thyristor 14 pass if you are from

Von der am Filtereingang 17 liegenden Rechteck- dem in die Diodenleitung 26 der Diode 19 .eingespannung M₀ überträgt das Filter 6 infolge seiner 55 schalteten Stromwandler 27 ein Durchschaltsignal Siebwirkung praktisch nur die Grundwelle U₁ (s. zugeführt wird. Ein solches Durchschaltsignal wird Fig. 2f), so daß vom Filterausgang23 eine minde- vom Stromwandler 27 nur dann abgegeben, wenn stens annähernd sinusförmige Wechselspannung U₂ die Diode 19 Strom führt und dementsprechend der (s. Fig,-2g) mit der von der Rundsteuersendeanlage Thyristor 13 im Längszweig 15 gelöscht ist. Zusätzzu erzeugenden Tonfrequenz abgegeben wird, die 60 Hch können natürlich auch noch (in F i g. 4 nicht den Strom I₂ treibt. dargestellte) Mittel vorgesehen sein, um die Zün-To that of the lying at the filter input 17 rectangle in the diode lead 26 of the diode 19 .eingespannung M ₀ transmits the filter 6 owing to its 55 switched power converter 27, a gating signal sieve effect practically only the fundamental wave U ₁ (s. Is applied. Such a gating signal is Fig . 2f), so that from the filter output 23 a minimum output from the current converter 27 only when at least approximately sinusoidal alternating voltage U ₂ the diode 19 carries current and accordingly the (see Fig, -2g) with the thyristor 13 from the ripple control transmitter system in the series branch 15 is deleted. In addition to the tone frequency to be generated, the 60 Hch can of course also be provided (not shown in FIG. 4 that drives the current I ₂ ) in order to control the ignition.

Damit die Umrichter 5 störungsfrei arbeiten, ist dung des Thyristors 13 im Längszweig 15 zu sperren, es erforderlich, daß der Richtungswechsel der solange der Thyristor 14 im Querzweig 18 noch geStröme i_L und /₀ im Längszweig 15 und im Quer- zündet ist. Diese Mittel können ebenso wie die in zweig 18 des Wechselrichters5b und die dadurch 65 Fig. 4 dargestellten Mittel zur Sperrung der Zünbewirkte Löschung der Thyristoren 13 und 14 zeit- dung des Thyristors im Querzweig aus einer Undlich stets vor der Zündung des Thyristors im jeweils Schaltung und einem Stromwandler bestehen, wobei anderen Zweig erfolgt. Denn wenn der Thyristor in die Und-Schaltung in die Zündleitung 28 des Thy-In order for the converters 5 to work properly, the thyristor 13 in the series branch 15 must be blocked; it is necessary that the change in direction of the currents i _L and / ₀ in the series branch 15 and in the cross-ignited as long as the thyristor 14 is still in the branch 18. These means may, like the b in branch 18 of the Wechselrichters5 and the resulting 65 Fig. Means shown in Figure 4 for blocking the Zünbewirkte extinction of the thyristors 13 and 14 are time-making of the thyristor in the transverse branch of a Undlich always before the ignition of the thyristor in the respective circuit and a current transformer, with another branch taking place. Because if the thyristor in the AND circuit in the ignition line 28 of the Thy-

ristors 13 und der Stromwandler primärseitig in die Diodenleitung 29 der Diode 20 einzuschalten und die Sekundärseite des Stromwandlers an den freien Eingang der Und-Schaltung anzuschließen wären. In der Regel sind aber solche zusätzliche Mittel zur Sperrung der Zündung des Thyristors im Längszweig nur bei außergewöhnlichen Anschlußbedingungen für die Rundsteuersendeanlage, z. B. beim Anschluß an Netze mit häufigen starken Störungen, erforderlich. Turn on the transistor 13 and the current transformer on the primary side in the diode line 29 of the diode 20 and the secondary side of the current transformer would have to be connected to the free input of the AND circuit. In but such additional means for blocking the ignition of the thyristor in the series branch are usually only in the case of exceptional connection conditions for the ripple control transmission system, e.g. B. when connecting on networks with frequent strong interference.

In den Impulspausen zwischen den Signalimpulsen, mit denen die Sendeautomatik9 (Fig. 1) über das Steuergeräte (Fig. 1) die Signalgabe der Rundsteuersendeanlage steuert, wird die Zündung des Thyristors 13 im Längszweig 15 jedes einzelnen Wechselrichters der Rundsteuersendeanlage unterbrochen. Hierzu dient der im Steuergerät 8 angeordnete, von der Sendeautomatik 9 gesteuerte Schalter 30, der in F i g. 4 symbolisch als mechanischer Schalter dargestellt ist, aber selbstverständlich auch ein ao . elektronischer Schalter sein kann.In the pulse pauses between the signal pulses with which the Sendeautomatik9 (Fig. 1) over the control device (Fig. 1) the signaling of the ripple control transmission system controls, the ignition of the thyristor 13 in the series branch 15 of each individual inverter of the ripple control transmission system is interrupted. The switch, which is arranged in the control unit 8 and controlled by the automatic transmission system 9, is used for this purpose 30, which is shown in FIG. 4 is shown symbolically as a mechanical switch, but of course also an ao . electronic switch can be.

Dieser Schalter 30 wird zweckmäßig, wie in F i g. 4 gezeigt, als Umschalter ausgebildet, dessen Kontakt- ' arm mit dem Zündimpulsgenerator 31 und dessen einer Kontakt mit der Zündelektrode des Thyristors 13 im Längszweig 15 verbunden ist und an dessen Kontaktarm sowie an dessen anderen Kontakt die beiden Eingänge einer zusätzlichen Und-Schaltung 32 angeschlossen sind, deren Ausgang mit der Zündelektrode des Thyristors 14 im Querzweig 18 verbunden ist. Dadurch wird der Thyristor 14 im Querzweig 18 auch in den Pausen zwischen der Signalgabe der Rundsteuersendeanlage gezündet und damit eine einwandfreie Entladung des Kondensators 20 in den Signalpausen gewährleistet. Diese Entladung ist zweckmäßig, um definierte Ausgangsbedingungen für den jeweils bei Beginn der Signalgabe erfolgenden Einschwingvorgang des Filters 6 zu schaffen, bei denen auch während des Einschwingvorganges die Nulldurchgänge des Filtereingangsstromes I₁ den zugeordneten Umschaltzeitpunkten der Filtereingangsspannung U₀ um eine Laufzeit vor- ^: eilen, die bei beliebigem Lastwiderstand 24 des FiI- ''-ters 6 in jedem Falle größer als die Löschzeit der j' : Thyristoren 13 und 14 ist, mit anderen Worten, um Ausgangsbedingungen für die Einschwingvorgänge des Filters zu schaffen, bei denen auch während des' · Einschwingvorganges ein Kurzschluß der Gleich-.-". j Spannungsquelle 12 über die Thyristoren 13 und 14 " ' vollständig ausgeschlossen ist.This switch 30 is expedient, as in FIG. 4, designed as a changeover switch, the contact arm of which is connected to the ignition pulse generator 31 and one of which is connected to the ignition electrode of the thyristor 13 in the series branch 15 and the two inputs of an additional AND circuit 32 are connected to its contact arm and its other contact whose output is connected to the ignition electrode of the thyristor 14 in the shunt arm 18. As a result, the thyristor 14 in the shunt arm 18 is also ignited in the pauses between the signaling of the ripple control transmission system and thus a proper discharge of the capacitor 20 is ensured in the signal pauses. This discharge is expedient to provide defined initial conditions for the marketing in each case at the beginning of the signaling attack of the filter 6 in which also the zero crossings of the filter input current I ₁ U ₀ proposed a run time during the transient process the associated switching times of the filter input ^voltage: rush which for any load resistance 24 of the filter 6 is in any case greater than the extinction time of the j ': thyristors 13 and 14, in other words, in order to create initial conditions for the transient processes of the filter, in which also during the' · Transient process a short circuit of the DC -.- ". J voltage source 12 via the thyristors 13 and 14"'is completely excluded.

Die oben in einem Ausführungsbeispiel beschriebenen Rundsteuersendeanlagen nach der Erfindung weisen gegenüber den bekannten Rundsteuersendeanlagen mit fremdgeführten Umrichtern eine Reihe von Vorteilen auf. Insbesondere ist bei den erfindungsgemäßen Rundsteuersendeanlagen eine elektronische Tastung ohne zusätzlichen Schaltungsaufwand im Leistungsteil möglich, weil am Ende der Signalgabe lediglich die Zündleitungen der Thyristoren in den Längszweigen (in Fig. 4 z.B. mittels des Schalters 30) zu unterbrechen sind. Außerdem sind auch ausschließlich zur Kommutation dienende Kondensatoren nicht erforderlich, da die erwähnte kapazitive Komponente des Eingangswiderstandes der Ankopplungsfilter durch geeignete Bemessung der Filterelemente erzielt wird. Neben dem Vorteil des geringeren technischen Aufwandes bringt der Wegfall der Kommutationskondensatoren noch den Vorteil, daß unter der Voraussetzung einer vollen Ausnutzung der maximalen Strombelastbarkeit der Thyristoren bei den erfindungsgemäßen Rundsteuersendeanlagen erzielt werden kann, weil bei den er-¹ findungsgemäßen Rundsteuersendeanlagen der gesamte durch die Thyristoren fließende Strom den Filter und über diese dem Ausgang zugeführt wird, während bei den bekannten mit Kommutationskondensatoren versehenen Rundsteuersendeanlagen ein Teil des zulässigen Maximalstromes der Thyristoren den Kommutationskondensatoren zugeführt werden muß und dementsprechend an die Filter und über diese an den Ausgang ein entsprechend geringerer Strom abgegeben werden kann. Vorteilhaft ist ferner auch, daß bei den erfindungsgemäßen Rundsteuersendeanlagen keine Kommutationsstromspitzen auftreten, weil die Kommutation im Bereich des Stromnulldurchganges erfolgt. Dadurch wird die Lebensdauer der Thyristoren wesentlich erhöht. Ein weiterer wesentlicher Vorteil der erfindungsgemäßen Rundsteuersendeanlagen ist, daß bei durch Ausfall eines Thyristors verursachten Betriebsstörungen nur jeweils eine Umrichtereinheit ausgewechselt zu werden braucht. Während des Auswechselns kann die Sendeanlage über die anderen beiden intakten Umrichtereinheiten weitersenden. Der Ausfall eines Thyristors führt also nicht, wie bei den bekannten Rundsteuersendeanlagen, zwangläufig zu einer Sendeunterbrechung. Außerdem sind auch die Kosten für die für solche Betriebsstörungen bereitzuhaltende Umrichtereinheit wesentlich geringer als die Kosten für den bei den bekannten Rundsteuersendeanlagen bereitzuhaltenden kompletten dreiphasigen Reserveumrichter. Neben diesen speziellen Vorteilen haben die erfindungsgemäßen Rundsteuersendeanlagen generell den Vorteil eines sehr einfachen Aufbaues, der eine hohe Betriebsicherheit dieser Anlagen mit sich bringt.The ripple control transmission systems according to the invention described above in an exemplary embodiment have a number of advantages over the known ripple control transmission systems with externally guided converters. In particular, electronic keying is possible with the ripple control transmission systems according to the invention without additional circuitry in the power section, because at the end of the signaling only the firing lines of the thyristors in the series branches (in FIG. 4, for example, by means of switch 30) have to be interrupted. In addition, capacitors exclusively used for commutation are not required, since the aforementioned capacitive component of the input resistance of the coupling filter is achieved by suitable dimensioning of the filter elements. In addition to the advantage of lower technical complexity of the elimination of Kommutationskondensatoren the advantage brings that provided a full utilization of the maximum current carrying capacity of the thyristors can be achieved with the inventive ripple control transmitters because the entire current flowing through the thyristors in the ER ^one inventive ripple control transmitters Current is fed to the filter and via this to the output, while in the known ripple control transmission systems provided with commutation capacitors, a part of the permissible maximum current of the thyristors must be fed to the commutation capacitors and accordingly a correspondingly lower current can be delivered to the filter and via this to the output. It is also advantageous that no commutation current peaks occur in the ripple control transmission systems according to the invention, because the commutation takes place in the area of the current zero crossing. This significantly increases the life of the thyristors. Another essential advantage of the ripple control transmission systems according to the invention is that only one converter unit needs to be replaced in the event of malfunctions caused by the failure of a thyristor. During the replacement, the transmitter system can continue to transmit via the other two intact converter units. The failure of a thyristor does not necessarily lead to an interruption in transmission, as is the case with the known ripple control transmission systems. In addition, the costs for the converter unit to be kept available for such malfunctions are significantly lower than the costs for the complete three-phase reserve converter to be kept available in the known ripple control transmission systems. In addition to these special advantages, the ripple control transmission systems according to the invention generally have the advantage of a very simple structure, which results in a high level of operational reliability for these systems.

Claims

Patent claims:

1. Single or multi-phase ripple control transmitter system for audio frequency ripple control with load-controlled Inverter, each with one through an assigned load-side coupling filter load-commutated inverter per phase and at least one rectifier unit for feeding the inverter is provided, with each inverter having two at least one thyristor each valve groups with ignition electrode and an anti-parallel diode contains, which is like a T-half member in a longitudinal branch and a filter-side transverse branch a quadrupole connected between the rectifier output and the filter input are arranged and are controllable in such a way that the filter input starts in an alternating sequence across the series branch the rectifier output can be laid and then short-circuited via the shunt arm, and wherein each of the coupling filters has an input resistance with such a capacitive component possesses that the zero crossings of its input current at least in the steady State of the filter to the assigned ignition times of the thyristors by a running time lead, which is always greater than the deletion time with any complex terminating resistance of the filter of the thyristors is characterized by

. 1 no. 1 no

indicates that at least one ignition pulse generator (31) is provided for the thyristors (13, 14) and that each inverter (5b) is assigned an AND circuit (25) to block the ignition of the thyristors, to which the output of the ignition pulse generator on the input side (31) and a transmitter for a switching signal caused by the extinction of the thyristors (13) in the series branch (15) and the ignition electrodes of the thyristors (14) in the shunt branch (18) are connected on the output side.

2. Ripple control transmission system according to claim 1, characterized in that each inverter (5 b) is assigned a second AND circuit to the input side of the output of the ignition pulse generator (31) and a second encoder for a by deletion of the thyristors (14) in the shunt branch (18) and on the output side the ignition electrodes of the thyristors (13) are connected in the series branch (15).

3. Ripple control transmission system according to claim 1

or 2, characterized in that a current transformer (27) is used as the transmitter for the switching signal serves whose primary winding in series with the diode (19, 20) of the; assigned valve group and its secondary winding with one input of the corresponding AND circuit (25) is connected.

4. Ripple control transmission system according to one of claims 1 to 3, characterized in that each inverter (5 b) is assigned a switch (30) designed as a changeover switch for interrupting the ignition of the thyristors (13) arranged in the series branch (15) during the signaling pauses one contact of which is connected to the ignition electrodes of the thyristors (13) in the series branch (15) and the other contact of which is connected to one input of an additional AND circuit (32), the second input of which is connected to the ignition pulse generator (31) and to the contact arm of the switch (30) and whose output is connected to the ignition electrodes of the thyristors (14) in the shunt arm (18).

1 sheet of drawings