DE1549109C3

DE1549109C3 - Scanner for recording information in a groove of a recording medium

Info

Publication number: DE1549109C3
Application number: DE19671549109
Authority: DE
Inventors: Gerhard Dr.-Ing.; Schulter Eduard Dipl.-Ing.; 1000 Berlin Dickopp
Original assignee: TED Bildplatten AG AEG Telefunken Teldec
Current assignee: TED Bildplatten AG AEG Telefunken Teldec
Priority date: 1967-12-21
Filing date: 1967-12-21
Publication date: 1976-03-25

Description

Die Erfindung bezieht sich auf einen Abtaster der im Oberbegriff des ersten Patentanspruches angegebenen Art.The invention relates to a scanner as specified in the preamble of the first claim Art.

Aus der Schallplattentechnik ist es bekannt, ein aus verschiedenen Klängen zusammengesetztes Tonsignal in Form der sogenannten Rillenschrift zu speichern, wobei die Aufzeichnung in Formänderungen der zunächst gleichmäßig, d. h. linear oder spiralig mit gleichbleibender Tiefe, gedachten Rille besteht. Die Aufzeichnung kann also in sogenannter Seitenschrift erfolgen, wobei die Auslenkungsrichtung der Oberfläche des Rillenträgers parallel ist, oder sie kann in sogenannter Tiefenschrift erfolgen, wobei die Rillentiefe Veränderungen erfährt. Bekannt ist es auch, zwei Signale in einer Rille so aufzuzeichnen, daß die beiden Auslenkungsrichtungen aufeinander senkrecht stehen. Beispielsweise werden zwei miteinander verknüpfte Stereophoniesignalanteile unter Auslenkungsrichtungen +45° und —45° zur Oberflächennormalen des Rillenträgers aufgezeichnet.It is known from record technology to use a sound signal composed of different sounds to save in the form of the so-called grooved font, the recording in the form changes of the first evenly, d. H. linear or spiral with constant depth, imaginary groove. the Recording can therefore take place in what is known as page writing, with the deflection direction of the surface of the groove carrier is parallel, or it can be done in so-called deep writing, the groove depth undergoes changes. It is also known, two Record signals in a groove so that the two directions of deflection are perpendicular to each other. For example, two stereophony signal components that are linked to one another are subject to deflection directions + 45 ° and -45 ° to the surface normal of the groove support.

Der große Vorteil dieser bekannten, auf Formänderungen der Rille beruhenden mechanischen Aufzeichnung besteht darin, daß von einem Originalträger Duplikate durch ein rein mechanisches Vervielfältigungsverfahren, nämlich einen einfachen Prozeßvorgang, hergestellt werden können. Ein weiterer Vorteil besteht darin, daß der für eine bestimmte Aufzeichnungsdauer in Anspruch genommene Raum auf dem Aufzeichnungsträger verhältnismäßig klein ist.The great advantage of this known mechanical recording based on changes in the shape of the groove consists in the fact that duplicates of an original carrier are made by a purely mechanical reproduction process, namely, a simple process operation, can be manufactured. Another advantage is that the space taken up for a given recording time is on the Recording medium is relatively small.

Es ist auch bekannt, Tonsignale und Femseh-Bildsignale auf magnetischen Speichern, besonders in Bandform, aufzuzeichnen. Der Nachteil dieser Aufzeichnungsverfahren besteht darin, daß Vervielfältigungen nur durch Überspielen vom Originalträger auf einen zweiten Träger vorgenommen werden können, wozu der Einsatz komplizierter Apparaturen und ein erheblicher Zeitverbrauch erforderlich sind.It is also known, audio signals and television picture signals to be recorded on magnetic storage media, especially in tape form. The disadvantage of this recording method is that reproductions can only be made by copying from the original medium a second carrier can be made, including the use of complicated equipment and a considerable time consumption are required.

Zur Abtastung der ersterwähnten mechanischen Rillenschriftaufzeichnungen dienen bekanntlich nadeiförmige Fühlstifte aus mechanisch hartem Material, beispielsweise aus Saphir oder Diamant. Magnetische Aufzeichnungen der zweiterwähnten Art werden nach zur Zeit üblicher Technik mit sogenannten Ringköpfen abgetastet, welche im wesentlichen ein bis auf einen engen Spalt geschlossenes Ringjoch enthalten, das von einer Spule umgeben ist. An dem engen Spalt wird die Oberfläche des Aufzeichnungsträgers in geringem Ab-As is known, needle-shaped feeler pins made of mechanically hard material are used to scan the first-mentioned mechanical grooved writing recordings. for example made of sapphire or diamond. Magnetic recordings of the second type are used according to Scanned at the time the usual technology with so-called ring heads, which essentially one except for one contain a narrow gap closed ring yoke, which is surrounded by a coil. At the narrow gap the Surface of the recording medium in slight

stand vorbeigeführt, so daß die aus dem das Signal enthaltenden Magnetisierungsmuster des Aufzeichnungsträgers austretenden magnetischen Feldlinien am Spalt eine magnetische Polarisation erzeugen, welche einen entsprechenden Indiiktionsfluß durch das Ringjoch führt. Dadurch werden in der erwähnten Spule Spannungen entsprechend der Signalgröße erzeugt.stood passed so that the magnetization pattern of the recording medium containing the signal emerging magnetic field lines generate a magnetic polarization at the gap, which a corresponding induction flow through the Ringjoch leads. As a result, voltages are generated in the mentioned coil in accordance with the signal size generated.

Es ist auch bekannt, an Stelle eines Abtastkopfes mit einem Ringjoch einen vereinfachten Kopf zu verwenden, der als Kern der Spule ,nur noch den einen Schenkel eines solchen Joches enthält. Dabei wird an Stelle eines bis auf einen schmalen Spalt geschlossenen magnetischen Kreises ein Kreis benutzt, der an den beiden Seiten des Abtastkernes offen ist. Die dem magnetischen Aufzeichnungsträger zugewendete Seite des Abtastkernes besitzt dabei eine in der Regel zur Trägeroberfläche und zur Relativbewegung des Trägers gegenüber dem Kern senkrecht orientierte Vorderflanke, die bis zu einer scharfen Kante, der sogenannten Abtastkante, reicht, die der Trägeroberfläche eng benachbart ist und zur Relativgeschwindigkeit senkrecht steht.It is also known to use a simplified head instead of a scanning head with a ring yoke, which, as the core of the coil, only contains one leg of such a yoke. It will instead of a magnetic circuit closed except for a narrow gap, a circuit is used that starts at is open on both sides of the sensing core. The side facing the magnetic recording medium of the scanning core usually has a to the carrier surface and to the relative movement of the carrier front flank oriented vertically in relation to the core, which extends up to a sharp edge, the so-called Scanning edge, which is closely adjacent to the carrier surface and perpendicular to the relative speed, is sufficient stands.

Die Rückseite des Abtastkernes muß dabei so gestaltet werden, daß sie sich allmählich von der Oberfläche des magnetischen Trägers abhebt, damit auf der Rückseite kein störendes Signal durch das Abreißen des magnetischen Flusses an dieser Stelle entsteht. Dieses Erfordernis bildete bei den bisher bekannten, auf dieser Grundlage beruhenden Abtasterformen noch eine ungelöste Schwierigkeit.The back of the scanning core must be designed in this way be that it gradually lifts off the surface of the magnetic carrier so that on the Back side no disturbing signal arises from the breaking off of the magnetic flux at this point. This requirement formed in the case of the previously known scanner forms based on this another unsolved difficulty.

Eine weitere Schwierigkeit bestand darin, den aus einem magnetischen Material großer Permeabilität und geringer Koerzitivkraft bestehenden einschenkligen magnetischen Abtaster für das Zusammenwirken mit der in einer Rille niedergelegten Aufzeichnung des magnetischen Trägers geeignet auszuführen. Magnetische Materialien der angegebenen Art sind bekanntlich mechanisch ziemlich weich und nicht genügend abriebfest, um wie bei einem Fühlstift für eine mechanische Schallplattenabtastung gleichzeitig die Aufgabe der mechanischen Führung zu übernehmen. In einem älteren Vorschlag wurde daher ein Abtaster mit einer dem Rillenprofil angepaßten abgerundeten Spitze angegeben, dessen Besonderheit darin besteht, daß er als Verbundkörper aus wenigstens zwei verschiedenartigen, je einen Teil der Spitze bildenden Teilkörpern zusammengesetzt ist, von denen einer als Führungskörper aus mechanisch hartem, nicht paramagnetischem, vorzugsweise diamagnetischem, und der andere als Magnetkörper zur Abnahme einer magnetischen Aufzeichnung aus paramagnetischem, vorzugsweise ferromagnetischem Material besteht.Another difficulty was that of a magnetic material of high permeability and low coercive force co-operating single leg magnetic pickups with the recording of the magnetic medium laid down in a groove. Magnetic Materials of the specified type are known to be mechanically quite soft and insufficient Abrasion-resistant, to do the job at the same time as with a feeler pen for mechanical record scanning to take over the mechanical guidance. In an older proposal, therefore, a scanner with a The rounded tip adapted to the groove profile specified, the specialty of which is that it is as Composite body of at least two different types of sub-bodies, each forming a part of the tip is composed, one of which is a guide body made of mechanically hard, non-paramagnetic, preferably diamagnetic, and the other as a magnetic body for removing a magnetic one Recording consists of paramagnetic, preferably ferromagnetic material.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, die bisher noch nicht behobenen Schwierigkeiten bei der Gestaltung der Rückflanke bzw. der ablaufenden Flanke des Magnetkörpers des Abtasters zu überwinden, um dadurch sowohl die mit den Dimensionen des Magnetkörpers bzw. der Abtastkante zusammenhängende Frequenzabhängigkeit zu verringern als auch im Sinne einer relativ optimalen Kompromißlösung eine möglichst hohe Abtastempfindlichkeit zu gewährleisten.The invention is based on the problem of the design difficulties which have not yet been resolved to overcome the trailing edge or the trailing edge of the magnetic body of the scanner in order to thereby both those related to the dimensions of the magnetic body or the scanning edge To reduce frequency dependency as well as in the sense of a relatively optimal compromise solution as possible to ensure high scanning sensitivity.

Diese Aufgabe wird dadurch gelöst, daß die Steilheit S₀ der Abstandsfunktion a_m(x) am Ort der Abtastkante mit dem Abszissenwert X₀ bzw. unmittelbar neben der Abtastkante nicht wesentlich größer ist als ctmoßmax· Darin ist a_mo der Wert der Abstandsfunktion a_m(x) bei X₀, und K_max ist die der niedrigsten aufgezeichneten Signalfrequenz entsprechende Aufzeichnungswellenlänge. This object is achieved in that the slope S _{0 of} the distance function a _m (x) at the location of the scanning edge with the abscissa value X ₀ or immediately next to the scanning edge is not significantly greater than ctmossmax, where a _{mo is} the value of the distance function a _m (x) at X ₀ , and K _ma x is the recording wavelength corresponding to the lowest recorded signal frequency.

Die Erfindung wird nun unter Bezugnahme auf die Zeichnung näher beschrieben. In dieser zeigen die F i g. 1 bis 4 den nahe seiner Eingriffskante befindlichen Teil eines Abtasters in mehreren Ausführungsformen; die The invention will now be described in more detail with reference to the drawing. In this show the F i g. 1 to 4 the part of a scanner located near its engaging edge in several embodiments; the

F i g. 5 bis 8 dienen zur Erläuterung der Funktion der Abtaster nach den F i g. 1 bis 4.F i g. 5 to 8 serve to explain the function of the scanner according to FIGS. 1 to 4.

ίο In F i g. 1 ist mit 1 ein Stück eines Aufzeichnungsträgers bezeichnet, der aus paramagnetischem oder vorzugsweise ferromagnetischem Material bestehen kann. Er ist auf seiner Oberfläche mit Rillen 2 versehen, welche in derselben Weise wie bei einer üblichen Schallplatte angeordnet sein können. In diesen Rillen sei der Voraussetzung entsprechend eine Signalaufzeichnung in Form mechanisch erzeugter Änderungen der Oberflächengestalt, d. h. in Form von Vertiefungen und Erhöhungen, niedergelegt. Der Abtaster, von welchem nur der untere, die Abtastkufe bzw. Abtastschneide tragende Teil dargestellt ist, besteht aus dem mechanisch harten Führungskörper 4 und dem aus paramagnetischem, vorzugsweise ferromagnetischem, Material bestehenden Magnetkörper 5.ίο In F i g. 1 is with 1 a piece of a recording medium denotes, which consist of paramagnetic or preferably ferromagnetic material can. It is provided on its surface with grooves 2, which in the same way as a conventional one Record can be arranged. According to the prerequisite, a signal recording is in these grooves in the form of mechanically generated changes in the surface shape, d. H. in the form of Depressions and elevations, laid down. The scanner, of which only the lower one, the scanning skid or the part carrying the scanning edge is shown, consists of the mechanically hard guide body 4 and the magnet body 5 made of paramagnetic, preferably ferromagnetic, material.

F i g. 1 zeigt diese Teile links in einer Seitenansicht senkrecht zur Laufrichtung des Trägers, weiche durch den Pfeil χ angedeutet ist. Im rechten Teil der F i g. 1 ist demnach die Blickrichtung in Laufrichtung des Trägers und parallel zur Mittellinie der Rillen 2. Man erkennt, daß der Führungskörper 4 an seinem unteren Ende eine kufenförmige Schneide aufweist, die mit ihren abgerundeten Seitenflächen die modulierte Oberfläche 3 des Trägers, d. h. die Flanken der Rillen 2, berührt. Der Führungskörper 4 dient dadurch also tatsächlich zur Führung des Abtaststiftes, indem er auf den Höhen der in Form räumlicher Veränderungen der Rillenflanken niedergelegten Informationswelle gleitet. Der Magnetkörper 5 berührt dabei nicht unbedingt ebenfalls diese Höhen der Informationswelle, denn das magnetische Material dieses Körpers ist viel weicher als der Führungskörper, so daß bei einer solchen Berührung bald durch Abrieb, also durch eine Schleifwirkung, ein Luftspalt entsteht. Der Abtaster folgt auch nicht etwa räumlich der eingeprägten Informationswelle, sondern er gleitet auf den dieser Welle entsprechenden Höhen. Dabei wird die Abtastkante, das ist die untere Begrenzung der zum Führungskörper 4 weisenden Frontfläche, stets in unmittelbarer Nähe der Oberfläche des Aufzeichnungsträgers geführt. Der Magnetkörper 5 ist dabei Teil eines magnetischen Kreises, der einen entsprechend der Informationsaufzeichnung sich zeitlich ändernden Luftspalt besitzt. In F i g. 1 ist zwischen dem Führungskörper 4 und dem Magnetkörper 5 noch eine Trennschicht 6 angedeutet, die aus einem Material guter elektrischer Leitfähigkeit besteht. Über die Bedeutung dieser Zwischenschicht wird später noch berichtet.F i g. 1 shows these parts on the left in a side view perpendicular to the direction of travel of the carrier, which is indicated by the arrow χ. In the right part of FIG. 1 is therefore the viewing direction in the running direction of the carrier and parallel to the center line of the grooves 2. It can be seen that the guide body 4 has a runner-shaped cutting edge at its lower end, which with its rounded side faces the modulated surface 3 of the carrier, ie the flanks of the grooves 2, touched. The guide body 4 thus actually serves to guide the stylus by sliding on the heights of the information wave laid down in the form of spatial changes in the groove flanks. The magnetic body 5 does not necessarily also touch these heights of the information wave, because the magnetic material of this body is much softer than the guide body, so that when such contact occurs, an air gap is soon created by abrasion, i.e. by a grinding effect. The scanner does not follow the impressed information wave spatially either, but rather it slides at the heights corresponding to this wave. The scanning edge, that is, the lower limit of the front surface facing the guide body 4, is always guided in the immediate vicinity of the surface of the recording medium. The magnetic body 5 is part of a magnetic circuit which has an air gap that changes over time in accordance with the information recorded. In Fig. 1, a separating layer 6 is indicated between the guide body 4 and the magnetic body 5, which consists of a material with good electrical conductivity. The importance of this intermediate layer will be reported later.

Die F i g. 2 bis 4 zeigen in feiner Beschränkung auf die Seitenansicht der F i g. 1 ähnliche Ausführungsformen des unteren Endes eines Abtasters nach der Erfindung. Auf ihre Besonderheiten wird später eingegangen. Bei den F i g. 2 bis 4 ist die Darstellung der Ansicht in Richtung der Relativgeschwindigkeit χ weggelassen, weil sie dieselbe ist wie in F i g. 1.The F i g. 2 to 4 show, limited to the side view of FIG. 1 similar embodiments of the lower end of a scanner according to the invention. Their specifics will be discussed later. In the F i g. 2 to 4, the illustration of the view in the direction of the relative speed χ is omitted because it is the same as in FIG. 1.

Den Ausführungsformen nach den F i g. 1 bis 4 ist gemeinsam, daß der Abtaster nach der Erfindung einen Verbundkörper darstellt, der aus einem mechanisch harten, möglichst diamagnetischen Führungskörper 4The embodiments according to FIGS. 1 to 4 has in common that the scanner according to the invention one Represents composite body, which consists of a mechanically hard, if possible diamagnetic guide body 4

und einem magnetisch aktiven Magnetkörper 5 aus paramagnetischem oder ferromagnetischem Material besteht. Die Teilkörper der F i g. 1 und 4 sind wenigstens im Bereich der Abtastspitze bzw. Abtastschneide in einer zur Relativgeschwindigkeit χ senkrecht stehenden Ebene unmittelbar oder über die Zwischenlage 6 miteinander verbunden. Die F i g. 2 und 3 zeigen in unmittelbarer Nähe der Abtastkante abweichende Ausführungsformen. Bei einer Relativbewegung χ des Trägers gegenüber dem Abtaster übernimmt die scharfe Kante des Magnetkörpers 5 an der Übergangsstelle zum Führungskörper die Abtastung der Information vom Träger, wobei ein magnetischer Wechselfluß den Magnetkörper 5 durchsetzt und in einer (nicht dargestellten) den Magnetkörper umgebenden Spule entsprechende Signalspannungen erzeugt. and a magnetically active magnetic body 5 made of paramagnetic or ferromagnetic material. The partial bodies of FIG. 1 and 4 are connected to one another directly or via the intermediate layer 6, at least in the area of the scanning tip or scanning edge in a plane perpendicular to the relative speed χ. The F i g. 2 and 3 show different embodiments in the immediate vicinity of the scanning edge. During a relative movement of the carrier χ with respect to the scanner takes over the sharp edge of the magnetic body 5 at the transition point to the guide body, the scanning of the information from the carrier, wherein a magnetic alternating flux passing through the magnetic body 5 and (not shown) in a generates the magnetic body surrounding coil corresponding signal voltages .

Wie nun gezeigt werden wird, hängt es wesentlich von der speziellen Ausbildung des der Abtastkante benachbarten Teiles des Magnetkörpers 5 ab, welche Abtastempfindlichkeit und welche Abhängigkeit dieser Empfindlichkeit von der im Träger eingeschriebenen Wellenlänge der Abtaster besitzt. Zu einer grundsätzlichen Erläuterung des Abtastvorganges sollen zunächst die Zusammenhänge unter Bezugnahme auf F i g. 5 näher betrachtet werden. Diese Figur zeigt im unteren Teil einen Abschnitt 1 eines Aufzeichnungsträgers, dessen Rillenoberfläche 3 die Einprägung einer sinusförmigen Signalwelle aufweist. Diese eingeprägte Signalwelle kann auf beiden Rillenflanken 3 oder auch nur auf einer dieser Rillenflanken oder im Rillengrunde niedergelegt sein, was für die nachfolgende Betrachtung keinen Unterschied ergibt. Im oberen Teil der F i g. 5 ist ein Stück des zur Abtastung dienenden Magnetkörpers 5 dargestellt, jedoch unter Weglassung des in diesem Zusammenhang unwesentlichen Führungskörpers. Bei einer Relativbewegung des Abtasters gegenüber dem Aufzeichnungsträger 1 mit der Geschwindigkeit ν ergibt sich ein zeitlich veränderlicher magnetischer Fluß im Magnetkörper 5 von der GrößeAs will now be shown, it depends essentially on the specific design of the scanning edge adjacent part of the magnetic body 5, which scanning sensitivity and which dependence of this Sensitivity of the wavelength written in the carrier of the scanner. To a fundamental one Explanation of the scanning process should first be the relationships with reference to F i g. 5 should be considered in more detail. This figure shows in the lower part a section 1 of a recording medium, whose groove surface 3 has the impression of a sinusoidal signal wave. This imprinted Signal wave can be on both groove flanks 3 or only on one of these groove flanks or in the bottom of the groove be laid down, which makes no difference for the following consideration. At the top Part of FIG. 5 shows a piece of the magnetic body 5 used for scanning, but below Omission of the guide body, which is insignificant in this context. With a relative movement of the scanner with respect to the recording medium 1 with the speed ν results in a time variable magnetic flux in the magnetic body 5 on the size

Xh = — vt + h
φ = j Β(χ)·1·άχ, Xh = - vt + h
φ = j Β (χ) 1 άχ,

X₀ = — Vt X ₀ = - Vt

4545

wenn man den Streufluß vernachlässigt. Hierin ist h die Abmessung des Magnetkörpers 5 in der x-Richtung, welche der Laufrichtung entspricht, und / dessen wirksame Abmessung quer zur Laufrichtung, die in F i g. 5 senkrecht zur Zeichenebene steht. Der Fluß ist also dem jeweiligen Mittelwert der Induktion proportional. Ist die Länge h z. B. gleich der Aufzeichnungswellenlänge λ, so erhält man durch die Relativbewegung keine Flußänderung. Ist sie dagegen gleich λ/2, so besitzt der zeitveränderliche Anteil des magnetischen Flusses im Abtaster einen Höchstwert, der allgemein bei den Längenif one neglects the leakage flux. Here, h is the dimension of the magnet body 5 in the x-direction, which corresponds to the running direction, and / its effective dimension transverse to the running direction, which is shown in FIG. 5 is perpendicular to the plane of the drawing. The flux is therefore proportional to the respective mean value of the induction. If the length h z. B. equal to the recording wavelength λ, there is no change in flux due to the relative movement. If, on the other hand, it is equal to λ / 2, the time-variable component of the magnetic flux in the scanner has a maximum value, which is generally the case for the lengths

h = λ/2, 3 λ/2, 5 λ/2 ... h = λ / 2, 3 λ / 2, 5 λ / 2 ...

auftritt. Der Wechselfluß wird jeweils Null bei den Längenoccurs. The alternating flow becomes zero for the lengths

h = λ, 2 λ, 3 λ ... h = λ, 2 λ, 3 λ ...

ist zur Abnahme eines Signals, das Anteile verschiedener Wellenlängen enthält, nicht geeignet.is not suitable for picking up a signal that contains components of different wavelengths.

In F i g. 5 sowie übereinstimmend damit in den F i g. 6 und 7 ist die Abtastkante des Magnetkörpers 5 mit 9 bezeichnet. Ihr in der ^-Richtung gemessener Abstand von der als unmoduliert zu denkenden Oberfläche des Aufzeichnungsträgers 1 ist mit a_mo bezeichnet. Die Ortskoordinate der Abtastkante in der x-Richtung ist x₀, die Aufzeichnungswellenlänge ist λ, und die maximale Elongation der Aufzeichnungswelle in der Richtung der Oberflächennormalen des Aufzeichnungsträgers ist b. Der Magnetkörper weist die Vorderflanke 8 und die Rückflanke l6 sowie die unteren Ende der Rückflanke die rückwärtige Kante 11 auf, von der in der Ausführungsform nach F i g. 5 der magnetische Fluß plötzlich abreißt und dadurch zur Entstehung eines Rückseitensignals führt. Die in F i g. 5 dargestellte Form des Magnetkörpers 5 ist daher auch keine Ausführungsform entsprechend der Erfindung und dient lediglich zur Erläuterung des technischen Zusammenhanges.In Fig. 5 as well as in correspondence with it in FIGS. 6 and 7, the scanning edge of the magnetic body 5 is denoted by 9. Its distance, measured in the ^ direction, from the surface of the recording medium 1, which is to be thought of as unmodulated, is denoted by a _mo. The position coordinate of the scanning edge in the x direction is x ₀ , the recording wavelength is λ, and the maximum elongation of the recording wave in the direction of the surface normal of the recording medium is b. The magnet body has the front flank 8 and the rear flank 16 and the lower end of the rear flank has the rear edge 11, from which in the embodiment according to FIG. 5 the magnetic flux suddenly stops and this leads to the creation of a reverse signal. The in F i g. The shape of the magnet body 5 shown in FIG. 5 is therefore also not an embodiment according to the invention and is only used to explain the technical context.

Die in Zusammenhang mit F i g. 5 erläuterte periodische Schwankung der Abtastempfindlichkeit mit der Aufzeichnungswellenlänge läßt sich vermeiden, wenn man einen Magnetkörper 5 benutzt, dessen Schnitt in Abbildung 6 gezeigt ist. Die der modulierten Oberfläche 3 des Trägers 1 zugekehrte Oberfläche 10 des Magnetkörpers 5 ist so gestaltet, daß der Abstand a_m zwischen Punkten dieser Fläche und der als unmoduliert gedachten Trägeroberfläche nach einer Exponentialfunktion mit wachsendem χ zunimmt, z. B. nach der BeziehungThe in connection with F i g. 5 explained periodic fluctuation of the scanning sensitivity with the recording wavelength can be avoided by using a magnetic body 5, the section of which is shown in FIG. The surface 10 of the magnetic body 5 facing the modulated surface 3 of the carrier 1 is designed so that the distance a _m between points of this surface and the carrier surface, which is imagined to be unmodulated, increases according to an exponential function with increasing χ , e.g. B. after the relationship

Bei Vernachlässigung der Streuung der Induktionslinien und der Annahme einer konstanten magnetischen Spannung (h) zwischen der Trägeroberfläche und dem aktiven Teil des Magnetkörpers 5 wird die Induktion unter dem Abtaster bei sinusförmiger TrägermodulationNeglecting the scattering of the induction lines and assuming a constant magnetic Voltage (h) between the carrier surface and the active part of the magnetic body 5 is the Induction under the scanner with sinusoidal carrier modulation

B(x) =B (x) =

CImCIm

mit K = 2π/λ. with K = 2 π / λ.

1 iL sin JCc1 iL sin JCc

a_m a _m

Diese Beziehung gilt unter der Voraussetzung, daß die Luftspaltinduktion von y unabhängig ist und durch den jeweiligen Abstand zwischen Träger- und Abtasteroberfläche bestimmt wird. Diese Bedingung ist exakt nur für b ^ λ gegeben. Wird λ vergleichbar mit b, so wird die angegebene Beziehung ungenau. Dieser Fall wird später gesondert betrachtet.This relationship applies on the assumption that the air gap induction is independent of y and is determined by the respective distance between the carrier and the scanner surface. This condition is only given for b ^ λ exactly. If λ becomes comparable with b, the given relationship becomes imprecise. This case will be considered separately later.

Zur Abschätzung der Grundschwingung läßt sich für b/a_m < 1 folgende Näherung verwenden:To estimate the fundamental oscillation, the following approximation can be used for b / a _m <1:

1 -1 -

a_m a _m

■ sin kx ■ sin kx

1 H1 H.

dmdm

sin kx sin kx

Ein mit einem Magnetkörper dieser Form ver- Damit ergibt sich für den Fluß in AbhängigkeitA magnetic body of this shape is used for the flux

sehener Abtaster wird also wellenlängenselektiv und 65 vom Ort der Abtasterstirn X₀ The scanner seen is therefore wavelength-selective and 65 from the location of the scanner front X ₀

Φ= Ι Β(χ)·1άχ =Φ = Ι Β (χ) 1άχ =

b cos Kx₀ + (2Id₁ ■ K) ■ sin Kx₀ a_moK χ ₊ ρ/κ ■ di)" b cos Kx ₀ + (2Id ₁ ■ K) ■ sin Kx ₀ a _mo K χ ₊ ρ / κ ■ di) "

bei Verwendung der Abkürzungwhen using the abbreviation

wird die Amplitude des Wechselflusses bei zeitveränderlichem X₀ becomes the amplitude of the alternating flux with time-varying X ₀

In F i g. 8 ist die Flußamplitude in Abhängigkeit von der Größe K für verschiedene Werte der den Abtaster charakterisierenden Größe J₁ dargestellt. Über die Länge J₁ vergrößert sich der mittlere Luftspalt zwischen der Oberfläche des Aufzeichnungsträgers 1 und dem Magnetkörper 5 auf den e-fachen Wert. Für die Größen /, b, ®, a_mo wurden die in F i g. 8 neben den Kurvenbildern angegebenen Werte gewählt. In der Abszissenachse ist die Größe Κ/μτη"¹ ™ In Fig. 8 shows the flow amplitude as a function of the variable K for various values of the variable J ₁ characterizing the scanner. Over the length J ₁ , the mean air gap between the surface of the recording medium 1 and the magnetic body 5 increases to e times the value. For the sizes /, b, ®, a _mo , the in F i g. 8 next to the graphs selected. In the abscissa axis the quantity is Κ / μτη " ¹ ™

und in der Ordinatenachse die Größe —~ aufgetragen. and the size - ~ plotted on the ordinate axis.

[M ist ein Maßstabsfaktor von der Größe ΙΟ³ (μπι)² G.] Es zeigt sich, daß die Abtasterempfindlichkeit für hohe Werte von K, also für kurze Wellenlängen, von der Steilheit der Exponentialfunktion bzw. der Größe J₁ unabhängig wird. Zu niedrigen Werten von K hin, also für große Aufzeichnungswellenlängen, läßt sich durch Vergrößern von J₁ allerdings ein erheblicher Empfindlichkeitsgewinn erzielen. [M is a scale factor of the size ΙΟ ³ (μπι) ² G.] It can be seen that the scanner sensitivity for high values of K, ie for short wavelengths, is independent of the steepness of the exponential function or the size J _1. Towards low values of K , that is to say for long recording wavelengths, however, a considerable gain in sensitivity _{can be achieved by increasing J 1.}

Die notwendige Größe von J₁ ergibt sich aus der größten Wellenlänge, die man noch ohne merkliche Empfindlichkeitseinbuße abtasten möchte. Dementsprechend sollte J₁ mindestens gleich der größten abzutastenden Wellenlänge X_max sein. Benutzt man zur' Kennzeichnung der Exponentialfunktion deren Steilheit am Ort χ = x₀, nämlich S₀ = Om₀Id₁, so bedeutet diese Bedingung, daß S₀ kleiner ist als cim_oßmax· Dies ist die Bedingung, nach welcher die der Trägeroberfläche zugewendete Oberfläche des Magnetkörpers 5 entsprechend der Erfindung gestaltet wird. In der Praxis genügt es, das sich durch diese Bemessung ergebende Profil des magnetisch aktiven Teiles des Magnetkörpers 5 über eine Länge χ = 3J₁ bzw. 3a_mo/S_o einzuhalten, wobei sich ein Empfindlichkeitsverlust von nur 5 % ergibt.The necessary size of J ₁ results from the largest wavelength that one would like to scan without any noticeable loss of sensitivity. Accordingly J ₁ should be at least equal to the largest scanned wavelength X _ma x. If one uses its steepness at the location χ = x ₀ , namely S ₀ = Om ₀ Id ₁ , to characterize the exponential function, then this condition means that S _{0 is} smaller than cim _o ßmax · This is the condition according to which that of the carrier surface facing surface of the magnetic body 5 is designed according to the invention. In practice, it is sufficient to maintain the profile of the magnetically active part of the magnet body 5 resulting from this dimensioning over a length χ = 3J ₁ or 3a _mo / S _o , with a loss of sensitivity of only 5%.

Eine ähnliche Wirkung wie die für die Exponentialfunktion beschriebene läßt sich auch mit Luftspaltverläufen erreichen, welche die Exponentialfunktion nur annähern. Von entscheidender Bedeutung ist dabei der Verlauf in unmittelbarer Nähe der Abtastkante, der durch die Steilheit S₀ der Abstandsfunktion am Ort x₀ bzw. unmittelbar daneben bestimmt ist. So kann die Abstandsfunktion auch eine den Verlauf einer Exponentialfunktion annähernde Funktion sein. Sie kann sogar eine lineare Funktion mit der angegebenen Steilheit an der Abtastkante sein. Im allgemeinen läßt sich dann allerdings keine vollständige Unterdrückung der in Abhängigkeit von der Wellenlänge periodischen Schwankungen der Empfindlichkeit erreichen. Das Gleiche gilt für die Phase, die dann ebenfalls periodische Schwankungen aufweist. Trotzdem können mit derartigen Annäherungen an die Exponentialfunktion bei gleicher Anfangssteilheit gute Ergebnisse erzielt werden.An effect similar to that described for the exponential function can also be achieved with air gap profiles which only approximate the exponential function. The course in the immediate vicinity of the scanning edge, which is determined by the steepness S _{0 of} the distance function at location x ₀ or immediately next to it, is of decisive importance. The distance function can thus also be a function which approximates the course of an exponential function. It can even be a linear function with the specified slope on the scan edge. In general, however, it is then not possible to achieve complete suppression of the fluctuations in sensitivity which are periodic as a function of the wavelength. The same applies to the phase, which then also has periodic fluctuations. Nevertheless, good results can be achieved with such approximations to the exponential function with the same initial steepness.

Technisch leicht herstellbar ist ein Magnetkörper, bei dem sich mit wachsendem χ der Luftspalt zwischen der dem Träger 1 zugewendeten Oberfläche 10 des Magnetkörpers 5 in F i g. 6 nicht nach einer Exponentialfunktion, sondern mit einer linearen Abhängigkeit ändert, deren Steilheit der Anfangssteilheit der in F i g. 6 dargestellten exponentiell Abhängigkeit ungefähr entspricht.Technically easy to produce is a magnetic body, in which between the substrate 1 facing with increasing χ of the air gap surface 10 of the magnetic body 5 in F i g. 6 does not change according to an exponential function, but with a linear dependence, the steepness of which is the initial steepness of the one shown in FIG. 6 corresponds approximately to the exponential dependence shown.

Es wurde bereits erwähnt, daß die Ausbildung der Fläche 10 des Magnetkörpers 5 am Ort χ = X₀, also in der Nähe der Abtastkante 9, von erheblichem Einfluß auf die Abtastempfindlichkeit ist. Zur Ableitung der angegebenen Rechnungsergebnisse wurden Streuflüsse, die sich vor allem in der Nachbarschaft der Abtastkante 9 ausbilden, vernachlässigt. Die Rechnung enthielt also die Annahme, daß der Fluß bei X₀ scharf begrenzt ist. Dies trifft in Wirklichkeit nicht zu, was besonders bei kleinen Wellenlängen zu einer Empfindlichkeitseinbuße führt. Es gibt verschiedene Möglichkeiten, den Streuflußanteil, der durch die Vorderflanke 8 hindurchtritt, zu vermindern. Beispielsweise besteht die Möglichkeit, den Winkel, den diese Flanke mit der Trägeroberfläche bildet, über 90° hinaus, z. B.' auf 120°, zu vergrößern. Diese Ausführungsmöglichkeit ist in F i g. 2 zeichnerisch dargestellt, in welcher der Winkel « ungefähr gleich 120° gewählt ist. Eine zweite, vor allem bei der Abtastung kleiner Wellenlängen wirksame Maßnahme besteht darin, die Vorderflanke 8 mit einem elektrisch gut leitenden Überzug zu versehen. Die in dieser Schicht entstehenden Wirbelströme dämpfen den Wechselanteil des Streuflusses durch die Vorderflanke 8 ab. Eine solche Ausführung zeigt F i g. 1, in welcher zwischen dem Führungskörper 4< und dem Magnetkörper 5 eine gut leitende Schjehtö vorgesehen ist. Diese Maßnahme kann sich a<;|ls auch als nachteilig erweisen, wenn der Magnetkörp»!selbst ein elektrisch gut leitender Körper ist. In dieswm Falle wird durch den gut leitenden Überzug auch die Ausbildung solcher Wirbelströme begünstigt, die den Nutzfluß abdämpfen. Zur Vermeidung dieser unerwünschten Nebenwirkung kann man dann zwischen dem gut leitenden Überzug 6 und der Oberfläche des Magnetkörpers 5 eine isolierende Schicht 7 als Zwischenlage anbringen. Eine solche Ausführungsform ist in F i g. 2 dargestellt.It has already been mentioned that the formation of the surface 10 of the magnetic body 5 at the location χ = X ₀ , that is, in the vicinity of the scanning edge 9, has a considerable influence on the scanning sensitivity. In order to derive the stated calculation results, stray fluxes, which develop primarily in the vicinity of the scanning edge 9, were neglected. The calculation therefore contained the assumption that the flow at X _{0 is} sharply limited. In reality, this does not apply, which leads to a loss of sensitivity, especially at small wavelengths. There are various ways of reducing the proportion of stray flux that passes through the leading flank 8. For example, there is the possibility of the angle that this flank forms with the support surface, beyond 90 °, z. B. ' to 120 ° to enlarge. This embodiment is shown in FIG. 2 shown in the drawing, in which the angle is selected to be approximately equal to 120 °. A second measure, which is particularly effective when scanning small wavelengths, is to provide the front flank 8 with a coating that is a good electrical conductor. The eddy currents that arise in this layer dampen the alternating component of the leakage flux through the leading edge 8. Such an embodiment is shown in FIG. 1, in which a highly conductive Schjehtö is provided between the guide body 4 and the magnet body 5. This measure can also prove to be disadvantageous if the magnetic body itself is a body with good electrical conductivity. In this case, the highly conductive coating also promotes the formation of eddy currents that dampen the useful flow. To avoid this undesirable side effect, an insulating layer 7 can then be applied as an intermediate layer between the highly conductive coating 6 and the surface of the magnet body 5. Such an embodiment is shown in FIG. 2 shown.

Eine ähnliche Wirkung der scharfen Begrenzung des Nutzflusses läßt sich auch erreichen, wenn die magnetische Permeabilität des Überzuges 6 derjenigen des Magnetkörpers 5 vergleichbar ist. Der Stirnstreufluß geht dann vorwiegend durch die magnetisch und elektrisch gut leitfähige Schicht 6 und wird von dem Magnetkörper 5 abgeleitet.A similar effect of the sharp limitation of the useful flux can also be achieved if the magnetic The permeability of the coating 6 is comparable to that of the magnetic body 5. The forehead scattered flow then mainly goes through the magnetically and electrically highly conductive layer 6 and is of the Magnet body 5 derived.

Läßt es sich aus herstellungstechnischen Gründen nicht erreichen, daß die Fläche der Vorderflanke 8 in der Nähe der Abtastkante 9 mit der Oberfläche des Aufzeichnungsträgers einen Winkel von mindestens 90° bildet und damit die Abtastkante genügend scharfkantig ausgebildet ist, so kann man eine Ausführungsform nach F i g. 7 wählen, bei welcher der Abstand für eine auf der Vorderseite der Abtastkante 9 vorgesehene, der Rillenoberfläche 3 zugekehrte Oberfläche 8 des Magnetkörpers 5 in Richtung der Tangente an der Rillenmittellinie mit zunehmendem, in Richtung der Rillentangente gemessenem Abstand von der Abtastkante 9 ebenfalls nach einer Abstandsfunktion zunimmt, welche vorzugsweise eine Exponentialfunktion oder eine den Verlauf der Exponentialfunktion annähernde, beispielsweise eine lineare Funktion derselben Anfangssteilheit ist. Die Steilheit dieser Exponentialfunktion wird dann durch eine der Länge J₁ für die Oberfläche 10 entsprechende Länge J₂ charak-If, for manufacturing reasons, it cannot be achieved that the surface of the leading edge 8 in the vicinity of the scanning edge 9 forms an angle of at least 90 ° with the surface of the recording medium and so that the scanning edge is sufficiently sharp-edged, an embodiment according to F i G. Select 7 at which the distance for a surface 8 of the magnetic body 5 provided on the front side of the scanning edge 9 and facing the groove surface 3 in the direction of the tangent to the groove center line with increasing distance from the scanning edge 9 measured in the direction of the groove tangent, likewise according to a distance function increases, which is preferably an exponential function or one which approximates the course of the exponential function, for example a linear function of the same initial slope. The steepness of this exponential function is then characterized by a _{length J 2} _{corresponding to the length J 1} for the surface 10.

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terisiert, wie dies in F i g. 7 für die Fläche 8 zeichnerisch dargestellt ist. Mit der Ausbildung der Vorderflanke 8 in dieser Weise ist allerdings ein Empfindlichkeitsverlust zu kleinen Wellenlängen hin verbunden. Das Ausmaß dieses Abfalles ist rechnerisch gut erfaßbar, wenn die Luftspaltabschnitte der beiden Flächen 8 und 10 nach Exponentialfunktionen verlaufen. Für verschiedene Unsymmetriegrade, gekennzeichnet durch das Verhältnis djd₂, erhält man im interessierenden Wellenlängenbereich Abfälle der Grenzkurve mit K-¹ bis K~*. K~^l entspricht dem Unsymmetriegrad djd₂ = ου, und K-² entspricht Ci₁Jd₂ = 1. Um eine hohe Empfindlichkeit zu erhalten, ist also immer ein hoher Unsymmetriegrad anzustreben.terized, as shown in FIG. 7 for the surface 8 is shown in the drawing. The formation of the leading edge 8 in this way is associated with a loss of sensitivity towards small wavelengths. The extent of this drop can be calculated well if the air gap sections of the two surfaces 8 and 10 run according to exponential functions. For different degrees of asymmetry, characterized by the ratio djd ₂ , in the wavelength range of interest one obtains drops in the limit curve with K- ¹ to K ~ *. K ~ ^l corresponds to the degree of _{asymmetry djd 2} = ου, and K- ² corresponds to Ci ₁ Jd ₂ = 1. In order to obtain a high level of sensitivity, a high degree of asymmetry must always be aimed for.

Wie erwähnt, gelten die hergeleiteten Beziehungen unter der Voraussetzung, daß die auf dem Träger aufgezeichnete Wellenlänge groß gegen die Elongation b ist. Kommen λ und b in eine vergleichbare Größenordnung, so zeigt sich, daß sich die Luftspaltinduktion B{x) mit größer werdender Entfernung von der Trägeroberfläche mehr und mehr einebnet, so daß der Unterschied zwischen maximaler und minimaler Induktion an der Abtasteroberfläche geringer ist als an der Trägeroberfläche. Dies führt bei kurzen Wellenlängen zu einem verstärkten Abfall des Wechselanteiles der räumlich periodischen Induktion an der Abtasteroberfläche mit größer werdendem Abstand a_m(x). Dieser Effekt wird bei Werten von Sβ «* ¹U-I-¹I₂ so ausgeprägt, daß bei einem linear mit χ zunehmenden Abstand a(x) die Wechselinduktion exponentiell mit χ abnimmt. Somit läßf.^ sich bei sehr kleinen Wellenlängen die gewünschte¹ Abnahme der Wechselinduktion sehr gut mit einein^ sich linear vergrößernden mittleren Luftspalt erreichien. Für die Steilheit der Abstandsfunktion bleibt die früher angegebene Bedingung gültig.As mentioned, the derived relationships apply provided that the wavelength recorded on the carrier is large compared to the elongation b . If λ and b are of a comparable order of magnitude, it can be seen that the air gap induction B {x) levels out more and more as the distance from the carrier surface increases, so that the difference between maximum and minimum induction on the scanner surface is smaller than on the Support surface. In the case of short wavelengths, this leads to an increased decrease in the alternating component of the spatially periodic induction on the scanner surface as the distance a _m (x) increases. This effect is so pronounced at values of Sβ «* ¹ UI- ¹ I ₂ that with a distance a (x) increasing linearly with χ, the alternating induction decreases exponentially with χ . Thus läßf. ^ At very small wavelengths, the desired ¹ decrease in the mutual inductance very well with Einein ^ linearly increasing average air gap Errei chien. The condition given earlier remains valid for the steepness of the distance function.

Im linken Teil der F i g. 1 bis 4 sind die besprochenen verschiedenen Ausführungsformen eines Abtasters nach der Erfindung in Seitenansichten dargestellt. F i g. 1 zeigt den Führungskörper 4 und den Magnetkörper 5 mit einer Zwischenschicht, welche auf der Stirnfläche 8 des Magnetkörpers einen Überzug 6 aus elektrisch gut leitendem Material bildet. Dabei istIn the left part of FIG. 1 through 4 are the various embodiments of a scanner discussed shown according to the invention in side views. F i g. 1 shows the guide body 4 and the Magnet body 5 with an intermediate layer which has a coating 6 on the end face 8 of the magnet body made of electrically conductive material. It is

ίο angenommen, daß die Abstandsfunktion für die der Trägeroberfläche zugekehrte Oberfläche (10 in F i g. 6) des Magnetkörpers 5 eine Exponentialfunktion ist. In F i g. 2 ist der Magnetkörper 5 vom Führungskörper 4 sowohl durch eine gut leitende Zwischen- schicht 6 als auch durch eine Isolierschicht 7 getrennt. Der Anstellwinkel « der Frontfläche 8 ist dabei ungefähr gleich 120° gewählt, und die sich an die Abtastkante 9 anschließende Oberfläche 10 (vgl. F i g. 6) nähert die Exponentialfunktion durch eine Ausbildung als Kreiszylinderfläche an, welche herstellungstechnisch besser ausgeführt werden kann.ίο assumed that the distance function for the The surface facing the carrier surface (10 in FIG. 6) of the magnetic body 5 is an exponential function. In Fig. 2, the magnet body 5 is separated from the guide body 4 by a highly conductive intermediate layer 6 and separated by an insulating layer 7. The angle of incidence of the front surface 8 is approximate chosen equal to 120 °, and the surface 10 adjoining the scanning edge 9 (see FIG. 6) approximates the exponential function by designing it as a circular cylinder surface, which is technically possible in terms of production can be performed better.

In F i g. 3 sind sowohl die vor der Abtastkante als auch die hinter der Abtastkante liegenden, der Oberfläche des Trägers 1 zugekehrten Flächen des Magnetkörpers 5 in Übereinstimmung mit der Ausführungsform nach F i g. 7 mit einem Profil nach Exponentialfunktionen ausgebildet.In Fig. 3 are both those in front of the scanning edge and those behind the scanning edge of the surface of the carrier 1 facing surfaces of the magnetic body 5 in accordance with the embodiment according to FIG. 7 with an exponential function profile educated.

F i g. 4 zeigt schließlich, daß der Magnetkörper 5 annähernd über seine ganze Breite d mit einer der Trägeroberfläche zugekehrten Fläche 10 ausgebildet ist, deren Profil durch eine lineare Funktion bestimmt ist. Diese Fläche ist also eine Ebene, welche an der Kante des Magnetkörpers durch Abrundung über eine Zylinderfläche in die Seitenfläche übergeht.F i g. Finally, FIG. 4 shows that the magnet body 5 is formed over approximately its entire width d with a surface 10 facing the carrier surface, the profile of which is determined by a linear function. This surface is therefore a plane which, at the edge of the magnet body, merges into the side surface by being rounded over a cylindrical surface.

Hierzu 2 Blatt ZeichnungenFor this purpose 2 sheets of drawings

Claims

Patent claims:

1.A scanner for an information recording, which is deposited as a mechanical deformation of a part of the surface of a groove provided in a recording medium consisting of magnetizable material, with a guide body, the part of which is in engagement with the groove and which extends over several wavelengths of the lowest recorded signal frequency, bearing, approximately skid-shaped surface, and with a magnetic body connected to the guide body made of paramagnetic or ferromagnetic material, which has a scanning edge guided in the immediate vicinity of the groove surface, extending transversely to the longitudinal direction of the groove, from which the distance between one assumed to be unmodulated with increasing distance Groove surface and a surface of the magnetic body which is provided on one side of the scanning edge and faces the groove surface increases in the direction of the tangent to the groove center line according to a distance function, d a characterized in that the slope S _{0 of} the distance function a _m (x) at the location of the scanning edge (9) with the abscissa value x ₀ or immediately next to the scanning edge (9) is not significantly greater than a _mo ßmax - where a _{mo is} the value the distance function a _m (x) at X ₀ and X _{max is} the recording wavelength corresponding to the lowest recorded signal frequency.

2. Scanner according to claim 1, characterized in that the distance function a _m (x) is an exponential function (F i g. 6).

3. Scanner according to claim 1, characterized in that the distance function a _m (x) is a function approximating the course of an exponential function (F i g. 2).

4. Scanner according to claim 1, characterized in that the distance function is linear Function is (Fig. 4).

5. Scanner according to one of claims 1 to 4, characterized in that the amount (d) of the surface of the magnet body (5) facing the groove surface (3), which is determined in the direction of the tangent to the groove center line, is greater than 2 a _m JS ₀ .

6. Scanner according to one of claims 1 to 5, characterized in that one on the other Side of the scanning edge (9) provided surface (8) of the magnetic body has an approximately flat end face forms and opposite the surface of the recording medium containing the groove to be scanned forms an angle (λ) between 90 and 120 ° (FIG. 2).

7. Scanner according to claim 6, characterized in that the end face (8) has a coating (6) made of a material with good electrical conductivity (FIG. 1).

8. scanner according to claims 6 and 7, characterized in that between the electrically, A highly conductive coating (6) and the magnet body (5) an insulating intermediate layer (7) is provided is (Fig. 2).

9. Scanner according to claim 7 or 8, characterized in that the magnetic permeability of the coating (6) is comparable to that of the magnet body (5).

10. Scanner according to claims 1 to 4, characterized in that the distance for a on the other side of the scanning edge (9) provided, the groove surface (3) facing surface (8) of the magnet body (5) in the direction of the tangent to the groove center line with increasing, in the direction of the groove tangent measured distance from the scanning edge (9) also after a distance function increases which is at least approximated to an exponential function (Fig. 7).

11. Scanner according to claim 10, characterized in that the initial slopes of the shape of the surface parts (8, 10) on both sides of the scanning edge (9) determining the distance functions from one another are different (Fig. 7).