DE1281614B

DE1281614B - Process for the production of difficult to evaporate petroleum hydrocarbons

Info

Publication number: DE1281614B
Application number: DEK45558A
Authority: DE
Inventors: Roland Ladislaus Nagy; Charles Edward Slyngstad
Original assignee: Pullman Inc
Current assignee: Pullman Inc
Priority date: 1962-01-02
Filing date: 1962-01-02
Publication date: 1968-10-31

Description

Verfahren zur Gewinnung schwer verdampfbarer Erdölkohlenwasserstoffe Die Erfindung betrifft ein Verfahren, um schwer verdampfbare Erdölkohlenwasserstoffe zu gewinnen, die vom feinverteilten festen Katalysator bei. der Kohlenwasserstoffumwandlung mitgerissen worden sind.Process for the production of hard-to-evaporate petroleum hydrocarbons The invention relates to a method of converting petroleum hydrocarbons that are difficult to vaporize to gain from the finely divided solid catalyst. the hydrocarbon conversion have been carried away.

Es ist derzeit von großer Wichtigkeit, eine Raffinieranlage mit einer anpassungsfähigen Vorrichtung auszustatten, durch die der Grad der Umwandlung einer bestimmten Beschickung oder mehrerer verschiedener Beschickungsmaterialien gesteuert werden kann, insbesondere wenn verhältnismäßig hochsiedende Beschickungsmaterialien, wie schwere Gasöle und Rückstandsöle, behandelt werden sollen. It is currently of great importance to have a refining plant with a adaptable device through which the degree of conversion of a certain feed or several different feed materials controlled can be, especially if relatively high-boiling feed materials, how heavy gas oils and residual oils should be treated.

Diese Kohlenwasserstoffbeschickungen, einschließlich Rückstandsölen und Rückständen von Teildestillationen, erfordern nicht nur verschieden energische Bedingungen, sondern enthalten auch Bestandteile, die bei den während ihrer Umwandlung herrschenden Temperaturen und Drücken nur schwer verdampfbar sind und dadurch Schwierigkeiten bei einem Betrieb unter Verwendung von feinverteiltem, festem Kontaktmaterial mit sich bringen. In den Kohlenwasserstoffbeschickungen anwesende nicht verdampfbare oder fiüssigkeitsartige Bestandteile tragen zur Bildung verhältnismäßig großer Agglomerate von feinverteiltem Kontaktmaterial, die sich aus dem Wirbelbett abscheiden, bei und machen es dadurch manchmal notwendig, den Betrieb zu unterbrechen.These hydrocarbon feeds, including residual oils and residues from partial distillations, not only require different energies Conditions but also contain constituents that are involved during their transformation The prevailing temperatures and pressures are difficult to evaporate and thus difficulties when operating using finely divided, solid contact material with bring yourself. Non-vaporizable ones present in the hydrocarbon feeds or liquid-like constituents contribute to the formation of relatively large agglomerates of finely divided contact material that is deposited from the fluidized bed and thereby sometimes make it necessary to interrupt operations.

Aus der deutschen Patentschrift 953 899 ist ein Verfahren zum Abstreifen von Katalysatoren mittels Wasserdampf bekannt, jedoch erfolgt dabei zugleich eine beträchtliche Entaktivierung des Katalysators, weshalb das Abstreifen mit einer möglichst geringen Wasserdampfmenge und einer möglichst kurzen Verweilzeit, d. h. unter möglichst milden Bedingungen, vorgenommen werden muß. Dieses Erfordernis ist aber besonders dann von Nachteil, wenn verhältnismäßig hochsiedende Materialien, wie schwere Gasöle und Destillationsrückstände, die beträchtliche Mengen an schwer verdampfbarem Material enthalten, verarbeitet werden müssen, weil dabei sehr energische Abstreifbedingungen erforderlich sind, um während der Umwandlung derartiger Beschikkungsmaterialien das schwer verdampfbare Material von dem Katalysator abzutrennen. Ferner waren die bisher bekannten Verfahren hinsichtlich ihrer Wärmewirtschaftlichkeit und des Vermischens des Katalysators verbesserungsbedürftig. From the German patent specification 953 899 a method for stripping is known from catalysts by means of steam, but at the same time a considerable deactivation of the catalyst, which is why stripping with a The smallest possible amount of water vapor and the shortest possible residence time, d. H. must be carried out under the mildest possible conditions. This requirement is but especially disadvantageous when relatively high-boiling materials, such as heavy gas oils and still bottoms that contain considerable amounts of heavy Contain vaporizable material, must be processed because it is very energetic Stripping conditions are required during the conversion of such feed materials to separate the hard-to-evaporate material from the catalyst. Furthermore, they were previously known methods with regard to their heat economy and mixing the catalyst needs improvement.

Außerdem hat es sich als schwierig erwiesen, verhältnismäßig hochsiedende Kohlenwasserstoffbeschickungen gleichmäßig auf dem Katalysator zu verteilen und den Grad der Umwandlung sowie die Zeit der Berührung zwischen Beschickung und Katalysator zu steuern, so daß eine Umwandlung zu den gewünschten niedrigsiedenden Produkten erzielt werden kann. Ziel der Erfindung ist daher ein System optimaler Anpassungsfähigkeit für die Behandlung weitgehend verschiedener Kohlenwasserstoffbeschikkungen entweder getrennt oder gleichzeitig. In addition, it has proven difficult to obtain relatively high boiling points Hydrocarbon feeds increase evenly on the catalyst distribute and the Degree of conversion and time of contact between feed and catalyst to control so that a conversion to the desired low-boiling products can be achieved. The aim of the invention is therefore a system of optimal adaptability for the treatment of a wide variety of hydrocarbon feedstocks either separately or simultaneously.

Gegenstand der Erfindung ist ein Verfahren zur Gewinnung schwer verdampfbarer Erdölkohlenwasserstoffe, die von feinverteiltem, in einem Kohlenwasserstoffumwandlungsverfahren verwendeten Katalysator mitgerissen sind, wobei der untere Teil eines ersten Bettes von feinverteiltem Katalysator, der mitgerissene Kohlenwasserstoffumwandlungs produkte enthält, in einer Reaktionszone mit so viel verhältnismäßig inertem Gas in Berührung gebracht wird, daß die Kohlenwasserstoffe teilweise von dem Katalysator abgestreift werden, Katalysator von dem unteren Teil dieses ersten Wirbelbettes und Gas von dem oberen Teil dieses ersten Wirbelbeftes abgezogen wird, von diesem ersten Wirbelbett abgezogener Katalysator einer von dem ersten Wirbelbett getrennten Abstreifzone zugeleitet wird, der Katalysator in dieser Abstreifzone in verhältnismäßig dichtem wirbelndem Zustand gehalten wird, indem in ihren unteren Teil Abstreifgas eingeleitet wird, das durch das Bett aufwärts strömt, abgestreifter Katalysator von dieser getrennten Abstreifzone abgezogen wird, Abstreifgas und abgestreifte Kohlenwasserstoffe von oberhalb des Katalysatorwirbelbettes in der getrennten Abstreifzone abgezogen werden, der abgestreifte Katalysator in einer Regenerierungszone regeneriert und der regenerierte Katalysator in die Reaktionszone zurückgeführt wird. The subject matter of the invention is a process for the production of difficult to evaporate Petroleum hydrocarbons, produced from finely divided, in a hydrocarbon conversion process catalyst used are entrained, with the lower part of a first bed of finely divided catalyst, the entrained hydrocarbon conversion products contains, in a reaction zone with as much relatively inert gas in contact is brought about that the hydrocarbons are partially stripped from the catalyst be, catalyst from the lower part of this first fluidized bed and gas from the upper part of this first fluidized bed is withdrawn from this first fluidized bed withdrawn catalyst of a stripping zone separate from the first fluidized bed is fed, the catalyst in this stripping zone in a relatively dense Whirling state is maintained by introducing stripping gas into its lower part flowing up through the bed, stripped catalyst is separated therefrom Stripping zone is withdrawn, stripping gas and stripped hydrocarbons from are withdrawn in the separate stripping zone above the catalyst fluidized bed, the stripped catalyst regenerates in a regeneration zone and the regenerated one Catalyst is returned to the reaction zone.

Das Verfahren ist dadurch gekennzeichnet, daß der Katalysator durch eine getrennte Abstreifzone mit einem horizontalen, wenigstens ein Segment eines Ringes darstellenden Querschnitt und mit Stellen der Zu- bzw. Abführung des katalytischen Materials in einem horizontalen Abstand voneinander horizontal hindurchtgeleitet wird und daß eine gasförmige Suspension des katalysators von der Regenerierungszone aufwärts durch mehrere getrennte, vertikal langgestreckte Zonen geleitet wird, von denen wenigstens eine bei erhöhten Umwandlungstemperaturen gehaltene gasförmige Kohlenwasserstoffe als Reaktionskomponente enthält und in der das erste Wirbelbett enthaltenden Reaktionszone endigt und wenigstens eine der vertikalen Zonen im Wärmeaustausch mit der Innenwand der ringförmigen Abstreifzone gehalten wird und der abgestreifte, von der ringförmigen Abstreifzone abgezogene Katalysator abwärts in die Regenerationszone geleitet wird, und daß gasförmige Kohlenwasserstoffumsetzungsprodukte und Abstreifgas vom oberen Teil der ringförmigen Abstreifzone in den oberen Teil der Reaktionszone geleitet werden, wobei vom oberen Teil der Reaktionszone über dem verhältnismäßig dichten Teil des ersten Wirbelbetts gasförmige Kohlenwasserstoffumsetzungsprodukte gewonnen werden.The method is characterized in that the catalyst by a separate stripping zone with a horizontal, at least one segment of one Ring representing cross-section and with points of supply and discharge of the catalytic Material passed through horizontally at a horizontal distance from each other and that a gaseous suspension of the catalyst from the regeneration zone is passed upward through several separate, vertically elongated zones of at least one of which is gaseous maintained at elevated transition temperatures Contains hydrocarbons as a reaction component and in which the first fluidized bed containing reaction zone ends and at least one of the vertical zones in heat exchange is held with the inner wall of the annular stripping zone and the stripped, catalyst withdrawn from the annular stripping zone down into the regeneration zone is passed and that gaseous hydrocarbon reaction products and stripping gas from the top of the annular stripping zone to the top of the reaction zone are passed, being from the upper part of the reaction zone above the relatively dense part of the first fluidized bed gaseous hydrocarbon reaction products be won.

Wenn ein gesonderter ringförmiger Abstreifer, wie er hier beschrieben ist, verwendet wird, so ist es äußerst erwünscht, den Katalysator an dem Auvenumfang des ringförmigen Abstreifers entlangströmen zu lassen, so daß der Strömungsweg in dem ringförmigen Abstreifer so lang wie möglieh wird. Daher wird der Durchmesser des ringförmigen Abstreifers zweckmißig so groß wie möglich gehalten, und bei einer Durchführungsform der findu. ng ist der obere Teil eines sich durch den ringförmigen Abstreifer nach oben erstreckenden Lift-Reaktor erweitert, so daß in dem mittleren Teil des Behälters eine gesonderte ringförmig Abstreifzone von verhältnismäßig großem Durchmesser gebildet wird. Diese Anordnung ist insofern vorteilhaft, als dabei nicht nur der mittlere Durchmesser des getrennten ringförmigen Abstreifers vergrößert, sondern der ringförmige Abstreifer auch in Wärmeaustausch mit wenigstens. dem durch sie hindurchtretenden Lift-Reaktor gehalten wird. Außerdem wird durch die Vergrößerung des Durchmessers des Lift-Reaktors in dessen oberem Teil die Verrweilzeit des Katalysators und des umzusetzenden Materials in dem Lift-Reaktor erhöht, weil die vertikale Geschwindigkeitskomponente des durch diesen Lift-Reaktor aufwärts strömenden Materials dadurch verringert wird. Weiterhin kann die Masse des Katalysators an dem Außenumfang des ringförmigen Abstreifers entlanggeieitet und damit ihr Strömungsweg so groß wie möglich gehalten wrden, indem man in dem ringförmigen Abstreifer im wesentlichen vertikale Prallglieder anordnet, die sich von der Innenwand des ringförmigen Abstreifers tangential nach außen gegen seine Außenwand er strecken, jedoch in genügendem Abstand von dieser Außenwand enden, so daß die gewünschte Menge an Katlaysaor dazwischen hindurchtreten kann. If a separate annular scraper as described here is used, it is highly desirable to have the catalyst on the circumference of the annular scraper to flow along so that the flow path in the ring-shaped scraper as long as possible. Hence the diameter of the annular wiper is expediently kept as large as possible, and at one Implementation form of findu. ng is the upper part of a stretched through the ring-shaped Stripper extended upwardly extending lift reactor so that in the middle Part of the container has a separate annular stripping zone of relatively large Diameter is formed. This arrangement is advantageous in that it is not only the mean diameter of the separate ring-shaped scraper increases, but the annular wiper also in heat exchange with at least. through it is held through the lift reactor. In addition, the enlargement of the diameter of the lift reactor in its upper part, the residence time of the catalyst and the material to be reacted in the lift reactor is increased because the vertical component of velocity of the material flowing upwards through this lift reactor is thereby reduced. Furthermore, the mass of the catalyst on the outer circumference of the annular scraper guided along and thus their flow path would be kept as large as possible by essentially vertical impact members are arranged in the annular scraper, which are tangential to the outside against the inner wall of the annular scraper stretch its outer wall, but end at a sufficient distance from this outer wall, so that the desired amount of Katlaysaor can pass between them.

Die verwendete vorrichtung ist widerstandsfähig gegen mechanische Wärmebeanspruchungen, und hire herstellung ist verhältnismäßige einfach. Der ringförmige Abstreifer kann so angeordnet werden, daß ein Teil seiner zylindrischen vertikalen Außenwand ausreichend weit in die Regeneratorkammer hineinragt, daß ein das Dach der Regenerator.. kammer bildendes Prallglied von der Form eines umgekehrten Tellers mit der Wand des Abstreifers oberhalb der Verbindungsstelle der zylindrischen Wand des Abstreifers mit einem zumindest den Boden des Abstreifers bildenden frusto-konischen Prallglied starr verbunden sein kann. Es kann je nach dem Durchmesser der verwendeten Regeneratorkammer die ringförmige Abstreifkammer zu einem großen Teil innerhalbe des oberen Teiles der Regeneratorkammer angeordnet sein, wodurch die Gesamthöhe des Behälters wesentlich verringert und die ringförmige Abstreifkammer in indirektem Wärmeaustausch mit dem oberen Teil der Regeneratorkammer gehalten wird. The device used is resistant to mechanical forces Thermal stresses, and manufacture is relatively easy. The ring-shaped one Wiper can be arranged so that part of its cylindrical vertical Outer wall sufficiently far into the regenerator chamber that a roof protrudes the regenerator .. chamber-forming impact member in the shape of an inverted plate with the wall of the scraper above the junction of the cylindrical wall of the scraper with a frusto-conical that forms at least the bottom of the scraper Impact member can be rigidly connected. It can vary depending on the diameter of the used Regenerator chamber to a large extent within the annular stripping chamber of the upper part of the regenerator chamber, which increases the overall height of the container and the annular stripping chamber in indirect Heat exchange with the upper part of the regenerator chamber is maintained.

Gewöhnlich wird frische Beschickung für eine verhältnismäßig kurze Zeit von etwa 1 bis etwa 6 Sekunden bei optimalen Umwandlungstemperaturen in den Lift-reaktoren mit dem Katalysator in Berührung gebracht und danach sofort von dem Katalysator abtgetrennt, um eln «bercracken zu verhindern, während für schwerer zu crackende materialien eine längere Umwandlungszeit innerhalb eines anderen Lift-Reaktors vorgeseben sein kann, die dadurch in einem ziemlich weiten Bereich gesteuert werden kann, daß darüber ein K.atalysatortett gehalten wird, In jeder der hier beschriebenen AUsführungs-] formen wird in wenigstens dem unteren Teil der Reaktorabtrennzone ein erstes katalysatorbett in verhältnismäig dichtem wirbelndem Zustand gehalten, indem ein erstes verdampfbares oder teilweise verdampfbares Gas, das ein verhältnismäßig inertes Gas allein oder mit einem verhältnismäßig hochsiedenden Kohlenwasserstoff.material vermischt sein kann, praktisch an seinem Boden so eingeleitet wird, daß seine Oberflächengeschwindigkeit in dem Bereich von etwa 0,03 bis etwa 0,9 m/sec und vorzugsweise bei etwa 0,75 m/sec liegt. Vorzugsweise wird jedoch bei Verwendung eines Abstreifgases die niedrigste Geschwindigkeit angewandt, durch die der Katalysator in dem ersten Bett in verhältnismäßig dichtem wirbelndem ZUstand gehalten werden kann. Usually fresh loading is made for a relatively short one Time from about 1 to about 6 seconds at optimal transition temperatures in the Lift reactors brought into contact with the catalyst and then immediately removed from the Catalyst separated to prevent overcracking while for heavier materials to be cracked have a longer transformation time within another lift reactor can be provided, which can thereby be controlled in a fairly wide range It is possible that a catalyst tray is held above it, in each of the here described Embodiments are in at least the lower part of the reactor separation zone a first catalyst bed kept in a relatively dense swirling state, by a first vaporizable or partially vaporizable gas, which is a relatively inert gas alone or with a relatively high-boiling hydrocarbon material can be mixed, is practically introduced at its bottom so that its surface velocity in the range of about 0.03 to about 0.9 m / sec, and preferably about 0.75 m / sec lies. Preferably, however, if a stripping gas is used, the lowest Rate applied by which the catalyst in the first bed in proportion dense swirling CONDITION can be maintained.

Wenn nur Abstreifgas verwendet wird, wird teilweise abgestrteifter Katalysator praktisch vom Boden des ersten Wirbelbettes in verhältnismäßig dichtem wirbelndem Zustand abgezogen und der hier beschriebenen weiteren Behandlung zugeführt. Bei einer Ausführungsform ist die. stromaufwärts gelegene Mischzone verhältnismäßig verdünnter Phase in einer ringförmigen Zone angeordnet, die den ersten begrenzten Strom, in dessen unteren Teil Kontakt material geleitet wird, umgibt, Kontaktmaterial, das in den unteren Teil der Mischzone verdünnter Phase geleitet wird, wird mit einem zweiten Abstreifgas als eine SUspension verhältnismäßig verdünnter Phase aufwärts geleitet und oberhalb eines. ringförmigen Katalysatorwirbelbettes verhältnismäßig dichter Phase in einer ringförmigen gesonderten Abstreifzone, die unter diesem ersten Katalysatorwirbelbett angeordnet ist, ausgebracht. Bei einer anderen Ausführungsform wird der mit dem ersten begrenzten Strom abwärts strömende Katalysator direkt in das verhältnismäßig dichte ringförmige Katalysatorwirbelbett in der ringförmigen Abstrteifzone ausgebracht, ohne daß die oben beschriebene Mischstufe verdünnter Phase angewandt wird. In einer speziellen derartigen Ausführungsform ist der untere Teil des ersten Wirbelbettes ein erstes ringförmiges Katalysatorwirbelbett, und die zweite ringförmige gesonderte Abstreifzone enthält ein verhältnismäßig dichtes ringförmiges Katalysatorbett, das einen unteren Teil einer koaxial angeordneten, begrenzten, sich in die Abtreunzone erstreckenden und das erste ringförmige Wirbelbett bildenden Reaktionszone umgibt und mit dieser in indirektem Wärmeaustausch stehen kann. Bei jeder dieser Ausführungsformen strömen Gase aus der gesonderten ringförmigen Abstreifzone in deren oberen Teil, so daß Abstreifgas und abgestreifte Reaktionsprodukte, die aus der stromaufwärts befindlichen Mischzone verdünnter Phase und/oder der gesonderten ringförmigen Abstreifzone mit dichtem Wirbelbett gewonnen werden, direkt dem oberen Teil der Abtrennzone zugeleitet werden können, ohne mit dem Katalysatorwirbelbett in dem unteren Teil der Abtrennzone in Berührung zu kommen. Die gesonderte oder zweite ringförmige Abstreifzone, die ein verhältnismäßig dichtes ringförmiges Katalysatorwirbelbett enthält, wird mit weiterem Abstreifgas abgestreift, das in seinen unteren Teil praktisch über die gesamte Länge der ringförmigen Zone zugeführt wird, während das Katalysatorwirbelbett im allgemeinen horizontal von einem Ende des ringförmigen Abstreifers zu einer Abzugsvorrichtung oder einem Standrohr am entgegengesetzten Ende der ringförmigen Abstreifzone gefördert wird. Das heißt, der dem einen Ende der gesonderten ringförmigen Abstreifzone zugeführte Katalysator bleibt für eine verhältnismäßig lange Verweilzeit oder Abstreifzeit in dem Bereich von etwa 30 Sekunden bis etwa 3 Minuten in dieser Zone, während er sich im allgemeinen horizontal oder lateral durch den ringförmigen Abstreifer zu seinem entgegengesetzten Ende bewegt Dabei kann der gesonderte ringförmige Abstreifer eine zusammenhängende ringförmige Abstreifzone sein, die den Lift-Reaktor praktisch vollständig umgibt und durch die der Katalysator im allgemeinen horizontal strömt, oder kann aus wenigstens zwei halbringförmigen Abstreifzonen, von denen jede mit einem eigenen Einlaß und Auslaß ausgestattet ist oder die einen gemeinsamen Einlaß und einen gemeinsamen Auslaß haben,. bestehen. Die letztere Anordnung wird im folgenden näher beschrieben.If only stripping gas is used, it will be partially stripped Catalyst practically from the bottom of the first fluidized bed in a relatively dense area withdrawn in a whirling state and fed to the further treatment described here. In one embodiment, the. upstream mixing zone relatively dilute phase arranged in an annular zone delimiting the first Current, in the lower part of which contact material is conducted, surrounds, contact material, which is passed into the lower part of the diluted phase mixing zone is with a second stripping gas as a suspension of relatively dilute phase upwards headed and above one. annular fluidized catalyst bed relatively dense phase in an annular separate stripping zone below this first Catalyst fluidized bed is arranged, applied. In another embodiment the catalyst flowing down with the first limited flow is directly in the relatively dense annular fluidized catalyst bed in the annular Stripping zone applied without diluting the mixing stage described above Phase is applied. In a particular such embodiment, the lower one is Part of the first fluidized bed is a first annular one Fluidized catalyst bed, and the second annular separate stripping zone contains a relatively dense one annular catalyst bed, which has a lower part of a coaxially arranged, delimited, extending into the stripping zone and the first annular fluidized bed surrounding the forming reaction zone and are in indirect heat exchange with this can. In each of these embodiments, gases flow out of the separate annular one Stripping zone in the upper part, so that stripping gas and stripped reaction products, the diluted phase and / or the separate phase from the upstream mixing zone annular stripping zone with a dense fluidized bed can be obtained, directly to the upper one Part of the separation zone can be fed without using the fluidized catalyst bed to come into contact in the lower part of the separation zone. The separate or second annular stripping zone which is a relatively dense annular fluidized catalyst bed contains, is stripped with further stripping gas, which is practical in its lower part is fed over the entire length of the annular zone while the catalyst fluidized bed generally horizontally from one end of the annular scraper to a haul-off device or a standpipe at the opposite end of the annular stripping zone will. That is, the one fed to one end of the separate annular stripping zone Catalyst remains for a relatively long residence time or stripping time in the range of about 30 seconds to about 3 minutes in this zone while he generally horizontally or laterally through the annular scraper moves its opposite end. The separate annular wiper be a contiguous annular stripping zone, which makes the lift reactor practical completely surrounds and through which the catalyst flows generally horizontally, or can consist of at least two semi-annular stripping zones, each with has its own inlet and outlet or has a common inlet and have a common outlet. exist. The latter arrangement is described below described in more detail.

Die verbesserte Zersetzungs- und Abstreifbehandlung der Erfindung ergibt sich teilweise daraus, daß der Katalysator während des Abstreifens längere Zeit bei einer erhöhten Temperatur im Bereich von etwa 468 bis etwa 538 C gehalten wird. Der ringförmige Abstreifer kann mit wenigstens der verhältnismäßig heißen Lift-Reaktionszone, die sich in den unteren Teil der Abtrennzone erstreckt, in indirektem Wärmeaustausch gehalten werden. Die Verweilzeit des Katalysators in den verschiedenen Absireifstufen hängt teilweise von dem Umfang des Lift-Reaktors, der von der ringförmigen Abstreifzone umgeben wird, der Länge des ringförmigen Abstreifers, durch den sich der Katalysator in lateraler Richtung bewegt, der Anzahl ringförmiger Abstreifabschnitte und der Höhe des in dem ringförmigen Abstreifer gehaltenen Bettes ab. Die Verweilzeit des Katalysators in den verschiedenen Abstreifzonen kann in dem Bereich von etwa 60 Sekunden bis etwa 4 Minuten gehalten werden. In dem abgetrennten ringförmigen Abstreifer kann n der Katalysator in horizontaler Richtung mit einer Geschwindigkeit in dem Bereich von etwa 750 bis 1500 kg/min/m2 strömen. The improved decomposition and stripping treatment of the invention is due in part to the length of time the catalyst is stripped Time held at an elevated temperature in the range of about 468 to about 538 C. will. The ring-shaped scraper can be called relatively with at least the Lift reaction zone, which extends into the lower part of the separation zone, in indirect Heat exchange are kept. The residence time of the catalyst in the various The level of maturation depends in part on the circumference of the elevator reactor, which is of the annular shape Stripping zone is surrounded, the length of the annular scraper through which the catalyst moves in the lateral direction, the number of annular stripping sections and the height of the bed held in the annular scraper. The dwell time of the catalyst in the various stripping zones can be in the range of about 60 seconds to about 4 minutes. In the severed ring-shaped Wipers can n the catalyst in a horizontal direction at one speed flow in the range of about 750 to 1500 kg / min / m2.

Als Abstreifgas kann irgendein geeignetes, verhältnismäßig inertes Abstreifgas, wie Dampf, Stickstoff, Kohlendioxyd oder Verbrennungsgas, verwendet werden.Any suitable, relatively inert gas may be used as the stripping gas Stripping gas, such as steam, nitrogen, carbon dioxide or combustion gas, is used will.

In den Zeichnungen sind schematisch einige Ausführungsformen von Vorrichtungen zur Durchführung des Verfahrens der Erfindung dargestellt. In the drawings there are schematically some embodiments of FIG Devices for performing the method of the invention are shown.

F i g. 1 zeigt schematisch im Aufriß eine Vorrichtung, bei der die Abstreifabschnitte praktisch außerhalb der Regenerator und der Reaktorkammer liegen; F i g. 2 ist ein Querschnitt längs der Linie 2-2 von Fig. 1; F i g. 3 ist ein Querschnitt längs der Linie 3-3 von Fig. 1 ; F i g. 4 zeigt im Aufriß eine Vorrichtung, bei der die ringförmige Abstreifkammer zum größten Teil innerhalb des oberen Teiles der Regeneratorkammer liegt; Fig. 5 zeigt im Aufriß eine Vorrichtung, bei der heißer, frisch regenerierter Katalysator direkt in den abgetrennten ringförmigen Abstreifer geleitet wird. F i g. 1 shows schematically in elevation a device in which the Stripping sections are practically outside of the regenerator and the reactor chamber; F i g. Figure 2 is a cross section taken along line 2-2 of Figure 1; F i g. 3 is a cross section along line 3-3 of Figure 1; F i g. Fig. 4 shows an apparatus in elevation at the ring-shaped stripping chamber for the most part within the upper part the regenerator chamber is located; Fig. 5 shows in elevation a device in which hot, freshly regenerated catalyst directly into the separated ring-shaped scraper is directed.

F i g. 1 zeigt als Beispiel einen einheitlichen Behälter mit einer oberen, erweiterten Abtreunkammer 2, einer tiefer angeordneten Reaktor kammer 4 von geringerem Durchmesser, die in offener, unbegrenzter Verbindung mit dem unteren Teil der Abtrennkammer 2 steht, und eine unterhalb der lleaktorkamrnçr und in Flucht mit dieser angeordnete gesonderte Abstreifkammer 6 von praktisch dem gleichen maximalen Außendurchmesser wie die Reaktorkammer Eine Regeneratorkammer 8 von größerem Durchmesser als die Trennkammer ist unterhalb der ringförmigen Abstreifkammer und in Flucht mit dieser angeordnet. Eine erste Leitung 10 mit offenem Ende erstreckt sich vom unteren Teil der ringförmigen Abstreifkammer abwärts zum unteren Teil der Regeneratorkammer. Eine erste Liftleitung 12, die im wesentlichen koaxial in dem Behälter angeordnet ist, erstreckt sich im wesentlichen vertikal aufwärts vom unteren Teil der Regeneratorkammer in die Reaktorkammer und endigt oberhalb von deren Boden. Bei dieser speziellen Ausführungsform erweitert sich die Liftleitung 12 im mittleren Teil des Behälters beträchtlich,. so daß sie mit der ringförmigen Abstreifkammer eine gemeinsame zylindrische Wand 14 bildet. Der obere Teil der innerhalb der Reaktorkammer angeordneten Liftleitung 12 bildet mit dieser einen ringförmigen Raum 16 und erweitert sich durch ein konisches Prallglied 18, das durch ein durchlöchertes Prallglied oder Gitter 20 mit Öffnungen 22 überdacht ist, noch weiter im Durchmesser. Eine Liftleitung 24 erstreckt sich im wesentlichen vertikal vom unteren Teil der Regeneratorkarunaer aufwärts in die Treunkammer außerhalb der ringförmigen Abstreifkammer. Es können mehrere Liftleitungen 24. vorgesehen sein. F i g. 1 shows, as an example, a unitary container with a upper, expanded Abtreunkammer 2, a lower arranged reactor chamber 4 of smaller diameter, which are in open, unlimited connection with the lower Part of the separation chamber 2 is, and one below the lleaktorkamrnçr and in alignment with this arranged separate stripping chamber 6 of practically the same maximum Outside diameter as the reactor chamber A regenerator chamber 8 of larger diameter as the separation chamber is below and in alignment with the annular stripping chamber arranged with this. A first open ended conduit 10 extends from lower part of the annular stripping chamber down to the lower part of the regenerator chamber. A first lift line 12 which is arranged substantially coaxially in the container extends substantially vertically upward from the lower part of the regenerator chamber into the reactor chamber and ends above its bottom. On this particular one Embodiment, the lift line 12 widens in the middle part of the container considerably,. so that they have a common cylindrical one with the annular stripping chamber Wall 14 forms. The upper part of the lift line arranged inside the reactor chamber 12 forms with this an annular space 16 and widens by a conical one Impact member 18 through a perforated impact member or grille 20 with openings 22 is covered, even wider in diameter. A lift line 24 extends substantially vertically from the lower part of the regenerator carunaer up into the Treunkkammer outside the annular stripping chamber. There can be several lift cables 24. be provided.

Die Liftleitung 24 durchsetzt ein frusto-konisches Prallglied 26, das die zylindrische Wand der Trennkammer unten mit dem oberen Ende der zylindrischen, die Reaktorkammer bildenden Wand verbindet, tritt in die Abtreunkanimer ein und erstreckt sich über einen beträchilichen Abstand in diese. Das obere oder Austrittsende des Liftes 24 ist mit einer Austrittsvorrichtung verstehen, durch die die vertikale Geschwfndigkeitskomponente des aufwärts durch : den Lift strömenden Materials in eine praktisch horizontale oder abwärts gerichtete Komponente geändert wird. Wie in Fig. 1 gezeigt, kann die Austrittsvorrichtung aus einer Anzahl langgestreckter Schlitze oder Öffnungen 28 im oberen Umfang des Liftes bestehen. Die Reaktorkammer ist von der ringförmigen Abstreifkammer durch ein gemeinsames tellerförmiges Prallglied 30 getrennt, und die ringförmige Abstreifkammer steht mit dem oberen Teil der Trennkammer durch wenigstens eine sich durch das Prallglied 30 erstreckende Leitung 32 mit offenem Ende in Verbindung. In der Vorrichtung von Fig. 1 erstreckt sich ein verhältnismäßig langer, von einem halbzylindrischen Prallglied 34 gebildeter Schacht vom unteren Teil der ringförmigen Abstreifkammer in ihren oberen Teil und ist mit in geeigneter Weise dimensionierten Austrittsschlitzen oder -öffnungen 36 an seinem oberen Umfang ausgestattet, wie in den Fig. 1 und 3 dargestellt.The lift line 24 penetrates a frusto-conical impact member 26, that the cylindrical wall of the separation chamber below with the upper end of the cylindrical, connects the wall that forms the reactor chamber, enters the drainage tank and extends over a considerable distance into this. The top or exit end of the lift 24 is understood with an exit device through which the vertical Velocity component of the material flowing up through: the lift in a practically horizontal or downward component changed will. As shown in Fig. 1, the exit device can be of a number of elongate ones There are slots or openings 28 in the upper circumference of the lift. The reactor chamber is from the annular stripping chamber through a common plate-shaped baffle member 30 separated, and the annular stripping chamber stands with the upper part of the separation chamber by at least one line 32 extending through the impact member 30 with an open End in connection. In the device of FIG. 1, a relatively long shaft formed by a semi-cylindrical baffle member 34 from the lower one Part of the annular stripping chamber in its upper part and is with in suitable Wise sized exit slots or openings 36 on its upper periphery equipped as shown in Figs.

Ein Standrohr 38, das an seinem oberen Ende offen ist und mit dem ringförmigen Raum der Reaktorkammer in Verbindung steht, erstreckt sich von dem Prallglied 30 abwärts in den unteren Teil des- Schachtes und verläuft praktisch koaxial mit diesem, so daß ein zweiter ringförmiger Raum oder ein Lift-Mischabschnitt verdünnter Phase zwischen dem Standrohr und der Wand des Schachtes gebildet wird. Im unteren Teil des Standrohres 38 ist ein Strömungsreglerventil 40 angeordnet, durch das die Strömung von Material durch das Standrohr gesteuert werden kann.A standpipe 38, which is open at its upper end and with the annular space communicating with the reactor chamber, extends from the Impact member 30 downwards into the lower part of the shaft and practically runs coaxial with this so that a second annular space or lift mixing section Dilute phase is formed between the standpipe and the wall of the shaft. A flow control valve 40 is arranged in the lower part of the standpipe 38, by which the flow of material through the standpipe can be controlled.

Im unteren Teil des Schachtes ist eine Verteilervorrichtung42 angeordnet, in die über Leitung 44 Abstreifgas, wie Dampf, eingeleitet und von dort in den unteren Teil des Schachtes geleitet wird. Eine Verteilervorrichtung oder ein Ring 46, die durch Leitung 48 gespeist wird, ist im unteren Teil des ringförmigen Raumes der Reaktorkammer angeordnet, so daß Auflockerungsgase oder -dämpfe darin eingeleitet wedren können. Auch im unteren Teil der ringförmigen Abstreifkammer ist eine Vorrichtung, wie ein Verteilerring 50, angeordnet, die durch die Leitung 52 mit Abstreifgas gespeist wird. Der Boden der ringförmigen Abstreifkammer sowie der erweiterte Teil des koaxial angeordneten Liftes 12 wird durch ein einziges frusto-konisches Prallglied 54 gebildet, das mit seinem oberen Umfang 56 mit der zylindrischen Außenwand des ringförmigen Abstreifers und mit seinem unteren Umfang mit dem kleinsten Durchmesser 58 mit der praktisch senkrechten Leitung, die einen Teil des Liftes 12 bildet, verbunden ist. Auch das Prallglied 14, däs die Innenwand des ringförmigen Abstreifers bildet, ist an dem Prallglied 54 befestigt. In Flucht mit den unteren offenen Enden der Liftleitungen 24 bzw; 12 befinden sich vertikal bewegliche Stöpselventile 60 und- 62 mit hohlem Schaft, und ein weiteres vertikal bewegliches Stöpselventil 64 ist in Flucht mit dem unteren offenen Ende des Standrohres 10 angeordnet. Die Liftleitungen 24 und 12 erstrecken sich aus an ihren oberen Enden offenen und unten durch zylindrische Praliglieder 66 bzw.-68 begrenzten Abzugsschächten nach oben. In den unteren Teilen der Schächte sind Mittel 70 und 72 angeordnet, durch die Aufwirbelungsgas in diese Schächte eingeleitet werden kann, und zwar sind durch die Leitungen 74 bzw. 76 auch dem unteren Teil der Regeneratorkammer sind in dem unteren Teil der Regeneratorkammer gasen über die Leitungen 82 und 84 angeordnet.A distribution device42 is arranged in the lower part of the shaft, into the stripping gas, such as steam, introduced via line 44 and from there into the lower Part of the shaft is directed. A distributor device or ring 46 that is fed through line 48, is in the lower part of the annular space of Reactor chamber arranged so that loosening gases or vapors are introduced therein can wedren. Also in the lower part of the ring-shaped scraper chamber is a device as a distributor ring 50, which is fed through line 52 with stripping gas will. The bottom of the annular stripping chamber as well as the enlarged part of the coaxial arranged lift 12 is formed by a single frusto-conical impact member 54, that with its upper circumference 56 with the cylindrical outer wall of the annular Stripper and with its lower circumference with the smallest diameter 58 with the practically vertical line which forms part of the lift 12 is connected. The baffle member 14, which forms the inner wall of the annular scraper, is also attached to the impact member 54. Aligned with the lower open ends of the lift cables 24 or; 12 are vertically movable stopper valves 60 and 62 with hollow Stem, and another vertically movable stopper valve 64 is in alignment with the lower open end of the standpipe 10 is arranged. The lift lines 24 and 12 extend from open at their upper ends and cylindrical at the bottom Praliglieder 66 and -68 limited discharge shafts upwards. In the lower parts of the wells are means 70 and 72 through which the fluidizing gas enters them Manholes can be introduced, and that are through the lines 74 and 76, respectively the lower part of the regenerator chamber are in the lower part of the regenerator chamber gases via lines 82 and 84 arranged.

Aus F i g. 2, die ein Querschnitt durch den unteren Teil der Abtrennkammer längs der Linie 2-2 von Fig. 1 ist, ist die Anordnung der zwei diametral zueinander angeordneten Lift-Reaktoren 24 des Gitters 20 des zentral angeordneten Liftes 12 der in gleichen Abständen voneinander angeordneten Ablaßleitungen 32 zur Ableitung von Gas aus dem oberen Teil der getrennten ringförmigen Abstreifkammer in den oberen Teil der Abtreunkammer und des Standrohres 38, durch das feinverteilter Katalysator aus dem ringförmigen Bett in der Reaktorkammer in die getrennte ringförmige Abstreifkammer geleitet wird, ersichtlich. From Fig. 2 showing a cross section through the lower part of the separation chamber along line 2-2 of Fig. 1 is the arrangement of the two is diametrical to each other arranged lift reactors 24 of the grid 20 of the centrally arranged lift 12 the equally spaced drain lines 32 for drainage of gas from the upper part of the separate annular stripping chamber into the upper one Part of the stripping chamber and the standpipe 38, through the finely divided catalyst from the annular bed in the reactor chamber into the separate annular stripping chamber is directed, can be seen.

Aus Fig.3, die ein Querschnitt durch den von den Wänden 4 und 14 gebildeten ringförmigen Abstreifer längs der Linie 3-3 von F-i g. 1 ist, ist die Anordnung des Standrohres 38 mit Bezug auf den von der Wand 34 begrenzten und mit einer Anzahl Austrittsschlitzen 36, durch- die Katalysator praktisch horizontal in die ringförmige Kammer ausgebracht wird, versehenen ringförmigen, von unten nach oben durchströmten Mischer ersichtlich. Das Standrohr 10 ist gegenüber dem Standrohr 38 angeordnet, so daß- Katalysator, der durch das Standrohr 38 und die Schlitze 36 eingeleitet wird, sich horizontal durch den ringförmigen Abstreifer zu dem Standrohr 10 hinbewegen muß. Der ringförmige Abstreifer kann nahe dem Katalysatoreinlaß durch ein geeignetes vertikales Prallglied unterteilt sein, so daß Katalysator horizontal durch den ringförmigen Abstreifer und praktisch vollständig um den Lift-Reaktor, um den der ringförmige Abstreifer- angeordnet ist, herum zu einem Standrohr an dem gegenüberliegenden Ende strömen muß, statt daß der Katalysatorstrom durch den ringförmigen Abstreifer in der in F i g. 3 dargestellten Weise geteilt wird. From Figure 3, which is a cross section through the walls 4 and 14 annular scraper formed along line 3-3 of F-i g. 1 is, is the Arrangement of the standpipe 38 with respect to the limited by the wall 34 and with a number of outlet slots 36 through which the catalyst is practically horizontal is discharged into the annular chamber, provided annular, from the bottom down The mixer through which there is a flow can be seen at the top. The standpipe 10 is opposite the standpipe 38 arranged so that- catalyst, through the standpipe 38 and the slots 36 is initiated, extending horizontally through the annular scraper to the standpipe 10 must move there. The annular scraper can pass near the catalyst inlet a suitable vertical baffle member so that the catalyst is horizontal through the ring-shaped scraper and practically completely around the lift reactor, around which the annular scraper is arranged, to a standpipe on the opposite end must flow instead of the catalyst flow through the annular Wiper in the in F i g. 3 is divided way shown.

Zum Abziehen von Katalysator von dem ersten Wirbelbett kann eine Leitung oder es können mehrere Leitungen 32 entweder allein oder zusammen mit einer aufwärts durchströmten Mischzone verdünnter Phase oder mehreren solchen Zonen verwendet werden. Wenn mehr als eine Katalysator- -abzugsleitung von dem ersten Katalysatorwirbelbett verwendet wird, so wird die getrennte ringförmige Abstreifzone in Ringsegmente unterteilt, deren Anzahl der Anzahl Abzugsleitungen entspricht, so daß der abgezogene Xatalysator im allgemeinen - horizontal durch die getrennten Ringsegment=ezzu einer Abzugsleitung am entgegengesetzten Ende des Segmentes strömen muß. To withdraw catalyst from the first fluidized bed, a Line or multiple lines 32 can either alone or together with one upward flow through mixing zone dilute phase or several such zones used will. If more than one catalyst withdrawal line from the first fluidized catalyst bed is used, the separate annular stripping zone is divided into ring segments, the number of which corresponds to the number of discharge lines, so that the Xatalyst withdrawn in general - horizontally through the separated ring segment = ez to a drain pipe must flow at the opposite end of the segment.

In F i g. 4 ist ein Aufriß einer Modifikation der Vorrichtung von Fig. 1 im Querschnitt gezeigt, in der entsprechende Teile mit den gleichen Bezugszahlen versehen sind wie in Fig. 1. Aus einem Vergleich der F i g. 1 und 4 ergibt sich, daß die Hauptunterschiede zwischen den dargestellten beiden Vorrichtungen darin bestehen, daß bei der letzteren Vorrichtung erstens keine aufwärts durchströmte Mischzone verdünnter Phase um das Standrohr 38. angeordnet ist und Material aus dem Standrohr direkt in ~das ringförmige Abstreifbett ausgebracht wird und zweitens der ringförmige Abstreifabschnitt eine beträchtliche Strecke in die Regeneratorkammer hineinragt, so daß ein großer Teil der Außenwand des ringförmigen Abstreifers in indirektem Wärmeaustausch mit dem oberen Teil der Regeneratorkammer steht. In Fig. FIG. 4 is an elevation of a modification of the device of FIG Fig. 1 is shown in cross section, in which corresponding parts have been given the same reference numerals are provided as in FIG. 1. From a comparison of FIGS. 1 and 4 result that the main differences between the two devices illustrated are therein exist that in the latter device, firstly, none flowed through upwards Mixing zone of dilute phase is arranged around the standpipe 38. and material from the standpipe is brought directly into the ring-shaped stripping bed and secondly the annular stripping section a considerable distance into the regenerator chamber protrudes so that a large part of the outer wall of the annular scraper in indirect heat exchange with the upper part of the regenerator chamber.

In Fig. 5 ist als Beispiel eine Modifikation des Verfahrens bzw. der Folge vorn Verfahrensstufen gemäß der Erfindung - schematisch dargestellt. Bei dieser Anordnung befindet sich in einem zusammenhängenden Behälter oben eine Reaktor-Trennkammer 90i in der Mitte eine gesonderte ringförmige Abstreifkammer 92 und unten eine Regeneratorkammer 941. Ein Lift-Reaktor 96 oder mehrere solche Lift-Reaktoren erstrecken sich vom unteren Teil der Regeneratorkammer im wesentlichen vertikal aufwärts in die Reaktor-Trennkammer bis über das Niveau eines darin befindlichen verhältnismäßig dichten Katalysatorwirbelbettes. Eine Rückführungsleitung 93 bzw. mehrere solche Lift-Reaktoren für Rückführung 98 erstrecken sich vom unteren Teil der Regeneratorkammer aufwärts in den unteren Teil der Reaktor-Trennkammer. Wie erwähnt, wird in dem unteren Teil der Reaktor-Trennkammer ein verhältnismäßig dichtes Katalysatorwirbelbett gehalten, dessen oberes Niveau über dem Auslaß des Lift-Reaktors für Rückführung liegt. Eine Verteilervorrichtung 104, die durch Leitung 106 gespeist wird, ist im unteren Teil des dichten Katalysatorwirbelbettes im unteren Teil der Reaktor-Trennkammer angeordnet, so daß verdampfbare und/oder teilweise verdampfbare Gase darin eingeleitet werden können. In Fig. 5, a modification of the method or the example is shown. the sequence of process stages according to the invention - shown schematically. at this Arrangement is located in a connected container above a reactor separation chamber 90i a separate annular stripping chamber 92 in the middle and a regenerator chamber at the bottom 941. A lift reactor 96 or more such lift reactors extend from the lower part of the regenerator chamber substantially vertically upwards into the reactor separation chamber to above the level of a relatively dense fluidized catalyst bed located therein. A return line 93 or several such lift reactors for return 98 extend upward from the lower part of the regenerator chamber into the lower part the reactor separation chamber. As mentioned, in the lower part of the reactor separation chamber kept a relatively dense fluidized catalyst bed, its upper level above the outlet of the lift reactor for recycle. A distribution device 104, which is fed through line 106, is in the lower part of the dense fluidized catalyst bed arranged in the lower part of the reactor separation chamber, so that vaporizable and / or partially vaporizable gases can be introduced therein.

Um das Katalysatorwirbelbett in der Reaktor-Trennkammer in wirbelndem Zustand zu halten, werden Oberflächengeschwindigkeiten in dem Bereich von etwa 0,03 bis etwa 0,9 m/sec angewandt. Katalysator, der mitgerissene Kohlenwasserstoffprodukte einschließlich schwer verdampfbarer Kohlenwasserstoffabscheidungen enthält, wird vom Bodenteil des Katalys atorwirbelbettes in der Reaktor-Trennkammer abgezogen und durch ein Standrohr 108 mit dem Ventil 110 in ein ringförmiges, verhältnismäßig dichtes Katalysatorwirbelbett 112 geleitet. Wie erwähnt, wird das Katalysatorwirbelbett in dem ringförmigen Abstreifer im allgemeinen horizontal durch diesen zu einer Austrittsvorr-ichtung oder -leitung an seinem entgegengesetzten Ende geleitet. Der ringförmige Abstreifer kann ein zusämmenhängender ringförmiger Abstreifer sein, durch den der Kataly sator in einer einzigen Richtung strömen muß, oder der Katalysator kann durch mehr als eine getrennte halbringförmige Zone einer gemeinsamen Abzugsvorrichtung zuströmen. In der in F i g. 5 dargestellten speziellen Ausführungsform strömt der Kohlenwasserstoffe enthaltende Katalysator auf zwei halbringförmigen Wegen durch den ringförmigen Abstreifer einem gemeinsamen Abzugsstandrohr 114 zu.To the fluidized catalyst bed in the reactor separation chamber in swirling To maintain condition, surface velocities will be in the range of about 0.03 applied up to about 0.9 m / sec. Catalyst, the entrained hydrocarbon products including hard-to-evaporate hydrocarbon deposits withdrawn from the bottom part of the catalyst fluidized bed in the reactor separation chamber and through a standpipe 108 with the valve 110 in an annular, relatively dense fluidized catalyst bed 112 passed. As mentioned, the catalyst fluidized bed is used in the annular scraper generally horizontally through it to an exit device or conduit at its opposite end. The ring-shaped scraper can be a coherent ring-shaped scraper through which the catalyzer must flow in a single direction, or the catalyst can flow through more than a separate semi-annular zone of a common extraction device flow. In the in F i g. 5, the specific embodiment shown flows the hydrocarbons containing catalyst in two semi-annular paths through the annular scraper a common vent standpipe 114 to.

In den unteren Teil des ringförmìgen Katalysatorbettes wird über Leitung 118 und Verteiler 116 Abstreifgas eingeleitet, das durch das dichte Katalysatorwirbeibett aufwärts strömt und von seinem oberen Teil austritt. Gemäß F 1 g. 5 sind Mittel vorgesehen, um die Temperatur des Katalysatorbettes in dem ringförmigen Abstreifer in einem Bereich von etwa 472 bis etwa fii38gC zu halten, indem man heißen, frisch regenerierten Katalysator durch eine Liftleitung 12a mit Austrittsscblitzen 122 direkt in das ringförmige Katalysatorbeft dicht neben der Stelle des Austritts von Katalysator aus dem Standrohr108 leitet. Bei dieser speziellen Ausfúhrungsform etweitert sich das obere Ende des Liftes 120 zu einer zentralen Kammer, deren Außenwand die Innenwand der ringförmigen Abstreifkammer ist, so daß das ringförmige Katalysatorbett in indirektem Wärmeanstausch mit heißem Watabsator in der erweiterten zentralen Kamm er steht. Bei einer anderen Ausfdhrungsform kann jèdQeh die Liftleitungl2ö auch so angeordnet sein, daß sie sich aufwärts durch die ringförmige Kammer erstreckt, ohne in oder durch den erweiterten zentralen Abschnitt zu laufen, und endigt unterhalb des Austrittsendes des Standrohres b8, so daß heißer, regenerierter Katalysator praktisch sofort mit dem von dem Standrohr 108 ausgebrachten Katalysator vermischt wird. Bei jeder dieser Anordnungen strömt der mitgerissene, Kohlenwasserstoffe enthaltende Katalysator horizontal in der Form eines verhältnismäßig dichten Wirbelbettes durch den ringförmigen Abstreifer, während die Kohlenwasserstoffe zersetzt werden, zu einem Standrohr 114 am entgegengesetzten Ende des Abstreifers, Abstreifgas, das in den unteren Teil des ringförmigen Katalysatorbettes eingeleitet wird, wird mit abgestreiften Kohlenwasserstoffen zusammen vom oberen Niveau des dichten Bettes abgezogen und durch eine oder mehrere Leitungen 124 in den oberen Teil der Reaktor-Trennkammer geleitet, wie im Zusammen hang mit F i g. 1 beschrieben. Der abgestreifte Katalysator wird vom Ende der ringförmigen Abstreifzone durch Leitungll4 als belüftetes dichtes Bett abwärts in den unteren Teil eines verhältnismäßig dichten Katalysatorwirbelbettes 126 im unteren Teil der Regeneratorkammer geleitet. In den unteren Teil des Katalysatorbettes in der Regeneratorkammer wird über die Leitungen 132 und 134 und die Verteiler 128 bzw. 130 sauerstoffhaltiges Regenerierungsgas eingeleitet. In der in Fig. 5 dargestellten speziellen Anordnung wird regenerierter Katalysator mit erhöhter Temperatur mit Kohlenwasserstoffrückführung vermischt, die durch das Ventil 136 mit hohlem Schaft eingeleitet wird, und strömt in der Form einer Suspension mit erhöhter Umwandlungstemperatur aufwärts durch einen oder mehrere Lift-Reaktoren 98, die im unteren Teil der Reaktor-Trennkammer endigen. Die durch das Ventil 138 mit hohlem Schaft eingeleitete frische Kohlenwasserstoffbeschickung wird mit heißem, frisch regeneriertem Katalysator vermischt, und in der Form einer Suspension durch eine oder mehrere Liftleitungen 96, die oberhalb des obersten Niveaus des dichten Katalysatorwirbelbettes in der Reaktor-Trennkammer endigen, geleitet. Die Umwandlungstemperaturen im Lift 96 sind allgemein höher als die in dem Lift98 sowie die in dem Katalysatorwirbelbett in der Reaktor-Trennkammer. Jedoch kann die Temperatur in dem Lift 98 auch höher sein als die in dem Lift 96.In the lower part of the annular catalyst bed is via line 118 and distributor 116 introduced stripping gas through the dense fluidized catalyst bed flows upwards and exits from its upper part. According to F 1 g. 5 are means provided to the temperature of the catalyst bed in the annular scraper keep in a range of about 472 to about fii38gC by keeping hot, fresh regenerated catalyst through a lift line 12a with exit flashes 122 directly into the ring-shaped catalyst tank close to the point of exit of Catalyst from the standpipe108 directs. In this special embodiment it is extended the upper end of the lift 120 to a central chamber, the outer wall of which the Inner wall of the annular stripping chamber is so that the annular catalyst bed in indirect heat exchange with a hot water absorber in the extended central Comb he stands. In another embodiment, the lift line can be used in each case even be arranged so that it extends upwardly through the annular chamber, without running into or through the extended central section, and ends below of the outlet end of the standpipe b8, so that hot, regenerated catalyst mixed practically immediately with the catalyst discharged from the standpipe 108 will. In each of these arrangements, the entrained hydrocarbon-containing one flows Catalyst horizontally in the form of a relatively dense fluidized bed the annular scraper while the hydrocarbons are being decomposed a standpipe 114 at the opposite end of the scraper, stripping gas, the is introduced into the lower part of the annular catalyst bed, is with stripped hydrocarbons together from the top level of the dense bed withdrawn and through one or more conduits 124 into the upper part of the reactor separation chamber directed, as in connection with F i g. 1 described. The stripped catalyst is vented from the end of the annular stripping zone through conduit III as a ventilated tight Bed down to the bottom of a relatively dense fluidized catalyst bed 126 in the lower part of the regenerator chamber. In the lower part of the catalyst bed in the regenerator chamber via the lines 132 and 134 and the manifolds 128 or 130 oxygen-containing regeneration gas initiated. In the one shown in FIG special arrangement is using regenerated catalyst with elevated temperature Hydrocarbon recycle mixed through valve 136 with hollow stem is introduced, and flows in the form of a suspension with an elevated transition temperature up through one or more elevator reactors 98 located in the lower part of the reactor separation chamber to end. The fresh hydrocarbon feed introduced through hollow stem valve 138 is mixed with hot, freshly regenerated catalyst, and in the form of a Suspension by one or more lift lines 96 that are above the top level end of the dense fluidized catalyst bed in the reactor separation chamber, passed. The transition temperatures in elevator 96 are generally higher than those in elevator 98 as well as those in the fluidized catalyst bed in the reactor separation chamber. However, the The temperature in the elevator 98 can also be higher than that in the elevator 96.

Im oberen Teil der Regeneratorkammer und der Reaktor ; Trennkammer sind Zyklonabscheider zur Abtrennung und Gewinnung mitgerissener Kataly satorfeinteilchen von den gasförmigen Verfahrensprodukten angeordnet, von denen die abgetrennten Katalysatorfeinteilehen in das darunter befindliche Katalysatorwirbelbett zurückgeleitet werden. Regenerationsabgase werden vom oberen Teil der Regeneratorkammer durch die Abzugsleitung 1 und Kohlenwasserstoffums etzungsprodukte durch die Abzugsvorrichtung 142 abgezogen.In the upper part of the regenerator chamber and the reactor; Separation chamber are cyclone separators for separating and recovering entrained catalyzer fine particles of the gaseous process products from which the separated catalyst fines are arranged are returned to the fluidized catalyst bed located below. Regeneration exhaust gases are from the upper part of the regenerator chamber through the exhaust line 1 and hydrocarbon The removal products are withdrawn by the extraction device 142.

Bei Anwendung der hier beschriebenen Vorrichtung zur Umsetzung von Kohlenwasserstoffbeschíkkungen wird im unteren Teil der Regenerationszone ein dichtes Kata-lysatorwlrbelhett bef einerTemeratur in dem Bereich von etwa 593 bis etwa650C gehalten. Von der Regenerationszone wird verhRltnismäßlg heißer Katalysator abgezogen und mit frischer Kohlenwasserstoffbeschickung vereinigt, so daß ein Gemisch mit einer Temperatur von wenigstens etwa 4320 C gebildet wird. Die Temperatur des Gemisches kann bis zu 5520 C betragen. Das Gemisch wird als eine Suspension aufwärts durch wenigstens einen Lift-Reaktor geleitet, der im oberen Teil der Abtrenuzone endet, wobei die Geschwindigkeit des Gemisches in dem Bereich von etwa 6 bis etwa 18 m/sec und die Dichte des Bettes in dem Bereich von etwa 32 bis etwa 240 kg/m3 liegt. When using the device described here for the implementation of Hydrocarbon loading becomes dense in the lower part of the regeneration zone The catalyst is heated to a temperature in the range of about 593 to about 650C held. Relatively hot catalyst is withdrawn from the regeneration zone and combined with fresh hydrocarbon feed to form a mixture with a temperature of at least about 4320 C is formed. the The temperature of the mixture can be up to 5520 C. The mixture is called a Suspension passed upwards through at least one lift reactor, which is in the upper Part of the separation zone ends, the speed of the mixture in the area from about 6 to about 18 m / sec and the density of the bed in the range of about 32 up to about 240 kg / m3.

Dann wird die Suspension in die erweiterte Trend kamm er 2 ausgebracht. Zufolge der beträchtlichen Herabsetzung der Geschwindigkeit des von dem Lift in den oberen Teil der erweiterten Trennkammer ausgebrachten Gemisches von Katalysator und Kohlenwasserstoff setzt sich Katalysator von dem Gemisch ab und fällt in die Reaktorkammer unter Bildung eines verhältnismäßig dichten Katalysatorwirbelbettes, dessen oberes Niveau unter dem Austrittsende des Lift-Reaktors liegt. Gleichzeitig wird eine zweite Kohlenwasserstoffbeschickung, wie Rückführungskohlenwasserstoffe, mit heißem Katalysator aus dem Regenerator vermischt und als eine Suspension mit einer Temperatur in dem Bereich von etwa 427 bis 5100 C aufwärts durch einen getrennten zweiten Lift-Reaktor mit einer Geschwindigkeit von etwa anfänglich 12 m/sec und dann in dessen erweiterten Teil geleitet, worin die Geschwindigkeit in dem Bereich von etwa 1,0 bis 1,8 m/sec gesenkt wird.Then the suspension is applied in the extended trend comb 2. As a result of the significant reduction in the speed of the lift in The mixture of catalyst discharged from the upper part of the enlarged separation chamber and hydrocarbon, the catalyst will settle from the mixture and fall into the Reactor chamber with the formation of a relatively dense fluidized catalyst bed, the upper level of which is below the exit end of the lift reactor. Simultaneously a second hydrocarbon feed, such as recycle hydrocarbons, mixed with hot catalyst from the regenerator and as a suspension with a temperature in the range of about 427 to 5100 C upwards by a separate one second lift reactor with a speed of about initially 12 m / sec and then passed into its extended part, in which the speed in the area is lowered from about 1.0 to 1.8 m / sec.

Die Geschwindigkeit muß jedoch wenigstens so hoch bleiben, daß Katalysator aufwärts zum oberen Ende des Liftes getragen und durch das Gitter 20 in den unteren Teil der Reaktorkammer ausgebracht wird.However, the speed must remain at least as high as that of the catalyst carried up to the upper end of the lift and through the grate 20 into the lower Part of the reactor chamber is deployed.

Der zweite Lift-Reaktor muß also in seinem oberen Teil einen Durchmesser aufweisen, der wenigstens etwa 1,5mal so groß wie der seines unteren Teiles ist, und der maximale Durchmesser wird kleiner gehalten als der, bei dem die Oberflächengeschwindigkeit des dadurch aufwärts strömenden Gases über etwa 1,5 m/sec gehalten wird. Bei dieser Anordnung ist das Katalysatorbett im oberen Teil des Rückführungsliftes beträchtlich dichter als im unteren Teil, jedoch nicht so dicht; daß der Katalysator nicht mehr kontinuierlich aufwärts strömen könnte, und die Kombination dieser Anordnung mit einer Steuerung des oberen Niveaus des dichten Katalysatorwirbelbettes in der Reaktorkammer ermöglicht eine Steuerung des Umwandlungsgrades in einem verhältnismäßig weiten Bereich. Wie oben erwähnt, kann das obere Niveau des Katalysatorwirbelbettes in der Reaktorkammer über oder unter dem Niveau der Austrittsvorrichtung 20 des Liftes 12 oder auf gleicher Höhe wie dieses gehalten werden, so daß eine zusätzliche Kontaktzeit von Kohlenwasserstoffbeschickung mit Katalysator aus den Liften in einem Bereich von etwa 3 bis etwa 60 Sekunden geschaffen werden kann und der Umwandlungsgrad der Kohlenwasserstoffbeschickungen in einem verhältnismäßig weiten Bereich gesteuert werden kann. Außerdem kann die Temperatur in dem Liftl2 sowie die in dem Katalysatorbett in der Reaktorkammer in einem verhältnismäßig weiten Bereich von etwa 455 bis etwa 5380 C variiert werden. Gewöhnlich beträgt die.The upper part of the second lift reactor must therefore have a diameter which is at least about 1.5 times as large as that of its lower part, and the maximum diameter is kept smaller than that at which the surface speed of the gas flowing upwards as a result is kept above about 1.5 m / sec. At this Arrangement, the catalyst bed in the upper part of the recycle elevator is considerable denser than in the lower part, but not as dense; that the catalyst is no longer could continuously flow upwards, and the combination of this arrangement with a control of the upper level of the dense fluidized catalyst bed in the reactor chamber enables the degree of conversion to be controlled to a relatively wide extent Area. As mentioned above, the upper level of the fluidized catalyst bed in the reactor chamber above or below the level of the exit device 20 of the lift 12 or at the same level as this, so that an additional contact time of hydrocarbon loading with catalyst from the lifts in one area can be created from about 3 to about 60 seconds and the degree of conversion of the Hydrocarbon feeds controlled over a relatively wide range can be. In addition, the temperature in the lift 12 as well as that in the catalyst bed in the reactor chamber in a relatively wide range from about 455 to about 5380 C. Usually this is.

Temperatur im Lift 12 etwa 4680 C. -Der von den verschiedenen Lift-Reaktoren aufgebrachte und mit flüchtigem und nichtflüchtigem kohlenstoffhaltigem Material verunreinigte Katalysator wird im unteren Teil der Reaktorkammer durch Einleitung eines verdampfbaren und/oder gasförmigen Materials in den unteren Teil des wgförmigen, das obere Ende des Liftes 12 umgebenden Bettes in wirbelndem Zustand gehalten. Die Gasgeschwindigkeiten in dem ringförmigen Wirbelbett können 0,03 bis etwa 0,075 m/sec betragen und sind vorzugsweise so niedrig wie möglich, um den Katalysator noch in wirbelndem Zustand zu halten, wenn er der Abzugsleitung 38 zuströmt. Danach wird der wenigstens teilweise von flüchtigen Kohlenwasserstoffen befreite Katalysator abgezogen und in einen weiter unten näher beschriebenen getrennten Abstreifabschnitt geleitet. Bei einer Ausführungsform dieser Erfindung wird Katalysator, der durch das Standrohr 38 aus dem ringförmigen Katalysatorbett im unteren Teil der Reaktionszont abgezogen wird, dem unteren Teil einer aufwärts durchströmten Mischzone verdünnter Phase zugeleitet, in der er mit weiterem Abstreifgas vermischt und als eine Suspension verdünnter Phase aufwärts geleitet und durch einen oder mehrere Austrittsschlitze, die die vertikale Geschwindigkeitskomponente der Suspension wesentlich ändern, ausgebracht, so daß der Katalysator sich abtrennt und in ein zweites ringförmiges, relativ dichtes Katalysatorbett strömt. Der Katalysator in dem zweiten ringförmigen Bett strömt im allgemeinen horizontal durch jede Seite des ringförmigen Abstreifers um den erweiterten zentralen Lift-Reaktor herum zu einem gemeinsamen Abzugsstandrohr auf der entgegengelegenen Seite.Temperature in elevator 12 about 4680 C. - The one from the various elevator reactors applied and containing volatile and non-volatile carbonaceous material contaminated catalyst is introduced into the lower part of the reactor chamber a vaporizable and / or gaseous material in the lower part of the wg-shaped, the top of the Liftes 12 surrounding bed kept in a whirling state. the Gas velocities in the annular fluidized bed can range from 0.03 to about 0.075 m / sec and are preferably as low as possible to keep the catalyst still in To keep the swirling state when it flows towards the drain line 38. After that, will the at least partially freed from volatile hydrocarbons catalyst withdrawn and in a separate stripping section described in more detail below directed. In one embodiment of this invention, catalyst that is by the standpipe 38 from the annular catalyst bed in the lower part of the reaction zone is withdrawn, the lower part of an upwardly flowed mixing zone more dilute Phase supplied in which it is mixed with further stripping gas and as a suspension diluted phase passed upwards and through one or more outlet slots, which change the vertical speed component of the suspension significantly, are applied, so that the catalyst separates and into a second annular, relatively dense one Catalyst bed flows. The catalyst in the second annular bed flows generally horizontally through each side of the annular scraper around the enlarged one central lift reactor around to a common flue standpipe on the opposite one Page.

Bei einer anderen Ausführungsform dieser Erfindung wird der durch das Standrohr 38 abgezogene Katalysator direkt in das zweite ringförmige Katalysatorbett ausgebracht, ohne zunächst durch die oben besprochene Mischzone verdünnter Phase - zu strömen. In dem zweiten ringförmigen Abstreifer strömt der Katalysator als ein verhältnismäßig dichtes Wirbelbett im allgemeinen horizontal in Kontakt mit Abstreifgas, das in den Bodenteil des Wirbelbettes praktisch über die gesamte Länge des ringförmigen Abstreifers eingeleitet wird. Dadurch wird der mitgerissene, Kohlenwasserstoffe enthaltende Katalysator praktisch nacheinander einer ganzen Anzahl vertikaler Abstreifabschnitte unterworfen, in denen er fortschreitend bei erhöhter Zersetzungstemperatur mit frischem Abstreifgas in Berührung gebracht wird. In another embodiment of this invention, the the standpipe 38 withdrawn catalyst directly into the second annular catalyst bed applied without initially diluting through the mixing zone discussed above - to flow. In the second annular scraper, the catalyst flows as a relatively dense fluidized bed generally horizontally in contact with Stripping gas, which in the bottom part of the fluidized bed practically over the entire length of the annular scraper is initiated. This removes the entrained, hydrocarbons containing catalyst practically sequentially a whole number of vertical stripping sections subject, in which he progressively at elevated decomposition temperature with fresh Stripping gas is brought into contact.

Außerdem steht der Katalysator in dem getrennten ringförmigen Wirbelbett in indirektem Wärmeaustausch mit dem zentralen Lift-Reaktor. In einer anderen Ausführungsform dieser Erfindung kann das getrennte ringförmige Katalysatorbett in indirektem Wärmeaustausch über praktisch seine vertikale Höhe mit dem oberen Teil der Regenerationszone stehen.In addition, the catalyst is in the separate annular fluidized bed in indirect heat exchange with the central lift reactor. In another embodiment of this invention, the separate annular catalyst bed can be in indirect heat exchange standing above practically its vertical height with the upper part of the regeneration zone.

Bei jeder dieser Ausführungsformen wird Abstreifgas vom oberen Teil der Mischzone verdünnter Phase und/oder der getrennten ringförmigen Abstreifzone dem oberen Teil der Trennzone über dem obersten Austrittsende der Lifte durch eine oder mehrere im wesentlichen nicht verengte Ablaßleitungen mit offenem Ende zugeleitet. Das von den Ablaßleitungen in den oberen -Teil der Trennzone austretende Gas reicht im allgemeinen aus, um als Spül- oder Antikoksbildungsdampf in dieser Zone verwendet zu werden, so daß die Bildung kohliger Abscheidungen im oberen Teil der Trennkammer gering gehalten wird. Von der getrennten ringförmigen Abstreifzone wird Katalysator, der nicht abstreifbare Kohlenwasserstoffabscheidungen enthält, abgezogen und als ein begrenzter Strom in ein Katalysatorwirbelbett im unteren Teil einer Regenerationszone. geleitët, in der nicht abstreifbare Kohlenwasserstoffe in Gegenwart eines sauerstoffhaltigen Gases unter Erhitzen des Katalysators auf eine Temperatur von etwa 6070 C, die ausreichend hoch ist für eine Rückführung zu den verschiedenen oben beschriebenen Lift-Reaktoren, abgebrannt werden.In each of these embodiments, stripping gas is supplied from the top the dilute phase mixing zone and / or the separate annular stripping zone the upper part of the separation zone above the uppermost exit end of the lifts through a or a plurality of essentially unrestricted open ended drain lines. The gas exiting from the discharge lines in the upper part of the separation zone is sufficient generally made to be used as purge or anti-coking steam in this zone to become so that the formation of carbonaceous deposits in the upper part of the separation chamber is kept low. From the separate annular stripping zone is catalyst, containing non-strippable hydrocarbon deposits, withdrawn and as a limited flow into a fluidized catalyst bed in the lower part of a regeneration zone. escorted in the non-strippable hydrocarbons in the presence an oxygen-containing gas with heating the catalyst to a temperature of about 6070 C, which is sufficiently high for a return to the various lift reactors described above, are burned down.

Gemäß der Erfindung wird es möglich, den Katalysator, der Kohlenwasserstoffe enthält, für eine längere Zeit von wenigstens etwa einer Minute und gewöhnlich etwa 1,5 bis etwa 4 Minuten bei erhöhter Temperatur zu halten, um die Zersetzung von auf den Katalysator adsorbierten restlichen Kohlenwasserstoffen zu bewirken, während der Katalysator fortschreitend in einer verhältnismäßig großen Anzahl einzelner Abstreifstufen mit frischem Abstreifgas abgestreift wird. Außerdem wird in der letzteren Abstreifstufe ein maximaler Vorteil eines Wirbelbettes hinsichtlich Wärmeübertragung und Vermischen erzielt. According to the invention it becomes possible to use the catalyst, the hydrocarbons contains, for an extended period of at least about a minute, and usually about Hold at elevated temperature for 1.5 to about 4 minutes to prevent decomposition to effect residual hydrocarbons adsorbed on the catalyst while the catalyst progressing in a relatively large number of individual ones Stripping steps is stripped with fresh stripping gas. Also, in the latter Stripping stage a maximum benefit of a fluidized bed in terms of heat transfer and mixing achieved.

Als ein Beispiel sind in der folgenden Tabelle einzelne Werte für eine Vorrichtung bzw. ein Verfahren gemäß der Erfindung zusammengestellt. As an example, the following table shows individual values for an apparatus and a method according to the invention put together.

Trennkammer 2 Temperatur im oberen Teil .. 5040 C Druck .................. ..... 0,7 atü Dampfgeschwindigkeit . ... 0,64 m/sec Innendurchmesser . 7,9 m Reaktor 4 mit dichtem Bett Temperatur im Katalysatorbett 4820 C Dichte im Katalysatorbett .. 0,56 g/cm3 Innendurchmesser. . ..... 4,9 m Regenerator 8 Temperatur . . 607°C Druck . .................. 1,33 atü Katalysatordichte (Bett) . 0,48 g/cm3 Innendurchmesser . . 10,7 m Lift 24 Temperatur.... .................. . 5300 C Oberflächengeschwindigkeit am oberen Ende ....... 18,3 m/sec Innendurchmesser .................. 68,6 cm Katalysatordichte (im Mittel) 0, 091 g/cmS Lift 12 Temperatur am Auslaß .... . 427°C Oberflächengeschwindgigkeit im unteren Teil .... .... 12,2 m/sec im oberen Teil . 1,3 m/sec Innendurchmesser unterer Teil . ....... 76,2 cm oberer Teil .................. 2,4 m Katalysatorverweilzeit in dem Teil mit dem größten Durchmesser .................. 8 Sekunden Katalysatordichte (im Mittel) 0,083 g/cm3 Abstreifer mit verdünnter Phase Temperatur .................. 4820 C Oberflächengeschwindigkeit am Auslaß............ .... 5,1m/sec Getrennter ringförmiger Abstreifer Temperatur ... . 4820C Katalysatordichte . 0,56 g/cms Innendurchmesser außen . 4,9m innen .. . ..... . 2,4 m Druck am oberen Ende ... 0,74 atü Katalysatorverweilzeit . . . 62 Sekunden Oberflächengeschwindigkeit des Dampfes über dem Bett 0,3 m/sec Bei einer Ausführungsform dieser Erfindung kann der im unteren Teil der ringförmigen Abstreifkammer angeordnete Abstreifer in mehrere Segmente getrennt oder aufgeteilt werden, in denen getrennt und unabhängig voneinander die Strömung von Abstreifgas gesteuert werden kann. Das heißt, der Verteiler im unteren Teil der ringförmigen Abstreifkammer kann in mehrere getrennte Abstreifgasverteiler aufgeteilt werden, die unabhängig voneinander hinsichtlich der Geschwindigkeit des Durchströmens von Abstreifgas gesteuert werden können.Separation chamber 2 temperature in the upper part .. 5040 C pressure .................. ..... 0.7 atmospheres steam speed. ... 0.64 m / sec inside diameter. 7.9 m reactor 4 with dense bed temperature in the catalyst bed 4820 C density in the catalyst bed .. 0.56 g / cm3 inner diameter. . ..... 4.9 m regenerator 8 temperature. . 607 ° C Pressure . .................. 1.33 atg catalyst density (bed). 0.48 g / cm3 inner diameter . . 10.7 m lift 24 temperature .... ................... 5300 C surface speed at the upper end ....... 18.3 m / sec inside diameter .................. 68.6 cm catalyst density (on average) 0.091 g / cmS lift 12 temperature at the outlet ..... 427 ° C surface speed in the lower part .... .... 12.2 m / sec in the upper part. 1.3 m / sec inside diameter lower part . ....... 76.2 cm upper part .................. 2.4 m catalyst residence time in the part with the largest diameter .................. 8 seconds catalyst density (on average) 0.083 g / cm3 scraper with dilute phase Temperature .................. 4820 C surface speed at the outlet ............ .... 5.1m / sec Separate ring-shaped wiper temperature .... 4820C catalyst density. 0.56 g / cms inside diameter Outside . 4.9m inside ... ...... 2.4 m pressure at the top ... 0.74 atmospheres catalyst residence time . . . 62 seconds surface speed of the steam over the bed 0.3 m / sec In one embodiment of this invention, the in the lower part of the annular Stripping chamber arranged scraper separated or divided into several segments be in which separated and independent of each other the flow of stripping gas can be controlled. That is, the manifold in the lower part of the annular The stripping chamber can be divided into several separate stripping gas distributors, which are independent of each other in terms of the speed of the flow through Stripping gas can be controlled.

Durch diese Anordnung kann die Geschwindigkeit des in dem ringförmigen Abstreifer durch den Katalysator aufwärts strömenden Abstreifgases unabhängig je nach Wunsch in einem ziemlich weiten Bereich gesteuert werden, so daß die Dichte des Katalysatorbettes in einzelnen Abschnitten des ringförmigen Abstreifers nach Wunsch geändert und gleich oder verschieden gehalten werden kann.By this arrangement, the speed of the in the annular Stripper through the catalytic converter depending on the stripping gas flowing upwards can be controlled as desired in a fairly wide range, so that the density of the catalyst bed in individual sections of the annular scraper Wish can be changed and kept the same or different.

Das System und das Verfahren der Erfindung können verschiedenen Vorrichtungsanordnungen angepaßt werden. Beispielsweise kann die Regeneratorkammer neben einem zusammenhängenden Behälter angeordnet werden, der die Reaktorbrenukammer mit der in dieser angeordneten ringförmigen Abstreifkammer, beispielsweise unterhalb der Regeneratorkammer, enthält. Bei jeder dieser Anordnungen sind geeignete Verbindungsleitungen zwischen der Regeneratorkammer und den Einlässen der verschiedenen langgestreckten Lift-Reaktoren sowie zwischen der Reaktor-Trennkammer, der getrennten ringförmigen Abstreifkammer und der Regeneratorkammer vorgesehen, so daß feinverteilter Katalysator durch das System strömen kann. The system and method of the invention can take various configurations be adjusted. For example, the regenerator chamber next to a contiguous Containers are arranged, the reactor combustion chamber with the arranged in this annular stripping chamber, for example below the regenerator chamber contains. In each of these arrangements there are suitable connecting lines between the regenerator chamber and the inlets of the various elongated lift reactors as well as between the reactor separation chamber, the separate annular stripping chamber and the regenerator chamber provided so that finely divided catalyst can flow through the system.

Claims

Claims: 1. Process for the production of difficult to evaporate Petroleum hydrocarbons, produced from finely divided, in a hydrocarbon conversion process catalyst used are entrained, with the lower part of a first bed of finely divided catalyst, the entrained hydrocarbon conversion products contains, in a reaction zone with as much relatively inert gas in contact is brought about that the hydrocarbons are partially stripped from the catalyst be, catalyst from the lower part of this first fluidized bed and gas from the upper part of this first fluidized bed is withdrawn from this first fluidized bed withdrawn catalyst of a stripping zone separate from the first fluidized bed is fed, the catalyst in this stripping zone in a relatively dense swirling State is maintained by stripping gas in its lower part which flows up through the bed, stripped catalyst withdrawn from this separate stripping zone, stripping gas and stripped Hydrocarbons from above the fluidized catalyst bed in the separate stripping zone are withdrawn, the stripped catalyst is regenerated in a regeneration zone and recycling the regenerated catalyst to the reaction zone, thereby characterized in that the catalyst by a separate stripping zone (6, 92) with a horizontal cross section showing at least one segment of a ring and with points of supply and discharge of the catalytic material in a horizontal one Distance from each other is passed horizontally and that a gaseous suspension of the catalyst from the regeneration zone (8) upwards through several separate, vertically elongated zones (12, 24, 96, 98, 120) is passed, of which at least a (12, 24, 96j 98) maintained gaseous at elevated transition temperatures Contains hydrocarbons as a reaction component and in which the first fluidized bed containing reaction zone (2) ends and at least one (12, 120) of the vertical Zones in heat exchange with the inner wall of the annular stripping zone (6, 92) is held and the stripped, drawn off from the annular stripping zone (6, 92) Catalyst is passed down into the regeneration zone (8), and that gaseous Hydrocarbon reaction products and stripping gas from the top of the annular Stripping zone are passed into the upper part of the reaction zone, from the upper Part of the reaction zone. above the relatively dense part of the first fluidized bed gaseous hydrocarbon reaction products are obtained.

2. The method according to claim 1, characterized in that the transfer of regenerated catalyst from the regeneration zone (8) to the reaction zone (2) in a vertically elongated zone (12, 120) with an enlarged upper, the part (14) adjoining the annular stripping zone (6, 92) takes place.

3. The method according to claim 1 or 2, characterized in that the partially stripped catalyst from the lower part of the first fluidized bed led into the lower part of a shaft (38) and with further stripping gas (42) mixed and as a relatively dilute suspension upward through one of the shaft limited mixing zone (34) out and from the upper end of the shaft in an area over the dense fluidized catalyst bed in the annular stripping zone (6) is applied (36).

4. The method according to any one of the preceding claims, characterized in that that the partially stripped catalyst in the annular stripping zone (92) is brought into contact with hot, freshly regenerated catalyst (122).

5. The method according to any one of the preceding claims, characterized in, that at least two different hydrocarbon feeds through the vertical elongated reaction zones (24 or 12, 96, 98), which at elevated conversion temperatures operated.

6. The method according to claim S, characterized in that the suspension of catalyst and a first hydrocarbon conversion product from a first, vertically elongated conversion zone (24) in an area above a lower, relatively dense fluidized catalyst bed is applied in the reaction zone and a suspension of catalyst and a second, more refractory, hydrocarbon feed upwards through a second elongated conversion zone (12) which is in heat exchange with the stripping zone (6), at transition temperatures that are above those in the first conversion zone (24) are directed and in an area below the exit point the first elongated conversion zone is applied.

7. The method according to claim 5, characterized in that the conversion product from a first elongated conversion zone (98) over a dense fluidized catalyst bed in the lower part of the reaction zone and the conversion product from a second elongated Conversion zone (96) is applied at a point above the first zone (98).

8. The method according to claim 6 or 7, characterized in that the stripped hydrocarbon conversion products and stripping gas from the upper Part of the annular stripping zone up to a point above the outlet end of the highest elongated conversion zone (24, 96) by at least one elongated and restricted passage (32, 124).

9. The method according to any one of the preceding claims, characterized in, that the annular stripping zone (6, 92) also with the regeneration zone (8) in indirect Heat exchange is maintained.

Pamphlets considered; German patent specification No. 953 899