DE1281179B

DE1281179B - Method and device for measuring thrust quantities on jet engines

Info

Publication number: DE1281179B
Application number: DET21571A
Authority: DE
Inventors: Daniel G Russ
Original assignee: Telectro-Mek Inc
Current assignee: Telectro-Mek Inc
Priority date: 1961-02-17
Filing date: 1962-02-10
Publication date: 1968-10-24

Description

Verfahren und Vorrichtung zur Messung von Schubgrößen an Strahltriebwerken Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Messung von Schubgrößen an Strahltriebwerken mit Hilfe von Druckmessungen und Verwendung der gemessenen Druckwerte zur rechnerischen Ermittlung der jeweiligen Schubgröße sowie ein Meßgerät zur Durchführung dieses Verfahrens.Method and device for measuring thrust quantities on jet engines The invention relates to a method for measuring thrust quantities on jet engines with the help of pressure measurements and use of the measured pressure values for computational Determination of the respective thrust size and a measuring device to carry out this Procedure.

Mit dem erfindungsgemäßen Verfahren kann sowohl der Bruttoschub und der Staudruckwiderstand als auch der Nettoschub von Düsen oder ähnlichen Strahl triebwerken gemessen werden, welche in Flugzeuge oder andere Geräte eingebaut werden. With the method according to the invention, both the gross thrust and the back pressure resistance as well as the net thrust of nozzles or similar jet engines are measured, which are installed in aircraft or other devices.

Der Nettoschub eines Strahltriebwerks ist diejenige Kraft, die zur Erzeugung einer Bewegung zur Verfügung steht. Der Nettoschub einer Düse oder eines Strahltriebwerks ist gleich der Differenz aus dem erzeugten Bruttoschub und dem Staudruck des Strahltriebwerks. Es ist wichtig, die Schubwerte zu kennen, um beispielsweise dem Piloten eines Flugzeugs mit Rücksicht auf die Sicherheit und auf die Leistungsüberwachung eine vollständige Steuerung über sein Flugzeug und über seine Triebwerke zu verschaffen. Der Pilot sollte beispielsweise wissen, welcher Gesamtschub ihm beim Start und unter anderen Betriebsbedingungen, in denen die Leistungskapazität kritisch sein kann, zur Verfügung steht. Bei Flugzeugen mit mehreren Triebwerken muß der Pilot den Nettoschub der einzelnen Triebwerke kennen, um die einzelnen Triebwerke untereinander ausgleichen zu können und damit eine Kursabweichung oder ein Gieren des Flugzeugs infolge unterschiedlicher Schubkräfte vermeiden zu können. In der Entwicklung oder im Betrieb von mit Strahltriebwerken versehenen Geräten ist die Möglichkeit einer Bestimmung des Brutto- oder Nettoschubs des Triebwerks oder der Triebwerke, und zwar unabhängig voneinander (im Flug oder unter anderen Betriebsbedingungen), von größter Wichtigkeit für die optimale Konstruktionsauslegung oder Einstellung des Antriebs oder auch anderer Teile des Geräts. Bei Uberschallflug von Hochgeschwindigkeits-Strahlflugzeugen ist ein genaues Wissen über die auftretenden Schübe noch wichtiger als im Unterschallbereich. The net thrust of a jet engine is the force that leads to Generation of a movement is available. The net thrust of a nozzle or a Jet engine is equal to the difference between the generated gross thrust and the Dynamic pressure of the jet engine. It is important to know the thrust values, for example the pilot of an aircraft with regard to safety and performance monitoring to provide complete control over its aircraft and its engines. For example, the pilot should know what total thrust he is getting at takeoff and under other operating conditions where the power capacity can be critical, is available. For airplanes with multiple engines, the pilot must use the net thrust of the individual engines in order to balance the individual engines with one another to be able to and thus a course deviation or a yaw of the aircraft as a result of different To be able to avoid shear forces. In the development or operation of jet engines equipped devices is the possibility of determining the gross or net thrust of the engine or engines, independently of one another (in flight or under other operating conditions), of the utmost importance for the optimal construction design or setting the drive or other parts of the device. With supersonic flight of high-speed jet aircraft is an accurate knowledge of the occurring Thrusts are even more important than in the subsonic range.

Bis heute ist eine genaue und bequeme Messung des Schubs äußerst schwierig, wenn nicht ganz unmöglich gewesen. Es ist eine empirische Kalibrierung möglich gewesen, oftmals jedoch nur mit aufwendigen Versuchsinstallationen und nach völliger Montage des Triebwerks und des Flugzeugs oder sonstigen anzutreibenden Geräts. Diese Kalibrierungen oder Abstimmungen mußten normalerweise für jedes einzelne Triebwerk vorgenommen werden, da selbst bei Verwendung identischer Triebwerke im gleichen Flug- zeugtyp Unterschiede auftreten, die eine Fehleraddition hervorrufen können. Auch mußte jeweils eine ganze Reihe derartiger Kalibrierungen in jedem Einzelfall vorgenommen werden, um den gesamten Betriebsbereich, innerhalb dessen das Flugzeug oder sonstige Gerät arbeitet, abzudecken. Hierbei wurden gewöhnlich Systeme verwendet, die unpraktisch in ihrer Anwendung und nicht anpassungsfähig sind, insbesondere auch nicht für den Gebrauch im Fluge geeignet sind und die die Heranziehung weiterer Versuchdaten und -informationen erforderten, um diejenigen Betriebsbedingungen oder Kombinationen von Betriebsbedingungen zu erfassen, die bei der Abstimmung selbst nicht genau erfaßt waren. Außerdem verändern sich im Gebrauch die Kenngrößen des Triebwerks wie auch sonstige Einflußgrößen, die die Abstimmung beeinflussen, so daß die einmal vorgenommenen Abstimmungen im Laufe der Zeit und des Gebrauchs immer unverläßlicher wurden. Infolgedessen ist für die Dauer der Einhaltung einer gewissen Genauigkeit unbedingt eine wiederholte, periodische Neuabstimmung erforderlich. Auf Grund dieser und anderer Schwierigkeiten ist es in Verbindung mit den empirischen Schubabstimmungen üblich geworden, diese aufandere, indirekteAblesungen und Messungen anstatt auf die empirische Bestimmung zu stützen. To date, accurate and convenient measurement of thrust is extremely difficult, if not entirely impossible. It's an empirical calibration was possible, but often only with complex test installations and after complete assembly of the engine and the aircraft or other to be driven Device. These calibrations or adjustments usually had to be made for each individual Engine are made because even when using identical engines in the same flight type differences occur that cause an addition of errors can. A whole series of such calibrations had to be carried out in each individual case be made to cover the entire operating area within which the aircraft or other device is working to cover. Systems were usually used here, that are impractical to use and not adaptable, in particular are also not suitable for use in flight and the use of other Trial data and information required to identify those operating conditions or Combinations of operating conditions to be recorded when coordinating itself were not precisely recorded. In addition, the parameters of the change during use Engine as well as other influencing variables that influence the vote, so that the reconciliations made once always over time and use became more unreliable. As a result, compliance is certain for the duration Accuracy requires repeated, periodic retuning. Because of these and other difficulties, it is related to the empirical Thrust adjustments have become common, these to other, indirect readings and measurements rather than relying on empirical determination.

Dieses Vorgehen führt zu sehr ungenauen und auch unbequemen Schätzungen des Schubs und berücksichtigt nach dem jetzigen Stand der Technik normalerweise die Auswirkungen der Staudruckkräfte, den Schubverlust des Triebwerks infolge des Lufteinströmens und des Staudruckes (im Flug) nicht.This approach leads to very imprecise and inconvenient estimates of the thrust and is normally taken into account according to the current state of the art the effects of the dynamic pressure forces, the loss of thrust of the engine as a result of the Air inflow and dynamic pressure (in flight) do not.

Im allgemeinen werden indirekte und begrenzte »variable Leistungsparameter« als Mittel zum Schutz und zur'Steuerung des Triebwerks überwacht, während keine wirklichen Messungen der Schubleistungen erfolgen. Zwei übliche dieser veränderlichen Parameter sind die Drehzahl des Triebwerksrotors bei Turbinentriebwerken und die Turbinentemperatur, und bei den meisten jetzigen Triebwerkssteuersystemen dienen diese variablen Parameter gemeinsam oder getrennt zur Ermittlung des Leistungsausgangs. Die tatsächliche Schubausgangsleistung des Triebwerks hängt aber nicht nur von diesen Variablen ab, sondern auch von der Flugzeuggeschwindigkeit und Flughöhe des Flugzeugs, der Wirksamkeit der Staudruckrückgewinnung, der Wirkungsgrad des Triebwerks und einigen anderen veränderlichen Größen, die nicht unter vollständiger Kontrolle stehen. Eine weitere begrenzte Variable, die manchmal als rohes Maß für die Triebwerksleistung herangezogen wird, ist das Verhältnis des Schubdüseneintrittsdrucks zum Kompressoreintrittsdruck des Triebswerks. In dieser Variablen ist jedoch die unmittelbare Wirkung der Flughöhe und der Staudruckrückgewinnung wie auch der Eintrittstemperatur und der Luftströmungskenngrößen nicht mitberücksichtigt. Es ist eine kräftig wirksame aerodynamische Variable, die vom Innenverhalten der Maschine abhängt, und eine äußere Variable, die von Einwirkungen außerhalb der Maschine abhängt, die zur Bestimmung des Schubausgangs nötig sind. Das genannte Druckverhältnis sagt zudem auch nichts aus über die Erhöhung des Schubs durch Nachverbrennung oder Wiedererwärmung bei Düsentriebwerken. Genausowenig sprechen die Drehzahl-Temperatur-Systeme hierauf an.In general, indirect and limited "variable performance parameters" are as a means of protecting and controlling the engine, while none real measurements of the thrust performance take place. Two common of these mutable Parameters are the speed of the engine rotor in turbine engines and the Turbine temperature, and in most current engine control systems these variable parameters together or separately to determine the power output. However, the actual thrust output of the engine does not only depend on these Variables, but also on the aircraft speed and altitude of the aircraft, the effectiveness of the dynamic pressure recovery, the efficiency of the engine and some other variable quantities that are not under complete control. Another limited variable, sometimes used as a raw measure of engine performance is used, is the ratio of the nozzle inlet pressure to the compressor inlet pressure of the engine. In this variable, however, the immediate effect is the altitude and the dynamic pressure recovery as well as the inlet temperature and the air flow parameters not taken into account. It is a powerfully effective aerodynamic variable that depends on the internal behavior of the machine, and an external variable that of actions outside the machine, which are necessary to determine the thrust output. The pressure ratio mentioned also says nothing about the increase in thrust through afterburning or rewarming in jet engines. Nor do you speak the speed-temperature systems respond to this.

Bis jetzt muß sich daher der Pilot bei allen praktischen Vorgängen auf indirekte Messungen der Schubleistung verlassen; es steht ihm keine unmittelbare Messung des Ausgangsschubs zur Verfügung, um sich beim Start sowie gegen ein-triebwerksbedingtes Gieren bei Flugzeugen mit mehreren Triebwerken zu schützen; er ist auch nicht in der Lage, die relative Leistung seiner Triebwerke als Ergebnis der Zeit und des Verbrauchs zu bestimmen, noch kann er sich auf die Ausgangsleistung auswirkende Triebwerksfehler feststellen. Aus all diesen Grünen wie auch weiteren Gründen ist es sehr wünschensert, ein genaues und in instrumenteller Hinsicht generell auf Strahltriebwerke anwendbares Schubmeßgerät zu finden, das also als primäres Meßsystem unmittelbar anwendbar ist und nur eine minimale oder gar keine Vorabstimmung und Anpassung an bestimmte Triebwerksausbildungen benötigt, wodurch eine Ubertragung des Systems aus einem Anwendungsfall auf einen anderen behindert würde, selbst dann, wenn das gleiche Triebwerk vorgesehen ist. Es ist auch wünschenswert, daß ein derartiges Schubmeßgerät auf dem Gaserzeugerteil eins Triebwerks und/oder auf Versuchszelleneinbauten anwendbar ist, wenn eine solche Anwendung einmal wünschenswert sein sollte. So far, the pilot has to be aware of all practical operations rely on indirect measurements of thrust performance; there is no immediate suit Measurement of the output thrust available to you at takeoff as well as against an engine-related Protect yaw on multi-engine aircraft; he's not in either able to measure the relative performance of its engines as a result of time and time Consumption, nor can it affect the output power Determine engine failure. For all of these greens as well as other reasons It is very desirable to have an accurate and instrumental reference to jet engines in general to find applicable thrust measuring device, so that as the primary measuring system directly is applicable and has minimal or no pre-consultation and adjustment to it certain engine trainings are required, resulting in a transmission of the system from one use case to another, even if that same engine is provided. It is also desirable that such Thrust measuring device on the gas generator part of an engine and / or on test cell internals is applicable if such an application should ever be desirable.

Mit anderen Worten sollte also ein solches Schubmeßsystem im instrumentellen Sinne ganz generell anwendbar sein. Bis jetzt hat die Schwierigkeit der Erfüllung dieser Anforderungen die Entwicklung eines geeigneten Bruttoschubmessers verhindert, gar nicht nicht zu reden von der Entwicklung eines zwar noch mehr erwünschten, jedoch auch noch komplexeren Nettoschubmessers. Diese Lage besteht bereits seit der allgemeinen Einführung von Strahltriebwerken, d. h. also schon während mindestens 10 Jahren. Durch die Erfindung werden nicht nur praktisch und gleichmäßig anwendbare Brutto- und Nettoschubmesser geschaffen, sondern auch Einrichtungen zur Messung der Staudruckkräfte und gewisser weiterer Parameter, die in anderen Anwendungsfällen von Nutzen sein können.In other words, should such a thrust measuring system in the instrumental Be applicable in a very general sense. Up until now the difficulty of accomplishing has been these requirements prevent the development of a suitable gross thrust meter, not to mention the development of something that is even more desirable, however even more complex net thrust knife. This situation has existed since the general Introduction of jet engines, d. H. so for at least 10 years. The invention not only provides practically and uniformly applicable gross and net thrust meters, but also facilities for measuring the dynamic pressure forces and certain other parameters that are useful in other applications can.

Hauptaufgabe der Erfindung ist eine völlig neue Annäherung an das Problem der Schubmessung und die Schaffung von Schubmeßgeräten, die den weiter oben aufgeführten Forderungen entsprechen und die Nachteile der jetzt üblichen sogenannten »Ausgangssysteme« für Strahltriebwerke vermeiden. The main task of the invention is a completely new approach to that The problem of thrust measurement and the creation of thrust gauges similar to those described above meet the requirements listed and the disadvantages of the now common so-called Avoid "exit systems" for jet engines.

Einige der hauptsächlichen Hindernisse bei der genauen und in praktischer Weise anwendbaren Messung des Ausgangsschubs von Strahltriebwerken lagen im Mangel einer festen Definition, im Mangel der allgemeinen Anwendbarkeit auf Strahltriebwerke unterschiedlicher Ausbildungen und in der verhältnismäßig großen Vielzahl der verwendeten Schubgleichungen. Diese Schwierigkeiten waren bereits für die Messung allein des Bruttoschubs gegeben. Jeglicher Versuch zur Bestimmung des Nettoschubs des Triebwerks (des Unterschieds zwischen dem Bruttoschub und dem Staudruckwiderstand des Triebwerks infolge der Luftdurchströmung) bringt die noch größere Schwierigkeit der Bestimmung des Staudruckwiderstandes des Triebwerks mit sich. Tatsächlich hat diese Schwierigkeit eine ganze Reihe von technisch interessierten Personen dazu veranlaßt, den Bruttoschub allein als geeignete Meßgröße für die effektive Triebwerksleistung vorzugschlagen, jedoch mehr aus Bequemlichkeit als wegen Eignung dieser Maßnahmen. Some of the main obstacles in accurate and practical Wise applicable measurements of the output thrust of jet engines were lacking a fixed definition, in the absence of general applicability to jet engines different training courses and in the relatively large variety of those used Thrust equations. These difficulties were already for the measurement of the alone Gross thrust given. Any attempt to determine the net thrust of the engine (the difference between the gross thrust and the back pressure resistance of the engine due to the air flow) makes the determination even more difficult the dynamic pressure resistance of the engine. Indeed, this has difficulty prompted quite a number of technically interested people to get the gross boost to propose the only suitable measurand for the effective engine power, but more for convenience than suitability of these measures.

Die Tendenz bestand, entweder das Problem zugunsten von Messungen von Triebwerksvariablen, die die Schubausgangsleistung indirekt beeinflussen, zu ignorieren, oder Eichungen oder Abstimmungen heranzuziehen, die unter eingeschränkten Bedingungen bezüglich des Einbaues und des Betriebes erhalten wurden. Die besten vorgeschlagenen Verfahren waren entweder in der Annäherung an eine Messung der Ausgangsleistung begrenzt oder erforderten andernfalls Vorabstimmungen, die das gesamte Feld der Höhe und der Fluggeschwindigkeit des Strahltriebwerks umfassen. Wie eingangs schon erwähnt, wirken sich derartige Eichungen in wirtschaftlicher Beziehung überaus behindernd aus und müssen auch bei jeder nennenswerten Veränderung der Triebwerksausbildung oder des Triebwerkseinbaues wie auch nach einer gewissen Veränderung der Triebwerksleistung infolge der zunehmenden Betriebsdauer wiederholt werden. Viele andere schon vorgeschlagene Systeme bedürfen in anderer Beziehung einer derart engen Anpassung an eine ganz bestimmte Triebwerksausbildung, daß sie selbst für die Anwendung auf das gleiche Triebwerk, jedoch bei anderen Einbauverhältnissen, unbrauchbar sind.Measurements tended to favor either the problem of engine variables that indirectly affect thrust output ignore, or use calibrations or adjustments that are under restricted Conditions relating to installation and operation have been maintained. The best proposed methods were either in approximation to a measurement of output power limited or otherwise required pre-voting covering the entire field of Include altitude and airspeed of the jet engine. As in the beginning mentioned, such calibrations are extremely hindering in economic terms and must also with every significant change in the engine training or the engine installation as well as after a certain change in engine performance be repeated due to the increasing operating time. Many others have already been proposed In other respects, systems require such a close adaptation to a whole certain engine training that they even apply to the same Engine, but with other installation conditions, are unusable.

Die genannte Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß im Außenbereich des Strahltriebwerkes der statische Druck und/oder der Gesamtdruck und im Innern des Strahltriebwerkes der statische Druck und der Gesamtdruck im Kompressoreintrittsbereich oder im Düseneintrittsbereich gemessen werden, daß die gemessenen Drücke in Funktionsgeneratoren gegeben werden, welche Signale entsprechend in der jeweils verwendeten Schubgleichung stehenden und mathematisch vorher bestimmten Funktionen der gemessenen Drücke erzeugen und daß die erzeugten Signale in einer Multiplikationscinrichtung multipliziert werden. The stated object is achieved in that im Outside of the jet engine the static pressure and / or the total pressure and inside the jet engine the static pressure and the total pressure in the compressor inlet area or in the nozzle inlet area that the measured pressures are measured in function generators which signals are given accordingly in the respective thrust equation used generate standing and mathematically previously determined functions of the measured pressures and that the generated signals in a multiplication device be multiplied.

Bei dem Verfahren gemäß der Erfindung werden lediglich veränderliche Drücke abgetastet, und diese Drücke, ihre Differenzen, ihre Verhältnisse oder Funktionen dieser Verhältnisse werden zur Ermittlung der Schubgrößen herangezogen. Drücke werden sowohl außerhalb des Triebwerks wie auch in diesem gemessen, um die erforderliche Erfassung aller Einflußgrößen zu gewährleisten. Einer der außerhalb des Triebwerks gemessenen Drücke ist der allgemeine Umgebungsdruck 9; es ist dies der allgemeine statische Atmosphärendruck außerhalb des Triebwerks, der fast an jeder Stelle des Flugzeugsystems unter Verwendung einer üblichen Sonde gemessen werden kann. Innerhalb des Triebwerks werden Drücke an zwei Strömungsquerschnitten gemessen, die im folgenden als Stationen 2 und 6 bezeichnet werden sollen, oder es werden für die Drücke an diesen Stellen repriisentative Druck werte gemessen. Die Station 2 liegt im Austrittsbereich des Einlaßdiffusors oder im Einlaßbereich der Kompressoreinheit und wird im folgenden als »Kompressoreintrittsbereich« bezeichnet. Pt2 ist der Kompressoreintrittsgesamtdruck und Ps2 ist der statische Kompressoreingangsdruck, und beide Drücke werden als repräsentativ für die Gesamt- und die statischen Drücke an der Station 2 angesehen. Die Station 6 ist im Austrittsbereich des Abgasrohres oder im Eintrittsbereich der Auslaßdüse, der im folgenden als »Düseneintrittsabschnitt« bezeichnet wird. Dieser Bereich liegt in Strömungsrichtung hinter dem Nachbrenner oder Wiedererhitzer (falls das Triebwerk einen solchen aufweist) oder im Abgasrohrabschnitt, je nachdem, welche in Strömungsrichtung vor der Auslaßdüse liegt, befindet sich aber in jedem Falle vor der Auslaßdüse selbst. In the method according to the invention, only variable Pressures sensed, and these pressures, their differences, their ratios or functions these ratios are used to determine the thrust magnitudes. Pressures will be measured both outside and inside the engine to achieve the required To ensure that all influencing factors are recorded. One of the outside of the engine measured pressures is the general ambient pressure 9; this is the general one static atmospheric pressure outside the engine, which occurs at almost every point in the Aircraft system can be measured using a conventional probe. Within of the engine, pressures are measured at two flow cross-sections, which are described below to be referred to as stations 2 and 6, or it will be used for pressures Representative pressure values were measured at these points. Station 2 is in the exit area of the inlet diffuser or in the inlet area of the compressor unit and is hereinafter referred to as the »compressor inlet area«. Pt2 is the total compressor inlet pressure and Ps2 is the static compressor inlet pressure, and both pressures are considered representative viewed for the total and static pressures at station 2. The station 6 is in the outlet area of the exhaust pipe or in the inlet area of the outlet nozzle, which is referred to in the following as the "nozzle inlet section". This area lies downstream of the afterburner or reheater (if the engine has such a) or in the exhaust pipe section, whichever is in the flow direction is in front of the outlet nozzle, but is in any case in front of the outlet nozzle itself.

P<,, ist der Düseneinlrittsgesamtdruck, und P", ist der statische Düseneintrittsdruck, und beide Werte müssen wieder so gemessen werden, daß sie repräsentativ für die Gcsamtdruck. und die statischen Druck werte in Station 6 sind. Ein anderer, ebenfalls zu messender Druck ist (P2)NS und das ist der Gesamtdruck (unter den normalen Stoßbedingungen bei hohen Fluggeschwindigkeiten), gemessen an einer Stelle außerhalb des Triebwerks in dem umgebenden Luftstrom (falls vorhanden), und ist typisch fiir den Staudruck, der normalerweise zwecks Feststellung der Fluggeschwindigkeit oder der Flugmachzahl an Bord von Flugzeugen festgestellt wird. Gesamtdruck ist der Staudruck (umfassend den Stoßdruck und den statischen Druck) in Strömungsrichtung des Mediums (Luft oder Gas), wogegen der statische Druck der Strömungsdruck ist, gemessen tangential zur Strömungsrichtung des Mediums an der Meßstelle.P <"is the total nozzle inlet pressure, and P" is the static Nozzle inlet pressure, and both values must be measured again in such a way that they are representative for the total print. and the static pressure values are in station 6. Another, the pressure to be measured is (P2) NS and that is the total pressure (below the normal Shock conditions at high airspeeds), measured at a location outside of the engine in the surrounding airflow (if any), and is typical of the dynamic pressure, which is normally used to determine the airspeed or the flight mach number is determined on board aircraft. Total pressure is the back pressure (including the shock pressure and the static pressure) in the direction of flow of the medium (Air or gas), whereas the static pressure is the flow pressure, measured tangentially the direction of flow of the medium at the measuring point.

In Verbindung mit der vorliegenden Erfindung sind folgende Druckverhältnisse wesentlich: r2 = Pt2/Ps2 = Kompressoreingangsströmungs-Druckverhältnis. In connection with the present invention, the following pressure ratios are essential: r2 = Pt2 / Ps2 = compressor inlet flow pressure ratio.

')NS = (Pt2)Ns = Normales Staudruckstoßverhältnis. ') NS = (Pt2) Ns = normal dynamic pressure surge ratio.

P12/Pa = Staudruckverhältnis. P12 / Pa = dynamic pressure ratio.

~~~ Düseneingangsströmungs-@s6 Druckverhältnis. r = P16/D = Expansionsverhältnis. ~~~ Nozzle inlet flow @ s6 pressure ratio. r = P16 / D = expansion ratio.

Pa Gemäß der Erfindung werden diese Druckverhältnisse oder Funktionen derselben dazu herangezogen, den Bruttoschub, den Staudruckwiderstand, den Nettoschub und andere schubabhängige Größen zu bestimmen. Die gemäß der Erfindung verwendeten Verfahren sind das Ergebnis der Ableitung neuer Annäherungen an das Schubbestimmungsproblem. Als Ergebnis dieser neuen Annäherungen wurden auf mathematischem Wege gewisse Abhängigkeiten von Drücken oder Druckverhältnissen zu den Schubwirkungen festgelegt. Diese Verhältnisse wurden auch durch Versuche erhärtet. Pa According to the invention, these pressure ratios or functions the same used, the gross thrust, the dynamic pressure resistance, the net thrust and to determine other thrust-dependent variables. Those used according to the invention Methods are the result of deriving new approximations to the thrust determination problem. As a result of these new approximations, certain dependencies became mathematical determined by pressures or pressure ratios to the shear effects. These conditions were also corroborated by experiments.

Um das erfindungsgemäße Verfahren anwenden zu können, wurden bestimmte Systeme zur Vornahme der Schubmessung und der Messung schubkraftähnlicher Wirkungen entwickelt. Diese Systeme verwenden neuartige Apparatbestandteile, die gewisse Stufen oder Unterstufen des Verfahrens verwirklichen, und in den meisten Fällen haben diese Apparatebestandteile einen breiteren Anwendungsbereich als die Durchführung dieser begrenzten Stufen oder Unterstufen, wie der Fachmann selbst feststellen wird. In order to be able to use the method according to the invention, certain Systems for taking thrust measurement and measuring thrust-like effects developed. These systems use novel apparatus components that have certain stages or sub-stages of the process, and in most cases have these Apparatus components have a wider scope than the implementation of this limited levels or sub-levels as those skilled in the art will determine for themselves.

Zur näheren Erläuterung der Erfindung wird auf die Zeichnung Bezug genommen. For a more detailed explanation of the invention, reference is made to the drawing taken.

F i g. 1 stellt schematisch ein Strahltriebwerk und die einzelnen Druckmeßstellen an demselben dar; F i g. 2 zeigt als Diagramm, wie sich die Kompressoreintritts- und/oder Düseneintritts-Strömungsfunktionen mit dem jeweiligen Strömungsdruckverhältnis r2 oder r", jeweils -1, einerseits und wie sich die Düsenexpansionsfunktion mit dem Expansionsverhältnis r1 verändern F i g. 3 zeigt die Abhängigkeit des Expansionsverhältnisses multipliziert mit dem Expansionsverhältnis r selbst vom Expansionsverhältnis - 1; F i g. 4 zeigt eine pneumatische Vorrichtung, die als pneumatischer Funktionsgenerator (PFG) zur Erzeugung einer vorbestimmten Funktion eines Druckverhältnisses dient; F i g. 5 ist ein elektrischer Funktionsgenerator (EFG) zur Erzeugung einer vorbestimmten Funktion eines Druckverhältnisses; F i g. 6 zeigt eine pneumatische Vorrichtung, die als pneumatische Primärbrücke (PPB) bezeichnet wird und dazu dient, bestimmte Wirkungen, beispielsweise die von den Vorrichtungen nach den F i g. 4 und 5 erzeugten Funktionen, miteinander zu kombinieren; F i g. 7 zeigt eine elektrische Vorrichtung, die als elektrische Primärbrücke (EPB) bezeichnet wird und dem gleichen Zweck dient wie die pneumatische Vorrichtung nach F i g. 6; F i g. 8 zeigt eine abgewandelte-pneumatische Vorrichtung, bezeichnet als pneumatische Konverterbrücke (PCB), die den Ausgang der Vorrichtung gemäß F i g. 6 oder 7 einem von zwei Impulsübertragungsausgängen zuleitet; F i g. 9 zeigt eine elektrische Konverterbrücke (ECB), die dem gleichen Zweck dient wie die pneumatische Vorrichtung nach F i g. 8 ; F 1 g. 10 zeigt einen pneumatischen Ubertrager (PT) zur Ubertragung des Ausgangs aus einer der vorerwähnten Vorrichtungen zu einem Ableseinstrument im Flugzeugführerraum oder an einer anderen entfernt liegenden Stelle; ein analoger elektrischer Ubertrager (ET) (nicht dargestellt) wäre eine Synchronübertragereinheit. Als Fernableseinstrumente kommt ein pneumatischer Empfänger (PR), beispielsweise ein Manometer, oder analog ein elektrischer Empfänger (ER), beispielsweise ein Synchronempfänger, in Anwendung; in solchen Fällen, in denen die Differenz zweier übertragener Signale angezeigt wird, werden ein pneumatischer Differentialempfänger (PDR) oder ein elektrischer Differentialempfänger (EDR) verwendet; F i g. 11 ist ein schematisches Blockdiagramm und zeigt in etwa ein Brutto-Schub-System, in dem Vorrichtungen der beschriebenen oder ähnlicher Art verwendet werden; F i g>.2 zeigt als Blockdiagramm ein vereinfachtes genaues Brutto-Schub-System; F i g. 13 zeigt im Blockdiagramm ein genaues Brutto-Schub-System mit einer anderen Anordnung der einzelnen Bestandteile; F i g. 14 zeigt im Blockdiagramm ein vereinfachtes genaues Staudruckmeßsystem für Flugzeuge geringerer Fluggeschwindigkeiten ; Fig. 15 zeigt, ebenfalls als Blockdiagramm, ein genaues Staudruckmeßsystem; F i g. 16 zeigt als Blockdiagramm ein angenähert arbeitendes Netto-Schub-System für Flugzeuge geringerer Fluggeschwindigkeiten ; F i g. 17 zeigt im Blockdiagramm ein vereinfachtes Netto-Schub-System für Flugzeuge geringer Fluggeschwindigkeiten: F i g. 18 zeigt im Blockdiagramm ein vereinfachtes (genaues) Netto-Schub-System für Hochgeschwindigkeitsflugzeuge; F i g. 19 zeigt im Blockdiagramm ein genaues Netto-Schub-System für Hochgeschwindigkeitsflug zeuge; Fig. 20a zeigt schematisch einen abgewandelten Bereich einer Primärbrücke der in F i g. 6 dargestellten Art, wenn ein Schalter der in den F i g. 12 und 14 dargestellten Art verwendet wird; F i g. 20 h zeigt schematisch den abgewandelten Bereich einer Primärbrücke der in F i g. 7 dargestellten Art, wenn ein Schalter der Bauweise gemäß den Fig. 12 und 14 vorgesehen ist. F i g. 1 shows schematically a jet engine and the individual Pressure measuring points on the same; F i g. 2 shows as a diagram how the compressor inlet and / or nozzle inlet flow functions with the respective flow pressure ratio r2 or r ", each -1, on the one hand and how the nozzle expansion function relates to change the expansion ratio r1 F i g. 3 shows the dependency of the expansion ratio multiplied by the expansion ratio r itself by the expansion ratio - 1; F i g. 4 shows a pneumatic device that acts as a pneumatic function generator (PFG) is used to generate a predetermined function of a pressure ratio; F i g. 5 is an electrical function generator (EFG) for generating a predetermined one Function of a pressure ratio; F i g. 6 shows a pneumatic device, which is referred to as a pneumatic primary bridge (PPB) and is used to determine certain Effects, for example those of the devices according to FIGS. 4 and 5 generated Functions to combine with each other; F i g. 7 shows an electrical device, which is called the electrical primary bridge (EPB) and serves the same purpose like the pneumatic device according to FIG. 6; F i g. 8 shows a modified pneumatic one Device called a pneumatic converter bridge (PCB) that controls the output the device according to FIG. 6 or 7 one of two pulse transmission outputs conducts; F i g. 9 shows an electrical converter bridge (ECB) which is the same The purpose is like the pneumatic device according to FIG. 8th ; F 1 g. 10 shows one pneumatic transmitter (PT) for transmitting the output from one of the mentioned Devices for a reading instrument in the pilot's room or on another distant place; an analog electrical transmitter (ET) (not shown) would be a synchronous transmission unit. A pneumatic one comes as a remote reading instrument Receiver (PR), for example a manometer, or, analogously, an electrical receiver (ER), for example a synchronous receiver, in use; in such cases, in which display the difference between two transmitted signals will be a pneumatic one Differential Receiver (PDR) or an Electrical Differential Receiver (EDR) used; F i g. 11 is a schematic block diagram showing roughly a gross thrust system; in which devices of the type described or similar are used; F i g> .2 shows a simplified, precise gross thrust system as a block diagram; F. i g. Figure 13 shows in block diagram one exact gross thrust system with another Arrangement of the individual components; F i g. 14 shows a simplified block diagram accurate dynamic pressure measurement system for aircraft with lower flight speeds; Fig. Figure 15 shows, also in block diagram form, an accurate dynamic pressure measuring system; F i g. 16 shows as a block diagram an approximately operating net thrust system for aircraft lower flight speeds; F i g. 17 shows a simplified block diagram Net thrust system for low-speed aircraft: F i g. 18 shows in the block diagram a simplified (precise) net thrust system for high-speed aircraft; F i g. Figure 19 shows in block diagram a detailed net thrust system for high speed flight witness; 20a schematically shows a modified area of a primary bridge the in F i g. 6, when a switch of the type shown in FIGS. 12 and 14 the type shown is used; F i g. 20h shows schematically the modified one Area of a primary bridge in FIG. 7 type illustrated when a switch the construction according to FIGS. 12 and 14 is provided.

In F i g. list ein Strahltriebwerk mit einem Nachbrenner- oder Wiedererhitzungsabschnitt sowie mit geeigneten Sonden innerhalb und außerhalb des Triebwerks zur Messung der erforderlichen Drücke dargestellt. Jede dieser Drucksonden ist an der richtigen Stelle dargestellt, und es führen Druckmeßleitungen zu verschiedenen Kästen. die die Einrichtungen darstellen zur Erzeugung von Impulsen proportional diesen Drucken, und sodann führen Verbindungsleitungen zu einem weiteren Kasten, der allgemein ein Schubsystem zur Verwertung dieser Druckimpulse im nachstehend noch im einzelnen zu erläuternder Weise darstellt Selbstverständlich ist das dargestellte Triebwerk lediglich ein Beispiel. und die Erfindung ist auch auf Triebwerke völlig anderer Konstruktionen mit völlig unterschiedlicher Anordnung der Teile und auch auf völlig andere Triebwerkstypen, beispielsweise auf Raketentriebwerke, bei geeigneter Abwandlung der Systeme anwendbar. In Fig. is a jet engine with an afterburner or reheat section as well as with suitable probes inside and outside the engine for measuring the required pressures. Each of these pressure probes is the right one And there are pressure measuring lines leading to various boxes. the represent the devices for generating pulses proportional to these pressures, and then connecting lines lead to another box, the general one Thrust system for the utilization of these pressure pulses in the following in detail Illustrates in an explanatory manner, of course, is the engine shown just an example. and the invention is completely different to thrusters as well Constructions with completely different arrangement of the parts and also on completely other types of engines, for example rocket engines, with suitable modification of the systems applicable.

Die Darstellung des Triebwerks ist etwas schematisch die Darstellung des an die Druckmeßeinrichtungen des Triebwerks anschließenden Schubsystems ist völlig schematisch.The representation of the engine is somewhat schematic des to the pressure measuring devices the engine's subsequent thrust system is completely schematic.

Das Gasturbinentriebwerk 10 mit einem im wesentlichen zylindrisch geformten Gehäuse 11 setzt sich zusammen aus axial hintereinander angeordnetem Axialkompressor 12, Brennkammer 13, Turbine 14, Nachbrenner 15 und Auslaßdüse 16. Die Elemente 12, 13 und 14 sind wesentliche Bestandteile jeglicher Gasturbinenantriebe, obgleich ihre Anordnung, ihre Ausbildung und Unterbringung völlig anders sein können. Die Elemente 15 und 16 werden gewöhnlich vorgesehen, und, obgleich eine konvergierend-divergierende Düse nicht in allen Fällen vorhanden sein muß, wird gewöhnlich irgendeine Art von Auslaßsystem vorgesehen, um ganz bestimmte Schubwirkungen zu erhalten, und dieses System wird im folgenden als Düsenabschnitt bezeichnet. Der Axialkompressor beispielsweise kann abgewandelt werden durch Verwendung von Radial- oder gemischten Kompressorstufen. Es ist darauf hinzuweisen, daß die Erfindung jeglicher Triebwerkstype anpaßbar ist, bei der eine kontinuierliche Eintritts- und/oder Austrittsströmung eines Mediums vorliegt, ganz gleichgültig, welche Art von Kompressorsystem, welche Art von Brennersystem oder welche Art von Expansionssystem vorgesehen wird. Im vorliegenden Falle setzt sich die Turbine 14 aus drehbaren Turbinenscheiben 17 zusammen, die axial voneinander getrennt sind und zwischen denen feststehende, vom Gehäusell getragene Turbinenschaufeln 18 liegen. Die Turbinenschaufeln 18a sitzen an den Turhinenscheiben 17, die ihrerseits auf einer Antriebswelle 19 befestigt sind, die in jeder beliebigen Art und Weise mittels Lagern im Gehäuse, in Tragkreuzen oder sonstigen Lagerteilen gelagert ist. Die Antriebswelle 19 trägt die Kompressornabe 20 und treibt diese an. Die Düsennase 9 lenkt zunächst die in das Gasturbinentriebwerk eintretende Luft um in die Form einer Ringströmung, die in den Kompressor 12 eintritt. Im Kompressor sind rotierende, von der Nabe 20 getragene Schaufeln 21 und zwischen diesen vom Gehäuse 11 getragene feststehende Schaufeln 22 vorgesehen. Die aus der Turbine austretende Strömung wird durch einen Schwanzkonus 23, der von einem Tragkreuz 24 getragen wird, in Richtung auf die Auslaßdüse 25 geführt, um dort in Form von Schub die Ausgangsleistung des Triebwerks abzugeben. The gas turbine engine 10 having a substantially cylindrical Shaped housing 11 is composed of an axial compressor arranged axially one behind the other 12, combustion chamber 13, turbine 14, afterburner 15 and exhaust nozzle 16. The elements 12, 13 and 14 are essential components of any gas turbine engine, albeit their arrangement, training and accommodation can be completely different. the Elements 15 and 16 are usually provided, and although a converging-diverging one Nozzle does not have to be present in all cases, it will usually be some type of Exhaust system provided to obtain very specific thrust effects, and this The system is referred to below as the nozzle section. The axial compressor, for example can be modified by using radial or mixed compressor stages. It should be noted that the invention can be adapted to any type of engine, in which there is a continuous inlet and / or outlet flow of a medium no matter what type of compressor system or what type of burner system or what kind of expansion system is provided. In the present case, sets The turbine 14 is composed of rotatable turbine disks 17 which are axially spaced from one another are separated and between which stationary turbine blades carried by the casing shell 18 lying. The turbine blades 18a sit on the turbine disks 17, which in turn are mounted on a drive shaft 19 in any arbitrary manner is stored by means of bearings in the housing, in support crosses or other bearing parts. The drive shaft 19 carries the compressor hub 20 and drives it. The nozzle nose 9 first redirects the air entering the gas turbine engine into the mold an annular flow entering the compressor 12. There are rotating, blades 21 carried by the hub 20 and between them carried by the housing 11 fixed blades 22 are provided. The flow emerging from the turbine will by a tail cone 23, which is carried by a support cross 24, in the direction out to the outlet nozzle 25 to there in the form of thrust the output power of the To deliver the engine.

Der Nachbrenner ist mit von einem geeigneten Tragrahmen 27, der im dargestellten Beispiel auch als Flammenhalter dienen kann, getragenen Düsen 26 vorgesehen. Durch an dieser Stelle zugeführten zusätzlichen Brennstoff wird die Schubwirkung durch Erhöhung der Temperatur der teilverbrannten Gase. die aus der Turbine 14 austreten. bis hinauf zum stöchiometrischen Verhältnis erhöht. The afterburner is of a suitable support frame 27, which is in The example shown can also serve as a flame holder, supported nozzles 26 are provided. The thrust effect is achieved by adding additional fuel at this point by increasing the temperature of the partially burned gases. emerging from the turbine 14. increased up to the stoichiometric ratio.

Beim Arbeiten dieses Triebwerks wird die in das Triebwerk eintretende Luft durch den Nase.. konus 9 abgelenkt und tritt in Form eines Ringstra1s in den Kompressor ein; infolge der Relativbewegung der Kompressorschaufeln wird die Luft verdichtet und vorgewärmt. bis sie den Brennkammerteil 13 erreicht. When this engine is working, the one entering the engine Air is deflected through the nose .. cone 9 and enters the Compressor on; as a result of the relative movement of the compressor blades, the air compressed and preheated. until it reaches the combustion chamber part 13.

In letzterem wird Brennstoff eingeleitet und dort verbrannt. wonach die Verbrennungsgase durch die Turbinenflügel 18a fließen und dort expandieren, so daß diese der Welle 19 und der Nahe 20 und somit den rotierenden Schaufeln 21 des Kompressors einen Antrieb vermitteln. Wie bereits erwähnt. bewirkt die Nachverbrennung eine zusätzliche Schuberhöhung.In the latter, fuel is introduced and burned there. after which the combustion gases flow through the turbine blades 18a and expand there, so that these of the shaft 19 and the vicinity 20 and thus the rotating blades 21 convey a drive to the compressor. As already mentioned. causes the afterburning an additional increase in thrust.

Druckmeßsonden führen an zwei Stellen in das Triebwerk hinein, und zwar einmal an der mit der Linie 2-2 bezeichneten Stelle, die in der vorliegenden Beschreibung als »Kompressoreintrittsbereich« bezeichnet wird und die physikalisch der Austrittsbereich des Einlaßdiffusors und der Eintrittsbereich des Kompressors ist. Weitere Sonden liegen an der mit der Linie 6-6 bezeichneten Stelle; es ist dies der Austrittsabschnitt der Abgasleitung des Triebwerks und des Nachbrenners im dargestellten Beispiel und gleichzeitig der Eintrittsabschnitt der Düse, weshalb dieser Bereich in der vorliegenden Beschreibung als »Düsenaustritts«-Abschnitt bezeichnet wird. Die Stationen 2 und 6 können je nach Bequemlichkeit ausgewählt werden, vorausgesetzt, daß die zu messenden statischen und Gesamtdrucke repräsentativ für die entsprechenden Drucke in den- Kompressor- und Düseneintrittsbereichen sind, d. h. also von diesen Druckwerten nicht nennenswert abweichen. Dies vorausgesetzt, ist eine Messung der Gesamt- und der statischen Drucke genau in denselben Querschnittsebenen nicht unbedingt nötig, weshalb die Erfindung auch nicht auf diese Meßart beschränkt sein soll. Die Verwendung bestimmter Meßstationen dient der Erleichterung der Beschreibung und ist erforderlich, bestimmte Triebwerksgrößenfaktoren festzulegen, wie weiter unten noch beschrieben werden soll. Pressure measuring probes lead into the engine in two places, and once at the point indicated by the line 2-2, which is in the present Description is referred to as the »compressor inlet area« and the physical the outlet area of the inlet diffuser and the inlet area of the compressor is. Additional probes are located at the point indicated by the line 6-6; it is this is the outlet section of the exhaust pipe of the engine and the afterburner in the example shown and at the same time the inlet section of the nozzle, which is why this area is referred to as the “nozzle outlet” section in this description will. Stations 2 and 6 can be selected depending on your convenience, provided that the static and total pressures to be measured are representative of the corresponding Are pressures in the compressor and nozzle entry areas, d. H. so of these Pressure values do not deviate significantly. Assuming this is a measurement of the Total and static pressures not necessarily in exactly the same cross-sectional planes necessary, which is why the invention should not be limited to this type of measurement. the Use of certain measuring stations serves to facilitate the description and it is necessary to establish certain engine size factors, as below yet to be described.

An jeder der genannten Meßstellen sind Meßsonden in einer solchen Weise vorgesehen, daß mindestens eine davon den Gesamtdruck und mindestens eine den statischen Druck mißt; es können auch mehrere Sonden verwendet werden, um die Probleme in bezug auf die Strömungsverteilung herabzusetzen. Die Sonden zur Messung des Gesamtdruckes liegen so, daß der Einlaß in Richtung der Hauptströmungsrichtung der Gase, zu den ankommenden Gasen hin offen, liegt. At each of the named measuring points there are measuring probes in one of these Way provided that at least one of them the total pressure and at least one measures static pressure; multiple probes can also be used to measure the Reduce problems related to the flow distribution. The probes for measurement of the total pressure are such that the inlet in the direction of the main flow direction of the gases is open to the incoming gases.

Die Sonde zur Messung des statischen Drucks liegt so, daß ihre Oeffnung sich tangential zur Hauptströmung der Gase befindet.The probe for measuring the static pressure is so that its opening is tangential to the main flow of gases.

Der Eintritt der Gesamtdruckmeßsonde liegt im allgemeinen im selben Strömungsquerschnitt wie der der Meßsonde für den statischen Druck oder zumindest in Nähe dieses Strömungsquerschnitts, so daß an beiden Sondereintritten die gleichen Druckbedingungen herrschen, jedoch ist, wie bereits erwähnt, die einzige feste Bedingung in diesem Zusammenhang die Messung von repräsentativen Meßstellenwerten. So mißt die Sonde 30 den Gesamtdruck an der Station 2, während die Sonde 31 den statischen Druck in Station 2 mißt. Die Sonde 32 mißt den Gesamtdruck in Station 6 und die Sonde 33 den statischen Druck in Station 6. Eine Sonde außerhalb des Triebwerks im Luftstrom mißt den normalen Stoßgesamtdruck (P12)NS, beispiclsweise eine Sonde 35. Eine Sonde 36 mißt den statischen Atmosphären- oder Umgebungsdruck Pal außerhalb des Triebwerks. Die einzelnen gemessenen Drucke sind in F i g. 1 an den Leitungen angegeben, die die jeweiligen Sonden mit auf Druck ansprechenden Gliedern in Verhältnis- Funktions-Generatoren oder in anderen Einrichtungen, mittels derer diese Drucke ausgewertet werden, wie nachstehend noch beschrieben wird, verbinden. Gezeigt sind hier Funktionsgeneratoren 40, 41, 42, 43 und 44 die das Eintrittsströmungs-Druckverhältnis, das Staudruck verhältnis, das normale Stoßstaudruckverhältnis, das Expansionsverhältnis und das Austrittsströmungs- Druckverhältnis erzeugen. Schematisch dargestellte Verbindungen unterschiedlicher und weiter unten noch näher zu beschreibender Art führen von diesen Vorrichtungen in verschiedene Schubsysteme, wovon eines völlig schematisch durch den Kasten 46 dargestellt ist. The entry of the total pressure measuring probe is generally the same Flow cross-section like that of the measuring probe for the static pressure or at least in the vicinity of this flow cross-section, so that the same at both special inlets Printing conditions prevail, however, as mentioned earlier, it is the only fixed condition in this context the measurement of representative measuring point values. So measure the probe 30 the total pressure at station 2, while the probe 31 the static Measures pressure in station 2. The probe 32 measures the total pressure in station 6 and the Probe 33 the static pressure in station 6. A probe outside the engine in the air stream measures the normal total shock pressure (P12) NS, for example a probe 35. A probe 36 measures the static atmospheric or ambient pressure Pal outside of the engine. The individual measured pressures are shown in FIG. 1 on the lines indicated that the respective probes with pressure-sensitive members in proportion Function generators or in other facilities by means of which these prints can be evaluated as described below. Are shown here function generators 40, 41, 42, 43 and 44 which determine the inlet flow pressure ratio, the dynamic pressure ratio, the normal shock dynamic pressure ratio, the expansion ratio and create the exit flow pressure ratio. Schematic connections different and wider of these, to be described in more detail below Devices in different thrust systems, one of which is completely schematic box 46 is shown.

Die dargestellte Anordnung der Druckmeßsonden ist die bevorzugte und in Verbindung mit der Erfindung nützlichste, jedoch können im allgemeineren Sinne in Verbindung mit der Erfindung die Drucke auch an den verschiedensten anderen Stellen innerhalb des Triebwerks gemessen werden, um unterschiedliche oder auch zusätzliche Informationen zu gewinnen, und diese Informationen können unter Benutzung der im folgenden noch zu beschreibenden Maßnahmen verwertet werden. Die Verwendung von Sonden selbst innerhalb des Triebwerks ist nicht neu (vgl. hierzu beispielsweise die USA.-Patentanmeldung des Erfinders 644 530 vom 7. März 1957 und USA.-Patent 2 441 977 wie auch die USA.-Patentschriften auf den Namen A. S. A t k i n so n 2441 948 und 2711 073). The illustrated arrangement of the pressure measuring probes is the preferred one and most useful in connection with the invention, but more generally In connection with the invention, the prints also apply to a wide variety of others Places within the engine are measured to be different or well to gain additional information, and this information can be made using of the measures to be described below can be used. The usage of probes themselves within the engine is not new (see for example the United States patent application by the inventor 644 530 dated March 7, 1957 and United States patent 2,441,977 as well as the USA patents in the name of A. S. A t k i n so n 2441 948 and 2711 073).

Die Technik der Verwendung von Druckmeßsonden kann auf Grund dieser Veröffentlichungen als wohlbekannt betrachtet und auf eine ins einzelne gehende Beschreibung in diesem Zusammenhang deshalb verzichtet werden.The technique of using pressure measuring probes can be based on this Publications considered well known and on a detailed basis Description in this context are therefore omitted.

Das Verfahren gemäß der Erfindung beruht auf bestimmten allgemeinen Schubgleichungen, die auf mathematischem Wege abgeleitet und durch Versuche als richtig erwiesen worden sind. Die erste dieser Gleichungen ist die Brutto-Schub-Gleichung, die wie folgt formuliert werden kann: F ; = Ao rf (r) f (1) worin F;, der Bruttoschub, P, der Umgebungsdruck, Ab der Größenfaktor im Abgasbereich unmittelbar vor der Ausstoßdüse, r das Expansionsverhältnis, r, das Düseneintrittsströmungs-Druckverhältnis, fe(r) eine vorbestimmte Funktion des Expansionsverhältnisses, und f(r6) eine vorbestimmte Funktion des Düseneintrittsströmungs-Druckverhältnisses ist, wie es in F i g. 2 dargestellt ist. Für eine bestimmte Maschine ist der Wert A6 konstant, so daß die einzigen veränderlichen Größen auf der rechten Seite der Gleichung die Verhältnisser r und r6 sind. Die Funktionen fg(r) und f(r6) können vollständig im voraus bestimmt und über dem jeweiligen Druckverhältnis aufgetragen werden, wie beispielsweise in Fig. 2. The method according to the invention is based on certain general ones Thrust equations derived mathematically and through experiments as have been proven correctly. The first of these equations is the gross thrust equation, which can be formulated as follows: F; = Ao rf (r) f (1) where F ;, the gross thrust, P, the ambient pressure, Ab is the size factor in the exhaust area immediately in front of the exhaust nozzle, r is the expansion ratio, r, the nozzle inlet flow pressure ratio, fe (r) a predetermined function of the expansion ratio, and f (r6) a predetermined one Function of the nozzle inlet flow pressure ratio is as shown in FIG. 2 is shown. For a given machine the value A6 is constant so that the The only variable quantities on the right-hand side of the equation are the ratios r and r6 are. The functions fg (r) and f (r6) can be completely determined in advance and plotted against the respective pressure ratio, for example in FIG Fig. 2.

Es ist möglich, eine neue Funktion eines bestimmten Verhältnisses zu substituieren durch das Produkt dieses Verhältnisses und einer Funktion des Verhältnisses. also nach folgender Definition: fg'(fl = rf(fl. (2) Die Funktion fg'(r) ist in Fig. 3 dargestellt und ist eine fast lineare Funktion des Expansionsverhältnisses r, insbesondere bei den höheren Werten von r, d. h. also in den hauptsächlich auftretenden Betriebsbereichen von Strahltriebwerken. Mit ausreichender Annäherung, abhängig von dem Bereich der erfaßten Druckverhältnisse, kann daher die Funktionf,,'(r) als lineare Funktion betrachtet werden, so daß r, (r} = K, (rl}, (3) worin K, eine Proportionalitätskonsíante darstellt. It is possible to have a new function of a certain ratio to be substituted by the product of this ratio and a function of the ratio. thus according to the following definition: fg '(fl = rf (fl. (2) The function fg' (r) is shown in Fig. 3 and is an almost linear function of the expansion ratio r, especially at the higher values of r, i. H. so in the mainly occurring Jet engine operating areas. With sufficient approximation, dependent from the range of the detected pressure ratios, the function f ,, '(r) can be used as linear function such that r, (r} = K, (rl}, (3) where K, is a constant of proportionality represents.

Durch Einführen der beiden letzten Gleichungen in die erste Gleichung ergibt sich folgende Annäherungsgleichung: Fs =Kffr6)=ffr6), (4) A6 (P. 6ea) = worin f' = K,f eine abgewandelte Düseneintrittsströmungs-Funktion von r6 ist. Die Gleichung (4) kann verwendet werden, um angenäherte Werte des Bruttoschubs zu erhalten bei geringerem apparativem Aufwand, als er zur genaueren Ermittlung des Bruttoschubs unter Verwendung der Gleichung (1) erforderlich ist.By introducing the last two equations into the first equation results in the following approximation equation: Fs = Kffr6) = ffr6), (4) A6 (P. 6ea) = where f '= K, f is a modified nozzle inlet flow function of r6 is. Equation (4) can be used to get approximate values of gross thrust to be obtained with less expenditure on equipment than it is for more precise determination of gross thrust is required using equation (1).

Der Staudruckwiderstand ist analog der ersten Gleichung durch folgende Gleichung definiert: Fr/Pa = A2#fa(#NS)f(r2), (5) worin Fr der Staudruckwiderstand, Pa der Umgebungsdruck, A2 der Größenfaktor für die Station am Kompressoreintritt, eine vorbestimmbare Funktion des normalen Stoßdruckverhältnisses ßNS (im Erscheinungsbild ähnlich fg(r) in F i g. 2), und f(r2) eine vorbestimmbare Funktion des Kompressoreintrittsströmungs-Druckverhältnisses r2 (ähnlich f (r6) in Fig. 2) ist. The dynamic pressure resistance is analogous to the first equation by the following Equation defines: Fr / Pa = A2 # fa (#NS) f (r2), (5) where Fr is the dynamic pressure resistance, Pa is the ambient pressure, A2 is the size factor for the station at the compressor inlet, a predeterminable function of the normal shock pressure ratio ßNS (in appearance similar to fg (r) in fig. 2), and f (r2) a predeterminable function of the compressor inlet flow pressure ratio r2 (similar to f (r6) in Fig. 2).

Es ist also erkennbar, daß die Gleichung (5) für den Staudruckwiderstand nicht nur analog der Gleichung (l) für den Bruttoschub ist, sondern daß auch ihre zugehörigen Funktionen ebenfalls ähnlich sind mit Ausnahme der Auswirkungen unterschiedlicher Verhältnisse der spezifischen Wärme, die für heiße Auslaßgase in Vergleich zu verhältnismäßig kalter eintretender Luft gültig ist. Zusätzlich sind die gemessenen variablen Werte und die Bereiche der Druckverhältnisse auf der Staudruckseite des Triebwerks im allgemeinen weniger unterschiedlich. Mit Ausnahme der Bereiche der verwendeten variablen Größen und der Bereiche der erfaßten Druckverhältnisse kann also die Bauart des Rechengeräts für das Brutto-Schub-System nach Gleichung (1) dem Rechengerät für das Staudruckwiderstandssystem nach Gleichung (5) entsprechen. Für Flugzeuge in einem Fluggeschwindigkeitsbereich von unter 1,3 Mach ist = Pt2/Pa = (Pt2)Ns/Pa = #NS, (6) und die Gleichung (5) verringert sich auf eine Funktion von nur zwei unabhänigen Druckverhältnissen, möglicherweise ebenfalls unter Annäherung von (#fa) ta'() als lineare Funktion, analog zu fg'(r) in obenstehender Gleichung (3). Entsprechend kann für langsamere Flugzeuge die Staudruckwiderstandseinheit in ähnlicher Weise wie die Brutto-Schub-Einheit in ihrer einfacheren Ausführung vereinfacht werden, nämlich Fr/A2(Pt2 - Pa) = Kaf(r2) = f'(r2), (7) worin f' = Kaf eine abgewandelte Kompressoreintrittsströmungs-Funktion von (r2) ist. It can thus be seen that equation (5) for the dynamic pressure resistance is not only analogous to equation (1) for gross thrust, but that yours as well related functions are also similar except that the effects are different Specific heat ratios compared to relative for hot exhaust gases cold incoming air is valid. In addition are the measured variable values and the ranges of the pressure ratios on the back pressure side of the engine in general less different. Except for the ranges of the variables used Sizes and the ranges of the detected pressure conditions can be determined by the type of Calculating device for the gross thrust system according to equation (1) the calculating device for correspond to the dynamic pressure resistance system according to equation (5). For aircraft in an airspeed range of less than 1.3 Mach = Pt2 / Pa = (Pt2) Ns / Pa = #NS, (6) and equation (5) reduces to a function of only two independent ones Pressure ratios, possibly also approximating (#fa) ta '() as linear function, analogous to fg '(r) in equation (3) above. Corresponding the dynamic pressure resistance unit can be used in a similar way for slower aircraft how the gross thrust unit can be simplified in its simpler design, namely Fr / A2 (Pt2 - Pa) = Kaf (r2) = f '(r2), (7) where f' = Kaf a modified one Is the compressor inlet flow function of (r2).

Eines der grundlegenden Baueleniente, die durch die obigen Gleichungen erforderlich gemacht werden, ist ein eine nichtlineare Druckverhältnisfunktion erzeugender Generator. Ein derartiger Generator kann so ausgebildet werden, daß er die Funktionen f,, f f und fa als typische Funktion dieser Art erzeugt. Ei] allgemeiner Ausdruck für eine derartige Funktion kann folgendermaßen geschrieben werden: F(P1/P2), (8) worin P1 und P2 ganz allgemein die beiden in der jeweiligen Druckverhältnis vorkommenden Druck verkörpern. One of the basic structural elements defined by the above equations is a non-linear pressure ratio function generating Generator. Such a generator can be designed to perform the functions f ,, f f and fa is generated as a typical function of this type. Ei] general expression for such a function can be written as follows: F (P1 / P2), (8) where P1 and P2 are generally the two occurring in the respective pressure ratio Embody pressure.

Beginnend mit F i g. 4, sind Vorrichtungen dar gestellt, bei denen Drucke dazu herangezogen werder um einen Ausgang zu erzeugen, der eine Funktio wiedergibt, die sich in gewisser Beziehung je nach der verwendeten Druck ändert. Gemäß der Erfindung is es möglich, Vorrichtungen zu schaffen, die die nac] den Schubgleichungen erforderlichen Rechenvorgäng ausführen. Beispielsweise ist es möglich, Vorrichtungel zu schaffen, die Ausgänge als Funktion eines Druck verhältnisses ergeben. Es ist möglich, Vorrichtunge@ herzustellen, die Druckverhältnisse, Funktionen vo@ Druckverhältnissen oder andere Werte aufnehmel und sie miteinander kombinieren, um bestimmte ge wünschte, dazwischenliegende Ausgänge zu erzeugen Die folgende Diskussion hierüber erfolgt an Han von Wandlerelementen oder -vorrichtungen, die zu erst in ihren Einzelheiten dargestellt sind, während sie später in bestimmter Zusammenschaltung zur Bil dung von Schubmeßsystemen verschiedener Arten nur noch als Blocks gezeigt sind. Die meisten der il Verbindung mit der Erfindung verwendeten Vor richtungsteile sind von der Art von Null-Brücker oder selbst ausgleichenden Brücken. Vorrichtunger dieser Art sind bekannt (s. die USA.-Patentanmeldung des Erfinders 644 530), so daß eine ins einzelne gehende Beschreibung hiervon nicht erforderlich ist. Zur best möglichen Erläuterung werden zunächst pneumatischz und elektrische Ausführungsformen von Wandler vorrichtungen in Verbindung mit den F i g. 4 bis 10 beschrieben, wonach in Form von Blockdiagrammer die verschiedenen Kombinationen dieser Wandler vorrichtungen zur Bildung vollständiger Systeme erläutert werden, um das gesamte Gebiet der Erfindung breit und klar darzustellen. Starting with F i g. 4, devices are provided in which Prints are used to generate an output that reproduces a function which changes in some respects depending on the pressure used. According to the invention it is possible to create devices that require the thrust equations Perform the calculation. For example, it is possible to create devices the outputs result as a function of a pressure ratio. It is possible to use devices @ to establish the pressure ratios, functions of pressure ratios or others Pick up values and combine them with each other to create certain desired, in-between Generate Outputs The following discussion takes place on Han von transducer elements or devices, which are first shown in detail, while they later in certain interconnection for the formation of different thrust measurement systems Species are only shown as blocks. Most of the il connection with the invention used before directional parts are of the type of zero-jumper or self-balancing Bridges. Devices of this type are known (see the USA. Patent application of Inventor 644 530), so that a detailed description of this is not is required. For the best possible explanation, pneumatic z and electrical embodiments of converter devices in connection with the F i g. 4 to 10, after which, in the form of block diagrams, the various Combinations of these transducer devices to form complete systems explained in order to broadly and clearly illustrate the entire field of the invention.

F i g. 4 zeigt eine pneumatische, sich selbst nullende Brücke, die eine Verschiebung »X« proportional einel nichtlinearen Funktion F eines Druckverhältnissei entsprechend dem Ausdruck (8) erzeugt, während Fig. 5 eine elektrische Brücke des gleichen Typs darstellt. Gemäß F i g. 4 besteht der Funktion. generator aus einem insgesamt mit 50 bezeichneten Gehäuse, das in noch zu beschreibender Weise in mehrere Teilkammern aufgeteilt ist. In einer Kammer 51 wird ein Druck Px entwickelt, der abhängt von der Geschwindigkeit, mit der unter dem Speisedruck, Pc stehende Luft in die Kammer eintreten kann, und von der Geschwindigkeit, mit der unter dem Druck Px stehende Luft in der Kammer 51 durch eine Drosselöffnung 53 gegen einen Druck Pa ausfließen kann. F i g. 4 shows a pneumatic self-zeroing bridge that a shift "X" proportional to a nonlinear function F of a pressure ratio generated according to expression (8), while FIG. 5 shows an electrical bridge of the represents the same type. According to FIG. 4 consists of the function. generator from one a total of 50 designated housing, which in a manner to be described in several Partial chambers is divided. A pressure Px is developed in a chamber 51, which depends on the speed at which the air is under the feed pressure, Pc can enter the chamber, and on the speed at which under the pressure Px standing air in the chamber 51 through a throttle opening 53 against a pressure Pa can flow out.

Die Drosselöffnung 52 wird verengt durch einen Kegel 54, der zwecks Veränderung der wirksamen Größe der Drosselöffnung 52 axial einstellbar ist.The throttle opening 52 is narrowed by a cone 54, the purpose of Change in the effective size of the throttle opening 52 is axially adjustable.

Da die Stellung des Kegels 54 nach Maßgabe einer über eine Stange S4a eingeleiteten, irgendeinem ersten Druck P1 proportionalen Wirkung verändert wird, kann gesagt werden, daß die Einstellung des Kegels 54 und damit die wirksame Größe der Drosselöffnung 52 von dem Druck P1 abhängt und sich mit diesem ändert. In ähnlicher Weise verschließt ein Kegel 55 teilweise die Drosselöffnung 53 und ändert deren wirksame Größe je nach seiner Einstellung die durch eine Stange 55a verändert werden kann, abhängig von einer Kraft oder sonstigen Wirkung, die irgendeinem zweiten Druck P2 proportional ist. Der Speisedruck po wird in die vor der Drosselöffnung 52 liegende Kammer 56 über einen Anschluß 57 aus einer geeigneten Speiseleitung zugeleitet. In ähnlicher Weise steht die neben der Drosselöffnung 53 liegende Kammer 58 über einen Anschluß 59 mit dem Umgebungsdruck Pa in Verbindung. Der Druck Pc ist normalerweise größer als Pa ; im übrigen sind die Größen dieser Drucke nicht wesentlich. P stellt hier einen in konstanter, unveränderlicher Höhe zur Verfügung stehenden Bezugsdruck dar, der vorzugsweise von einem im Flugzeug zur Erzeugung von Luftdruck für andere Zwecke vorgesehenen Kompressor erzeugt wird.Since the position of the cone 54 according to a via a rod S4a initiated, any first pressure P1 proportional effect changed is, it can be said that the setting of the cone 54 and thus the effective Size of the throttle opening 52 depends on the pressure P1 and changes with this changes. Similarly, a cone 55 partially closes the throttle opening 53 and changes its effective size depending on its setting by a rod 55a can be changed, depending on some force or other effect, any second pressure P2 is proportional. The feed pressure po is in front of the throttle opening 52 lying chamber 56 via a connection 57 from a suitable feed line forwarded. The chamber located next to the throttle opening 53 stands in a similar manner 58 via a connection 59 with the ambient pressure Pa in connection. The pressure Pc is usually greater than Pa; otherwise the sizes of these prints are not essential. P provides one here at a constant, unchangeable height standing reference pressure, which is preferably generated by an in the aircraft generated by air pressure for a compressor intended for other purposes.

Ebenfalls innerhalb des Gehäuses 50 liegt eine Kammer 61 zur Erzeugung eines Ausgleichsdrucks Py. Also within the housing 50 is a chamber 61 for generation an equalization pressure Py.

Der Spcisedruck Pc tritt in diese Kammer durch eine Drosseliiffnung 62 ein, und die Kammer 61 ist über eine Drosselöffnung 63 zum Urngebungsdruck pa hin entlüftet. Wie auch im vorherigen Fall, wird die Drosselöffnung 62 teilweise durch einen Kegel 64 verschlossen, dessen Einstellung die wirksame Durchflußfläche der Drosselöffnung 62 verändert; in ähnlicher Weise ist zur Veränderung der wirksamen Durchflußfläche der Drosselöffnung 63 ein Kegel 65 vorgesehen. Der Speisedruck Pe wird von der Speiseleitung über einen Anschluß 67 in die Kammer 66 eingeleitet. Die Kammer 68 wird durch eine offene Entlüftung 69 auf Umgebungsdruck P, gehalten. In diesem Falle erfolgt die Einstellung des Kegels 65 durch die Stange 65a, jedoch auf eine feste Einstellung, der eine bestimmte wirksame Durchflußfläche Ac zugeordnet ist. Der Kegel 64 dagegen ist über eine Stange 64(1 mit einer Anordnung verbunden, durch die seine Einstellung und damit die Einstellung der wirksamen Durchflußfiäche der Drosselöffnung 62 nach Maßgabe des Verhältnisses der Drucke Px und Py im System erfolgt. Dies ist eine Folge der Verbindung der unter dem Druck P, stehenden Kammer 61 über eine Beipaßleitung 70 mit einer Kammer 71.The Spcisedruck Pc enters this chamber through a throttle opening 62 a, and the chamber 61 is via a throttle opening 63 to the ambient pressure pa vented towards. As in the previous case, the throttle opening 62 becomes partial closed by a cone 64, the setting of which determines the effective flow area the throttle opening 62 changed; in a similar way is to change the effective A cone 65 is provided through the flow area of the throttle opening 63. The feed pressure Pe is introduced into the chamber 66 from the feed line via a connection 67. The chamber 68 is kept at ambient pressure P 1 by an open vent 69. In this case, the setting of the cone 65 is done by the rod 65a, however to a fixed setting to which a specific effective flow area Ac is assigned is. The cone 64, on the other hand, is connected via a rod 64 (1 to an arrangement, by its setting and thus the setting of the effective flow area the throttle opening 62 in accordance with the ratio of the pressures Px and Py in the system he follows. This is a consequence of the connection of the chamber under pressure P 1 61 via a bypass line 70 with a chamber 71.

Die unter dem Druck px stehende Kammer 51 ist über eine Entlüftung 73 mit einer Kammer 72 verbunden. Infolgedessen sind auf die einander gegenüberliegenden Seiten der gemeinsamen Trennwand zwischen den Kammern 71 und 72 die Drucke po und Ps in einander entgegengesetzten Richtungen wirksam, und in dieser Trennwand ist ein nach Maßgabe irgendwelcher Unterschiede der Drucke Pv und Py beweglicher Teil 75, vorzugsweise eine nachgiebige Membran. vorgesehen. Die Einstellstange 64a für den Kegel 64 ist in diesem Wandteil 75 befestigt und bewegt sich mit diesen in dem Bestreben. die Drucke auf beiden Seiten der Membran 75 auszugleichen.The chamber 51, which is under pressure px, is via a vent 73 connected to a chamber 72. As a result, are on the opposite Sides of the common partition between the chambers 71 and 72, the prints po and Ps acts in opposite directions, and is in this partition a movable part in accordance with any differences in the Pv and Py pressures 75, preferably a compliant membrane. intended. The adjustment rod 64a for the cone 64 is fixed in this wall part 75 and moves with these in the Aspiration. equalize the pressures on both sides of the diaphragm 75.

Der Kegel 64 ist mit einer solchen, selbstverständlich nicht unbedingt wirklich geometrisch kegelförmigen Außenform ausgestattet, daß seine Bewegung durch den nachgiebigen Wandteil 75 an der Drosselöffnung 62 die richtige wirksame Durchflußfiäche entsprechend seinem angemessenen Verhältnis von r zu f(r) oder einem anderen angemessenen Druckverhältnis nach Bestimmung seiner Kennlinie, d. h. nach F i g. 2, einstellt. Daher kann gesagt werden, daß die Einstellung der Stange 64a den Ausgang der Vorrichtung oder den Wert der erzeugten Funktion repräsentiert; diese Stange kann nach außen aus dem Gehäuse 50 herausgeführt werden, um sie mit einem anderen Teil des Systems als Ableseorgan zu verbinden. The cone 64 is of course not necessarily such really fitted geometrically conical outer shape that its movement through the flexible wall part 75 at the throttle opening 62 the correct effective flow area according to its reasonable ratio of r to f (r) or some other reasonable Pressure ratio after determining its characteristic, d. H. according to FIG. 2, sets. Therefore, it can be said that the adjustment of the rod 64a is the output of the contraption or represents the value of the generated function; this rod can go outwards out of housing 50 to connect to another part of the system to connect as a reading device.

Beispielsweise kann die Stange 64a mit einem Zeiger versehen sein, der mit einer feststehenden Skala zusammenarbeitet, die unmittelbar geeicht ist, so daß sie den Wert der Funktion für jeden Wert des Druckverhältnisses anzeigt, kann aber auch als Eingang für ein anderes Gerät dienen oder einen Wandler betätigen, damit dieser Ausgang in irgendeinen andersartigen, gerade gewünschten Impuls umgewandelt wird.For example, the rod 64a can be provided with a pointer, which works with a fixed scale that is directly calibrated, so that it shows the value of the function for each value of the pressure ratio, but can also serve as an input for another device or operate a converter, so that this output is converted into some other kind of impulse that is just desired will.

In F i g. 4 wird die Fläche Al (wirksame Fläche der Drosselöffnung 52) in unmittelbarer Abhängigkeit vom Druck P1 verändert, wozu ein (nicht dargestellter) Antrieb, wie z. B. ein Balg, eine federbelastete Membran oder ein gleichwertiger, unter dem Druck P1 stehender Mechanismus verwendet wird. In ähnlicher Weise ändert sich die Fläche A2 (wirksame Fläche der Drosselöffnung 53) unmittelbar mit P2. Die Brücke wird aus einer Speisedruckquelle gespeist, um einen gemeinsamen Bezugsdruck, wie beispielsweise Pe zu haben, und ihr Auslaß führt nach außen zu einem niedrigeren Druck, vorzugsweise dem Umgebungsdruck Pa. Es ist lediglich erforderlich, daß Po höher ist als Pa Die tatsächlichen Druck werte oder ihre Gleichmäßigkeit sind unwesentlich, da diese Drucke beiden Seiten der Brücke zugeleitet werden und die Brücke mit Null-Ausgleich versehen ist und mit Durchströmgeschwindigkeiten sowohl im Schallgeschwindigkeits- wie auch im Unterschallgeschwindigkeitsbercich arbeitet. Diese selben Drucke erzeugen dieselbe Druckdifferenz in dem parallelen Drucksystem, in dem der in bestimmter Weise geformte Kegel 64 die wirksame Fläche A in nichtlinearer Weise in Reihe mit der zwar konstante, jedoch zwecks Einstellung der Empfindlichkeit und der Hubgröße willkürlich einstellbaren, im Betrieb jedoch fest eingestellten Fläche Ac verändert. Wenn die Brücke genullt wird, so wird Px = PyX und A = A1 Daher A A2 kann gesagt werden, daß A Ac (AAl). Da dies bedeutet, daß die wirksame Fläche A proportional (A1/@) ist, muß die Verwschiebung X, die eine Funktion A2 von A ist, eine Funktion von (A1/A2) und haber eine Funktion von (P1/P) sein. Wenn die Brücke daher P2 genullt und der Kegel 64 in geeigneter Weise geformt ist, so ist der Ausgang X proportional der Funktion F (p), wie es erforderlich ist. In Fig. 4 becomes the area Al (effective area of the throttle opening 52) changed in direct dependence on the pressure P1, including a (not shown) Drive, such as B. a bellows, a spring-loaded membrane or an equivalent, pressurized P1 mechanism is used. Similarly changes the area A2 (effective area of the throttle opening 53) is directly related to P2. the Bridge is fed from a feed pressure source in order to create a common reference pressure, such as Pe, and its outlet leads to a lower one to the outside Pressure, preferably the ambient pressure Pa. All that is required is that Po is higher than Pa The actual pressure values or their evenness are insignificant, since these prints are fed to both sides of the bridge and the bridge with zero offset is provided and with flow velocities both in the speed of sound as also works in the subsonic speed range. These same prints produce the same pressure difference in the parallel pressure system in which the in certain Wise shaped cones 64 the effective area A in a nonlinear way in series with the constant, but for the purpose of setting the sensitivity and the stroke size Arbitrarily adjustable, but fixed area Ac changed during operation. If the bridge is zeroed then Px = PyX and A = A1 Hence A A2 can be said be that A Ac (AAl). Since this means that the effective area A is proportional (A1 / @), the displacement X, which is a function A2 of A, must be a function of (A1 / A2) and have to be a function of (P1 / P). If the bridge therefore zeros P2 and the cone 64 is suitably shaped, the output X is proportional the function F (p) as required.

Falls gewünscht, kann das durch die Verschiebung X angetriebene Element in der Weise nichtlinearisiert werden, daß A linear oder nur teilweise nichtlinear ist, um stärkere Nichtlinearitäten der Funktion F auf zwei Elemente zu verteilen. Die Stange 64a des Kegels 64 kann entweder eine andere Fläche in einer pneumatischen Brücke, eine Impedanz in einer elektrischen Brücke oder irgendein mechanisches Aquivalent hiervon steuern, je nachdem wie dies in der Hauptschuberrechnungsbrücke, die später beschrieben wird, erforderlich ist. If desired, the element driven by the displacement X be non-linearized in such a way that A is linear or only partially non-linear is to distribute stronger nonlinearities of the function F to two elements. The rod 64a of the cone 64 can either have another surface in a pneumatic Bridge, an impedance in an electrical bridge, or some mechanical equivalent from this control, depending on how this is done in the main thrust bill bridge, which is later is required.

F i g. 5 zeigt einen elektrischen Funktionsgenerator, der dem pneumatischen Funktionsgenerator nach F i g. 4 analog ist und bei dem die den Teilen in F i g. 4 entsprechenden Teile mit den gleichen Bezugsziffern, jedoch unter Hinzusetzung von Hochstrichen, bezeichnet sind. Bei dem elektrischen System nach F i g. 5 stellen die Speiseleitungen 57' und 59' eine Spannungsquelle dar, die an die Stelle eines Druckdifferentials tritt. In benachbarten Armen der Brücke liegen Impedanzen 54' und 55'. Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel sind Abgriffe 52' und 53' über nachgiebige Leitungen mit dem gemeinsamen Verbindungspunkt zwischen den beiden Impedanzen verbunden, so daß zwecks Veränderung der Werte Z1 und Z2 ein Teil jeder Impedanz kurzgeschlossen werden kann. Die Verschiebung der Abgriffe 52' und 53' erfolgt in Abhängigkeit von den Drucken P1 und P2 durch entsprechende Einrichtungen, wie sie in Verbindung mit F i g. 4 schon beschrieben wurden, so daß also die Einstellung der Abgriffe und damit die Werte Z1 und Z2 proportional den Drucken P1 und P2 sind. Die gemeinsame Verbindung zwischen den Impedanzen 54' und 55' ist ihrerseits an eine Seite eines Servomotors 75' aitgeschlossen. In den anderen Armen der Brücke liegen Ipedanzen 65' und «', von denen die Impedanz i'af die gleiche Art und Weise und aus dem gleichen Grund, wie der Kegel *4 in F i g. 4, nichtlinear ist. Es sind Abgriffe 62' und 63' vorgesehen, um einen Teil der Impedanzen 64' und 65' kurzzuschließen und hierdurch die wirksamen Impedanzen Z und Zc einzustellen. Der Abgriff'3' ist auf einen festen Wert voreingestellt, während der Abgriff 62' durch eise Zahnstange 78' angetrieben wird, die mit einem Schneckenrad 77 ouf der Welle des Servomotors 7S' im Eingriff steht. Die Speisung des Servomotors 73' erfolgt von einer Spannungsquelle 76 ss, und der Motor ist, wie bereits erwähnt, auf einer Seite mit der gemeinsamen Verbindung zwischen den Impedanzen w und 55' verbunden. Auf seiner anderen Seite ist er an den Punkt zwischen den Impedanzen 6Z' und 65' angeschlossen. Das Servomotorsystem ist derart ausgebildet, daß jeglicher Spannungsunterschied zwischen diesen beiden Seitenverbindungen den Abgriff 2' der Impedanz Z derart verschiebt, daß diese Spannung zu Null gemacht wird. F i g. 5 shows an electrical function generator similar to the pneumatic Function generator according to FIG. 4 is analogous and in which the parts in F. i g. 4 corresponding parts with the same reference numerals, but with the addition are denoted by dashes. In the electrical system according to FIG. 5 places the feed lines 57 'and 59' represent a voltage source that takes the place of a Pressure differential occurs. In adjacent arms of the bridge are impedances 54 ' and 55 '. In the illustrated embodiment, taps 52 'and 53' are over compliant lines with the common connection point between the two impedances connected so that for the purpose of changing the values Z1 and Z2 a part of each impedance can be short-circuited. The taps 52 'and 53' are shifted in FIG Dependence on the pressures P1 and P2 by appropriate devices, such as them in connection with F i g. 4 have already been described, so that is the setting of the taps and thus the values Z1 and Z2 are proportional to the pressures P1 and P2. The common connection between the impedances 54 'and 55' is in turn on one side of a servo motor 75 'is closed. In the other arms of the bridge lie Ipedances 65 'and' ', of which the impedance i'af the same way and for the same reason as the cone * 4 in FIG. 4, is non-linear. There are Taps 62 'and 63' are provided to short-circuit part of the impedances 64 'and 65' and thereby set the effective impedances Z and Zc. The tap '3' is preset to a fixed value, while the tap 62 'by iron rack 78 'is driven by a worm wheel 77 on the shaft of the servo motor 7S 'is engaged. The servomotor 73 'is fed from a voltage source 76 ss, and the engine, as already mentioned, is on one side with the common Connection between the impedances w and 55 'connected. On his other side it is connected to the point between the impedances 6Z 'and 65'. The servo motor system is designed so that there is any voltage difference between the two Side connections the tap 2 'of the impedance Z shifts in such a way that this voltage is made to zero.

Wenn die Abgriffe 52' und 53' nach Maßgabe der Drucke P1 und P2 eingestellt werden, so bewirkt jedes Spannungsungleichgewicht in der Brücke zwischen den Seitenleitungen des Servomotors infolge irgendeiner Veränderung jedes der beiden Druckwerte eine Einschaltung des Servotnotors 75' in derjenigen Richtung, daß der Abgriff 62' über die Zahnstange 78' das Gleichgewicht der Brücke wieder herstellt. d. h. also die Ungleichgewichtsspannung zu Null macht. When the taps 52 'and 53' are adjusted in accordance with the pressures P1 and P2 any voltage imbalance will cause the bridge between the side lines of the servomotor as a result of any change in either of the two pressure values Activation of the servo motor 75 'in the direction that the tap 62' over the rack 78 'restores the balance of the bridge. d. H. so the Makes imbalance voltage zero.

Die sich hierhei ergebende Stellung der Zahnstange oder eines daran betstigten Teils 7da entspricht einer Verschiebung X, die den Ausgang der Brücke darstellt und die genau in derselben Weise wie der Ausgang X der pneumatischen Brücke in F i g. 4 ausgenutzt werden kann. Wenn die Brücke genullt ist, so ist Z/Zc = Z1/Z2 oder Z = ZcZ1/Z2. Da Zc eine Konstante zi ist, ist Z proportional T2 Deshalb ist die Verschiebung X, die eine Funktion von Z ist, auch eine Funktion von Zl und somit auch eine Funktion z2 von P1/P2. Wenn die Brücke durch das sclbst nullende Servosystem. wie dargestellt, ausgeglichen ist und die einen »elektrischen Nocken« darstellende Impedanz 64' (d. h. Z) entsprechend geformt ist, so ist die Ver schiebung X proportional der Größe F(P1/P2), wi@ auch bei der pneumatischen Funktionsgenerator brücke nach F i g. 4. Auch hier kann wiederun gewünschtenfalls die Nichtlinearität auf die Impe danz 64' und auf die Antriebseinrichtung für den mi der Verschiebebewegung X angetriebenen Abgriff 62 verteilt werden. Die elektrische Brücke kann ent weder mit Wechselstrom oder mit Gleichstrom ge speist werden.The resulting position of the rack or one of it actuated part 7da corresponds to a displacement X representing the output of the bridge and which exactly in the same way as the output X of the pneumatic bridge in Fig. 4 can be exploited. If the bridge is zeroed, then Z / Zc = Z1 / Z2 or Z = ZcZ1 / Z2. Since Zc is a constant zi, Z is proportional to T2 therefore the displacement X, which is a function of Z, is also a function of Zl and thus also a function z2 of P1 / P2. When the bridge is through the self-zeroing servo system. as shown, is balanced and the one representing an "electric cam" Impedance 64 '(i.e., Z) is shaped accordingly, the displacement X is proportional of size F (P1 / P2), wi @ also with the pneumatic function generator bridge F i g. 4. Here, too, the non-linearity can, if desired, affect the Impe danz 64 'and on the drive device for the driven with the displacement movement X. Tap 62 are distributed. The electrical bridge can either use alternating current or be fed with direct current.

Zur Vereinfachung der Beschreibung wird die Vor richtung nach F i g. 4 als pneumatischer Funktions generator, abgekürzt PFG, bezeichnet. Das elektrisch Äquivalent nach F i g. 5 wird als elektrischer Funk tionsgenerator, abgekürzt EFG, bezeichnet. Anden Bauformen von Funktionsgeneratoren, die mit mecha nischen Äquivalenten usw. arbeiten und auf dem vor stehend beschriebenen Grundsatz der selbstnullender Brücke beruhen, sind in dem Fachmann ersichtliche Weise den beschriebenen Bauformen technisch äqui valent. To simplify the description, the device according to F i G. 4 as a pneumatic function generator, abbreviated to PFG. The electric Equivalent to F i g. 5 is used as an electrical function generator, abbreviated to EFG, designated. Andean designs of function generators with mechanical equivalents etc. and work on the principle of self-zeroing described above Bridge based, are in the manner apparent to the skilled person, the designs described technically equivalent.

Die beschriebenen oder im Rahmen der Erfindung liegenden Funktionsgeneratoren können dazu heran gezogen werden, verschiedene Elemente in eine sogenannten Primärbrücke anzutreiben. Die Symbole PPB und EPB werden zur Bezeichnung einer pneu matischen bzw. einer elektrischen Primärbrücke be nutzt. Die Primärbrücke dient in erster Linie dazu eine Gleichung folgender Form zu lösen: F/P.1/A = #2(R2)#3(R3), (9) worin F allgemeiner Schub (Staudruck- oder Bruttoschub), P ein Vordruck oder eine Druckdifferenz, #2 eine Funktion eines Druckverhältnisses R2 und #3 ene andere Funktion eines weiteren Druckverhältnisses R3 bedeutet. The function generators described or within the scope of the invention can be used for this purpose, different elements in a so-called primary bridge to drive. The symbols PPB and EPB are used to designate a pneumatic or an electrical primary bridge be used. The primary bridge serves primarily Line to solve an equation of the following form: F / P.1 / A = # 2 (R2) # 3 (R3), (9) where F general thrust (dynamic pressure or gross thrust), P a pre-pressure or a pressure difference, # 2 is a function of a pressure ratio R2 and # 3 is another function of another Pressure ratio R3 means.

Alle der wesentlichen, vorstehend erwähnten Schubgleichungen können in diese allgemeine Gleichung form gebracht werden. So ist der Faktor r der Gleichung (1) gleich S(P16/Pa) , so daß sich ergibt Fg/Par = Fg/Pt6 = A6fg(r)f(r6) (10) und hieraus Fg/Pt6 # 1/A6 = fg(r)f(r6) (11) Diese Gleichung ist in der Form der Gleichung (91 in der folgendes gilt: F = Fg, P = P16, A = #2 = fe und #3 = f. All of the essential thrust equations mentioned above can into this general equation form. So is the factor r of the equation (1) is equal to S (P16 / Pa), so that Fg / Par = Fg / Pt6 = A6fg (r) f (r6) (10) and from this Fg / Pt6 # 1 / A6 = fg (r) f (r6) (11) This equation is in the form of the equation (91 in which the following applies: F = Fg, P = P16, A = # 2 = fe and # 3 = f.

Gleichung (4), die den ungefähren Wert von F, angibt, ist bereits in der Form der Gleichung (9), in der folgendes gilt: F1 = F@ P = (P16 - Pa), A = #2 = K@ und #3 = f. Equation (4) giving the approximate value of F i is already in the form of equation (9), in which: F1 = F @ P = (P16 - Pa), A = # 2 = K @ and # 3 = f.

In ähnlicher Weise kann die Gleichung (5), die den Staudruckwiderstand definiert, in die Form der Gleichung (6) gebracht werden, indem h durch seinen Gleichwert P12/p ersetzt wird, so daß sich folgendes ergibt: Fr F, Fr @/Pa# = @/P12 = A2Ja(oNS)f(r2) (12) Fr/Pt2 # 1/A2 = fa(#NS)f(r2). (13) Letztere Gleichung ist in der Form der Gleichung (9), in der folgendes gilt: F = Fr P = P12 A = A2 #2 = fa #3 = f. In a similar way, equation (5), the dynamic pressure resistance defined, can be put into the form of equation (6) by replacing h with its equivalent P12 / p is replaced so that the following results: Fr F, Fr @ / Pa # = @ / P12 = A2Yes (oNS) f (r2) (12) Fr / Pt2 # 1 / A2 = fa (#NS) f (r2). (13) The latter equation is in the form of the equation (9), in which the following applies: F = Fr P = P12 A = A2 # 2 = fa # 3 = f.

Die F i g. 6 und 7 zeigen Einrichtungen zur Lösung der Grundgleichung (9) in einer PPB oder EPB unter Verwendung von PFGs oder EFGs oder ihrer Äquivalente, um die Funktionen #2 tilld 3 zu erzeugen. The F i g. 6 and 7 show means for solving the basic equation (9) in a PPB or EPB using PFGs or EFGs or their equivalents, to generate the functions # 2 tilld 3.

Für den Fachmann ist klar erkannbar, daß EFG-Einheiten auch das Arbeitselement einer PPB und PFG-Einheiten auch das Arbeitselement einer EPB in gleicher Weise antreiben können, wenn immer dies in einem bestimmten Anwendungsfall zu vorteilhaften Anordnungen führen sollte. Hierdurch werden natürlich auch die verschiedensten Kombinationen aller Arten möglicher Vorrichtungseinbeiten miteinander nahegelegt. Zum Zwecke der Erläuterung zeigt F i g. 6 die Verwendung von PPB mit PFG-Elementen und F i g. 7 die Verwendung von EPG mit EFG-Elementen: natürlich soll hierdurch die Erfindung in keiner Weise eingeschränkt werden.It is clear to those skilled in the art that EFG units are also the work element a PPB and PFG units also serve as the working element of an EPB in the same way can drive whenever this is advantageous in a particular application Orders should lead. This of course also makes a wide variety of combinations all kinds of possible device units with each other suggested. For the purpose of Explanation is shown in FIG. 6 the use of PPB with PFG elements and F i g. 7th the use of EPG with EFG elements: of course, this is intended to make the invention not be restricted in any way.

Eine pneumatische Ausführungsform einer Primärbrücke ist in F i g. 6 dargestellt. Eine unter dem Druck Px' stehende Kammer 80 ist mit einer Einlaßdrosselöffnung 81 und einer Auslaßdrosselöffnung 82 versehen; die wirksamen Durchflußflächen a1 und a2 jeder dieser Drosselöffnungen können durch K egel 83 und 84 verändert werden, deren axiale Verstellung durch Stangen 83a und 84a erfolgt. Die Axialverstellung der Stange 83a um einen Verschiebeweg X erfolgt proportional der Funktion von VJ2, die von einer der F i g. 4 ähnlichea PFG oder einem Äquivalent hiervon abgeleitet uird. Die Energie zur Betätigung der Primärbrücke kommt beispielsweise von einem Kompressor, der Luft unter einem Druck Pc über einen Anschluß 86 in die der Drosselöffnung 81 benachbarte Kammer 85 fördert. Der Auslaß aus der Kammer 80 erfolgt durch die Drosselöffnung 82 in eine Kammer 87, die über eine Öffnung 88 zum Umgebungsdruck Pa hin entlüftet ist. Eine Leitung 89 leitet den Zwischendruck P; zu dem noch zu beschreibenden Servoventil 102. A pneumatic embodiment of a primary bridge is shown in FIG. 6 shown. A pressurized Px 'chamber 80 is provided with an inlet orifice 81 and an outlet throttle opening 82; the effective flow areas a1 and a2 of each of these throttle openings can be changed by cones 83 and 84, their axial adjustment is carried out by rods 83a and 84a. The axial adjustment the rod 83a by a displacement X is proportional to the function of VJ2, that of one of the F i g. 4 similar a PFG or an equivalent derived therefrom uird. The energy to operate the primary bridge comes from one, for example Compressor, the air under a pressure Pc through a port 86 into the throttle opening 81 adjacent chamber 85 promotes. The outlet from the chamber 80 is through the Throttle opening 82 into a chamber 87, which via an opening 88 to the ambient pressure Pa is vented. A line 89 conducts the intermediate pressure P; to that still to descriptive servo valve 102.

Ein ähnlicher pneumatischer Zylinder 90 steht unter dem Druck P;, der bestimmt wird durch die wirksamen Flächen der Drosselöffnungen 91 und 92, deren Veränderung durch Kegel 93 und 94 erfolgt. A similar pneumatic cylinder 90 is at pressure P ;, which is determined by the effective areas of the throttle openings 91 and 92, whose Changes made by cones 93 and 94.

Diese Kegel werden durch Stangen 93a und 94a axial verstellt, und in diesem Falle erfolgt die Verschiebung der Stange 93a nach Maßgabe eines voreingestellten Größenfaktors A, während die Stange Na nach Maßgabe der Funktion #3 verschoben wird. Der dem Größenfaktor rugeordnete Kegel 93 kann durch einen Zahnstangentrieb 108 mit einer geeigneten Skala 109 für den Größenfaktor erfolgen.These cones are axially adjusted by rods 93a and 94a, and in this case, the displacement of the rod 93a takes place in accordance with a preset Size factor A while the rod Na is displaced in accordance with function # 3. The cone 93, which is assigned to the size factor, can be driven by a rack and pinion 108 with a suitable scale 109 for the size factor.

Eine neben der Drosselöffnung 91 liegende Kammer 95 ist über den Anschluß's mit der Kompressorförderleitun g verbunden, sodaß sie unter dem Druck Pc steht. Eine Kammer 97 neben der Drosselöffnung 92 ist über eine Öffnung 98 zum Umgebungsdruck Pa entlüftet. Die Leitung 99 verbindet die Kammer 90 mit dem Servoventil 102 und leitet diesem infolgedessen den Druck P; zu.A chamber 95 located next to the throttle opening 91 is above the connection connected to the compressor delivery line so that it is under the pressure Pc. A chamber 97 next to the throttle opening 92 is via an opening 98 to the ambient pressure Pa vented. The line 99 connects the chamber 90 to the servo valve 102 and as a result, this leads the pressure P; to.

Die wirksame Fläche der Drosselöffnung 82 wird durch einen Kegel 84 gesteuert, der über seine Stange Ma mit einem in einem Zylinder 100 arbeitenden Kolben 101 verbunden ist. Der Zylinder 200 ist über Verbindungsleitungen 104 und 105 mit dem Servoventil 102 verbunden. Als Servoventil ist ein Mehrfachkolbenschieberventil vorgesehen, dessen Schieber 103 aus seiner Neutralstellung verschoben wird, wenn ein Unterschied zwischen den über die Leitungen 89 und 99 den gegenüberliegenden Seiten des Schiebers zugeleiteten Drucken po und P; auftritt. Im Falle eines solchen Unterschieds dieser beiden Drucke wird Druckmittel der einen oder anderen Seite des Kolbens 101 über eine der Leitungen 105 und 104 zugeleitet und kann über die jeweils andere Leitung abfließen Über die Speiseleitung 106 wird Luft mit dem Druck P@ herangebracht, die Druck liefert, wenn ein Austritt über die Leitungen 1W? zum Umgebungsdruck Pa erfolgen kann. Die in dem Servoventil verwendeten Drucke brauchen nicht die gleichen zu sein wie diejenigen in den anderen Räumen der Primärbrücke, werden aber üblicherweise aus Gründen der Einfachheit gleich groß sein. The effective area of the throttle opening 82 is defined by a cone 84 controlled, the one working in a cylinder 100 via its rod Ma Piston 101 is connected. The cylinder 200 is via connecting lines 104 and 105 connected to the servo valve 102. A multi-piston slide valve is used as a servo valve provided, the slide 103 is moved from its neutral position when a difference between the lines 89 and 99 the opposite Pages of the slider supplied prints po and P; occurs. In the case of such The difference between these two prints is one side or the other of the piston 101 via one of the lines 105 and 104 and can be via the each other line flow off Via the feed line 106, air with the pressure P @ brought up, which supplies pressure if there is an exit via the lines 1W? to the Ambient pressure Pa can take place. Need the pressures used in the servo valve not to be the same as those in the other rooms of the primary bridge, but will usually be the same size for the sake of simplicity.

Hier ist die wirksame Fläche der DrosselöffnungSl gleich al. Die wirksame Fläche der Drosselöffnung 82 ist a2. Die wirksame Fläche der Drosselöffnung 91 ist a;, die wirksame Fläche der Drosselöffnung 92 ist a2'. Wenn die Brücke genullt ist, so ist a2/a1 = a2'/a1', Wenn angenommen wird, daß a1 proportional #2 eingestellt ist, daß a2' proportional #3 eingestellt ist und die Fläche a' proportional (A) ist, so ist a2 = (a, a2'/a1') proportional A #2#3 und deshalb proprotional F/p im Sinne der Gleichung (9). Daher ist die Nullstellung des Kolbens 101 im. Steuerzylinder 100 oder des Kegels 84 oder der Stange 64a eine Funktion von (p). Die Anordnung ist derart getroffen, daß die Verstellung des Kegels 84 bestrebt ist, die Drucke P@ und P@ wieder zum Ausgleich zu bringen. Die Anwendung der Formel wurde bereits beschrieben und ist daher verständlich. Here the effective area of the throttle opening S1 is equal to al. the effective area of the throttle opening 82 is a2. The effective area of the throttle opening 91 is a; the effective area of the throttle opening 92 is a2 '. When the bridge zeroed then a2 / a1 = a2 '/ a1' Assuming that a1 is set proportionally # 2 is that a2 'is set proportional to # 3 and the area a' proportional (A) then a2 = (a, a2 '/ a1') is proportional to A # 2 # 3 and therefore proportional to F / p im Meaning of equation (9). Therefore, the zero position of the piston 101 is im. Control cylinder 100 or cone 84 or rod 64a is a function of (p). The order is made such that the adjustment of the cone 84 tends to reduce the pressure To bring P @ and P @ back into balance. The application of the formula has already been made and is therefore understandable.

F i g. 7 zeigt das elektrische Äquivalent der pneumatischen Brücke nach F i g. 6, und deshalb sind entsprechende Teile mit den gleichen Bezugszilfern, jedoch tnit hinzugesetzten Hochstrichen, bezeichnet. F i g. 7 shows the electrical equivalent of the pneumatic bridge according to FIG. 6, and therefore corresponding parts are given the same references, However with added hyphens, inscribed.

Die Impedanzen 83'und 84' sind in benachbarte Zweige der Brücke eingeschaltet, und ein Teil ihrer Impedanz ist durch Abgriffe 81' und 82' kurzgeschlossen. Die restlichen Impedanzen Z1 und Z2 sind proportional der Funktion #2 und (wenn die Brücke genullt ist) dem Verhältnis F/P. Die Brückenspannung wird über die benachbarten Impedanzen durch Speiseleitungen 86' und 88'eingeleitet. In ähnlicher Weise wird die Brückenspannung auch den Impedanzen 93' und 94' zugeleitet, von denen jeweils ein Teil durch Abgriffe 91' und 92' kurzgeschlossen ist, um die effektiven Impedanzen 4 und z2' einzustellen. Z1' wird 1. von Hand proportional der Größe A eingestellt, worin A der Größenfaktor ist; diese Verstellung erfolgt mittels des Abgriffs91' und einer Skala109' die Impedanz z2' wird proportional Pi eingestellt, und zwar mittels eines geeigneten EFG oder eines Aquivalents hierzu. Zwischen die Brücke ist ein Servomotor 102' geschaltet, und zwar zwischen die Verbindungspunkte zwischen den Impedanzen Z1 und z2 einerseits und den Impedanzen z1' und z2' andererseits. Bei Anschluß an eine Spannungsquelle 110 und Eintreten eines Ungleichgewichts der Brücke treibt der Servomotor eine Schnecke 100 an, die eine Zahnstange 101 verschiebt, so daß der Abgriff 82' bis zur Wiedereinstellung des Gleichgewichts verstellt wird. The impedances 83 'and 84' are switched into neighboring branches of the bridge, and part of its impedance is shorted by taps 81 'and 82'. the remaining impedances Z1 and Z2 are proportional to function # 2 and (if the Bridge is zeroed) the ratio F / P. The bridge voltage is over the neighboring Impedances introduced through feed lines 86 'and 88'. Similarly, will the bridge voltage is also fed to the impedances 93 'and 94', each of which part of it is shorted by taps 91 'and 92' to the effective impedances 4 and z2 'to be set. Z1 'is set 1. by hand proportionally to size A, where A is the size factor; this adjustment takes place by means of the tap 91 ' and a scale 109 'the impedance z2' is set proportionally to Pi, namely by means of a suitable EFG or an equivalent thereto. Between the bridge a servo motor 102 'is connected between the connection points between the impedances Z1 and z2 on the one hand and the impedances z1 'and z2' on the other hand. When connected to a voltage source 110 and an imbalance occurs in the Bridge, the servo motor drives a worm 100 which moves a rack 101, so that the tap 82 'is adjusted until the equilibrium is re-established.

Wenn die Brücke ausgeglichen ist, so ist z2/z1 = z2/z1.If the bridge is balanced, then z2 / z1 = z2 / z1.

Falls z1 proportional Y52, Z2 proportional 0/3 und Zí proportional A ist, so ist z2 proportional A NU2 f3 und deshalb dem Verhältnis Fp, entsprechend der Gleichung (9), und zwar immer dann, wenn die Brücke ausgeglichen ist.If z1 is proportional to Y52, Z2 is proportional to 0/3 and Zí is proportional A, then z2 is proportional to A NU2 f3 and therefore corresponding to the ratio Fp of equation (9) whenever the bridge is balanced.

Der Ausgang der Primärbrücke bedarf einer Umgehrung, damit man zu den gewünschten Ausgängen F@/Pa, Fr/Pa und Fr gelangt. Diese Umkehrungen können mittels typischer Vorrichtungen vorgenommen werden, die nachstehend als pneumatische und elektrische Umkehrungsbrücken, abgekürzt PCB und ECB, beschrieben werden und in den F i g. 8 und 9 dargestellt sind. Es ist erkennbar, daß diese Brücken insofern den Primärbrücken und den Funktionsgeneratoren ähneln, als auch hier wiederum automatisch nullende Systeme verwendet werden, und auch die Konstruktion ist ähnlich, mit Ausnahme der Tatsache, daß Schalter verwendet werden, um je nach Wahl des Piloten zwischen den Anzeigen der aerodynamischen Angaben Fg/Ba und Fr/Pa und Fg und Fr umschalten zu können. Obgleich dises Umkehrungsbrücken den Gesamtaufbau komplizierter machen, benötigen Hochgeschwindigkeitsflugzeuge diese zusätzliche Brückenart, um den Staudruckwiderstand genau nach Gleichung (5) zu messen. The output of the primary bridge needs to be reversed in order to get to reaches the desired outputs F @ / Pa, Fr / Pa and Fr. These reversals can by means of typical devices, hereinafter referred to as pneumatic and electrical reversing bridges, abbreviated to PCB and ECB, and in Figs. 8 and 9 are shown. It can be seen that these bridges insofar are similar to the primary bridges and the function generators, as well as here again automatically Zeroing systems are used, and construction is similar, with the exception of the fact that switches are used to switch between depending on the pilot's choice toggle between the displays of the aerodynamic data Fg / Ba and Fr / Pa and Fg and Fr to be able to. Although these inversion bridges make the overall structure more complicated, High-speed aircraft need this additional type of bridge in order to reduce the dynamic pressure resistance to be measured exactly according to equation (5).

Es sollte jedoch darauf hingewiesen werden, daß für Unterschallgeschwindigkeitsflugzeuge und nur wenig Uberschallgeschwindigkeit fliegende Flugzeuge es möglich ist, den erwünschten aerodynamischen Brutto-F S@n@@ @/Pa und den @eiodynannschen Stau@@ uck wider-Stand Fr/Pa unmittelbar aus der Primärbrücke zu erhalten und damit die Notwendigkeit der noch zu beschreiben. den Umkehrungsbrücken zu vermeiden. Bei Kombination der Gleichungen (1) und (2) und Umstellung ergibt sich Fg/@ . 1/@ = fa'(r)f(r6). (14) a A6 -f"'fr)ffr6). It should be noted, however, that for subsonic speed aircraft and only a little supersonic aircraft flying it is possible desired aerodynamic gross F S @ n @@ @ / Pa and the @eiodynann traffic jam @@ uck to obtain resistance Fr / Pa directly from the primary bridge and with it the need of yet to be described. to avoid the inversion bridges. When combining the Equations (1) and (2) and conversion results in Fg / @. 1 / @ = fa '(r) f (r6). (14) a A6 -f "'fr) ffr6).

Diese Gleichung ist in der Form der Gleichung (9) und gibt genau den Wert Fg/Pa an; demzufolge ist es möglich, Fg/Pa unter Verwendung eines PPB oder eines EPB oder eines Äquivalents hiervon genau zu errechnen. This equation is in the form of equation (9) and is accurate the value Fg / Pa; accordingly, it is possible to measure Fg / Pa using a PPB or of an EPB or an equivalent thereof.

In ähnlicher Weise ist für Flugzeuge unterhalb einer Machzahl von ungefähr 1,3 und unter der Voraussetzung, daß das Staudrucksystem nicht wegen schlechten Wirkungsgrads ein schweres aerodynamisches Stoßsystem bildet, das Druckverhältnis gleich (P12)NS #NS = = #, (15) Pa so daß #fa(#NS) = fa'(#) (16) entsprechend Definition. Similarly, for aircraft below a Mach number of about 1.3 and provided that the back pressure system is not because of bad Efficiency forms a heavy aerodynamic shock system, the pressure ratio equal to (P12) NS #NS = = #, (15) Pa so that #fa (#NS) = fa '(#) (16) according to definition.

Durch Kombination der Gleichung (5) und (16) und Umstellung ergibt sich Fr 1 - fa'()ffr2) (17) Pa A2 Diese Gleichung ist ebenfalls in der Form der Gleichung (9), und deshalb kann Fr/P für Flugzeuge mit niedrigeren Geschwindigkeiten direkt mit einer PPB-oder EPB-Einheit oder einem Äquivalent hierzu bestimmt werden. Combining equations (5) and (16) and rearranging himself Fr 1 - fa '() ffr2) (17) Pa A2 This equation is also in the form of Equation (9), and therefore Fr / P may be for aircraft at lower speeds can be determined directly with a PPB or EPB unit or an equivalent thereof.

Es ist zu bemerken, daß Gleichung (14) immer genau ist, während Gleichung (17) nur bei Unterschallgeschwindigkeitsflug oder in der Nähe dieses Bereiches genau stimmt. Vom Gesichtspunkt der Einfachheit aus sollten dann, wenn möglich, die Gleichungen (14) und (17) unmittelbar in einer Primärbrücke bestimmt werden, anstatt hierzu eine Primärbrücke und eine daran angeschlossene Umkehrungsbrücke (wie sie nachstehend beschrieben wird) zu verwenden, weil letztere nur bei der Staudruckwiderstandserrechnung im Hochgeschwindigkeitsflug oder, allgemein gesagt, bei zu groß werdender Ungenauigkeit der Gleichung (15) erforderlich ist. Note that equation (14) is always accurate while equation (17) Exactly only at subsonic speed flight or in the vicinity of this area it's correct. From the point of view of simplicity, then, if possible, the equations (14) and (17) can be determined directly in a primary bridge instead of this a primary bridge and an attached reversing bridge (as shown below is described), because the latter is only used when calculating the dynamic pressure resistance in high-speed flight or, generally speaking, when the inaccuracy becomes too great of equation (15) is required.

Zum Zwecke der Beschreibung und der späteren Zusammensetzung verschiedener Schubsysteme und ihrer Reichweite werden Systeme, in denen die Errechnung mittels der Gleichungen (14) und (17) erfolgt, als vereinfachte Schubsysteme bezeichnet. In einem solchen Anwendungsfall würden die weiter unten beschriebenen Schaltersysteme zur Umwandlung in Absolutwerte des Bruttoschuhs Fr und des Staudruckwiderstandes Fr an die Primärbrücke angehängt werden an Stelle der Umkehrbrücke, wie dargestellt, und zwar immer dann, wenn die vereinfachten Schubsysteme vorgesehen sind. Die Umkehrbrücke kann jedoch mindestens für das Staudruckwiderstandssystem notwendig sein und soll aus diesem Grunde beschrieben werden Allgemein gesprochen, soll die Umkehrungsbrücke so ausgebildet sein, daß sie im Zusammenhang mit dieser Beschreibung den Arbeitsgang F/P.P/Pa = F/Pa (18a) oder wahlweise, bei Anwendung des zugehörigen Schaltermechanismus, den Arbeitsgang F/@.P=F (18b) P durchführt. In diesen Gleichungen ist F allgemein der Schub (Bruttoschub, Staudruckwiderstand oder Nettoschub), P ist der Eingangsvorspanndruck, wie beispielsweise P16 oder P12, und Pa ist der Ausgangsvorspanndruck, wie beispielsweise der umgebende Atmosphärendruck.For the purpose of description and later composition of various Thrust systems and their range are systems in which the calculation means of equations (14) and (17), referred to as simplified thrust systems. In such an application, the switch systems described below for converting the gross shoe Fr and the dynamic pressure resistance into absolute values Fr are attached to the primary bridge in place of the reversing bridge, as shown, and always when the simplified thrust systems are provided. The reversal bridge but can at least for the dynamic pressure resistance system necessary and should therefore be described Generally speaking, the Reverse bridge should be designed to be used in the context of this description the operation F / P.P / Pa = F / Pa (18a) or optionally, when using the associated Switch mechanism that performs operation F / @. P = F (18b) P. In these equations F is generally the thrust (gross thrust, dynamic pressure resistance or net thrust), P is the inlet preload pressure, such as P16 or P12, and Pa is the outlet preload pressure, such as the ambient atmospheric pressure.

F i g. 8 zeigt eine pneumatische Umkehrbrücke (PCB), die Vorgänge entsprechend den Gleichungen (18a) und (1Sb) durchführt. Durch geeignete Strömungsübertragung, die mechanisch über Gestänge, pneumatisch durch Druckluft oder elektrisch durch Solenoide od. dgl. erfolgen kann, wobei die beiden letztgenannten Möglichkeiten für eine Fernbetätigung vom Führerstand aus am zweckmäßigsten ist, ist eine Schaltmöglichkeit gegeben, um vom Arbeiten nach Gleichung (18a) auf das Arbeiten nach Gleichung (18b) umzuschalten. Wenn dafür gesorgt wird, daß dies in der Bruttoschub- und in der Staudruckwiderstands-Umkehrbrücke gleichzeitig erfolgt, so kann die Fernanzeige von einer Ablesung von Fr/Pa auf Fr umgeschaltet werden, und umgekehrt. Dieser Schaltvorgang kann in gleicher Weise an eine pneumatische oder elektrische Primärbtückeneinheit (F i g. 6 bzw. 7) in einem vereinfachten Schubsystem angehängt werden, und zwar mit genau den gleichen Ergebnissen und der gleichen Anpassungsfähigkeit, und deshalb soll die vorliegende Beschreibung einer Umiehrungsbrückeneinheit die Erfindung in keiner Weise in Beziehung auf eine erforderliche oder eine gewünschte Schaltwirkung im Gesamtsystem beschränkt werden. F i g. 8 shows a pneumatic reversing bridge (PCB), the operations according to equations (18a) and (1Sb). Through suitable flow transmission, mechanically via rods, pneumatically with compressed air or electrically Solenoids od. The like. Can take place, the latter two possibilities The most appropriate option for remote control from the driver's cab is a switch option given to go from working according to equation (18a) to working according to equation (18b) to switch. If it is arranged to do so in the gross thrust and back pressure reversing bridge takes place at the same time, the remote display can change from a reading from Fr / Pa to Fr be switched, and vice versa. This switching process can be carried out in the same way to a pneumatic or electrical primary unit (Fig. 6 or 7) in be attached to a simplified drawer system, with exactly the same Results and the same adaptability, and therefore the present one seeks Description of a bypass bridge unit does not relate the invention in any way limited to a required or a desired switching effect in the overall system will.

F i g. 9 zeigt eine elektrische Umkehrbrücke (ECB), die identisch analog ist, mit der Ausnahme, daß Impedanzen die Strömungsquerschnitte ersetzen und da ein elektrisches Umschalten und eine elektrische Nullung vorgesehen sind.F i g. 9 shows an electrical reversing bridge (ECB) that is identical is analogous, with the exception that impedances replace the flow cross-sections and since electrical switching and electrical zeroing are provided.

In F i g. 8 ist eine pneumatische Umkehrungsbrücke mit Schalter dargestellt. Diese Brücke ist ähnlich derjenigen nach F i g. 6 mit der Ausnahme, daß im Bereich des Schalters 150 ein Parallelaufbau vorgesehen ist. Die Brücke hat eine Kammer 121) mit Eintritts- und Austrittsdrosselöffnungen 121 und 122, deren wirksame Flächen durch Kegel 123 und 124 verändert werden, die durch Stangen 123a und 124a axial verstellt werden. Die Stange 123a spricht auf dem dem vernat@@@s @/P piopo@@on@@@, von emen @@@, EPB oder einer äquivalenten Primärbrücke erzeugte Impulse an. Der Kegel 124 verändert die wirksame Durchflußfläche der Drosselöffnung 122, um beim Nullen der Brücke eine Verschiebung des Kegels 124 der damit verbundenen Stangel24a und des Servo- Kolbens 141 proportional dem Verhältnis F/Pa oder proportional F (im Sinne von Gleichung [9]), je nach der Stellung des Schaltventils 150, zu erzeugem. In Fig. 8 shows a pneumatic reversing bridge with switch. This bridge is similar to that of FIG. 6 except that in the field of the switch 150 is provided in a parallel configuration. The bridge has a chamber 121) with inlet and outlet throttle openings 121 and 122, their effective areas can be changed by cones 123 and 124, axially by rods 123a and 124a adjusted. The pole 123a speaks on the vernat @@@ s @ / P piopo @@ on @@@, pulses generated by emen @@@, EPB or an equivalent primary bridge. Of the Cone 124 changes the effective flow area of the throttle opening 122 to at Zeroing the bridge means a displacement of the cone 124 of the stem 24a connected to it and the servo Piston 141 proportional to the ratio F / Pa or proportional to F (im According to equation [9]), depending on the position of the switching valve 150, to be generated.

Luft mit dem Druck Pc wird in die Kammer 123 durch einen Anschluß 126 eingeleitet, die mit der Kammer 120 über die Drosselöffnung 121 in Verbindung steht. Die Luft aus der Kammer 12D kann in die Kammer 127 überfließen, die eine Entlüftungsöffnung 128 zum Umgebungsdruck Pa aufweist. Eine Leitung 129 leitet den Zwischendruck Px" in der Kammer 120 zu einem Servoventil 142.Air at pressure Pc is fed into chamber 123 through a port 126 initiated, which communicates with the chamber 120 via the throttle opening 121 stands. The air from the chamber 12D can overflow into the chamber 127, the one Has vent 128 to the ambient pressure Pa. A line 129 conducts the Intermediate pressure Px "in the chamber 120 to a servo valve 142.

Der andere Zylinder dieses pneumatischen Systems ist ein Doppel- oder Wechselzylinder. Bei der dargestellten Einstellung des Schaltventils 150 ist eine Zwischenkammer 130 unter dem Druck Py" über Drosselöffnungen 131 und 132 mit Kammern 135 und 137 verbunden, wovon die erste unter dem Kompressordruck Pc und die andere unter dem Umgebungsdruck Pa steht. Die effektive Größe dieser lClffnungen wird durch Kegel 133 und 134 eingestellt. The other cylinder of this pneumatic system is a double or exchangeable cylinder. In the illustrated setting of the switching valve 150 is an intermediate chamber 130 under the pressure Py "via throttle openings 131 and 132 with Chambers 135 and 137 connected, the first of which under the compressor pressure Pc and the other is under the ambient pressure Pa. The effective size of these openings is set by cones 133 and 134.

Die Bewegung des Kegels 133 erfolgt durch eine Stange 133a, die sich nach Maßgabe von Veränderungen des Umgebungsdruckes Pa verschiebt. Die wirksame Fläche dieser Drosselöffnung ist APa. Die Größe der Drosselöffnung 132 wird über die Stange 134a nach Maßgabe des Signaldruckes P (im Sinne der Gleichung [9]) verändert; sie ist mit Ap bezeichnet.The movement of the cone 133 is carried out by a rod 133a, which shifts in accordance with changes in the ambient pressure Pa. The effective The area of this throttle opening is APa. The size of the throttle opening 132 becomes over the rod 134a changes in accordance with the signal pressure P (in the sense of equation [9]); it is denoted by Ap.

Luft unter dem Druck Pc wird über einen Anschluß 136 in die Kammer 135 eingeleitet. Die Kammer 130 ist über die Drosselöffnung 132 mit der Kammer 137 verbunden, die ihrerseits durch eine Uffnung 138 zum Umgebungsdruck Pa hin entlüftet ist. Der Zwischendruck Py" in der Zwischenkammer 130 wird von dieser Kammer über eine Leitungl39 zum Servoventil 142 geleitet.Air under pressure Pc is introduced into the chamber via port 136 135 initiated. The chamber 130 is connected to the chamber 137 via the throttle opening 132 connected, which in turn ventilates through an opening 138 to the ambient pressure Pa is. The intermediate pressure Py "in the intermediate chamber 130 is over from this chamber a line 39 to the servo valve 142.

Wie im Falle der Konstruktion gemäß F i g. 6 umfaßt der Primärbrückenteil einen Steuerzylinder 140 mit Servokolben 141, der mit der Stange 124a verbunden ist, um die Einstellung des Kegels 124 und damit die wirksame Fläche der Drosselöffnung 122 zu verändern. Der Servokolben wird durch einen Mchrfachkolbenschieber 143 im Zylinder 142 gesteuert; der Kolbenschieber verbindet im Falle unterschiedlicher Drucke in den Leitungen 129 und 139 entweder die Leitung 147 oder die Leitung 145 mit der Speiseleitung 146 und verbindet dann die jeweils andere Leitung mit der zur Umgebung führenden Entlüftung 147. Auch hier ist wieder dafür gesorgt, daß bei Auftreten eines derartigen Ungleichgewichts der Kegel 124 in Richtung einer Herstellung des Gleichgewichts bewegt wird. As in the case of the construction according to FIG. 6 comprises the primary bridge part a control cylinder 140 with servo piston 141 connected to the rod 124a is to the setting of the cone 124 and thus the effective area of the throttle opening 122 to change. The servo piston is driven by a multiple piston valve 143 in the Cylinder 142 controlled; the piston valve connects in the case of different On lines 129 and 139, press either line 147 or line 145 with the feed line 146 and then connects the other line to the vent 147 leading to the environment Such an imbalance of the cones 124 toward manufacture occurs of balance is moved.

Wenn der Schalter 150 sich in der dargestellten Lage befindet, die Brücke ausgeglichen ist, so ist die servogesteuerte Fläche A der Drosselöffnung 122 gleich AF/PAP) ). worin AF/P die wirksame Fläche der F Drosseromtung @@@ ist. AF/P ist propoitional @P, Ap dem Druck P, und Apa dem Umgebungsdruck Pa. When the switch 150 is in the position shown, the Bridge is balanced, the servo-controlled area A is the throttle opening 122 equals AF / PAP)). where AF / P is the effective area of the F Drosseromtung @@@. AF / P is propoitional @P, Ap is the pressure P, and Apa is the ambient pressure Pa.

Die Fläche A ist proportional dem Wert F/Pa, wenn die Brücke abgeglichen ist.The area A is proportional to the value F / Pa when the bridge is leveled is.

Diese Vorrichtung ist derart ausgebildet, daß das bewegliche Schaltventil 150 sich in seinen beiden Wahlstellungen gegen gegenüberliegende Flansche in Vorkammern 151 und 152 legt. Wenn also das Ventil 150 in die strichpunktierte Lage gebracht wird, so dringt Luft unter den Druck Fc Pc durch den Anschluß 136 in die Vorkammer 151 statt in die Kammer 135 und über die Kammer 153 durch eine Drosselöffnung 154 in eine aie Zwischenkammer 155, in der sich ein Zwischendruck Py''' aufbaut. In dieser Einstellung durchringt der Druck Pv''' auch die Vorkammer 152, die über eine Drosselöffnung 132 mit der unter Umgebungsdruck Pa stehenden Kammer 137 verbundem ist. Die Drosselöffnung 154 hat eine waverändrliche, jedoch durch eisen Kegel 1 auf inner Stange 156a einstellbare wnrt'same Durchfluß Sehe Ak. Der Druck Py''' wird dem Servozylinder 142 abgeleitet, und die Arbeitsweise desselben bei der anstellung des Kegels 124 ist ,enau die gleiche wie bei Einstellung des Schaltventils iuf die in auseezogenen Linie dargestellte Stellung. This device is designed such that the movable switching valve 150 in his two elective positions against opposite flanges in antechambers 151 and 152 lays. So when the valve 150 is brought into the dot-dash position will, thus, air passes through port 136 under the pressure Fc Pc into the antechamber 151 instead of into the chamber 135 and through the chamber 153 through a Throttle opening 154 in an aie intermediate chamber 155, in which there is an intermediate pressure Py '' 'builds up. In this setting, the pressure Pv '' 'also penetrates the antechamber 152, which are connected to the ambient pressure Pa via a throttle opening 132 Chamber 137 is connected. The orifice 154 has a waverage, however wnrt'same flow rate adjustable by iron cone 1 on inner rod 156a Ak. The pressure Py '' 'is derived from the servo cylinder 142, and the operation It is the same with the adjustment of the cone 124, exactly the same as with the adjustment of the switching valve to the position shown in the solid line.

Wenn das Schaltventil 150 in der strichpunktiert gezeichneten Lage und die Brücke abgeglichen ist, so (AF/PAK) ist die Fläche A = und damit direkt pro-Ak protional dem Wert F. When the switching valve 150 is in the position shown in dash-dotted lines and the bridge is balanced, so (AF / PAK) the area A = and thus direct pro-ac protional to the value F.

Die Einstellung des Ventils 150 wird über ein Gestänge 158 ferngestewert, das mit einem Kolben 159 in einem Zylinder 160 verbunden ist. Die Bewegung des Kolbens wird hervorgerwfen dorch Umkehrung der Drucke in den Leitungen 161 und 162 von dem Wert Pc auf den Wert Pa, oder umgekehrt, was beispielsweise mittels eines handbetätigten Fernsteuerungsventils, ähnlich dem Ventil 142, erfolgen kann. The setting of the valve 150 is remotely controlled via a linkage 158, which is connected to a piston 159 in a cylinder 160. The movement of the piston is caused by reversing the pressures in lines 161 and 162 from the Value Pc to the value Pa, or vice versa, which can be done, for example, by means of a manually operated Remote control valve, similar to valve 142, can be done.

F i g 9 zeigt das elektrische Äquivalent der pneu-@@atischen Bräcke nach F i g. 8. Wegen der vor handenen Ähslichkeit haben entsprechende Teile em@sprechende Bezugszeichen, jedoch unter Hinzusetzung von Hochstrichen. Fig. 9 shows the electrical equivalent of the pneumatic brackets according to FIG. 8. Because of the existing ugliness, corresponding parts have em @ speaking Reference numerals, but with the addition of prime characters.

In F i g. 9 wird die Brückenspannung durch Leitungen 126' und 128' eingespeist, und das Servoolorsystem liegt zwischen den dazwischenliegenden Enden der Biteke im Gegensatz zu der Anordnung nnch F i g. 9, om die Auswechselbarkeit der bei dieser generellen Art von Brücke vorgeschenen Impedanzelemente zu demonstrieren. Bei der Anordnung nach F i g. 9 dient der zweipolige Umschalter 1'zur @@@lweisen Einschaltung der Impedanzen 133' und 166'. Ein Teil der Impedanz 133' ist mittels eines Abgrifts 131' kurzgeschlossen, so daß bei in der ausgezogenen STellung befindlichem Schalter 150' diese *er die Speiseleitungen 126' und 128' mit der Im-Impedanz 123' in Reihe liegt. Ein Teil der Impedanz 123' ist durch einen beweglichen Abgriff121' kurzgeschlossen, sodaß eine veränderliche Restimpedanz Zp verbleibt. Die Summe der Impedanzen entlang den Speiseleitungen ist ZF/P und ZPa. Die Impedanz 156 ist auf einen festen Wert Zk eingestellt, so daß dann, wenn der Schalter 150' in der gestrichelten Lage ist, die Summe der Impedanzen ZF/P und Zk beträgt. In ähnlicher Weise sind die Impedanzen 124' und 134' über die Speiseleitungen 126' und 128' auf der rechten Seite der Brücke in Reilhe geschaltet. Durch die Verwendung eines beweglichen Abgriffs 122' zum Kurzschließen eines Teils der Impedanz 124' entsteht eine veränderliche Impedanz; der bewegliche Abgriff 132' zum Kurzschließen eines Teils der Impedanz 134' erzeugt die veränderliche Impedanz Zp. Eine Klemme des Servomotors 142 ist an den Punk' zwischen den Impedanzen 123' und 133' oder 156' angeschlossen. Die andere Klemme des Servomotor 142' ist an den Punkt zwischen den Impedanzen 124 und 134' angeschlossen. Die Verstellung des Abgrifl 121' erfolgt direkt proportional dem F/P -Ausgang eine PPB (F i g. 6), eines EPB (F i g. 7) oder einer äqui valenten Primärbrücke. Der Abgriffl31' wird pro portional dem Umgebungsdruck Pa und der Ab-' 132' proportional dem allgemeinen Druck P (be nutzt im Sinne der Gleichung [9]) verstellt. Im Fall eines Üngleichgewichts der Brücke wird an del Kkmmen des Servomotors 142' ein Spannungsunter schied entwickelt, infolge dessen der Servomotor da Schneckenrad 140'antreibt, das die Zahnstange 121 und damit den Abgriff 122' im Sinne einer Wieder herstellung des Gleichgewichts durch Veränderunj der Impedanz Z bewegt. Der Servomotor 142 ist at eine Spannungsquelle 164 angeschlossen. In Fig. 9 the bridge voltage is supplied by lines 126 'and 128' fed, and the servo motor system lies between the intermediate ends the Biteke in contrast to the arrangement nnch F i g. 9, om the interchangeability to demonstrate the impedance elements presented in this general type of bridge. In the arrangement according to FIG. 9 the two-pole changeover switch 1'zur @@@ is used Switching on the impedances 133 'and 166'. Part of the impedance 133 'is by means of a Abgrifts 131 'short-circuited so that when in the extended position Switch 150 'this * he the feed lines 126' and 128 'with the impedance 123' is in series. Part of the impedance 123 'is provided by a movable tap 121' short-circuited, so that a variable residual impedance Zp remains. The sum of the Impedances along the feed lines is ZF / P and ZPa. The impedance 156 is on set a fixed value Zk, so that when the switch 150 'in the dashed Is able, the sum of the impedances ZF / P and Zk is. Similarly, are impedances 124 'and 134' across feed lines 126 'and 128' on the right Side of the bridge in Reilhe switched. By using a moving tap 122 'for short-circuiting part of the impedance 124', a variable one arises Impedance; the movable tap 132 'for short-circuiting part of the impedance 134 'generates the variable impedance Zp. One terminal of the servo motor 142 is to the point 'between the impedances 123' and 133 'or 156' connected. The other Terminal of servo motor 142 'is at the point between impedances 124 and 134' connected. The adjustment of the Abgrifl 121 'takes place in direct proportion to the F / P output a PPB (Fig. 6), an EPB (Fig. 7) or an equivalent Primary bridge. The Abgriffl31 'is proportional to the ambient pressure Pa and the Ab-' 132 'proportional to the general pressure P (used in the sense of equation [9]) adjusted. In the event of an imbalance in the bridge, the servo motor is activated 142 'developed a voltage difference, as a result of which the servo motor there worm wheel 140 'drives the rack 121 and thus the tap 122' in the sense of a re Establishing equilibrium by changing the impedance Z moves. The servo motor 142 is connected to a voltage source 164.

Bei der ausgezogenen Lage des Schalters 150' is bei abgeglichener Brücke die impedanz Z = # ZF/PZp/ZPn # und somit proportional dem Begriff, F/Pa; ; das gleiche gilt für die Verschiebung der Zahnstange 1'. Wenr der Schalter 150' dagegen in seiner anderen, ge strichelten Stellung ist, so daß die Impedanz Zk ar die Stelle der Impedanz ZPa tritt, so ist die Impedanz Z gleich #ZF/P/Zk# , wenn die Brücke abgeglichen ist und infolgedessen ist Z proportional dem Schub maß F. Die Zahnstange 121' oder jegliche Verlän. gering derselben oder des Abgriffs 122' und/oder des Zahnraotriekbs zwischen dem Servomotor und der Zahnstange 121' bewegen sich also linear oder in Rotationsbewegung) proportional F wenn der Schal. ter 150 oben ist (in F i g. 9) oder proportional F wenn der Schalter 150 unten ist und die Brücke jeweils abgeglichen ist, und diese Verschiebebewe. gungen können je nach Wunsch zur Übertragung oder zur Anzeige der gewünschten Funktion von Druckverhältnissen herangezogen werden. Der sich als Verschiebeweg darstelknde Ausgang einer Umkehrungsbrücke oder einer Primärbrücke im Falle eines vereinfachten Schubsystems kann dem Führerstand oder einer anderen Fernahlesestelle zum Zwecke der Anzeige zugeleitet werden. Im Falle einer c!ektrischen Welle im allgemeinen gibt es bereits eine große Vielzahl von Wandlern, mittels derer man elite mechanische Verschiebebewegung in ein elektrisches Signal, gewöhnlich in eine Spannung, die das Maß der Verschiebung anzeigt, umwandeln kann. Ein typischer derartiger Wandler, der für den vorliegenden Anwendungsfall geeignet ist, ist der sogenannte Synchroübertrager, der in der Weise arbeitet, daß er die lineare Bewegung des Ausganges oder irgendeine andere einheitliche Bewegungswirkung des Ausganges in die Drehbewegung des Rotors des Synchroiabertragers umwandelt, so daß in den drei Ausgang leitungen Spannungen entstehen, deren Größen und Polaritäten die Wellenstellung eindeutig kennzeichnen. When the switch 150 'is in the extended position, it is in the balanced position Bridge the impedance Z = # ZF / PZp / ZPn # and thus proportional to the term, F / Pa; ; the same applies to the displacement of the rack 1 '. If the switch is 150 ' on the other hand, in its other, dashed ge position, so that the impedance Zk ar the place of the impedance ZPa occurs, then the impedance Z is equal to # ZF / P / Zk #, if the bridge is balanced and as a result, Z is proportional to the thrust F. The rack 121 'or any extension. slightly the same or the tap 122 ' and / or move the gear drive between the servo motor and the rack 121 ' so linear or in rotational movement) proportional to F if the scarf. ter 150 is up (in Fig. 9) or proportional to F when switch 150 is down and the Bridge is balanced in each case, and this displacement movement. depending on Request for transmission or display of the desired function of pressure ratios can be used. The exit of a reversing bridge, which appears as a displacement path or a primary bridge in the case of a simplified push system can be the driver's cab or to another telephony office for the purpose of display. in the There are already a great number of cases of electrical wave in general of converters, by means of which one elite mechanical displacement movement into an electrical one Signal, usually to a voltage that indicates the amount of displacement can. A typical converter of this type, the one for the present application is suitable is the so-called synchro-transmitter, which works in such a way that he is the linear movement of the exit or some other uniform movement effect of the output converts into the rotary movement of the rotor of the synchromesh carrier, so that voltages arise in the three output lines, their sizes and polarities clearly mark the shaft position.

Im Falle des PPB nach F i g. 6 oder des EPB nach Fig. 7 kann der Nullstellmotor über eine zahnraduntersetzung antreiben, so daß ein Drehbewegungsausgang entsteht, der eine eindeutige Funktion der Ausgangsverschiebebewegung ist. Diescr Zahnradtrieb kann den Rotor des Synchroübertragers antreiben, um einen den Brüükenausgang anzeigenden elektrischen Ausgang zu erzeugen. Der Ausgang des Synchroübertragers kann einem ähnlichen Synchroempfänger in einem Schubmeßsystem zugeleitet werden. der dann eine dem Ubertrager entsprechende Stellung einnimmt und Fg/Pa oder Fg anzeigt, oder einem Differential-Synchro-Empfänger zusammen mit seinem (Staudruck widerstand) Gegenstück, um im Führerstand oder an einer anderen fern liegenden Stelle Fn/P oder F Fn anzuzeigen. Andere wchlbekannte elektrische Wandler können ebenfalls zur führung der Gleichen Funktion berangezogen werden. In the case of the PPB according to FIG. 6 or the EPB according to FIG. 7, the Drive the zero setting motor via a gear reduction so that a rotary movement output arises, which is a unique function of the output displacement movement. This cr The gear drive can drive the rotor of the synchro-transmitter in order to control the bridge output indicating generate electrical output. The output of the sync transmitter can be fed to a similar synchro receiver in a thrust measurement system. who then assumes a position corresponding to the transmitter and displays Fg / Pa or Fg, or a differential synchro receiver together with its (dynamic pressure resistance) Counterpart to Fn / P or F to display Fn. Other well-known electrical converters can also be used the same function can be used.

Derartige elektrische Wandler sind so ausreichend bekannt. daß eine Darstellung überflüssig ist. Für eine allgemeine Darstellung sollen derartige elektrische Wandler als EP-Einheit und der Empfänger als ER-Einheit, wenn eine direkte Ablesung, z.B. bei Brutto-Schub-Systemen, und als ERD-Einheit, wenn c.- tWiffce1titl,t'1 n, er- lt i - e ber Brutto-Schub-Systemen, bezeichnet werden. Die entsprechenden pneumatischen Einheiten sind folglendermaßen bezeichnet PT für pneumatische Wandler, PR für pneumatische Empfänger, PDR für pneumatische Differentialempfänger.Such electrical converters are well known. that one Representation is superfluous. For a general presentation, such electrical Transducer as EP unit and the receiver as ER unit, if a direct reading, e.g. in gross thrust systems, and as an ERD unit, if c.- tWiffce1titl, t'1 n, gets i - e via gross thrust systems. The corresponding pneumatic Units are designated PT for pneumatic transducers, PR for pneumatic transducers Receiver, PDR for pneumatic differential receivers.

Ein pneumatischer Übertrager, dei mit dem Speised-itc, - t-bCitet - t ,-1''-- - -ausstößt. ist in F i g. 10 dargestelh. Bei dieser Einhei jetzt C sichenden Betrich, enallgeschwindigkeitsverhäf@nisse b@@tschen Wenn @gendein Zweifel besteht. ob diese Verhaltniss@ unter bestimmten. interessanter. Trieb-@erks Bethebsbe@lingunger, @treifen, to kann der Aussteßgegendruck Fa käns@@en durch Absuugung der Va@ amm@@per, verabger 1 ; @ Erfshrung zein, das @ormelerweise das verba@inis P@@ @@sretr@@@ is@ @bchelige@chwindigkeit, ver@ältrasse oder nabe der @@heranrommende Verhä@@@ss zu schaffer. @@ oaß die pneumatische Einheit in der dargesteilten Ausführungsform anwendbar ist.A pneumatic transmitter, dei with the feed-itc, - t-bCitet - t, -1 '' - - - ejects. is in Fig. 10 shown. With this unit now C safe process, high speed ratio b @@ tschen If @ any doubt consists. whether this relationship @ under certain. more interesting. Trieb- @ erks Bethebsbe @ lendunger, @treifen, to can the ejection counterpressure Fa käns @@ en by suction of the Va @ amm @@ by, administer 1; @ Erfshrung zein, the @ usually the verba @ inis P @@ @@ sretr @@@ is @ @ bchelige @ speed, ver @ ältrasse or nabe the @@ approaching Verhä @@@ ss zu creator. @@ oass the pneumatic unit can be used in the illustrated embodiment is.

Der pneumatische Übertrager wird aus dem PCB oder PPB. je nachdem was vorgesehen ist, gesperst mit, emer bei der Abgleichung der Brücke sich einstellenden Verseniebung. Es wird ein Ausgangsdruck entw@ckelt, dessen absclute Höhe ein Maß fur die hungangsverschiebung and deschalb em Maß für F@P fq.Fr/Pa oder Fr ist, je nach dern var@ablen Brückenausgang. Dieser Druck wird sodann einer PR- oder PDR-Einheit im Führerstand zwecks Ablesung zu-0 geleitet. F i g. 10 zergt ein einfaches Ausführungsbeispiel einer PR- oder PDR-Einheit als Absolut-Cdr 1 t- If ii in ldi-nrkitei;ser. 1 ne t,,,.1'ich,t te}'tCtt oder aerodynamischen Schub gesicht ist start auf Druck- oder Druckdifferenzeinheiten. The pneumatic transmitter is made from the PCB or PPB. depending on what is intended, locked with, emerges when aligning the bridge Sifting. An output pressure is developed, the absolute height of which is a measure for the shift in hunger and therefore a measure for F @ P is fq.Fr/Pa or Fr, depending after the variable bridge exit. This pressure then becomes a PR or PDR unit in the driver's cab for the purpose of reading to-0. F i g. 10 shows a simple embodiment a PR or PDR unit as absolute Cdr 1 t-If ii in ldi-nrkitei; ser. 1 ne t ,,,. 1'ich, t te} 'tCtt or aerodynamic thrust face is start on pressure or pressure differential units.

Fa i .10 je et eine Verstor e r pneumatischen Ubertragers. bei der dei Kompressordrack P@ durch eine Öffnung 171 mit feststehender wirksamer iii i. ne - Ttrl'tCr lt lrt is-trt-l, itt der sich ein Druck P einstellt. die Kammer 17n 151 über rifl' ( ffnu ,t,72 r nii - t7', ei{'-uiiden, die über ihre Auslaßöffnung 174 mit dem Umgebungsjrurk ! ;i'i et-htn - - i - - --- - - -des, vor emer Stange 175a getragenen Kegels 175 kann die wurksame Fläche Ar der Öffnung 172 verändert werden Diese Bewegung erfolgt proportional der Eingangsserschtebehewegung. die beispielsweise der Größe F/P oder der Größe F proportional ist, so daß die wirksame Fläche AF der Öffnung 172 diesem jeweiligen Maß proportional ist. Der Druck P in der Kammer 170 wird durch die wirksame Größe der Uffnung 172 gesteuert. Innerhalb der Kammer 170 befindet sich eine Teilkammer 177, die evakuiert ist und in der sich eine Abstützfederl78 befindet, die eine nachgiebige Wand oder Membran 179 abstützt und trägt, die zwischen den Kammern 177 und 170 liegt. Diese Membran ist über eine Stange 180a mit einem Kegel 1O in der Verbindungsöffnung 181 zwischen der unter Umgebungsdruck stehenden Kammer 173 und einer Kammer 182 verbunden, welch letztere über eine Verbindungsöffnung 183 mit dem Druck Pc gespeist wird: die wirksame Flmche Ac der Öffnung 183 ist feststehend und gleich derjenigen der Öffnung 171, so daß ein Druck Pf aufgebaut wird, der von der Steillung des Kegels 180 in der Öffnung 181 abhängt. Fa i .10 each has a compressor pneumatic transmitter. in the the compressor rack P @ through an opening 171 with fixed effective iii i. ne - Ttrl'tCr lt lrt is-trt-l, itt that a pressure P is set. the chamber 17n 151 via rifl '(ffnu, t, 72 r nii - t7', ei {'- uiiden, which via its outlet opening 174 with the suffix! ; i'i et-htn - - i - - --- - - -des, in front of a pole 175a carried cone 175 can change the root surface Ar of the opening 172 This movement is proportional to the input movement. the example the Size F / P or the size F is proportional, so that the effective area AF of the opening 172 is proportional to this respective measure. The pressure P in the chamber 170 is through the effective size of the opening 172 is controlled. Located within chamber 170 there is a sub-chamber 177 which is evacuated and in which there is a supporting spring 78 located that supports and carries a compliant wall or membrane 179 that is between chambers 177 and 170. This membrane is via a rod 180a with a Cone 1O in the connection opening 181 between the under ambient pressure Chamber 173 and a chamber 182 connected, the latter via a connecting opening 183 is fed with the pressure Pc: the effective area Ac of the opening 183 is fixed and equal to that of the port 171, so that a pressure Pf is built up, which of the pitch of the cone 180 in the opening 181 depends.

Diese Einstellung bestimmt die wirksame Fläche A,, der Öffnung 181. im Falle von Schallgeschwindigkeitsströmung ist, wenn Gleichgewicht hergestellt ist.This setting determines the effective area A1 of the opening 181. in the case of sound velocity flow is when equilibrium is established is.

PcAc = PAr = PFAP. jedoch P = kAp, worin k eine Proportionalitätskonstante ist, so daß PAF = kAPA.PcAc = PAr = PFAP. however, P = kAp, where k is a constant of proportionality is such that PAF = kAPA.

= PrAp ist. Deshalb ist Pr = kAF = (KF/Pa), wenn F/P6 Je, eingang ist, und K'F, weur F der Eingang Ist, worin K und K' unterschiedliche Proportionnlitätskonstanten sind. Deshaib ist der Ausgangsdruck PF, wen er aber eine Leitung 184 ohne Undichtigkeiten - auf Druck ansprechenden Anzeigegerät, wie z. B. einem PR oder einem PDR zugeleitet wird, ein pneumatisches Maß für die Eingangsverschiebung. = PrAp is. Therefore Pr = kAF = (KF / Pa), if F / P6 Je, input and K'F, where F is the input, where K and K 'are different constants of proportionality are. The outlet pressure is therefore PF, but if there is a line 184 without leaks - pressure sensitive display device, such. B. to a PR or a PDR becomes, a pneumatic measure of the input displacement.

Als Schlußelemente in jedem der zu betrachtenden Schuosysteme können der Empfänger oder das Anzeigegerät betrachtet werden. Ein pneumatischer Emptänger. mii PR bezeichnet, empfangt den Druck von einer PPB-PT- oder PCB-PT-Kombination und wandelt diese in eine Anzeige von Fg/Pa oder Fg in einem Brutto-Schub-System. oder in eine Anzeige von oder Fr in einem Staudruck widerstandssystem um usw. Ein Absolutmanometer, in geeigneten Einheiten geeicht, oder jede andere geeignete druckembfindliche Vorrichtung kann als PR-Einheit dieben. Ein pneumatischer Differentialempfänger, abgekürzt PDR, beispielsweise ein tn Schubcinheiten geeichtes Differenz tialdruckmanometer oder ein Äquivalent hiervon, empfängt den einen Druck von einer Brutlo-Schub-PT-Einheit und den anderen Druck von einci ähnlichen Staudruck widerstands-PT-Einheit und zeigt den Differenzdruck in Form von Fn/Pa oder Fn an. In analoger Weise ist eine ER-Einheit ein elektrischer Empfänger, wie z. B. eine Synchromepfängereinheit oder ein Äquivalent niervon, das je nach Wunsch Fg/Pa, Fg.Fr/Pa oder Fr anzeigt. Ein EDR ist dann ein elektrischer Differentialempfänger, wie z. B. ein Synchredifferentialempfänger otler ein Äquivalent hiervon, und zeigt je nach Wunsch Fn/Pa oder Fn an. As a final element in each of the school systems to be considered the receiver or the display device can be viewed. A pneumatic receiver. Mii denotes PR, receives the print from a PPB-PT or PCB-PT combination and converts this to an indication of Fg / Pa or Fg in a gross thrust system. or into a display of or Fr in a back pressure resistance system, etc. A Absolute pressure gauges, calibrated in suitable units, or any other suitable pressure gauge Device can act as a PR unit to thieves. A pneumatic differential receiver, Abbreviated PDR, for example a differential pressure manometer calibrated to push units or its equivalent, receives the one pressure from a Brutlo Thrust PT unit and the other print from a similar dynamic pressure resistance PT unit and shows the differential pressure in the form of Fn / Pa or Fn. An ER unit is analogous an electrical receiver such as B. a synchromesh receiver unit or an equivalent niervon, which displays Fg / Pa, Fg.Fr/Pa or Fr, as required. An EDR is then a electrical differential receiver, such as. B. a synchronous differential receiver otler an equivalent of this, and displays Fn / Pa or Fn as desired.

Ex wird angenommen. daß ein Einfachschalter in der Pilotenkanzel die Schalteruinstellung in beiden PCBs oder PPBs fLir Brutto-Schub- und Staudruckwiderstand für den Wechsel zwischen der Ablesung von Fn/Pa zu Fn oder umgekehrt bewirkt. Falls eine Brutto-Schub-Anzeige ausreichend ist, so genügt ein Brutto-Schub-Rechnersystem, das eine ER- oder PR-Einheit speist. Falls jedoch eine Netto-Schub-Anzeige gewünscht wird, so sind ein Brutto-Schub- und ein Staudruckwiderstands-Rechensystem, die eine EDR-oder eine PDR-Einheit speisen, erforderlich. Es ist auch möglich, ein auf den beschriebenen Aggregaten beruhendes Schaltsystem zu schaffen. um getrennt pr und Fn/Pa oder ihre Äquivalente AF, F<,, und anzuzeigen, worin a, einfach das Verhältnis des Umgebungsdrucks F, zum Standardatmosphärendruck (in Seehöhe) ist, oder wahlweise FG, Fr und In nach Wahl, zum Zwecke der Triebwerksleistungsüberwachung oder -auswertung. Diese Varianten sind wahlweise Möglichkeiten der vorliegenden Erfindung. Die Erzeugung oder Hervorrufung von pneumatischen oder elektrischen Signalen proportional den vorstehend aufgezählten Werten zur Verwendung in Schubsystemen zum Zwecke der Triebwerks- und/oder Flugzeugleistungssteuerung soll ebenfalls in den Bereich der Erfindung fallen. In einem solchen Fall kann die Empfängereinheit vorgesehen sein oder auch nicht, je nach den Anforderungen an das gewünschte System. Ex is accepted. that a single switch in the cockpit the switch setting in both PCBs or PPBs for gross thrust and dynamic pressure resistance to switch between readings from Fn / Pa to Fn or vice versa causes. If a gross thrust display is sufficient, a gross thrust computer system is sufficient, that feeds an ER or PR unit. However, if a net thrust display is desired a gross thrust and a dynamic pressure resistance calculation system are one EDR or a PDR feed unit is required. It is also possible to have one on the to create described units based switching system. to separate pr and Fn / Pa or their equivalents AF, F <,, and indicate where a, simply the ratio of the ambient pressure F, to the standard atmospheric pressure (at sea level), or alternatively FG, Fri and In of your choice, for the purpose of engine performance monitoring or evaluation. These variants are optional possibilities of the present invention. The production or generation of pneumatic or electrical signals proportional to the values listed above for use in thrust systems for the purpose of engine and / or aircraft power control is also intended to be within the scope of the invention fall. In such a case, the receiver unit may or may also be provided not, depending on the requirements of the desired system.

Um die Vielzahl der Möglichkeiten der Erfindung zu zeigen, sind in den Fig. 11 bis 19 schematisch verschiedene, aus den vorstehenden Einheiten zusammengesetzte Schubsysteme in Form von Blockdiagrammen gezeigt. Zum Zwecke der Darstellung der maximalen Anpassungsfähigkeit wie auch zur Demonstrierung seiner Bedeutung in bezug auf den Schutzumfang zeigt jedes Diagramm allgemein vollständige Austauschbarkeit der pneumatischen und elektrischen Baugruppen des gleichen Typs, da eine solche Austauschbarkeit im Sinne der Erfindung und ihrer vorliegenden Beschreibung liegt und jede mögliche Kombination dieser Elemente und Einheiten in gleichem Maße als offenbart gelten soll, als wenn sie einzeln dargestellt und beschrieben wäre. To show the multitude of possibilities of the invention are in FIGS. 11 to 19 show diagrammatically various assemblies composed of the above units Thrust systems shown in the form of block diagrams. For the purpose of displaying the maximum adaptability as well as to demonstrate its importance in relation to In terms of the scope of protection, each diagram generally shows complete interchangeability of the pneumatic and electrical assemblies of the same type, as such Interchangeability within the meaning of the invention and its present description lies and every possible combination of these elements and units to the same extent as should apply as if they were individually illustrated and described.

Die F i g. 11 bis 19 zeigen verschiedene Schubsysteme, die dadurch ableitbar sind, daß in ein System die verschiedenen Elemente oder Baugruppen eingebaut werden, die beschrieben worden sind. In all diesen Systemen ist angenommen, daß dIe Druckluftquelle durch die Systemdruckdifferenz Fr - Fr gebildet wird und daß die elektrische Leistungsquelle durch einen im Flugzeug befindlichen Generator dargestellt wird, der für den Betrieb der Brücken, Rechner und Anzeigegeräte des Systems geeigneten Gleich- oder Wechselstrom erzeugt. Leistungszuleitungen. ob sie nun eine pneumatische Druckdifferenz oder eine elektrische Spannungsdifferenz sind, werden nachfolgend abgekürzt mit PS bezeichnet. Jegliche gleichwertige pneumatische oder elektrische Speisung, deren Erzeugungsart gleichgültig ist, kann angewandt werden, und die Erfindung ist in keiner Weise bezüglich der Leistungszuführung beschränkt, mit der einzigen Ausnahme, daß die Elemente der Erfindung geeignete Potential- und Strömungscharakteristika des Arbeitsmediums (Gasströmung oder elektrischer Strom) erfordern, damit sie praktisch arbeitsfähig sind. Die Darstellungen nach den F i g. 11 bis 19 können in folgender Weise tabellarisiert werden: Die F i g. 11 bis 15 zeigen Systeme, die aus den weiter oben beschriebenen Teilen zusammengesetzt sind. Die F i g. 16 bis 19 zeigen Systeme, die zusammengesetzt sind unter Verwendung der Systeme nach den F i g. 11 bis 15 oder ähnlicher Systeme als Untersysteme. The F i g. 11 to 19 show different thrust systems that result from this it can be deduced that the various elements or assemblies are built into a system that have been described. In all of these systems it is assumed that the compressed air source is formed by the system pressure difference Fr - Fr and that the source of electrical power is represented by an on-board generator appropriate to operate the bridges, computers and display devices of the system Generated direct or alternating current. Power supply lines. whether you have a pneumatic Pressure difference or an electrical voltage difference are described below abbreviated as PS. Any equivalent pneumatic or electrical Feeding, the type of generation of which is indifferent, can be used, and the invention is in no way limited in terms of power delivery, with the only one Except that the elements of the invention have suitable potential and flow characteristics of the working medium (gas flow or electrical current) to make them practical are able to work. The representations according to FIGS. 11 to 19 can be in the following Way to be tabulated: The F i g. 11 to 15 show systems that consist of the Further parts described above are assembled. The F i g. 16 to 19 show systems which are assembled using the systems according to FIGS. 11 to 15 or similar systems as subsystems.

F i g. 11 zeigt ein System, das zur Ermittlung des angenäherten Bruttoschubs entsprechend der Gleichung (4) geeignet ist. Bei diesem System sind die Leistungseinspeisungsstellen mit den Buchstaben PS bezeichnet, und die verschiedenen Variablen werden an den gezeigten Stellen eingeführt. Die Drucke P(, und Ps6 werden in den Funktionsgenerator 190 eingespeist, der einen Ausgangf'(pl6) erzeugt. Diese Ausgang wird in die Primärbrücke 191 geleitet, i die auch die Druckdifferenz (P, - Fr) und eine Ein stellung für den Größenfaktor A6 eingespeist wird Infolge dieser Eingänge wird ein Ausgangsmaß für F erzeugt und dem Ubertrager l92 zugeleitet. Infolge der Wirkung dieses Ubertragers wird ein dem Wert F proportionales Signal von der Antriebsanlage ode von dem Rechnerbereich der Flugzeugkanzel ode einer sonstigen Fernablesestelle zugeführt, und zwat über eine Verbindungsleitung 193; in der Führer kanzel ist am Instrumentenbrett ein entsprechende Empfangs- und Ableseinstrument 194 vorgesehen Dieses System arbeitet nach der Gleichung (4) uns gibt an das Gerät 194 eine unmittelbar auf die Maß zahlen des Bruttoschubs geeichte Ablesung. F i g. 11 shows a system used to determine the approximate gross thrust is suitable according to equation (4). In this system, the power feed points are denoted by the letters PS, and the various variables are attached to the places shown. The prints P (, and Ps6 are entered in the function generator 190 which produces an output f '(pl6). This output goes into the primary bridge 191, which also includes the pressure difference (P, - Fr) and a setting for the size factor A6 is fed in. As a result of these inputs, an output measure is created generated for F and fed to the transmitter 192. As a result of the effect of this transmitter a signal proportional to the value F is generated from the drive system or from the computer area the aircraft cockpit or another remote reading point, and zwat over a connection line 193; in the driver's pulpit there is a corresponding one on the instrument panel Receiving and reading instrument 194 provided. This system operates according to the equation (4) gives us a direct on the measure of the gross thrust to the device 194 calibrated reading.

Das System gemäß Fig. 12 arbeitet nach Glei chung (14). Jede der Einheiten besitzt wieder an der angegebenen Stellen eine mit PS bezeichnete Leistungs zufuhr. In diesem Falle sind zwei Funktionsgene ratoreneinheiten 195 und 196 vorgesehen. In der Funktionsgenerator 195 werden Signale eingespeist die P, 6 und Ps6 darstellen, so daß eine Ausgangs furiktion f (t9) erzielt wird. In den Funktions generator 196 werden die Drucke Pt6 und Pa ein gespeist, so daß ein Ausgangfg'(r) erzeugt wird. Dit Ausgänge jedes dieser Funktionsgeneratoren werder zusammen mit einer getrennten Messung des Um gebungsdruckes Pa und einem feststehenden Faktor 4 als Größenfaktor der Maschine der Primärbrücke 19 zugeleitet, die mit einem Schalterl98 versehen ist so daß in der ausgezogenen Stellung ein Maß für der Wert Fy und in der gestrichelten Stellung ein Mai für Fg/Pa oder (Fg/#a) abtegeben wird. Gleichgültig welche@ Ausgangsimpuls abgegeben wird, wird er in der Ubertrager 199 geleitet, der ein Signal erzeugt, da'. von der Umgebung der Antriebsanlage über dit Leitung 200 einem entfernt in der Führerkanzel an geordneten Empfänger 201 zugeleitet wird. Der Emp fänger 201 kann in geeigneten Ausgangseinheiten mi wahlweisen Skalen entweder für Fr oder für F4 oder geeicht sein. The system of FIG. 12 works according to equation (14). Each of the Units again has a power labeled PS at the specified locations supply. In this case, two function generator units 195 and 196 are provided. Signals representing P, 6 and Ps6 are fed into the function generator 195, so that an output function f (t9) is achieved. In the function generator 196 the pressures Pt6 and Pa are fed in so that an output fg '(r) is generated. The outputs of each of these function generators are combined with a separate one Measurement of the ambient pressure Pa and a fixed factor 4 as the size factor fed to the machine of the primary bridge 19, which is provided with a switchl98 is so that in the extended position a measure of the value Fy and in the dashed Position a May for Fg / Pa or (Fg / # a) is submitted. No matter which @ output pulse is delivered, it is passed into the transmitter 199, which generates a signal there'. from the environment of the propulsion system via line 200 in a the driver's cab is forwarded to the orderly receiver 201. The receiver 201 can be in suitable output units with optional scales either for Fr or for F4 or calibrated.

Es ist ersichtlich, daß die Fig. 12 und 14 die Verwendung einer Primärbrücke an Stelle eine Umkehrungsbrücke zwecks Anwendung bei der ver einfachten genauen Ermittlung des Bruttoschubs nacl Gleichung (14) zeigen, und die Ermittlung des Stau druckwiderstands für Flugzeuge geringer Flugge schwindigkeit nach Gleichung (17) ist ein direkte Austausch der Einrichtung insofern, als die Schub-zu Druck-Verhältnis-Werte als die gewünschten Aus gänge betrachtet werden. Beispielsweise wird eine Messung für Ir, oder r unmittelbar erhalten von F der Primarbrucke, anstatt des wertes @/Pa und (oder 1ç) wird unmittelbar von der Primärbrücke erhaften an Stelle des Wertes Fr/P12. It can be seen that Figures 12 and 14 illustrate the use of a primary bridge in place of an inversion bridge for the purpose of application in the simplified ver accurate Determination of the gross thrust according to equation (14) and the determination of the traffic jam pressure resistance for aircraft with low airspeed according to equation (17) is a direct replacement of the device in that the thrust-to-pressure ratio values can be viewed as the desired outcomes. For example, a Measurement for Ir, or r obtained directly from F of the primary bridge, instead of the value @ / Pa and (or 1ç) is obtained directly from the primary bridge instead of the value Fri / P12.

Um von der PRimärbrücke absolute Schubmaße zu erhalten, ist jedoch eine unmittelbare Ersetzung der Umkehrungsbrücke mit Rücksicht auf die Schalteranordnung nicht möglich. In der Umschaltungsbrücke bewirkt die Schalteranordnung eine Umschaltung des Ausganges von dem Maß für F/P@ auf ein Maß für F; P da die Elemente der Primärbrückenkreise nicht analog denjenigen der Umkehrbrücke sind, muß ein Schalter, der diese sclbe Wirkung in der Primärbrückc durchführt und so eine wirksame Herabsetzung des Umfangs der Gesmtkonstruktion hervorruft, etwas komplexer schon. In diesem Schalter sdialtet eine Seite ein Element ein, das proportional I/A eingestellt werden kann, wortin A im allgemeinen den Größenfaktor (A2 für den Staudruckwiderstand, A6 für den Bruttoschub) darstellt; eine solche Verwendung führt allgemein zu einem Ausgang, der ein Maß für F/Pa oder (Fr/Pa F/#a für den Staudruckwiderstand, Fg/Pa für den Bruttoschub) ist. However, in order to obtain absolute shear dimensions from the primary bridge an immediate replacement of the reversing bridge with regard to the switch arrangement not possible. In the switchover bridge, the switch arrangement effects a switchover the output from the measure for F / P @ to a measure for F; P because the elements of the primary bridge circuits are not analogous to those of the reversing bridge, a switch must sclbe this Effect in the primary bridge and thus an effective reduction of the scope the overall construction causes a bit more complex. In this switch sdialtet one side an element that can be adjusted proportionally I / A, word for word A in general the size factor (A2 for the dynamic pressure resistance, A6 for the gross thrust) represents; such use generally results in an output that is a measure for F / Pa or (Fr / Pa F / # a for the dynamic pressure resistance, Fg / Pa for the gross thrust) is.

Um unmittelbare schubausgangsleistungsmessungen zu bcwirken, wird in der anderen Sehalterstellung ein Element (eine veränderliche Drosselöffnung für eine PPB-Verbindung; eine veränderliche Impedanz für eine EPB-Verbindung usw.) eingeschaltet, die ihre wirksame Fläche oder Impedanz usw. proportional dem Wert (I/P@A) ändert, worin Pu der Umgebungsdruck und A der jeweilige Größenfaktor ist. Da der Größenfaktor A in jedem Anwendungsfall konstant und zwecks Gewährleistung der gewünschten Anpassungsfahigkeit und des abgedeckten Bereichs, eine Einstellmöglichkeit vorgesehen ist, wird nicht viel durch die Einbringung dieser Einstellmöglichkeit in die Brücke, die die Veränderung des Wählerschaltelcments bewirkt, verdorben. F i g. 20a zeigt beispielsweise eine Einrichtung zur Durchführung dieser Möglichkeit mit einer Durchflußöffnung veränderlicher Fläche, und F i g. 20b zeigt eine hiermit wirkungsmäßig identische Einrichtung mit einem veränderbaren Impedanzelement. To effect immediate thrust output measurements, in the other Sehalter position an element (a variable throttle opening for a PPB connection; a variable impedance for an EPB connection, etc.) switched on, which changes its effective area or impedance etc. proportionally to the value (I / P @ A), where Pu is the ambient pressure and A is the respective size factor. Because the size factor A constant in every application and in order to ensure the desired adaptability and the covered area, an adjustment option is not provided a lot through the introduction of this adjustment option in the bridge that the change of the selector switch element causes spoiled. F i g. For example, Figure 20a shows one Means for implementing this possibility with a variable flow opening Area, and F i g. 20b shows a device that is functionally identical to this a changeable impedance element.

F i g. 20a zeigt eine Anordnung, die an Stelle der zu der Kammer 95 in F i g. 6 gehörigen Anordnung verwendet werden kann. Den Teilen in F i g. 6 entsprechende Teile sind mit gleichen Bezeichnungen unter Hinzusetzung des Buchstabens »p«, bezeichnet. F i g. 20a shows an arrangement that, in place of that of the chamber 95 in FIG. 6 associated arrangement can be used. The parts in FIG. 6th Corresponding parts have the same designations with the addition of the letter "P", denoted.

Beispielsweise wird der Kammer 95p der Speisedruck Pc durch einen Anschluß96p zugeleitet; der Ausfluß aus dieser Kammer in eine benachbarte, nicht dargestellte, der Kammer 90 entsprechende Kammer erfolgt durch eine Drosselöffnung 91p. Die wirksame Durehflußfläche der Drosselöffnung 91p wird durch einen Kegel 93p verändert, der von einer axial verschiebbaren Stange 93ap getragen wird. In diesem Falle wird diese wirksame Durchflußfläche wahlweise nach Maßgabe des Reziprokwcrtes Ü des n Größcnfaktors oder als Reziprokwert des Produkts des Umgebungsdrucks und des Größenfaktors (1/Pa.1/A) verändert. Zu dieser Umschaltung ist eine Druckkammer 230 vorgesehen, die infolge einer Entlüftung 231 unter Umgebungsdruck Pa steht. Innerhalb dieser Kammer liegt ein evakuierter Balg 232, auf den der Druck Pa cinwirkt. Die Bewegung dieses Balgs nach Maßgabe des Druckes P,, betätigt über eine Stange 234 einen Hebel 233. Der Hebel 233 ist über eine Langlochverhindung mit der Stange 93ap verbunden und um einen Schwenkzapfen 235 schwenkbar. Die Lage des Schwenkzapfens 235 ist einstellbar durch Bewegung in einem vcrtikal verlaufenden Schlitz 236, um den Größenfaktor verstellen zu können. Ein Verriegelungsmcchanismus 237 dient dazu, in einer Einstellung der Schalteinrichtung den Balg in fester Lage zu halten, wenn dies, wie weiter unten beschrieben, gewünscht ist.For example, the chamber 95p, the feed pressure Pc by a Connection 96p forwarded; the discharge from this chamber into an adjacent one, not The chamber shown, corresponding to the chamber 90, takes place through a throttle opening 91p. The effective flow area of the throttle opening 91p is given by a cone 93p, which is carried by an axially displaceable rod 93ap. In In this case, this effective flow area is optionally based on the reciprocal effect Ü of the n size factor or as the reciprocal of the product the ambient pressure and of the size factor (1 / Pa.1 / A) changed. A pressure chamber is used for this switchover 230 is provided, which is under ambient pressure Pa as a result of a venting 231. Within this chamber lies an evacuated bellows 232 on which the pressure Pa acts. The movement of this bellows in accordance with the pressure P ,, actuated via a rod 234 a lever 233. The lever 233 is via a slot connection with the rod 93ap connected and pivotable about a pivot pin 235. The location of the trunnion 235 is adjustable by movement in a vertical slot 236 to be able to adjust the size factor. A locking mechanism 237 serves to to keep the bellows in a fixed position in one setting of the switching device, if this, as described below, is desired.

F i g. 20b zeigt eine wahlweise Anordnung zur Verwendung in Systemen nach Art derjenigen in den Fig. 12 und 14 zur Ersetzung in der in F i g. 7 dargestellten Art von Primärbrücke. Genaucr gesagt soll diese Anordnung die Brückenimpedanz 93' ersetzen, die die Wirkung des Größenfaktors in die Brücke hineinbringt. Die Impedanz 93e ist an Stelle der Impedanz 93' in die Brücke nach F i g. 7 einschaltbar. Die Impedanz 93e unterscheidet sich von der Impedanz 93' insofern, als sie nichtlinear ist, um dem umgekehrten Verhältnis der Impedanz zu der zugehörigen Variablen Rechnung zu tragen. Der Abgriff9le wird durch eine Stange93ae verstellt, die der Stange 93ap in F i g. 20a wirkungsmäßig restlos analog ist, und zwar erfolgt diese Verstellung durch ein insgesamt mit 240 bezeichnetes Druck- und Hebelsystem, das dem in F i g. 20 dargestellten System entspricht. Bei dieser Brückenausführungsform muß bei der Einstellung des Größenfaktors sowohl die Brücke als auch das l-Element des Schaltersystcms, vorzugsweise gleichzeitig, verstellt werden, so daß nur eine einzige einfache Einstellung erforderlich ist. Um diese zu vermeiden, ist es bei den Anordnungen nach den F i g. 20a und 20b möglich, bei der Umschaltung den P,-Balg zu verriegeln in einer feststehenden, festgelegten Lage, und die Einstellung des Werts A zu ändern, wenn ein P -Maßausgang gewünscht ist, und dieses Gestänge wieder zu lösen, wodurch Pa wieder zur Wirkung kommt, wenn irgendein Maß für den Absolutschub oder den Absolutstaudruckwiderstand gewünscht wird. Die Art und Weise dieser Einstellart ist verhältnismäßig verbreitet und für den Fachmann ohne weitere Erläuterung ersichtlich. Demzufolge wird die Schalterwirkung in einer Primärbrücke zwei wahlweise Möglichkeiten umfassen: 1. Die pIrWirkung ist in fester Einstellung verriegelt, so daß lediglich noch die A-Einstellung im Brückenkreis wirksam ist und ein Maß für (F oder F) erzielt wird; oder 2. statt dessen ist,die Pa-Wirkung freigegeben, und das Element wird betätigt durch die kombinierte Wirkung von F«A, so daß die wirksame Durchflußfliche oder die wirksame Impedanz proportional I/PaA verändert wird. F i g. Figure 20b shows an optional arrangement for use in systems like those in FIGS. 12 and 14 for replacement in the form shown in FIG. 7 shown Type of primary bridge. To be precise, this arrangement is intended to reduce the bridge impedance 93 ' which brings the effect of the size factor into the bridge. The impedance 93e is in place of the impedance 93 'in the bridge according to FIG. 7 can be switched on. the Impedance 93e differs from impedance 93 'in that it is non-linear is to account for the inverse ratio of the impedance to the associated variable to wear. The Abgriff9le is adjusted by a rod 93ae that the rod 93ap in Fig. 20a is completely analogous in terms of effect, and this adjustment takes place by a pressure and lever system designated as a whole by 240, which corresponds to that in F i G. 20 corresponds to the system shown. With this bridge design, at the setting of the size factor both the bridge and the l-element of the switch system, preferably at the same time, so that only a single simple adjustment is required. In order to avoid this, the arrangements according to F i G. 20a and 20b possible to lock the P, bellows in a fixed, set location, and change the setting of the A value when a P measurement output is desired, and to loosen this linkage again, whereby Pa becomes effective again comes when any measure for the absolute thrust or the absolute back pressure resistance it is asked for. This type of setting is relatively common and apparent to those skilled in the art without further explanation. As a result, the switch action In a primary bridge there are two options: 1. The effect is locked in a fixed setting, so that only the A setting remains in the bridge circuit is effective and a measure of (F or F) is achieved; or 2. instead is that Pa action is released and the element is actuated by the combined action from F «A, so that the effective flow rate or the effective Impedance is changed proportionally to I / PaA.

Diese Schaltwirkung ist deshalb im Interesse eines einfacheren Aufbaus anders als die in der Umkehrungsbrücke angewendete, wenn es wünschenswert und bevorzugt ist. die Primärbrückenkonstruktion zu verwenden, wie etwa in Fällen, in denen die Gleichungen (14) und (17) anwendbar sind. Fig. 12 und 14 die die Verwendung von Primärbrücken und Schaltern darsteilen. zeigen getrennte Eingänge für den Größcnfaktor und den Umgebungsdruck in schematischer Weise, um diese Alternativen zu decken. This switching action is therefore in the interest of a simpler structure different from that applied in the inversion bridge when desirable and preferred is. to use the primary bridge structure, such as in cases where the Equations (14) and (17) are applicable. Figures 12 and 14 illustrate the use of Show primary bridges and switches. show separate inputs for the size factor and the ambient pressure in a schematic manner to cover these alternatives.

Die vorstehende Erläuterung gestattet auch die wahlweisen Verwendungen der Primär- und'oder Umkehrungsbrücken insofern, als die Verwendung eines variablen elements irl solchen Brücken, die proportional 1/Pa. arbeiten, an Steile solcher Abschnitte, die eine - Einstellung verwenden. en Stelle dessen ein Brückenausgangsmaß von P/A ergeben. The above explanation also allows the optional uses the primary and 'or inversion bridges in that the use of a variable elements irl such bridges that are proportional to 1 / Pa. work on steep slopes like this Sections that use a setting. In place of this, a bridge output dimension from P / A.

Da A ein konstanter Größenfakter ist, kann hierfür in den pneumatischen oder ekektrischen (Differential) Empfängern, faßs e forderlich, durch übliche Gestänge oder Skalenfaktoren üblicher Art eine Einstellung getroffen werden. Die Erkanntnis dieser wahlweisen Verwendung der Formeln und Bauteile, wie besenriebee. gehört mit zur Erfindung, und deshalb sollen alese Annäherungen sbenfalts unter den Schutzumfang dr Erfindung @ella@ Das System nach F i g. @ dien@ z@@ Ermittlung des genauen Bruttoschub@ nach gleichung @@ Sei diesem System sind ähnaliche Elemenie wie bei dem System nach F @ F i g. g. 12 i't um t - -i Verwendung einer Umkehrungsbrücke 2@@ se@@iesen System werden die Drucke F@ und P@ in den Fenktionsgenerator 195' eingespeist. um z@ f(@o) zu gelangen. Die Drucke P@@ und P@ werden in den Funktionsgenerator 196' eingespeist, um zu fq(r) u gelangen. Die Ausgänge sämtlicher Funktionsgeneratoren werden zusammen mit der Größenfaktoreinstellung A6 in die Primärbrücke 197' eingeleitet, so daß diese ein Ausgangsmaß von Fg/P@ abgibt. Dieser Ausgang wird zusammen mit Signaleingängen. die Pa und P16 entsprechen. in die Umkehrungsbrücke 203 eingeleitet. Die wahlweise einstellung des Schalters 198' gestattet Es@im Ausgang entweder ein Maß für Fg (in der voll ausgezogenen Stellung oder andernfalls ein Maß für Fg/Pa (oder von Fg/#a) in der anderen Stellung (gestrichelt gezeichnet) zu erhalten. Diese wahlweisen Werte werden in den Wandler 199' eingespeist, der ein Signal erzeugt. das über die Leitung 200 von der Umgebung der Antriebsanlage zu dem Cockpit-Empfänger 201 geleitet wird. Der Cockpit-Empfänger ist vorzugsweise mit wahlwersen Skalen für Fg oder Fg/Pa (oder möglicherweise Fg/#a) geeicht.Since A is a constant size factor, this can be done in the pneumatic or electrical (differential) receivers, faßs e required, by common linkages or scaling factors of the usual type a setting can be made. The realization this optional use of the formulas and components, such as besenriebee. belongs to to the invention, and therefore all approaches are also intended to fall within the scope of protection The invention @ ella @ The system according to FIG. @ dien @ z @@ Determination of the exact gross thrust @ according to equation @@ In this system there are similar elements as in the system according to F @ F i g. G. 12 i't um t - -i use of an inversion bridge 2 @@ se @@ ies system the prints F @ and P @ are fed into the fence generator 195 '. at z @ f (@o) to get. The prints P @@ and P @ are fed into the function generator 196 ', to get to fq (r) u. The outputs of all function generators are combined is initiated with the size factor setting A6 in the primary bridge 197 'so that this gives an initial measure of Fg / P @. This output is used together with signal inputs. which correspond to Pa and P16. initiated into the reversal bridge 203. The optional The setting of switch 198 'allows @ in the output either a dimension for Fg (in the fully extended position or otherwise a measure of Fg / Pa (or of Fg / # a) in the other position (shown in dashed lines). These optional values are fed into transducer 199 'which generates a signal. that over the line 200 is passed from the environment of the propulsion system to the cockpit receiver 201. The cockpit receiver is preferably equipped with optional scales for Fg or Fg / Pa (or possibly Fg / # a) calibrated.

Das System nach F i g t ist im wesentlichen eines gleiche wie dasjenige nach ci g. 12. jedoch sind die in die einzelnen Geräte eingespeisten Parameter andere. um den Staudruckwiderstand nach Gleichung (17) zu ermitteln. Es ist wiederum eine Leistungszufuhr PS der erforderlichen Art vorgesehen. The system of Fig. T is essentially the same as that according to ci g. 12. However, the parameters fed into the individual devices are different. to determine the dynamic pressure resistance according to equation (17). It is another Power supply PS of the required type provided.

Es ist ein Paar von Funktionsgeneratoren 205 und 206 vorgesehen. In den Generator 205 werden die Drucksignale Pt2 und Ps2 eingeleitet, so daß als Ausgang des Generators 205 der Wert f(r2) erscheint.It is a pair of function generators 205 and 206 provided. In the generator 205, the pressure signals Pt2 and Ps2 are introduced so that as an output of the generator 205 the value f (r2) appears.

Die dem Generator 206 zugeleiteten Drucke sind Pt2 und Pa@ so daß der ausgang fa(#) ist. Die Ausgänge der Funktionsgeneratoren 205 und 206 werden zusammen mit einer den Größenfaktor A2 darstellenden Einstellung der Primärbrücke 207 zugeleitet, die je nach der Einstellung ihres Schalters 208 zwei wal-ilweise Ausgänge abgibt. In der ausgezogenen Stellung ist der Ausgang ein Maß für Kr und in der gestrichelten Einstellung ist der Ausgang ein Maß für Fr/Pa (oder von Fr/#a). Der jeweilige Ausgang wird dem Wandler 209 zugeleitet, der über eine geeignete Ubertragungsleitung 210 mit dem im Cockpit angeordneten Fernempfänger 211 verbunden ist. Der Empfänger ist auf zwei Skalen, nämiich einmal für Fr und zum anderen für Fr/Pa (oder Fr/#a), geeicht.The pressures applied to generator 206 are Pt2 and Pa @ so that the output is fa (#). The outputs of function generators 205 and 206 become together with a setting of the primary bridge representing the size factor A2 207, depending on the setting of their switch 208, two whale-ilweise Outputs. In the extended position, the output is a measure of Kr and in the dotted setting, the output is a measure for Fr / Pa (or Fr / # a). The respective output is fed to the converter 209, which is via a suitable transmission line 210 is connected to the remote receiver 211 arranged in the cockpit. The recipient is on two scales, one for Fr and the other for Fr / Pa (or Fr / # a), calibrated.

Fig. 15 hat gegenüber Fig. 14 das gleiche Verhältnis wie F i g. 13 gegenüber F i g. 12. F i g. 15 zeigt ein System zur Ermittlund des gernauen Staudruckwiderstands gemäß Gleichung (5). Es ist ersichtäes, daß alle entsprechenden, nach F i g. 14 vorgesehenen Teile auch in F i g. 15 verwendet werden, so daß entsprechende Teile mit entsprechender Bezugszeichen unter Hinzusetzung von Hochstrichen verschen sind. In diese System ist zusätzlich Mine Umkeinrungsbrücke 213 eingeschaltet, um es auf Hochgeschwindigkeitsflugzenge anwenden zu - - ,,e -- wenden zu könren in diese@@ Falie erzeugen dei Funktionsgeneratore @@ und 256 Maße für f(r2) und f@@@NS), die zusa@ar@@ - - ,,£t .---ten, L"-'.-.'t .:--- , t -w -bräcke 213 zugeieitet vird. Außerden werdent @ar Umkehrungsbrücke 213 Signale entsprochend den Drucken Pa und P12 zugeführt. Durch Umschaltung des Schalters 208 können zwei wahlweise Ausgänge erzielt werden. In der zusgezogen dargestellter Einstellung des Schalters 208' ist der Ausgang ein ein Maß zur r Fr in der gestrichellen Einstellung ein Mt:-ß (oder Fr/#a). Das jeweils abgegebene Signal wird über eine geeignete Übertragungsleitung 210' dem Empfänger 211' zugeleitet. Der im cockpit oder an einer anderen fern gelegenen Stelle befindliche Empfänger 211' ist in geeigneter Weise auf F, und oder Fr/P (oder Fr/#a) geeicht. With respect to FIG. 14, FIG. 15 has the same relationship as FIG. 13th compared to F i g. 12. Fig. 15 shows a system for determining the exact back pressure resistance according to equation (5). It can be seen that all corresponding, according to FIG. 14th provided parts also in F i g. 15 are used so that corresponding parts are given away with corresponding reference numerals with the addition of high bars. In this system, mine Umkeinrungsbrücke 213 is also switched on to keep it on Use high-speed aircraft to - - ,, e - to be able to turn in this @@ Cases generate the function generators @@ and 256 measures for f (r2) and f @@@ NS), the Zusa @ ar @@ - - ,, £ t .--- ten, L "-'.-. 't.: ---, t -w -bräcke 213 zugeieitet vird. In addition, @ar reversing bridge 213 signals corresponding to the pressures Pa and P12 supplied. By switching the switch 208, two optional outputs be achieved. In the setting of the switch 208 'shown in the drawing closed the output a a measure for r Fr in the dashed setting a Mt: -ß (or Fri / # a). The signal emitted in each case is transmitted via a suitable transmission line 210 'forwarded to the receiver 211'. The one in the cockpit or another remote one Location receiver 211 'is appropriately set to F, and or Fr / P (or Fri / # a) calibrated.

Die Systeme nach den F i g.d 16 bis 19 sind sentativ für zusammengesetzte Netto-Sch ub-Systeme. die aus den vorstehend beschriebenen und in den F i i g. 11 bis 15 dargestellten brutto-Schub-u@ und druckwiderstands-Systemen zusammengesetzt werden könen. In F i g. 16 wird beispielsweise der argenäherte Nettoschub für langsam fliegende Flugzeuge gemäß den Gleichungen (4) und (17) durch Kombination der Systeme nach den F g. 11 unei:'4 ermittelt. Nur diejenigen Teile dieser Systeme, die In Umgebung der Antriebsanlage liegen, smd erforderlich. and diese Teile sind mit den Bezugsziffern 215 bzw. 216 bezeichnet. Der Ubertragungsausgang aus dem System 215 ist ein Maß für Fr und der Ausgang des Systems 216 ein Maß für Fr. Diese Ausgänge werden in einen Differentialempfänger 217 geleitet, der als Differenz das Ausgangsmaß Fn abgibt. The systems according to FIGS. 16 to 19 are sentative for composite Net thrust systems. those from the above-described and in the F i i g. 11 to 15 shown gross thrust u @ and pressure resistance systems will be able to. In Fig. For example, the approximate net thrust for slow becomes 16 flying aircraft according to equations (4) and (17) by combining the systems according to the F g. 11 unei: '4 determined. Only those parts of these systems that are In Surrounding the drive system are required. and these parts are with the Reference numerals 215 and 216, respectively. The transmission output off to the System 215 is a measure of Fr and the output of system 216 is a measure of Fr. These Outputs are routed to a differential receiver 217, the difference being the Output dimension Fn emits.

F i g. 17 ist eine schematische Darstellung eines Netto-Schub-Systems, das abgeleitet ist aus den Brutto-Schub- und Staudruckwiderstands-Systemen nach den F i g. 12 und 14 und zumindest diejenigen Teile dieser Systeme umfaßt, die in Umgebung der Antriebsanlage liegen. Diese Kombination gestattet eine vereinfachte Bestimmung des Nettoschubs für langsam fliegende Flugzeuge nach den Gleichungen (14) und (17). Wie dargestellt, ist der Ausgang des mit 218 bezeichneten Brutto-Schub-Systems nach F i g. 12 ein Maß für Fg oder wahlweise für Fg/Pa (oder Der Der Ausgang des Systems 219, des in Fig. 14 dargestellten Staudruckwiderstandssystems ist ein Maß für F, oder wahlweise für Fp: (oder Fa» Die Uberlragungsausgänge dieser beiden Systeme werden in einem differentialempfänger 220 kombiniert, so daß dieser einen Ausgang abgibt, der dem Nettoschub entspricht, entweder in der Form F, oder wahlweise F, (oder P, Das System nach F i g. 18 ist ein Netto-Schub-System und entsteht durch Kombination der Brutto-Schub- und Staudruckwiderstands-Systeme nach den F i g. 12 und 15 oder zumindest derjenigen Teile derselben, die in Umgebung der Antriebsanlage liegen. F i g. 17 is a schematic representation of a net thrust system; which is derived from the gross thrust and dynamic pressure resistance systems according to the F i g. 12 and 14 and at least those parts of these systems which are described in Surrounding the drive system. This combination allows a simplified Determination of the net thrust for slow-flying aircraft according to the equations (14) and (17). As shown, the output is the gross thrust system labeled 218 according to FIG. 12 a measure for Fg or optionally for Fg / Pa (or The output of the System 219 of the back pressure resistance system illustrated in Figure 14 is a measure for F, or optionally for Fp: (or Fa »The transmission outputs of these two systems are combined in a differential receiver 220, so that this one output delivers, which corresponds to the net thrust, either in the form F, or optionally F, (or P, The system according to Fig. 18 is a net thrust system and is created by Combination of the gross thrust and dynamic pressure resistance systems according to FIGS. 12th and 15 or at least those parts thereof that are in the vicinity of the propulsion system lie.

Dieses System ist ein vereinfachtes, genaues Netto-Schub-System zur Verwendung bei Hochgeschwindigkeitsflugzeugen und arbeitet nach den Gleichungen (14) und (5). Hier ist der Ausgang des Brutto-Schub-Systems 222, des Systems nach F i g. 12 also, ein Maß für F,, oder wahlweise für F, (oder,,, 4), während der Ausgang des StaudruckwHerstandssystems nach F i g. 15, das mit 223 bezeichnet ist, eitt Maß für F, oder wahlweise pF, (oder Fa» ist. Die beiden Ausgangssignale werden in dem Differentialempfänger 227 kombinicrt, der ein Ausgangssignal abgibt, das dem Nettoschub Fn oder wahlweise Fn/P (oder Fa;) entspricht.This system is a simplified, accurate net thrust system for Used on high-speed aircraft and works according to the equations (14) and (5). Here is the output of the gross thrust system 222, the system after F i g. 12 So, a measure for F ,, or optionally for F, (or ,,, 4), during the output of the dynamic pressure resistance system according to FIG. 15, which is designated by 223, eitt Measure for F, or optionally pF, (or Fa »ist. The two output signals are in the differential receiver 227, which emits an output signal that corresponds to the Net thrust Fn or optionally Fn / P (or Fa;) corresponds.

Schließlich zeigt F i g. 19 ein genaues Netto-Schub-System für Hochgeschwindigkeitsfluyzeuge, das nach den Gleichungen (1) und (5) arbeitet und in dem diejenigen Teile des Brutto-Schub- und des Staudruckwiderstands-System nach den F i g. 13 und 15, die in Umgebung der Antriebsanlage liegen, kombiniert sind. Der Ausgang des Brutto-Schub-Systems 226, d. h. also des Systems nach F i g. 13, ist ein Maß für Kr oder wahlweise 6 (oder Fras) Der Ausgang des Staudruckwiderstandssystems 227, d. h. also des Systems nach Fig. 15, ist ein Maß für F, oder wahlweise F (oder ;). Diese übertragenden Signale werden in einem Differentialemplänger 228 kombiniert. dessen Ausgang dem Wert F, oder wahlweise Fn/P (oder -r» entspricht. Finally, FIG. 19 an accurate net thrust system for high speed aircraft, that works according to equations (1) and (5) and in which those parts of the gross thrust and the dynamic pressure resistance system according to FIGS. 13 and 15, which are in the vicinity of the Drive system lie, are combined. The output of the gross thrust system 226, d. H. thus the system according to FIG. 13, is a measure for Kr or optionally 6 (or Fras) The output of the back pressure resistance system 227, i.e. H. so according to the system Fig. 15, is a measure for F, or optionally F (or;). These transmitted signals are combined in a differential member 228. whose output is the value F, or alternatively Fn / P (or -r »corresponds to.

Andere Kombinationen von Staudruckwiderstands-und Brutto-Schub-Systemen zum Aufbau eines Netto- Schub-Systems sind gleichermaßen möglich, obgleich sich dabei im allgemeinen triviale oder wenig geeignete Systeme ergeben können. Die geschilderten Kombinationen sind mit Sicherheit praktisch brauchbare Systeme, sollen jedoch keine Beschränkung der Erfindung bedeuten. Eine weitere praktische, jedoch angenäherte Lösung und ein entsprechendes System zur Ermittlung des Nettoschubs kann dadurch gewonnen werden, daß, was in vielen Anwendungsfällen gestattet ist, der Staudruckwiderstand durch folgende Gleichung angenähert werden kann: Fr = KA2[(Pt2)NS-Pa] (19) Der prozentuale Fehler in dieser Gleichung ist am größten bei geringen Fluggeschwindigkeiten, jedoch ist gerade bei diesen der Staudruckwiderstand im allgemeinen nur anteilmäßig klein gegenüber dem Nettoschub, so daß die Gesamtgenauigkeit für die Netto-Schub-Errechnung nicht zu stark berührt wird. Wenn eine Gleichung der Form (19) praktisch erscheint, so wird ein hierauf beruhendes angenähertes Staudruckwiderstandssystem analog dem angenäherten Brutto-Schub-System entsprechend Gleichung (4), und die folgenden zusätzlichen Systeme, die nicht dargestellt sind, werden anwendbar: I. Angenähertes Staudruckwiderstandssystem unter Anwendung der Gleichung (19). Other combinations of dynamic pressure resistance and gross thrust systems to build a net Thrust systems are equally possible, although doing so generally trivial or unsuitable systems can result. The described Combinations are certainly useful systems in practice, but they are not intended to be Limit the invention mean. Another practical but approximate one Solution and a corresponding system for determining the net thrust can thereby obtained that what is permitted in many applications, the dynamic pressure resistance can be approximated by the following equation: Fr = KA2 [(Pt2) NS-Pa] (19) The percentage Error in this equation is greatest at low airspeeds, however the back pressure resistance is generally only proportionally small with these in particular versus the net thrust, so that the overall accuracy for the net thrust calculation is not touched too hard. If an equation of the form (19) seems practical, so an approximated dynamic pressure resistance system based on this becomes analogous to the approximate gross thrust system according to equation (4), and the following additional Systems that are not shown are applicable: I. Approximate dynamic pressure resistance system using equation (19).

II. Angenähertes Netto-Schub-System unter Verwendung des Systems nach F i g. 11 nach Gleichung (19). II. Approximate Net Thrust System Using the System according to FIG. 11 according to equation (19).

111. Netto-Schub-System unter Verwendung des Systems nach F i g. 12 nach Gleichung (19).111. Net thrust system using the system of FIG. 12th according to equation (19).

IV. Netto-Schub-System unter Verwendung des Systems nach F i g. 13 nach Gleichung (19). IV. Net thrust system using the system of FIG. 13th according to equation (19).

Die Gleichungen (1), (5), (14) und (17y sind allgemeine Ausdrücke für den Bruttoschub und den Staudruckwiderstand. Diese Gleichungen sind »a priori« direkt anwendbar auf Strahltriebwerksantriebsanlagen, lediglich vorausgesetzt, daß geeignete Werte der Größenfaktoren A2 und A" verwendet werden, wobei diese Werte A feststehende Triebwerksgrößenfaktoren sind, einschließlich der Strömungsverteilung, der Einschnürungen durch Instrumenteneinbau und von Undichtigkeitsauswirkungen, falls solche an den Meßstationen gegeben sind. Es wird vorgezogen, die Schubleistungsermittlung unabhängig von der genauen Form der Einlaß- und Auslaßgeometrie des Triebwerks vorzunehmen, wobei auf die Tatsache hinzuweisen ist, daß die aufgeführten Formeln die Kompressions-und Expansionswirkungen beider geometrischen Formeln in bezug auf den Schub durchaus mit berücksichtigen. Obgleich die Expansionsleitung insoweit als Strahlbildung (wie im divergierenden Teil der Ausstoßdüse) in ihren sekundären (d. h. Reibungs-) Wirkungen vernachlässigt wird, wird sie nicht in bezug auf ihre Flächenverhältniswirkungen vernachlässigt, die sich auf die vorherrschenden Gesichtspunkte der Strahlbildung auswirken. Da jedoch die aufgeführten Gleichungen und die verschiedenen daraus abgeleiteten Gleichungen sämtlich auf aerodynamischen und thermodynamischen Gesetzen beruhen, wird es möglich, mit diesen selben Gleichungen. mit »a priori«-Eichung, jedes hier beschriebene Schubsystem sehr genau jeder Konstellation anzupassen. falls erwünscht, und zwar einfach dadurch, daß diese Gleichungen als logische Ausdrücke des Staudruckwiderstands und des Bruttoschubs betrachtet und im Versuch die genauen Werte der Größenfaktoren und den genauen Verlauf der verschiedenen Kompressions-, Expansions- und Kanal-Machzahl-Funktion, die für die Verwirklichung der Erfindung erforderlich sind, zu ermitteln. Die gleichen Apparate sind für diese etwas weniger anpassungsfähige, jedoch möglicherweise genauere Bestimmung der Staudruckwiderstands- und Schubwerte verwendbar. Diese Anwendungsmöglichkeit der Formeln wird klarer erkennbar, wenn man sich vor Augen stellt, daß, allgemein gesprochen, erstens die Größe oder der A-Faktor, die Strömungseinschnürung, Undichtigkeitsverluste und Verteilungswirkungen berucksichtlgeñXkann ; zweitens die Kompressions- oder Expansionsfunktionen fa, ja', f, und je die Leistungswirkung berücksichtigen kann; drittens die Strömungs-Machzahl-Funktion f oder f' die Strömungshelastungswirkung aufnehmen kann; und viertens, wenn nötig, der Fa-Faktor die Auswirkung der Höhe berücksichtigen kann, falls diese eine unabhängige Fehlerquelle darstellen sollte. Equations (1), (5), (14) and (17y are general expressions for the gross thrust and the dynamic pressure resistance. These equations are "a priori" directly applicable to jet propulsion systems, provided only that appropriate values of the size factors A2 and A "are used, these values A are fixed engine size factors, including flow distribution, constrictions due to the installation of instruments and the effects of leaks, if there are any at the measuring stations. It is preferred to determine the thrust power to be carried out regardless of the exact shape of the inlet and outlet geometry of the engine, it should be noted that the formulas listed are the compression and Expansion effects of both geometrical formulas with regard to the thrust take into account. Although the expansion line insofar as jet formation (such as in the diverging part of the discharge nozzle) in their secondary (i.e. frictional) effects is neglected, it will not be in terms of its area ratio effects neglected, affecting the predominant aspects of jet formation impact. However, since the listed equations and the various derived from them Equations are all based on aerodynamic and thermodynamic laws, it becomes possible with these same equations. with "a priori" calibration, each one here to adapt the thrust system described very precisely to each constellation. if desired, simply by using these equations as logical expressions of the dynamic pressure resistance and of the gross thrust and the exact values in the experiment the size factors and the exact course of the various compression, expansion and channel mach number function required for practicing the invention are to be determined. The same gadgets are somewhat less adaptable for these, however, possibly more precise determination of the dynamic pressure resistance and thrust values usable. This possible application of the formulas becomes more clearly recognizable when one realizes that, generally speaking, firstly the size or the A-factor, the flow restriction, leakage losses and distribution effects can be taken into account; second, the compression or expansion functions fa, yes', f, and each can take into account the performance effect; third, the flow Mach number function f or f 'can absorb the flow load effect; and fourth, if necessary, the Fa factor can take into account the impact of altitude, if this is an independent one Should represent a source of error.

Infolgedessen kann die Erfindung in ihren verschiedenen Ausführungsformen als für die beabsichtigte Anwendung ganz allgemein brauchbar bezeichnet werden.As a result, the invention in its various embodiments can be said to be generally useful for the intended application.

Einer der deutlichen Vorteile der Erfindung ist die Möglichkeit, nicht nur den Bruttoschub bestimmen zu können, sondern in gleicher Weise auch den Staudruckwiderstand und den Nettoschub, und zwar mit einer überaus anpassungsfähigen Ausrüstung. Diese Ausrüstung verwendet ähnliche Vorrichtungen an der Kompressions- und an der Expansionsseite des Triebwerks ohne langwierige oder teuere Eichungen, falls erwünscht, oder aber mit vollständiger Anpassung in bestimmten Einbaufällen zwecks Erhöhung der Genauigkeit, falls derartige Eichungen sich als wünschenswert erweisen. Außerdem wird angenommen, daß die Erfindung zum ersten Male eine genaue Bestimmung des Staudruckwiderstands mit dort getragenen Mitteln ermöglicht. Die Freiheit des Anschlusses an jegliche veränderliche Geometrie, sowohl an den vorderen wie an den hinteren Enden der Triebwerke, und die Verwendung lediglich von Druckmessungen und der Errechnung ausschließlich auf Grund aerothermodynamischer Verhältnisse, auf denen die Leistung jedes Triebwerks letztlich beruht, sind ebenfalls überaus wesentliche Vorteile der Erfindung. One of the clear advantages of the invention is the possibility Not only being able to determine the gross thrust, but also the one in the same way Back pressure resistance and the net thrust, and with a very adaptable Equipment. This equipment uses similar devices on the compression and on the expansion side of the engine without lengthy or expensive calibrations, if desired, or with full adaptation in certain installation cases in order to increase the accuracy, if such calibrations prove to be desirable prove. It is also believed that the invention is an accurate for the first time Determination of the dynamic pressure resistance with means carried there enabled. the Freedom of connection to any variable geometry, both at the front like at the aft ends of the engines, and the use of pressure measurements only and the calculation based solely on aerothermodynamic conditions, on which the performance of any engine is ultimately based are also extremely essential advantages of the invention.

Claims

Claims: 1. Method for measuring thrust quantities on jet engines with the help of pressure measurements and utilization of the measured pressure values for computational Determination of the respective thrust size, characterized in that in the outside area of the jet engine the static pressure and / or the total pressure and inside of the jet engine, the static pressure and the total pressure in the compressor inlet area or in the nozzle inlet area that the measured pressures are measured in function generators which signals are given accordingly in the respective thrust equation used generate static and mathematically predetermined functions of the measured pressures, and that the generated signals are multiplied in a multiplication device will.

2. The method according to claim 1 for measuring de gross thrust, thereby characterized in that the static pressure in the outside area and the inside of the jet engine the static pressure and the total pressure in the nozzle inlet area are measured and in the function generators signals corresponding to three in the following thrust equation standing independent functions are generated: Fg = A6 # Pa # r # fg (r) # f (r6), where Er is the gross thrust, A6 is the size factor in the nozzle inlet area, Pa is the static Pressure in the outer area of the jet engine, r the expansion ratio, r6 the pressure ratio in the nozzle inlet area, fg (r) is a mathematically determined function of the Expansion ratio and f (r6) a mathematically predetermined function of the Pressure ratio in the nozzle inlet area.

3. The method according to claim 1 for measuring the dynamic pressure resistance, characterized in that the static pressure unc the total pressure in the outside area with normal recoil and inside the steel engine the static pressure and the total pressure in the compressor inlet area can be measured and in the function Generators signals corresponding to three of the thrust equations listed below independent functions can be generated: Er = A2Frfa (s) ffr2), where Er is the dynamic pressure resistance, A2 is the size factor in the compressor inlet area, Pa is the static pressure in the outside area of the jet engine, # the back pressure ratio, #NS the back pressure ratio below normal recoil conditions, r2 the pressure ratio in the compressor inlet area, fl (ÖNs) a mathematically pre-determined function of the normal dynamic pressure ratio and f (r2) is a mathematically predetermined function of the pressure ratio in Is the compressor inlet area.

4. The method according to claims 2 and 3 for measuring the net thrust, characterized in that the difference in a differential receiver after the signals obtained according to claims 2 and 3 is formed.

5. The method of claim 2 for measuring the gross thrust divided by one of the measured pressures, characterized in that in the function generators Signals corresponding to the functions fg (r) and f (r6) are generated.

6. The method according to claim 3 for measuring the dynamic pressure resistance divided by one of the measured pressures, characterized in that in the Function generators generate signals according to the functions ta (dNS) and f (r2) will

7. The method according to claims 5 and 6 divided for measuring the net thrust by one of the measured pressures, characterized in that in a differential receiver the difference between the signals obtained according to claims 9 and 6 is formed.

8. The method according to claim 1 for measuring dec gross thrust, thereby characterized that in the outside area the static pressure and inside of Steel engine the static pressure and the total pressure in the nozzle inlet area are measured and in the function generators signals corresponding to two in the The following independent functions can be generated: Fq A6 # Pa # (r-1) # f '(r6), where Fg is the gross thrust A6 is the size factor in the nozzle inlet area, Pa is the static pressure in the outer area of the jet engine, r is the expansion ratio, r6 the pressure ratio in the nozzle inlet area and f '(r6) a mathematically predetermined one Function of the pressure ratio in the nozzle inlet area.

9. The method according to claim 1 for measuring the dynamic pressure resistance, characterized in that the static pressure and the total pressure in the outer area with normal recoil and inside the jet engine the static pressure ulld the total pressure in the compressor inlet area can be measured and used in the function generators signal 'corresponding to two in the following thrust equation url-dependent functions are generated: Fr = A2 # Fa # (o-1) # f '(r2), where 1% the dynamic pressure resistance, A the size factor in the compressor inlet area, P ,, the static pressure in the outer area of the jet engine, # the dynamic pressure ratio, r2 the pressure ratio in the compressor inlet area and j "(t2j a mathematical is predetermined function of the pressure ratio in the compressor inlet area.

10. Measuring device for performing the method according to one of the claims 1 to 9 marked with Heinrich lines for measuring the required pressures through on the measured pressures appealing function generators (40 to 44, e.g. B. F i g. 4 or 5) to generate the required signals and through a multiplier arrangement (46, e.g. Fig. 6 or 7) to multiply that from the function generators he generated signals.

11. Measuring device according to claim 10, characterized in that at least some of the function generators (40 to 44) from pneumatic bridges (F i g. 4) exists.

12. Measuring device according to claim 10 or 11, characterized in that at least some of the function generators (40 to 44) made up of electrical bridges (Fig. 5).

13. Measuring device according to one of claims 10 to 12, characterized in that that the multiplier arrangement (46) consists of a pneumatic bridge (Fig. 6, 8, 10) exists.

14. Measuring device according to one of claims 10 to 12, characterized in that that the multiplier arrangement (46) consists of an electrical bridge (F i g. 7, 9) consists.

15. Measuring device according to one of claims 10 to 14, characterized in that that the multiplier arrangement (46) has a transmitting device (192, 199, 199 ', 209, 209 ') and a receiving device (194, 201, 201', 211, 211 ') is connected downstream.

16. Measuring device according to one of claims 10 to 15, characterized in that that a first measuring device (215, 218, 222, 226) and a second measuring device suitable for measuring the dynamic pressure resistance (216, 219, 223, 227) a common differential receiver (217, 220, 224, 228) is switched to. ~~~~ US Patents No. 2 524 749, 2 579 617, 2 740 295, 2 941 399.