DE1250153B - - Google Patents

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DE1250153B
DE1250153B DENDAT1250153D DE1250153DA DE1250153B DE 1250153 B DE1250153 B DE 1250153B DE NDAT1250153 D DENDAT1250153 D DE NDAT1250153D DE 1250153D A DE1250153D A DE 1250153DA DE 1250153 B DE1250153 B DE 1250153B
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lenses
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radii
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Description

BUNDESREPUBLIK DEUTSCHLANDFEDERAL REPUBLIC OF GERMANY

DEUTSCHESGERMAN

PATENTAMTPATENT OFFICE

AUSLEGESCHRIFTEDITORIAL

Int. Cl.:Int. Cl .:

G 02 bG 02 b

Deutsche Kl.: 42 h - 4/20 German class: 42 h - 4/20

Nummer: 1 250 153Number: 1 250 153

Aktenzeichen: Z 9236 IX a/42 hFile number: Z 9236 IX a / 42 h

Anmeldetag: 15. Februar 1962Filing date: February 15, 1962

Auslegetag: 14. September 1967Opened on September 14, 1967

In dem Patent 1 187 393 ist ein aus mindestens fünf Gliedern bestehendes photographisches Objektiv beschrieben, welches einen Bildwinkel von mindestens ±28° und eine Schnittweite größer als 0,90 /(/"= Brennweite des Objektivs) aufweist. Dieses Objektiv enthält in dem vor der Blende liegenden Teilsystem einen großen Luftraum, dessen Größe innerhalb der Grenzen 0,18 ·/ und 0,90 ·/ liegt, wobei die Summe der Brechkräfte der vor, diesem Luftraum liegenden Linsenflächen negativ ist und wobei zwischen diesem Luftraum und dem Blendenraum nur ein einziges Glied, und zwar ein bikonvexes Sammelglied, steht, dessen Dicke größer ist als die Dicke des Blendenraumes, wobei ferner hinter der Blende noch drei Glieder stehen, und j5 zwar im Sinne der Lichtrichtung der Reihe nach eine bikonkave unsymmetrische Zerstreuungslinse, welche der Blende die stärker gekrümmte Fläche zukehrt, und zwei Sammelglieder, welche je ihre stärker gekrümmte Fläche dem Bild zukehren, wobei die Dicke des unmittelbar hinter der bikonkaven Zerstreuungslinse liegenden Luftraumes deutlich kleiner ist als die Dicke des Blendenraumes selbst.Patent 1,187,393 describes a photographic lens consisting of at least five members, which has an angle of view of at least ± 28 ° and a focal length greater than 0.90 / (/ "= focal length of the lens) The subsystem lying in front of the diaphragm has a large air space, the size of which is within the limits 0.18 · / and 0.90 · /, the sum of the refractive powers of the lens surfaces in front of this air space being negative and only one between this air space and the diaphragm space single member, namely a biconvex collecting member is, whose thickness is greater than the thickness of the screen space, and further behind the iris three limbs, and j 5 in the sense of the direction of light in order, a biconcave asymmetrical diverging lens, which of the diaphragm the more strongly curved surface faces, and two collective members, each of which faces the picture with its more strongly curved surface, the thickness of the immediately behind the air space lying around the biconcave diverging lens is significantly smaller than the thickness of the diaphragm space itself.

Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist eine Weiterbildung eines derartigen Objektivs in der Richtung, daß eine noch größere Schnittweite von mehr als 1,20 ·/, vorzugsweise mehr als 1,40 ·/ und ein noch größerer Bildwinkel von mehr als ±32°, z. B. mehr als ±40°, erreicht wird. Zu diesem Zweck eignet sich bekanntermaßen ein zusätzlicher zerstreuender Meniskus, der dem Objektiv nach dem Hauptpatent vorgeschaltet wird. Gemäß der vorliegenden Erfindung soll dies in der Weise geschehen, daß jener große Luftraum innerhalb der Grenzen 0,10 ·/ und 0,8 /liegt und in jenem Teilsystem ein zerstreuender Meniskus in einem Luftabstand vorgeordnet ist, der ebenfalls in den Grenzen 0,10 ■/ und 0,8 · / liegt, mit der Maßgabe, daß die Summe dieser beiden Lufträume größer ist als 0,25 ·/, jedoch den Wert 1,30 ·/ nicht übersteigt. Es gilt auch hier, daß zwischen dem im Sinne der Lichtrichtung zweiten Luftraum und dem die Blende enthaltenden Luftraum nur ein einziges Glied, und zwar ein bikonvexes Sammelglied, steht, dessen Dicke vor allem zwecks Ebnung des Bildfeldes größer als die Dicke des Blendenraumes ist. Für jeden der beiden Lufträume gilt hier die Bedingung, daß die Summe der Brechkräfte der vor jedem dieser Lufträume liegenden Flächen negativ ist.The object of the present invention is a further development of such an objective in FIG Direction that an even larger back focus of more than 1.20 · /, preferably more than 1.40 · / and an even larger angle of view of more than ± 32 °, e.g. B. more than ± 40 ° is achieved. To this As is known, an additional divergent meniscus, which follows the objective, is suitable for this purpose precedes the main patent. According to the present invention, this should be done in such a way that that large air space lies within the limits 0.10 · / and 0.8 / and in that subsystem a dispersing meniscus is arranged in an air gap, which is also in the limits 0.10 · / and 0.8 · /, with the proviso that the sum of these two air spaces is greater than 0.25 · /, but not exceeding 1.30 · /. It is also true here that between the in the sense of Direction of light second air space and the air space containing the diaphragm only a single link, and although it is a biconvex collecting member, its thickness is primarily for the purpose of flattening the field of view is greater than the thickness of the aperture. For each of the two air spaces, the condition applies here, that the sum of the refractive powers of the surfaces lying in front of each of these air spaces is negative.

Die der Erfindung zugrunde liegenden Untersuchungen haben nämlich ergeben, daß die Größe jedes dieser beiden Lufträume auch etwas geringer Photographisches ObjektivThe investigations on which the invention is based have shown that the size each of these two air spaces is also somewhat less photographic lens

Zusatz zum Patent: 1 187 393Addendum to the patent: 1,187,393

Anmelder:Applicant:

Fa. Carl Zeiss, HeidenheimCarl Zeiss, Heidenheim

Als Erfinder benannt:Named as inventor:

Dr. Erhard Glatzel, Heidenheim/BrenzDr. Erhard Glatzel, Heidenheim / Brenz

als in dem Hauptpatent angegeben sein kann, und zwar innerhalb der Grenzen 0,10 ·/ und 0,8 ·/ liegen kann, mit der Maßgabe, daß die Summe dieser beiden Lufträume innerhalb der Grenzen 0,25 ·/ und 1,30 /liegt. Man kann somit bei etwa gleicher Schnittweite in gewissen Grenzen einen dieser Lufträume auf Kosten des anderen in der Größe verändern, zumal die Sunfme der Brechkräfte der vor jedem dieser Lufträume liegenden Flächen negativ sein soll.than can be stated in the main patent, within the limits of 0.10 / and 0.8 / may lie, provided that the sum of these two air spaces is within the limits 0.25 · / and 1.30 /. One can thus within certain limits with approximately the same back focus these air spaces change in size at the expense of the other, especially since the sunfme of the refractive powers the areas in front of each of these air spaces should be negative.

Hinter der Blende stehen wiederum noch drei Glieder, und zwar im Sinne der Lichtrichtung der Reihe nach eine bikonkave unsymmetrische Zerstreuungslinse, welche der Blende die stärker gekrümmte Fläche zukehrt, vor allem zur Korrektion der Koma und der sphärischen Aberrationen, und ferner noch zwei unsymmetrische Sammelglieder, welche je ihre stärker gekrümmte Fläche dem Bild zukehren. Die Dicke des unmittelbar Iiintcr der bikonkaven Zerstreuungslinse liegenden Luftraumes sollte vor allem zur Korrektion der Verzeichnung deutlich kleiner sein als die Dicke des Blendenraumes selbst.There are three more links behind the screen, in the sense of the direction of the light One after the other a biconcave asymmetrical diverging lens, which makes the diaphragm the more curved Surface, especially for the correction of coma and spherical aberrations, and furthermore two asymmetrical collective members, each of which has its more strongly curved surface to the picture to turn. The thickness of the air space immediately inside the biconcave diverging lens should be significantly smaller than the thickness of the diaphragm space, especially to correct the distortion self.

Bei dem Objektiv nach dem Hauptpatent sollte das vorletzte Glied ein meniskenförmiges Sammelglied sein, welches der Blende die hohle Seite zukehrt. Diese Maßnahme ist bei Objektiven gemäß vorliegender Erfindung nicht erforderlich. Die durch die hier vorgeschaltete Zerstreuungslinse verbesserte Bildfeldwölbung und Verzeichnung ermöglicht eine zur Beseitigung der sphärischen Aberrationen günstige Aufbiegung des vorletzten Gliedes, so daß dieses Glied nicht mehr unbedingt ein MeniskusIn the lens according to the main patent, the penultimate link should be a meniscus-shaped collecting link which one of the diaphragm faces the hollow side. This measure is in accordance with lenses not required for the present invention. The improved by the upstream diverging lens The curvature of field and distortion enable a favorable way of eliminating the spherical aberrations Bending of the penultimate limb so that this limb is no longer necessarily a meniscus

709 647/253709 647/253

zu sein braucht. Die Aufbiegung des vorletzten Gliedes empfiehlt sich vor allem bei Objektiven, welche auf Kosten des Bildwinkels eine größere öffnung erhalten sollen. Eine weitere Verbesserung, vor allem der Verzeichnung und der chromatischen Bildfehler der großen Bildwinkel läßt sich erreichen, wenn in dem vor der Blende liegenden Teilsystem vier Glieder stehen, und zwar im Sinne der Lichtrichtung eine Zerstreuungslinse, ein Sammelglied, eine Zerstreuungslinse und ein Sammelglied, wobei beide Zerstreuungslinsen ihre stärker gekrümmten Flächen der Blende zukehren. Um vor allem eine noch weitere Ebnung des Bildfeldes zu erreichen, sollte die Summe der axialen Glasdicken dieser vier vor der Blende liegenden Glieder größer sein als die Summe der drei von diesen eingeschlossenen axialen Luftabstände.needs to be. The bending up of the penultimate link is particularly recommended for lenses, which should get a larger opening at the expense of the angle of view. Another improvement Above all, the distortion and the chromatic aberrations of the large image angles can be achieved, if there are four elements in the subsystem in front of the diaphragm, in the sense of the direction of light a diverging lens, a collecting member, a diverging lens and a collecting member, wherein both diverging lenses turn their more curved surfaces of the diaphragm. To above all one To achieve even further flattening of the field of view, the sum of the axial glass thicknesses of these four should be members lying in front of the diaphragm must be greater than the sum of the three included by them axial air clearances.

In den Fig. 1 bis 4 sind vier verschiedene Ausführungsbeispiele von Objektiven gemäß der Erfindung im Schnitt dargestellt, für welche die η urnerischen Werte aus den nachfolgenden Tabellen I bis IV zu entnehmen sind.1 to 4 are four different exemplary embodiments of lenses according to the invention shown in section, for which the η urnerical values from the following Tables I to IV can be found.

In den Figuren und Tabellen sind bezeichnet mit Li .. . Lviii die Linsen, mit η ... ris die Radien, mit αϊ ■ ■ ■ au die Scheitelabstände der Flächen, mit na die Brechzahlen und mit vd die Abbeschen Zahlen für die «"-Linie des Heliumspektrums und mit s' die hintere Schnittweite der Objektive.In the figures and tables are denoted by Li ... Lviii the lenses, with η ... ris the radii, with αϊ ■ ■ ■ au the vertex distances of the surfaces, with na the refractive indices and with vd the Abbe numbers for the «" line of the helium spectrum and with s' the back focal length of the Lenses.

Die Zahlenwerte sind so normiert, daß sich" für die Brennweite der Wert f = 1,00 ergibt.The numerical values are standardized in such a way that "the value f = 1.00 results for the focal length.

TabelleITable I. Tabelle IITable II

Linsen !Lenses !

RadienRadii

ScheitelabständeVertex distances

nan / A

LiLi LuLu LmLm LivLiv

ηη roro

rs re η r» rs rio
>ιι
r\i ri3 ru rs re η r » rs rio
> ιι
r \ i ri3 ru

= +1,4077
= +0,8325
= +1,8109
= -T,6920
= +5,3678
= +0,5178
= +1,1344
= -0,8756
= -2,3464
= -0,8089
= +1,4912
= -12,0166
= -0,7803
= +7,4738= +1.4077
= +0.8325
= +1.8109
= -T, 6920
= +5.3678
= +0.5178
= +1.1344
= -0.8756
= -2.3464
= -0.8089
= +1.4912
= -12.0166
= -0.7803
= +7.4738

05 = -1,0481 05 = -1.0481

3535

di = 0,1133 1,62041 60,29 d2 = 0,2833 di = 0.1133 1.62041 60.29 d 2 = 0.2833

«3 = 0,2968 1,66446 35,88 di = 0,0039 «3 = 0.2968 1.66446 35.88 di = 0.0039

ds = 0,1041 1,62041 60,29 da = 0,5019 ds = 0.1041 1.62041 60.29 da = 0.5019

d? = 0,3558 1,71300 53,89 d? = 0.3558 1.71300 53.89

d8 = 0,0547 1,50137 56,46 do = 0,1966 d 8 = 0.0547 1.50137 56.46 do = 0.1966

dm = 0,0328 1,75520 27,53 du = 0,0840 dm = 0.0328 1.75520 27.53 du = 0.0840

«12 = 0,1157 1,71300 53,89 da = 0,0039 «12 = 0.1157 1.71300 53.89 da = 0.0039

du = 0,1311 1,56384 60,76 du = 0.1311 1.56384 60.76

6565

Linsenlenses I
I
i I.
I.
i RadienRadii ScheitelabständeVertex distances nan / A ηη = +2,0864= +2.0864 LiLi didi = 0,1162= 0.1162 1,620411.62041 60,2960.29 roro = +0,7457= +0.7457 didi = 0,3000= 0.3000 ηη = +5,3554= +5.3554 LnLn dzdz = 0,5538= 0.5538 1,667551.66755 41,8841.88 = -3,3789= -3.3789 ckck = 0,0038= 0.0038 rsrs = +1,0307= +1.0307 LiuLiu dsds = 0,0946= 0.0946 1,589131.58913 61,2461.24 rere = +0,4133= +0.4133 dede = 0,2762= 0.2762 r?r? = +0,9320= +0.9320 LivLiv d!d! = 0,2696= 0.2696 1,643281.64328 47,7647.76 rsrs = -3,5535= -3.5535 Lv L v dä d ä = 0,1262= 0.1262 1,501371.50137 56,4656.46 rgrg = -0,7245= -0.7245 d9 d 9 = 0,1996= 0.1996 nono = -0,8013= -0.8013 LviLvi «10«10 π C\A Ί1 π C \ A Ί1
= U,U4 / j = U, U4 / j 1,755201.75520 27,5327.53 ruru = +1,5873= +1.5873 duyou = 0,0600= 0.0600 ri2ri2 = -1,5202= -1.5202 LvnLvn dl2dl2 = 0,1254= 0.1254 1,620411.62041 60,2960.29 ri3ri3 = -0,5838= -0.5838 dl3dl3 = 0,0038= 0.0038 ruru = +5,7546= +5.7546 LviuLviu duyou = 0,1373= 0.1373 1,563841.56384 60,7660.76 nsns = -1,2428= -1.2428 Schnittweite s' Back focal length s' = 1,4877 ·= 1.4877 //

Öffnungsverhältnis 1 : 2,8 Bildwinkel ±40°Focal ratio 1: 2.8 Angle of view ± 40 °

Tabelle IIITable III

6060

Schnittseite s' = 1,4919 ■/ Öffnungsverhältnis 1 : 2,8 Bildwinkel ±36° Cut side s' = 1.4919 ■ / aperture ratio 1: 2.8 angle of view ± 36 °

Linsenlenses RadienRadii ScheitelabständeVertex distances ηη + 2,7943+ 2.7943 LiLi didi = 0,0539= 0.0539 1,691001.69100 54,8054.80 r2r2 + 0,6579+ 0.6579 dodo = 0,1924= 0.1924 r3r3 +6,5316+6.5316 LnLn d.3d.3 = 0,3921= 0.3921 1,650171.65017 33,6933.69 ηη -1,9925-1.9925 ckck = 0,0022= 0.0022 rsrs +0,6674+0.6674 LiuLiu dsds = 0,1083= 0.1083 1,589131.58913 61,2461.24 rere +0,3204+0.3204 d%d% = 0,1764= 0.1764 riri +0,7989+0.7989 LivLiv d7 d 7 = 0,4166= 0.4166 1,531131.53113 62,0462.04 rsrs -0,5188-0.5188 dsds = 0,2055= 0.2055 rsrs -0,8402-0.8402 LvLv dgdg = 0,0487= 0.0487 1,755201.75520 27,5327.53 nono + 1,4207+ 1.4207 diodio = 0,0684= 0.0684 nini -1,4728-1.4728 LviLvi duyou = 0,0832= 0.0832 1,691001.69100 54,8054.80 n%n% -0,5738-0.5738 dl2dl2 = 0,0022= 0.0022

Claims (1)

Fortsetzungcontinuation Linsenlenses RadienRadii ScheitelabständeVertex distances η,ιη, ι ng = -6,0781 Lvn dn = 0,0453 1,60562 43,92ng = -6.0781 Lvn d n = 0.0453 1.60562 43.92 ru = -1,2040 ru = -1.2040 Schnittweite s' = 1,4494 / Öffnungsverhältnis 1 : 5,6 Bildwinkel ±41° Focal length s' = 1.4494 / focal ratio 1: 5.6 angle of view ± 41 ° Tabelle IVTable IV Linsenlenses RadienRadii SclieitelabstandeClosing distances IUIU + 1,6212+ 1.6212 ri = +0,5920 ri = +0.5920 di = 0,0645 1,69100 54,80 di = 0.0645 1.69100 54.80 rz = -16,9265 η = -2,8001 r z = -16.9265 η = -2.8001 dz = 0,2111 dz = 0.2111 cj3 = 0,4949 1,64769 33,88 cj 3 = 0.4949 1.64,769 33.88 r5 = +0,8302 r6 = +0,4222 r 5 = +0.8302 r 6 = +0.4222 dt = 0,0020 dt = 0.0020 tk = 0,0430 1,58913 61,24 tk = 0.0430 1.58913 61.24 η = +0,6986 rs = -0,8184 η = +0.6986 r s = -0.8184 de = 0,1753 de = 0.1753 Ci1 = 0,4447 1,61272 58,58 Ci 1 = 0.4447 1.61272 58.58 r9 = -0,7561 no = +1,4658 r 9 = -0.7561 no = +1.4658 fife = 0,2336fife = 0.2336 dg = 0,0336 1,75520 27,53 4<> dg = 0.0336 1.75520 27.53 4 <> m = -1,2422 1-12 = -0,5391 m = -1.2422 1-12 = -0.5391 A3 = +52,0074 a-M= -1,1727A 3 = -1.1727 +52.0074 aM = dio = 0,0430 dio = 0.0430 rfu = 0,0536 1,69100 54,80rfu = 0.0536 1.69100 54.80 di2 = 0,0020 di2 = 0.0020 6?i3 = 0,0645 1,60717 40,24 6? I3 = 0.0645 1.60717 40.24 Schnittweitei' = 1,3698 f D'ffnungsverhältnis 1 : Bildwinkel ±38°Cut width i '= 1.3698 f D' aperture ratio 1: angle of view ± 38 ° Patentansprüche:Patent claims: 1. Photographisches Objektiv nach Patent 1 187 393, bestehend aus mindestens sechs Gliedern, mit einem Bildwinkel von mehr als ±32° und einer Schnittweite von mehr als 1,20 ·/ (f = Brennweite des Objektivs), bei dem das vor der Blende liegende Teilsystem einen großen Luftraum derart enthält, daß die Summe der vor diesem Luftraum liegenden Flächenbrechkräfte negativ ist und zwischen diesem Luftraum und dem Blendenraum nur ein einziges . bikonvexes Sammelglied steht, dessen Dicke größer ist als die Dicke des Blendenraumes, und daß hinter der Blende noch drei Glieder stehen, und zwar im Sinne der Lichtrichtung der Reihe nach eine bikonkave unsymmetrische Zerstreuungslinse, welche der Blende die stärker gekrümmte Fläche zukehrt, und zwei Sammelglieder, welche je ihre stärker gekrümmte Fläche dem Bild zukehren, wobei die Dicke des unmittelbar hinter der bikonkaven Zerstreuungslinse liegenden Luftraumes deutlich kleiner ist als die Dicke des Blendenraumes selbst, dadurch gekennzeichnet, daß jener große Luftraum innerhalb der Grenzen 0,10 ·/ und 0,80 / liegt und in an sich bekannter Weise jenem Teilsystem ein zerstreuender iviemskus in einem Luftabstand vorgeordnet ist, der ebenfalls in den Grenzen 0,10 / und 0,80 / liegt, mit der Maßgabe, daß die Summe dieser beiden Luftabstände größer ist als 0,25 ■/, jedoch den Wert 1,30 / nicht übersteigt.1. Photographic lens according to patent 1 187 393, consisting of at least six members, with an angle of view of more than ± 32 ° and a focal length of more than 1.20 · / (f = focal length of the lens), in which the front of the aperture lying subsystem contains a large air space in such a way that the sum of the surface powers lying in front of this air space is negative and only a single one between this air space and the diaphragm space. biconvex collector element is, the thickness of which is greater than the thickness of the diaphragm space, and that there are still three elements behind the diaphragm, namely in the sense of the direction of light one after the other a biconcave asymmetrical diverging lens, which faces the diaphragm with the more strongly curved surface, and two collector elements each of which has its more strongly curved surface facing the image, the thickness of the air space immediately behind the biconcave diverging lens being significantly smaller than the thickness of the diaphragm space itself, characterized in that that large air space is within the limits of 0, 10 / and 0, 80 / and in a known manner that subsystem is preceded by a dispersing iviemskus at an air gap that is also within the limits 0.10 / and 0.80 /, with the proviso that the sum of these two air gaps is greater than 0 .25 ■ /, but does not exceed 1.30 /. 2. Photographisches Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß in dem vor der Blende liegenden Teilsystem vier Glieder stehen, und zwar im Sinne der Lichtrichtung der Reihe nach eine Zerstreuungslinse, ein Sammelglied, eine Zerstreuungslinse und ein Sammelglied, wobei beide Zerstreuungslinsen je ihre stärker gekrümmte Fläche der Blende zukehren, und daß gleichzeitig die Summe der axialen Glasdicken dieser vier Glieder größer^ ist als die Summe der drei axialen Luftabstände zwischen diesen vier Gliedern.2. A photographic lens according to claim 1, characterized in that in the front of the Aperture lying subsystem four members stand, in the sense of the light direction of the row after a diverging lens, a collecting member, a diverging lens and a collecting member, whereby both diverging lenses each turn their more strongly curved surface of the diaphragm, and that at the same time the sum of the axial glass thicknesses of these four members is greater than the sum the three axial air gaps between these four members. 3. Photographisches Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß seine Konstruktionsdaten mit den der nachfolgenden Tabelle zu entnehmenden Werten übereinstimmen oder diesen so weit nahekommen, daß keine der Flächenbrechkräfte (.-J«/a-)> keiner der Scheitelabstände (d) und keine der Abbeschen Zahlen (v) um einen größeren Betrag, als in den Klammern zu dem jeweiligen Tabellenwert angegeben ist, abweichen:3. A photographic lens according to claim 1, characterized in that its design data match the values shown in the table below or come so close that none of the surface powers (.- J «/ a -)> none of the vertex distances (d) and none of the Abbe numbers (v) deviate by an amount greater than that indicated in brackets for the respective table value: Linsenlenses RadienRadii ScheitelabständeVertex distances An/rTo / r LiLi η = +1,4077 / η = +1.4077 / /•a = +0,8325 / / • a = +0.8325 / di = 0,1133/ di = 0.1133 / (+0,27)(+0.27) (-0,05 f) (-0.05 f) d2 = . 0,2833 ·/ (+0,3 -J) d 2 =. 0.2833 / ( +0.3 -J) (-0,1 f) 1,62041 (-0.1 f) 1.62041 60,29
(±10)60.29
(± 10) + 0,44078// (±0,3//)+ 0.44078 // (± 0.3 //) -0,74532// (±0,3//)-0.74532 // (± 0.3 //) 77th Fortsetzungcontinuation 88th Linsenlenses RadienRadii ScheitelabständeVertex distances lldlld I'dI'd InlrInlr
LnLn LmLm LivLiv Z-viZ-vi -VII-VII 'VIII'VIII rz = +1,8109 / rz = +1.8109 / r4 = -7,6920 ·/r 4 = -7.6920 / r5 = +5,3678·/r 5 = + 5.3678 / r6 = +0,5178·/r 6 = + 0.5178 / Γ7 = +1,1344·/ Γ7 = + 1.1344 / rs = -0,8756 / rs = -0.8756 / r9 = -2,3464 /r 9 = -2.3464 / ri0 = -0,8089 ■ / ri0 = -0.8089 ■ / Ai= +1,4912·/ Ai = + 1.4912 / na = -12,0166/na = -12.0166 / A3 = -0,7803·/ A 3 = -0.7803 / A4 = +7,4738·/ A 4 = + 7.4738 · / As= -1,0481 / As = -1.0481 / = 0,2968 / (+0,3·/) (-0,2 Λ= 0.2968 / (+ 0.3 · /) (-0.2 Λ ChCh ds =ds = d9 d 9 diodio du =you = dl2dl2 dl3 =dl3 = du =you = 0,0039 · / +0,1 f) -0,0039 · f) 0.0039 / +0.1 f) -0.0039 f) 0,1041 · / +0,2 ·/) -0,05 ■f) 0.1041 / +0.2 /) -0.05 ■ f) 0,5019 ■ / +0,2 J) -0,3 J) 0.5019 ■ / +0.2 J) -0.3 J) 0,3558 ·/ +0,3 J) -0,25 -j) 0.3558 / +0.3 J) -0.25 -j) 0,0547 ·/0.0547 · / +0,3-7)+ 0.3-7) -0,03 J) -0.03 J) 0,1966 ·/ +0,1 -7) -0,1 f) 0.1966 / +0.1 -7) -0.1 f) 0,0328 ■ / +0,1 f) -0,02 7)0.0328 ■ / +0.1 f) -0.02 7) 0,0840 ·/ +0,1 J) -0,06 y)0.0840 / +0.1 J) -0.06 y) 0,1157 ·/ +0,1 f) -0,06 7)0.1157 / +0.1 f) -0.06 7) 0,0039 · / +0,1 ·/) -0,0039-7)0.0039 / +0.1 /) -0.0039-7) 0,1311 ·/0.1311 / +0,1 -7) +0.1 -7) -0,08 -7)-0.08 -7) 1,664461.66446 1,620411.62041 1,713001.71300 1,501371.50137 1,755201.75520 1,713001.71300 1,563841.56384 35,88
(±8)35.88
(± 8) 60,29
(±10)60.29
(± 10) 53,89
(±10)53.89
(± 10) 56,46
(±10) 56.46
(± 10) 27,53
(±8)27.53
(± 8) 53,89
(±10)53.89
(± 10) 60,76
(±10)60.76
(± 10) Schnittweite s' = 1,4919 / öffnungsverhältnis 1 : 2,8 Bildwinkel ±36° Distance s' = 1.4919 / aperture ratio of 1: 2.8 angle of ± 36 ° +0,36697// (±0,2/7)+ 0.36697 // (± 0.2 / 7) + 0,08640// (±0,2/7)+ 0.08640 // (± 0.2 / 7) +0,11560// (±0,3/7)+ 0.11560 // (± 0.3 / 7) 1,19832// (±0,3/7)1.19832 // (± 0.3 / 7) +0,62861// (±0,2/7)+ 0.62861 // (± 0.2 / 7) +0,24174// (±0,2/7)+ 0.24174 // (± 0.2 / 7) +0,21371// (±0,2/7)+ 0.21371 // (± 0.2 / 7) -0,93375// (±0,2/7)-0.93375 // (± 0.2 / 7) -0,50652// (±0,2/7)-0.50652 // (± 0.2 / 7) -0,05934// (±0,2/7)-0.05934 // (± 0.2 / 7) +0,91384// (±0,2/7)+ 0.91384 // (± 0.2 / 7) +0,07545// (±0,2/7)+ 0.07545 // (± 0.2 / 7) +0,53804// . (±0,2/7)+ 0.53804 //. (± 0.2 / 7) " 4. Photographisches Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß seine Konstruktionsdaten mit den der nachfolgenden Tabelle zu entnehmenden Werten übereinstimmen oder diesen so weit nahekommen, daß keine der"4. A photographic lens according to claim 1, characterized in that its construction data with those of the following table values to be taken match or come so close that none of the Flächenbrechkräfte Surface powers (An/r), (To / r), keiner der Scheitelabstände none of the vertex distances (d) (d) und keine der Abbeschen Zahlen (v) um einen größeren Betrag, als in den Klammern zu dem jeweiligen Tabellenwert angegeben ist, abweichen:and none of the Abbe numbers (v) by an amount greater than that indicated in brackets for the respective table value, differ: Linsenlenses RadienRadii ScheitelabständeVertex distances η η = +2,0864 ■/= +2.0864 ■ / rr -2 = +0,7457 ·/ -2 = +0.7457 / r3 = r 3 = +5,3554 +5.3554 ff η η = -3,3789 ·/= -3.3789 · / di = di = 0,1162/ (+0,2·/) (-0,05 ·/)0.1162 / (+ 0.2 /) (-0.05 /) ckck 0,3000 ·/ (+0,3 ·/) (-0,1 /)0.3000 / (+0.3 /) (-0.1 /) dz = dz = 0,5538 ·/ (+0,2·/) , (-0,3 ■/)0.5538 / (+ 0.2 /), (-0.3 ■ /) cU = cU = 0,0038 0.0038 ff (+0,1 /) (-0,0038 ·/).(+0.1 /) (-0.0038 · /). 1,620411.62041 1,667551.66755 60,29 (±10)60.29 (± 10) 41,88 (±8)41.88 (± 8) +0,29741// (±0,2//)+ 0.29741 // (± 0.2 //) -0,83218// (±0,3//)-0.83218 // (± 0.3 //) +0,12467// (±0,2//)+ 0.12467 // (± 0.2 //) +0,19760// « (±0,2//)+ 0.19760 // «(± 0.2 //) LmLm LivLiv LvLv LviLvi r5 = r 5 = +1,0307 /+1.0307 / r6 = r 6 = +0,4133 ·/+0.4133 / n = +0,9320 · / n = +0.9320 / rs rs = -3,5535 ·/= -3.5535 / re = -0,7245 ·/re = -0.7245 / no = -0,8013 ·/no = -0.8013 / Πι = +1,5873-/Πι = + 1.5873- / (4 = 0,0946 / 1,58913 61,24(4 = 0.0946 / 1.58913 61.24 de = de = 0,2762 / (+0,3 0.2762 / (+0.3 J) ·..J) .. (-0,15 ·/)(-0.15 /) ih = ih = 0,2696 / 1,64328 47,760.2696 / 1.64328 47.76 cfe = 0,1262 ·/ 1,50137 56,46cfe = 0.1262 * / 1.50137 56.46 d9 = d 9 = 0,1996 / (+0,1 /). (-0,1 /)0.1996 / (+0.1 /). (-0.1 /) dw= dw = 0,0473 / 1,75520 27,530.0473 / 1.75520 27.53 (+0,1 /) (±8) (-0,03 ■/)(+0.1 /) (± 8) (-0.03 ■ /) du you = 0,0600 · / (+0,1/) (-0,03 ·/)= 0.0600 / (+ 0.1 /) (-0.03 /) +0,57166// (±0,3//)+ 0.57166 // (± 0.3 //) 1,42565// (±0,3//)1.42565 // (± 0.3 //) +0,69036// (±0,2//)+ 0.69036 // (± 0.2 //) +0,03994// (±0,2//)+ 0.03994 // (± 0.2 //) +0,69218// (±0,3//)+ 0.69218 // (± 0.3 //) -0,94266// (±0,2//)-0.94266 // (± 0.2 //) -0,47587// (±0,2//)-0.47587 // (± 0.2 //) 709 647/253709 647/253 Fortsetzungcontinuation LiriseiiLiriseii LvnLvn LviuLviu RadienRadii na = -1,5202 ·/ na = -1.5202 / ra = -0,5838 ·/ ra = -0.5838 / r14 = +5,7546 ■/ r 14 = +5.7546 ■ / H6 = -1,2428 /H 6 = -1.2428 / ScheitelabständeVertex distances di2 = 0,1254 · / (+0,1 f) (-0,07 -J) di2 = 0.1254 / (+0.1 f) (-0.07 -J) d13 = 0,0038 ·/ (+0,1 f) (-0,0038 · f) d 13 = 0.0038 / (+0.1 f) (-0.0038 f) dl4 =dl4 = 0,1373 ■ / (+0,1 J) (-0,087 J) 0.1373 ■ / (+0.1 J) (-0.087 J) nan / A 1,620411.62041 1,563841.56384 Schnittweite s' = 1,4877 ·/ Öffnungsverhältnis 1 : 2,8 Bildwinkel ±40° Focal length s' = 1.4877 / focal ratio 1: 2.8 angle of view ± 40 ° 60,29 (±10)60.29 (± 10) 60,76 (±10)60.76 (± 10) AnjrAnjr -0,40818// (±0,2//)-0.40818 // (± 0.2 //) ±1,06288// (±0,2//)± 1.06288 // (± 0.2 //) ±0,09800// (±0,2//)± 0.09800 // (± 0.2 //) +0,45376// (±0,2//)+ 0.45376 // (± 0.2 //) 5. Photographisches Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß seine Konstruktionsdaten mit den der nachfolgenden Tabelle zu entnehmenden Weiten übereinstimmen oder 30 diesen so weit nahekommen, daß keine der Flächenbrechkräfte {Anjr), keiner der Scheitelabstände (d) und keine der Abbeschen Zahlen (i>) um einen größeren Betrag, als in den Klammern zu dem jeweiligen Tabellenwert angegeben ist, abweichen: 5. A photographic lens according to claim 1, characterized in that its construction data correspond to the widths shown in the table below or come so close that none of the surface powers {Anjr), none of the vertex distances (d) and none of the Abbe numbers ( i>) deviate by an amount greater than that specified in the brackets for the respective table value: Linsenlenses RadienRadii ScheitelabständeVertex distances νανα ΔπΙγΔπΙγ LiLi η = +2,7943 · /η = +2.7943 /
r2 = +0,6579 · / r 2 = +0.6579 / »»
di = 0,0539 / di = 0.0539 /
(+0,1 f) (+0.1 f)
(-0,03 ·/)(-0.03 /) 1,691001.69100 54,8054.80
(±10)(± 10) +0,24727//+ 0.24727 //
(±0,2//)(± 0.2 //)
-1,05030//-1.05030 //
r3 = +6,5316/ r 3 = + 6.5316 / r4 = -1,9925 ·/ r 4 = -1.9925 / r5 = +0,6674 ■ /r 5 = +0.6674 ■ / r6 = +0,3204 ·/r 6 = +0.3204 / ίέ = 0,1924 / (+0,2 j) (-0,07 j) ίέ = 0.1924 / (+0.2 j) (-0.07 j) = 0,3921 ·/ (+0,2 J) (-0,3»= 0.3921 / (+0.2 J) (-0.3 » ck = 0,0022 ·/ (+0,1 J) (-0,0022 ■f) ck = 0.0022 / (+0.1 J) (-0.0022 ■ f) dö = 0,1083 / (+0,1 J) (-0,08 J) dö = 0.1083 / (+0.1 J) (-0.08 J) = 0,1764 / (+0,3 J) (-0,07 j) = 0.1764 / (+0.3 J) (-0.07 j) 1,650171.65017 1,589131.58913 33,69 (±8)33.69 (± 8) 61,24 (±10)61.24 (± 10) +0,09953// (±0,2//)+ 0.09953 // (± 0.2 //) +0,32629// (±0,2//)+ 0.32629 // (± 0.2 //) +0,88267// (±0,3//)+ 0.88267 // (± 0.3 //) -1,83884// (±0,3//)-1.83884 // (± 0.3 //) 1313th Fortsetzungcontinuation 1414th Linsenlenses RadienRadii ScheitelabständeVertex distances ,An/r, To / r LviLvi LviiLvii η = +0,7989 ·/ η = +0.7989 / rs = -0,5188 ·/ rs = -0.5188 / r9 = -0,8402 ·/r 9 = -0.8402 / no = +1,4207·/no = + 1.4207 / ru = -1,4728 ·/ ru = -1.4728 / m = -0,5738 ■/ m = -0.5738 ■ / Π3 = -6,0781 ·/ Π3 = -6.0781 / Π4 = -1,2040 /Π4 = -1.2040 / d? = 0,4166/ (+0,2 j) (-0,3 j) d? = 0.4166 / (+0.2 j) (-0.3 j) -- 0,2055 ·/ (+0,1 J) (-0,1 f) - 0.2055 / (+0.1 J) (-0.1 f) d9 = 0,0487 / (+0,1 J) (-0,03 J) d 9 = 0.0487 / (+0.1 J) (-0.03 J) dio = 0,0684 ·/ (+0,1 J) (-0,04 f) dio = 0.0684 / (+0.1 J) (-0.04 f) du = 0,0832 ·/ (+0,1 J) (-0,05 f) du = 0.0832 / (+0.1 J) (-0.05 f) dis = 0,0022 · / (+0,1 f) (-0,0022 · J) dis = 0.0022 / (+0.1 f) (-0.0022 J) dia = 0,0453 · / (+0,2 J) (-0,02 f) dia = 0.0453 / (+0.2 J) (-0.02 f) 1,531131.53113 1,755201.75520 1,691001.69100 1,605621.60562 62,04 (±10)62.04 (± 10) 27,53 (±8)27.53 (± 8) 54,80 (±10)54.80 (± 10) 43,92 (±10)43.92 (± 10) +0,66474// (±0,2//)+ 0.66474 // (± 0.2 //) + 1,02368// (±0,3//)+ 1.02368 // (± 0.3 //) -0,89875// (±0,2//)-0.89875 // (± 0.2 //) -0,53152// (±0,2//)-0.53152 // (± 0.2 //) -0,46914// (±0,2//)-0.46914 // (± 0.2 //) + 1,20417// (±0,2//)+ 1.20417 // (± 0.2 //) -0,09963// (±0,2//)-0.09963 // (± 0.2 //) +0,50296// (±0,2//)+ 0.50296 // (± 0.2 //) Schnittweite s' = 1,4494 ·/ Öffnungsverhältnis 1 : 5,6 Bildwinkel ±41° Focal length s' = 1.4494 / focal ratio 1: 5.6 angle of view ± 41 ° 6. Photographisches Objektiv nach Anspruch 1, 50 Flächenbrechkräfte (AnIr), keiner der Scheiteldadurch gekennzeichnet, daß seine Konstruk- abstände (d) und keine der Abbeschen Zahlen (v) 6. Photographic lens according to claim 1, 50 surface powers (AnIr), none of the vertices, characterized in that its construction distances (d) and none of the Abbe numbers (v) tionsdaten mit den der nachfolgenden Tabelle um einen größeren Betrag, als in den Klammerntion data with the table below by a larger amount than in the brackets zu entnehmenden Weiten übereinstimmen oder zu dem jeweiligen Tabellenwert angegeben ist,the widths to be taken match or are specified for the respective table value, diesen so weit nahekommen, daß keine der abweichen:come so close to these that none of them deviate: Linsenlenses RadienRadii ScheitelabständeVertex distances ηΛ η Λ AnjrAnjr η = +1,6212/η = + 1.6212 / +0,42625//+ 0.42625 //
(±0,3//)(± 0.3 //) LiLi r2 = +0,5920 /r 2 = +0.5920 / = 0,0645 ■/= 0.0645 ■ /
(+0,1 J) (+0.1 J)
(-0,03 f) (-0.03 f) 1,691001.69100 54,8054.80
(±10)(± 10) -1,16722//-1.16722 // (±0,3//)(± 0.3 //) didi = 0,2111 ·/= 0.2111 · /
(+0,2-J) (+0.2 -Y)
(-0,07 J) (-0.07 J)
1515th Fortsetzungcontinuation 1010 Linsenlenses RadienRadii ScheitelabständeVertex distances lldlld VdVd AlljrAlljr UiUi r3 = -16,9265 ·/ r 3 = -16.9265 / ck ck = 0,4949 /= 0.4949 /
(+0,2·/)(+ 0.2 /) 1,647691,64769 33,8833.88
(±8)(± 8) -0,03826//-0.03826 //
(±0,2//)(± 0.2 //)
-III-III LvLv LviLvi IIII r4 = -2,8001 ·/r 4 = -2.8001 · / r5 = +0,8302 /r 5 = +0.8302 / r6 = +0,4222 /r 6 = +0.4222 / r7 = +0,6986 /r 7 = +0.6986 / r8 = -0,8184/r 8 = -0.8184 / Γ9Γ9 -0,7561 ·/-0.7561 / r10 = +1,4658 /r 10 = +1.4658 / ΠιΠι -1,2422 ■/-1.2422 ■ / /•12 = -0,5391 ·// • 12 = -0.5391 · / r13 = +52,0074·/r 13 = + 52.0074 / Π4 = -1,1727·/Π4 = -1.1727 / <& = 0,0020 / (+0,1 ·/) (-0,0020 · /)<& = 0.0020 / (+0.1 /) (-0.0020 /) db d b = 0,0430 / 1,58913 61,24= 0.0430 / 1.58913 61.24 (+0,1/) (±10) (-0,02 ·/)(+ 0.1 /) (± 10) (-0.02 /) <& = 0,1753 ·/ (+0,3·/) (-0,07 ■/)<& = 0.1753 / (+ 0.3 /) (-0.07 ■ /) ^ = 0,4447 / 1,61272 58,58^ = 0.4447 / 1.61272 58.58 <k = 0,2336 / (+0,1 /) (-0,15 ·/) <k = 0.2336 / (+0.1 /) (-0.15 · /) </9 = 0,0336 / 1,75520 27,53</ 9 = 0.0336 / 1.75520 27.53 i/io = 0,0430 · / (+0,1 /) (-0,02 ·/)i / io = 0.0430 / (+0.1 /) (-0.02 /) dn dn = 0,0536 ·/ 1,69100 54,80= 0.0536 * / 1.69100 54.80 (+0,1 (+0.1 J) J) (±10) (-0,03 ·/)(± 10) (-0.03 /) i/i2 = 0,0020 · / (+0,1 /) (-0,0020 · f) i / i2 = 0.0020 / (+0.1 /) (-0.0020 f) da there = 0,0645 ·/ 1,60717 40,24= 0.0645 * / 1.60717 40.24 Schnittweite = 1,3698 ·/ öffnungsverhältnis 1 : 4 Bildwinkel ± 38 ö Focal length = 1.3698 / aperture ratio 1: 4 angle of view ± 38 ö +0,23123// (±0,2//)+ 0.23123 // (± 0.2 //) +0,70961// (±0,3//)+ 0.70961 // (± 0.3 //) 1,39562// (±0,3//)1.39562 // (± 0.3 //) +0,87713// (±0,2//)+ 0.87713 // (± 0.2 //) +0,74872// (±0,3//)+ 0.74872 // (± 0.3 //) -0,99884// (±0,2//)-0.99884 // (± 0.2 //) -0,51522// (±0,2//)-0.51522 // (± 0.2 //) -0,55627// (±0,2//)-0.55627 // (± 0.2 //) + 1,28169// (±0,2//)+ 1.28169 // (± 0.2 //) +0,01167// (±0,2//)+ 0.01167 // (± 0.2 //) +0,51775// (±0,2//)+ 0.51775 // (± 0.2 //) Hierzu I Blatt ZeichnungenFor this purpose I sheet drawings 647/253 9. 67 © Bundesdruckerei Berlin647/253 9. 67 © Bundesdruckerei Berlin
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