Photographisches Teleobjektiv Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde,
ein photographisches Objektiv mit der Öffnung von etwa f : 5,6 für
den Bildwinkel von etwa 4- 5' zu entwickeln, welches mit einer Brennweite
von etwa 500 mm für. das Format 60 - 60 mm geeignet ist.A photographic telephoto lens of the invention is based on the object f a photographic lens with the aperture of about: 5.6 to develop the image angle of about 4- 5 ', which is mm with a focal length of about 500 for. the format 60 - 60 mm is suitable.
In Tabelle I (vgl. F i g. 1) sind die Baudaten für ein Objektiv
angegeben, welches auf die Brennweite f = 500 abgeleitet werden kann
und dann eine Lösung der Aufgabe darstellt. Die dabei sich ergebenden Linsen würden
aber unnötig dick werden, so daß das Objektiv bei einer Brennweite von
500 mm unnötig schwer werden würde.In Table I (see FIG. 1) the construction data for an objective are given which can be derived from the focal length f = 500 and which then represents a solution to the problem. The resulting lenses would become unnecessarily thick, so that the lens would become unnecessarily heavy with a focal length of 500 mm.
Es ergibt sich also die weitere Aufgabe, bei einem Objektiv der in
Tabelle 1 bezeichneten Art die Linsendicken merklich zu verringern und dann
durch geeignete Änderung der -Lufträume und der Flächenbrechkräfte wieder einen
guten Korrektionszustand herzustellen.There is thus the further task of noticeably reducing the lens thickness in an objective of the type specified in Table 1 and then restoring a good state of correction by changing the air spaces and the surface refractive powers appropriately.
Bei dem Objektiv der Tabelle II (vgl. F i g. 2) ist das geschehen.
Auch Objektive, deren Baudaten nicht genau mit den in der Tabelle II angegebenen
Daten übereinstimmen, sondern nur in der Nähe dieser Daten liegen, können einen
etwa gleich guten Korrektionszustand aufweisen; es empfiehlt sich aber, so dicht
bei den angegebenen Daten zu bleiben, daß keine der Brechkräfte (Anlr) dem Betrag
nach um mehr als 0,20 - llf und keiner der Scheitelabstände (d)
dem
Betrag nach um mehr als 0,05 - f von dem jeweils betreffenden in der
Tabelle 11 angegebenen Wert abweicht.
Tabelle I (F i g. 1)
Linsen Radien Scheitelabstände ne 1,# A nIr
+0,55569 - f +1,462362/f
L, d, = 0,03661 - f 1,81262 25,28
LT1 r2 = +0,39340 - f d, = 0,04871 -
f 1,50207 61,30 -0,739400/f
= +2,90795 - f -0,172654/f
d, = 0,00052 - f
r, = +0,32863 - f +1,532027/f
Liii d, = 0,04938 - f 1,50347 56,32
+1,00253 - f -0,502199/f
d5 = 0,09670 - f
r. +2,44673 - f +O,033212/f
LIV d, = 0,03620 f 1,81262 25,28
r, = +0,88087 - f -0,922698/f
d, = 0,24279 f
rs = +0,51341 - f +1,271596/f
LV d8 = 0,06205 f 1,65285 33,53
r, = -46,08796 - f +O,0141651f
d, # 0,13600 - f
r" = -0,22123 - f -3,237129/f
LV, di, = 0,01008 - f 1,71615 53,68
r" = -0,94643 - f +O,756686/f
s' = 0,20835 - f
Tabelle II (F i g. 2)
Linsen Radien Scheitelabstände ng A nIr
+0,54600 - f +1,48831/f
LI di = 0,01820 f 1,(1262 25,28
+0,40354 - f -0,76957/f
Ln d2 = 0,02427 f 1,50207 61,30
+2,93874 f -0,17085/f
d, = 0,02427 f
r4 = +0,32053 f +1,566361f
Lin 44 = 0,02023 f 1350207 61,30
rr, = +0,89054 f -0,56378/f
d5 = 0,12135 - f
r. # Co 0,0000olf
LIV d, = 0,02023 f 1,81262 25,28
r. = +0,92990 f -0,91250/f
d7 = 0,24473 f
r, = +0,51536 f +1,27957/f
LV d, = 0,ffl45 f 1,65944
32,63
r. = 00 0,0000olf
r" = -0,23Ö21 f d9 = 0,14967
f -3,11057/f
LV, dlo = 0,01011 f 1,71615 53,68
r11 = -0,92990 f +Oe77014/f
s' = 0,22956 f
This has happened with the lens in Table II (see FIG. 2). Lenses whose construction data do not exactly match the data given in Table II, but are only close to this data, can have an approximately equally good state of correction; However, it is advisable to stay so close to the specified data that none of the refractive powers (Anlr) by more than 0.20 - 11f and none of the vertex distances (d) by more than 0.05 - f deviates from the respective value given in Table 11. Table I ( Fig. 1)
Lenses radii apex distances ne 1, # A NIR
+0.55569 - f + 1.462362 / f
L, d, = 0.03661 - f 1.81262 25.28
LT1 r2 = +0.39340 - fd, = 0.04871 - f 1.50207 61.30 -0.739400 / f
= +2.90795 - f -0.172654 / f
d, = 0.00052 - f
r, = +0.32863 - f + 1.532027 / f
Liii d, = 0.04938 - f 1.50347 56.32
+1.00253 - f -0.502199 / f
d5 = 0.09670 - f
r. +2.44673 - f + O, 033212 / f
LIV d, = 0.03620 f 1.81262 25.28
r, = +0.88087 - f -0.922698 / f
d, = 0.24279 f
rs = +0.51341 - f + 1.271596 / f
LV d8 = 0.06205 f 1.65285 33.53
r, = -46.08796 - f + O.0141651f
d, # 0,13600 - f
r " = -0.22123 - f -3.237129 / f
LV, di, = 0.01008 - f 1.71615 53.68
r " = -0.94643 - f + O.756686 / f
s' = 0.20835 - f
Table II ( Fig. 2)
Lens radii vertex distances ng A nIr
+0.54600 - f + 1.48831 / f
LI di = 0.01820 f 1, (1262 25.28
+0.40354 - f -0.76957 / f
Ln d2 = 0.02427 f 1.50207 61.30
+2.93874 f -0.17085 / f
d, = 0.02427 f
r4 = +0.32053 f + 1.566361f
Lin 44 = 0.02023 f 1350207 61.30
rr, = +0.89054 f -0.56378 / f
d5 = 0.12135 - f
r. # Co 0.0000olf
LIV d, = 0.02023 f 1.81262 25.28
r. = +0.92990 f -0.91250 / f
d7 = 0.24473 f
r, = +0.51536 f + 1.27957 / f
LV d, = 0, ffl45 f 1.65944 32.63
r. = 00 0.0000olf
r " = -0.23Ö21 f d9 = 0.14967 f -3.11057 / f
LV, dlo = 0.01011 f 1.71615 53.68
r11 = -0.92990 f + Oe77014 / f
s' = 0.22956 f