DE10225058A1 - Selective transient earth fault detection in polyphase networks involves comparing displacement voltage and null current curves, evaluating proportionality factor to detect earth leakage and direction - Google Patents
Selective transient earth fault detection in polyphase networks involves comparing displacement voltage and null current curves, evaluating proportionality factor to detect earth leakage and direction Download PDFInfo
- Publication number
- DE10225058A1 DE10225058A1 DE2002125058 DE10225058A DE10225058A1 DE 10225058 A1 DE10225058 A1 DE 10225058A1 DE 2002125058 DE2002125058 DE 2002125058 DE 10225058 A DE10225058 A DE 10225058A DE 10225058 A1 DE10225058 A1 DE 10225058A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- time
- zero
- earth fault
- proportionality factor
- voltage
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R31/00—Arrangements for testing electric properties; Arrangements for locating electric faults; Arrangements for electrical testing characterised by what is being tested not provided for elsewhere
- G01R31/08—Locating faults in cables, transmission lines, or networks
- G01R31/081—Locating faults in cables, transmission lines, or networks according to type of conductors
- G01R31/086—Locating faults in cables, transmission lines, or networks according to type of conductors in power transmission or distribution networks, i.e. with interconnected conductors
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R27/00—Arrangements for measuring resistance, reactance, impedance, or electric characteristics derived therefrom
- G01R27/02—Measuring real or complex resistance, reactance, impedance, or other two-pole characteristics derived therefrom, e.g. time constant
- G01R27/16—Measuring impedance of element or network through which a current is passing from another source, e.g. cable, power line
- G01R27/18—Measuring resistance to earth, i.e. line to ground
Abstract
Description
Die vorliegende Erfindung betrifft die selektive Erfassung von Erdschlusswischem in Drehstromnetzen mit isoliertem Sternpunkt oder mit hochohmig geerdetem Sternpunkt.The present invention relates to the selective detection of earth leakage wipers in three-phase networks isolated star point or with a high-resistance grounded star point.
Im Fachbericht "Untersuchung der Ausgleichsvorgänge bei Erdschluss in Energieversorgungsnetzen" , erschienen in der Energietechnik, 15. Jg, Heft 10, Oktober 1965, Seite 469ff, beschreibt Prof. Hans Pundt sehr ausführlich die transienten Vorgänge beim Eintreten des Erdschlusses. Es wird unter anderem die Berechnung des zu erwartenden Aufladestromes in Bezug auf Amplitude und Frequenz abgeleitet.In the technical report "Examination of the compensation processes at Earth fault in power supply networks ", appeared in power engineering, Vol 15, Issue 10, October 1965, page 469ff, describes Prof. Hans Pundt in great detail the transient processes when the earth fault occurs. Among other things, it does the calculation of the expected charging current in terms of amplitude and frequency derived.
In der Offenlegungsschrift DT1 463 729 wird auf Basis dieses Fachberichtes ein Verfahren vorgestellt, bei dem die erste Halbwelle des Umladestromes nach Umformung in einen Rechteckimpuls definierter Breite polaritätsmäßig mit der in Rechteckimpulse umgeformten Verlagerungsspannung verglichen wird. Bei diesem Verfahren wird davon ausgegangen, dass der Umladestrom sehr groß gegenüber dem stationären Ladestrom ICE der Leitung ist. Dies setzt an der Fehlerstelle einerseits Übergangswiderstände von nur wenigen Ohm und anderseits einen Zündzeitpunkt, der nicht in der Nähe des Nulldurchganges der Leiter-Erde Spannung liegt, voraus. Diese beiden Randbedingungen, vor allem der niederohmige Übergangswiderstand an der Fehlerstelle von einigen Ohm, können üblicherweise nicht eingehalten werden. Die schwierige Trennung von hochfrequenten Entladeschwingungen von den mittelfrequenten Aufladevorgängen führt zusätzlich zu Fehlanzeigen.On the basis of this technical report, the published patent application DT1 463 729 presents a method in which the first half-wave of the charge-reversal current after being converted into a square-wave pulse of defined width is compared in terms of polarity with the displacement voltage converted into square-wave pulses. With this method it is assumed that the charge reversal current is very large compared to the stationary charge current I CE of the line. On the one hand, this requires transition resistances of only a few ohms and, on the other hand, an ignition timing that is not close to the zero crossing of the phase-earth voltage. These two boundary conditions, especially the low-resistance contact resistance at the fault location of a few ohms, cannot usually be met. The difficult separation of high-frequency discharge vibrations from the medium-frequency charging processes also leads to incorrect displays.
In der Offenlegungsschrift
Die Aufgabe der Erfindung ist es, das Erdschlusswischer-Verfahren in Bezug auf die Auswertung des transienten Vorganges so zu verbessern, dass dieses Verfahren sowohl für höherohmige Fehlerwiderstände bis in den Bereich von einigen kOhm als auch für Zündungen in der Nähe des Nulldurchganges der Leiter-Erde Spannungen geeignet ist.The object of the invention is the earth fault wiper method in relation to the evaluation of the transient To improve the process so that this method for both higher impedance Fault resistances up to in the range of a few kOhm as well as for ignitions near the zero crossing the conductor-earth voltages is suitable.
Der Vorteil des neuen Verfahrens liegt dann, dass die Größe des Übergangswiderstandes ZF bereits indirekt über die Größe der Verlagerungsspannung berücksichtigt wird. Mit dem neuen Verfahren ist daher ein Richtungsentscheid aus dem transienten Vorgang bis in den Bereich von einigen kOhm möglich. Bisher konnte mit Wischerrelais die Richtungserkennung nur bis in den Bereich von einigen Ohm durchgeführt werden. Die meisten Erdschlüsse finden jedoch bereits Übergangswiderstände von einigen hundert Ohm vor.The advantage of the new method is that the size of the contact resistance Z F is already taken into account indirectly via the size of the zero sequence voltage. With the new method, a directional decision from the transient process is possible down to a few kOhm. So far, direction detection could only be carried out in the range of a few ohms with wiper relays. Most earth faults, however, already have contact resistances of a few hundred ohms.
Ein weiterer Vorteil des Verfahrens liegt darin, dass der Zündzeitpunkt des Erdschlusses keine Rolle spielt. Das Verfahren funktioniert auch bei Zündung im Nulldurchgang der Leiter-Erde Spannung, die z.B. durch eine mechanischen Zerstörung des Kabels erfolgen kann. Bisherige Wischerrelais erkannten nur Zündvorgänge in der Nähe des Spannungsmaximums.Another advantage of the process is that the ignition timing the earth fault does not matter. The procedure works even with ignition in the zero crossing of the conductor-earth voltage, which e.g. through a mechanical destruction of the cable can be done. Previous wiper relays only recognized Ignition processes in the Near the Voltage maximum.
Ein weiterer Vorteil liegt dann, dass auch Erdschlüsse mit einer Brenndauer im ms-Bereich erkannt werden, auch wenn dieser Erdschluss über einen hochohmigen Widerstand erfolgt.Another advantage is that earth faults too with a burn time in the ms range can be detected, even if this earth fault via a high-resistance resistor he follows.
Ein weiterer Vorteil des Verfahrens
liegt, darin, dass die Ansprechempfindlichkeit des Relais durch zwei
Parameter eingestellt wird:
uERD Erforderliche
Verlagerungsspannung für
einen Erdschluss
C0min Erforderliche
Leitungslänge
des gesunden Netzes in A.Another advantage of the method is that the response sensitivity of the relay is set by two parameters:
u ERD Required zero sequence voltage for an earth fault
C 0min Required cable length of the healthy network in A.
Bei den bisherigen Relais wird ein Auslösestrom angegeben, der eine Funktion von ZF, Zündzeitpunkt, Trafoimpedanz usw. ist. Die tatsächliche Auslösung musste für jeden Erdschlussfall nachgerechnet werden.With the previous relays, a tripping current is specified which is a function of Z F , ignition timing, transformer impedance, etc. The actual tripping had to be recalculated for each earth fault.
Erfindungsgemäß ist ein Verfahren zur Erkennung der Richtung des Erdschlusses aus der Aufladeschwingung gekennzeichnet durch die folgenden Schritte:
- – Kontinuierliches Abtasten und Speichern der Verlagerungsspannung u0 und des Nullstromes i0ΣX in einem Abgang.
- – Im Falle eines Erdschlusses überschreitet die Verlagerungsspannung u0 erstmalig einen eingestellten Grenzwert uERD zum Zeitpunkt t1
- – Vorzugsweise erfolgt eine Suche im Speicher nach dem Zeitpunkt t0 des Nulldurchganges der Verlagerungsspannung u0 vor dem oben definierten erstmaligen Erdschlusseintritt zum Zeitpunkt t1. Es kann aber auch ein anders definierter Bereich verwendet werden z.B. 10 ms oder der Zeitpunkt des dritten Nulldurchganges vor dem definierten Erdschlusseintritt.
- – Speichern der Verlagerungsspannung u0 und des Nullstromes i0ΣX ab diesem Zeitpunkt t0 bis zum definierten Erdschluss t1.
- – Zur genaueren Berechnung können zusätzlich die Messwerte, die einige ms nach dem Zeitpunkt t, gemessen worden sind, berücksichtigt werden.
- – Berechnung der Nullstrom-Summenkurve i0ΣA_SUMME durch aufsummieren des Nullstromes i0ΣX bei zeitäquidistanter Abtastung, andernfalls muss die Zeit zwischen den Abtastpunkten berücksichtigt werden bzw. ein anderes numerisches Integrationsverfahren verwendet werden.
- – Ermittlung der Steigung und des Offsets zwischen den beiden gespeicherten Kurven i0ΣX_SUMME und u0 nach bekannten Verfahren der Mathematik wie z.B. Regressionsanalyse, Korrelationsanalyse, Polynominterpolation, Pseudoinverse usw.
- – Liegt die Abweichung des Proportionalitätsfaktors innerhalb eines vorgegebenen Toleranzbereiches, so wird der Erdschluss in Richtung Sammelschiene erkannt.
- – Ist die Abweichung des Proportionalitätsfaktors größer als ein vorgegebener zweiter Toleranzbereich, so wird der Erdschluss in Richtung Leitung erkannt.
- - Continuous sampling and storage of the zero sequence voltage u 0 and the zero current i 0ΣX in one outflow.
- - In the event of an earth fault, the zero sequence voltage u 0 exceeds a set limit value u ERD for the first time at time t 1
- - A search is preferably carried out in the memory for the time t 0 of the zero crossing of the zero sequence voltage u 0 before the first earth fault occurrence defined at the time t 1 . However, a differently defined range can also be used, for example 10 ms or the time of the third zero crossing before the defined earth fault occurs.
- - Saving the zero sequence voltage u 0 and the zero current i 0ΣX from this point in time t 0 to the defined earth fault t 1 .
- - For more precise calculation, the measured values that were measured a few ms after time t can also be taken into account.
- - Calculation of the zero current sum curve i 0ΣA_SUMME by adding up the zero current i 0ΣX with time-equidistant sampling, otherwise the time between the sampling points must be taken into account or another numerical integration method must be used.
- - Determination of the slope and the offset between the two stored curves i 0ΣX_SUMME and u 0 using known mathematical methods such as regression analysis, correlation analysis, polynomial interpolation, pseudo inverse etc.
- - If the deviation of the proportionality factor lies within a specified tolerance range, the earth fault in the direction of the busbar is detected.
- - If the deviation of the proportionality factor is greater than a specified second tolerance range, the earth fault in the direction of the line is detected.
Im folgenden wird die Erfindung anhand
des Bildes 1 beispielhaft beschrieben. Im Bild 1 ist ein Netz mit
drei Abgängen
und einem angenommenen Erdschluss im Leiter
Der Erdschluss setzt sich aus den drei folgenden Vorgänge zusammen:
- – Entladung des schadhaften Leiters in allen Abgängen über die Erde
- – Aufladung der gesunden Leiter in allen Abgängen über die Erde
- – Stationär eingeschwungener Zustand
- - Discharge of the defective conductor in all outlets via the earth
- - Charging the healthy conductors in all outlets via the earth
- - Stationary steady state
Die Auswirkungen dieser drei Vorgänge überlagern sich sofort mit dem Beginn des Erdschlusses.The effects of these three processes overlap immediately with the beginning of the earth fault.
Maßgebend für den Verlauf der Entladung sind:
- – Größe der Kapazitäten des
Leiters
1 aller Abgänge gegen Erde - – Ladezustand
der Kapazitäten
des Leiters
1 aller Abgänge - – Leitungsimpedanz ZL1, zu und in den andern Abgängen
- – Impedanz der Fehlerstelle ZF
- - Size of the leader's capacities
1 all exits to earth - - State of charge of the capacities of the conductor
1 all exits - - Line impedance Z L1 , to and in the other outlets
- - Impedance of the fault location Z F
Der Trafo und die Lasten stellen eine sehr hohe Impedanz, im wesentlichen Induktivität, dar und sind für den Entladevorgang als hochohmiger Abschluss zu betrachten. Ebenso kann der Einfluss der beiden gesunden Leiter vernachlässigt werden. Der Leiter L1 kann als an den Enden der Abgänge und an der Sammelschiene hochohmig abgeschlossener Kettenleiter betrachtet werden. Die gesunden Stichleitungen stellen eine Parallelschaltung dar, wodurch die Ersatzlängsimpedanz der gesunden Leiter niederohmiger und die Kapazität größer wird.The transformer and the loads a very high impedance, essentially inductance, and are for to consider the discharge process as a high-resistance termination. As well the influence of the two healthy leaders can be neglected. The conductor L1 can be as at the ends of the outlets and on the busbar high-impedance terminated chain conductors can be considered. The healthy ones Stub lines represent a parallel connection, which means the equivalent longitudinal impedance the healthy conductor has a lower resistance and the capacity increases.
Der sehr hochfrequente Entladevorgang ist von den Leiterlängen abhängig und ist umso höherfrequent je kürzer die Leitungen sind und liegt meist im Bereich >10 kHzThe very high-frequency unloading process is of the conductor lengths dependent and is the higher frequency the shorter the lines are and are usually in the range> 10 kHz
Maßgebend für den Verlauf des Aufladevorganges der beiden gesunden Leiter sind:
- – Kapazität der Leiter
2 und3 aller Abgänge gegen Erde - – aktueller Ladezustand der Leiter-Erde Kapazitäten aller Abgänge
- – Größe der Aufladespannungen
- – Streuinduktivitäten des Einspeisetransformators
- – Leitungsimpedanz ZL1, von der Fehlerstelle bis zum Einspeisetransformator
- – Impedanz der Fehlerstelle ZF
- - Capacity of the ladder
2 and3 all exits to earth - - Current state of charge of the conductor-earth capacities of all outlets
- - Size of the charging voltages
- - leakage inductances of the infeed transformer
- - Line impedance Z L1 , from the fault location to the infeed transformer
- - Impedance of the fault location Z F
Die Verteiltransformatoren bzw. die Last gehen nur sehr hochohmig in die Betrachtung ein und können in der ersten Annäherung vernachlässigt werden. Die Last wirkt sich im wesentlichen als zusätzliche Bedämpfung der Aufladeschwingung aus. Ist der Verteiltrafo nicht belastet, so ist die Leitung im wesentlichen mit der sehr hohen Hauptinduktivität des Transformators belastet.The distribution transformers or the Loads are only considered with very high impedance and can in the first approximation neglected become. The load essentially acts as an additional attenuation the charging oscillation. If the distribution transformer is not loaded, so the line is essentially with the very high main inductance of the transformer loaded.
Durch den Erdschluss wird der Leiter
Für
die Augenblickswerte gilt für
jeden Zeitpunkt:
Verlagerungsspannung an der Sammelschiene: Summenstrom
im Abgang x: The following applies to the instantaneous values for each point in time:
Displacement voltage on the busbar: Total current in the outlet x:
Die Ermittlung der Verlagerungsspannung erfolgt nach bekannten Verfahren wie z.B. Messung über die "Offene Dreieckswicklung" oder Messung der drei Einzelspannungen und nachfolgender numerischer Addition im Gerät.The displacement voltage is determined using known methods such as measurement via the "open delta winding" or measurement of the three individual voltages and subsequent numerical addition in the device.
Die Ermittlung des Summenstromes erfolgt nach bekannten Verfahren wie z.B.
- – Messung der drei Einzelströme und elektrischer Addition der drei Ströme ( Holmgreen-Schaltung )
- – Messung des Summenstromes mit Hilfe eines Kabelumbauwandlers.
- – Messung der drei Einzelströme und numerische Addition nach der Wandlung im Gerät.
- - Measurement of the three individual currents and electrical addition of the three currents (Holmgreen circuit)
- - Measurement of the total current using a cable conversion transformer.
- - Measurement of the three individual currents and numerical addition after conversion in the device.
Der Summenstrom ist der dreifache Nullstrom i0X.The total current is three times the zero current i 0X .
Für den betrachteten Frequenzbereich des Umladevorganges sind die Längsimpedanzen der Leitungen vernachlässigbar bzw. reduzieren die im folgenden ermittelten Nullkapazitäten nur gering.For the considered frequency range of the recharging process are the longitudinal impedances of the cables negligible or only reduce the zero capacities determined below low.
Wesentlich ist, dass die Verlagerungsspannung u0 entsprechend ihrer Definition in Bezug auf die Erde ermittelt wird.It is essential that the displacement voltage u 0 is determined according to its definition in relation to the earth.
Im Bild 1 können die folgenden Arten von Abgängen unterschieden werden:In picture 1 the following types of disposals can be distinguished:
A) Gesunder Abgang ohne ErdschlussA) Healthy finish without Ground Fault
Unter Vernachlässigung der Längsimpedanzen der Leitungen werden im gesunden Abgang für das Nullsystem nur die Nullkapazitäten gegen Erde wirksam. Die Nullkapazität eines Abganges kann entsprechend den bekannten Verfahren wie z.B. den symmetrischen Komponenten berechnet werden zu: Neglecting the longitudinal impedances of the lines, only the zero capacitances to earth are effective in the healthy output for the zero system. The zero capacity of an outlet can be calculated according to the known methods such as the symmetrical components to:
Für den gesamten Nullstrom i0ΣX in einem gesunden Abgang gilt: bzw. für die Verlagerungsspannung: The following applies to the total zero current i 0ΣX in a healthy outlet: or for the displacement voltage:
Numerisch kann die Integration durch eine Summenbildung angenähert werden. Bei einer zeitäquidistanten Abtastung der Verlagerungsströme und der Nullströme vereinfacht sich die Integration zu einer Addition der Abtastwerte. Für den Fall u0(0) = 0 unterscheidet sich der zeitliche Verlauf von u0 von der Summenkurve nur durch einen Proportionalitätsfaktor.The integration can be approximated numerically by forming a sum. With a time-equidistant sampling of the displacement currents and the zero currents, the integration for an addition of the sampling values is simplified. For the case u 0 (0) = 0, the time profile of u 0 differs from the cumulative curve only by a proportionality factor.
B) Erdschlussbehafteter AbgangB) Earth fault leaving
Im erdschlussbehafteten Abgang hingegen sind im Nullstrom die folgenden Komponenten enthalten:On the other hand, in the faulty outlet The following components are included in the zero current:
- a) In den Abgang hineinfließend:a) flowing into the outlet:
- – Aufladestrom des erdschlussbehafteten Abganges A - Charging current of the faulty outlet A
- b) Aus dem Abgang herausfließend:b) Flowing out of the outlet:
- – Summe der Ströme der gesunden Abgänge inklusive des erdschlussbehafteten Abganges - Sum of the currents of the healthy outlets including the earthed outlet
- – Strom durch die Petersen-Spule (LP // Rp) - current through the Petersen coil (L P // R p )
Der gesamte Nullstrom des erdschlussbehafteten Abganges A ist: The total zero current of the outgoing circuit A is:
Bei isolierten Netzen entspricht der Strom i0ΣX der Summe der Nullströme der gesunden Abgänge, aber mit umgekehrtem Vorzeichen.In isolated networks, the current i 0ΣX corresponds to the sum of the zero currents of the healthy feeders, however with the opposite sign.
Bei gelöschten Netzen ist der eingeschwungene Wert i0ΣX, abhängig von der Größe der Petersenspule und die Kurvenform kann sogar der eines gesunden Abganges sehr ähnlich werden.In the case of deleted networks, the settled value is i 0ΣX , depending on the size of the Petersen coil and the curve shape can even be very similar to that of a healthy outlet.
Am Beginn des Erdschlusses ist der Anteil des Stromes durch die Petersenspule gering.At the beginning of the earth fault is the Low proportion of the current through the Petersen coil.
Aus A) ist ersichtlich, dass aus dem Proportionalitätsfaktor die Nullkapazität der Leitung errechnet werden kann. Damit besteht die Möglichkeit die Auslöseempfindlichkeit des Relais in Form der Nullkapazität der gesunden Leitungslänge zu definieren.From A) it can be seen that from the proportionality factor the zero capacity the line can be calculated. So there is the possibility the trigger sensitivity of the relay in the form of the zero capacitance of the healthy cable length.
Da nur die Aufladeschwingung betrachtet wird, können Tiefpassfilter der Messung von u0 und i0ΣX vorgeschaltet werden.Since only the charging oscillation is considered, low-pass filters can be connected upstream of the measurement of u 0 and i 0ΣX .
Claims (9)
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE2002125058 DE10225058B4 (en) | 2002-06-06 | 2002-06-06 | Method for the selective detection of earth fault wipers in three-phase networks |
AT8842003A AT500195B1 (en) | 2002-06-06 | 2003-06-05 | Selective transient earth fault detection in polyphase networks involves comparing displacement voltage and null current curves, evaluating proportionality factor to detect earth leakage and direction |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE2002125058 DE10225058B4 (en) | 2002-06-06 | 2002-06-06 | Method for the selective detection of earth fault wipers in three-phase networks |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE10225058A1 true DE10225058A1 (en) | 2004-01-08 |
DE10225058B4 DE10225058B4 (en) | 2004-09-02 |
Family
ID=29718867
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2002125058 Expired - Lifetime DE10225058B4 (en) | 2002-06-06 | 2002-06-06 | Method for the selective detection of earth fault wipers in three-phase networks |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE10225058B4 (en) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
AT507454A3 (en) * | 2008-10-17 | 2013-01-15 | Edc Gmbh | ADVANCED METHOD FOR DETECTING THE DIRECTION OF AN EARTH FINAL |
CN103616615A (en) * | 2013-11-29 | 2014-03-05 | 国家电网公司 | Single-phase earth fault locating method of power distribution network |
DE102020107648A1 (en) | 2020-03-19 | 2021-09-23 | Dipl.-Ing. H. Horstmann Gmbh | Method and device for detecting a ground fault and a ground fault direction |
DE102020002618A1 (en) | 2020-04-30 | 2021-11-04 | A. Eberle Gmbh & Co. Kg | Method for the detection and / or location of earth faults |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1463729A1 (en) * | 1964-01-30 | 1970-02-19 | Elektro App Werke Berlin Trept | Method and circuit arrangement for the selective detection of transient earth faults and permanent earth faults |
DE2713000A1 (en) * | 1977-03-24 | 1978-09-28 | Gossen Gmbh | Short circuit detector and indicator for three-phase networks - compares charge currents in actual and simulated line-earth capacitances |
-
2002
- 2002-06-06 DE DE2002125058 patent/DE10225058B4/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1463729A1 (en) * | 1964-01-30 | 1970-02-19 | Elektro App Werke Berlin Trept | Method and circuit arrangement for the selective detection of transient earth faults and permanent earth faults |
DE2713000A1 (en) * | 1977-03-24 | 1978-09-28 | Gossen Gmbh | Short circuit detector and indicator for three-phase networks - compares charge currents in actual and simulated line-earth capacitances |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
PUNDT,H.: Untersuchung der Ausgleichsvorgänge bei Erdschluss in Energieversorgungsnetzen. In: Ener- gietechnik 15. Jg., Heft 10, 1965, S.469ff. * |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
AT507454A3 (en) * | 2008-10-17 | 2013-01-15 | Edc Gmbh | ADVANCED METHOD FOR DETECTING THE DIRECTION OF AN EARTH FINAL |
AT507454B1 (en) * | 2008-10-17 | 2014-11-15 | Edc Gmbh | EXTENDED METHOD FOR DETECTING THE DIRECTION OF AN EARTH FINAL |
CN103616615A (en) * | 2013-11-29 | 2014-03-05 | 国家电网公司 | Single-phase earth fault locating method of power distribution network |
DE102020107648A1 (en) | 2020-03-19 | 2021-09-23 | Dipl.-Ing. H. Horstmann Gmbh | Method and device for detecting a ground fault and a ground fault direction |
DE102020002618A1 (en) | 2020-04-30 | 2021-11-04 | A. Eberle Gmbh & Co. Kg | Method for the detection and / or location of earth faults |
EP3910355A1 (en) | 2020-04-30 | 2021-11-17 | A. Eberle GmbH & Co. Kg | Method for detecting and / or locating ground faults |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE10225058B4 (en) | 2004-09-02 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP3598151B1 (en) | Method and device for determining the distribution of a total isolation resistance and the distribution of a total power line capacity in an unearthed power system | |
DE60018666T2 (en) | A method of calculating the removal of fault current in an annular electric power network | |
DE3606697C2 (en) | Procedure for checking the damage to the insulation of a high-voltage cable | |
DE2256536A1 (en) | PROCEDURE AND ARRANGEMENT FOR LOCATING A FAULT ON AN ELECTRIC POWER TRANSPORT LINE | |
DE10302451B3 (en) | Earthing connection recognition method for 3-phase network using evaluation of charge curve obtained by integration of current from voltage zero transition and zero voltage limit value point | |
DE10307972B4 (en) | Method for detecting and locating low-resistance and high-impedance ground faults in electrical supply networks | |
EP0045113B1 (en) | Process and device for locating a ground fault | |
DE102008024348B4 (en) | Method for reducing pulsed earth currents on a large electric device and compensating circuit for earth current displacement | |
EP0812427B1 (en) | Unipolar earth leakage recognition process for three phase mains | |
DE10225058B4 (en) | Method for the selective detection of earth fault wipers in three-phase networks | |
EP1598674B1 (en) | Method of displaying a high resistance ground leak in a three phase network | |
DE10307668B3 (en) | Determining parameters of Petersen-coil compensated network without de-tuning the coils, by feeding composite current into zero-phase system, and measuring voltages | |
DE10151160A1 (en) | Method for detection of an earth fault loss in a three phase supply network involving differential measurement of current pulsing so that the system is linearized about an operation point | |
DE4413649C2 (en) | Measuring method and circuit arrangement for locating permanent earth faults | |
EP1001270B1 (en) | Method for testing a ground connection | |
DE10146294C1 (en) | Network compensation determination method for tuning Petersen coil uses equations obtained from measured phase voltages and line currents for calculation of capacitive zero current | |
AT500195B1 (en) | Selective transient earth fault detection in polyphase networks involves comparing displacement voltage and null current curves, evaluating proportionality factor to detect earth leakage and direction | |
EP3269015B1 (en) | Method for determining states and locating faults in installed isolated down conductors in the external lightning protection means | |
DE102009020908A1 (en) | Earth leakage detecting method for e.g. meshed industrial-alternating current and three phase supply network, involves determining earth leakage-afflicted loss when curve course is straight line with negative increase | |
EP3879280B1 (en) | Method for measuring ground loop impedance | |
EP3907840A1 (en) | Method and device for compensating for a line fault occurring on a three-phase voltage supply network | |
DE3920177C2 (en) | ||
EP4099531A1 (en) | Method for determining network parameters for controlling a petersen coil | |
DE102020122738A1 (en) | Method and device for determining a short circuit direction | |
DE102020107648A1 (en) | Method and device for detecting a ground fault and a ground fault direction |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
R071 | Expiry of right |