DE102017106457A1 - inserter - Google Patents

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Abstract

[Das zu lösende Problem] Es ist eine Aufgabe, ein Einsetzelement, das als eine Zylinderlaufbuchse anwendbar ist, zu schaffen, das eine verbesserte Adhäsion und Wärmeleitfähigkeit zu einem weiteren Metall (z. B. einem Zylinderblock) zum Einsetzen des Einsetzelements aufweist.[Problem to be Solved] It is an object to provide an insert member applicable as a cylinder liner, which has improved adhesion and thermal conductivity to another metal (eg, a cylinder block) for inserting the insert member.

Description

[Technisches Gebiet][Technical area]

Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf ein Einsetzelement, das durch Gießen in ein weiteres Metall einzusetzen ist, und bezieht sich insbesondere auf ein Einsetzelement, das als eine Zylinderlaufbuchse anwendbar ist, die in einen Zylinderblock für eine Kraftmaschine eines Kraftfahrzeugs einzusetzen ist, oder dergleichen.The present invention relates to an insert member to be cast by casting into another metal, and particularly relates to an insert member applicable as a cylinder liner to be inserted into a cylinder block for an engine of a motor vehicle, or the like.

[Technischer Hintergrund][Technical background]

Eine Zylinderlaufbuchse ist ein Gusseisenteil, das in eine Kolbengleitfläche eines Zylinderblocks, der in einer Brennkraftmaschine, wie z. B. einer Kraftmaschine eines Kraftfahrzeugs, enthalten ist, gegossen ist. Der Zylinderblock ist hauptsächlich aus Aluminium hergestellt, um Gewicht zu sparen. Weil die Kolbengleitfläche eine hohe Beständigkeit gegen Abrieb und Wärme erfordert, wird eine gusseiserne Zylinderlaufbuchse verwendet. Die Zylinderlaufbuchse wird normalerweise unter Verwendung eines Schleudergussverfahrens zum Herstellen eines zylindrischen Produkts durch das Drehen einer Form mit einer hohen Drehzahl und das Gießen eines geschmolzenen Metalls unter einer großen Zentrifugalkraft hergestellt. Die so hergestellte gusseiserne Zylinderlaufbuchse und der Aluminium-Zylinderblock sind nicht metallurgisch miteinander verbunden. Die Wärmeleitfähigkeit des Zylinderblocks ist jedoch verringert, wenn nicht eine ausreichende Adhäsion zwischen der Zylinderlaufbuchse und dem Zylinderblock sichergestellt ist, was zu Problemen, wie z. B. einer Verschlechterung der Kühlleistung der Kraftmaschine und einer Bohrungsdeformation in dem Zylinderblock, führt.A cylinder liner is a cast iron part that fits into a piston sliding surface of a cylinder block used in an internal combustion engine, such as an engine. B. an engine of a motor vehicle, is included, is poured. The cylinder block is mainly made of aluminum to save weight. Because the piston sliding surface requires high resistance to abrasion and heat, a cast-iron cylinder liner is used. The cylinder liner is normally manufactured by using a centrifugal casting method for producing a cylindrical product by rotating a mold at a high speed and pouring a molten metal under a large centrifugal force. The cast-iron cylinder liner thus produced and the aluminum cylinder block are not metallurgically bonded together. However, the heat conductivity of the cylinder block is reduced unless sufficient adhesion between the cylinder liner and the cylinder block is ensured, resulting in problems such. As a deterioration of the cooling performance of the engine and a bore deformation in the cylinder block leads.

Um derartige Probleme zu lösen, ist bisher über eine Technik berichtet worden, um durch das Vorsehen mehrerer Vorsprungstrukturen, die eine verengte Form aufweisen, auf einem äußeren Umfang einer Zylinderlaufbuchse und folglich das physische Verbessern der Adhäsion zwischen der Zylinderlaufbuchse und dem Zylinderblock die Kühlleistung einer Kraftmaschine zu verbessern und die Bohrungsdeformation zu verhindern und außerdem die Wärmeleitfähigkeit mit einer durch derartige Vorsprungstrukturen erreichten Ankerwirkung zu verbessern (siehe z. B. die Patentdokumente 1 bis 3).In order to solve such problems, there has hitherto been reported a technique for reducing the cooling performance of an engine by providing a plurality of protrusion structures having a narrowed shape on an outer circumference of a cylinder liner, and thus physically improving the adhesion between the cylinder liner and the cylinder block to improve and prevent the bore deformation and also to improve the thermal conductivity with an anchoring effect achieved by such protrusion structures (see, for example, Patent Documents 1 to 3).

[Liste der Entgegenhaltungen][List of citations]

[Patentdokument][Patent Document]

  • [Patentdokument 1] japanische ungeprüfte Patentanmeldung, Veröffentlichungs-Nr. 2005-194983 [Patent Document 1] Japanese Unexamined Patent Application Publication no. 2005-194983
  • [Patentdokument 2] japanische ungeprüfte Patentanmeldung, Veröffentlichungs-Nr. 2003-326346 [Patent Document 2] Japanese Unexamined Patent Application Publication no. 2003-326346
  • [Patentdokument 3] japanische ungeprüfte Patentanmeldung (Übersetzung der PCT-Anmeldung), Veröffentlichungs-Nr. 2007-524787 [Patent Document 3] Japanese Unexamined Patent Application (Translation of the PCT Application), Publication no. 2007-524787

[Zusammenfassung der Erfindung]Summary of the Invention

[Die durch die Erfindung zu lösenden Probleme][The Problems to be Solved by the Invention]

Das oben angegebene Patentdokument 1 berichtet z. B. über eine Zylinderlaufbuchse, die mehrere Vorsprungstrukturen enthält, wobei jede eine verengte Form aufweist. In den Vorsprungstrukturen weist jedoch von oben gesehen (wenn auf eine Oberfläche der Zylinderlaufbuchse von der Seite des Zylinderblocks zum Einsetzen der Zylinderlaufbuchse geblickt wird) ein oberer Abschnitt jedes Vorsprungs eine einfache Kreisform auf (Patentdokument 1, 6 und dergleichen). Folglich ist eine Oberfläche eines äußeren Umfangs der Zylinderlaufbuchse einschließlich des Vorsprungabschnitts relativ klein, was zu einer Verringerung der Kontaktfläche zwischen der Zylinderlaufbuchse und dem Zylinderblock führt. Aus diesem Grund gibt es ein Problem einer relativ geringen Wärmeleitfähigkeit von der Zylinderlaufbuchse zu dem Zylinderblock. Weil überdies der obere Abschnitt des Vorsprungs so ausgebildet ist, dass er groß ist, ist eine Fließeigenschaft verschlechtert, was es für ein geschmolzenes Metall schwierig macht, während des Gießens des Zylinderblocks in einen Basisabschnitt einzutreten. Im Ergebnis wird zwischen der Zylinderlaufbuchse und dem Zylinderblock ein Raum erzeugt, der zu einer Möglichkeit der Verringerung der Adhäsion und der Wärmeleitfähigkeit führt. Eine konische Vorsprungstruktur im Patentdokument 2 (Patentdokument 2, 2 und dergleichen) und eine aufgeraute Struktur, die Beulen oder einen konvexen Abschnitt aufweist, im Patentdokument 3 (Patentdokument 3, 3, 4 und dergleichen) weisen außerdem ähnliche Probleme auf.The above-mentioned patent document 1 reports, for. B. via a cylinder liner, which contains a plurality of projection structures, each having a narrowed shape. However, in the protrusion structures, as seen from above (when a surface of the cylinder liner is faced from the side of the cylinder block for inserting the cylinder liner), an upper portion of each protrusion has a simple circular shape (Patent Document 1). 6 and the same). Consequently, a surface of an outer circumference of the cylinder liner including the protruding portion is relatively small, resulting in a reduction in the contact area between the cylinder liner and the cylinder block. For this reason, there is a problem of relatively low thermal conductivity from the cylinder liner to the cylinder block. Moreover, because the upper portion of the protrusion is formed to be large, a flow characteristic is deteriorated, making it difficult for a molten metal to enter a base portion during casting of the cylinder block. As a result, a space is created between the cylinder liner and the cylinder block, resulting in a possibility of reducing the adhesion and the thermal conductivity. A conical projection structure in Patent Document 2 (Patent Document 2) 2 and the like) and a roughened structure having bulges or a convex portion in Patent Document 3 (Patent Document 3) 3 . 4 and the like) also have similar problems.

In Anbetracht der vorhergehenden Probleme ist es eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein Einsetzelement, das als eine Zylinderlaufbuchse anwendbar ist, zu schaffen, das eine verbesserte Adhäsion und Wärmeleitfähigkeit zu einem weiteren Metall (z. B. einem Zylinderblock) zum Einsetzen des Einsetzelements aufweist. In view of the foregoing problems, it is an object of the present invention to provide an insert member applicable as a cylinder liner which has improved adhesion and thermal conductivity to another metal (e.g., a cylinder block) for inserting the insert member.

[Die Mittel zum Lösen der Probleme][The means for solving the problems]

Im Ergebnis einer intensiven Forschung, um das obige Problem zu lösen, haben die Erfinder der vorliegenden Erfindung die vorliegende Erfindung fertiggestellt, indem sie in Erfahrung gebracht haben, dass die Adhäsion und Wärmeleitfähigkeit zwischen der Zylinderlaufbuchse und dem Zylinderblock im Vergleich zu der herkömmlichen Zylinderlaufbuchse durch das Bilden mehrerer Vorsprünge, von denen jeder eine eingeengte Form aufweist und in seinem oberen Abschnitt eine Verzweigungsstruktur aufweist, spezifischer von Vorsprüngen, die eine korallenartige oder baumartige Form als Ganzes aufweisen, (z. B. korallenförmiger oder baumförmiger Vorsprünge) auf dem äußeren Umfang der Zylinderlaufbuchse verbessert werden können.As a result of intensive research to solve the above problem, the inventors of the present invention completed the present invention by having learned that the adhesion and thermal conductivity between the cylinder liner and the cylinder block are improved by the conventional cylinder liner Forming a plurality of protrusions each having a narrowed shape and having in its upper portion a branching structure, more specifically protrusions having a coral-like or tree-like shape as a whole (e.g., coral-shaped or tree-shaped protrusions) on the outer circumference of the cylinder liner can be improved.

Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf ein Einsetzelement zum Einsetzen durch Gießen in ein weiteres Metall, das enthält: mehrere Vorsprünge auf einer Einsetzfläche, die mit dem anderen Metall, das während des Gießens geschmolzen ist, in Kontakt gelangt, wobei die Vorsprünge zu dem anderen Metall vorstehen und auf der Einsetzfläche unabhängig voneinander sind, wobei jeder der mehreren Vorsprünge enthält: einen Basisabschnitt, der einen Abschnitt des Vorsprungs nah an der Einsetzfläche bildet, einen oberen Abschnitt, der einen Abschnitt des Vorsprungs nah an dem anderen Metall bildet, und einen eingeengten Abschnitt zwischen dem Basisabschnitt und dem oberen Abschnitt, wobei der eingeengte Abschnitt jeden der mehreren Vorsprünge mit einer eingeengten Form von dem Basisabschnitt bis zu dem oberen Abschnitt versieht und der obere Abschnitt eine Verzweigungsstruktur aufweist.The present invention relates to an insertion member for insertion by casting into another metal including: a plurality of protrusions on an insertion surface which come into contact with the other metal which has melted during casting, the protrusions being the other metal and protruding on the insertion surface, each of the plurality of protrusions including: a base portion forming a portion of the protrusion close to the insertion surface, an upper portion forming a portion of the protrusion close to the other metal, and a constricted portion between the base portion and the upper portion, the constricted portion providing each of the plurality of protrusions with a constricted shape from the base portion to the upper portion and the upper portion having a branching structure.

[Die vorteilhaften Wirkungen der Erfindung][The Beneficial Effects of the Invention]

Gemäß der vorliegenden Erfindung kann ein Einsetzelement, das als eine hervorragende Zylinderlaufbuchse anwendbar ist, geschaffen werden, das eine weiter verbesserte Adhäsion und Wärmeleitfähigkeit zu einem weiteren Metall (z. B. einem Zylinderblock) zum Einsetzen des Einsetzelements aufweist. Die Vorsprünge, die gemäß der vorliegenden Erfindung auf der Oberfläche des Einsetzelements vorgesehen sind, weisen jeder in seinem oberen Abschnitt eine Verzweigungsstruktur auf, wobei folglich die Oberfläche des oberen Abschnitts der Vorsprünge vergrößert werden kann. Weil überdies jeder Vorsprung die Verzweigungsstruktur aufweist, ist die Oberfläche des oberen Abschnitts der Vorsprünge vergrößert. Gleichzeitig fließt das geschmolzene Metall leicht von zwischen den Zweigen bis zum Basisabschnitt der Vorsprünge. Folglich kann ein Raum zwischen dem Einsetzelement und einem zu gießenden Element zuverlässig mit dem geschmolzenen Metall gefüllt werden. Folglich kann verhindert werden, das zwischen dem Einsetzelement und dem zu gießenden Element eine Lücke gebildet wird. Insbesondere ist die physikalische Adhäsion zwischen dem Einsetzelement und dem zu gießenden Element um die Vorsprünge verbessert. Im Ergebnis kann die Wärmeleitfähigkeit von dem Einsetzelement zu dem zu gießenden Element außerdem verbessert werden.According to the present invention, an insert member applicable as an excellent cylinder liner can be provided which has further improved adhesion and thermal conductivity to another metal (e.g., a cylinder block) for inserting the insert member. The protrusions provided on the surface of the insert member according to the present invention each have a branching structure in its upper portion, and thus the surface area of the upper portion of the protrusions can be increased. Moreover, because each projection has the branching structure, the surface area of the upper portion of the projections is increased. At the same time, the molten metal easily flows from between the branches to the base portion of the projections. Consequently, a space between the insert member and an element to be cast can be reliably filled with the molten metal. Consequently, it can be prevented that a gap is formed between the insert member and the member to be cast. In particular, the physical adhesion between the insert element and the element to be cast is improved around the projections. As a result, the thermal conductivity of the insert member to the member to be cast can also be improved.

[Kurzbeschreibung der Zeichnungen][Brief Description of the Drawings]

1(a) ist eine perspektivische Ansicht, die eine Ausführungsform eines Einsetzelements gemäß der vorliegenden Erfindung zeigt. 1(b) ist eine vergrößerte erklärende Ansicht, die ein Beispiel der auf der Einsetzfläche des Einsetzelements vorgesehenen Vorsprünge zeigt. 1(c) zeigt ein Rasterelektronenmikroskopbild (SEM-Bild) eines Beispiels des auf der Einsetzfläche des Einsetzelements vorgesehenen Vorsprungs. 1 (a) Fig. 15 is a perspective view showing an embodiment of an insertion member according to the present invention. 1 (b) Fig. 16 is an enlarged explanatory view showing an example of the protrusions provided on the insertion surface of the insertion member. 1 (c) Fig. 12 is a scanning electron microscopic (SEM) image of an example of the protrusion provided on the insertion surface of the insertion member.

2(a) ist eine erklärende Draufsicht des auf der Einsetzfläche gemäß der Ausführungsform des Einsetzelements der vorliegenden Erfindung vorgesehenen Vorsprungs, die den von oben (d. h., von der Seite eines weiteren Metalls, in die das Einsetzelement eingesetzt werden soll) gesehenen Vorsprung zeigt. 2(b) zeigt SEM-Bilder der von oben gesehenen Vorsprünge, die ein Beispiel der Messung der Anzahl der Zweige erster Ordnung und der Anzahl der Zweige zweiter Ordnung in dem oberen Abschnitt des Vorsprungs zeigen. 2 (a) Fig. 12 is an explanatory plan view of the projection provided on the insertion surface according to the embodiment of the inserting member of the present invention, showing the projection seen from above (ie, from the side of another metal into which the insertion member is to be inserted). 2 B) Figure 15 shows SEM images of the protrusions seen from above, showing an example of the measurement of the number of first-order branches and the number of second-order branches in the upper portion of the protrusion.

3(a) bis 3(e) sind erklärende Schrittansichten, die ein Beispiel eines Verfahrens zum Herstellen eines Einsetzelements gemäß der vorliegenden Erfindung zeigen. 3 (a) to 3 (e) Fig. 10 are explanatory step views showing an example of a method of manufacturing an inserting member according to the present invention.

4(a) bis 4(d) sind erklärende Ansichten, die ein Beispiel eines Bildungsprozesses für konkave Löcher in einem Schritt des Auftragens eines Formbeschichtungsmittels in dem Verfahren zum Herstellen eines Einsetzelements gemäß der vorliegenden Erfindung zeigen. 4 (a) to 4 (d) 5 are explanatory views showing an example of a concave hole forming process in a step of applying a mold coating agent in the method of manufacturing an inserting member according to the present invention.

5 zeigt ein von oben aufgenommenes SEM-Bild der Vorsprünge, die auf einer Einsetzfläche eines Einsetzelements des Beispiels 1 vorgesehen sind. 5 FIG. 12 shows an SEM image of the protrusions taken on an insertion surface of an inserting member of Example 1 taken from above.

6 zeigt ein von oben aufgenommenes SEM-Bild der Vorsprünge, die auf einer Einsetzfläche eines Einsetzelements des Beispiels 2 vorgesehen sind. 6 FIG. 11 shows an SEM image of the protrusions taken on an insertion surface of an inserting member of Example 2 taken from above.

7 zeigt ein von oben aufgenommenes SEM-Bild der Vorsprünge, die auf einer Einsetzfläche eines Einsetzelements des Vergleichsbeispiels 1 vorgesehen sind. 7 FIG. 12 shows an SEM image of the protrusions taken on an insertion surface of an insertion member of Comparative Example 1 taken from above.

8 zeigt ein von oben aufgenommenes SEM-Bild der Vorsprünge, die auf einer Einsetzfläche eines Einsetzelements des Vergleichsbeispiels 2 vorgesehen sind. 8th FIG. 12 shows an SEM image of the protrusions taken on an insertion surface of an insertion member of Comparative Example 2 taken from above.

9 ist eine erklärende Querschnittsansicht einer Teilstruktur einer Kraftmaschine eines Kraftfahrzeugs, die eine Positionsbeziehung zwischen einem herkömmlichen Zylinderblock und einer Zylinderlaufbuchse zeigt. 9 FIG. 12 is an explanatory cross-sectional view of a partial structure of an engine of an automotive vehicle showing a positional relationship between a conventional cylinder block and a cylinder liner. FIG.

[Die Art zum Ausführen der Erfindung][The Way to Carry Out the Invention]

Im Folgenden wird bezüglich der Zeichnungen eine Beschreibung einer Ausführungsform eines Einsetzelements gemäß der vorliegenden Erfindung gegeben. Die vorliegende Erfindung ist nicht auf die folgende Ausführungsform eingeschränkt.Hereinafter, a description will be given of an embodiment of an insertion member according to the present invention with reference to the drawings. The present invention is not limited to the following embodiment.

Ein Einsetzelement gemäß der vorliegenden Erfindung ist ein gusseisernes Einsetzelement zum Einsetzen durch Gießen in ein weiteres Metall. Das Einsetzelement enthält mehrere Vorsprünge auf einer Einsetzfläche auf der Seite, die mit dem anderen Metall, das während des Gießens geschmolzen ist, in Kontakt gelangt, wobei die Vorsprünge zu dem anderen Metall vorstehen. Die Vorsprünge sind auf der Einsetzfläche unabhängig voneinander, wobei jeder der mehreren Vorsprünge eine eingeengte Form aufweist und außerdem an seinem oberen Ende eine Verzweigungsstruktur aufweist. Jeder der Vorsprünge ist als ein Vorsprung, der eine korallenartige oder baumartige Form als Ganzes aufweist, (der im Folgenden als der ”korallenförmige oder baumförmige Vorsprung” bezeichnet werden kann), ausgebildet. Das Einsetzelement gemäß der vorliegenden Erfindung enthält mehrere korallenförmige oder baumförmige Vorsprünge auf der Einsetzfläche, wie oben beschrieben worden ist. Die korallenförmigen oder baumförmigen Vorsprünge üben eine Ankerwirkung aus, wenn das Einsetzelement in das andere Metall eingesetzt ist. Eine derartige Ankerwirkung kann die Adhäsion zwischen dem Einsetzelement und dem anderen Metall verbessern. Eine vergrößerte Oberfläche, in der das Einsetzelement und das andere Metall miteinander in Kontakt gelangen, kann die Wärmeleitfähigkeit verbessern.An insert according to the present invention is a cast-iron insert for insertion by casting into another metal. The insert member includes a plurality of protrusions on an insertion surface on the side which comes into contact with the other metal which has melted during the casting, the protrusions projecting to the other metal. The protrusions are independent of each other on the insertion surface, each of the plurality of protrusions having a narrowed shape and also having a branching structure at its upper end. Each of the protrusions is formed as a protrusion having a coral-like or tree-like shape as a whole (which may be referred to as the "coral-shaped or tree-shaped protrusion" hereinafter). The insert element according to the present invention includes a plurality of coral-shaped or tree-shaped protrusions on the insertion surface as described above. The coral-shaped or tree-shaped projections exert an anchor effect when the insertion element is inserted into the other metal. Such anchoring action may improve the adhesion between the insert member and the other metal. An increased surface in which the inserting element and the other metal come into contact with each other can improve the thermal conductivity.

Die 1(a) bis 1(c) sind erklärende Ansichten, die ein Einsetzelement gemäß dieser Ausführungsform zeigen. 1(a) ist eine perspektivische Ansicht, die das Einsetzelement gemäß dieser Ausführungsform zeigt. 1(b) ist eine vergrößerte erklärende Ansicht, die ein Beispiel der auf einer Einsetzfläche des Einsetzelements vorgesehenen Vorsprünge zeigt. 1(c) zeigt ein Rasterelektronenmikroskopbild (SEM-Bild) eines Beispiels des auf der Einsetzfläche des Einsetzelements vorgesehenen Vorsprungs. Wie in den 1(a) bis 1(c) gezeigt ist, enthält jeder der mehreren korallenförmigen oder baumförmigen Vorsprünge auf einer Einsetzfläche 11 eines Einsetzelements: einen Basisabschnitt 12a, der einen Abschnitt des Vorsprungs nah bei der Einsetzfläche enthält; einen oberen Abschnitt 12c, der einen Abschnitt auf der spitzen Seite des Vorsprungs und nah bei dem weiteren Metall enthält; und einen eingeengten Abschnitt 12b zwischen dem Basisabschnitt und dem oberen Abschnitt, der eine Vorsprungbreite (d. h., eine Breite in einer Richtung parallel zu der Einsetzfläche) aufweist, die kleiner als die des Basisabschnitts oder des oberen Abschnitts ist. Der eingeengte Abschnitt ermöglicht, dass jeder der Vorsprünge vom Basisabschnitt bis zum oberen Abschnitt eine eingeengte Form als Ganzes aufweist. Der Basisabschnitt 12a, der eingeengte Abschnitt 12b und der obere Abschnitt 12c sind alle kontinuierlich ohne irgendwelche deutlichen Trennlinien dazwischen ausgebildet.The 1 (a) to 1 (c) FIG. 4 are explanatory views showing an insertion member according to this embodiment. FIG. 1 (a) FIG. 15 is a perspective view showing the insertion member according to this embodiment. FIG. 1 (b) Fig. 15 is an enlarged explanatory view showing an example of protrusions provided on an insertion surface of the insertion member. 1 (c) Fig. 12 is a scanning electron microscopic (SEM) image of an example of the protrusion provided on the insertion surface of the insertion member. As in the 1 (a) to 1 (c) is shown, each of the plurality of coral-shaped or tree-shaped projections on an insertion surface 11 an insertion element: a base portion 12a including a portion of the projection close to the insertion surface; an upper section 12c having a portion on the tip side of the projection and close to the other metal; and a narrowed section 12b between the base portion and the upper portion having a protrusion width (ie, a width in a direction parallel to the insertion surface) that is smaller than that of the base portion or the upper portion. The constricted portion allows each of the projections from the base portion to the upper portion to have a constricted shape as a whole. The base section 12a , the restricted section 12b and the top section 12c are all formed continuously without any clear dividing lines between them.

Wie in den 1(b) und 1(c) gezeigt ist, weist der obere Abschnitt 12c des Vorsprungs eine Verzweigungsstruktur 13 auf. Andererseits ist es bevorzugt, dass der Basisabschnitt 12a und der eingeengte Abschnitt 12b keine Verzweigungsstruktur aufweisen. Der Basisabschnitt 12a und der eingeengte Abschnitt 12b können irgendeine auf ihren Oberflächen ausgebildete Ungleichmäßigkeit aufweisen, selbst wenn keine Verzweigungsstruktur darin ausgebildet ist. Weil der obere Abschnitt 12c die Verzweigungsstruktur 13 aufweist, wie in den 1(b) und 1(c) gezeigt ist, ist seine Vorsprungbreite (d. h., die Breite einer Richtung parallel zu der Einsetzfläche) größer als jene des eingeengten Abschnitts 12b und des Basisabschnitts 12a. Folglich ist auf der Außenseite des Basisabschnitts 12a und des eingeengten Abschnitts 12b in jedem Vorsprung 12 ein unterschnittener Abschnitt (ein Schlitzabschnitt) 14 ausgebildet. Der unterschnittene Abschnitt (der Schlitzabschnitt) trägt zu einer Ankerwirkung der Vorsprünge bei und ermöglicht folglich eine Verbesserung der Adhäsion zwischen dem Einsetzelement und dem anderen Metall.As in the 1 (b) and 1 (c) is shown, the upper section 12c of the protrusion has a branching structure 13 on. On the other hand, it is preferable that the base portion 12a and the narrowed section 12b have no branching structure. The base section 12a and the narrowed section 12b may have any unevenness formed on their surfaces even if no branching structure is formed therein. Because the upper section 12c the branching structure 13 has, as in the 1 (b) and 1 (c) is shown, its projection width (ie, the width of a direction parallel to the insertion surface) is larger than that of the narrowed portion 12b and the base section 12a , Consequently, on the outside of the base section 12a and the restricted section 12b in every projection 12 one undercut section (one slot section) 14 educated. The undercut portion (the slot portion) contributes to an anchor effect of the projections, and thus enables an improvement in adhesion between the insertion member and the other metal.

Was die Vorsprungbreite (d. h., die Breite in einer Richtung parallel zu der Einsetzfläche) jedes Abschnitts des Vorsprungs betrifft, ist es bevorzugt, dass der obere Abschnitt die größte Vorsprungbreite aufweist, der Basisabschnitt die zweitgrößte Vorsprungbreite aufweist und der eingeengte Abschnitt 12b die kleinste Vorsprungbreite aufweist. Angenommen, dass die Länge des Vorsprungs von der Mitte in seiner Breitenrichtung (d. h., der Richtung parallel zu der Einsetzfläche) bis zu der Spitze in der Breitenrichtung ein Vorsprungbetrag in der Breitenrichtung ist, ist mit anderen Worten der Vorsprungbetrag in der Breitenrichtung in dem eingeengten Abschnitt am kleinsten, wobei er von dem eingeengten Abschnitt zu dem oberen Abschnitt im oberen Abschnitt des Vorsprungs zunimmt und außerdem von dem eingeengten Abschnitt zu dem Basisabschnitt im unteren Abschnitt des Vorsprungs zunimmt. Es ist bevorzugt, dass der maximale Vorsprungbetrag in der Breitenrichtung in dem eingeengten Abschnitt kleiner als in dem oberen Abschnitt oder dem Basisabschnitt ist und dass der maximale Vorsprungbetrag in der Breitenrichtung im oberen Abschnitt größer als in dem Basisabschnitt ist.As for the protrusion width (ie, the width in a direction parallel to the insertion surface) of each protrusion portion, it is preferable that the upper portion has the largest protrusion width, the base portion has the second largest protrusion width, and the constricted portion 12b has the smallest projection width. In other words, assuming that the length of the projection from the center in its width direction (ie, the direction parallel to the insertion surface) to the tip in the width direction is a protrusion amount in the width direction, the protrusion amount in the width direction is in the constricted portion smallest, increasing from the constricted portion to the upper portion in the upper portion of the protrusion, and also increasing from the constricted portion to the base portion in the lower portion of the protrusion. It is preferable that the maximum protrusion amount in the width direction is smaller in the narrowed portion than in the upper portion or the base portion, and that the maximum protrusion amount in the width direction is larger in the upper portion than in the base portion.

Die Höhe des Vorsprungs (d. h., der Abstand von der Einsetzfläche bis zur Spitze des Vorsprungs in einer Richtung senkrecht zu der Einsetzfläche) beträgt bevorzugt 0,5 bis 2,0 mm, bevorzugter 1,0 bis 1,5 mm und am bevorzugtesten 1,2 bis 1,4 mm. Zusätzlich variieren die Höhen des jeweiligen Abschnitts, des Basisabschnitts, des eingeengten Abschnitts und des oberen Abschnitts, bezüglich der Gesamthöhe des Vorsprungs in Abhängigkeit von dem Vorsprung. Es ist z. B. bevorzugt, dass die Höhe des Basisabschnitts 20 bis 35% der Gesamthöhe des Vorsprungs beträgt, die Höhe des eingeengten Abschnitts 30 bis 60% der Gesamthöhe des Vorsprungs beträgt und die Höhe des oberen Abschnitts 20 bis 35% der Gesamthöhe des Vorsprungs beträgt. Hier können die Gesamthöhe des Vorsprungs und die Höhen des jeweiligen Abschnitts durch eine Messung mit einem Mikroskop, eine auf einem Querschnitts-SEM-Bild basierende Messung und eine Messung unter Verwendung eines kontaktlosen Profilometers erhalten werden.The height of the projection (ie, the distance from the insertion surface to the tip of the projection in a direction perpendicular to the insertion surface) is preferably 0.5 to 2.0 mm, more preferably 1.0 to 1.5 mm, and most preferably 1, 2 to 1.4 mm. In addition, the heights of the respective portion, the base portion, the narrowed portion and the upper portion vary with respect to the total height of the protrusion depending on the protrusion. It is Z. For example, it is preferable that the height of the base portion is 20 to 35% of the total height of the protrusion, the height of the constricted portion is 30 to 60% of the total height of the protrusion and the height of the upper portion is 20 to 35% of the total height of the protrusion. Here, the overall height of the protrusion and the heights of each section can be obtained by a measurement with a microscope, a cross-sectional SEM image-based measurement, and a measurement using a non-contact profilometer.

2(a) ist eine erklärende Draufsicht eines Beispiels des Vorsprungs, die den von oben (d. h., von der Seite des anderen Metalls, in die das Einsetzelement eingesetzt werden soll) gesehenen oberen Abschnitt zeigt. Eine Zweigstruktur, die direkt von einem Stammabschnitt (d. h., dem Abschnitt, der sich von dem Basisabschnitt und dem eingeengten Abschnitt kontinuierlich nach oben erstreckt) des Vorsprungs abzweigt, kann als ein Zweig 13a erster Ordnung betrachtet werden, während ein Zweig, der von dem Zweig erster Ordnung weiter abzweigt, als ein Zweig 13b zweiter Ordnung betrachtet werden kann. Der Zweig erster Ordnung ist in wenigstens einen Zweig, bevorzugt zwei oder mehr Zweige in einer von dem Stammabschnitt des Vorsprungs verschiedenen Richtung, verzweigt, während der Zweig zweiter Ordnung in wenigstens einen Zweig, bevorzugt zwei oder mehr Zweige in einer von dem Zweig erster Ordnung verschiedenen Richtung verzweigt ist. In dem Beispiel nach 2(a) kann z. B. die Anzahl der Zweige 13a erster Ordnung als 6 gezählt werden, während die Anzahl der Zweige 13b zweiter Ordnung als 12 gezählt werden kann. Zusätzlich kann bei Bedarf eine Zweigstruktur, die weiter von dem Zweig zweiter Ordnung abzweigt, als ein Zweig dritter Ordnung oder dergleichen betrachtet werden. In einem Vorsprungbildungsprozess können Vorsprünge, die verschiedene Verzweigungsstrukturen mit komplizierten Formen aufweisen, gebildet werden. Deshalb werden derartige Zweige erster Ordnung und Zweige zweiter Ordnung nicht notwendigerweise streng voneinander unterschieden. Was ein Verfahren zum Zählen der Anzahl der Zweige in jedem Vorsprung betrifft, kann die Anzahl der Zweige erster Ordnung und die Anzahl der Zweige zweiter Ordnung z. B. aus den von oben aufgenommenen SEM-Bildern der Vorsprünge gezählt werden, wie in 2(b) gezeigt ist. Für die Zweckmäßigkeit der Erklärung zeigt 2(b) Vorsprünge, von denen jeder eine relativ kleine Anzahl von Zweigen aufweist. Die Anzahl der Zweige ist jedoch nicht darauf eingeschränkt. In dem Beispiel des auf der linken Seite der 2(b) gezeigten Bild kann die Anzahl der Zweige erster Ordnung als 3 gezählt werden, während die Anzahl der Zweige zweiter Ordnung als 3 gezählt werden kann. In dem Beispiel des in der Mitte der 2(b) gezeigten Bildes kann die Anzahl der Zweige erster Ordnung als 3 gezählt werden und kann die Anzahl der Zweige zweiter Ordnung als 4 gezählt werden. In dem Beispiel des auf der rechten Seite der 2(b) gezeigten Bildes kann die Anzahl der Zweige erster Ordnung als 4 gezählt werden und kann die Anzahl der Zweige zweiter Ordnung als 0 gezählt werden. 2 (a) Fig. 12 is an explanatory plan view of an example of the projection showing the upper portion seen from above (ie, from the side of the other metal into which the insertion member is to be inserted). A branched structure directly branched from a stem portion (ie, the portion extending continuously from the base portion and the constricted portion) of the protrusion may be referred to as a branch 13a first order, while a branch further branching from the first-order branch than a branch 13b second order can be considered. The first-order branch is branched into at least one branch, preferably two or more branches in a direction different from the root portion of the projection, while the second-order branch differs into at least one branch, preferably two or more branches in one different from the first-order branch Direction is branched. In the example below 2 (a) can z. For example, the number of branches 13a first order to be counted as 6, while the number of branches 13b second order can be counted as 12. In addition, if necessary, a branch structure farther from the second-order branch may be regarded as a third-order branch or the like. In a projection forming process, protrusions having various branching structures of complicated shapes can be formed. Therefore, such first-order branches and second-order branches are not necessarily strictly distinguished from each other. As for a method of counting the number of branches in each projection, the number of first-order branches and the number of second-order branches may be, e.g. From the SEM images of the protrusions taken from above, as in 2 B) is shown. For the expediency of the explanation shows 2 B) Projections, each of which has a relatively small number of branches. However, the number of branches is not limited to this. In the example of the left side of the 2 B) The number of first-order branches can be counted as 3, while the number of second-order branches can be counted as 3. In the example of the middle of the 2 B) The number of first order branches can be counted as 3 and the number of second order branches can be counted as 4. In the example of the right side of the 2 B) The number of first order branches can be counted as 4 and the number of second order branches can be counted as 0.

Der obere Abschnitt jedes Vorsprungs weist bevorzugt eine Verzweigungsstruktur wenigstens erster Ordnung oder höher auf (d. h., weist einen oder mehrere Zweige erster Ordnung auf), weist bevorzugter eine Verzweigungsstruktur höherer Ordnung der zweiten Ordnung oder höher auf (d. h., weist einen oder mehrere Zweige erster Ordnung und einen oder mehrere Zweige zweiter Ordnung auf). Die durchschnittliche Verzweigungsanzahl erster Ordnung (d. h., die durchschnittliche Anzahl der Zweige erster Ordnung) im oberen Abschnitt jedes Vorsprungs beträgt bevorzugt 3 oder mehr, bevorzugter 4 oder mehr. Die Obergrenze der durchschnittlichen Verzweigungsanzahl erster Ordnung (d. h., die durchschnittliche Anzahl der Zweige erster Ordnung) ist z. B. 10 oder weniger, bevorzugt 8 oder weniger. Wenn die durchschnittliche Verzweigungsanzahl erster Ordnung des Vorsprungs 3 oder größer ist, kann eine auf jeden der Zweige in der Verzweigungsform ausgeübte Beanspruchung verteilt werden. Deshalb kann selbst in dem Fall, in dem eine große Kraft ausgeübt wird, die Beanspruchung verteilt werden, wobei die Adhäsionsfestigkeit nach dem Gießen an dem anderen Metall verbessert werden kann. Zusätzlich beträgt die durchschnittliche Verzweigungsanzahl zweiter Ordnung (d. h., die durchschnittliche Anzahl der Zweige zweiter Ordnung) im oberen Abschnitt jedes Vorsprungs bevorzugt 5 oder mehr, bevorzugter 8 oder mehr, als die Anzahl der Zweige pro Vorsprung. Die Obergrenze der durchschnittlichen Verzweigungsanzahl zweiter Ordnung ist z. B. 20 oder weniger, bevorzugt 16 oder weniger. Weiterhin ist die Anzahl der Vorsprünge, die eine Verzweigungsstruktur zweiter Ordnung oder höher aufweist, bevorzugt 1/4 oder mehr, bevorzugter 1/2 oder mehr der Gesamtzahl der Vorsprünge auf der Einsetzfläche des Einsetzelements. Wenn die Anzahl der Vorsprünge, die die Verzweigungsstruktur zweiter Ordnung oder höher aufweisen, ein vorgegebener Anteil oder mehr ist, kann die Oberfläche des Einsetzelements vergrößert werden. Gleichzeitig fließt das geschmolzene Metall leicht von zwischen den Zweigen zu dem Basisabschnitt des Vorsprungs. Folglich kann ein Raum zwischen dem Einsetzelement und einem zu gießenden Element sicher mit dem geschmolzenen Material gefüllt werden. Im Ergebnis kann die Adhäsionsfestigkeit verbessert werden. Die durchschnittliche Verzweigungsanzahl erster Ordnung oder zweiter Ordnung des Vorsprungs oder der Anteil der Anzahl der Vorsprünge, die eine Verzweigungsstruktur zweiter Ordnung oder höher aufweisen, kann in der folgenden Weise erhalten werden. Spezifisch wird ein Rasterelektronenmikroskop (SEM) verwendet, um ein Bild des von oben (d. h., von der Seite des anderen Metalls, in die das Einsetzelement eingesetzt werden soll) beobachteten oberen Abschnitts des Vorsprungs zu erhalten, wobei dann das so erhaltene Bild unter Verwendung einer bisher bekannten Bildbearbeitungs-Software bearbeitet wird. Danach wird z. B. die Verzweigungsanzahl erster Ordnung oder zweiter Ordnung (d. h., die Anzahl der Zweige erster Ordnung oder zweiter Ordnung) jedes Zweigs pro cm2 der Einsetzfläche des Einsetzelements basierend auf den Kriterien gezählt, wie in den 2(a) und 2(b) gezeigt ist, wobei dann deren Durchschnittswert erhalten wird. Alternativ wird die Anzahl der Vorsprünge, die eine Verzweigungsstruktur zweiter Ordnung oder höher aufweisen, gezählt, wobei deren Anteil an der Gesamtzahl der Vorsprünge erhalten wird.The upper portion of each protrusion preferably has a first order or higher branching structure (ie, has one or more first order branches), more preferably has a second order or higher order branching structure (ie, has one or more first order branches and one or more second order branches). The average first-order branch number (ie, the average number of first-order branches) in the upper portion of each protrusion is preferably 3 or more, more preferably 4 or more. The upper limit of average first-order branch number (ie, the average number of first-order branches) is z. 10 or less, preferably 8 or less. If the first-order average number of branches of the protrusion is 3 or larger, a stress applied to each of the branches in the branching form can be distributed. Therefore, even in the case where a large force is applied, the stress can be distributed, whereby the adhesion strength after casting on the other metal can be improved. In addition, the average second-order branch number (ie, the average number of second-order branches) in the upper portion of each protrusion is preferably 5 or more, more preferably 8 or more, as the number of branches per protrusion. The upper limit of the average number of branches of the second order is z. 20 or less, preferably 16 or less. Further, the number of protrusions having a second-order branching structure or higher is preferably 1/4 or more, more preferably 1/2 or more, of the total number of protrusions on the insertion surface of the inserting member. When the number of protrusions having the second-order branching structure or higher is a predetermined proportion or more, the surface area of the inserting member can be increased. At the same time, the molten metal easily flows from between the branches to the base portion of the projection. Consequently, a space between the insert member and an element to be cast can be surely filled with the molten material. As a result, the adhesion strength can be improved. The average branch number of the first order or second order of the protrusion or the proportion of the number of the protrusions having a second-order branching structure or higher can be obtained in the following manner. Specifically, a scanning electron microscope (SEM) is used to obtain an image of the top portion of the protrusion observed from above (ie, from the side of the other metal in which the insert is to be inserted), and then the image thus obtained is measured using a scanning electron microscope previously known image editing software is processed. Thereafter, z. For example, the first order or second order branch number (ie, the number of first order or second order branches) of each branch per cm 2 of the insertion area of the insert member is counted based on the criteria as in FIGS 2 (a) and 2 B) is shown, then their average value is obtained. Alternatively, the number of protrusions having a second-order branching structure or higher is counted, and their proportion to the total number of protrusions is obtained.

Ein durchschnittlicher Umfang des oberen Abschnitts jedes Vorsprungs beträgt z. B. 5 mm oder mehr, bevorzugt 8 mm oder mehr, bevorzugter 10 mm oder mehr. Die Obergrenze des durchschnittlichen Umfangs des oberen Abschnitts jedes Vorsprungs beträgt z. B. 25 mm oder weniger, bevorzugt 20 mm oder weniger. Wenn sich der durchschnittliche Umfang des oberen Abschnitts innerhalb eines bevorzugten Bereichs befindet, kann die Oberfläche des oberen Abschnitts des Vorsprungs vergrößert werden. Folglich kann die Adhäsion zwischen dem Einsetzelement und dem weiteren Metall, in das das Einsetzelement eingesetzt wird, weiter verbessert werden. Der durchschnittliche Umfang des oberen Abschnitts des Vorsprungs kann in der folgenden Weise gemessen werden. Spezifisch wird z. B. ein Rasterelektronenmikroskop (SEM) verwendet, um ein Bild des von oben (d. h., von der Seite des anderen Metalls, in die das Einsetzelement eingesetzt werden soll) beobachteten oberen Abschnitts des Vorsprungs zu erhalten. Dann werden die Umfänge des oberen Abschnitts der jeweiligen Vorsprünge pro cm2 der Einsetzfläche des Einsetzelements durch das manuelle Verfolgen der Umfänge mit einer bisher bekannten Bildbearbeitungs-Software gemessen. Danach wird deren Durchschnittswert erhalten.An average circumference of the upper portion of each projection is z. 5 mm or more, preferably 8 mm or more, more preferably 10 mm or more. The upper limit of the average circumference of the upper portion of each projection is z. 25 mm or less, preferably 20 mm or less. When the average circumference of the upper portion is within a preferable range, the surface area of the upper portion of the protrusion can be increased. Consequently, the adhesion between the insert member and the other metal into which the insert member is inserted can be further improved. The average circumference of the upper portion of the projection can be measured in the following manner. Specifically, for. For example, a scanning electron microscope (SEM) is used to obtain an image of the top portion of the protrusion observed from above (ie, from the side of the other metal into which the insert is to be inserted). Then, the peripheries of the upper portion of the respective protrusions per cm 2 of the inserting surface of the inserting member are measured by manually following the circumferences with a hitherto known image processing software. Thereafter, their average value is obtained.

Ein durchschnittlicher Umfang des Basisabschnitts jedes Vorsprungs beträgt z. B. 3 mm oder mehr, bevorzugt 5 mm oder mehr. Die Obergrenze des durchschnittlichen Umfangs des Basisabschnitts jedes Vorsprungs beträgt z. B. 10 mm oder weniger, bevorzugt 7 mm oder weniger. Der durchschnittliche Umfang des oberen Abschnitts des Vorsprungs ist bevorzugt 1,6-mal oder mehr, bevorzugter 2-mal oder mehr, am bevorzugtesten 3-mal oder mehr, speziell am bevorzugtesten 4-mal oder mehr größer als der des Basisabschnitts. Die bevorzugte Obergrenze des durchschnittlichen Umfangs des oberen Abschnitts ist z. B. 10-mal oder weniger, bevorzugt 7-mal oder weniger größer als die des Basisabschnitts. Wenn sich der durchschnittliche Umfang des oberen Abschnitts des Vorsprungs innerhalb des bevorzugten Bereichs oder mehr bezüglich des durchschnittlichen Umfangs des Basisabschnitts befindet, ist der obere Abschnitt größer als der Basisabschnitt. Folglich kann die durch den oberen Abschnitt erreichte Ankerwirkung die Adhäsion und die Wärmeleitfähigkeit zu dem anderen Metall, in das das Einsetzelement eingesetzt wird, weiter verbessern. Der durchschnittliche Umfang des Basisabschnitts des Vorsprungs kann in der folgenden Weise erhalten werden. Insbesondere wird z. B. ein Rasterelektronenmikroskop (SEM) verwendet, um ein Bild des in einer Querrichtung (d. h., der Richtung parallel zu der Einsetzfläche) beobachteten Vorsprungs zu erhalten. Dann wird eine bisher bekannte Bildbearbeitungs-Software verwendet, um einen Durchmesser des Basisabschnitts des Vorsprungs (d. h., die Breite des Basisabschnitts des Vorsprungs in der Richtung parallel zu der Einsetzfläche) zu messen. Danach wird der Durchmesser des Basisabschnitts jedes Vorsprungs berechnet, indem unter der Annahme, dass der Vorsprung eine zylindrische Form aufweist, ein Umfang erhalten wird. Als Nächstes kann der durchschnittliche Umfang des Basisabschnitts durch das Erhalten des Durchschnittswerts der Umfänge des Basisabschnitts der jeweiligen Vorsprünge pro cm2 der Einsetzfläche erhalten werden. Es ist bevorzugt, den Umfang des Vorsprungs, der eine Höhe von etwa 0,2 mm über der Einsetzfläche aufweist, als den Umfang des Basisabschnitts zu berechnen.An average circumference of the base portion of each projection is z. B. 3 mm or more, preferably 5 mm or more. The upper limit of the average circumference of the base portion of each projection is z. B. 10 mm or less, preferably 7 mm or less. The average circumference of the upper portion of the protrusion is preferably 1.6 times or more, more preferably 2 times or more, most preferably 3 times or more, even more preferably 4 times or more larger than that of the base portion. The preferred upper limit of the average circumference of the upper portion is z. B. 10 times or less, preferably 7 times or less larger than that of the base portion. When the average circumference of the upper portion of the protrusion is within the preferable range or more with respect to the average circumference of the base portion, the upper portion is larger than the base portion. Consequently, the anchoring effect achieved by the upper portion can further enhance the adhesion and the thermal conductivity to the other metal in which the insertion member is inserted. The average circumference of the base portion of the protrusion can be obtained in the following manner. In particular, z. For example, a scanning electron microscope (SEM) is used to obtain an image of the protrusion observed in a transverse direction (ie, the direction parallel to the insertion surface). Then, hitherto known image processing software is used to measure a diameter of the base portion of the projection (ie, the width of the base portion of the projection in the direction parallel to the insertion surface). Thereafter, the diameter of the base portion of each protrusion is calculated by obtaining a circumference on the assumption that the protrusion has a cylindrical shape. Next, the average Scope of the base portion can be obtained by obtaining the average value of the peripheries of the base portion of the respective protrusions per cm 2 of the insertion surface. It is preferable to calculate the circumference of the protrusion having a height of about 0.2 mm above the insertion surface as the circumference of the base portion.

Ein durchschnittlicher Umfang des eingeengten Abschnitts jedes Vorsprungs beträgt z. B. 1 mm oder mehr, bevorzugt 2 mm oder mehr. Die Obergrenze des durchschnittlichen Umfangs des eingeengten Abschnitts jedes Vorsprungs beträgt z. B. 8 mm oder weniger, bevorzugt 5 mm oder weniger. Der durchschnittliche Umfang des eingeengten Abschnitts des Vorsprungs kann z. B. in der gleichen Weise wie das oben beschriebene Verfahren zum Messen des durchschnittlichen Umfangs des Basisabschnitts erhalten werden. Es ist bevorzugt, den Umfang des am meisten eingeengten Abschnitts (d. h., den Abschnitt, der den kleinsten Vorsprungbetrag in der Breitenrichtung aufweist) des Vorsprungs als den Umfang des eingeengten Abschnitts zu berechnen.An average circumference of the constricted portion of each projection is z. B. 1 mm or more, preferably 2 mm or more. The upper limit of the average circumference of the constricted portion of each projection is z. 8 mm or less, preferably 5 mm or less. The average circumference of the constricted portion of the projection may, for. In the same manner as the method for measuring the average circumference of the base portion described above. It is preferable to calculate the circumference of the most constricted portion (that is, the portion having the smallest protrusion amount in the width direction) of the protrusion as the circumference of the constricted portion.

Wenn die Einsetzfläche des Einsetzelements von oben auf eine Ebene projiziert wird, ist eine projizierte Fläche des auf die Ebene projizierten Vorsprungs bevorzugt 25% oder mehr, bevorzugter 30% oder mehr, am bevorzugtesten 35% oder mehr der projizierten Gesamtfläche der Einsetzfläche. Eine bevorzugte Obergrenze einer Belegung der Vorsprungfläche (im Folgenden kann die projizierte Fläche des Vorsprungs bezüglich der projizierten Gesamtfläche der Einsetzfläche, wenn die Einsetzfläche des Einsetzelements von oben auf die Ebene projiziert wird, als die ”Belegung der Vorsprungfläche” bezeichnet werden) ist z. B. 60% oder kleiner, bevorzugt 50% oder kleiner. Wenn sich die Belegung der Vorsprungfläche innerhalb des bevorzugten Bereichs befindet, kann die Oberfläche des Einsetzelements vergrößert werden und kann folglich die Wärmeleitfähigkeit verbessert werden. Hier kann die Belegung der Vorsprungfläche in der folgenden Weise erhalten werden. Spezifisch wird z. B. ein Rasterelektronenmikroskop (SEM) verwendet, um ein Bild des von oben (d. h., von der Seite des anderen Metalls, in die das Einsetzelement eingesetzt werden soll) beobachteten oberen Abschnitts des Vorsprungs zu erhalten. Dann wird eine bisher bekannte Bildbearbeitungs-Software verwendet, um z. B. eine Fläche des oberen Abschnitts der Vorsprünge pro cm2 der Einsetzfläche des Einsetzelements zu messen.When the insertion surface of the insertion member is projected onto a plane from above, a projected area of the projection projected on the plane is preferably 25% or more, more preferably 30% or more, most preferably 35% or more of the projected total area of the insertion surface. A preferable upper limit of occupancy of the protrusion surface (hereinafter, the projected area of the protrusion with respect to the projected total area of the insertion surface when the insertion surface of the insertion member is projected onto the plane from above may be referred to as the "occupancy of the protrusion surface") is e.g. B. 60% or less, preferably 50% or less. When the occupancy of the protrusion surface is within the preferable range, the surface area of the insertion member can be increased, and hence the thermal conductivity can be improved. Here, the occupancy of the protrusion surface can be obtained in the following manner. Specifically, for. For example, a scanning electron microscope (SEM) is used to obtain an image of the top portion of the protrusion observed from above (ie, from the side of the other metal into which the insert is to be inserted). Then a previously known image editing software is used to z. For example, measure a surface area of the upper portion of the projections per cm 2 of the insertion surface of the insertion element.

Es ist bevorzugt, dass die Vorsprünge in einer verteilten Weise auf der Einsetzfläche des Einsetzelements ausgebildet sind. Spezifischer sind bevorzugt 5 bis 60, bevorzugter 7 bis 40 Vorsprünge pro cm2 der Einsetzfläche vorhanden. Die Bildung der Vorsprünge in einer derartigen verteilten Weise auf der Einsetzfläche macht es möglich, das Einsetzelement physisch fest an dem anderen Metall zu befestigen. Folglich kann die Adhäsion an dem anderen Metall, in das das Einsetzelement eingesetzt wird, als Ganzes gleichmäßig verbessert werden. Hier kann die Anzahl der Vorsprünge pro cm2 durch das Erhalten eines Bildes des von oben (d. h., von der Seite des anderen Metalls, in die das Einsetzelement eingesetzt werden soll) beobachteten oberen Abschnitts des Vorsprungs gezählt werden. Das Zählen der Anzahl der Vorsprünge kann für die gesamte Einsetzfläche oder nur für einen Teil der Einsetzfläche ausgeführt werden. Es ist bevorzugt, dass die Vorsprünge auf der Einsetzfläche unabhängig voneinander sind (d. h., dass benachbarte Vorsprünge auf der Einsetzfläche nicht miteinander verbunden sind). Falls die benachbarten Vorsprünge miteinander verbunden sind, ist die Oberfläche der Vorsprünge verringert. Gleichzeitig wird es schwieriger, dass das geschmolzene Metall zu dem Basisabschnitt der Vorsprünge fließt. Im Ergebnis können aufgrund eines Raums zwischen dem Einsetzelement und dem anderen Metall die Adhäsionen geschwächt sein.It is preferable that the protrusions are formed in a distributed manner on the insertion surface of the inserting member. More specifically, preferably 5 to 60, more preferably 7 to 40, protrusions per cm 2 of the insert surface are present. The formation of the projections in such a distributed manner on the insertion surface makes it possible to physically fix the insertion member to the other metal. Consequently, the adhesion to the other metal in which the inserting member is inserted can be smoothly improved as a whole. Here, the number of protrusions per cm 2 can be counted by obtaining an image of the top portion of the protrusion observed from above (ie, from the side of the other metal into which the insertion member is to be inserted). The counting of the number of protrusions may be performed for the entire insertion area or only for a part of the insertion area. It is preferable that the protrusions on the insertion surface are independent of each other (ie, that adjacent protrusions on the insertion surface are not connected to each other). If the adjacent protrusions are connected to each other, the surface area of the protrusions is reduced. At the same time, it becomes more difficult for the molten metal to flow to the base portion of the projections. As a result, due to a space between the insertion member and the other metal, the adhesions may be weakened.

Das Einsetzelement gemäß der vorliegenden Erfindung kann z. B. wie folgt hergestellt werden. Ein Verfahren zum Herstellen des Einsetzelements enthält wenigstens: einen Schritt des Mischens eines Formbeschichtungsmittels zum Herstellen eines Formbeschichtungsmittels; einen Schritt des Auftragens des Formbeschichtungsmittels zum Bilden einer Formbeschichtungsschicht durch das Auftragen des erhaltenen Formbeschichtungsmittels auf eine Form; und einen Gießschritt zum Gießen geschmolzenen Metalls in die geformte Formbeschichtungsschicht. Das Verfahren enthält bei Bedarf ferner: einen Entfernungsschritt zum Entfernen eines so gebildeten Einsetzelements aus der Form, nachdem das geschmolzene Metall erstarrt ist; und einen Sandstrahlbehandlungsschritt zum Entfernen der Formbeschichtungsschicht von dem erhaltenen Einsetzelement.The insert element according to the present invention can, for. B. be prepared as follows. A method of manufacturing the insert member includes at least: a step of mixing a mold coating agent to produce a mold coating agent; a step of applying the mold coating agent to form a mold coating layer by applying the obtained mold coating agent to a mold; and a casting step of pouring molten metal into the molded mold coating layer. The method further includes, if necessary, a removing step of removing an thus formed inserting member from the mold after the molten metal is solidified; and a sand blast treatment step for removing the mold coat layer from the obtained insert element.

In dem Schritt des Mischens des Formbeschichtungsmittels wird ein Formbeschichtungsmittel 21 gemischt und hergestellt, das ein Material einer Formbeschichtungsschicht ist, die eine Form zum Bilden eines Einsetzelements ist (3(a)). Das Formbeschichtungsmittel kann durch das Mischen der Komponenten eines feuerbeständigen Materials, eines Bindemittels, eines oberflächenaktiven Stoffs und eines Lösungsmittels gemäß einem herkömmlichen Verfahren hergestellt werden.In the step of mixing the mold coating agent becomes a mold coating agent 21 is mixed and prepared which is a material of a mold coating layer which is a mold for forming an inserting member ( 3 (a) ). The mold-coating agent can be prepared by mixing the components of a fire-resistant material, a binder, a surfactant and a solvent according to a conventional method.

Als das feuerbeständige Material kann z. B. Diatomit, Aluminiumhydroxidsalz, wie z. B. Andalusit, Vermiculit, Sericit und Mullit, Thera Beads, Zirkonsand, Chromitsand, Olivinsand, Spinellsand oder dergleichen verwendet werden. Unter jenen, die oben beschrieben worden sind, ist Diatomit für den Zweck des Verhindernd, dass es weißes Roheisen wird, und um eine Ablösbarkeit der Form sicherzustellen, als das feuerbeständige Material bevorzugt. Insbesondere wird mit Natriumcarbonat kalziniertes Diatomit bevorzugt verwendet, um korallenförmige oder baumförmige Vorsprünge zu bilden. Die Menge des in dem Formbeschichtungsmittel enthaltenen feuerbeständige Materials ist bevorzugt 10 bis 40 Masse-%, bevorzugter 20 bis 25 Masse-%. Wenn sich die Menge des darin enthaltenen feuerbeständigen Materials innerhalb des bevorzugten Bereichs befindet, können viele korallenförmige oder baumförmige Vorsprünge gebildet werden. Folglich können die Adhäsion und die Wärmeleitfähigkeit des Einsetzelements verbessert werden. As the fire-resistant material may, for. As diatomite, aluminum hydroxide salt, such as. As andalusite, vermiculite, sericite and mullite, Thera beads, zircon sand, chromite sand, olivine sand, spinel sand or the like can be used. Among those described above, diatomite is preferred as the fire-resistant material for the purpose of preventing it from becoming white pig iron and ensuring releasability of the mold. In particular, sodium carbonate-calcined diatomite is preferably used to form coral-shaped or tree-shaped protrusions. The amount of the refractory material contained in the mold-coating agent is preferably 10 to 40% by mass, more preferably 20 to 25% by mass. When the amount of the refractory material contained therein is within the preferred range, many coral-shaped or tree-shaped protrusions may be formed. Consequently, the adhesion and the thermal conductivity of the insert member can be improved.

Als das Bindemittel können z. B. Bentonit, Montmorillonit, Kaolinit, Sepiolith, Palygorskit, Feuerfestton oder dergleichen verwendet werden. Unter jenen, die oben beschrieben worden sind, wird Bentonit bevorzugt verwendet, um die Viskosität des Formbeschichtungsmittels zu verbessern, um es zu ermöglichen, dass die Formbeschichtung an der Formoberfläche befestigt wird. Die Menge des in dem Formbeschichtungsmittel enthaltenen Bindemittels ist bevorzugt 3 bis 12 Masse-%, bevorzugter 5 bis 9 Masse-%. Wenn die darin enthaltene Menge des Bindemittels nicht kleiner als die Untergrenze in dem bevorzugten Bereich ist, kann die Festigkeit der Formbeschichtungsschicht vergrößert werden, was bevorzugt ist, weil sich die aufgetragene Formbeschichtung beim Schleudergießen nicht von der Form ablöst. Wenn andererseits die darin enthaltene Menge des Bindemittels nicht größer als die Obergrenze in dem bevorzugten Bereich ist, kann die Viskosität der Formbeschichtung maßvoll unterdrückt werden, was bevorzugt ist, weil die gewünschten korallenförmigen oder baumförmigen Vorsprünge gebildet werden können.As the binder may, for. As bentonite, montmorillonite, kaolinite, sepiolite, Palygorskit, Feuerfestton or the like can be used. Among those described above, bentonite is preferably used to improve the viscosity of the mold coating agent to allow the mold coating to be attached to the mold surface. The amount of the binder contained in the mold-coating agent is preferably 3 to 12% by mass, more preferably 5 to 9% by mass. When the amount of the binder contained therein is not smaller than the lower limit in the preferred range, the strength of the mold coating layer can be increased, which is preferable because the applied mold coating does not peel off from the mold during centrifugal casting. On the other hand, if the amount of the binder contained therein is not larger than the upper limit in the preferred range, the viscosity of the mold coating can be moderately suppressed, which is preferable because the desired coral-shaped or tree-shaped protrusions can be formed.

Der oberflächenaktive Stoff ist nicht besonders eingeschränkt, wobei z. B. ein anionisches Tensid, ein kationisches Tensid, ein ampholytisches Tensid, ein nichtionisches Tensid oder dergleichen umfassend verwendet werden kann. Unter jenen, die oben beschrieben worden sind, ist das nichtionische Tensid bevorzugt. Die Menge des in dem Formbeschichtungsmittel enthaltenen oberflächenaktiven Stoffs beträgt bevorzugt 0,01 bis 1 Masse-%, bevorzugter 0,01 bis 0,1 Masse-%. Wenn sich die Menge des darin enthaltenen oberflächenaktiven Stoffs innerhalb des bevorzugten Bereichs befindet, können viele Vorsprünge gebildet werden. Folglich können die Adhäsion und die Wärmeleitfähigkeit des Einsetzelements verbessert werden.The surfactant is not particularly limited, with z. For example, an anionic surfactant, a cationic surfactant, an ampholytic surfactant, a nonionic surfactant, or the like may be used extensively. Among those described above, the nonionic surfactant is preferred. The amount of the surfactant contained in the mold-coating agent is preferably 0.01 to 1% by mass, more preferably 0.01 to 0.1% by mass. When the amount of the surfactant contained therein is within the preferable range, many protrusions may be formed. Consequently, the adhesion and the thermal conductivity of the insert member can be improved.

Als das Lösungsmittel kann Wasser, ein polares organisches Lösungsmittel, wie z. B. Aceton, oder ein daraus gemischtes Lösungsmittel verwendet werden. In dem Fall der Verwendung eines organischen Lösungsmittels kann irgendein organisches Lösungsmittel, das einen Siedepunkt aufweist, der tiefer als der des Wassers ist, und das in Wasser lösbar ist, verwendet werden. Unter derartigen organischen Lösungsmitteln ist Aceton bevorzugt, das einen Siedepunkt aufweist, der tiefer als der des Wassers ist und das flüchtig ist. Die Menge des in dem Formbeschichtungsmittel enthaltenen Lösungsmittels kann z. B. die verbleibende Menge nach dem Mischen des feuerbeständigen Materials, des Bindemittels und des oberflächenaktiven Stoffs sein.As the solvent may be water, a polar organic solvent such. As acetone, or a mixed solvent thereof can be used. In the case of using an organic solvent, any organic solvent having a boiling point lower than that of the water and being soluble in water may be used. Among such organic solvents, acetone having a boiling point lower than that of the water and being volatile is preferable. The amount of the solvent contained in the mold-coating agent may be, for. Example, the remaining amount after mixing the refractory material, the binder and the surfactant.

Als Nächstes wird in dem Schritt des Auftragens des Formbeschichtungsmittels das in dem oben beschriebenen Schritt des Mischens des Formbeschichtungsmittels hergestellte Formbeschichtungsmittel 21 unter Verwendung einer Formbeschichtungsdüse 22 oder dergleichen, die in der axialen Richtung der Form 23 beweglich ist, auf einen inneren Umfang 24 einer erwärmten und sich drehenden zylindrischen Form 23 aufgetragen, wobei folglich eine Formbeschichtungsschicht 26 gebildet wird (3(b)). Die Formtemperatur in diesem Fall beträgt 100°C oder mehr, bevorzugt 150 bis 350°C, bevorzugter 200 bis 300°C. Wenn sich die Formtemperatur innerhalb des bevorzugten Bereichs befindet, verdampft die Feuchtigkeit in dem Formbeschichtungsmittel leicht. Folglich können konkave Löcher, in denen die gewünschten korallenförmigen oder baumförmigen Vorsprünge gebildet werden können, in der Formbeschichtungsschicht effizient gebildet werden. Die Drehzahl der Form während des Auftragens kann gemäß dem Feuchtigkeitsgehalt in dem Formbeschichtungsmittel oder dessen Viskosität geeignet festgelegt werden, wobei sie z. B. auf 300 bis 1000 min–1 gesetzt sein kann. Zusätzlich kann die zu bildende Formbeschichtungsschicht eine Dicke aufweisen, die einer gewünschten Vorsprunghöhe entspricht.Next, in the step of applying the mold-coating agent, the mold-coating agent prepared in the above-described step of mixing the mold-coating agent becomes 21 using a mold coating nozzle 22 or the like, in the axial direction of the mold 23 is movable on an inner circumference 24 a heated and rotating cylindrical shape 23 applied, thus a mold coating layer 26 is formed ( 3 (b) ). The molding temperature in this case is 100 ° C or more, preferably 150 to 350 ° C, more preferably 200 to 300 ° C. When the mold temperature is within the preferred range, the moisture in the mold coating agent readily evaporates. Consequently, concave holes in which the desired coral-shaped or tree-shaped protrusions can be formed can be formed efficiently in the mold coating layer. The speed of rotation of the mold during application can be suitably determined according to the moisture content in the mold-coating agent or its viscosity, e.g. B. may be set to 300 to 1000 min -1 . In addition, the mold coating layer to be formed may have a thickness corresponding to a desired projection height.

Wenn das Formbeschichtungsmittel 21 eine Oberfläche 28 der erwärmten Form 23 berührt, verdampft die in dem Formbeschichtungsmittel enthaltene Feuchtigkeit, um Luftblasen 29 zu erzeugen (4(a)). Die erzeugten Luftblasen benötigen eine Auftriebskraft, die das Formbeschichtungsmittel, auf das die Zentrifugalkraft ausgeübt wird, verdrängt, um durch das Formbeschichtungsmittel hindurchzugehen und nach oben zu entweichen. Wenn insbesondere mit Natriumcarbonat kalziniertes Diatomit als das Diatomit verwendet wird, ist eine große Auftriebskraft erforderlich, um nach oben zu entweichen. Deshalb bewegen sich die erzeugten kleinen Luftblasen seitlich innerhalb des Formbeschichtungsmittels und verschmelzen in eine große Luftblase, um eine größere Auftriebskraft zu erhalten (die 4(b) bis 4(c)). Die großen Luftblasen gehen durch das Formbeschichtungsmittel hindurch und kommen zur Seite der Oberfläche der Formbeschichtung herauf (4(d)). Im Ergebnis werden viele konkave Löcher (d. h., baumförmige oder korallenförmige konkave Löcher) in der Formbeschichtungsschicht gebildet, wobei jedes viele kleine horizontale Löcher hauptsächlich auf der Seite der Formoberfläche aufweist.When the mold coating agent 21 a surface 28 the heated form 23 When it is touched, the moisture contained in the mold coating agent vaporizes to cause air bubbles 29 to create ( 4 (a) ). The generated air bubbles require a buoyant force that displaces the mold coating agent on which the centrifugal force is applied to pass through the mold coating agent and escape upward. In particular, when calcined with sodium carbonate, diatomite is used as the diatomite, a large buoyant force is required to escape upward. Therefore, the generated small air bubbles move laterally within the mold coating agent and fuse into a large air bubble, to get a larger buoyancy force (the 4 (b) to 4 (c) ). The large air bubbles pass through the mold coating agent and come up to the side of the surface of the mold coating ( 4 (d) ). As a result, many concave holes (ie, tree-shaped or coral-shaped concave holes) are formed in the mold coating layer, each having many small horizontal holes mainly on the side of the mold surface.

Als Nächstes wird in dem Gießschritt das geschmolzene Metall 25 unter Verwendung eines Schleudergussverfahrens in die Form 23 gegossen (3(c)), die die im oben beschriebenen Schritt des Auftragens des Formbeschichtungsmittels darauf ausgebildete Formbeschichtungsschicht 26 aufweist. In diesem Fall fließt das geschmolzene Metall auf die Formbeschichtungsschicht, die viele konkave Löcher aufweist, die in dem oben beschriebenen Schritt des Auftragens des Formbeschichtungsmittels gebildet wird. Folglich kann ein Einsetzelement mit darauf vorgesehenen Vorsprüngen gebildet werden, wobei jeder Vorsprung eine Form aufweist, die der Form des konkaven Lochs in der Formbeschichtungsschicht entspricht. Die Formtemperatur und die Drehzahl der Form beim Gießen können auf Wunsch geeignet festgelegt werden.Next, in the casting step, the molten metal becomes 25 using a centrifugal casting process in the mold 23 poured ( 3 (c) ) comprising the mold coating layer formed thereon in the above-described step of applying the mold coating agent 26 having. In this case, the molten metal flows onto the mold coating layer having many concave holes formed in the above-described step of applying the mold coating agent. Thus, an insert member having protrusions provided thereon can be formed, each protrusion having a shape corresponding to the shape of the concave hole in the mold coating layer. The mold temperature and the rotational speed of the mold during casting can be set appropriately as desired.

Dann kann das Einsetzelement, das die korallenförmigen oder baumförmigen Vorsprünge aufweist, von denen jeder in seinem oberen Abschnitt viele Verzweigungsstrukturen aufweist, nach Bedarf durch das Entfernen des Einsetzelements 1 aus der Form 23 zusammen mit der Formbeschichtungsschicht 26, nachdem das geschmolzene Metall erstarrt ist, (der Entfernungsschritt (3(d)) und dann das Entfernen der Formbeschichtungsschicht 26 von dem Einsetzelement 1 durch eine bisher bekannte Sandstrahlbehandlung 27 (der Sandstrahlbehandlungsschritt (3(e))) erhalten werden. Das Einsetzelement kann in verschiedenen Formen hergestellt werden. Bevorzugt ist das Einsetzelement in einer zylindrischen Form hergestellt, wie in 3(e) gezeigt ist.Then, the insertion member having the coral-shaped or tree-shaped protrusions, each of which has many branching structures in its upper portion, may be replaced by the removal of the insertion member as needed 1 out of form 23 together with the mold coating layer 26 after the molten metal has solidified (the removal step ( 3 (d) ) and then removing the mold coating layer 26 from the insertion element 1 by a previously known sandblast treatment 27 (the sandblast treatment step ( 3 (e) )). The insert can be made in various forms. Preferably, the insert member is made in a cylindrical shape as in 3 (e) is shown.

Die auf der Einsetzfläche des durch das obige Herstellungsverfahren erhaltenen Einsetzelements gebildeten korallenförmigen oder baumförmigen Vorsprünge können eine Ankerwirkung beim Gießen eines weiteren Metalls zum Einsetzen des Einsetzelements erreichen und dadurch eine hohe Adhäsion an dem anderem Material erhalten. Überdies sind auf dem oberen Abschnitt jedes Vorsprungs viele Verzweigungsstrukturen vorhanden. Folglich kann im Vergleich mit den Vorsprüngen, von denen jeder einen kreisförmigen oberen Abschnitt aufweist, eine größere Oberfläche erhalten werden. Im Ergebnis kann außerdem die Wärmeleitfähigkeit von dem Einsetzelement zu dem anderen Metall zum Einsetzen des Einsetzelements vergrößert werden. Es ist bevorzugt, dass die Adhäsion und die Wärmeleitfähigkeit des Einsetzelements höher als die Adhäsion und die Wärmeleitfähigkeit eines herkömmlichen Einsetzelements (das Vorsprünge enthält, von denen z. B. jeder einen kreisförmigen oberen Abschnitt aufweist) sind.The coral-shaped or tree-shaped protrusions formed on the insertion surface of the insertion member obtained by the above manufacturing method can achieve an anchor effect in casting another metal for insertion of the insertion member and thereby obtain high adhesion to the other material. Moreover, there are many branching structures on the upper portion of each projection. Consequently, a larger surface area can be obtained as compared with the protrusions each having a circular upper portion. As a result, moreover, the thermal conductivity of the inserting member to the other metal for inserting the inserting member can be increased. It is preferable that the adhesion and the thermal conductivity of the inserting member are higher than the adhesion and the thermal conductivity of a conventional inserting member (including projections each of which, for example, has a circular upper portion).

Das Einsetzelement gemäß der vorliegenden Erfindung weist eine hohe Adhäsion und Wärmeleitfähigkeit zu dem weiteren Metall zum Einsetzen des Einsetzelements auf, wie oben beschrieben worden ist. Folglich kann das Einsetzelement besonders geeignet als eine Zylinderlaufbuchse verwendet werden, die z. B. in einen Zylinderblock für eine Brennkraftmaschine, wie z. B. eine Kraftmaschine eines Kraftfahrzeugs, zu gießen ist. In diesem Fall sind die Vorsprünge auf einem äußeren Umfang der Zylinderlaufbuchse vorhanden. Es ist erforderlich, dass die Zylinderlaufbuchse die Wärme leicht zu dem Zylinderblock verliert und eine hohe Steifigkeit aufweist, weil die Zylinderlaufbuchse wahrscheinlich einer Gewichtsbelastung ausgesetzt ist. Wenn das Einsetzelement gemäß der vorliegenden Erfindung für die Zylinderlaufbuchse verwendet wird, kann deshalb die Wärme infolge der hervorragenden Wärmeleitfähigkeit und Thermodiffusion effizient von der Zylinderlaufbuchse zu dem Kraftmaschinenblock abgegeben werden, selbst wenn ein Verdichtungsverhältnis der Kraftmaschine erhöht ist. Überdies kann die hohe Adhäsion des Einsetzelements gemäß der vorliegenden Erfindung selbst in dem Fall einer schweren Gewichtsbelastung die Wahrscheinlichkeit verringern, dass zwischen der Zylinderlaufbuchse und dem Zylinderblock eine Lücke gebildet wird. Weiterhin vergrößern in dem Fall des Erzeugens eines Wassermantels und eines Ölkanals um die Zylinderlaufbuchse mit einem Bohrwerkzeug z. B. die großen Vorsprünge den Widerstand zwischen den Vorsprüngen und dem Bohrwerkzeug, was zu der Möglichkeit führt, dass das Bohrwerkzeug zerbrochen wird. Andererseits verringern in dem Fall des Einsetzelements gemäß der vorliegenden Erfindung die winzigen korallenförmigen oder baumförmigen Vorsprünge im oberen Abschnitt den Widerstand während des Bohrens mit dem Bohrwerkzeug. Folglich kann ein Risiko, dass das Bohrwerkzeug zerbrochen wird, verringert werden. Wenn das Einsetzelement gemäß der vorliegenden Erfindung als die Zylinderlaufbuchse verwendet wird, kann der Zylinderblock um die Zylinderlaufbuchse gegossen werden, wobei die Zylinderlaufbuchse gemäß einem herkömmlichen Verfahren in den Zylinderblock eingesetzt sein kann. Die Zylinderlaufbuchse wird z. B. vor dem Schließen der Form an einer vorgegebenen Position in eine Form eingepasst, wobei nach dem Schließen der Form der Aluminiumdruckguss ausgeführt wird. Folglich kann die Zylinderlaufbuchse in dem Zylinderblock befestigt werden. Das Einsetzelement gemäß der vorliegenden Erfindung ist außer der oben beschriebenen Zylinderlaufbuchse außerdem umfassend anwendbar. Die Beispiele einer derartigen Anwendung enthalten jene, die in irgendeine Form eines Druckgussteils zu gießen sind, wie z. B. einem Bremsschuh, der in eine Aluminium-Trommelbremse in einer Rückgewinnungsbremse eines Elektrofahrzeugs zu gießen ist, oder dergleichen, und ein Element, das mit dem Bremsschuh in Kontakt gelangt, eine Nabe einer Druckguss-Radnabe für ein Motorrad und eine Spezialmaschine, einen Kurbelzapfen in einem Zylinderblock und ein Lager in einem Gehäuse, wie z. B. einem Getriebegehäuse.The insert member according to the present invention has a high adhesion and thermal conductivity to the other metal for inserting the insert member, as described above. Consequently, the insert can be particularly suitably used as a cylinder liner, the z. B. in a cylinder block for an internal combustion engine, such as. B. an engine of a motor vehicle to pour. In this case, the protrusions are provided on an outer circumference of the cylinder liner. It is required that the cylinder liner easily loses heat to the cylinder block and has high rigidity because the cylinder liner is likely to be subjected to a weight load. Therefore, when the insert member according to the present invention is used for the cylinder liner, heat due to the excellent heat conductivity and thermal diffusion can be efficiently discharged from the cylinder liner to the engine block even if a compression ratio of the engine is increased. Moreover, even in the case of heavy weight loading, the high adhesion of the insert member according to the present invention can reduce the likelihood that a gap will be formed between the cylinder liner and the cylinder block. Further, in the case of generating a water jacket and an oil passage around the cylinder liner with a drilling tool z. For example, the large protrusions cause the resistance between the protrusions and the drilling tool, resulting in the possibility that the drilling tool will be broken. On the other hand, in the case of the inserting member according to the present invention, the minute coral-shaped or tree-shaped protrusions in the upper portion reduce the resistance during drilling with the drilling tool. Consequently, a risk that the drilling tool is broken can be reduced. When the insert member according to the present invention is used as the cylinder liner, the cylinder block may be cast around the cylinder liner, and the cylinder liner may be inserted into the cylinder block according to a conventional method. The cylinder liner is z. B. is fitted at a predetermined position in a mold before closing the mold, wherein after closing the mold of the die-cast aluminum is performed. Consequently, the cylinder liner can be mounted in the cylinder block. The insert element according to the present invention is also included in addition to the above-described cylinder liner applicable. The examples of such an application include those that are to be poured into some form of die-cast part, such as a die. Example, a brake shoe to be cast in an aluminum drum brake in a regenerative brake of an electric vehicle, or the like, and a member that comes into contact with the brake shoe, a hub of a die-cast hub for a motorcycle and a special machine, a crank pin in a cylinder block and a bearing in a housing, such. B. a transmission housing.

[Beispiele][Examples]

Als Nächstes wird die vorliegende Erindung bezüglich der Beispiele im Folgenden konkreter beschrieben. Die Erfindung ist nicht auf derartige Beispiele eingeschränkt.Next, the present invention will be more specifically described below with reference to examples. The invention is not limited to such examples.

<Das Beispiel 1><Example 1>

Durch das Mischen von 23 Masse-% Diatomit als ein feuerbeständiges Material, 8 Masse-% Bentonit als ein Bindemittel, 0,01 Masse-% eines oberflächenaktiven Stoffs und Wasser (der Rest) wurde ein Formbeschichtungsmittel hergestellt. In diesem Fall wurde mit Natriumcarbonat kalziniertes Diatomit als Diatomit verwendet (Tabelle 1). Das so hergestellte Formbeschichtungsmittel wurde auf einen inneren Umfang einer auf 300°C erwärmten und mit einer Drehzahl von 1000 min–1 gedrehten Form aufgetragen. Folglich wurde auf dem inneren Umfang eine Formbeschichtungsschicht mit einer Dicke von 1,5 mm gebildet. In diesem Fall wurden durch die Wirkung des oberflächenaktiven Stoffs mehrere konkave Löcher in der Formbeschichtungsschicht gebildet, wie in 4 gezeigt ist. Nachdem die gebildete Formbeschichtungsschicht getrocknet war, wurde geschmolzenes Metall in die Form (150°C), die mit einer Drehzahl von 1850 min–1 gedreht wurde, gegossen, um ein Einsetzelement mit darauf vorgesehenen Vorsprüngen zu bilden, wobei jeder Vorsprung eine Form aufweist, die der Form der konkaven Löcher in der Formbeschichtungsschicht entspricht. Nachdem das geschmolzene Metall erstarrt war, wurde das Einsetzelement zusammen mit der Formbeschichtungsschicht aus der Form entfernt, wobei das Formbeschichtungsmittel außerdem durch eine Sandstrahlbehandlung von dem äußeren Umfang des Einsetzelements entfernt wurde. Folglich wurde ein Einsetzelement des Beispiels 1 erhalten. Auf einer Einsetzfläche (d. h., der Oberfläche auf der Seite, die mit einem weiteren Metall zum Einsetzen des Einsetzelements in Kontakt gelangt) des so erhaltenen Einsetzelements des Beispiels 1 waren viele korallenförmige (baumförmige) Vorsprünge, von denen jeder eine Verzweigungsstruktur an seinem oberen Ende aufweist, ausgebildet (5).By mixing 23 mass% of diatomite as a fire-resistant material, 8 mass% of bentonite as a binder, 0.01 mass% of a surfactant and water (the balance), a mold-coating agent was prepared. In this case, sodium carbonate calcined diatomite was used as the diatomite (Table 1). The mold coating material thus prepared was applied on an inner circumference of a heated to 300 ° C and rotated at a speed of 1000 min -1 shape. As a result, a mold coating layer having a thickness of 1.5 mm was formed on the inner circumference. In this case, by the action of the surfactant, a plurality of concave holes were formed in the mold coating layer, as in FIG 4 is shown. After the mold coating layer formed was dried, molten metal was introduced into the mold (150 ° C), which was rotated at a speed of 1850 min -1, poured to form an insert having provided thereon projections, each projection having a shape which corresponds to the shape of the concave holes in the mold coating layer. After the molten metal was solidified, the insert member was removed from the mold together with the mold coating layer, and the mold coating agent was further removed from the outer circumference of the insert member by a blasting treatment. As a result, an inserting member of Example 1 was obtained. On an insertion surface (ie, the surface on the side which contacts another metal for insertion of the insert member) of the thus obtained insert member of Example 1, there were many coral (tree-shaped) projections each having a branching structure at its upper end , educated ( 5 ).

<Das Beispiel 2><Example 2>

Durch das Mischen von 23 Masse-% Diatomit als ein feuerbeständiges Material, 8 Masse-% Bentonit als ein Bindemittel, 0,01 Masse-% eines oberflächenaktiven Stoffs, 14 Masse-% Aceton und Wasser (der Rest) wurde ein Formbeschichtungsmittel hergestellt. In diesem Fall wurde wie in dem Fall des Beispiels 1 mit Natriumcarbonat kalziniertes Diatomit als Diatomit verwendet (Tabelle 1). Was das Bentonit und den oberflächenaktiven Stoff betrifft, wurden die gleichen Materialien wie jene im Beispiel 1 verwendet. Das so hergestellte Formbeschichtungsmittel wurde auf einen inneren Umfang einer auf 300°C erwärmten und mit einer Drehzahl von 1000 min–1 gedrehten Form aufgetragen. Folglich wurde auf dem inneren Umfang eine Formbeschichtungsschicht mit einer Dicke von 1,5 mm gebildet. Ein Einsetzelement des Beispiels 2 wurde durch das Ausführen der gleichen Schritte wie jene im Beispiel 1 erhalten, nachdem die gebildete Formbeschichtungsschicht getrocknet war. Auf einer Einsetzfläche des so erhaltenen Einsetzelements des Beispiels 2 waren viele korallenförmige (baumförmige) Vorsprünge, wobei jeder eine Verzweigungsstruktur an seinem oberen Ende aufweist, gebildet (6). Was die Vorsprünge in dem Einsetzelement des Beispiels 2 betrifft, waren im Vergleich zu den Vorsprüngen in dem Einsetzelement des Beispiels 1 überdies die Anzahl der Vorsprünge vergrößert und der Grad der Verzweigung in jedem Vorsprung etwas verringert.By mixing 23% by mass of diatomite as a fire-resistant material, 8% by weight of bentonite as a binder, 0.01% by mass of a surfactant, 14% by mass of acetone and water (the balance), a mold-coating agent was prepared. In this case, diatomite calcined with sodium carbonate was used as the diatomite as in the case of Example 1 (Table 1). As for the bentonite and the surfactant, the same materials as those used in Example 1 were used. The mold coating material thus prepared was applied on an inner circumference of a heated to 300 ° C and rotated at a speed of 1000 min -1 shape. As a result, a mold coating layer having a thickness of 1.5 mm was formed on the inner circumference. An inserting member of Example 2 was obtained by carrying out the same steps as those in Example 1 after the formed mold coating layer was dried. On an inserting surface of the thus-obtained inserting member of Example 2, many coral-shaped (tree-shaped) protrusions, each having a branching structure at its upper end, were formed ( 6 ). Moreover, as for the protrusions in the inserting member of Example 2, as compared with the protrusions in the inserting member of Example 1, the number of protrusions was increased and the degree of branching in each protrusion was somewhat reduced.

<Das Vergleichsbeispiel 1><Comparative Example 1>

Durch das Mischen von 23 Masse-% Diatomit als ein feuerbeständiges Material, 8 Masse-% Bentonit als ein Bindemittel, 0,01 Masse-% eines oberflächenaktiven Stoffs und Wasser (der Rest) wurde ein Formbeschichtungsmittel hergestellt. In diesem Fall wurde kalziniertes Diatomit als Diatomit verwendet (Tabelle 1). Was das Bentonit und den oberflächenaktiven Stoff betrifft, wurden die gleichen Materialien wie jene im Beispiel 1 verwendet. Das so hergestellte Formbeschichtungsmittel wurde auf einen inneren Umfang einer auf 300°C erwärmten und mit einer Drehzahl von 1000 min–1 gedrehten Form aufgetragen. Folglich wurde auf dem inneren Umfang eine Formbeschichtungsschicht mit einer Dicke von 1,5 mm gebildet. Ein Einsetzelement des Vergleichsbeispiels 1 wurde durch das Ausführen der gleichen Schritte wie jene im Beispiel 1 erhalten, nachdem die gebildete Formbeschichtungsschicht getrocknet war. Auf einer Einsetzfläche des so erhaltenen Einsetzelements des Vergleichsbeispiels 1 wurden vorstehende Strukturen beobachtet, wobei jede eine schwache Verzweigungsstruktur aufweist. Die Vorsprünge waren jedoch an ihrem oberen Abschnitt miteinander verbunden, wobei keine korallenförmigen (baumförmigen) Vorsprünge, die voneinander unabhängige Verzweigungsstrukturen aufwiesen, beobachtet wurden (7).By mixing 23 mass% of diatomite as a fire-resistant material, 8 mass% of bentonite as a binder, 0.01 mass% of a surfactant and water (the balance), a mold-coating agent was prepared. In this case, calcined diatomite was used as the diatomite (Table 1). As for the bentonite and the surfactant, the same materials as those used in Example 1 were used. The mold coating material thus prepared was applied on an inner circumference of a heated to 300 ° C and rotated at a speed of 1000 min -1 shape. As a result, a mold coating layer having a thickness of 1.5 mm was formed on the inner circumference. An inserting member of Comparative Example 1 was obtained by carrying out the same steps as those in Example 1 after the formed mold coating layer was dried. On an insertion surface of the thus obtained In the inserting member of Comparative Example 1, the above structures were observed each having a weak branching structure. However, the protrusions were bonded together at their upper portion, with no coral-shaped (tree-shaped) protrusions having mutually independent branching structures observed ( 7 ).

<Das Vergleichsbeispiel 2><Comparative Example 2>

Durch das Mischen von 23 Masse-% einer Mischung aus kalziniertem Diatomit und mit Natriumcarbonat kalziniertem Diatomit in einem Massenverhältnis von 50:50 als ein feuerbeständiges Material, 8 Masse-% Bentonit als ein Bindemittel, 0,01 Masse-% eines oberflächenaktiven Stoffs und Wasser (der Rest) wurde ein Formbeschichtungsmittel hergestellt. Was das kalzinierte Diatomit und das mit Natriumcarbonat kalzinierte Diatomit betrifft, wurden die gleichen Materialien wie jene im Vergleichsbeispiel 1 und im Beispiel 1 verwendet. Was das Bentonit und den oberflächenaktiven Stoff betrifft, wurden die gleichen Materialien wie jene im Beispiel 1 verwendet. Das so hergestellte Formbeschichtungsmittel wurde auf einen inneren Umfang einer auf 300°C erwärmten und mit einer Drehzahl von 1000 min–1 gedrehten Form aufgetragen. Folglich wurde auf dem inneren Umfang eine Formbeschichtungsschicht mit einer Dicke von 1,5 mm gebildet. Ein Einsetzelement des Vergleichsbeispiels 2 wurde durch das Ausführen der gleichen Schritte wie jene im Beispiel 1 erhalten, nachdem die gebildete Formbeschichtungsschicht getrocknet war. Auf einer Einsetzfläche des so erhaltenen Einsetzelements des Vergleichsbeispiels 2 wurden keine korallenförmigen (baumförmigen) Vorsprünge, die voneinander unabhängige Verzweigungsstrukturen aufweisen, beobachtet, selbst wenn vorstehende Strukturen beobachtet wurden (8).By mixing 23% by weight of a mixture of calcined diatomite and sodium carbonate calcined diatomite in a mass ratio of 50:50 as a fire-resistant material, 8% by weight of bentonite as a binder, 0.01% by weight of a surfactant, and water (the rest), a mold-coating agent was prepared. As for the calcined diatomite and sodium carbonate-calcined diatomite, the same materials as those in Comparative Example 1 and Example 1 were used. As for the bentonite and the surfactant, the same materials as those used in Example 1 were used. The mold coating material thus prepared was applied on an inner circumference of a heated to 300 ° C and rotated at a speed of 1000 min -1 shape. As a result, a mold coating layer having a thickness of 1.5 mm was formed on the inner circumference. An inserting member of Comparative Example 2 was obtained by carrying out the same steps as those in Example 1 after the formed mold coating layer was dried. On an insertion surface of the thus-obtained inserting member of Comparative Example 2, no coral-shaped (tree-shaped) protrusions having mutually independent branching structures were observed even when the above structures were observed ( 8th ).

Die Tabelle 1 im Folgenden zeigt eine Zusammenfassung der Zusammensetzungen der in den Beispielen 1 und 2 und den Vergleichsbeispielen 1 und 2 verwendeten Formbeschichtungsmittel.Table 1 below shows a summary of the compositions of the mold coaters used in Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 and 2.

Figure DE102017106457A1_0002
Figure DE102017106457A1_0002

[1. Die Auswertung der Vorsprungform] [1. The evaluation of the projection form]

Die Formen der Vorsprünge auf den Einsetzflächen der in den Beispielen 1 und 2 und den Vergleichsbeispielen 1 und 2 erhaltenen Einsetzelemente wurden durch die folgenden Prozeduren ausgewertet. Ein Rasterelektronenmikroskop (SEM) (JSM-6460LA, hergestellt von der JEOL Ltd.) wurde verwendet, um ein Bild des von oben (d. h., des von der Seite des weiteren Metalls zum Einsetzen des Einsetzelements) beobachteten oberen Abschnitts der Vorsprünge zu erhalten. Das erhaltene Bild wurde in eine Bildbearbeitungs-Software (Quick Grain Pro, hergestellt von der Inotech Co., Ltd.) geladen, um eine Flächenbelegung des oberen Abschnitts des Vorsprungs im gesamten Bild der Einsetzfläche, einen Umfang des oberen Abschnitts des Vorsprungs pro Vorsprung und die Anzahl der Zweige erster Ordnung und die Anzahl der Zweige zweiter Ordnung pro Vorsprung zu messen oder zu berechnen. Was die Flächenbelegung des oberen Abschnitts des Vorsprungs betrifft, wurde dessen Belegung auf der Einsetzfläche durch das Messen einer Fläche des oberen Abschnitts des Vorsprungs, die pro cm2 der Einsetzfläche vorhanden ist, erhalten. Die Messung wurde für mehrere Stellen auf der Einsetzfläche ausgeführt. Was den Umfang des oberen Abschnitts des Vorsprungs betrifft, wurde der Umfang des oberen Abschnitts jedes der Vorsprünge pro cm2 der Einsetzfläche durch das manuelle Verfolgen des Umfangs mit der Bildbearbeitungs-Software gemessen. Was die Anzahl der Zweige betrifft, wurden die direkt von dem Vorsprung abzweigenden Zweige als die Zweige erster Ordnung gezählt und wurden die von den Zweigen erster Ordnung weiter abzweigenden Zweige als die Zweige zweiter Ordnung gezählt, indem das von oben gesehene erhaltene Bild betrachtet wurde. Folglich wurden die Anzahl der Zweige erster Ordnung und die Anzahl der Zweige zweiter Ordnung, die pro cm2 der Einsetzfläche vorhanden sind, erhalten. Außerdem wurde die Gesamtzahl der Zweige durch das Summieren der Anzahl der Zweige erster Ordnung und der Anzahl der Zweige zweiter Ordnung erhalten.The shapes of the projections on the insertion surfaces of the insertion members obtained in Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 and 2 were evaluated by the following procedures. A scanning electron microscope (SEM) (JSM-6460LA, manufactured by JEOL Ltd.) was used to obtain an image of the top portion of the projections observed from above (ie, from the side of the further metal for insertion of the insert member). The obtained image was loaded into an image processing software (Quick Grain Pro, manufactured by Inotech Co., Ltd.) to provide a surface occupancy of the upper portion of the protrusion in the entire image of the insertion surface, a perimeter of the upper portion of the protrusion per protrusion, and measure or calculate the number of first order branches and the number of second order branches per projection. As for the area occupancy of the upper portion of the protrusion, its occupancy on the insertion area was obtained by measuring an area of the upper portion of the protrusion present per cm 2 of the insertion area. The measurement was carried out for several locations on the insertion surface. As for the circumference of the upper portion of the protrusion, the circumference of the upper portion of each of the protrusions per cm 2 of the insertion surface was measured by manually tracking the circumference with the image processing software. As for the number of branches, the branches branching directly from the protrusion were counted as the first-order branches, and the branches further branching from the first-order branches were counted as the second-order branches by looking at the obtained image viewed from above. As a result, the number of first-order branches and the number of second-order branches existing per cm 2 of the insertion area were obtained. In addition, the total number of branches was obtained by summing the number of first-order branches and the number of second-order branches.

Die Tabelle 2 im Folgenden zeigt eine Zusammenfassung der Auswertungsergebnisse der Vorsprungformen in den Beispielen 1 und 2 und den Vergleichsbeispielen 1 und 2.Table 2 below shows a summary of the evaluation results of the projection shapes in Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 and 2.

Figure DE102017106457A1_0003
Figure DE102017106457A1_0003

Im oberen Abschnitt jedes der auf der Einsetzfläche des Einsetzelements des Beispiels 1 vorhandenen Vorsprünge wurden 3 bis 8 Zweige erster Ordnung (die durchschnittliche Anzahl der Zweige erster Ordnung: 5) und 6 bis 15 Zweige zweiter Ordnung (die durchschnittliche Anzahl der Zweige zweiter Ordnung: 11), d. h., 12 bis 22 Zweigstrukturen pro Vorsprung insgesamt beobachtet. Es wurde beobachtet, dass viele Vorsprünge Zweige dritter Ordnung aufwiesen, die von den Zweigen zweiter Ordnung weiter abzweigten, wobei es viele Vorsprünge gab, die eine Verzweigungsstruktur höherer Ordnung aufwiesen. Die Flächenbelegung des oberen Abschnitts der Vorsprünge in der gesamten Einsetzfläche war 44 bis 50%, wobei der Umfang des oberen Abschnitts pro Vorsprung 3 bis 21 mm (der durchschnittliche Umfang des oberen Abschnitts: 12 mm) war (Tabelle 2). Die Anzahl der pro cm2 der Einsetzfläche vorhandenen Vorsprünge war 9 bis 32 (was in Tabelle 2 nicht gezeigt ist).In the upper portion of each of the protrusions provided on the insertion surface of the inserting member of Example 1, 3 to 8 branches of first order (the average number of first order branches: 5) and 6 to 15 second-order branches (the average number of second-order branches: 11), ie, 12 to 22 branch structures per projection as a whole. Many protrusions were observed to have third order branches further branching from the second order branches, with many protrusions having a higher order branching structure. The area occupancy of the upper portion of the projections in the entire insertion area was 44 to 50%, with the perimeter of the upper portion per projection being 3 to 21 mm (the average perimeter of the upper portion: 12 mm) (Table 2). The number of protrusions present per cm 2 of the insert surface was 9 to 32 (which is not shown in Table 2).

Im oberen Abschnitt jedes der auf der Einsetzfläche des Einsetzelements des Beispiels 2 vorhandenen Vorsprünge wurden 2 bis 8 Zweige erster Ordnung (die durchschnittliche Anzahl der Zweige erster Ordnung: 5) und 0 bis 8 Zweige zweiter Ordnung (die durchschnittliche Anzahl der Zweige zweiter Ordnung: 5), d. h., 3 bis 13 Zweigstrukturen pro Vorsprung insgesamt beobachtet. Die Flächenbelegung des oberen Abschnitts der Vorsprünge in der gesamten Einsetzfläche war 29 bis 40%, wobei der Umfang des oberen Abschnitts pro Vorsprung 1 bis 21 mm (der durchschnittliche Umfang des oberen Abschnitts: 5 mm) war (Tabelle 2). Die Anzahl der pro cm2 der Einsetzfläche vorhandenen Vorsprünge war 35 bis 56 (was in Tabelle 2 nicht gezeigt ist).In the upper portion of each of the protrusions provided on the inserting surface of the inserting member of Example 2, 2 to 8 first order branches (the average number of first order branches: 5) and 0 to 8 second order branches (the average number of second order branches: 5 ), ie, observed 3 to 13 branch structures per projection in total. The area occupancy of the upper portion of the projections in the entire insertion area was 29 to 40%, with the perimeter of the upper portion per projection being 1 to 21 mm (the average perimeter of the upper portion: 5 mm) (Table 2). The number of protrusions present per cm 2 of the insert surface was 35 to 56 (which is not shown in Table 2).

Im oberen Abschnitt jedes der auf der Einsetzfläche des Einsetzelements des Vergleichsbeispiels 1 vorhandenen Vorsprünge wurden 0 bis 5 Zweige erster Ordnung (die durchschnittliche Anzahl der Zweige erster Ordnung: 3) und 0 bis 5 Zweige zweiter Ordnung (die durchschnittliche Anzahl der Zweige zweiter Ordnung: 1), d. h., 10 oder weniger Zweigstrukturen pro Vorsprung insgesamt beobachtet. Mit anderen Worten, es wurden nicht viele Zweigstrukturen beobachtet. Überdies waren benachbarte Vorsprünge miteinander verbunden. Die Flächenbelegung des oberen Abschnitts der Vorsprünge in der gesamten Einsetzfläche war 14 bis 24%, wobei der Umfang des oberen Abschnitts pro Vorsprung 0,2 bis 5 mm (der durchschnittliche Umfang des oberen Abschnitts: 3 mm) war (Tabelle 2). Die Anzahl der pro cm2 der Einsetzfläche vorhandenen Vorsprünge war 129 bis 156.In the upper portion of each of the protrusions provided on the insertion surface of the inserting member of Comparative Example 1, 0 to 5 first-order branches (the average number of first-order branches: 3) and 0 to 5 second-order branches (the average number of second-order branches: 1 ), ie, 10 or less branch structures per projection as a whole. In other words, not many branch structures were observed. Moreover, adjacent protrusions were connected to each other. The area occupancy of the upper portion of the protrusions in the entire insertion area was 14 to 24%, and the perimeter of the upper portion per protrusion was 0.2 to 5 mm (the average perimeter of the upper portion: 3 mm) (Table 2). The number of protrusions per cm 2 of the insertion surface was 129 to 156.

Im oberen Abschnitt jedes der auf der Einsetzfläche des Einsetzelements des Vergleichsbeispiels 2 vorhandenen Vorsprünge wurden keine Zweigstrukturen beobachtet, wobei benachbarte Vorsprünge miteinander verbunden waren. Die Flächenbelegung des oberen Abschnitts der Vorsprünge in der gesamten Einsetzfläche war 12 bis 14%, wobei der Umfang des oberen Abschnitts pro Vorsprung 0,4 bis 3 mm (der durchschnittliche Umfang des oberen Abschnitts: 1 mm) war (Tabelle 2). Die Anzahl der pro cm2 der Einsetzfläche vorhandenen Vorsprünge war 107 bis 125.In the upper portion of each of the protrusions provided on the insertion surface of the insert member of Comparative Example 2, no branch structures were observed with adjacent protrusions being bonded together. The area occupancy of the upper portion of the protrusions in the entire insertion area was 12 to 14%, and the perimeter of the upper portion per protrusion was 0.4 to 3 mm (the average perimeter of the upper portion: 1 mm) (Table 2). The number of protrusions per cm 2 of the insertion surface was 107 to 125.

Die oben beschriebenen Auswertungsergebnisse der Vorsprungformen zeigen, dass die in den Einsetzelementen der Beispiele 1 und 2 (die 5 und 6) vorhandenen Vorsprünge jeder eine Verzweigungsstruktur höherer Ordnung der ersten bis zur zweiten Ordnung oder der ersten bis zur dritten Ordnung in ihrem oberen Abschnitt aufwiesen, wobei die korallenförmigen oder baumförmigen Vorsprünge, die eine derartige Verzweigungsstruktur aufwiesen, es den Einsetzelementen der Beispiele 1 und 2 ermöglichten, mit einem weiteren Metall zum Einsetzen des Einsetzelements auf einer großen Oberfläche in Kontakt zu kommen. Überdies konnte die Verzweigungsstruktur im oberen Abschnitt jedes der auf den Einsetzelementen der Beispiele 1 und 2 vorhandenen Vorsprünge die Kontaktfläche mit dem anderen Metall vergrößern. Weiterhin floss das geschmolzene Metall während des Gießens leicht von zwischen den Zweigen zu dem Basisabschnitt der Vorsprünge. Folglich wurde eine vorteilhafte Wirkung erreicht, dass ein Raum zwischen dem Einsetzelement und dem anderen Metall zum Einsetzen des Einsetzelements mit dem geschmolzenen Metall leicht gefüllt wurde.The evaluation results of the protrusion shapes described above show that the in the insert elements of Examples 1 and 2 (the 5 and 6 ) each had a higher order branching structure of first to second order or first to third order in its upper portion, the coral-shaped or tree-shaped projections having such a branching structure enabling the inserting members of Examples 1 and 2, to come into contact with another metal for insertion of the insert on a large surface. Moreover, the branch structure in the upper portion of each of the protrusions provided on the insert members of Examples 1 and 2 could increase the contact area with the other metal. Furthermore, during casting, the molten metal easily flowed from between the branches to the base portion of the projections. As a result, an advantageous effect has been achieved that a space between the insertion member and the other metal for inserting the insertion member with the molten metal has been easily filled.

Die auf den Einsetzelementen der Vergleichsbeispiele 1 und 2 vorhandenen Vorsprünge (die 7 und 8) wiesen in ihrem oberen Abschnitt keine Verzweigungsstruktur auf oder es waren die oberen Abschnitte miteinander verbunden, selbst wenn die Vorsprünge Verzweigungsstrukturen aufwiesen. Deshalb konnten die Einsetzelemente im Vergleich zu den Einsetzelementen der Beispiele 1 und 2 nicht mit dem anderen Metall zum Einsetzen des Einsetzelements auf einer großen Oberfläche in Kontakt kommen. Andererseits waren in den Einsetzelementen der Vergleichsbeispiele 1 und 2 die oberen Abschnitte miteinander verbunden, um eine Struktur zu bilden, die größer als der Basisabschnitt war. Deshalb war es schwierig, dass das geschmolzene Metall während des Gießens zu dem Basisabschnitt der Vorsprünge floss. Im Ergebnis war es wahrscheinlich, dass zwischen dem Einsetzelement und dem anderen Metall zum Einsetzen des Einsetzelements ein Raum erzeugt wurde.The protrusions present on the insert elements of Comparative Examples 1 and 2 (the 7 and 8th ) had no branching structure in its upper portion or the upper portions were bonded to each other even if the projections had branching structures. Therefore, the insert members could not contact with the other metal for inserting the insert member on a large surface as compared with the insert members of Examples 1 and 2. On the other hand, in the inserting members of Comparative Examples 1 and 2, the upper portions were bonded together to form a structure larger than the base portion. Therefore, it was difficult for the molten metal to flow to the base portion of the protrusions during casting. As a result, it was likely that a space was created between the insertion member and the other metal for inserting the insertion member.

[2. Die Auswertung des Umfangs des oberen Abschnitts bezüglich des Umfangs des Basisabschnitts] [2nd The evaluation of the circumference of the upper section with respect to the circumference of the base section]

sWas das Einsetzelement des Beispiels 1 und das Einsetzelement des Vergleichsbeispiels 2 betrifft, wurde zusätzlich der Umfang des oberen Abschnitts wie folgt bezüglich des Umfangs des Basisabschnitts pro Vorsprung ausgewertet. Es wurde ein Rasterelektronenmikroskop (SEM) (JSM-6460LA, hergestellt von der JEOL Ltd.) verwendet, um ein Bild des von oben (d. h., von der Seite des weiteren Metalls zum Einsetzen des Einsetzelements) beobachteten oberen Abschnitts der Vorsprünge zu erhalten. Dann wurde eine Bildbearbeitungs-Software (Quick Grain Pro, hergestellt von der Inotech Co., Ltd.) verwendet, um einen Umfang des oberen Abschnitts jedes der pro cm2 des Einsetzelements vorhandenen Vorsprünge durch das manuelle Verfolgen des Umfangs zu messen. Was den Umfang des Basisabschnitts des Vorsprungs betrifft, wurde unterdessen das SEM verwendet, um ein Bild des in einer seitlichen Richtung (d. h., der Richtung parallel zu der Einsetzfläche) beobachteten Vorsprungs zu erhalten. Dann wurde die Bildbearbeitungs-Software verwendet, um einen Durchmesser des Basisabschnitts des Vorsprungs (d. h., die Breite des Basisabschnitts des Vorsprungs in der Richtung parallel zu der Einsetzfläche) in einer Höhe von etwa 0,2 mm von der Einsetzfläche zu messen. Danach wurde ein Umfang unter der Annahme, dass der Vorsprung eine zylindrische Form hatte, erhalten, wobei dadurch der Umfang des Basisabschnitts jedes der pro cm2 der Einsetzfläche des Einsetzelements vorhandenen Vorsprünge berechnet wurde.In addition, regarding the insert member of Example 1 and the insert member of Comparative Example 2, the circumference of the upper portion was evaluated as follows with respect to the circumference of the base portion per projection. A scanning electron microscope (SEM) (JSM-6460LA, manufactured by JEOL Ltd.) was used to obtain an image of the top portion of the protrusions observed from above (ie, from the side of the other metal for insertion of the inserting member). Then, an image processing software (Quick Grain Pro, manufactured by Inotech Co., Ltd.) was used to measure a circumference of the upper portion of each of the projections per cm 2 of the insert member by manually following the circumference. Meanwhile, as for the circumference of the base portion of the projection, the SEM has been used to obtain an image of the protrusion observed in a lateral direction (ie, the direction parallel to the insertion area). Then, the image processing software was used to measure a diameter of the base portion of the projection (ie, the width of the base portion of the projection in the direction parallel to the insertion surface) at a height of about 0.2 mm from the insertion surface. Thereafter, a circumference was obtained on the assumption that the protrusion had a cylindrical shape, thereby calculating the circumference of the base portion of each protrusion per cm 2 of the inserting surface of the inserting member.

Was das Einsetzelement des Beispiels 1 betrifft, war der Umfang des Basisabschnitts pro Vorsprung 1,8 bis 3,8 mm. Der Umfang des oberen Abschnitts pro Vorsprung war 3 bis 21 mm (Tabelle 2). Deshalb war der Umfang des oberen Abschnitts etwa 1,5- bis 5,5-mal größer als der des Basisabschnitts (d. h., der Minimalwert des oberen Abschnitts/der Minimalwert des Basisabschnitts = 3/1,8 = 1,66 und der Maximalwert des oberen Abschnitts/der Maximalwert des Basisabschnitts = 21/3,8 = 5,52). Was den durchschnittlichen Umfang betrifft, war der durchschnittliche Umfang des oberen Abschnitts außerdem 5-mal größer als der des Basisabschnitts.As for the insert member of Example 1, the circumference of the base portion per projection was 1.8 to 3.8 mm. The circumference of the upper section per projection was 3 to 21 mm (Table 2). Therefore, the circumference of the upper portion was about 1.5 to 5.5 times greater than that of the base portion (ie, the minimum value of the upper portion / the minimum value of the base portion = 3 / 1.8 = 1.66 and the maximum value of the base portion) upper section / the maximum value of the base section = 21 / 3.8 = 5.52). In terms of average size, the average size of the top section was also 5 times larger than the base section.

Was das Einsetzelement des Vergleichsbeispiels 2 betrifft, war der Umfang des Basisabschnitts pro Vorsprung 0,7 bis 1,0 mm. Der Umfang des oberen Abschnitts pro Vorsprung war 0,4 bis 3 mm (Tabelle 2). Deshalb war der Umfang des oberen Abschnitts etwa 0,6- bis 3-mal größer als der des Basisabschnitts (d. h., der Minimalwert des oberen Abschnitts/der Minimalwert des Basisabschnitts = 0,4/0,7 = 0,57 und der Maximalwert des oberen Abschnitts/der Maximalwert des Basisabschnitts = 3/1 = 3). Was den durchschnittlichen Umfang betrifft, war der durchschnittliche Umfang des oberen Abschnitts außerdem 1,5-mal größer als der des Basisabschnitts.As for the insert member of Comparative Example 2, the circumference of the base portion per projection was 0.7 to 1.0 mm. The circumference of the upper section per projection was 0.4 to 3 mm (Table 2). Therefore, the circumference of the upper portion was about 0.6 to 3 times greater than that of the base portion (ie, the minimum value of the upper portion / the minimum value of the base portion = 0.4 / 0.7 = 0.57 and the maximum value of upper section / the maximum value of the base section = 3/1 = 3). In terms of average size, the average perimeter of the upper section was also 1.5 times larger than the base section.

Die oben beschriebenen Auswertungsergebnisse über den Umfang des oberen Abschnitts bezüglich des Umfangs des Basisabschnitts zeigen das Folgende. Insbesondere war der Umfang des oberen Abschnitts pro Vorsprung in den Einsetzelementen der Beispiele 1 und 2 1,7-mal oder mehr (5-mal für den durchschnittlichen Umfang) größer als der des Basisabschnitts. Deshalb war in jedem der Vorsprünge auf den Einsetzelementen des Beispiels 1 der obere Abschnitt insbesondere größer als der Basisabschnitt. Die Ankerwirkung des oberen Abschnitts konnte die Adhäsion an dem weiteren Metall zum Einsetzen des Einsetzelements verbessern.The above-described evaluation results on the circumference of the upper portion with respect to the circumference of the base portion show the following. Specifically, the circumference of the upper portion per projection in the insert members of Examples 1 and 2 was 1.7 times or more (5 times for the average circumference) larger than that of the base portion. Therefore, in each of the protrusions on the insert members of Example 1, the upper portion was larger than the base portion, in particular. The anchor action of the upper portion could improve the adhesion to the further metal for insertion of the insert.

Andererseits war der Umfang des oberen Abschnitts pro Vorsprung in den Einsetzelementen der Vergleichsbeispiele 1 und 2 0,6-mal oder mehr (1,5-mal für den durchschnittlichen Umfang) größer als der des Basisabschnitts. Deshalb konnte der obere Abschnitt nicht notwendigerweise als größer als der Basisabschnitt betrachtet werden. Die Ankerwirkung des oberen Abschnitts war im Vergleich zu den Einsetzelementen der Beispiele 1 und 2 schwach. Folglich war die Adhäsion an dem weiteren Metall zum Einsetzen des Einsetzelements relativ gering.On the other hand, the circumference of the upper portion per projection in the insert members of Comparative Examples 1 and 2 was 0.6 times or more (1.5 times for the average circumference) larger than that of the base portion. Therefore, the upper portion could not necessarily be considered larger than the base portion. The anchor effect of the upper portion was weak compared to the insert members of Examples 1 and 2. As a result, the adhesion to the other metal for insertion of the insertion member was relatively small.

[3. Die Auswertung der Adhäsion und der Wärmeleitfähigkeit][3rd Evaluation of adhesion and thermal conductivity]

Die Adhäsion und die Wärmeleitfähigkeit des im Beispiel 1 hergestellten Einsetzelements wurden wie folgt ausgewertet.The adhesion and thermal conductivity of the insert element prepared in Example 1 were evaluated as follows.

– Das Verfahren zum Auswerten der Wärmeleitfähigkeit –- The method for evaluating the thermal conductivity -

Das Einsetzelement (die Zylinderlaufbuchse) des Beispiels 1 und ein herkömmliches Einsetzelement (ein im Allgemeinen vertriebenes Produkt: eine Zylinderlaufbuchse, in der ein oberer Abschnitt jedes Vorsprungs von oben gesehen eine einfache Kreisform aufwies) wurden unter den folgenden Druckgussbedingungen in Aluminium gegossen, um Rohmaterialien zu erhalten, die etwa eine Form eines Zylinderblocks aufwiesen. Dann wurde ein Prüfstück, das einen gusseisernen Abschnitt und einen Aluminiumabschnitt enthielt, aus der Seite der Einspritz-Eingießöffnung und der der Einspritz-Eingießöffnung gegenüberliegenden Seite jedes der Rohmaterialien ausgeschnitten. Danach wurden die spezifische Wärme und eine Temperaturleitfähigkeit durch das Ausführen einer Laserbestrahlung von der Seite des Gusseisens unter Verwendung eines Laser-Flash-Verfahrens gemessen. Folglich wurde eine Wärmeleitfähigkeit durch die folgende Gleichung (1) berechnet. Hier waren die Messbedingungen für die Dichte bei Zimmertemperatur, die spezifische Wärme und das Temperaturleitfähigkeit wie folgt. λ = Cp·α·ρ (1) wobei gilt

λ:
Wärmeleitfähigkeit,
Cp:
spezifische Wärme,
α:
Temperaturleitfähigkeit,
ρ:
Dichte bei Zimmertemperatur.
The insert member (the cylinder liner) of Example 1 and a conventional insertion member (a generally sold product: a cylinder liner in which an upper portion of each protrusion had a simple circular shape when seen from above) were cast in aluminum under the following die casting conditions to obtain raw materials obtained, which had approximately a shape of a cylinder block. Then, a test piece containing a cast iron section and an aluminum section was from the side of the injection gate and the side opposite to the injection gate, each of the raw materials is cut out. Thereafter, the specific heat and a temperature conductivity were measured by performing laser irradiation from the side of the cast iron using a laser flash method. Thus, a thermal conductivity was calculated by the following equation (1). Here, the measurement conditions for the density at room temperature, the specific heat and the temperature conductivity were as follows. λ = Cp · α · ρ (1) where is true
λ:
thermal conductivity,
cp:
Specific heat,
α:
Thermal diffusivity,
ρ:
Density at room temperature.

– Die Aluminium-Druckgussbedingungen –- The aluminum die casting conditions -

  • Einspritzdruck: 65 MPa,Injection pressure: 65 MPa,
  • Einspritzgeschwindigkeit: 2 m/s,Injection speed: 2 m / s,
  • Gießtemperatur: 650°C,Casting temperature: 650 ° C,
  • Einsetzmaterial: ADC12,Insert material: ADC12,
  • Vorwärmen der Buchse: neinPreheat the socket: no

– Die Messbedingungen für die Dichte bei Zimmertemperatur, die spezifische Wärme und die Temperaturleitfähigkeit –- The measurement conditions for the density at room temperature, the specific heat and the thermal conductivity -

– Dichte bei Zimmertemperatur –- Density at room temperature -

  • Messtemperatur: RT,Measuring temperature: RT,
  • Verfahren: Berechnung durch Messung der Abmessungen und des Gewichts,Method: calculation by measurement of dimensions and weight,
  • Umgebung: Atmosphäre,Environment: atmosphere,

– spezifische Wärme und Temperaturleitfähigkeit –- specific heat and thermal diffusivity -

  • Messtemperatur: RT,Measuring temperature: RT,
  • Verfahren: LF-Verfahren (Laser-Flash-Verfahren),Method: LF method (laser flash method),
  • Messvorrichtung: Messsystem für thermische Konstanten TC-7000 (hergestellt von der ULVAC-RIKO, Inc.),Measuring device: thermal constant measuring system TC-7000 (manufactured by ULVAC-RIKO, Inc.),
  • Umgebung: AtmosphäreEnvironment: atmosphere

– Das Verfahren zum Auswerten der Adhäsion –- The method for evaluating the adhesion -

Die Prüfstücke zum Messen der Adhäsionsfestigkeit wurden aus den Rohmaterialien, die die annähernde Form eines Zylinderblocks aufwiesen, gesammelt, die für die oben beschriebene Messung der Wärmeleitfähigkeit verwendet wurden und die durch das Gießen des Einsetzelements des Beispiels 1 und des herkömmlichen Einsetzelements (der Zylinderlaufbuchsen) in Aluminium erhalten wurden.Adhesive strength test specimens were collected from the raw materials having the approximate shape of a cylinder block used for the above-described thermal conductivity measurement obtained by casting the inserting member of Example 1 and the conventional inserting member (cylinder liners) Aluminum were obtained.

Dann wurden die Aluminiumseite und die Druckgussseite jedes der Prüfstücke mit einem wärmeaushärtenden Epoxidklebstoff an eine Zug-Einspannvorrichtung geklebt. Danach wurde ein Autograph (AG-100kNXplus, hergestellt von der Shimadzu Corporation) verwendet, um eine vertikale Ablöseprüfung auszuführen.Then, the aluminum side and the die-cast side of each of the test pieces were adhered to a tensile jig with a thermosetting epoxy adhesive. Thereafter, an autograph (AG-100kNXplus, manufactured by Shimadzu Corporation) was used to perform a vertical peel test.

Tabelle 3 und 4 zeigen die Auswertungsergebnisse über die Adhäsion und die Wärmeleitfähigkeit. Was die Adhäsionsfestigkeit des Einsetzelements (der Zylinderlaufbuchse) des Beispiels 1 betrifft, war der Durchschnitt der sieben Prüfstücke (die Nrn. 1 bis 7 in der Tabelle 3) 36 MPa (Tabelle 3). Was die Wärmeleitfähigkeit betrifft, war der Durchschnitt der beiden Prüfstücke (die Nrn. 1 und 2 in der Tabelle 4) 22,55 W/(m·K) (Tabelle 4). Was das zum Vergleich gemessene herkömmliche Einsetzelement (die herkömmliche Zylinderlaufbuchse) betrifft, war die Adhäsionsfestigkeit 25 MPa und war die Wärmeleitfähigkeit 16,7 W/(m·K) (was in den Tabellen 3 und 4 nicht gezeigt ist. [Tabelle 3] Adhäsionsfestigkeit (MPa) 1 2 3 4 5 6 7 Durchschnitt 36 38 31 30 36 40 41 36 [Tabelle 4] Wärmeleitfähigkeit (W/(m·K)) 1 2 Durchschnitt 21,1 24,0 22,55 Tables 3 and 4 show the evaluation results on the adhesion and the thermal conductivity. As for the adhesive strength of the insert member (the cylinder liner) of Example 1, the average of the seven test pieces (Nos. 1 to 7 in Table 3) was 36 MPa (Table 3). As for the thermal conductivity, the average of the two test pieces (Nos. 1 and 2 in Table 4) was 22.55 W / (m · K) (Table 4). As for the conventional insertion member (the conventional cylinder liner) measured for comparison, the adhesion strength was 25 MPa and the thermal conductivity was 16.7 W / (m · K) (which is not shown in Tables 3 and 4). [Table 3] Adhesive strength (MPa) 1 2 3 4 5 6 7 average 36 38 31 30 36 40 41 36 [Table 4] Thermal conductivity (W / (m · K)) 1 2 average 21.1 24.0 22.55

Die oben beschriebenen Auswertungsergebnisse der Adhäsion und der Wärmeleitfähigkeit zeigen, dass das Einsetzelement des Beispiels 1 in der Adhäsion und der Wärmeleitfähigkeit zu einem weiteren Metall zum Einsetzen des Einsetzelements hervorragender als ein herkömmliches Einsetzelement war.The evaluation results of the adhesion and the heat conductivity described above show that the inserting member of Example 1 was more excellent in adhesion and thermal conductivity to another metal for inserting the inserting member than a conventional inserting member.

BezugszeichenlisteLIST OF REFERENCE NUMBERS

11
Einsetzelement oder ZylinderlaufbuchseInsertion element or cylinder liner
1010
weiteres Metall zum Einsetzen des Einsetzelements oder Zylinderblockanother metal for insertion of the insert or cylinder block
1111
Einsetzfläche oder äußerer Umfang der ZylinderlaufbuchseInsertion surface or outer circumference of the cylinder liner
1212
Vorsprunghead Start
12a12a
Basisabschnitt des VorsprungsBase portion of the projection
12b12b
eingeengter Abschnitt des Vorsprungsnarrowed portion of the projection
12c12c
oberer Abschnitt des Vorsprungsupper portion of the projection
1313
Verzweigungsstruktur des VorsprungsBranching structure of the projection
13a13a
Zweig erster OrdnungFirst order branch
13b13b
Zweig zweiter OrdnungBranch of second order
1414
unterschnittener Abschnittundercut section
2121
FormbeschichtungsmittelForm coating agent
2222
FormbeschichtungsdüseFormbeschichtungsdüse
2323
Formshape
2424
innerer Umfang der Forminner circumference of the form
2525
geschmolzenes Metallmolten metal
2626
FormbeschichtungsschichtMold coating layer
2727
SandstrahlbehandlungSandblasting
2828
Formoberflächemold surface
2929
Luftblasenbubbles

ZITATE ENTHALTEN IN DER BESCHREIBUNG QUOTES INCLUDE IN THE DESCRIPTION

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Zitierte PatentliteraturCited patent literature

  • JP 2005-194983 [0004] JP 2005-194983 [0004]
  • JP 2003-326346 [0004] JP 2003-326346 [0004]
  • JP 2007-524787 [0004] JP 2007-524787 [0004]

Claims (10)

Einsetzelement zum Einsetzen durch Gießen in ein weiteres Metall, wobei das Einsetzelement umfasst: mehrere Vorsprünge auf einer Einsetzfläche, die mit dem anderen Metall, das während des Gießens geschmolzen ist, in Kontakt gelangt, wobei die Vorsprünge zu dem anderen Metall vorstehen und auf der Einsetzfläche unabhängig voneinander sind, wobei jeder der mehreren Vorsprünge enthält: einen Basisabschnitt, der einen Abschnitt des Vorsprungs nah an der Einsetzfläche bildet, einen oberen Abschnitt, der einen Abschnitt des Vorsprungs nah an dem anderen Metall bildet, und einen eingeengten Abschnitt zwischen dem Basisabschnitt und dem oberen Abschnitt, wobei der eingeengte Abschnitt jeden der mehreren Vorsprünge mit einer eingeengten Form von dem Basisabschnitt bis zu dem oberen Abschnitt versieht und der obere Abschnitt eine Verzweigungsstruktur aufweist.Insertion element for insertion by casting into another metal, wherein the insertion element comprises: a plurality of protrusions on an insertion surface which come into contact with the other metal which has melted during the casting, the protrusions projecting to the other metal and being independent of each other on the insertion surface each of the plurality of protrusions includes: a base portion that forms a portion of the protrusion close to the insertion surface, an upper portion that forms a portion of the protrusion close to the other metal, and a constricted portion between the base portion and the upper portion; wherein the constricted portion provides each of the plurality of protrusions with a constricted shape from the base portion to the upper portion, and the upper portion has a branching structure. Einsetzelement nach Anspruch 1, wobei der obere Abschnitt wenigstens eine Verzweigungsstruktur erster Ordnung aufweist und eine durchschnittliche Verzweigungsanzahl erster Ordnung des oberen Abschnitts 3 oder mehr beträgt.The insertion member according to claim 1, wherein the upper portion has at least one first-order branching structure and has an average first-order branching number of the upper portion 3 or more. Einsetzelement nach Anspruch 1 oder 2, wobei der obere Abschnitt eine Verzweigungsstruktur höherer Ordnung der zweiten Ordnung oder höher aufweist.The insert element according to claim 1 or 2, wherein the upper portion has a second-order or higher order branching structure. Einsetzelement nach einem der Ansprüche 1 bis 3, wobei ein durchschnittlicher Umfang des oberen Abschnitts, der in einem Bild, das durch das Beobachten jedes Vorsprungs von der Seite des anderen Metalls mit einem Rasterelektronenmikroskop erhalten wird, gemessen wird, 1,6-mal oder mehr größer als ein durchschnittlicher Umfang des Basisabschnitts ist, der in einem Bild, das durch das Beobachten des Vorsprungs in einer Richtung parallel zu der Einsetzfläche mit dem Rasterelektronenmikroskop erhalten wird, gemessen wird.An insertion member according to any one of claims 1 to 3, wherein an average circumference of the upper portion measured in an image obtained by observing each projection from the other metal side with a scanning electron microscope is 1.6 times or more is larger than an average circumference of the base portion measured in an image obtained by observing the protrusion in a direction parallel to the insertion surface with the scanning electron microscope. Einsetzelement nach einem der Ansprüche 1 bis 4, wobei ein durchschnittlicher Umfang des oberen Abschnitts, der in einem Bild, das durch das Beobachten jedes Vorsprungs von der Seite des anderen Metalls mit einem Rasterelektronenmikroskop erhalten wird, gemessen wird, 5 mm oder mehr beträgt.An insertion member according to any one of claims 1 to 4, wherein an average circumference of the upper portion measured in an image obtained by observing each protrusion from the other metal side with a scanning electron microscope is 5 mm or more. Einsetzelement nach einem der Ansprüche 1 bis 5, wobei eine projizierte Fläche jedes Vorsprungs, wenn die Einsetzfläche des Einsetzelements auf eine Ebene projiziert wird, 25% oder mehr der projizierten Gesamtfläche der Einsetzfläche beträgt.The insertion member according to any one of claims 1 to 5, wherein a projected area of each projection when the insertion surface of the insertion member is projected on a plane is 25% or more of the projected total area of the insertion surface. Einsetzelement nach einem der Ansprüche 1 bis 6, wobei die Vorsprünge auf der gesamten Einsetzfläche verteilt sind.An insertion member according to any one of claims 1 to 6, wherein the projections are distributed on the entire insertion surface. Einsetzelement nach Anspruch 7, wobei pro cm2 der Einsetzfläche 5 bis 60 Vorsprünge vorhanden sind.Insertion element according to claim 7, wherein per cm 2 of the insertion surface 5 to 60 projections are present. Einsetzelement nach einem der Ansprüche 1 bis 8, wobei das Einsetzelement eine Zylinderlaufbuchse ist, die in einen Zylinderblock einer Kraftmaschine einzusetzen ist.An insertion member according to any one of claims 1 to 8, wherein the insertion member is a cylinder liner to be inserted into a cylinder block of an engine. Einsetzelement nach Anspruch 9, wobei die Vorsprünge auf einem äußeren Umfang der Zylinderlaufbuchse vorhanden sind.An insert member according to claim 9, wherein the projections are provided on an outer circumference of the cylinder liner.
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