DE102013020731A1 - Partial recovery of acetylene from steam cracker streams - Google Patents

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Matthias Andre
Helmut Fritz
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    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
    • C07C7/148—Purification; Separation; Use of additives by treatment giving rise to a chemical modification of at least one compound
    • C07C7/163—Purification; Separation; Use of additives by treatment giving rise to a chemical modification of at least one compound by hydrogenation
    • C07C7/167—Purification; Separation; Use of additives by treatment giving rise to a chemical modification of at least one compound by hydrogenation for removal of compounds containing a triple carbon-to-carbon bond

Abstract

Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren Gewinnung von Ethylen und Azetylen, mit den Schritten Bereitstellen eines Rohproduktstroms umfassend Ethylen und Azetylen, und Hydrieren des Rohproduktstromes in einem Hydrierungsschritt, wobei ein Teil des Azetylens zu Ethylen umgewandelt wird. Erfindungsgemäß ist dabei vorgesehen dass im Hydrierungsschricht nicht umgesetztes Azetylen aus dem hydrierten Rohproduktstrom in einem ersten Trennschritt unter Entstehung eines ethylenhaltigen Produktstroms abgetrennt wird.The present invention relates to a process for recovering ethylene and acetylene, comprising the steps of providing a crude product stream comprising ethylene and acetylene, and hydrogenating the crude product stream in a hydrogenation step, wherein a portion of the acetylene is converted to ethylene. According to the invention, it is provided that acetylene which has not reacted in the hydrogenation step is separated off from the hydrogenated crude product stream in a first separation step with the formation of an ethylene-containing product stream.

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Gewinnung von Ethylen und Azetylen.The invention relates to a method and apparatus for recovering ethylene and acetylene.

Ein solches Verfahren umfasst die Schritte Bereitstellen eines Rohproduktstromes umfassend Ethylen und Azetylen und Hydrieren des Rohproduktstromes in einem Hydrierungsschritt, wobei ein Teil des Azetylens zu Ethylen umgewandelt wird.Such a process comprises the steps of providing a crude product stream comprising ethylene and acetylene and hydrogenating the crude product stream in a hydrogenation step, wherein a portion of the acetylene is converted to ethylene.

Ein technisch relevantes Verfahren zur Herstellung von Ethylen ist das Steamcracken von höheren Kohlenwasserstoffen oder Gemischen davon. Bei diesem Verfahren können neben Wasserstoff und Kohlenwasserstoffprodukten wie beispielsweise Methan, Ethan, dem gewünschten Ethylen, Propan, Propylen, Buten oder Butadien auch störendene Nebenprodukte wie etwa Azetylen auftreten. Insbesondere kann Azetylen im Ethylenprodukt schädlich für Katalysatoren eines nachgeschalteten Verfahrensschrittes zur Herstellung von Polyethylen sein.A technically relevant process for the production of ethylene is the steam cracking of higher hydrocarbons or mixtures thereof. In addition to hydrogen and hydrocarbon products such as, for example, methane, ethane, the desired ethylene, propane, propylene, butene or butadiene, interfering by-products such as acetylene may also occur in this process. In particular, acetylene in the ethylene product may be detrimental to catalysts of a downstream process step for the production of polyethylene.

Konventionelle Ethylencracker umfassen zur Azetylenentfernung entweder eine Einheit zur Hydrierung von C2-Verbindungen, insbesondere von Azetylen, auf oder eine Einheit zur Gewinnung von Azetylen.Conventional ethylene crackers include either a hydrogenation unit for C 2 compounds, especially acetylene, on or an acetylene recovery unit for acetylene removal.

Es ist daher die Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein einfaches und ökonomisch tragfähiges Verfahren zur Gewinnung von Ethylen und Azetylen zur Verfügung zu stellen, welches insbesondere einen flexiblen Gewinnungsgrad an Azetlyen ermöglicht.It is therefore the object of the present invention to provide a simple and economically viable process for the recovery of ethylene and acetylene, which in particular enables a flexible recovery of acetyls.

Diese Aufgabe wird dadurch gelöst, dass im Hydrierungsschritt nicht umgesetztes Azetylen aus dem hydrierten Rohproduktstrom in einem ersten Trennschritt unter Enstehung eines ethylenhaltigen Produktstroms abgetrennt wird, wobei insbesondere der Produktstrom vorwiegend azetylenfrei ist.This object is achieved in that in the hydrogenation step unreacted acetylene is separated from the hydrogenated crude product stream in a first separation step with the formation of an ethylene-containing product stream, wherein in particular the product stream is predominantly acetylene-free.

Ein vorwiegend azetylenfreier Produktstrom ist im Sinne der Erfindung durch eine Azetylengehalt von nicht mehr als 1 ppm gekennzeichnet.A predominantly acetylene-free product stream is characterized in the context of the invention by an acetylene content of not more than 1 ppm.

Ein Vorteil der vorgeschlagenen Verfahrensführung ist, dass die Hydrierung des Azetylens nicht vollständig durchgeführt werden muss, um die Produktqualität des gewünschten Ethylens zu erzielens, da nicht hydriertes Azetylen anschließend abgetrennt wird. Dies gilt insbesondere während des Anfahrens der Hydrierungsreaktion, die dann mit geringerem Umsatz läuft. Durch die vorgeschlagene Verfahrensführung kann die Anfahrzeit sogar verkürzt werden, da während der Anfahrprozedur anfallendes Azetylen sofort abgetrennt (bzw. zurückgewonnen) werden kann. Weiterhin kann die Hydrierung gezielt mit geringerem Umsatz betrieben werden, wodurch vorteilhafterweise die Selektivität des Katalysators gesteigert wird, so dass bevorzugt Azetylen zu Ethylen und nicht zu Ethan hydriert wird, und insbesondere die Lebensdauer des Katalysators erhöht wird. Durch die Variierung des Hydrierungsumsatzes ist außerdem die variable Gewinnung von Azetylen zwischen 0% (vollständige Hydrierung) und mehr als 50% (unvollständige Hydrierung) des eingesetzten Rohproduktstromes möglich.An advantage of the proposed process procedure is that the hydrogenation of the acetylene does not have to be carried out completely in order to achieve the product quality of the desired ethylene, since unhydrogenated acetylene is subsequently separated off. This is especially true during startup of the hydrogenation reaction, which then proceeds with lower conversion. The proposed procedure, the startup time can even be shortened because incurred during the start-up procedure acetylene immediately separated (or recovered) can be. Furthermore, the hydrogenation can be operated selectively with lower conversion, whereby advantageously the selectivity of the catalyst is increased, so that preferably acetylene is hydrogenated to ethylene and not to ethane, and in particular the life of the catalyst is increased. By varying the hydrogenation conversion, moreover, the variable recovery of acetylene between 0% (complete hydrogenation) and more than 50% (incomplete hydrogenation) of the crude product stream used is possible.

In einer Ausführungsform der Erfindung wird der erste Trennschritt bei einem Druck von etwa 8 bar bis 30 bar durchgeführt. In einer Ausführungsform der Erfindung wird der erste Trennschritt bei einer Temperatur von –40°C bis 50°C durchgeführt. In einer Ausführungsform der Erfindung wird der erste Trennschritt bei einem Druck von etwa 8 bar bis 30 bar und einer Temperatur von –40°C bis 50°C durchgeführt.In one embodiment of the invention, the first separation step is carried out at a pressure of about 8 bar to 30 bar. In one embodiment of the invention, the first separation step is carried out at a temperature of -40 ° C to 50 ° C. In one embodiment of the invention, the first separation step is carried out at a pressure of about 8 bar to 30 bar and a temperature of -40 ° C to 50 ° C.

In einer Ausführungsform der Erfindung wird der Hydrierungsschritt bei einem Druck von 25 bar bis 35 bar durchgeführt. In einer Ausführungsform der Erfindung wird der Hydrierungsschritt bei einer Temperatur von 60°C bis 120°C durchgeführt. In einer Ausführungsform der Erfindung wird der Hydrierungsschritt bei einem Druck von 25 bar bis 35 bar und einer Temperatur von 60°C bis 120°C durchgeführt.In one embodiment of the invention, the hydrogenation step is carried out at a pressure of from 25 bar to 35 bar. In one embodiment of the invention, the hydrogenation step is carried out at a temperature of 60 ° C to 120 ° C. In one embodiment of the invention, the hydrogenation step is carried out at a pressure of 25 bar to 35 bar and a temperature of 60 ° C to 120 ° C.

In einer Ausführungsform der Erfindung wird ein Teilstrom des Rohproduktstroms im Bypass am Hydrierungsschritt zum ersten Trennungsschritt geführt, insbesondere während des laufenden Betriebs und insbesondere nicht nur beim Anfahren der Reaktion. In einer Ausführungsform der Erfindung wird 1% Vol. bis 50% Vol. des Rohproduktgasstroms im Bypass am Hydrierungsschritt zum ersten Trennschritt geführt, bevorzugt 10% Vol. bis 50% Vol. bevorzugter 40% Vol.In one embodiment of the invention, a partial stream of the crude product stream is bypassed in the hydrogenation step to the first separation step, in particular during operation and in particular not only when starting the reaction. In one embodiment of the invention, 1% by volume to 50% by volume of the crude product gas stream is bypassed at the hydrogenation step to the first separation step, preferably 10% by volume to 50% by volume, more preferably 40% by volume.

Diese Ausführungsform ermöglicht alternativ zur Variierung des Hydrierungsumsatzes die variable Gewinnung von Azetylen, insbesondere zwischen 1% und mehr als 50% des eingesetzten Rohproduktstromes, wobei die variable Gewinnung über die Menge bzw. das Volumen des im Bypass geführten Rohproduktstromes reguliert werden kann.This embodiment allows, as an alternative to varying the hydrogenation conversion, the variable recovery of acetylene, in particular between 1% and more than 50% of the crude product stream used, wherein the variable recovery can be regulated by the amount or volume of the bypassed crude product stream.

In einer weiteren Ausführungsform der Erfindung werden in einem zweiten Trennschritt aus dem hydrierten Rohproduktstrom und/oder aus dem im Bypass geführten Teilstrom des Rohproduktstroms C1-Komponenten und/oder Wasserstoff abgetrennt, wobei insbesondere der zweite Trennschritt vor dem ersten Trennschritt durchgeführt wird.In a further embodiment of the invention, in a second separation step, C 1 components and / or hydrogen are separated from the hydrogenated crude product stream and / or from the bypassed partial stream of the crude product stream, wherein in particular the second separation step is carried out before the first separation step.

Bei C1-Komponenten im Sinne der Erfindung handelt es sich insbesondere um Verbindungen, die ein Kohlenstoffatom umfassen. Nicht beschränkende Beispiele sind Methan, Methanol, Ameisensäure, Formaldehyd und Formalin.For the purposes of the invention, C 1 components are in particular compounds which comprise a carbon atom. Non-limiting examples are methane, methanol, formic acid, formaldehyde and formalin.

In einer weiteren Ausführungsform der Erfindung wird der zweite Trennschritt jeweils separat mit dem hydrierten Rohproduktstrom und/oder dem im Bypass geführten Teilstrom des Rohproduktstroms durchgeführt. In einer alternativen Ausführungsform der Erfindung wird der hydrierte Rohproduktstrom mit dem im Bypass geführten Teilstrom des Rohproduktstroms vor dem zweiten Trennschritt vereinigt und der Trennschritt mit dem vereinigten Strom durchgeführt.In a further embodiment of the invention, the second separation step is carried out in each case separately with the hydrogenated crude product stream and / or the bypass stream of the crude product stream. In an alternative embodiment of the invention, the hydrogenated crude product stream is combined with the bypassed partial stream of the crude product stream prior to the second separation step and the separation step is performed with the combined stream.

In einer weiteren Ausführungsform der Erfindung werden in einem dritten Trennschritt aus dem Rohproduktstrom Verbindungen, die mindestens drei Kohlenstoffatome umfassen, abgetrennt, insbesondere vor dem Hydrierungsschritt oder vor dem ersten Trennschritt.In a further embodiment of the invention, in a third separation step, compounds comprising at least three carbon atoms are separated from the crude product stream, in particular before the hydrogenation step or before the first separation step.

In einer weiteren Ausführungsform der Erfindung wird nicht mehr als als 70% Vol., 60% Vol., 50% Vol., 40% Vol., 30% Vol., 20% Vol. oder 10% Vol. des im Rohproduktgasstrom enthaltenen Azetylens im Hydrierungsschritt umgewandelt.In a further embodiment of the invention, not more than 70% by volume, 60% by volume, 50% by volume, 40% by volume, 30% by volume, 20% by volume or 10% by volume of the acetylene contained in the crude product gas stream converted in the hydrogenation step.

In einer weiteren Ausführungsform der Erfindung wird in einem vierten Trennungsschritt aus dem ethylenhaltigen, und insbesondere vorwiegend azetylenfreien, Produktstrom eine Verbindung umfassend zwei Kohlenstoffatome, insbesondere Ethan, von Ethylen abgetrennt.In a further embodiment of the invention, a compound comprising two carbon atoms, in particular ethane, is separated from ethylene in a fourth separation step from the ethylene-containing, and in particular predominantly acetylene-free, product stream.

In einer weiteren Ausführungsform der Erfindung wird der Rohproduktstrom umfassend Ethylen und Azetylen durch Cracken, insbesondere durch Steamcracken, bereitgestellt, wobei insbesondere ein Kohlenwasserstoff mit mindestens zwei oder drei Kohlenstoffatomen gespalten wird, und der Rohproduktstrom entsteht.In a further embodiment of the invention, the crude product stream comprising ethylene and acetylene is provided by cracking, in particular by steam cracking, wherein in particular a hydrocarbon having at least two or three carbon atoms is split, and the crude product stream is formed.

In einer weiteren Ausführungsform der Erfindung wird ein weiterer Teilstrom des Rohproduktstroms im Bypass am Hydrierungschritt vorbei zum ersten Tennschritt oder über den zweiten Trennschritt zum ersten Trennschritt geführt.In a further embodiment of the invention, a further partial stream of the crude product stream is bypassed in the hydrogenation step to the first Tennschritt or via the second separation step to the first separation step.

In einer Ausführungsform der Erfindung wird der Rohproduktstrom vor dem dritten Trennschritt gekühlt, insbesondere auf Temperaturen von –165°C bis –15°C, wobei insbesondere ein gasförmiger Teil des Rohproduktstroms und ein kondensierter Teil des Rohproduktstroms entsteht, die separat voneinander in den dritten Trennschritt geführt werden.In one embodiment of the invention, the crude product stream is cooled before the third separation step, in particular to temperatures of -165 ° C to -15 ° C, wherein in particular a gaseous portion of the crude product stream and a condensed portion of the crude product stream is formed separately in the third separation step be guided.

In einer Ausführungsform der Erfindung wird der gasförmige Teil im dritten Trennschritt in eine erste Kolonne geführt, wobei über den Kopf der ersten Kolonne ein Rohproduktstrom als ein erster Kopfstrom abgezogen, aus dem Verbindungen, die mindestens drei Kohlenstoffatome umfassen, abgetrennt wurden, wobei dieser erste Kopfstrom zum Hydrierungsschritt geführt wird, oder zumindest ein Teil dieses Rohproduktstroms im Bypass am Hydrierungschritt vorbei zum ersten Trennschritt oder zum zweiten Trennschritt geführt wird.In one embodiment of the invention, the gaseous portion in the third separation step is passed into a first column, wherein withdrawn via the top of the first column, a crude product stream as a first overhead stream from the compounds having at least three carbon atoms, said first overhead stream is led to the hydrogenation step, or at least a part of this crude product stream is passed in the bypass to the hydrogenation step over to the first separation step or the second separation step.

In einer Ausführungsform der Erfindung wird der kondensierte Teil des Rohproduktstroms im dritten Trennschritt in eine zweite Kolonne geführt, wobei über den Kopf der zweiten Kolonne ein weiterer Rohproduktstrom als ein zweiter Kopfstrom abgezogen wird, aus dem Verbindungen, die mindestens drei Kohlenstoffatome umfassen, abgetrennt wurden, wobei dieser zweite Kopfstom zum zweiten Trennschritt geführt wird.In one embodiment of the invention, the condensed part of the crude product stream is passed in the third separation step into a second column, wherein a further crude product stream is withdrawn via the top of the second column as a second overhead stream from which compounds comprising at least three carbon atoms have been separated off, wherein this second Kopfstom is guided to the second separation step.

Gemäß einem weiteren Aspekt der Erfindung wird eine Vorrichtung, insbesondere zur Gewinnung von Ethylen und Azetlyen, bereitgestellt. Diese Vorrichtung umfasst einen Hydrierungsreaktor, der dazu vorgesehen und eingerichtet ist, einen Rohproduktstrom umfassend Ethylen und Azetylen zu hydrieren, und eine Azetylen-Gewinnungseinheit (ARU), die dazu eingerichtet und vorgesehen ist, Azetylen aus dem Rohproduktgasstrom unter Entstehung eines ethylenhaltigen Produktstroms abzutrennen.According to a further aspect of the invention, an apparatus is provided, in particular for the recovery of ethylene and acetyls. This apparatus comprises a hydrogenation reactor designed and adapted to hydrogenate a crude product stream comprising ethylene and acetylene, and an acetylene recovery unit (ARU) arranged and intended to separate acetylene from the crude product gas stream to form an ethylene-containing product stream.

Eine solche Azetylen-Gewinnungseinheit umfasst insbesondere eine Azetylenabsorptionskolonne, die dazu eingerichtet und vorgesehen ist, den Rohproduktstrom umfassend Ethylen und Azetylen im Gegenstrom zu einem geeigneten Absorptionsmittel wie etwa Dimethylformamid, Diethylformamid, N-Methylpyrrolidon, Aceton oder Methylethylketon zu führen, wobei das Absorptionsmittel bevorzugt mit Azetylen beladen wird und über den Sumpf der Kolonne abgezogen werden kann, und der Produktstrom umfassend Ethylen über den Kopf der Kolonne abgezogen werden kann, und eine Regenerationskolonne, die dazu eingerichtet und vorgesehen ist, das mit Azetylen beladene Absorptionsmittel zu erhitzen bzw. im Gegenstrom zu einem Reboilergasstrom aus dem Sumpf der Kolonne zu fahren, wobei Azetylen über den Kopf der Kolonne abgezogen werden kann, und das regenerierte Absorptionsmittel über Sumpf der Kolonne abgezogen und in die Azetylenkolonne zurückgeführt werden kann. Such an acetylene recovery unit comprises in particular an acetylene absorption column which is adapted and intended to pass the crude product stream comprising ethylene and acetylene countercurrent to a suitable absorbent such as dimethylformamide, diethylformamide, N-methylpyrrolidone, acetone or methyl ethyl ketone, the absorbent preferably having Acetylene is loaded and can be withdrawn through the bottom of the column, and the product stream comprising ethylene can be withdrawn via the top of the column, and a regeneration column, which is adapted and intended to heat the acetylene-loaded absorbent or in countercurrent to a Reboilergasstrom to drive from the bottom of the column, acetylene can be withdrawn via the top of the column, and the regenerated absorbent withdrawn through the bottom of the column and can be recycled to the acetylene column.

In einer Ausführungsform der Erfindung umfasst die Azetylen-Gewinnungseinheit weiterhin eine Ethylenstrippkolonne, die dazu eingerichtet und vorgesehen ist, das beladene Absorptionsmittel zu erhitzen bzw. im Gegenstrom zu einem Reboilergasstrom aus dem Sumpf der Kolonne zu fahren, wobei im beladenen Absorptionsmittel enthaltendes Ethylen über den Kopf der Kolonne abgezogen werden kann.In one embodiment of the invention, the acetylene recovery unit further comprises an ethylene stripping column adapted and arranged to heat the laden absorbent or to travel countercurrently to a reboiler gas stream from the bottom of the column, with ethylene contained in the loaded absorbent overhead the column can be deducted.

In einer Ausführungsform der Erfindung ist der Hydrierungsreaktor als Gasphasenreaktor ausgebildet.In one embodiment of the invention, the hydrogenation reactor is designed as a gas phase reactor.

In einer Ausführungsform der Erfindung ist die Vorrichtung dazu eingerichtet und vorgesehen, einen Teilstrom des Rohproduktstroms über eine Bypassleitung am Hydrierungsreaktor vorbei der Azetylen-Gewinnungseinheit oder dem unten beschriebenene Demethanisierer zuzuführen.In one embodiment of the invention, the apparatus is arranged and arranged to supply a partial stream of the crude product stream via a bypass line past the hydrogenation reactor to the acetylene recovery unit or the demethanizer described below.

In einer weiteren Ausführungsform der Erfindung umfasst die erfindungsgemäße Vorrichtung einen Deethanisierer, der dazu eingerichtet und vorgesehen ist, aus dem Rohprodukgasstrom eine Verbindung umfassend mindestens drei Kohlenstoffatome abzutrennen, wobei insbesondere der Deethanisierer stromaufwärts des Hydrierungsreaktors angeordnet ist.In a further embodiment of the invention, the device according to the invention comprises a deethanizer, which is designed and intended to separate from the Rohprodukgasstrom a compound comprising at least three carbon atoms, wherein in particular the deethanizer is arranged upstream of the hydrogenation reactor.

Bei einem Deethanisierer handelt es sich insbesondere um eine Trennstufe in Form einer ersten Kolonne, die dazu eingerichtet und vorgesehen ist, Kohlenwasserstoffe mit drei oder mehr als drei Kohlenstoffatomen (C3+-Fraktion) von Kohlenwasserstoffen mit zwei oder weniger als zwei Kohlenstoffatomen (C2–-Fraktion) zu trennen, wobei insbesondere der Rohproduktstromes umfassend Kohlenwasserstoffe mit zwei oder weniger Kohlenstoffatomen aufweist (C2–-Fraktion), insbesondere Ethylen und Azetylen, über Kopf des Deethanisierers abgezogen wird. Der Dethanisierer kann eine weitere, zweite Kolonne aufweisen, in die das Sumpfprodukt der ersten Kolonne eingespeist wird, wobei wiederum über den Kopf der zweiten Kolonne eine C2-Fraktion und über den Sumpf der Kolonne eine C3+Fraktion abgezogen werden kann. Die erste Kolonne und/oder die zweite Kolonne können zusätzlich Kopfkondensatoren und Rücklaufbehälter umfassen, die dazu ausgebildet sind, den Kopfstrom zu kondensieren und im Rücklaufbehälter zu sammeln.In particular, a deethanizer is a first column separation stage designed and intended to contain hydrocarbons having three or more carbon atoms (C 3+ fraction) of hydrocarbons having two or less than two carbon atoms (C 2 - fraction), wherein in particular the crude product stream comprising hydrocarbons having two or fewer carbon atoms (C 2- fraction), in particular ethylene and acetylene, is withdrawn overhead of the deethanizer. The Dethanisierer may have a further, second column into which the bottom product of the first column is fed, in turn, via the top of the second column, a C 2 fraction and the bottom of the column, a C 3+ fraction can be withdrawn. The first column and / or the second column may additionally comprise overhead condensers and reflux tanks adapted to condense the top stream and collect in the reflux tank.

In einer weiteren Ausführungsform der Erfindung umfasst die erfindungsgemäße Vorrichtung einen Demethanisierer, der dazu eingerichtet und vorgesehen ist, aus dem Rohproduktstrom eine Verbindung umfassend ein Kohlenstoffatom und/oder Wasserstoff abzutrennen, wobei insbesondere der Demethanizer stromabwärts oder stromaufwärts des Hydrierungsreaktors angeordent ist, und insbesondere stromaufwärts der Azetylen-Gewinnungseinheit.In a further embodiment of the invention, the device according to the invention comprises a demethanizer, which is designed and intended to separate from the crude product stream a compound comprising a carbon atom and / or hydrogen, in particular the demethanizer being arranged downstream or upstream of the hydrogenation reactor, and in particular upstream of the hydrogenation reactor acetylene recovery unit.

Bei einem Demethanisierer handelt es sich insbesondere um eine Trennstufe in Form einer Methankolonne, die eingerichtet und vorgesehen ist, aus dem Rohproduktstrom C1-Komponenten wie etwa Methan und/oder Wasserstoff abzutrennen, wobei insbesondere der demethanisierte Rohproduktstrom über den Sumpf der Kolonne und die C1-Komponenten und/oder Wasserstoff über den Kopf der Kolonne abgezogen werden können.A demethanizer is, in particular, a separation stage in the form of a methane column, which is set up and intended to separate C 1 components from the crude product stream, such as methane and / or hydrogen, in particular the demethanized crude product stream via the bottom of the column and the C 1 components and / or hydrogen can be withdrawn via the top of the column.

In einer weiteren Ausführungsform der Erfindung ist die Vorrichtung derart ausgebildet, dass der Kopfstrom der zweiten Kolonne des Deethanisierers direkt in den Demethanisierer geführt werden kann.In a further embodiment of the invention, the device is designed such that the top stream of the second column of the deethanizer can be fed directly into the demethanizer.

In einer weiteren Ausführungsform der Erfindung umfasst die Vorrichtung einen C2-Splitter, der dazu eingerichtet und vorgesehen ist, aus dem Rohproduktgasstrom eine Verbindung umfassend zwei Kohlenstoffatome, insbesondere Ethan, von Ethylen abzutrennen.In a further embodiment of the invention, the device comprises a C 2 splitter, which is designed and intended to separate from the crude product gas stream a compound comprising two carbon atoms, in particular ethane, of ethylene.

Bei einem C2-Splitter handelt es sich insbesondere um eine Trennstufe in Form einer Niedrigtemperatur-Destillationskolonne, wobei insbesondere Ethylen über den Kopf der Kolonne und Ethan über den Sumpf der Kolonne abgezogen werden kann.In particular, a C 2 splitter is a separation stage in the form of a low-temperature distillation column, ethylene in particular being able to be withdrawn via the top of the column and ethane via the bottom of the column.

Weitere Einzelheiten und Vorteile der Erfindung sollen durch die nachfolgenden Figurenbeschreibungen von Ausführungsbeispielen anhand der Figuren erläutert werden. Further details and advantages of the invention will be explained by the following description of exemplary embodiments with reference to the figures.

Es zeigen:Show it:

1 ein Schema einer Ausführungsform der Erfindung; 1 a schematic of an embodiment of the invention;

2 eine Schema eines Deethanisierers; 2 a scheme of a deethanizer;

3 ein Schema einer alternativen Ausführungsform der Erfindung; 3 a schematic of an alternative embodiment of the invention;

4 ein Schema einer Azetylen-Gewinnungseinheit. 4 a schematic of an acetylene recovery unit.

Beispiel 1:Example 1:

Das Produktgas bzw. der Rohprodukstrom 21, das beim thermischen Dampfspalten 18 in einem Steamcracker 18 entsteht, enthält u. a. Azetylen 32 (C2H2). Azetylen 32 wird normalerweise hydriert 11, so dass der Produktstrom 26 kein Azetylen 32 mehr enthält. Möglich ist es jedoch auch, das Azetylen 32 mittels einer ARU (Azetylen-Rückgewinnungseinheit 12 abzutrennen und als Wertprodukt abzuführen.The product gas or raw product stream 21 that during thermal steam cracking 18 in a steam cracker 18 is formed, contains, inter alia, acetylene 32 (C 2 H 2 ). acetylene 32 is usually hydrogenated 11 so that the product flow 26 no acetylene 32 contains more. It is also possible, however, the acetylene 32 by means of an ARU (acetylene recovery unit 12 separate and dissipate as value product.

Gemäß einer Ausführungsform der Erfindung erfolgt zuerst eine Hydrierung 11, die mittels einer Bypassleitung 14 umgangen werden kann, und danach eine Abtrennung mittels ARU 12. Es wird also nicht, wie es naheliegend wäre, zuerst die gewünschte Menge an Azetylen 32 abgetrennt und anschließend das bleibende Azetylen 32 hydriert 11. Azetylen 32 muss stets aus dem Strom entfernt werden, da es als C2-Kohlenwasserstoff das Ethylen 31 verunreinigen würde.According to one embodiment of the invention, hydrogenation takes place first 11 by means of a bypass line 14 can be bypassed, and then a separation using ARU 12 , So it is not, as would be obvious, first the desired amount of acetylene 32 separated and then the remaining acetylene 32 hydrogenated 11 , acetylene 32 must always be removed from the stream, as it as C 2 hydrocarbon, the ethylene 31 would contaminate.

Mit der Erfindung ist es nun möglich, nahezu beliebige Mengen an Azetylen 32 als Wertprodukt abzuführen.With the invention, it is now possible, almost any amounts of acetylene 32 dissipate as value product.

Die Hydrierung 11 benötigt immer eine gewisse Grundmenge an Rohproduktstrom 21, 22, 72, daher die gewählte Bypassmenge. Prinzipiell ist jedoch auch eine andere Einstellung möglich. Die Hydrierung 11 selbst kann, da eine ARU 12 folgt, vorteilhaft betrieben werden.The hydrogenation 11 always requires a certain amount of raw product stream 21 . 22 . 72 , therefore the chosen bypass amount. In principle, however, another setting is possible. The hydrogenation 11 can, as an ARU 12 follows, be operated advantageously.

Eine Ausführungsform der Erfindung betrifft insbesondere ein Verfahren zur Gewinnung von Azetylen 32, bei dem ein Teil des Azetylen 32 aus einem Rohproduktstromes 21 bzw. dessen C2-Fraktion 22, 72 aus einem Steamcracker 18 umgewandelt wird, insbesondere zu Ethylen 31, und der verbleibende Anteil des Azetylens 32 zurückgewonnen wird. Die Azetylen 32 enthaltene C2-Fraktion 22 wird in zwei oder drei Anteile aufgespalten, und ein oder zwei der Anteile 23 werden im Bypass um die C2-Hydrierungseinheit 11 vorbei geführt. Die C2-Hydrierung 11 kann von bis zu 50% Vol. der C2-Fraktion 22 umgangen werden. Stromabwärts der C2-Hydrierung 11 bzw. des Reaktors 11 werden die beiden 23, 24a oder die drei Anteile entweder gemischt 24 oder separat stufenweise abgekühlt, die C2-Fraktion 22 kondensiert und das oder die Kondensate in die C1/C2 Trennungseinheit bzw. Demethanisierer 16 injiziert. Der verbleibende Azetylen 32 des vereinigten C2-Stromes 25 wird in der Azetylen-Gewinnungseinheit (ARU) 12 zurückgewonnen, wobei diese bevorzugt zwischen dem Demethanisierer 16 und dem C2-Splitter 17 angeordnet ist.One embodiment of the invention relates in particular to a process for the production of acetylene 32 in which a part of the acetylene 32 from a crude product stream 21 or its C 2 fraction 22 . 72 from a steam cracker 18 is converted, in particular to ethylene 31 , and the remaining proportion of acetylene 32 is recovered. The acetylene 32 contained C 2 fraction 22 is split into two or three shares, and one or two of the shares 23 be bypassed by the C 2 hydrogenation unit 11 passed by. The C 2 hydrogenation 11 can be up to 50% vol. of the C 2 fraction 22 to be bypassed. Downstream of the C 2 hydrogenation 11 or the reactor 11 be the two 23 . 24a or the three portions either mixed 24 or separately cooled gradually, the C 2 fraction 22 condenses and the condensate (s) in the C 1 / C 2 separation unit or demethanizer 16 injected. The remaining acetylene 32 of the combined C 2 stream 25 is in the acetylene recovery unit (ARU) 12 recovered, this preferably between the demethanizer 16 and the C 2 splitter 17 is arranged.

Vorteilhafterweise kann in dieser Anordnung die Azetylen-Gewinnungseinheit 12 bei niedrigeren Drücken wie etwa 9 bar als im Demethanisierer 16 betrieben werden, da ein Demethanisierer 16 üblicherweise bei etwa 13 bar oder etwa 30 bar betrieben wird und ein C2-Splitter 17 nur bei etwa 9 bar. Dadurch wäre eine ökonomische Azetylen-Gewinnung bei etwa 9 bar möglich, da der auftretende Druckverlust durch die ARU 12 vernachlässigbar ist.Advantageously, in this arrangement, the acetylene recovery unit 12 at lower pressures, such as 9 bar, than in the demethanizer 16 operated as a demethanizer 16 Usually operated at about 13 bar or about 30 bar and a C 2 splitter 17 only at about 9 bar. As a result, an economic acetylene recovery would be possible at about 9 bar, as the pressure loss occurring through the ARU 12 is negligible.

Vorteile:Advantages:

  • – Eine flexible Rückgewinnung von Azetylen 32 zwischen 0% und mehr als 50% der C2-Fraktion 22 ist möglich.- Flexible recovery of acetylene 32 between 0% and more than 50% of the C 2 fraction 22 is possible.
  • – Im Falle, dass die C2-Hydrierung 11 außerhalb der gewünschten Parameter verläuft, ist ein Abfacklen nicht nötig, da Azetylen 32, welches das Ethylenprodukt 31 verunreinigen würde, abgetrennt wird.- In case of the C 2 hydrogenation 11 is beyond the desired parameters, a Abfacklen is not necessary because acetylene 32 which is the ethylene product 31 contaminate, is separated.
  • – Die C2-Hydrierung 11 kann mit geringerem Umsatz betrieben werden. Einige ppm (Spuren) von Azetylen 32 oder größere Mengen Azetylen 32 können die C2-Hydrierung 11 ohne Beeinträchtigung des Ethylenprodukt 31 verlassen. Verbleibendes Azetylen 32 wird durch die ARU 12 entfernt.- The C 2 hydrogenation 11 can be operated with lower sales. Some ppm (traces) of acetylene 32 or larger quantities of acetylene 32 can be the C 2 hydrogenation 11 without affecting the ethylene product 31 leave. Remaining acetylene 32 is through the ARU 12 away.
  • – Da weniger Azetlyen 32 hydriert 11 wird, sinkt der Wasserstoffverbrauch. Somit kann mehr Wasserstoff 35 produziert werden. - Because less acetyls 32 hydrogenated 11 becomes, the hydrogen consumption decreases. Thus, more hydrogen 35 to be produced.
  • – Die Verfahrensführung der C2-Hydrierung 11 mit geringerem Umsatz hat den zusätzlichen Vorteil, dass die Selektivität des Katalysators (Umwandlung von Azetylen 32 zu Ethylen 31 und nicht zu Ethan 33) auf einen höheren Wert gesteigert wird. Mehr Ethylen 31 wird im Vergleich mit dem Standardansatz mit vollständigem Azetylenumsatz erzeugt. Die mildere Hydrierung 11 führt außerdem zu einer längeren Lebenszeit des Katalysators.- The procedure of the C 2 hydrogenation 11 with lower sales has the additional advantage that the selectivity of the catalyst (conversion of acetylene 32 to ethylene 31 and not to Ethan 33 ) is increased to a higher value. More ethylene 31 is produced in comparison with the standard formulation with complete acetylene conversion. The milder hydrogenation 11 also leads to a longer life of the catalyst.
  • – Eine zusätzliche ARU 12 in der vorgeschlagenen Sequenz führt zu einer kürzeren Anfahrzeit. Das normale Anfahren eines C2-Reaktors 11 benötigt mehrere Stunden des Abfacklens (des Azetylens 32) bis die C2-Hydrierung 11 innerhalb der gewünschten Parameter verläuft. Während der Anfahrprozedur kann alles Azetylen 32, welches aus dem Sumpf des Demethanisierers 16 kommt, sofort zurückgewonnen werden. Der verbleibende azetylenfreie C2-Strom 26 kann direkt in den C2-Splitter 17 geführt werden und produziert Ethylen 31 viel früher als bei einer einfachen Hydrierung.- An additional ARU 12 in the proposed sequence leads to a shorter startup time. The normal start-up of a C 2 reactor 11 requires several hours of Abfacklens (acetylene 32 ) until the C 2 hydrogenation 11 within the desired parameters. Everything can be acetylene during the start-up procedure 32 which is from the bottom of the demethanizer 16 comes to be recovered immediately. The remaining acetylene-free C 2 stream 26 can jump directly into the C 2 splitter 17 and produces ethylene 31 much sooner than with a simple hydrogenation.

1 zeigt eine bevorzugte Vorrichtungs- und Verfahrensform der Erfindung. In einem Steamcracker 18 werden Kohlenwasserstoffverbindungen mit mindestens zwei oder drei Kohlenstoffatomen gespalten, ein Rohproduktstrom 21 umfassend Ethylen 31 und Azetylen 32 erzeugt bzw. bereitgestellt und in einem Spaltgaskompressor 19 verdichtet, insbesondere auf einen Druck von über 20 bar. Der Rohproduktstrom 21 wird nach Verdichtung in einem Kühler 20 abgegekühlt, insbesondere auf eine Temperatur von –165°C bis –40°C, und über ein Leitungssystem 13 in einem Deethanisierer 15 geführt, in dem aus dem Rohproduktstrom 21 die C3+Fraktion 27 des Stromes abgetrennt wird, der Kohlenwasserstoffverbindungen mit mindesten 3 Kohlenstoffatomen umfasst, insbesondere bei einem Druck von 20 bar bis 35 bar und einer Temperatur von etwa bei –40°C. Die C2-Fraktion 22 des Rohproduktstroms wird anschließend über das Leitungssystem 13 in einen Hydrierungsreaktor 11 geführt, in welchem die Hydrierungsreaktion von Azetylen 32 zu Ethylen 31 bevorzugt bei einem Druck von 30 bar bis 35 bar und einer Temperatur von 60°C bis 120°C durchgeführt wird, wobei erfindungsgemäß ein Teilstrom 23 des Rohproduktstroms über eine Bypassleitung 14 um den Hydrierungsreaktor 11 vorbei in den hydrierten Teil 24a des Rohproduktstroms direkt hinter dem Hydrierungsreaktor 11 geführt wird. Der kombinierte Rohproduktstrom 24 wird anschließend über das Leitungssystem 13 in einen Demethanisierer 16 geführt, in welchen vom kombinierten Rohproduktstrom 24 C1-Komponenten 34 wie etwa Methan und/oder Wasserstoff 35 abgetrennt werden, insbesondere bei einem Druck von etwa 13 bar oder bei einem Druck von etwa 30 bar und einer Temperatur von –140°C bis –35°C bzw. ≥ –100°C. Wird aus dem kombinierten Rohproduktstrom 24 C1-Komponenten und/oder Wasserstoff beim einem Druck von 13 bar abgetrennt, wird der Rohproduktstrom vor dem Abtrennen insbesondere auf Temperaturen von –165°C bis –15°C gekühlt. Der kombinierte, demethanisierte Rohproduktstrom 25 wird anschließend über das Leitungssystem 13 in die Azetylen-Gewinnungseinheit 12 geführt, in der aus dem kombinierten Rohrproduktstrom 25 Azetylen 32 abgetrennt wird und aus der ein Produktstrom 26 umfassend Ethylen abgeführt wird, insbesondere bei einem Druck von etwa 13 bar bis 9 bar und bei einer Temperatur von –40°C bis 50°C. Der Produktstrom 26 wird anschließend in einen C2-Splitter 17 geführt, in dem Ethan 33 vom Ethylen 31 abgetrennt wird, insbesondere bei einem Druck von etwa 9 bar und Temperaturen von –54°C bis –35°C. 1 shows a preferred apparatus and method of the invention. In a steam cracker 18 Hydrocarbon compounds are cleaved with at least two or three carbon atoms, a crude product stream 21 comprising ethylene 31 and acetylene 32 generated and provided and in a split gas compressor 19 compressed, in particular to a pressure of over 20 bar. The crude product stream 21 is after compression in a cooler 20 cooled, in particular to a temperature of -165 ° C to -40 ° C, and a conduit system 13 in a deethanizer 15 guided in which from the crude product stream 21 the C 3+ fraction 27 the stream is separated, comprising hydrocarbon compounds having at least 3 carbon atoms, in particular at a pressure of 20 bar to 35 bar and a temperature of about -40 ° C. The C 2 fraction 22 of the crude product stream is then passed through the piping system 13 in a hydrogenation reactor 11 in which the hydrogenation reaction of acetylene 32 to ethylene 31 is preferably carried out at a pressure of 30 bar to 35 bar and a temperature of 60 ° C to 120 ° C, according to the invention a partial stream 23 the crude product stream via a bypass line 14 around the hydrogenation reactor 11 over in the hydrogenated part 24a of the crude product stream directly behind the hydrogenation reactor 11 to be led. The combined crude product stream 24 is then via the pipe system 13 into a demethanizer 16 in which of the combined crude product stream 24 C 1 components 34 such as methane and / or hydrogen 35 be separated, in particular at a pressure of about 13 bar or at a pressure of about 30 bar and a temperature of -140 ° C to -35 ° C or ≥ -100 ° C. Is from the combined crude product stream 24 C 1 components and / or hydrogen separated at a pressure of 13 bar, the crude product stream is cooled before separation, in particular to temperatures of -165 ° C to -15 ° C. The combined, demethanized crude product stream 25 is then via the pipe system 13 into the acetylene recovery unit 12 out in the combined tube product stream 25 acetylene 32 is separated and from a product stream 26 comprising ethylene is removed, in particular at a pressure of about 13 bar to 9 bar and at a temperature of -40 ° C to 50 ° C. The product stream 26 then becomes a C 2 splitter 17 in which Ethan 33 from ethylene 31 is separated, in particular at a pressure of about 9 bar and temperatures of -54 ° C to -35 ° C.

Alternativ kann der im Bypass geführte Teilstrom 23 des Rohproduktstroms separat vom hydrierten Teil 24a des Rohproduktstromes in den Demethanisierer 16 geführt werden. In diesem Fall werden die beiden demethanisierten Ströme 25a, 25b hinter dem Demethanisierer 16 vereinigt, so dass an dieser Stelle der kombinierte, demethanisierte Rohproduktstrom 25 entsteht.Alternatively, the partial flow guided in the bypass 23 of the crude product stream separately from the hydrogenated portion 24a of the crude product stream in the demethanizer 16 be guided. In this case, the two demethanized streams 25a . 25b behind the demethanizer 16 so that at this point the combined, demethanized crude product stream 25 arises.

2 zeigt einen detailierten Aufbau eines Deethanisierers 15. Dieser umfasst eine C3-Absorptionskolonne 61 und eine Deethanisierungskolonne 62. Nach der oben beschriebenen Tiefkühlung 20 des Rohproduktstromes 21 liegt dieser insbesondere zum Teil gasförmig 63 und zum Teil als Kondensat 64 vor. Der gasförmige Teil 63 des Rohproduktstromes wird in die C3-Absorptionskolonne 61 eingespeist, wobei über den Kopf der Kolonne 61 die C2-Fraktion 22 abgezogen wird und über den Sumpf der Kolonne 61 eine Fraktion 65, die im wesentlichen Kohlenwasserstoffverbindungen mit mindestens 3 Kohlenstoffatomen umfasst, aber auch geringe Anteile von Kohlenwasserstoffverbindungen mit 2 oder weniger Kohlenstoffatomen aufweisen kann, insbesondere bei einem Druck von etwa 35 bar. Das Sumpfprodukt 65 der C3-Absorptionskolonne wird anschließend in die Deethanisierungskolonne 62 eingespeist, wobei über den Kopf der Kolonne die verbliebenden Kohlenwasserstoffverbindungen mit 2 oder weniger Kohlenstoffatome als eine weitere C2-haltige Fraktion 66 abgezogen werden, und über den Sumpf der Kolonne die C3+-Fraktion 27, insbesondere bei einem Druck von 20 bar bis 25 bar. Alternativ oder parallel dazu wird der kondensierte Teil 64 des Rohproduktstroms ebenfalls in die Deethanisierungskolonne 62 eingespeist. Das Kopfprodukt 66 der Deethanisierungskolonne 62 wird kondensiert 47, in einem Rücklaufbehälter 44 gesammelt und wieder in die C3-Absorptionskolonne 61 zurückgeführt. 2 shows a detailed structure of a deethanizer 15 , This comprises a C 3 absorption column 61 and a deethanizer column 62 , After the above-described freezing 20 of the crude product stream 21 this particular is partly gaseous 63 and partly as condensate 64 in front. The gaseous part 63 of the crude product stream is in the C 3 absorption column 61 fed, with the head of the column 61 the C 2 fraction 22 is withdrawn and over the bottom of the column 61 a faction 65 which comprises substantially hydrocarbon compounds having at least 3 carbon atoms, but may also have small proportions of hydrocarbon compounds having 2 or less carbon atoms, in particular at a pressure of about 35 bar. The bottoms product 65 the C 3 -Absorptionskolonne is then in the Deethanisierungskolonne 62 fed, over the top of the column, the remaining hydrocarbon compounds having 2 or less carbon atoms as another C 2 -containing fraction 66 are withdrawn, and via the bottom of the column, the C 3+ fraction 27 , in particular at a pressure of 20 bar to 25 bar. Alternatively or in parallel, the condensed part becomes 64 of the crude product stream also in the deethanizer 62 fed. The top product 66 the deethanization column 62 is condensed 47 , in a return tank 44 collected and returned to the C 3 absorption column 61 recycled.

Eine bevorzugte erfindungsgemäße Vorrichtung derart ist ausgestaltet, dass das ein flüssiger C2-haltiger Teilstrom und/oder ein gasförmiger C2-haltiger Teilsstrom direkt vom Rücklaufbehälter 67 des Deethanisierers 62 zum Demethanisierer 16 geführt werden kann. A preferred device according to the invention is configured such that the liquid C 2 -containing partial flow and / or a gaseous C 2 -containing partial flow directly from the return tank 67 of the deethanizer 62 to the demethanizer 16 can be performed.

3 zeigt eine alternative Vorrichtungs- und Verfahrensform der Erfindung. Analog zu der in 1 gezeigten Vorrichtungs- und Verfahrensform werden in dem Steamcracker 18 Kohlenwasserstoffverbindungen mit mindestens zwei oder drei Kohlenstoffatomen gespalten, der Rohproduktstrom 21 umfassend Ethylen 31 und Azetylen 32 erzeugt bzw. bereitgestellt und im Spaltgaskompressor 19 verdichtet, insbesondere auf einen Druck von über 20 bar. Der Rohproduktstrom 21 wird nach Verdichtung in einem Kühler 20 abgekühlt, insbesondere auf eine Temperatur von –165°C bis –15°C, und über das Leitungssystem 13 in den Demethanisierer 16 geführt, in welchem aus dem Rohproduktstrom 21 C1-Komponenten 34 wie etwa Methan und/oder Wasserstoff 35 abgetrennt werden, insbesondere bei einem Druck von etwa 30 bar und einer Temperatur von etwa –100°C. Anschließend wird der demethanisierte Rohrpoduktstrom 71 über das Leitungssystem 13 in den Deethanisierer 15 geführt, in dem aus dem Rohproduktstrom 71 die C3+Fraktion 27 des Stromes abgetrennt wird, der Kohlenwasserstoffverbindungen mit mindesten 3 Kohlenstoffatomen umfasst, insbesondere bei einem Druck von etwa 25 bar. Die C2-Fraktion 72 des demethanisierten Rohproduktstroms 71 wird anschließend über das Leitungssystem 13 in einen Hydrierungsreaktor 11 geführt, in welchem die Hydrierungsreaktion von Azetylen 32 zu Ethylen 31 bevorzugt bei einem Druck von 30 bar bis 35 bar und einer Temperatur von 60°C bis 120°C durchgeführt wird, wobei erfindungsgemäß ein Teilstrom 23 des Rohproduktstroms über eine Bypassleitung 14 an dem Hydrierungsreaktor 11 vorbei in den hydrierten Teil 25a des demethanisierten Rohproduktstroms direkt hinter dem Hydrierungsreaktor 11 geführt wird. Der kombinierte, demethanisierte Rohproduktstrom 25 wird anschließend über das Leitungssystem 13 in die Azetylen-Gewinnungseinheit 12 geführt, in der aus dem kombinierten Rohrproduktstrom 25 Azetylen 32 abgetrennt wird und aus der ein Produktstrom 26 umfassend Ethylen 31 abgeführt wird, insbesondere bei einem Druck von etwa 20 bar. Der Produktstrom 26 wird anschließend in einen C2-Splitter 17 geführt, in dem Ethan 33 vom Ethylen 31 abgetrennt wird, insbesondere bei einem Druck von etwa 18 bar und einer Temperatur von –35°C bis –15°C. 3 shows an alternative apparatus and method form of the invention. Analogous to the in 1 shown device and process form are in the steam cracker 18 Hydrocarbon compounds having at least two or three carbon atoms split, the crude product stream 21 comprising ethylene 31 and acetylene 32 generated or provided and in the split gas compressor 19 compressed, in particular to a pressure of over 20 bar. The crude product stream 21 is after compression in a cooler 20 cooled, in particular to a temperature of -165 ° C to -15 ° C, and over the conduit system 13 in the demethanizer 16 led, in which from the crude product stream 21 C 1 components 34 such as methane and / or hydrogen 35 be separated, in particular at a pressure of about 30 bar and a temperature of about -100 ° C. Subsequently, the demethanized Rohrpoduktstrom 71 over the pipe system 13 into the deethanizer 15 guided in which from the crude product stream 71 the C 3+ fraction 27 the stream is separated, comprising hydrocarbon compounds having at least 3 carbon atoms, in particular at a pressure of about 25 bar. The C 2 fraction 72 of the demethanized crude product stream 71 is then via the pipe system 13 in a hydrogenation reactor 11 in which the hydrogenation reaction of acetylene 32 to ethylene 31 is preferably carried out at a pressure of 30 bar to 35 bar and a temperature of 60 ° C to 120 ° C, wherein according to the invention a partial stream 23 the crude product stream via a bypass line 14 at the hydrogenation reactor 11 over in the hydrogenated part 25a of the demethanized crude product stream directly behind the hydrogenation reactor 11 to be led. The combined, demethanized crude product stream 25 is then via the pipe system 13 into the acetylene recovery unit 12 out in the combined tube product stream 25 acetylene 32 is separated and from a product stream 26 comprising ethylene 31 is discharged, in particular at a pressure of about 20 bar. The product stream 26 then becomes a C 2 splitter 17 in which Ethan 33 from ethylene 31 is separated, in particular at a pressure of about 18 bar and a temperature of -35 ° C to -15 ° C.

Vorteilhafterweise kann die Hydrierung 11 der C2-Fraktion 22, 72 des Rohproduktstroms mit geringerem Umsatz betrieben werden, wobei nicht umgesetztes Azetylen 32 anschließend durch die Azetylen-Gewinnungseinheit 12 entfernt werden kann. Diese Verfahrensweise mit geringerem Umsatz ermöglicht die Produktion von mehr Ethylen 31 und schont den eingesetzen Katalysator, welches unter anderem in einer erhöhten Lebenszeit des Katalysators resultiert. Insbesondere kann ein geringerer Umsatz der Hydrierung durch die Senkung der Hydrierungstemperatur auf geringere Temperaturen, insbesondere auf 60°C bis 120°C, erreicht werden.Advantageously, the hydrogenation 11 the C 2 fraction 22 . 72 the crude product stream are operated with lower conversion, wherein unreacted acetylene 32 then through the acetylene recovery unit 12 can be removed. This lower conversion approach allows the production of more ethylene 31 and protects the catalyst used, which, inter alia, results in an increased lifetime of the catalyst. In particular, a lower conversion of the hydrogenation can be achieved by lowering the hydrogenation temperature to lower temperatures, in particular to 60 ° C. to 120 ° C.

In 4 ist schematisch eine geeignete Azetylen-Gewinnungseinheit 12 dargestellt. Eine solche Azetylen-Gewinnungseinheit 12 umfasst eine Azetlyenabsorptionskolonne 41 mit mehreren Böden, die Zuflüsse für die C2-Fraktion 25 des kombinierten Rohproduktstromes, jeweils einen Abzug für den azetylenfreien Produktstrom 26 und das mit Azetlyen beladenen Absorptionsmittel, einen Kopfkondensator 47 mit vorgeschaltetem Kühler und einen Rücklaufbehälter 44 aufweist, eine Ethylenstrippkolonne 42, die einen Zufluss für das mit Azetylen 32 beladene Absorptionsmittel und einen Abzug für das abzuziehende Ethylen 31 aufweist, und eine Regenerierungskolonne 43, die einen Zufluss für das mit Azetylen 32 beladene Absorptionsmittel, jeweils einen Abzug für das azetylenhaltige Kopfprodukt 32 und das regenerierte Absorptionsmittel, einen Kopfkondensator 47 mit vorgeschaltetem Kühler, einen Rücklaufbehälter 49 und einen Umlauferhitzer 46 aufweist.In 4 is schematically a suitable acetylene recovery unit 12 shown. Such acetylene recovery unit 12 comprises an acetyl absorption column 41 with multiple soils, the tributaries for the C 2 fraction 25 of the combined crude product stream, one hood each for the acetylene-free product stream 26 and the acetylene-loaded absorbent, a top condenser 47 with upstream cooler and a return tank 44 has, an ethylene stripping column 42 that has an influx of acetylene 32 loaded absorbents and a deduction for the withdrawn ethylene 31 and a regeneration column 43 that has an influx of acetylene 32 loaded absorbents, each one deduction for the acetylene-containing top product 32 and the regenerated absorbent, a top condenser 47 with upstream cooler, a return tank 49 and a water heater 46 having.

Zunächst wird der kombinierte, demethanisierte Rohproduktstrom 25 bzw. die demethanisierte C2-Fraktion 25 des Rohproduktstromes in die Azetylenabsorptionskolonne 41 eingespeist, wobei der Rohproduktstrom 25 im Gegenstrom mit dem Absorptionsmittel in Kontakt gebracht wird. Ein Produktstrom 26 mit Ethylen 32 und Ethan 33 wird aus dem Kopf des Azetylenabsorptionskolonne 41 abgezogen, gekühlt, kondensiert und zum Teil als Rücklauf wieder auf die Kolonne 41 gegeben. Der restliche Teil des Produktstroms 26 wird zum C2-Splitter 17 geführt. Das Absorptionsmittel, welches nun bevorzugt mit Azetylen 32 beladen ist, wird über den Sumpf der Azetylenabsorptionskolonne 41 abgezogen und in einem Wärmetauscher 45 gegen regeneriertes Absorptionsmittel angewärmt, wobei ein Teil der gelösten Gase, vorzugweise Ethylen und Ethan, ausgast, in einem Sammler 48 von Absorptionsmittel getrennt und wieder in den unteren Teil der Kolonne 41 zurückgeleitetet wird. Das auskondensierte, vorzugsweise mit Azetylen 32 beladene Absorptionsmittel wird anschließend aus dem Sammler 48 in die Ethylenstrippkolonne 42 geführt. Die Azetylenkolonne 41 kann bei einem Druck von 8 bar bis 30 bar und einer Temperatur gefahren werden, bei welcher das Absorptionsmittel, wie beispielsweise N-Methylpyrolidon, Dimethylformamid oder Aceton, bei dem gegebend Druck kondensieren kann. Bevorzugt wird die Azetylenkolonne mit einem Druck von etwa 9 bar gefahren, wenn der Rohproduktstrom 21 erst durch den Deethanisierer 15 und anschließend durch den Demethanisierer 16 geführt wurde, oder alternerativ mit einem Druck von etwa 20 bar, wenn der Rohproduktstrom 21 zunächst durch den Demethanisierer 16 und anschließend durch den Deethanisierer 15 geführt wurde.First, the combined, demethanized crude product stream 25 or the demethanized C 2 fraction 25 of the crude product stream into the acetylene absorption column 41 fed, the crude product stream 25 is brought into contact with the absorbent in countercurrent. A product stream 26 with ethylene 32 and ethane 33 is from the top of the acetylene absorption column 41 withdrawn, cooled, condensed and partly as reflux back to the column 41 given. The remaining part of the product stream 26 becomes a C 2 splitter 17 guided. The absorbent, which is now preferred with acetylene 32 is loaded via the bottom of the acetylene absorption column 41 withdrawn and in a heat exchanger 45 warmed against regenerated absorbent, with a portion of the dissolved gases, preferably ethylene and ethane, outgassing in a collector 48 separated from absorbent and returned to the lower part of the column 41 is returned. The condensed, preferably with acetylene 32 loaded absorbent is then removed from the collector 48 in the ethylene stripping column 42 guided. The acetylene column 41 can be run at a pressure of 8 bar to 30 bar and a temperature at which the absorbent, such as N-methylpyrrolidone, dimethylformamide or acetone, can condense at the given pressure. Preferably, the acetylene column is driven at a pressure of about 9 bar when the crude product stream 21 first through the deethanizer 15 and then through the demethanizer 16 was conducted, or alternately with a pressure of about 20 bar when the crude product stream 21 first by the demethanizer 16 and then through the deethanizer 15 was led.

In der Ethylenstrippkolonne 42 werden das beladene Absorptionsmittel und ggf. regeneriertes Absorptionsmittel erhitzt bzw. im Gegenstrom zum Reboilergas aus dem Sumpfkocher 46 geführt, wobei im beladenen Absorptionsmittel übrig gebliebenes Ethylen 31 über den Kopf der Kolonne 42 ausgetragen und zum Spaltgaskompressor 19 zurückgefahren wird. Das mit Azetlyen 32 beladene Absorptionsmittel wird über den Sumpf der Kolonne 42 abgezogen, wobei ein Teil des beladenen Absorptionsmittels im Umlauferhitzer 46 erwärmte und in die Kolonne 42 zurückgegeben wird und der restliche Teil des beladenen Absorptionsmittels in einem weiterem Wärmetauscher 45 gegen regeneriertes Absoprtionsmittel angewärmt und in eine Regenerationskolonne 43 gegeben wird. Bevorzugt wird der Ethylenstripper 42 bei einem Druck von etwa 1,2 bar gefahren, wobei im Kopf der Kolonne eine Temperatur von etwa –25 C vorliegt und im Sumpf der Kolonne eine Temperatur von etwa 60°C.In the ethylene stripping column 42 the loaded absorbent and optionally regenerated absorbent are heated or countercurrent to reboiler gas from the sump cooker 46 led, where in the loaded absorbent leftover ethylene 31 over the head of the column 42 discharged and to the split gas compressor 19 is being reduced. That with acetyls 32 loaded absorbent is via the bottom of the column 42 withdrawn, with a portion of the loaded absorbent in the water heater 46 warmed up and into the column 42 is returned and the remaining portion of the loaded absorbent in a further heat exchanger 45 heated against regenerated Absoprtionsmittel and in a regeneration column 43 is given. The ethylene stripper is preferred 42 at a pressure of about 1.2 bar, wherein in the top of the column a temperature of about -25 C is present and in the bottom of the column a temperature of about 60 ° C.

In der Regenerationskolonne 43 wiederum wird das beladenene Absorptionsmittel im Gegenstom zum Reboilergas aus dem Sumpfkocher 46 gefahren, wobei das anfallende regenerierte Absorptionsmittel zum Teil über einen Umlauferhitzer 46 zurück in die Kolonne 43 geführt wird und zum Teil über die beiden Wärmertauscher 45 gegen das beladene Absorptionsmittel gekühlt und die Azetylenabsorptionskolonne 41 und ggf. in die Ethylenstripkolonne 42 geführt wird. Somit kann die in der Ethylenstrippkolonne 42 und in der Regenerationskolonne 43 anfallende Wärme vorteilhaft zur Erwärmung des aus der Azetylenabsorptionskolonne 41 kommenden, kühlen, vorzugweise mit Azetlyen 32 beladenen Absorptionsmittel genutzt werden. Aus dem Kopf der Regenerationskolonne 43 wird ein azetylenhaltiger Strom 32 entnommen, kondensiert und das auskondensierte Absorptionsmittel in die Kolonne 43 zurückgeführt. Bevorzugt wird die Regenerationskolonne 43 bei einem Druck von etwa 1,3 bar gefahren, wobei im Kopf der Kolonne eine Temperatur von etwa –40 C vorliegt und im Sumpf der Kolonne eine Temperatur von etwa –170°C. Bezugszeichenliste 11 Hydrierungsreaktor 12 Azetylen-Gewinnungseinheit 13 Leitungssystem 14 Bypassleitung 15 Deethanisierer 16 Demethanisierer 17 C2 Splitter 18 Steamcracker 19 Spaltgaskompressor 20 Kühler 21 Rohproduktstrom (C2H2, C2H4, CH4, C3+, H2) 22 C2-Fraktion des Rohproduktstroms (C2H2, C2H4, CH4, H2) 23 Im Bypass geführter Teilstrom des Rohproduktstromes 24 Kombinierter Strom (C2H4, C2H6, C2H2, CH4, H2) 24a Hydierter Rohproduktstrom (C2H4 C2H6, CH4, H2) 25 Demethanisierter kombinierter Strom (C2H4, C2H6, C2H2) 25a Demethanisierter hydrierter Rohproduktstrom (C2H4, C2H6) 25b Demethanisierter im Bypass geführter Teil des Rohproduktstromes (C2H2, C2H4,) 26 Produktstrom (C2H4, C2H6) 27 C3+Fraktion des Rohproduktstromes 31 Ethylen 32 Azetylen 33 Ethan 34 Methan 35 Wasserstoff 41 Azetylenabsorptionskolonne 42 Ethylenstrippkolonne 43 Regenerationskolonne 44 Rücklaufbehälter der Azetylenkolonne 45 Wärmeübertrager 46 Sumpfkocher/Umlauferhitzer 47 Kondensator mit Kühler 48 Sammler 49 Rücklaufbehälter der Regenerationskolonne 51 HP-C2H4 Kältemittel 52 –30°C C3H6 Kältemittel 53 Niederdruckdampf 54 Mitteldruckdampf 55 Kühlwasser 56 LP-C3H6 Kältemittel 61 C3-Absorptionskolonne 62 Deethanisiererkolonne 63 Gasförmiger Anteil des Rohproduktstroms nach Kühlung 64 Kondensierter Anteil des Rohproduktstroms nach Kühlung 65 Sumpfprodukt der C3-Absorberkolonne 66 Kopfprodukt der Deethansiererkolonne (weitere C2-Fraktion) 67 Rücklaufbehälter der Dethansiererkolonne 68 Gasförmiges Kopfprodukt der Dethanisierkolonne 71 Demethanisierter Rohproduktstrom 71 (C2H2, C2H4, C3+) 72 Demethanisierte C2-Fraktion des Rohproduktstroms (C2H2, C2H4) In the regeneration column 43 again, the loaded absorbent is in counterstroke to the reboiler gas from the sump cooker 46 driven, with the resulting regenerated absorbent in part via a water heater 46 back to the column 43 is guided and partly over the two heat exchangers 45 cooled against the loaded absorbent and the acetylene absorption column 41 and optionally in the ethylene stripping column 42 to be led. Thus, in the ethylene stripping column 42 and in the regeneration column 43 accumulating heat advantageous for heating the from the acetylene absorption column 41 coming, cool, preferably with acetyls 32 loaded absorbent can be used. From the top of the regeneration column 43 becomes an acetylene-containing stream 32 removed, condensed and the condensed absorbent in the column 43 recycled. The regeneration column is preferred 43 at a pressure of about 1.3 bar, wherein in the top of the column a temperature of about -40 C is present and in the bottom of the column a temperature of about -170 ° C. LIST OF REFERENCE NUMBERS 11 hydrogenation reactor 12 Acetylene recovery unit 13 line system 14 bypass line 15 deethanizer 16 demethanizer 17 C 2 splitter 18 steam cracker 19 Cracked gas compressor 20 cooler 21 Crude product stream (C 2 H 2 , C 2 H 4 , CH 4 , C 3+ , H 2 ) 22 C 2 -Fraction of the crude product stream (C 2 H 2 , C 2 H 4 , CH 4 , H 2 ) 23 Bypass-guided partial flow of the crude product stream 24 Combined current (C 2 H 4 , C 2 H 6 , C 2 H 2 , CH 4 , H 2 ) 24a Hydrogenated crude product stream (C 2 H 4 C 2 H 6 , CH 4 , H 2 ) 25 Demethanized combined stream (C 2 H 4 , C 2 H 6 , C 2 H 2 ) 25a Demethanized hydrogenated crude product stream (C 2 H 4 , C 2 H 6 ) 25b Demethanized by-passed part of the crude product stream (C 2 H 2 , C 2 H 4 ,) 26 Product stream (C 2 H 4, C 2 H 6) 27 C 3+ fraction of the crude product stream 31 ethylene 32 acetylene 33 Ethan 34 methane 35 hydrogen 41 Azetylenabsorptionskolonne 42 Ethylene stripper 43 regeneration column 44 Return tank of the acetylene column 45 Heat exchanger 46 Marsh boiler / circulation heater 47 Condenser with radiator 48 collector 49 Return tank of the regeneration column 51 HP-C2H4 refrigerant 52 -30 ° C C3H6 refrigerant 53 Low pressure steam 54 Medium pressure steam 55 cooling water 56 LP-C3H6 refrigerant 61 C 3 absorption column 62 Deethanisiererkolonne 63 Gaseous fraction of the crude product stream after cooling 64 Condensed fraction of the crude product stream after cooling 65 Bottom product of the C 3 absorber column 66 Overhead product of the Deethansiererkolonne (further C 2 fraction) 67 Return tank of Dethansiererkolonne 68 Gaseous overhead product of the Dethanisierkolonne 71 Demethanized crude product stream 71 (C 2 H 2 , C 2 H 4 , C 3+ ) 72 Demethanized C 2 fraction of the crude product stream (C 2 H 2 , C 2 H 4 )

Claims (13)

Verfahren zur Gewinnung von Ethylen (31) und Azetylen (32), mit den Schritten: – Bereitstellen eines Rohproduktstroms (21, 22) umfassend Ethylen (31) und Azetylen (32), und – Hydrieren (11) des Rohproduktstromes (21, 22) in einem Hydrierungsschritt (11), wobei ein Teil des Azetylens (32) zu Ethylen (31) umgewandelt wird, dadurch gekennzeichnet, dass im Hydrierungsschritt nicht umgesetztes Azetylen (32) aus dem hydrierten Rohproduktstrom (24a, 25a) in einem ersten Trennschritt (12) unter Entstehung eines ethylenhaltigen Produktstromes (26) abgetrennt wird.Process for the production of ethylene ( 31 ) and acetylene ( 32 ), comprising the steps of: - providing a crude product stream ( 21 . 22 ) comprising ethylene ( 31 ) and acetylene ( 32 ), and - hydrogenation ( 11 ) of the crude product stream ( 21 . 22 ) in a hydrogenation step ( 11 ), whereby a part of the acetylene ( 32 ) to ethylene ( 31 ), characterized in that in the hydrogenation step unreacted acetylene ( 32 ) from the hydrogenated crude product stream ( 24a . 25a ) in a first separation step ( 12 ) with formation of an ethylene-containing product stream ( 26 ) is separated. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass ein Teilstrom des Rohproduktstromes (23) im Bypass am Hydrierungsschritt (11) vorbei zum ersten Trennschritt (12) geführt wird.Process according to Claim 1, characterized in that a partial stream of the crude product stream ( 23 ) in the bypass at the hydrogenation step ( 11 ) over to the first separation step ( 12 ) to be led. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass aus dem hydrierten Rohproduktstrom (24a) und/oder aus dem im Bypass geführten Teilstrom des Rohproduktstroms (23) C1-Komponenten (34) und/oder Wasserstoff (35) in einem zweiten Trennschritt (16) abgetrennt werden, wobei insbesondere der zweite Trennschritt (16) vor dem ersten Trennschritt (12) durchgeführt wird. Process according to claim 1 or 2, characterized in that from the hydrogenated crude product stream ( 24a ) and / or from the by-pass partial stream of the crude product stream ( 23 ) C 1 components ( 34 ) and / or hydrogen ( 35 ) in a second separation step ( 16 ), wherein in particular the second separation step ( 16 ) before the first separation step ( 12 ) is carried out. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass der zweite Trennschritt (16) jeweils separat mit dem hydrierten Rohproduktstrom (24a) und/oder dem im Bypass geführten Teilstrom (23) des Rohproduktstroms durchgeführt wird, oder der hydrierte Rohproduktstrom (24a) mit dem im Bypass geführten Teilstrom (23) des Rohproduktstroms vor der Durchführung des zweiten Trennschrittes (16) vereinigt (24) wird.Method according to claim 3, characterized in that the second separation step ( 16 ) each separately with the hydrogenated crude product stream ( 24a ) and / or the partial flow conducted in the bypass ( 23 ) of the crude product stream, or the hydrogenated crude product stream ( 24a ) with the partial flow ( 23 ) of the crude product stream before carrying out the second separation step ( 16 ) united ( 24 ) becomes. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass in einem dritten Trennschritt (15) aus dem Rohproduktstrom (21, 71) Verbindungen (27), die mindestens drei Kohlenstoffatome umfassen, abgetrennt werden, insbesondere vor dem Hydrierungschritt (11) oder vor dem ersten Trennschritt (12).Method according to one of the preceding claims, characterized in that in a third separation step ( 15 ) from the crude product stream ( 21 . 71 ) Links ( 27 ) comprising at least three carbon atoms, in particular before the hydrogenation step ( 11 ) or before the first separation step ( 12 ). Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass nicht mehr als 70% Vol., 60% Vol., 50% Vol., 40% Vol., 30% Vol., 20% Vol., 10% Vol. des im Rohproduktgasstrom (21, 22) enthaltenen Azetylens im Hydrierungsschritt umgewandelt wird.Method according to one of the preceding claims, characterized in that no more than 70% vol., 60% vol., 50% vol., 40% vol., 30% vol., 20% vol., 10% vol Crude product gas stream ( 21 . 22 ) acetylene is converted in the hydrogenation step. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Rohproduktstrom (21, 22) umfassend Ethylen (31) und Azetylen (32) durch Cracken (18), insbesondere Steamcracken, bereitgestellt wird, wobei insbesondere ein Kohlenwasserstoff mit mindestens 2 oder 3 Kohlenstoffatomen gespalten wird und der Rohproduktstrom (21, 22) entsteht.Method according to one of the preceding claims, characterized in that the crude product stream ( 21 . 22 ) comprising ethylene ( 31 ) and acetylene ( 32 ) by cracking ( 18 ), in particular steam cracking, wherein in particular a hydrocarbon having at least 2 or 3 carbon atoms is split and the crude product stream ( 21 . 22 ) arises. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass ein weiterer Teilstrom des Rohproduktstroms (21, 22) im Bypass am Hydrierungschritt vorbei zum ersten Tennschritt (12) geführt wird, insbesondere über den zweiten Trennschritt (16).Method according to one of the preceding claims, characterized in that a further partial stream of the crude product stream ( 21 . 22 ) in the bypass past the hydrogenation step to the first Tennschritt ( 12 ), in particular via the second separation step ( 16 ). Vorrichtung zur Gewinnung von Ethylen (31) und Azetylen (32), mit einem Hydrierungsreaktor (11), wobei der Hydrierungsreaktor (11) dazu ausgebildet ist, einen Rohproduktstrom (21, 22) umfassend Ethylen (31) und Azetylen (32) zu hydrieren (11), und einer Azetylen-Gewinnungseinheit (12), wobei die Azetylen-Gewinnungseinheit (12) dazu ausgebildet ist, Azetylen (32) aus dem Rohproduktstrom (23, 24, 25) unter Entstehung eines ethylenhaltigen Produktstromes (26) abzutrennen.Apparatus for the production of ethylene ( 31 ) and acetylene ( 32 ), with a hydrogenation reactor ( 11 ), wherein the hydrogenation reactor ( 11 ) is adapted to a raw product stream ( 21 . 22 ) comprising ethylene ( 31 ) and acetylene ( 32 ) to hydrogenate ( 11 ), and an acetylene recovery unit ( 12 ), wherein the acetylene recovery unit ( 12 ) is designed to acetylene ( 32 ) from the crude product stream ( 23 . 24 . 25 ) with formation of an ethylene-containing product stream ( 26 ) to separate. Vorrichtung nach Anspruch 9 dadurch gekennzeichnet, dass die Vorrichtung eine Bypassleitung (14) aufweist und dazu ausgebildet ist, einen Teilstrom (23) des Rohproduktstroms über die Bypassleitung (14) am Hydrierungsreaktor (11) vorbei der Azetylen-Gewinnungseinheit (12) zuzuführen.Apparatus according to claim 9, characterized in that the device is a bypass line ( 14 ) and is adapted to a partial flow ( 23 ) of the crude product stream via the bypass line ( 14 ) at the hydrogenation reactor ( 11 ) past the acetylene recovery unit ( 12 ). Vorrichtung nach Anspruch 9 oder 10, dadurch gekennzeichnet, dass die Vorrichtung einen Deethanisierer (16) umfasst, der dazu ausgebildet ist, aus dem Rohprodukgasstrom (21) eine Verbindung (27) umfassend mindestens drei Kohlenstoffatome abzutrennen, wobei insbesondere der Deethanisierer (16) stromaufwärts des Hydrierungsreaktors (11) angeordnet ist.Device according to claim 9 or 10, characterized in that the device comprises a deethanizer ( 16 ), which is adapted from the Rohprodukgasstrom ( 21 ) a connection ( 27 ) comprising at least three carbon atoms, wherein in particular the deethanizer ( 16 ) upstream of the hydrogenation reactor ( 11 ) is arranged. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 9 bis 11, dadurch gekennzeichnet, dass die Vorrichtung einen Demethanisierer (14) umfasst, der dazu ausgebildet ist, aus dem Rohproduktstrom (21, 22, 23, 24, 24a) eine Verbindung umfassend ein Kohlenstoffatom (34) und/oder Wasserstoff (35) abzutrennen, wobei insbesondere der Demethanizer (14) stromabwärts des Hydrierungsreaktors (11) angeordnet ist, und insbesondere stromaufwärts der Azetylen-Gewinnungseinheit (12).Device according to one of claims 9 to 11, characterized in that the device comprises a demethanizer ( 14 ), which is designed to remove from the crude product stream ( 21 . 22 . 23 . 24 . 24a ) a compound comprising a carbon atom ( 34 ) and / or hydrogen ( 35 ), in particular the demethanizer ( 14 ) downstream of the hydrogenation reactor ( 11 ), and in particular upstream of the acetylene recovery unit ( 12 ). Vorrichtung nach einem der Ansprüche 9 bis 12, dadurch gekennzeichnet, dass die Vorrichtung einen C2-Splitter (17) umfasst, der dazu ausgebildet ist, aus dem Produktstrom (26) umfassend Ethylen (31) und insbesondere Ethan (33) eine Verbindung umfassend zwei Kohlenstoffatome, insbesondere Ethan (31), von Ethylen (33) abzutrennen.Device according to one of claims 9 to 12, characterized in that the device comprises a C 2 splitter ( 17 ), which is adapted from the product stream ( 26 ) comprising ethylene ( 31 ) and in particular ethane ( 33 ) a compound comprising two carbon atoms, in particular ethane ( 31 ), of ethylene ( 33 ) to separate.
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