DE102009032537A1 - Coal-fired power station with associated CO2 scrubbing and heat recovery - Google Patents

Coal-fired power station with associated CO2 scrubbing and heat recovery Download PDF

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Dieter König
Christian Bergins
Martin SCHÖNWÄLDER
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Abstract

Bei einem Verfahren zur Wärmerückgewinnung mittels Verbindung mehrerer Wärmeströme eines fossil befeuerten, insbesondere kohlebefeuerten, Kraftwerks (1) mit der Verbrennung nachgeschalteter CO-Wäsche (58) des Rauchgases mittels chemischer Absorption und zugeordneter CO-Kompression (27), soll eine Lösung geschaffen werden, die eine wärmetechnisch günstige Einbindung einer CO-Wäsche des Rauchgases mit zugeordneter CO-Kompression in den Gesamtenergiewärmestrom und/oder die Gesamtwärmeenergiebilanz eines fossil befeuerten, insbesondere kohlebefeuerten, vorzugsweise konventionellen, Kraftwerks ermöglicht. Dies wird dadurch erreicht, dass aus dem Wärmestrom der CO-Wäsche (58) mit zugeordneter CO-Kompression (27) thermische Energie in Form mindestens eines Teilwärmestroms (Q, Q, Q, Q) ausgekoppelt und in ein unmittelbar oder mittelbar an den Wärmestrom des Kessels (2) oder Dampferzeugers des Kraftwerks (1) gekoppelten Wärmestrom wieder eingekoppelt wird und/oder dass aus dem Rauchgaswärmestrom (Q) thermische Energie in Form mindestens eines Teilwärmestroms (Q, Q, Q) ausgekoppelt und in den Wärmestrom der CO-Wäsche (58) mit zugeordneter CO-Kompression (27) wieder eingekoppelt wird.In a method for heat recovery by combining several heat flows from a fossil-fired, in particular coal-fired, power plant (1) with the combustion of downstream CO scrubbing (58) of the flue gas by means of chemical absorption and associated CO compression (27), a solution is to be created, which enables a thermally beneficial integration of CO scrubbing of the flue gas with associated CO compression in the total energy heat flow and / or the total heat energy balance of a fossil-fueled, in particular coal-fired, preferably conventional, power plant. This is achieved by extracting thermal energy in the form of at least a partial heat flow (Q, Q, Q, Q) from the heat flow of the CO washing (58) with the associated CO compression (27) and converting it directly or indirectly to the heat flow of the boiler (2) or steam generator of the power plant (1) coupled heat flow is coupled in again and / or that from the flue gas heat flow (Q) thermal energy in the form of at least a partial heat flow (Q, Q, Q) is extracted and into the heat flow of the CO scrubbing (58) is coupled in again with associated CO compression (27).

Description

Die Erfindung richtet sich auf ein Verfahren zur Wärmerückgewinnung mittels Verbindung mehrerer Wärmeströme eines fossil befeuerten, insbesondere kohlebefeuerten, Kraftwerks mit nachgeschalteter CO2-Wäsche des Rauchgases mittels chemischer Absorption und zugeordneter CO2-Kompression. Weiterhin richtet sich die Erfindung auf ein Kraftwerk, insbesondere fossil befeuertes und vorzugsweise kohlebefeuertes Kraftwerk, mit einer der Verbrennung nachgeschalteten CO2-Wäsche des Rauchgases mittels chemischer Absorption und zugeordneter CO2-Kompression.The invention is directed to a method for heat recovery by connecting a plurality of heat flows of a fossil-fired, especially coal-fired, power plant with downstream CO 2 scrubbing of the flue gas by means of chemical absorption and associated CO 2 compression. Furthermore, the invention is directed to a power plant, in particular fossil-fueled and preferably coal-fired power plant, with a post-combustion CO 2 scrubbing of the flue gas by means of chemical absorption and associated CO 2 compression.

Seit geraumer Zeit, spätestens seit Unterzeichnung des Kyoto-Protokolls, werden intensive Anstrengungen unternommen, um die Emission des bei der Verbrennung fossiler Brennstoffe entstehenden Gases CO2 in die Atmosphäre zu vermindern, um dieses für die Klimaerwärmung verantwortliche Treibhausgas in der Atmosphäre zu reduzieren. Bei fossil befeuerten, insbesondere kohlebefeuerten, Kraftwerken stehen hierfür drei grundsätzliche Verfahrensrouten zur Verfügung: Die Abscheidung vor der Verbrennung, die integrierte Abscheidung und die Abscheidung nach der Verbrennung.For some time now, at the latest since the signing of the Kyoto Protocol, intensive efforts have been made to reduce the emission of the CO 2 gas from the burning of fossil fuels into the atmosphere in order to reduce this atmospheric greenhouse gas that is responsible for global warming. For fossil-fueled, especially coal-fired, power plants, there are three basic process routes available: pre-combustion capture, integrated capture, and post-combustion capture.

Das Prinzip der Abscheidung vor der Verbrennung (pre-combustion) basiert auf der Umsetzung des fossilen Brennstoffes zu einem aus Kohlenmonoxid und Wasserstoff bestehenden Synthesegas, wobei in einem weiteren Schritt das Kohlenmonooxid zu Kohlendioxid (CO2) aufoxidiert und dann aus dem Prozess entfernt wird.The principle of pre-combustion is based on the conversion of the fossil fuel to a syngas consisting of carbon monoxide and hydrogen, in a further step the carbon monoxide is oxidised to carbon dioxide (CO 2 ) and then removed from the process.

Die integrierte Abscheidung wird beim so genannten Oxy-Fuel-Prozess realisiert. Hierbei wird ein hochkonzentrierter Kohlendioxid(CO2)-Abgasstrom durch die Verbrennung des fossilen Brennstoffes, insbesondere Kohle, mit reinem Sauerstoff anstelle von Luft erzeugt, der nach Kondensation des Wasserdampfanteils ohne zusätzliche Wäsche direkt entsorgt werden kann.The integrated separation is realized in the so-called oxy-fuel process. Here, a highly concentrated carbon dioxide (CO 2 ) -Abgasstrom produced by the combustion of fossil fuel, especially coal, with pure oxygen instead of air, which can be disposed of directly after condensation of the water vapor without additional washing.

Bei dem dritten Verfahren, der Abscheidung nach der Verbrennung (post-combustion), das insbesondere bei konventionellen Kraftwerken Anwendung findet, wird das Kohlendioxid (CO2) mittels einer Wäsche abgetrennt. Hierbei wird das Rauchgas am Ende des Rauchgasreinigungsstranges mittels einer CO2-Wäsche mittels chemischer Absorption aus dem Rauchgas größtenteils entfernt, so dass ein CO2-armes Abgas das Kraftwerk verlässt. Diese CO2-Wäsche findet in einem Absorber statt, wobei die chemische Absorption mittels eines Waschmittels, insbesondere Monoethanolamin (MEA), aber auch Diethanolamin (DEA) oder Methyldiethanolamin (MDEA), erfolgt. Das mit CO2 beladene Waschmittel wird in einem Desorber oder Regenerator von dem CO2 befreit und aufbereitet und anschließend im Kreislauf zum Absorber zurückgeführt. Den Desorber oder Regenerator verlässt ein höchst CO2-haltiges Abgas, das in einer anschließenden CO2-Kompression verflüssigt und danach zur endgültigen Lagerung oder Weiterverwendung aus dem Bereich des Kraftwerks entfernt wird. Der große Vorteil dieses Verfahrens besteht darin, dass damit bestehende konventionelle Kraftwerksanlagen ohne weiteres nachrüstbar sind. Der Nachteil dieses Verfahrens ergibt sich aus dem für die CO2-Abscheidung notwendigen hohen Energieaufwand. Zum einen ist für die Regeneration des eingesetzten Waschmittels ein hoher Energiebedarf erforderlich, der üblicherweise in Form von aus dem Wasser-Dampf-Kreislauf des zugeordneten Kraftwerkes abgezapftem Dampf gedeckt wird. Mit diesem abgezapften Dampf wird ein Reboiler oder Verdampfer des Desorbers oder Regenerators gespeist, mittels welchem das im Kreislauf geführte Waschmittel auf die für die Austreibung von CO2 notwendige Temperatur erhitzt wird. Weiterer energetischer Aufwand wird für die anschließende CO2-Kompression zur Verflüssigung des Kohlendioxids benötigt. Schließlich wird auch noch zusätzliche Energie benötigt, um das zunächst drucklose Rauchgas vor dem Absorber der CO2-Wäsche des Rauchgases auf den notwendigen Absorberdruck anzuheben. Aufgrund dieses relativ hohen Energieaufwandes für die CO2-Wäsche mit zugeordneter CO2-Kompression wird der Wirkungsgrad des zugeordneten Kraftwerkes – im Vergleich zu einem solchen ohne CO2-Wäsche – vermindert. Auch hat die Maßnahme des Abführens von Anzapfdampf aus dem Wasser-Dampf-Kreislauf des Kraftwerkes Einfluss auf diesen Kreislauf und die Energieströme, insbesondere die Wärmeenergieströme des Kraftwerks.In the third method, the post-combustion, which is used in particular in conventional power plants, the carbon dioxide (CO 2 ) is separated by means of a wash. Here, the flue gas at the end of the flue gas cleaning line by means of a CO 2 scrubbing by chemical absorption from the flue gas is largely removed, so that a low-CO 2 exhaust gas leaves the power plant. This CO 2 scrubbing takes place in an absorber, wherein the chemical absorption by means of a detergent, in particular monoethanolamine (MEA), but also diethanolamine (DEA) or methyldiethanolamine (MDEA), takes place. The loaded with CO 2 detergent is freed in a desorber or regenerator of the CO 2 and treated and then recycled in the circuit to the absorber. The desorber or regenerator exits a high CO 2 -containing exhaust gas, which is liquefied in a subsequent CO 2 compression and then removed from the area of the power plant for final storage or re-use. The big advantage of this method is that existing conventional power plants can be easily retrofitted. The disadvantage of this method results from the high energy consumption required for CO 2 separation. On the one hand, a high energy requirement is required for the regeneration of the detergent used, which is usually covered in the form of steam drawn from the water-steam circuit of the associated power plant. With this tapped steam, a reboiler or evaporator of the desorber or regenerator is fed, by means of which the recirculated detergent is heated to the temperature necessary for the expulsion of CO 2 . Further energy expenditure is required for the subsequent CO 2 compression for the liquefaction of the carbon dioxide. Finally, additional energy is required to raise the initially pressureless flue gas before the absorber of the CO 2 scrubbing of the flue gas to the necessary absorber pressure. Due to this relatively high energy consumption for the CO 2 scrubbing with associated CO 2 compression of the efficiency of the associated power plant - compared to such without CO 2 scrubbing - reduced. Also, the measure of the discharge of bleed steam from the water-steam cycle of the power plant has an influence on this cycle and the energy flows, in particular the heat energy flows of the power plant.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde eine Lösung zu schaffen, die eine wärmetechnisch günstige Einbindung einer CO2-Wäsche des Rauchgases mit zugeordneter CO2-Kompression in den Gesamtwärmestrom und/oder die Gesamtwärmeenergiebilanz eines fossil befeuerten, insbesondere kohlebefeuerten, vorzugsweise konventionellen, Kraftwerks ermöglicht.The invention has for its object to provide a solution that enables a thermally beneficial integration of a CO 2 scrubbing of the flue gas with associated CO 2 compression in the total heat flow and / or the total heat energy balance of a fossil-fueled, especially coal-fired, preferably conventional power plant.

Bei einem Verfahren der eingangs näher bezeichneten Art wird diese Aufgabe dadurch gelöst, dass aus dem Wärmestrom der CO2-Wäsche mit zugeordneter CO2-Kompression thermische Energie in Form mindestens eines Teilwärmestroms ausgekoppelt und in einen unmittelbar oder mittelbar an den Wärmestrom des Kessels oder Dampferzeugers des Kraftwerks gekoppelten Wärmestrom wieder eingekoppelt wird und/oder dass aus dem Rauchgaswärmestrom thermische Energie in Form mindestens eines Teilwärmestrom ausgekoppelt und in den Wärmestrom der CO2-Wäsche mit zugeordneter CO2-Kompression wieder eingekoppelt wird.In a method of the type described in more detail, this object is achieved in that decoupled from the heat flow of CO 2 scrubbing with associated CO 2 compression thermal energy in the form of at least a partial heat flow and in a direct or indirect to the heat flow of the boiler or steam generator the power plant coupled heat flow is coupled again and / or that is coupled out of the flue gas heat flow thermal energy in the form of at least a partial heat flow and coupled into the heat flow of CO 2 scrubbing with associated CO 2 compression again.

In Ausgestaltung der Erfindung kann dies dadurch realisiert sein, dass im Bereich der CO2-Wäsche mit zugeordneter CO2-Kompression vorhandene thermische Energie mittels mindestens einer dort als Wärmequelle nutzbaren Anlagenkomponente als Teilwärmestrom aus dem Wärmestrom der CO2-Wäsche mit zugeordneter CO2-Kompression ent- oder ausgekoppelt wird und/oder im Bereich einer Rauchgasleitung vorhandene thermische Energie mittels mindestens einer dort als Wärmequelle nutzbaren Anlagenkomponente aus dem Wärmestrom des Rauchgases ent- oder ausgekoppelt wird und die jeweils durch die Ent- oder Auskoppelung in Form des mindestens einen Teilwärmestromes gewonnene thermische Energie im Bereich des Kraftwerks außerhalb des jeweiligen Ent- oder Auskoppelungsbereiches mittels mindestens einer dort für die gewonnene thermische Energie jeweils als Wärmesenke nutzbaren weiteren Anlagenkomponente wieder in den Wärmestrom des Kraftwerks eingekoppelt wird.In an embodiment of the invention, this can be realized in that in the CO 2 scrubbing with associated CO 2 compression existing thermal energy by means of at least one usable there as a heat source plant component as a partial heat flow from the heat flow of CO 2 scrubbing with associated CO 2 - Compression is coupled or decoupled and / or present in the range of a flue gas line existing thermal energy by means of at least one usable there as a heat source system component from the heat flow of the flue gas or coupled and obtained in each case by the decoupling or decoupling in the form of at least one partial heat flow thermal energy in the area of the power plant outside of the respective decoupling or decoupling region by means of at least one usable there for the recovered thermal energy in each case as a heat sink further system component is coupled back into the heat flow of the power plant.

Ebenso wird die vorstehende Aufgabe bei einem Kraftwerk der eingangs näher bezeichneten Art dadurch gelöst, dass im Bereich der CO2-Wäsche mit zugeordneter CO2-Kompression mindestens eine als Wärmequelle genutzte und die Ent- oder Auskoppelung von thermischer Energie aus dem Wärmestrom der CO2-Wäsche mit zugeordneter CO2-Kompression bewirkende Anlagenkomponente angeordnet und/oder ausgebildet ist und/oder im Bereich einer Rauchgasleitung und/oder einer einen Luftvorwärmer umgehenden Bypass-Rauchgasleitung mindestens eine als Wärmequelle genutzte und die Ent- oder Auskoppelung von thermischer Energie aus dem Rauchgasstrom bewirkende Anlagenkomponente angeordnet und/oder ausgebildet ist und im Bereich des Kraftwerks mindestens eine mit dieser Anlagenkomponente wärmeenergieleitungsmäßig verbundene sowie als Wärmesenke genutzte und die Wiedereinkoppelung der entkoppelten oder ausgekoppelten thermischen Energie in den Wärmestrom des Kraftwerks außerhalb des jeweiligen Ent- oder Auskoppelungsbereichs bewirkende, vorzugsweise weitere, Anlagenkomponente angeordnet und/oder ausgebildet ist.Likewise, the above object is achieved in a power plant of the type described in more detail by the fact that in the CO 2 scrubbing with associated CO 2 compression at least one used as a heat source and the decoupling or decoupling of thermal energy from the heat flow of CO 2 Laundry with associated CO 2 compression causing plant component arranged and / or trained and / or in the range of a flue gas line and / or an air preheater bypass bypass flue gas line at least one used as a heat source and the decoupling or decoupling of thermal energy from the flue gas stream arranging plant component is arranged and / or trained and in the area of the power plant at least one heat energy with this component component connected and used as a heat sink and the re-coupling of the decoupled or decoupled thermal energy in the heat flow of the power plant outside the respective Decoupling or decoupling causing, preferably further, plant component arranged and / or trained.

Hierbei zeichnet sich das Verfahren weiterhin dadurch aus, dass, im Bereich der CO2-Wäsche mit zugeordneter CO2-Kompression in einem CO2-reichen Gasstrom und/oder im verwendeten Absorptionsmittel vorhandene thermische Energie ent- oder ausgekoppelt wird.Here, the method is further characterized by the fact that, in the CO 2 scrubbing with associated CO 2 compression in a CO 2 -rich gas stream and / or in the absorbent used thermal energy is decoupled or decoupled.

Weiterhin sieht die Erfindung in Ausgestaltung des Verfahrens vor, dass im Bereich der Rauchgasleitung und/oder im Bereich einer einen Luftvorwärmer umgehenden Bypass-Rauchgasleitung im Rauchgas vorhandene thermische Energie ent- oder ausgekoppelt wird.Farther the invention provides in an embodiment of the method that in Area of the flue gas line and / or in the area of an air preheater bypassing Bypass flue gas line in the flue gas existing thermal energy is decoupled or decoupled.

Bei einer Energieauskoppelung im Bereich der CO2-Wäsche mit zugeordneter CO2-Kompression ist es weiterhin vorteilhaft, wenn die im Bereich der CO2-Wäsche mit zugeordneter CO2-Kompression ent- oder ausgekoppelte thermische Energie außerhalb des Bereiches der CO2-Wäsche mit zugeordneter CO2-Kompression, insbesondere in den Wasser-Dampf-Kreislauf und/oder einen Fernwärmekreislauf und/oder in eine kohleführende Kohleleitung und/oder eine Frischluftleitung, wieder in den Wärmestrom des Kraftwerks eingekoppelt wird.In the case of energy decoupling in the CO 2 scrubbing area with associated CO 2 compression, it is furthermore advantageous if the thermal energy decoupled or decoupled in the CO 2 scrubbing area with associated CO 2 compression is outside the range of the CO 2 scrubbing with associated CO 2 compression, in particular in the water-steam cycle and / or a district heating circuit and / or in a coal-carrying coal line and / or a fresh air line, is coupled back into the heat flow of the power plant.

Bei einer Wärmeauskoppelung im Bereich der Rauchgasleitung und/oder der Bypass-Rauchgasleitung ist es weiterhin zweckmäßig, wenn die im Bereich der Rauchgasleitung und/oder der Bypass-Rauchgasleitung ent- oder ausgekoppelte thermische Energie außerhalb des Bereiches der Rauchgasleitung und/oder der Bypass-Rauchgasleitung in den Wasser-Dampf-Kreislauf und/oder den Fernwärmekreislauf und/oder den Bereich der CO2-Wäsche mit zugeordneter CO2-Kompression, insbesondere einen Wärmetauscher eines Reboilers, wieder eingekoppelt wird.When decoupling heat in the area of the flue-gas line and / or the bypass flue-gas line, it is furthermore expedient if the thermal energy decoupled or decoupled in the area of the flue-gas line and / or the bypass flue-gas line is outside the area of the flue-gas line and / or the bypass flue-gas line in the water-steam cycle and / or the district heating circuit and / or the range of CO 2 scrubbing with associated CO 2 compression, in particular a heat exchanger of a reboiler, is coupled again.

Zweckmäßige Ausgestaltungen und vorteilhafte Weiterbildungen sowohl des erfindungsgemäßen Verfahrens als auch des erfindungsgemäßen Kraftwerks sind Gegenstand der jeweiligen (weiteren) Unteransprüche.Advantageous embodiments and advantageous developments of both the inventive method as well as the power plant according to the invention are the subject of the respective (further) subclaims.

Durch die Erfindung wird erreicht, dass die CO2-Wäsche des Rauchgases mittels chemischer Absorption und zugeordneter CO2-Kompression wärmetechnisch günstig und optimiert in den Gesamtwärmestrom und damit die Gesamtwärmeenergiebilanz eines fossil befeuerten, insbesondere kohlebefeuerten, vorzugsweise konventionellen, Kraftwerks eingebunden ist und/oder eingebunden werden kann.By the invention it is achieved that the CO 2 scrubbing of the flue gas by means of chemical absorption and associated CO 2 compression thermally favorable and optimized in the total heat flow and thus the total heat energy balance of a fossil-fueled, especially coal-fired, preferably conventional power plant is involved and / or can be integrated.

Zum einen ist vorgesehen, dass im Bereich der CO2-Wäsche und im Bereich der CO2-Kompression entstehenden Abwärmeströme als Wärmequelle(n) genutzt werden. Hierbei wird unter Wärmequelle die Möglichkeit verstanden, aus dem jeweiligen Abwärmestrom, d. h. einem thermische Energie in Form von messbarer Wärme führenden Medium, nicht benötigte thermische Energie in Form mindestens eines Teilwärmestromes ent- und auszukoppeln und danach wärmeenergieleitungsmäßig einer an anderer Stelle des Kraftwerks außerhalb des Bereiches der CO2-Wäsche des Rauchgases mit zugeordneter CO2-Kompression angeordneten Wärmesenke zuzuführen. Unter Wärmesenke wird hierbei verstanden, dass die wärmeleitungsmäßig zugeführte, im Bereich der CO2-Wäsche mit zugeordneter CO2-Kompression aus- oder entkoppelte thermische Energie in den Wärmestrom des Kraftwerkes wieder eingekoppelt, d. h. auf ein dort fließendes oder strömendes Medium mit einem niedrigeren Wärmeenergieniveau, d. h. einer niedrigeren Temperatur, übertragen, und somit aus dem Bereich der CO2-Wäsche mit zugeordneter CO2-Kompression entnommene Wärme rückgeführt und rückgewonnen wird. Die ansonsten mit dem gereinigten Rauchgasstrom oder mit dem verflüssigten Kohlendioxidstrom den Bereich der CO2-Wäsche des Rauchgases mit zugeordneter CO2-Kompression ungenutzt verlassende thermische Energie wird erfindungsgemäß somit zumindest teilweise genutzt und im Wege der Wärmerückgewinnung in den Wärmestrom des Kraftwerkes zurückgeführt.On the one hand, it is envisaged that waste heat streams generated in the area of CO 2 scrubbing and CO 2 compression will be used as heat source (s). In this case, the term heat source means the possibility of decoupling and decoupling thermal energy in the form of at least one partial heat stream from the respective waste heat stream, ie a thermal energy in the form of measurable heat medium, and thereafter heat energy line one elsewhere in the power plant outside the area to supply the CO 2 scrubbing of the flue gas with associated CO 2 compression arranged heat sink. Under heat sink is understood here that the heat-conductively supplied, in the CO 2 scrubbing with associated CO 2 compression off or decoupled thermal energy coupled into the heat flow of the power plant again, ie, a flow there or strö medium with a lower heat energy level, that is, a lower temperature, transferred, and thus recycled from the CO 2 scrubbing area with associated CO 2 compression heat recovered and recovered. The otherwise with the purified flue gas stream or with the liquefied carbon dioxide stream the area of CO 2 scrubbing the flue gas with associated CO 2 compression unused leaving thermal energy is thus used according to the invention at least partially and recycled in the way of heat recovery in the heat flow of the power plant.

Zum anderen ist zur Verbesserung und Optimierung des Gesamtwärmestromes und der Gesamtwärmeenergiebilanz des Kraftwerkes vorgesehen, dass rauchgasseitig in Rauchgasströmungsrichtung vor der CO2-Wäsche thermische Energie in Form eines Teilwärmestromes aus der im Rauchgas enthaltenen thermischen Energie ent- oder ausgekoppelt wird und im Bereich der CO2-Wäsche, insbesondere dort im Bereich des Reboilers oder Verdampfers, in den Wärmestrom der CO2-Wäsche wieder eingekoppelt wird. Diese Ausführungsform lässt sich auch unabhängig von der vorstehend beschriebenen Ent- und Auskoppelung von thermischer Energie aus dem Bereich der CO2-Wäsche mit zugeordneter CO2-Kompression realisieren.On the other hand, in order to improve and optimize the total heat flow and the total heat energy balance of the power plant, it is provided that the smoke gas side in the flue gas flow direction before the CO 2 scrubbing is decoupled or decoupled from the heat energy contained in the flue gas thermal energy in the form of a partial heat flow and in the CO 2 Laundry, especially in the area of reboiler or evaporator, is coupled into the heat flow of CO 2 scrubbing again. This embodiment can also be implemented independently of the above-described decoupling and decoupling of thermal energy from the CO 2 scrubbing area with associated CO 2 compression.

Weitere Möglichkeiten der Verwendung und Wiedereinkoppelung von im Bereich der Rauchgasleitung oder einer den Luftvorwärmer umgehenden Bypass-Rauchgasleitung aus dem Rauchgas ent- oder ausgekoppelter thermischer Energie in den Gesamtwärmestrom des Kraftwerks bestehen erfindungsgemäß darin, die entkoppelte oder ausgekoppelte thermische Energie in den Wasser-Dampf-Kreislauf des Kraftwerks, und hier vorzugsweise im Bereich der Niederdruckvorwärmung und/oder der Hochdruckvorwärmung, und/oder in einen zugeordneten Fernwärmekreislauf wieder einzukoppeln. Diese Verwendung oder Rückeinkoppelung rauchgasseitig ent- oder ausgekoppelter thermischer Energie wird vorzugsweise in Kombination mit aus dem Bereich der CO2-Wäsche mit zugeordneter CO2-Kompression ent- oder ausgekoppelter und im Bereich außerhalb der CO2-Wäsche mit zugeordneter CO2-Kompression wieder in den Wärmestrom des Kraftwerkes eingekoppelter thermischer Energie vorgesehen. Insbesondere ist es in diesem Zusammenhang zweckmäßig, wenn dann die dem Kessel oder Dampferzeuger des Kraftwerks zugeführte Frischluft mittels eines Wärmetauschers erwärmt wird, dem aus dem Bereich der CO2-Wäsche mit zugeordneter CO2-Kompression ent- oder ausgekoppelte thermische Energie zur Abgabe an den zuströmenden Frischluftmassestrom zugeführt wird.Other ways of using and re-coupling of in the flue gas line or the bypass bypass flue gas line bypassing the air preheater from the flue gas or decoupled thermal energy in the total heat flow of the power plant according to the invention are the decoupled or decoupled thermal energy in the water-steam cycle the power plant, and here preferably in the field of low-pressure preheating and / or high-pressure preheating, and / or re-couple in an associated district heating cycle. This use or feedback of flue gas side decoupled or decoupled thermal energy is preferably in combination with from the field of CO 2 scrubbing with associated CO 2 compression decoupled or decoupled and in the area outside the CO 2 scrubbing with associated CO 2 compression again provided in the heat flow of the power plant coupled thermal energy. In particular, it is expedient in this context when the fresh air supplied to the boiler or steam generator of the power plant is then heated by means of a heat exchanger, the decompressed or decoupled from the field of CO 2 scrubbing with associated CO 2 thermal energy for delivery to the inflowing fresh air mass flow is supplied.

Ergänzend kann in nicht dargestellter Weise zudem vorgesehen sein, dass dem Kraftwerk solarthermische oder geothermische Energieerzeugungsanlagen zugeordnet sind, deren darin gewonnene Energie dem Wärmestrom des Kraftwerkes in Form von thermischer Energie und/oder elektrischer Energie zugeführt oder zur Verfügung gestellt wird.In addition can be provided in a manner not shown also that the power plant Solar thermal or geothermal energy generation plants assigned are their energy obtained in the heat flow of the power plant in Form supplied by thermal energy and / or electrical energy or to disposal is provided.

Besonders vorteilhaft ist es, wenn die Ent- oder Auskoppelung am CO2-Wäsche-Desorber- oder Regeneratorkopf sowie in CO2-Strömungsrichtung hinter der CO2-Kompression erfolgt. Vorteilhafte Orte für die Ausbildung von Wärmesenken für die Ent- oder Auskoppelung von thermischer Energie bestehen weiterhin im Bereich der CO2-Wäsche-Absorberzwischenkühlung und im Bereich der CO2-Kompression-Zwischenkühlung. Für die Wiedereinkoppelung der ausgekoppelten thermischen Energie besonders vorteilhafte Orte sind der Bereich der Niederdruckvorwärmung sowie der Bereich in Strömungsrichtung hinter einer hinter einem Kondensator angeordneten Kondensatpumpe, wobei die vorstehenden Bereiche alle im Wasser-Dampf-Kreislauf des Kraftwerks ausgebildet sind. Weitere vorteilhafte Orte für die Ausbildung von Wärmesenken zur Wiedereinkoppelung der im Bereich der CO2-Wäsche mit zugeordneter CO2-Kompression ausgekoppelten thermischen Energie sind der dem Kraftwerk zugeordnete Fernwärmekreislauf, die Frischlufterwärmung der den Brennern des Kraftwerks zuzuführenden Frischluft oder die Kohletrocknung der einer Kohlemühle zuzuführenden Kohle als fossilem Brennstoff. Dies gilt insbesondere bei der Verwendung von Braunkohle, wobei das erfindungsgemäße Verfahren und das erfindungsgemäße Kraftwerk aber sowohl bei Steinkohle- als auch bei Braunkohle-Verfeuerung anwendbar ist.It is particularly advantageous if the decoupling or decoupling takes place at the CO 2 scrubber desorber or regenerator head and in CO 2 flow direction behind the CO 2 compression. Advantageous locations for the formation of heat sinks for the decoupling or decoupling of thermal energy continue to exist in the field of CO 2 scrubber-absorber intercooling and in the field of CO 2 compression intercooling. For the re-coupling of the decoupled thermal energy particularly advantageous locations are the range of low pressure preheating and the area in the flow direction behind a arranged behind a condenser condensate pump, the above areas are all formed in the water-steam cycle of the power plant. Further advantageous locations for the formation of heat sinks for reincorporation of decoupled in the CO 2 scrubbing with associated CO 2 compression thermal energy of the power plant associated district heating circuit, the fresh air heating to be supplied to the burners of the power plant fresh air or coal drying of a coal mill to be supplied Coal as fossil fuel. This applies in particular to the use of lignite, but the method according to the invention and the power plant according to the invention can be used both for hard coal and for lignite burning.

Das erfindungsgemäße Verfahren zeichnet sich weiterhin dadurch aus, dass die Ent- oder Auskoppelung der thermischen Energie mittels einer oder mehrerer am CO2-Wäsche-Desorber- oder Regeneratorkopf und/oder in CO2-Strömungsrichtung hinter der CO2-Kompression und/oder im Bereich der CO2-Wäsche-Absorberzwischenkühlung und/oder im Bereich der CO2-Kompression-Zwischenkühlung ausgebildeter Wärmequelle(n) und die Wiedereinkoppelung der thermischen Energie mittels einer oder mehrerer im Bereich der Niederdruckvorwärmung und/oder in Kondensatströmungsrichtung vor der Niederdruckvorwärmung und/oder in einem Fernwärmekreislauf und/oder in einer Frischlufterwärmung und/oder in einer Kohletrocknung ausgebildeten/ausgebildeter und wärmeenergieleitungsmäßig mit der/den Wärmequelle(n) verbundene(n) Wärmesenke(n) durchgeführt wird.The inventive method is further characterized by the fact that the decoupling or decoupling of the thermal energy by means of one or more on CO 2 scrubber desorber or regenerator head and / or in CO 2 flow direction behind the CO 2 compression and / or in the Area of CO 2 scrubber absorber intercooling and / or in the field of CO 2 compression intercooling formed heat source (s) and the re-coupling of thermal energy by means of one or more in the low pressure preheating and / or condensate flow direction before the low pressure preheating and / or in a district heating circuit and / or in a fresh air heating and / or in a coal drying trained / educated and heat energy with the / the heat source (s) connected (s) heat sink (s) is performed.

Eine weitere vorteilhafte Ausgestaltung der Erfindung besteht darin, dass die Ent- oder Auskoppelung der thermischen Energie mittels einer oder mehrerer in der Rauchgasleitung und/oder in der Bypass-Rauchgasleitung ausgebildeter Wärmequelle(n) und die Wiedereinkoppelung der thermischen Energie in den Wasser-Dampf-Kreislauf im Bereich der Niederdruckvorwärmung und/oder der Hochdruckvorwärmung und/oder in den Fernwärmekreislauf und/oder in den Bereich der CO2-Wäsche, insbesondere in den Reboiler, vorzugsweise einen Wärmetauscher des Reboilers, durchgeführt wird.A further advantageous embodiment of the invention is that the decoupling or decoupling of the thermal energy by means of one or more formed in the flue gas line and / or in the bypass flue gas line heat source le (n) and the re-coupling of the thermal energy in the water-steam cycle in the low-pressure preheating and / or high-pressure preheating and / or in the district heating circuit and / or in the CO 2 scrubbing, in particular in the reboiler, preferably a reboiler heat exchanger.

Ebenso ist es von Vorteil, wenn die im Bereich der CO2-Wäsche mit zugeordneter CO2-Kompression ent- oder ausgekoppelte thermische Energie mittels in einem Rankine-Kreislauf angeordneter Wärmetauscher wieder in den Wärmestrom des Kraftwerks eingekoppelt wird.Likewise, it is advantageous if the thermal energy decoupled or decoupled in the CO 2 scrubbing area with associated CO 2 compression is coupled back into the heat flow of the power plant by means of a heat exchanger arranged in a Rankine cycle.

Für die Durchführung des Verfahrens ist es erfindungsgemäß besonders zweckmäßig, wenn das Verfahren in einem Kraftwerk nach einem der Ansprüche 11 bis 29 durchgeführt wird.For the implementation of the Method is particularly according to the invention appropriate if the method in a power plant according to one of claims 11 to 29 performed becomes.

Ebenso zeichnet sich das Kraftwerk in Ausgestaltung der Erfindung daher dadurch aus, dass am CO2-Wäsche-Desorber- oder Regeneratorkopf und/oder in CO2-Strömungsrichtung hinter der CO2-Kompression und/oder im Bereich der CO2-Wäsche-Absorberzwischenkühlung und/oder im Bereich der CO2-Kompression-Zwischenkühlung eine oder mehrere zur Wärmeübertragung als Wärmequelle(n) genutzte Anlagenkomponente(n) angeordnet und/oder ausgebildet ist/sind, die jeweils in ein Wärmeträgermedium führender Weise wärmeenergieleitungsmäßig mit einer oder mehreren im Bereich der Niederdruckvorwärmung und/oder in Kondensatströmungsrichtung vor der Niederdruckvorwärmung und/oder in einem Fernwärmekreislauf und/oder in der Frischlufterwärmung und/oder in der Kohletrocknung angeordneten und als Wärmesenke(n) eine Wärmeübertragung bewirkenden Anlagenkomponente(n) verbunden ist/sind.Likewise, the power plant in an embodiment of the invention therefore characterized by the fact that the CO 2 scrubber desorber or regenerator head and / or in CO 2 flow direction behind the CO 2 compression and / or in the CO 2 scrubber-absorber intermediate cooling and / or arranged in the field of CO 2 compression intercooling one or more used for heat transfer as a heat source (s) system component (s) is / are each leading in a heat transfer medium leading heat energy with one or more in the field the low-pressure preheating and / or arranged in the condensate flow direction before the low-pressure preheating and / or in a district heating circuit and / or in the fresh air heating and / or in the coal drying and as a heat sink (s) heat transfer causing plant component (s) is / are connected.

Eine verfahrenstechnisch und anlagentechnisch gut zu realisierende Möglichkeit Wärmequellen und Wärmesenken auszubilden, besteht darin, hierfür vorhandene und/oder als zusätzliche Wärmetauscher ausgebildete Anlagenkomponenten zu verwenden. Die Erfindung sieht daher bezüglich des Kraftwerkes in weiterer Ausgestaltung auch vor, dass im Bereich der CO2-Wäsche mit zugeordneter CO2-Kompression mindestens eine, eine Wärmequelle, insbesondere für ein separates Wärmeträgermedium, ausbildende Anlagenkomponente, vorzugsweise ein Wärmetauscher, ausgebildet und in der wärmeenergieleitungsmäßig ein Medium, vorzugsweise das separate Wärmeträgermedium, führenden Weise mit mindestens einer im Bereich des Kraftwerks angeordneten weiteren, eine Wärmesenke, insbesondere für das separate Wärmeträgermedium, ausbildenden Anlagenkomponente, vorzugsweise ein weiterer Wärmetauscher, verbunden ist, wobei eine oder mehrere der aus einem Wärmetauscher am CO2-Wäsche-Desorber- oder Regeneratorkopf und/oder einem Wärmetauscher hinter der CO2-Kompression und/oder einem Wärmetauscher der CO2-Wäsche-Absorberzwischenkühlung und/oder einem Wärmetauscher der CO2-Kompression-Zwischenkühlung ausgewählte(n) Anlagenkomponente(n) je einen als Wärmequelle fungierenden Wärmetauscher und/oder eine nach einem Desorber hoch CO2-haltiges Gas führende Leitung eine als Wärmequelle genutzte Anlagenkomponente und/oder eine nach der CO2-Kompression flüssiges CO2 führende Leitung eine als Wärmequelle genutzte Anlagenkomponente(n) sowie eine oder mehrere der aus einem Wärmetauscher der Niederdruckvorwärmung und/oder einem Wärmetauscher vor der Niederdruckvorwärmung und/oder einem Wärmetauscher im Fernwärmekreislauf und/oder einem Wärmetauscher der Kohletrocknung und/oder einem Wärmetauscher der Frischlufterwärmung ausgewählte(n) Anlagenkomponente(n) je einen als Wärmesenke fungierenden weiteren Wärmetauscher ausbilden.A process engineering and plant technology to realize well-way to form heat sources and heat sinks, is to use existing and / or designed as an additional heat exchanger system components. The invention therefore also provides with respect to the power plant in a further embodiment, that in the CO 2 scrubbing with associated CO 2 compression at least one, a heat source, especially for a separate heat transfer medium, forming system component, preferably a heat exchanger, formed and in the heat energy line a medium, preferably the separate heat transfer medium, leading way with at least one arranged in the power plant further, a heat sink, in particular for the separate heat transfer medium, forming system component, preferably another heat exchanger is connected, wherein one or more of a heat exchanger on CO 2 scrubber desorber or regenerator head and / or a heat exchanger downstream of the CO 2 compression and / or a heat exchanger of CO 2 scrubber-absorber intercooling and / or a heat exchanger of CO 2 compression intercooling selected (s) Anlagenkompone nte (s) each acting as a heat source heat exchanger and / or after a desorber high CO 2 -containing gas line leading used as a heat source system component and / or after the CO 2 compression liquid CO 2 leading line used as a heat source system component (n) and one or more of the plant component (s) selected from a heat exchanger of the low-pressure preheating and / or a heat exchanger before the low-pressure preheating and / or a heat exchanger in the district heating circuit and / or a heat exchanger of coal drying and / or a heat exchanger of the fresh air heating each form a functioning as a heat sink further heat exchanger.

Eine Möglichkeit, die Entkoppelung von thermischer Energie und Wiedereinkoppelung von thermischer Energie zu realisieren besteht insbesondere darin, dass der eine Wärmequelle ausbildende Wärmetauscher am CO2-Wäsche-Desorber- oder Regeneratorkopf wärmeenergieleitungsmäßig mit einem eine Wärmesenke ausbildenden Wärmetauscher der Niederdruckvorwärmung, insbesondere mit dem einer stromaufwärtsseitig zur Kondensatströmungsrichtung gelegenen Kondensatpumpe nächstgelegenen Wärmetauscher, verbunden ist.One way to realize the decoupling of thermal energy and re-coupling of thermal energy is in particular that the heat source forming a heat exchanger on CO 2 scrubber desorber or Regeneratorkopf heat energy with a heat sink forming a heat exchanger of low pressure preheating, in particular with an upstream side connected to the condensate flow direction condensate pump nearest heat exchanger.

Eine weitere Möglichkeit, in vorteilhafterweise die Auskoppelung und Wiedereinkoppelung von thermischer Energie zu realisieren besteht weiterhin darin, dass der eine Wärmequelle ausbildende Wärmetauscher hinter der CO2-Kompression wärmeenergieleitungsmäßig mit einem eine Wärmesenke ausbildenden Wärmetauscher der Niederdruckvorwärmung, insbesondere dem in Kondensatströmungsrichtung einem Speisewasserbehälter nächstgelegenen Wärmetauscher, und/oder dem eine Wärmesenke ausbildenden Wärmetauscher vor der Niederdruckvorwärmung verbunden ist.A further possibility to realize advantageously the decoupling and re-coupling of thermal energy consists further in that the heat source forming a heat exchanger behind the CO 2 compression thermal energy with a heat sink forming a heat exchanger of the low pressure preheating, especially in the condensate flow direction of a feedwater tank nearest heat exchanger, and / or the heat sink forming a heat exchanger is connected before the low pressure preheating.

Hierbei ist es dann besonders zweckmäßig, wenn der Wärmetauscher vor der Niederdruckvorwärmung in einer Kondensatleitung in Kondensatströmungsrichtung hinter einer Kondensatpumpe und/oder die Wärmetauscher der Niederdruckvorwärmung in einer von der Kondensatleitung abzweigenden Bypass-Leitung angeordnet ist/sind, was die Erfindung ebenfalls vorsieht.in this connection it is particularly useful when the heat exchanger before the low pressure preheating in a condensate line in the condensate flow direction behind a Condensate pump and / or the heat exchangers the low pressure preheating arranged in a bypass line branching off from the condensate line is / are what the invention also provides.

Gemäß weiterer Ausgestaltung lässt sich eine wärmetechnisch besonders günstige Aneinanderkopplung der Wärmetauscher WT2 und WT5 dadurch erreichen, dass der Rücklauf des Wärmetauschers der Niederdruckvorwärmung wärmeenergieleitungsmäßig mit dem Vorlauf des Wärmetauschers vor der Niederdruckvorwärmung verbunden ist.According to a further embodiment, a thermally particularly favorable mutual coupling of the heat exchangers WT2 and WT5 is possible in that the return of the heat exchanger of the low-pressure preheating is connected by heat energy with the flow of the heat exchanger before the low-pressure preheating.

Eine weitere vorteilhafte und zweckmäßige wärmeenergieleitungsmäßige Verbindung zwischen den einzelnen Wärmequellen und den einzelnen Wärmesenken lässt sich insbesondere dann erreichen, wenn zwischen den Wärmequellen und den Wärmesenken ein, insbesondere zum übrigen Stofffluss des Kraftwerks separates, Wärmeträgermedium zwischen diesen im Kreislauf geführt wird, was vorzugsweise dann der Fall ist, wenn die Wärmequellen und Wärmesenken als Wärmetauscher ausgebildet sind. Die Erfindung sieht in weiterer Ausgestaltung daher auch vor, dass ein Wärmeträgermedium in einem vom Wärmetauscher hinter der CO2-Kompression, dem in Kondensatströmungsrichtung einem Speisewasserbehälter nächstgelegenen Wärmetauscher und dem Wärmetauscher vor der Niederdruckvorwärmung gebildeten Kreislauf und/oder in einem vom Wärmetauscher am CO2-Wäsche-Desorber- oder Regeneratorkopf und dem einer in stromaufwärtsseitiger Kondensatströmungsrichtung gelegenen Kondensatpumpe nächstgelegenen Wärmetauscher gebildeten Kreislauf jeweils durch diese Wärmetauscher geführt ist.A further advantageous and expedient heat energy line connection between the individual heat sources and the individual heat sinks can be achieved, in particular, if a heat transfer medium is introduced between the heat sources and the heat sinks, in particular for the remaining material flow of the power plant, between them, which is preferably then Case is when the heat sources and heat sinks are formed as a heat exchanger. The invention therefore also provides, in a further embodiment, for a heat transfer medium to be in a circuit formed by the heat exchanger downstream of the CO 2 compression, the heat exchanger adjacent to a feedwater tank and the heat exchanger upstream of the low-pressure preheating, and / or in one of the heat exchangers on the CO 2 . Laundry desorber or regenerator head and the one formed in the upstream condensate flow direction located condensate pump nearest heat exchanger circuit is guided in each case by these heat exchangers.

Eine zweckmäßige Möglichkeit zur Ausbildung einer Wärmerückgewinnung besteht auch darin, die ent- oder ausgekoppelte thermische Energie in den Fernwärmekreislauf eines Kraftwerkes wiedereinzukoppeln, falls ein solcher Fernwärmekreislauf vorgesehen ist. Die Erfindung sieht in Ausgestaltung daher weiterhin auch vor, dass der Wärmetauscher am CO2-Wäsche-Desorber- oder Regeneratorkopf und/oder der Wärmetauscher hinter der CO2-Kompression mit einem oder mehreren in dem Fernwärmekreislauf angeordneten Wärmetauscher(n) wärmeenergieleitungsmäßig verbunden ist/sind.A convenient way to form a heat recovery is also to re-couple the decoupled or decoupled thermal energy in the district heating circuit of a power plant, if such a district heating circuit is provided. The invention therefore further provides in an embodiment that the heat exchanger on the CO 2 scrubber desorber or regenerator head and / or the heat exchanger behind the CO 2 compression with one or more arranged in the district heating circuit heat exchanger (s) is heat energy connected by line / are.

Hierbei kann eine leitungsmäßige Verbindung und Ankoppelung zwischen den im Fernwärmekreislauf angeordneten Wärmetauschern und den im Bereich des Wasser-Dampf-Kreislaufes des Kraftwerkes angeordneten Wärmetauschern von Vorteil sein, weshalb sich die Erfindung auch dadurch auszeichnet, dass einer oder mehrere der in dem Fernwärmekreislauf angeordneten Wärmetauscher mit einem oder mehreren der der Niederdruckvorwärmung zu- oder vorgeordneten Wärmetauscher(n) wärmeenergieleitungsmäßig verbunden ist/sind.in this connection can be a line connection and coupling between the heat exchangers arranged in the district heating circuit and arranged in the region of the water-steam cycle of the power plant heat exchangers be advantageous, which is why the invention is characterized by that one or more of the arranged in the district heating circuit heat exchanger with one or more of the low pressure preheating upstream or upstream Heat exchanger (s) connected by thermal energy is / are.

Hierbei kann wiederum der Wärmetauscher vor der Niederdruckvorwärmung im Rücklauf des in dem Fernwärmekreislauf angeordneten Wärmetauschers und/oder im Rücklauf des der Niederdruckvorwärmung zugeordneten Wärmetauschers angeordnet sein.in this connection in turn, the heat exchanger before the low pressure preheating in the return in the district heating circuit arranged heat exchanger and / or in the return of the low pressure preheating associated heat exchanger be arranged.

Aufgrund der Möglichkeit, durch die Auskoppelung von thermischer Energie im Bereich der CO2-Wäsche mit zugeordneter CO2-Kompression eine ausreichend hohe Wärmeenergiemenge oder ausreichend hohe Menge an thermischer Energie für eine Wiedereinkoppelung zur Verfügung zu stellen, besteht eine weitere erfindungsgemäße Ausgestaltung des Kraftwerks auch darin, dass die Wärmeenergiezufuhr für den Reboiler oder Verdampfer in den Fernwärmekreislauf integriert ausgebildet ist (Die Begriffe „Wärmeenergie” und „thermische Energie” werden im vorliegenden Text als Synonyme verwendet).Due to the possibility of providing a sufficiently high amount of thermal energy or sufficiently high amount of thermal energy for re-coupling through the decoupling of thermal energy in the CO 2 scrubbing with associated CO 2 compression, there is a further embodiment of the power plant according to the invention in that the heat energy supply for the reboiler or evaporator is integrated into the district heating circuit (the terms "thermal energy" and "thermal energy" are used herein as synonyms).

Eine weitere Möglichkeit zur Nutzung der durch Auskoppelung wieder rückgewonnenen thermischen Energie besteht darin, diese zur Kohletrocknung und/oder zur Frischlufterwärmung zu verwenden. Eine vorteilhafte Nutzung besteht erfindungsgemäß daher weiterhin darin, dass der Wärmetauscher am CO2-Wäsche-Desorber- oder Regeneratorkopf und/oder der Wärmetauscher hinter der CO2-Kompression mit einem oder mehreren in einer mit einer Kohlemühle verbundenen Kohleleitung des Kraftwerks angeordneten Wärmetauscher(n) wärmeenergieleitungsmäßig verbunden ist/sind.Another way to use the recovered by decoupling thermal energy is to use them for coal drying and / or for fresh air heating. An advantageous use according to the invention therefore further consists in that the heat exchanger on the CO 2 scrubber desorber or regenerator head and / or the heat exchanger behind the CO 2 compression with one or more arranged in a coal mill with a coal pipe of the power plant arranged heat exchanger (n ) is connected by heat energy.

Ebenso sieht die Erfindung noch vor, dass der Wärmetauscher am CO2-Wäsche-Desorber- oder Regeneratorkopf und/oder der Wärmetauscher hinter der CO2-Kompression mit einem oder mehreren in einer dem Kessel des Kraftwerks Frischluft zuführenden Frischluftzuleitung angeordneten Wärmetauscher(n) wärmeenergieleitungsmäßig verbunden ist/sind.Likewise, the invention also provides that the heat exchanger on the CO 2 scrubber desorber or regenerator head and / or the heat exchanger behind the CO 2 compression with one or more in a boiler of the power plant fresh air supplying fresh air supply arranged heat exchanger (s) heat energy line is connected / are.

In vorteilhafter Ausgestaltung sieht die Erfindung weiterhin vor, dass das mindestens ein in der Bypass-Rauchgasleitung angeordneter Wärmetauscher mit dem Wasser-Dampf-Kreislauf des Kraftwerks im Bereich der Niederdruckvorwärmung oder der Hochdruckvorwärmung wärmerenergieleitungsmäßig verbunden ist.In Advantageous embodiment, the invention further provides that the at least one arranged in the bypass flue gas line heat exchanger with the water-steam cycle of the power plant in the field of low-pressure preheating or the Hochdruckvorwärmung Warmerenergieleitmäßig connected is.

In Weiterbildung ist darüber hinaus vorgesehen, dass ein in der Bypass-Rauchgasleitung angeordneter Wärmetauscher wärmeenergieleitungsmäßig mit dem Fernwärmekreislauf verbunden ist.In Further education is about it also provided that arranged in the bypass flue gas line heat exchangers heat energy with the district heating cycle connected is.

Vor Vorteil ist es gemäß Weiterbildung der Erfindung darüber hinaus, dass ein in der Bypass-Rauchgasleitung angeordneter Wärmetauscher wärmeenergieleitungsmäßig mit dem Reboiler und/oder einem Wärmetauscher des Reboilers verbunden ist.In front Advantage is it according to training the invention above In addition, that arranged in the bypass flue gas line heat exchanger heat energy with the reboiler and / or a heat exchanger the reboiler is connected.

Es ist dann weiterhin von Vorteil, wenn im Reboilerrücklauf ein wärmeleitungsmäßig mit dem Fernwärmekreislauf verbundener Wärmetauscher und/oder ein mit dem Wasser-Dampf-Kreislauf des Kraftwerks, vorzugsweise im Bereich der Niederdruckvorwärmung, wärmeleitungsmäßig verbundener Wärmetauscher angeordnet ist.It is then also advantageous if in Reboiler return a thermally conductive connected to the district heating circuit heat exchanger and / or with the water-steam cycle of the power plant, preferably in the region of the low pressure preheating, heat conduction connected heat exchanger is arranged.

Schließlich sieht die Erfindung auch noch vor, dass der Wärmetauscher am CO2-Wäsche-Desorber oder -Regeneratorkopf und/oder der Wärmetauscher hinter der CO2-Kompression und/oder der Wärmetauscher der CO2-Wäsche-Absorberzwischenkühlung und/oder der Wärmetauscher der CO2-Kompression-Zwischenkühlung wärmeleitungsmäßig mit einem in einem Rankine-Kreislauf angeordneten Wärmetauscher verbunden ist/sind.Finally, the invention also provides that the heat exchanger on the CO 2 scrubber desorber or -Regeneratorkopf and / or the heat exchanger downstream of the CO 2 compression and / or the heat exchanger of CO 2 scrubber-absorber intercooling and / or the heat exchanger of the CO 2 compression intermediate cooling is thermally conductively connected to a arranged in a Rankine cycle heat exchanger / are.

Es versteht sich, dass die vorstehend genannten und nachstehend noch zu erläuternden Merkmale nicht nur in der jeweils angegebenen Kombination, sondern auch in anderen Kombinationen verwendbar sind. Der Rahmen der Erfindung ist nur durch die Ansprüche definiert.It It is understood that the above and below to be explained features not only in the specified combination, but also in other combinations are usable. The scope of the invention is only through the claims Are defined.

Die Erfindung ist nachstehend anhand einer Zeichnung beispielhaft näher erläutert. Diese zeigt inThe The invention is explained in more detail below by way of example with reference to a drawing. These shows in

1 in schematischer Darstellung Kraftwerkskomponenten eines kohlebefeuerten, insbesondere braunkohlebefeuerten, Kraftwerks, 1 schematic representation of power plant components of a coal-fired, in particular lignite-fired, power plant,

2 in schematischer Darstellung Kraftwerkskomponenten eines kohlebefeuerten Kraftwerks mit Wärme(rück)einkoppelung von im Bereich der CO2-Wäsche mit zugeordneter CO2-Kompression ausgekoppelter thermischer Energie in den Wasser-Dampf-Kreislauf und in einen dem Kraftwerk zugeordneten Fernwärmekreislauf, 2 schematic representation of power plant components of a coal-fired power plant with heat (re) coupling of decoupled in the CO 2 scrubbing with associated CO 2 compression thermal energy in the water-steam cycle and in a power plant associated district heating circuit,

3 in schematischer Darstellung den Fernwärmekreislauf nach 2 mit zusätzlich integrierter Verdampfererwärmung, 3 in a schematic representation of the district heating cycle after 2 with additionally integrated evaporator heating,

4 in schematischer Darstellung eine alternative Ausführungsform einer Wärme(rück)einkopplung in einen Fernwärmekreislauf, 4 a schematic representation of an alternative embodiment of a heat (rear) coupling into a district heating circuit,

5 in schematischer Darstellung eine Wärme(rück)einkopplung in eine Kohleförderung und/oder Kohletrocknung einer einem Kraftwerk zugeordneten Kohlemühle, 5 a schematic representation of a heat (rear) coupling in a coal mining and / or coal drying of a power plant associated coal mill,

6 in schematischer Darstellung eine Wärme(rück)einkopplung in die Frischlufterwärmung einer Brennern eines Kessels des Kraftwerks Frischluft zuführenden Frischluftleitung, 6 a schematic representation of a heat (rear) coupling in the fresh air heating of a burner of a boiler of the power plant fresh air supplying fresh air line,

7 in schematischer Darstellung eine Wärme(rück)einkopplung von im Bereich der CO2-Wäsche mit zugeordneter CO2-Kompression ausgekoppelter und von im Bereich einer Bypass-Rauchgasleitung ausgekoppelter thermischer Energie in den Wasser-Dampf-Kreislauf des Kraftwerks, 7 a schematic representation of a heat (rear) coupling of decoupled in the CO 2 scrubbing with associated CO 2 compression and decoupled from in the area of a bypass flue gas line thermal energy in the water-steam cycle of the power plant,

8 in schematischer Darstellung eine Wärme(rück)einkopplung entsprechend der 7 mit zusätzlicher Wärme(rück)einkopplung in einen zugeordneten Fernwärmekreislauf, 8th in a schematic representation of a heat (rear) coupling according to the 7 with additional heat (back) coupling into an associated district heating circuit,

9 in schematischer Darstellung eine indirekte Dampfbeheizung eines Wasserkreislaufes einer indirekten Beheizung eines Reboilers, 9 a schematic representation of an indirect steam heating of a water cycle of an indirect heating of a reboiler,

10 in schematischer Darstellung eine Wärme(rück)einkopplung in einen Rankine-Kreislauf, 10 a schematic representation of a heat (rear) coupling into a Rankine cycle,

11 in schematischer Darstellung eine Auskoppelung von thermischer Energie im Bereich einer Bypass-Rauchgasleitung und Einkoppelung der thermischen Energie im Bereich des Verdampfers/Reboilers des Desorbers der CO2-Wäsche, 11 a schematic representation of a decoupling of thermal energy in the region of a bypass flue gas line and coupling of the thermal energy in the region of the evaporator / reboiler of the desorber of CO 2 scrubbing,

12 in schematischer Darstellung eine Wärme(rück)einkopplung gemäß 11 ergänzt um eine Frischluftvorwärmung und in 12 in a schematic representation of a heat (rear) coupling according to 11 supplemented by a fresh air preheating and in

13 eine schematische Prinzipdarstellung verschiedener Teilwärmeströme eines Kraftwerkes mit mehreren zur Wärmerückgewinnung Wärmeströme des Kraftwerks verbindenden Teilwärmeströmen. 13 a schematic diagram of different partial heat flows of a power plant with several heat recovery for the heat flows of the power plant connecting partial heat flows.

Die 13 zeigt in schematischer Prinzipdarstellung ein insgesamt mit 1 bezeichnetes Kraftwerk, das den Dampferzeuger oder Kessel 2, einen, vorzugsweise Hochdruckturbinen 3, Mitteldruckturbinen 4 und Niederdruckturbinen 5, umfassenden Turbinensatz 76, eine eine CO2-Wäsche 58 mit zugeordneter CO2-Kompression 27 umfassende CO2-Abscheidung 77 und ein zugeordnetes, einen Fernwärmekreislauf 44 umfassendes Fernwärmenetz 78. Untereinander stehen diese Anlagenkomponenten 2, 76, 77 und 78 über verschiedene Teilwärmeströme miteinander in Verbindung, wobei diese Teilwärmeströme zusammen den Gesamtwärmestrom und die Gesamtwärmeenergiebilanz des Kraftwerks 1 ausbilden. Von diesen Teilwärmeströmen sind in der 13 der Wasser-Dampf-Kreislauf Q1, die Fernwärmeeinbindung Q2, die rauchgasseitige Wärmestromanbindung der CO2-Abscheidung 77 an den Kessel 2 als Q3, der dem Kessel mit der Luft zugeführte Wärmestrom als Q4, der dem Kessel 2 mittels der Kohle zugeführte Wärmestrom als Q5, der die CO2-Abscheidung verlassende CO2-arme Abgaswärmestrom als Q6 und der die CO2-Abscheidung 77 verlassende Teilwärmestrom des hoch CO2-haltigen Mediums als Q7 bezeichnet, wobei alle Teilströme Q1 bis Q7 gestrichelt gezeichnet sind. Erfindungsgemäß werden nun aus dem innerhalb der CO2-Abscheidung 77 sich ausbildenden Wärmestrom Teilwärmeströme Q8 bis Q11 abgezweigt und entkoppelt und, wie durch die entsprechend gekennzeichneten und mit durchgezogener Linie dargestellten Pfeilen angedeutet, in andere Teilwärmeströme und damit den Gesamtwärmestrom des Kraftwerks 1 rückgeführt. Ebenso werden aus dem rauchgasseitigen Teilwärmestrom Q3 die Teilwärmeströme Q12 bis Q14 abgezweigt bzw. entkoppelt und entsprechend der Pfeildarstellung ebenfalls wieder in den Gesamtwärmestrom des Kraftwerks 1 (rück)eingekoppelt. Hierbei wird der Teilwärmestrom Q8 aus der CO2-Abscheidung 77 ausgekoppelt und in den im Wasser-Dampf-Kreislauf des Kraftwerks 1 geführten Teilwärmestrom Q1 eingekoppelt. Der Teilwärmestrom Q9 wird aus der CO2-Abscheidung 77 ausgekoppelt und in den Fernwärmekreislauf 44 des Fernwärmenetzes 78 und damit im Prinzip dem Teilwärmestrom Q2 eingekoppelt. Der Teilwärmestrom Q10 wird aus der CO2-Abscheidung 77 aus- oder entkoppelt und dem Teilwärmestrom Q4 der Frischluftzuführung zugeführt und in diesen wieder (rück)eingekoppelt. Der Teilwärmestrom Q11 wird ebenfalls aus dem Wärmestrom der CO2-Abscheidung 77 ausgekoppelt und dann in den in einer zu einer Kohlenmühle 54 und/oder dem Kessel 2 führenden Kohleleitung 55 geführten Teilwärmestrom Q5 wieder (rück)eingekoppelt. Ebenso wird aus dem rauchgasseitigen Teilwärmestrom Q3 ein Teilwärmestrom Q12 ausgekoppelt, der in den in der CO2-Abscheidung 77 geführten Teilwärmestrom wieder (rück)eingekoppelt wird. Weiterhin werden aus dem Teilwärmestrom Q3 die Teilwärmeströme Q13 und Q14 ausgekoppelt, wovon der Teilwärmestrom Q13 in den Teilwärmestrom Q1 des Wasser-Dampf-Kreislaufs des Kraftwerks 1 und der Teilwärmestrom Q14 in den Fernwärmekreislauf 44 des Fernwärmenetzes 78 wieder (rück)eingekoppelt wird.The 13 shows a schematic diagram of a total with 1 designated power plant, the steam generator or boiler 2 , one, preferably high-pressure turbines 3 , Medium pressure turbines 4 and low pressure turbines 5 , comprehensive turbine set 76 , a CO 2 laundry 58 with associated CO 2 compression 27 comprehensive CO 2 capture 77 and an associated, district heating circuit 44 comprehensive district heating network 78 , One behind the other are these plant components 2 . 76 . 77 and 78 via different partial heat flows in conjunction with each other, these partial heat flows together the total heat flow and the total heat energy balance of the power plant 1 form. Of these partial heat flows are in the 13 the water-steam cycle Q 1 , the district heating integration Q 2 , the flue gas side heat flow binding the CO 2 capture 77 to the kettle 2 as Q 3 , the heat flow supplied to the boiler with air as Q 4 , the boiler 2 by means of the coal supplied heat flow as Q 5 , the CO 2 capture leaving CO 2 low-emission exhaust gas stream as Q 6 and the CO 2 capture 77 leaving partial heat flow of the highly CO 2 -containing medium referred to as Q 7 , all partial flows Q 1 to Q 7 are shown in dashed lines. According to the invention now from within the CO 2 capture 77 forming heat flow partial heat flows Q 8 to Q 11 branched off and decoupled and, as indicated by the corresponding and durchgezo indicated generically arrows, in other partial heat flows and thus the total heat flow of the power plant 1 recycled. Likewise, the partial heat flows Q 12 to Q 14 are branched off or decoupled from the flue-gas side partial heat flow Q 3 and, according to the arrow, also back into the total heat flow of the power plant 1 (Back) coupled. Here, the partial heat flow Q 8 from the CO 2 capture 77 decoupled and in the water-steam cycle of the power plant 1 guided partial heat flow Q 1 coupled. The partial heat flow Q 9 is from the CO 2 capture 77 decoupled and into the district heating cycle 44 of the district heating network 78 and thus in principle the partial heat flow Q 2 coupled. The partial heat flow Q 10 is from the CO 2 capture 77 disconnected or decoupled and the partial heat flow Q 4 supplied to the fresh air supply and in this again (back) coupled. The partial heat flow Q 11 is also from the heat flow of CO 2 capture 77 decoupled and then into the one to a coal mill 54 and / or the boiler 2 leading coal pipeline 55 guided partial heat flow Q 5 again (back) coupled. Likewise, a partial heat flow Q 12 is coupled out of the flue-gas side partial heat flow Q 3 , in the in the CO 2 capture 77 guided partial heat flow is coupled back again (back). Furthermore, the partial heat flows Q 13 and Q 14 are decoupled from the partial heat flow Q 3 , of which the partial heat flow Q 13 in the partial heat flow Q 1 of the water-steam cycle of the power plant 1 and the partial heat flow Q 14 in the district heating circuit 44 of the district heating network 78 again (back) is coupled.

Das in 1 insgesamt mit 1 bezeichnete Kraftwerk ist im oberen Teilbild mit seinem an den Kessel 2 angeschlossenen Wasser-Dampf-Kreislauf und im unteren Teilbild mit seinem rauchgasseitig an den Kessel 2 angeschlossenen Rauchgasweg mit der im Kessel 2 erfolgenden Verbrennung nachgeschalteter CO2-Wäsche des Rauchgases mittels chemischer Absorption und zugeordneter CO2-Kompression 27 schematisch dargestellt. Auf der Seite des Wasser-Dampf-Kreislaufes umfasst das Kraftwerk eine Hochdruckturbine 3, zwei Mitteldruckturbinen 4 und vier Niederdruckturbinen 5, wobei die Anzahl der Turbinen lediglich beispielhaft ist. Am Ende der Turbinenstrecke ist ein Generator 6 angeordnet. Nachfolgend zu der letzten Niederdruckturbine 5 ist im Wasser-Dampf-Kreislauf ein Kondensator 7 angeordnet, der wie üblich mit einem Kühlturm 8 verbunden ist. In Strömungsrichtung des Kondensats ist nachfolgend zum Kondensator 7 im Wasser-Dampf-Kreislauf eine Kondensatpumpe 9 angeordnet, die das Kondensat einem fünf Wärmetauscher umfassenden Niederdruckvorwärmer 10 zuführt. An den Niederdruckvorwärmer 10 schließt sich ein Speisewasserbehälter 11 mit zugeordneter Speisewasserpumpe 12 an, die das aus dem Speisewasserbehälter 11 stammende Speisewasser einem Hochdruckvorwärmer 13 zuführt, wonach es dann in den Dampferzeuger des Kessels 2 gelangt. Weiterhin sind in dem Wasser-Dampf-Kreislauf von den jeweiligen Turbinen 3, 4, 5 ausgehende Dampfleitungen eingezeichnet. Insofern besteht dieser Teil des Kraftwerkes aus Komponenten, wie sie von konventionellen kohlebefeuerten Kraftwerken bekannt sind. Zusätzlich weist der Wasser-Dampf-Kreislauf des Kraftwerks 1 darüber hinaus drei Wärmetauscher WT1, WT2 und WT5 auf. Hiervon ist der Wärmetauscher WT5 vor der Niederdruckvorwärmung, und zwar in Kondensatströmungsrichtung hinter der Kondensatpumpe 9, aber vor dem Niederdruckvorwärmer 10 in die zum Speisewasserbehälter 11 führende Kondensatleitung 14 eingebunden. Die Wärmetauscher WT1 und WT2 sind in einer in Kondensatströmungsrichtung hinter dem Wärmetauscher WT5 von der Kondensatleitung 14 abzweigenden und hinter dem Niederdruckvorwärmer 10, aber vor dem Speisewasserbehälter wieder in die Kondensatleitung 14 einmündenden Bypass-Leitung 15 angeordnet.This in 1 in total with 1 designated power plant is in the upper part of the picture with his to the boiler 2 connected water-steam cycle and in the lower part of the picture with its flue gas side to the boiler 2 connected flue gas path with the in the boiler 2 subsequent combustion of downstream CO 2 scrubbing of the flue gas by means of chemical absorption and associated CO 2 compression 27 shown schematically. On the side of the water-steam circuit, the power plant includes a high-pressure turbine 3 , two medium pressure turbines 4 and four low-pressure turbines 5 , where the number of turbines is merely exemplary. At the end of the turbine section is a generator 6 arranged. Following to the last low-pressure turbine 5 is a condenser in the water-steam cycle 7 arranged as usual with a cooling tower 8th connected is. In the flow direction of the condensate is below the condenser 7 in the water-steam circuit a condensate pump 9 arranged the condensate to a five-heat exchanger comprising Niederdruckvorwärmer 10 supplies. To the low pressure preheater 10 closes a feedwater tank 11 with assigned feedwater pump 12 that's from the feedwater tank 11 originating feed water a high pressure preheater 13 then feeds it into the steam generator of the boiler 2 arrives. Furthermore, in the water-steam cycle of the respective turbines 3 . 4 . 5 Outgoing steam lines drawn. In this respect, this part of the power plant consists of components, as they are known from conventional coal-fired power plants. In addition, the water-steam cycle of the power plant 1 in addition, three heat exchangers WT1, WT2 and WT5. Of these, the heat exchanger WT5 is before the low pressure preheating, in the condensate flow direction behind the condensate pump 9 but before the low pressure preheater 10 in the to the feedwater tank 11 leading condensate line 14 involved. The heat exchangers WT1 and WT2 are in a condensate flow direction behind the heat exchanger WT5 from the condensate line 14 branching and behind the low pressure preheater 10 , but before the feed water tank back into the condensate line 14 opening bypass line 15 arranged.

Befeuert wird der Kessel 2 wie durch den Pfeil 16 angedeutet ist, mit Luft und Kohle. Das den Kessel 2 über die Rauchgasleitung 17 verlassende Rauchgas wird einer zumindest die Komponenten Entstickungsanlage, Elektrofilter und Rauchgasentschwefelungsanlage umfassenden Rauchgasbehandlung 18 zugeführt und gelangt dann in eine eine CO2-Wäsche 58 mit zugeordneter CO2-Kompression 27 umfassende Dekarbonisierungsanlage 19.The boiler is fired 2 as by the arrow 16 is implied, with air and coal. That the kettle 2 over the flue gas line 17 leaving flue gas is at least the components denitrification, electrostatic precipitator and flue gas desulphurisation comprehensive flue gas treatment 18 fed and then enters a CO 2 scrubbing 58 with associated CO 2 compression 27 comprehensive decarbonization plant 19 ,

Bei dieser der Verbrennung nachgeschalteten Dekarbonisierungsanlage 19 wird das im Rauchgas enthaltene CO2 mittels chemischer Absorption mit einem Waschmittel entfernt. Als Waschmittel wird vorzugsweise MEA (Monoethanolamin, H2N-CH2-CH2-OH), aber auch DEA (Diethanolamin, HO-CH2-CH2-NH-CH2-CH2-OH) oder MDEA (Methyldiethanolamin, HO-CH2-CH2-NCH3-CH2-CH2-OH), verwendet. Hierbei findet die eigentliche Wäsche des Rauch- oder Abgases mittels des Waschmittels in einem Absorber 20 oder einer Absorptionskolonne statt, welchen/welche das Rauchgas im Gegenstrom zu dem Waschmittel durchströmt. Das Rauchgas verlässt den Absorber 20 an dessen Kopfende als CO2-armes Abgas 21. Um das im Absorber 20 beladene Wasch- oder Lösungsmittel wieder aufzubereiten und für einen dauerhaften Einsatz zu regenerieren ist dem Absorber 20 ein Desorber oder Regenerator 22, vorzugsweise in Form einer Desorptionskolonne, nachgeschaltet, dem das CO2-reiche Wasch- oder Lösungsmittel nach dem Durchströmen des Absorbers 20 zugeführt wird. Für die Regeneration des Waschmittels und das Austreiben des CO2 aus dem Waschmittel ist ein hoher Energiebedarf notwendig, der in Form von dem Wasser-Dampf-Kreislauf abgezapftem Dampf dem Verdampfer oder Reboiler 23 des Desorbers/Regenerators 22 zugeführt wird, wie dies im oberen Teilbild der 1 durch die gestrichelte Linie und die Buchstaben D1 in diesem Bereich sowie am Reboiler 23 angedeutet ist. Der Rücklauf S1 des im oder am Verdampfer 23 angeordneten Wärmetauschers 24 mündet in Kondensatströmungsrichtung hinter dem Niederdruckvorwärmer 10 und vor dem Speisewasserbehälter 11 in die Kondensatleitung 14 des Wasser-Dampf-Kreislaufs ein.In this downstream of the decarburization plant 19 the CO 2 contained in the flue gas is removed by means of chemical absorption with a detergent. The detergent used is preferably MEA (monoethanolamine, H 2 N-CH 2 -CH 2 -OH), but also DEA (diethanolamine, HO-CH 2 -CH 2 -NH-CH 2 -CH 2 -OH) or MDEA (methyldiethanolamine, HO-CH 2 -CH 2 -NCH 3 -CH 2 -CH 2 -OH). Here is the actual washing of the smoke or exhaust gas by means of the detergent in an absorber 20 or an absorption column instead, which / which flows through the flue gas in countercurrent to the detergent. The flue gas leaves the absorber 20 at the head end as a low-CO 2 exhaust gas 21 , In the absorber 20 Recycle loaded washing or solvents and regenerate for permanent use is the absorber 20 a desorber or regenerator 22 , preferably in the form of a desorption column, downstream of which the CO 2 -rich washing or solvent after flowing through the absorber 20 is supplied. For the regeneration of the detergent and the expulsion of the CO 2 from the detergent, a high energy requirement is necessary, in the form of the water-steam cycle tapped steam the evaporator or reboiler 23 desorber / regenerator 22 is fed, like this in the upper part of the picture 1 by the dashed line and the letters D 1 in this area as well as on the reboiler 23 is indicated. The return S1 of the in or on the evaporator 23 arranged heat exchanger 24 opens in condensate flow direction behind the low-pressure preheater 10 and in front of the feed water tank 11 into the condensate line 14 of the water-steam cycle.

Vor dem Eintritt in den Absorber 20 wird das zunächst drucklose Rauchgas isotherm auf einen Druck von unter 10 bar, beispielsweise 2 bar, verdichtet und dann durch den Absorber 20 geführt, wobei ihm das Wasch- oder Lösungsmittel entgegenströmt. Das CO2-reiche Waschmittel oder Lösungsmittel wird danach unter Durchströmen eines Wärmetauschers 25 in den Desorber/Regenerator 22 eingeleitet. Im Desorber/Regenerator 22 wird das CO2-reiche Waschmittel durch Erhitzung aufgebrochen und regeneriert, so dass am Kopfende des Desorbers/Regenerators 22 ein nahezu reines CO2-H2O-Gemisch austritt, das durch einen Kondensationsprozess getrennt werden kann, so dass dann ein ca. 90% reiner CO2-Strom freigesetzt wird, der über eine Leitung 26 einer im Ausführungsbeispiel zehnstufigen CO2-Kompressionsanlage der CO2-Kompression 27 zugeführt wird, die den CO2-Strom auf ca. 100 bar verdichtet und verflüssigt. Danach wird das verflüssigte CO2, mittels einer Leitung 28 einer weiteren Verwendung oder einer Lagerung zugeführt.Before entering the absorber 20 is the first pressureless flue gas isothermally compressed to a pressure of less than 10 bar, for example 2 bar, and then through the absorber 20 guided, with him the washing or solvent counterflows. The CO 2 -rich detergent or solvent is then passed through a heat exchanger 25 in the desorber / regenerator 22 initiated. In the desorber / regenerator 22 the CO 2 -rich detergent is broken up by heating and regenerated, so that at the head of the desorber / regenerator 22 a nearly pure CO 2 -H 2 O mixture emerges, which can be separated by a condensation process, so that then an approximately 90% pure CO 2 stream is released, the via a line 26 in the exemplary embodiment, a ten-stage CO 2 compression system of CO 2 compression 27 is fed, which compresses the CO 2 stream to about 100 bar and liquefied. Thereafter, the liquefied CO 2 , by means of a line 28 fed to a further use or storage.

Da für die Desorption/Regeneration des Waschmittels im Desorber/Regenerator 22 hohe Temperaturen erforderlich sind, wird der CO2-reiche Wasch- oder Lösungsmittelstrom im Wärmetauscher 25 auf ca. 95°C erhitzt. Dies geschieht mit Hilfe von ebenfalls durch den Wärmetauscher 25 geleitetem, im Desorber/Regenerator 22 regeneriertem CO2-armem Wasch- oder Reinigungsmittel 29, das im Verdampfer/Reboiler 23 ausreichend temperiert wird. Der Verdampfer oder Reboiler 23 verdampft einen Teil des Lösungsmittels, wodurch das Kohlendioxid von dem Wasch- oder Lösungsmittel desorbiert wird, so dass sich am Kopfende ein nahezu reines CO2-H2O-Gemisch bildet, das in den Kondensator 31 am Kopf des Desorbers/Regenerators 22 gelangt, wo das Wasser auskondensiert, so dass ein nahezu reiner CO2-Strom abgeführt wird. Das regenerierte, CO2-arme Wasch- oder Lösungsmittel 29 wird am Sumpf des Desorbers/Regenerators 22 abgezogen, über den Wärmetauscher 25 geführt, in welchen der entgegenströmende, beladene, CO2-reiche Wasch- oder Lösungsmittelstrom 30 erwärmt wird. Nach Durchlaufen einer Pumpe auf den notwendigen Absorberdruck gebracht und entsprechend abgekühlt, wird das CO2-arme Wasch- oder Lösungsmittel 29 wieder dem Absorber 20 zugeführt. Da sich während des ganzen Vorganges Verluste an Wasser und Waschmittel ergeben, werden diese an einer Mischstelle 32 wieder dem System zugegeben.As for the desorption / regeneration of the detergent in the desorber / regenerator 22 high temperatures are required, the CO 2 -rich washing or solvent flow in the heat exchanger 25 heated to about 95 ° C. This is done with the help of also through the heat exchanger 25 directed, in the desorber / regenerator 22 regenerated low-CO 2 detergent or cleaner 29 that in the evaporator / reboiler 23 is sufficiently tempered. The evaporator or reboiler 23 evaporates a portion of the solvent, whereby the carbon dioxide is desorbed from the washing or solvent, so that at the top of a nearly pure CO 2 -H 2 O mixture forms in the condenser 31 at the head of the desorber / regenerator 22 reaches where the water condenses out, so that a nearly pure CO 2 stream is removed. The regenerated, low-CO 2 detergent or solvent 29 is at the bottom of the desorber / regenerator 22 deducted, over the heat exchanger 25 in which the countercurrent, loaded, CO 2 -rich washing or solvent stream 30 is heated. After passing through a pump brought to the necessary absorber pressure and cooled accordingly, the low-CO 2 detergent or solvent 29 again the absorber 20 fed. Since losses of water and detergent occur during the entire process, they are at a mixing point 32 added back to the system.

An dem CO2-Wäsche-Desorber- oder Regeneratorkopf des Desorbers/Regenerators 22 ist in der Leitung 26 ein eine als Wärmequelle genutzte Anlagenkomponente in Form eines Wärmetauschers 33 angeordnet. In Strömungsrichtung des CO2-H2O-reichen Gasstromes ist in der Leitung 26 hinter dem Wärmetauscher 33 ferner ein Kondensatauffangbehälter 34 angeordnet, mit welchem aufgrund der mit dem Wärmetauscher 33 einhergehenden Kühlung des in der Leitung 26 geführten CO2 H2O-Stromes auskondensierendes H2O aufgefangen werden kann. Ein weiterer, der Kühlung des verflüssigten CO2-Stromes nach der CO2-Kompression 27 dienender und ebenfalls eine als Wärmequelle genutzte Anlagenkomponente ausbildender Wärmetauscher 35 ist der CO2-Kompression 27 nachgeschaltet in der Leitung 28 angeordnet. Weitere als Wärmequellen in Form von Wärmetauschern 36 genutzte Anlagenkomponenten sind als Wärmetauscher der CO2-Wäsche-Absorberzwischenkühlung vorgesehen, wobei auch ein am Kopf des Absorbers 20 angeordneter Wärmetauscher 36 als zur CO2-Wäsche-Absorberzwischenkühlung gehörig angesehen wird. Insgesamt sind im Ausführungsbeispiel vier Wärmetauscher 36 vorhanden. Weiterhin sind als Wärmequellen genutzte Anlagenkomponenten auch noch in Form von Wärmetauscher 37 der CO2-Kompression-Zwischenkühlung zwischen den Kompressoren 38 der CO2-Kompression 27 angeordnet. Im Ausführungsbeispiel sind sechs Wärmetauscher 37 zwischen den Kompressoren 38 dargestellt, es können aber bei den zehn vorhandenen Kompressoren 38 bis zu neun Wärmetauscher 37 der CO2-Kompression-Zwischenkühlung vorhanden sein. Da alle diese Wärmetauscher 33, 35, 36 und 37 der Kühlung dienen, bilden sie gleichzeitig eine Wärmequelle für das in den Wärmetauschern 33, 35 bis 37 jeweils ansonsten noch geführte Wärmeträgermedium aus. Diese Funktion der Wärmetauscher 33, 35 bis 37 als Wärmequelle wird erfindungsgemäß nun dazu genutzt, einen Teil der über die angezapfte Dampfleitung D1 dem Wasser-Dampf-Kreislauf des Kraftwerks 1 entnommenen Energie wieder zurückzugewinnen und dem Kraftwerk 1 wieder zuzuführen, insbesondere dem Wasser-Dampf-Kreislauf oder aber anderen Bereichen oder Anlagenteilen, die mit dem Kraftwerk 1 in Verbindung stehen, wieder zuzuführen. Hierzu dienen an den entsprechenden Stellen positionierte Wärmetauscher WT1–WT11, die, wie nachstehend noch erläutert wird, jeweils eine als Wärmesenke genutzte Anlagenkomponente ausbilden, mit deren Hilfe sich jeweils thermische Energie auf einen Teilwärmestrom übertragen lässt. Mit Hilfe der als Wärmequelle für ein in ihnen geführtes Wärmeträgermedium wirkenden Wärmetauscher 33, 35 bis 37 wird im Bereich der CO2-Wäsche und der die zugeordnete CO2-Kompression 27 umfassenden Dekarbonisierungsanlage 19 thermische Energie aus dem Wärmestrom der Dekarbonisierungsanlage 19 entkoppelt, auf das in den Wärmetauschern 33, 35 bis 37 strömende Wärmeträgermedium übertragen und danach durch Abgabe aus diesem Wärmeträgermedium mit Hilfe der für das Wärmeträgermedium Wärmesenken ausbildenden Wärmetauschern WT1–WT11 an anderer Stelle wieder als thermische Energie in den Wärmestrom des Kraftwerkssystem eingekoppelt.At the CO 2 scrubber desorber or regenerator head of the desorber / regenerator 22 is in the lead 26 a used as a heat source system component in the form of a heat exchanger 33 arranged. In the flow direction of the CO 2 -H 2 O-rich gas stream is in the line 26 behind the heat exchanger 33 Furthermore, a condensate collector 34 arranged, with which due to the heat exchanger 33 accompanying cooling of the in the line 26 guided CO 2 H 2 O stream condensing H 2 O can be collected. Another, the cooling of the liquefied CO 2 stream after CO 2 compression 27 serving and also used as a heat source plant component forming heat exchanger 35 is the CO 2 compression 27 downstream in the line 28 arranged. Further as heat sources in the form of heat exchangers 36 used system components are provided as a heat exchanger of CO 2 scrubber-absorber intercooling, with one at the top of the absorber 20 arranged heat exchanger 36 is considered to belong to CO 2 scrubbing absorber intercooling. Overall, four heat exchangers are in the embodiment 36 available. Furthermore, plant components used as heat sources are also still in the form of heat exchangers 37 the CO 2 compression intercooling between the compressors 38 CO 2 compression 27 arranged. In the embodiment, six heat exchangers 37 between the compressors 38 shown, but it can with the ten existing compressors 38 up to nine heat exchangers 37 the CO 2 compression intercooling be present. Because all these heat exchangers 33 . 35 . 36 and 37 Serve the cooling, they also form a heat source for that in the heat exchangers 33 . 35 to 37 each otherwise still guided heat transfer medium. This function of the heat exchanger 33 . 35 to 37 as a heat source is now used according to the invention, a portion of the tapped via the steam line D1 the water-steam cycle of the power plant 1 recovered energy and the power plant 1 re-supply, in particular the water-steam cycle or other areas or parts of the plant, with the power plant 1 to reconnect. For this purpose, positioned at the appropriate locations heat exchanger WT1-WT11, which, as will be explained below, each form a used as a heat sink system component, with the help of each thermal energy can be transferred to a partial heat flow. With the aid of acting as a heat source for a guided in them heat transfer medium heat exchanger 33 . 35 to 37 is in the field of CO 2 scrubbing and the associated CO 2 compression 27 comprehensive decarburization plant 19 thermal energy from the heat flow of the decarburization plant 19 decoupled, on the in the heat exchangers 33 . 35 to 37 transferred flowing heat transfer medium and then coupled by discharge from this heat transfer medium with the help of forming for the heat transfer medium heat sinks heat exchangers WT1-WT11 elsewhere as thermal energy in the heat flow of the power plant system.

Bei dem Ausführungsbeispiel nach der 1 erfolgt eine Ent- oder Auskoppelung von thermischer Energie aus dem Wärmestrom der CO2-Wäsche 58 mit zugeordnetem Regenerator 22 und zugeordneter CO2-Kompression 27 mittels der Wärmetauscher 33 und 35.In the embodiment of the 1 There is a decoupling or decoupling of thermal energy from the heat flow of CO 2 scrubbing 58 with assigned regenerator 22 and associated CO 2 compression 27 by means of the heat exchanger 33 and 35 ,

Im Ausführungsbeispiel nach der 1 ist der als Wärmequelle fungierende Wärmetauscher 33 im Vorlauf über die Leitung 39 und im Rücklauf über die Leitung 40 mit dem als Wärmesenke fungierenden und genutzten, in der Bypass-Leitung 15 angeordneten Wärmetauscher WT1 der Niederdruckvorwärmung verbunden. In den Leitungen 39, 40 zirkuliert ein Wärmeträgermedium, das im Wärmetauscher 33 thermische Energie aufnimmt und diese im Wärmetauscher WT1 an das in der Bypass-Leitung 15 fließende Kondensat abgibt und so wieder in den eigentlichen Wärmestrom des Kraftwerks 1 eingekoppelt wird. Ebenso ist der als Wärmequelle fungierende Wärmetauscher 35 über eine Leitung 41 mit dem als Wärmesenke fungierenden und genutzten, in der Bypass-Leitung 15 angeordneten Wärmetauscher WT2 verbunden. Der Rücklauf des Wärmetauschers WT2 der Niederdruckvorwärmung ist über eine Leitung 42 mit dem in der Kondensatleitung 14 angeordneten und ebenfalls eine Wärmesenke ausbildenden Wärmetauscher WT5 verbunden. Rücklaufseitig ist der Rücklauf des Wärmetauschers WT5 über eine Leitung 43 wiederum mit dem Wärmetauscher 35 verbunden. Auch hier zirkuliert in den Leitungen 41, 42 und 43 ein Wärmeträgermedium. Hier wird demnach thermische Energie aus dem Wärmestrom der CO2-Wäsche 58 mit zugeordnetem Desorber 22 und zugeordneter CO2-Kompression 27 entkoppelt und an zwei Stellen, nämlich den als Wärmesenken genutzten Anlagenkomponenten in Form der Wärmetauscher WT2 und WT5, wieder in den eigentlichen Wärmestrom des Kraftwerks 1 eingekoppelt. In einer nicht dargestellten Ausführungsform ist es auch möglich, auf die Wärmetauscher 33 und 35 zu verzichten und stattdessen die Leitung 26 mit dem Wärmetauscher WT1 und die Leitung 28 mit den Wärmetauschern WT2 und WT5 zu verbinden, so dass das in der Leitung 26 transportierte CO2-reiche Gas sowie das in der Leitung 28 transportierte oder geförderte flüssige CO2 unmittelbar als Wärmeträgermedium fungiert, aus welchem thermische Energie entkoppelt und über die Wärmetauscher WT1, WT2 und WT5 in den Wasser-Dampf-Kreislauf wieder eingekoppelt wird. In diesem Falle ist dann im Bereich der CO2-Wäsche mit zugeordneter CO2-Kompression und im Bereich des Kraftwerkes jeweils eine Anlagenkomponente, im vorliegenden Beispiel die zu einer Einheit zusammengefassten Wärmetauscher 35 und WT2 und die zu einer Einheit zusammengefassten Wärmetauscher 33 und WT1, vorhanden, die im Bereich der CO2-Wäsche mit zugeordneter CO2-Kompression sowohl als Wärmequelle genutzt und die Ent- oder Auskoppelung von thermischer Energie bewirkt und die im Bereich des Kraftwerks 1 als Wärmesenke genutzt wird und die Einkoppelung der im Bereich der CO2-Wäsche mit zugeordneter CO2-Kompression aus- oder entkoppelten thermischen Energie bewirkt.In the embodiment of the 1 is the heat exchanger acting as a heat source 33 in the lead over the line 39 and in the return line 40 with the heat sink functioning and used, in the bypass line 15 arranged heat exchanger WT1 the low pressure preheating connected. In the pipes 39 . 40 circulates a heat transfer medium in the heat exchanger 33 absorbs thermal energy and this in the heat exchanger WT1 to that in the bypass line 15 flowing condensate releases and so back into the actual heat flow of the power plant 1 is coupled. Likewise, the functioning as a heat source heat exchanger 35 over a line 41 with the heat sink functioning and used, in the bypass line 15 arranged heat exchanger WT2 connected. The return of the heat exchanger WT2 low pressure preheating is via a line 42 with the in the condensate line 14 arranged and also a heat sink forming heat exchanger WT5 connected. The return side of the heat exchanger WT5 is via a line 43 again with the heat exchanger 35 connected. Here, too, circulates in the pipes 41 . 42 and 43 a heat transfer medium. Here is therefore thermal energy from the heat flow of CO 2 scrubbing 58 with associated desorber 22 and associated CO 2 compression 27 decoupled and in two places, namely used as heat sink system components in the form of the heat exchanger WT2 and WT5, back into the actual heat flow of the power plant 1 coupled. In an embodiment, not shown, it is also possible to the heat exchanger 33 and 35 to give up and instead the line 26 with the heat exchanger WT1 and the pipe 28 to connect with the heat exchangers WT2 and WT5, so that in the line 26 transported CO 2 -rich gas as well as in the line 28 transported or conveyed liquid CO 2 acts directly as a heat transfer medium, from which thermal energy decoupled and coupled via the heat exchanger WT1, WT2 and WT5 in the water-steam cycle again. In this case, then in the field of CO 2 scrubbing with associated CO 2 compression and in the region of the power plant in each case a plant component, in the present example, the combined into one unit heat exchanger 35 and WT2 and the unitized heat exchanger 33 and WT1, which, in the field of CO 2 scrubbing with associated CO 2 compression, both serves as a heat source and causes the decoupling or decoupling of thermal energy and that in the area of the power plant 1 is used as a heat sink and the coupling of in the CO 2 scrubbing with associated CO 2 compression off or decoupled thermal energy causes.

Im Ausführungsbeispiel allerdings ist jeweils ein Kreislauf eines separaten Wärmeträgermediums, wie durch die Leitungen 39, 40 und 41 bis 43 angedeutet, vorgesehen, in welchem Wasser als separates Wärmeträgermedium zirkuliert.In the exemplary embodiment, however, in each case a circuit of a separate heat transfer medium, as through the lines 39 . 40 and 41 to 43 indicated, provided, in which water circulates as a separate heat transfer medium.

Im Bereich des Wärmetauschers 35 befindet sich der in der Leitung 28 geförderte flüssige CO2-Strom auf einer Temperatur von ca. 185°C, wobei der Wärmetauscher 35 als Wärmequelle für das in den Leitungen 41, 42 und 43 geförderte Wärmeträgermedium dient, das die aufgenommene thermische Energie an das in Kondensatströmungsrichtung hinter der Kondensatpumpe 9 circa 18°C kühle Kondensat abgibt, das in einer Menge von ca. 2/3 des gesamten durch die Kondensatleitung 14 geführten Kondensatstromes über die Bypass-Leitung 15 an dem Niederdruckvorwärmer 10 vorbeigeführt und mit Hilfe des als Wärmesenke wirkenden Wärmetauschers WT2 erwärmt wird, so dass das Kondensat vor Wiedereinlauf in die Leitung 14 oder den Speisewasserbehälter 11 eine Temperatur von ca. 120°C aufweist. Der zum Wärmetauscher WT5 führende Rücklauf des Wärmetauschers WT2 weist dann immer noch eine so hohe Temperatur auf, dass der Wärmetauscher WT5 ebenfalls als Wärmequelle für die Wärmerückübertragung in das in der Leitung 14 fließenden Kondensat genutzt werden kann und gemäß Ausführungsbeispiel auch wird, wobei der Wärmetauscher WT5 im Sinne der Erfindung allerdings eine Wärmesenke für die im Bereich der CO2-Wäsche gewonnenen thermischen Energie ausbildet.In the area of the heat exchanger 35 is the one in the line 28 conveyed liquid CO 2 stream at a temperature of about 185 ° C, wherein the heat exchanger 35 as a heat source for that in the pipes 41 . 42 and 43 subsidized heat transfer medium is used, which absorbs the absorbed thermal energy in the direction of condensate behind the condensate pump 9 circulates approximately 18 ° C cool condensate, in an amount of about 2/3 of the total through the condensate line 14 guided condensate flow via the bypass line 15 at the low pressure preheater 10 is passed and heated by means of acting as a heat sink heat exchanger WT2, so that the condensate before re-entry into the line 14 or the feed water tank 11 has a temperature of about 120 ° C. The leading back to the heat exchanger WT5 return of the heat exchanger WT2 then still has such a high temperature that the heat exchanger WT5 also as a heat source for the heat transfer back into that in the line 14 flowing condensate can be used and according to embodiment also, wherein the heat exchanger WT5 in the context of the invention, however, forms a heat sink for the thermal energy obtained in the CO 2 scrubbing.

Neben den eine Wärmequelle zur Ent- oder Auskoppelung von thermischer Energie aus dem Wärmestrom der CO2-Wäsche mit zugeordneter CO2-Kompression 27 ausbildenden Anlagenkomponenten Wärmetauscher 33 am CO2-Wäsche-Desorber- oder Regeneratorkopf und Wärmetauscher 35 hinter der CO2-Kompression 27 ist am Reboiler oder Verdampfer 23 des Desorbers/Regenerators 22 ein weiterer Wärmetauscher 24 vorgesehen. Dieser Wärmetauscher 24 bildet aber im Sinne der hier verwendeten Terminologie eine Wärmesenke aus, mittels welcher thermische Energie in den Wärmestrom der CO2-Wäsche mit zugeordneter CO2-Kompression eingekoppelt wird. Hier wird aus dem Wasser-Dampf-Kreislauf entnommener Anzapfdampf D1 zur Aufheizung des CO2-armen Wasch- oder Lösungsmittels 29 verwendet, wobei der Rücklauf S1 des Wärmetauschers 24 vor dem Speisewasserbehälter 11 in die Kondensatleitung 14 einmündet und dort Kondensat mit einer Temperatur von ca. 120°C in die Kondensatleitung 14 rückführt. Diese Rückführstelle bildet eine Wärmequelle für das in der Kondensatleitung 14 strömende Kondensat aus.In addition to a heat source for decoupling or decoupling of thermal energy from the heat flow of CO 2 scrubbing with associated CO 2 compression 27 forming system components heat exchangers 33 at the CO 2 scrubber desorber or regenerator head and heat exchanger 35 behind the CO 2 compression 27 is on reboiler or evaporator 23 desorber / regenerator 22 another heat exchanger 24 intended. This heat exchanger 24 but forms within the meaning of the terminology used herein, a heat sink, by means of which thermal energy in the heat flow of CO 2 scrubbing with associated CO 2 -Kompressi on is coupled. Here, taken from the water-steam cycle bleed steam D1 for heating the low-CO 2 detergent or solvent 29 used, wherein the return S1 of the heat exchanger 24 in front of the feedwater tank 11 into the condensate line 14 opens and there condensate with a temperature of about 120 ° C in the condensate line 14 recirculates. This return point forms a heat source for the in the condensate line 14 flowing condensate.

Im Bereich des Wärmetauschers 33 ist die Temperatur des in der Leitung 26 geführten CO2-haltigen Gases so hoch, dass im Vorlauf des Wärmetauschers 33 durch die Leitung 26 eine Temperatur von 95°C in dem zwischen dem Wärmetauscher 33 und dem Wärmetauscher WT1 geführten Kreislauf einstellbar ist.In the area of the heat exchanger 33 is the temperature of the pipe 26 guided CO 2 -containing gas so high that in the flow of the heat exchanger 33 through the pipe 26 a temperature of 95 ° C in between the heat exchanger 33 and the heat exchanger WT1 guided circuit is adjustable.

Die 2 zeigt in schematischer Darstellung ein Kraftwerk 1, das ebenfalls mit einer in der 2 nicht dargestellten CO2-Wäsche mit zugeordneter CO2-Kompression wie beim Ausführungsbeispiel nach der 1 ausgebildet ist.The 2 shows a schematic representation of a power plant 1 , also with a in the 2 not shown CO 2 scrubbing with associated CO 2 compression as in the embodiment of the 1 is trained.

Insofern finden in der 2 für identische und gleiche Teile, Elemente und Komponenten dieselben Bezugszeichen Verwendung. Der wesentliche Unterschied zum Ausführungsbeispiel nach der 1 besteht darin, dass dem Kraftwerk 1 nun zusätzlich ein Fernwärmekreislauf 44 zugeordnet ist, dessen Wärmebedarf im Wesentlichen durch die Dampfleitungen 45a–45d aus dem Wasser-Dampf-Kreislauf des Kraftwerks 1 gespeist wird.To that extent find in the 2 for identical and identical parts, elements and components the same reference numerals use. The essential difference from the embodiment according to the 1 is that the power plant 1 now additionally a district heating circuit 44 whose heat requirement is essentially due to the steam pipes 45a - 45d from the water-steam cycle of the power plant 1 is fed.

Zusätzlich sind in dem Fernwärmekreislauf 44 als Wärmesenken genutzte weitere Anlagenkomponenten in Form von Wärmetauschern WT3 und Wt4 vorgesehen. Mittels der Wärmetauscher WT3 und WT4 wird in den Fernwärmekreislauf 44 thermische Energie wieder eingekoppelt, die ebenfalls an den als Wärmequelle genutzten Wärmetauschern 33 und 35 der CO2-Wäsche mit zugeordneter CO2-Kompression 27 durch dortige Ent- oder Auskoppelung aus dem Wärmestrom der CO2-Wäsche gewonnen wurde. Die die Wärmetauscher WT4 und WT3 mit den Wärmetauschern 33 und 35 verbindenden Leitungen 39, 40 und 41, 43 sind aus der 2 ersichtlich. Während der Wärmetauscher WT4 in einer die gesamte Vorwärm- und Aufheizstrecke von einer Kondensatpumpe 46 bis zu einer Fernwärmeentnahmestelle 47 überbrückenden Bypass-Leitung 48 angeordnet ist, ist der Wärmetauscher WT3 in einer zwischen Kondensatpumpe 46 und Fernwärmeentnahmestelle 47 lediglich die erste Hälfte der Vorwärm- und Aufheizstrecke des Fernwärmekreislaufes 44 überbrückenden Bypassleitung 49 angeordnet. Hierbei ist die Verschaltung beziehungsweise Verrohrung derart, dass der Wärmetauscher 35 hinter der CO2-Kompression 27 wärmeenergieleitungsmäßig in seinem Vorlauf über die Leitung 41 wie aus dem Ausführungsbeispiel nach der 1 bekannt, mit dem Wärmetauscher WT2 verbunden ist, dessen Rücklauf mit der zum Wärmetauscher 35 zurückführenden Leitung 43 verbunden ist. Über die Leitung 42 ist der Rücklauf des Wärmetauschers WT2 mit dem Vorlauf des Wärmetauschers WT5 verbunden, dessen Rücklauf wiederum in die Leitung 43 einmündet. Weiterhin zweigt von Leitung 41 die den Vorlauf zum Wärmetauscher WT4 im Fernwärmekreislauf 44 bildende Leitung 50 ab, während eine mit dem Rücklauf des Wärmetauschers WT4 verbundende Leitung 51 in die zum Rücklauf des Wärmetauschers 35 führende Leitung 43 einmündet. Ebenso ist im Bereich der Niederdruckvorwärmung und des Niederdruckvorwärmers 10 wiederum der Wärmetauscher WT1 angeordnet und mit der Vorlaufleitung 39 des Wärmetauschers 33 am CO2-Wäsche-Desorber- oder Regeneratorkopf wärmeenergieleitungsmäßig verbunden. Ebenso ist der Rücklauf des Wärmetauschers WT1 an die Rücklaufleitung 40 des Wärmetauschers 33 angebunden. Von der Vorlaufleitung 39 zweigt eine zum Wärmetauscher WT3 im Fernwärmekreislauf 44 führende Leitung 52 ab, wobei rücklaufseitig der Wärmetauscher WT3 über eine Leitung 53 an die Rücklaufleitung 40 angebunden ist. Durch diese wärmeenergieleitungsmäßige Führung ist es möglich, thermische Energie, die durch Entkoppelung mittels der als Wärmequelle genutzten Anlagenkomponenten in Form der Wärmetauscher 33 und 35 aus dem Wärmestrom der CO2-Wäsche mit zugeordneter CO2-Kompression gewonnen wird, sowohl in den Wärmestrom des Kraftwerks 1 beim Bereich des Niederdruckvorwärmers 10 über die Wärmetauscher WT1, WT2 und WT5, als auch im Bereich des Fernwärmekreislaufs 44 mittels der dort als Wärmesenken in Form von Wärmetauschern WT3 und WT4 ausgebildeten Anlagenkomponenten vorzunehmen. Hierbei kann die Schaltung verschiedenartig ausgeführt sein. So ist es möglich, alternativ entweder den Wärmetauscher WT2 oder den Wärmetauscher WT4 über den Wärmetauscher 35 und/oder alternativ den Wärmetauscher WT1 oder den Wärmetauscher WT3 über den Wärmetauscher 33 zu speisen. Es ist aber auch möglich kombiniert jeweils die beiden zugeordneten Wärmetauscher WT2 und WT4 und/oder WT1 und WT3 über die entsprechenden Zuleitungen 41 und 39 zu speisen. Ebenso ist es möglich, den Wärmetauscher WT5 sowohl aus dem Rücklauf vom Wärmetauscher WT2 als auch aus dem Rücklauf vom Wärmetauscher WT4 zu speisen. Im Fernwärmekreislauf 44 wird dabei hinter der Kondensatpumpe 46 im Bereich der Abzweigung der Bypass-Leitungen 48, 49 eine Temperatur von 46°C bei 13 bar erreicht und im Bereich der Einmündung der Bypass-Leitung 48 in den Fernwärmekreislauf 44 eine Temperatur von 136°C bei ca. 14 bar eingestellt. Es ist natürlich je nach gewünschter Anordnung oder Nutzung einer oder mehrerer Wärmetauscher(s) WT1, WT2, WT3, WT4 und/oder WT5 jeweils nur die Zuleitungen oder Schaltungen von Leitungen vorzusehen, die für den gewünschten Betrieb erforderlich sind.In addition, in the district heating circuit 44 used as heat sinks further system components in the form of heat exchangers WT3 and Wt4 provided. By means of the heat exchangers WT3 and WT4 becomes in the district heating cycle 44 thermal energy coupled again, which also on the used as a heat source heat exchangers 33 and 35 CO 2 scrubbing with associated CO 2 compression 27 was won by local decoupling or decoupling from the heat flow of CO 2 scrubbing. The heat exchangers WT4 and WT3 with the heat exchangers 33 and 35 connecting lines 39 . 40 and 41 . 43 are from the 2 seen. During the heat exchanger WT4 in one the entire preheating and heating of a condensate pump 46 up to a district heating withdrawal point 47 bridging bypass pipe 48 is arranged, the heat exchanger WT3 is in a between condensate pump 46 and district heating station 47 only the first half of the preheating and heating of the district heating circuit 44 bridging bypass line 49 arranged. Here, the interconnection or piping is such that the heat exchanger 35 behind the CO 2 compression 27 heat energy line in its flow over the line 41 as from the embodiment of the 1 known, is connected to the heat exchanger WT2 whose return to the heat exchanger 35 returning lead 43 connected is. About the line 42 the return of the heat exchanger WT2 is connected to the flow of the heat exchanger WT5, whose return in turn into the line 43 opens. Still branches of pipe 41 the flow to the heat exchanger WT4 in the district heating circuit 44 forming line 50 while a line connected to the return of the heat exchanger WT4 51 in the return to the heat exchanger 35 leading line 43 opens. Similarly, in the field of low-pressure preheating and the low-pressure preheater 10 in turn, the heat exchanger WT1 arranged and with the flow line 39 of the heat exchanger 33 connected to the CO 2 scrubber desorber or regenerator head heat energy line. Likewise, the return of the heat exchanger WT1 to the return line 40 of the heat exchanger 33 tethered. From the supply line 39 one branches to the heat exchanger WT3 in the district heating circuit 44 leading line 52 on the return side, the heat exchanger WT3 via a line 53 to the return line 40 is connected. By this heat energy-line guidance, it is possible to thermal energy by decoupling using the system used as a heat source system components in the form of heat exchangers 33 and 35 obtained from the heat flow of CO 2 scrubbing with associated CO 2 compression, both in the heat flow of the power plant 1 at the area of the low pressure preheater 10 via the heat exchangers WT1, WT2 and WT5, as well as in the area of the district heating circuit 44 by means of the system components designed as heat sinks in the form of heat exchangers WT3 and WT4. In this case, the circuit can be designed differently. Thus it is possible, alternatively, either the heat exchanger WT2 or the heat exchanger WT4 via the heat exchanger 35 and / or alternatively the heat exchanger WT1 or the heat exchanger WT3 via the heat exchanger 33 to dine. But it is also possible combined in each case the two associated heat exchanger WT2 and WT4 and / or WT1 and WT3 via the corresponding supply lines 41 and 39 to dine. It is also possible to feed the heat exchanger WT5 both from the return from the heat exchanger WT2 and from the return from the heat exchanger WT4. In the district heating cycle 44 is behind the condensate pump 46 in the area of the diversion of the bypass lines 48 . 49 reached a temperature of 46 ° C at 13 bar and in the area of the mouth of the bypass line 48 in the district heating cycle 44 set a temperature of 136 ° C at about 14 bar. It is, of course, depending on the desired arrangement or use of one or more heat exchanger (s) WT1, WT2, WT3, WT4 and / or WT5 only the To provide supply lines or circuits of lines that are required for the desired operation.

Die 3 zeigt ausschnittsweise eine weitere alternative Ausführungsform, die im Wesentlichen identisch zu der in 2 dargestellten Ausführungsform mit dem alleinigen Unterschied ist, dass der Reboiler oder Verdampfer 23 nun nicht mehr mit dem Dampf D1 aus dem Wasser-Dampf-Kreislauf gespeist und sein Rücklauf S1 der Kondensatleitung 14 zugeführt wird. Vielmehr ist der Reboiler 23 nun in den Fernwärmekreislauf 44 integriert, so dass die für die CO2-Austreibung notwendige thermische Energie aus dem Fernwärmekreislauf 44 mittels der Anzapfdampfleitungen 45a–45d sowie der darin wie beim Ausführungsbeispiel nach der 2 angeordneten und verschalteten Wärmetauscher WT3 und WT4 bereitgestellt wird. Zu den Ausführungsbeispielen der vorhergehenden 1 und 2 gleiche oder identische Teile oder Elemente sind wiederum mit denselben Bezugszeichen versehen.The 3 1 shows a detail of a further alternative embodiment, which is essentially identical to that in FIG 2 illustrated embodiment with the sole difference that the reboiler or evaporator 23 no longer supplied with the steam D1 from the water-steam cycle and its return S1 of the condensate line 14 is supplied. Rather, the reboiler 23 now in the district heating cycle 44 integrated, so that the necessary for the CO 2 expulsion thermal energy from the district heating circuit 44 by means of the bleed steam lines 45a - 45d and in it as in the embodiment of the 2 arranged and interconnected heat exchanger WT3 and WT4 is provided. To the embodiments of the preceding 1 and 2 identical or identical parts or elements are again provided with the same reference numerals.

Die 4 zeigt ein Ausführungsbeispiel, in welchem die als Wärmesenke in Form von Wärmetauschern WT6 und WT7 ausgebildeten Anlagenkomponenten die einzigen in dem Fernwärmekreislauf 44 angeordneten Anlagenkomponenten zur Erwärmung/Aufheizung des Fernwärmekreislaufes 44 sind. Es sind also keine Dampfzuführungen 45a–45d vorhanden, wie sie im Ausführungsbeispiel nach der 3 und dem Ausführungsbeispiel nach der 2 vorhanden sind. Auch sind die weiteren in den anderen Ausführungsbeispielen vorhandenen Wärmetauscher WT3 und WT4 im Fernwärmekreislauf 44 nicht mehr vorhanden. In diesem Ausführungsbeispiel ist vorgesehen, dass die gesamte im Bereich der CO2-Wäsche mit zugeordneter CO2-Kompression 27 entkoppelte thermische Energie komplett und vollständig dem Fernwärmekreislauf 44 zugeführt wird. Hierbei ist der Wärmetauscher WT6 mit dem Wärmetauscher 33 am CO2-Wäsche-Desorber- oder Regeneratorkopf verbunden, was durch die Leitungen 39 und 40 angedeutet ist. Der Wärmetauscher WT7 ist an den Wärmetauscher 35 hinter der CO2-Kompression 27 angeschlossen, was durch die Leitungen 41 und 43 angedeutet ist. In diesem Falle ist jeweils ein separat vorhandenes Wärmeträgermedium kontinuierlich in einem durch die Leitungen 41 und 43 gebildeten Kreislauf zwischen den Wärmetauschern 35 und WT7 sowie einem mittels der Leitungen 39 und 40 zwischen den Wärmetauschern 33 und WT6 ausgebildeten Kreislaufs rezirkulierend geführt. Analog zu der Ausführungsform gemäß 3 kann auch bei der Ausführungsform nach der 4 in den Fernwärmekreislauf 44 der Erwärmungskreislauf für den Reboiler oder Verdampfer 33 mit Vorlauf D2' und Rücklauf S2' integriert angeordnet sein.The 4 shows an embodiment in which designed as a heat sink in the form of heat exchangers WT6 and WT7 system components are the only in the district heating cycle 44 arranged plant components for heating / heating of the district heating circuit 44 are. So there are no steam supplies 45a - 45d present, as in the embodiment of the 3 and the embodiment of the 2 available. The other existing in the other embodiments heat exchanger WT3 and WT4 in the district heating circuit 44 not available anymore. In this embodiment it is provided that the entire in the CO 2 scrubbing with associated CO 2 compression 27 decoupled thermal energy completely and completely the district heating cycle 44 is supplied. Here, the heat exchanger WT6 with the heat exchanger 33 connected to the CO 2 scrubber desorber or regenerator head, passing through the lines 39 and 40 is indicated. The heat exchanger WT7 is connected to the heat exchanger 35 behind the CO 2 compression 27 connected, what through the wires 41 and 43 is indicated. In this case, a separately present heat transfer medium is continuously in a through the lines 41 and 43 formed circuit between the heat exchangers 35 and WT7 and one by means of the lines 39 and 40 between the heat exchangers 33 and WT6 recirculated trained circuit. Analogous to the embodiment according to FIG 3 can also in the embodiment of the 4 in the district heating cycle 44 the heating circuit for the reboiler or evaporator 33 be arranged integrated with flow D 2 'and return S 2 '.

Auch wenn in den Ausführungsformen nach den 1 bis 3 jeweils ein Wärmetauscher WT5 nach der Kondensatpumpe und vor der Niederdruckvorwärmung 10 angeordnet und ausgebildet ist, besteht auch die Möglichkeit, auf einen solchen zu verzichten und ausschließlich über mindestens einen oder mehrere der Wärmetauscher WT1 und/oder WT2 und/oder WT3 und/oder WT4 die Wiedereinkoppelung der rückgewonnenen thermischen Energie durchzuführen.Although in the embodiments according to the 1 to 3 one heat exchanger WT5 after the condensate pump and before the low pressure preheating 10 is arranged and designed, there is also the possibility to dispense with such and perform exclusively via at least one or more of the heat exchanger WT1 and / or WT2 and / or WT3 and / or WT4 the re-coupling of the recovered thermal energy.

In nicht dargestellter Art und Weise können auch die weiteren Wärmetauscher 36 der CO2-Wäsche-Absorberzwischenkühlung und/oder die Wärmetauscher 37 der CO2-Kompression-Zwischenkühlung als Wärmequelle in Form von Wärmetauschern zur Wärmeübertragung genutzte Anlagenkomponenten ausbilden, die dann mit einer der als Wärmesenke ausgebildeten Anlagenkomponenten WT1–WT7 sowie der nachfolgend erläuterten Anlagenkomponenten in Form von Wärmetauschern WT8–WT11 zusammenwirkend genutzt werden.In a manner not shown, the other heat exchangers 36 CO 2 scrubber absorber intercooling and / or the heat exchangers 37 form the CO 2 compression intercooling used as a heat source in the form of heat exchangers used for heat transfer system components, which are then used cooperatively with one of the designed as a heat sink system components WT1-WT7 and the system components discussed below in the form of heat exchangers WT8-WT11.

Bei der Anordnung des Reboilers oder Verdampfers 23 integriert in den Fernwärmekreislauf 44 bildet der Zulauf aus dem Fernwärmekreislauf 44 den Vorlauf oder die Verdampfererwärmung D2' und der Rücklauf S2' den Rücklauf des Verdampfers 23 in den Fernwärmekreislauf 44 aus.When arranging the reboiler or evaporator 23 integrated into the district heating circuit 44 forms the inlet from the district heating circuit 44 the flow or the evaporator heating D 2 'and the return S 2 ' the return of the evaporator 23 in the district heating cycle 44 out.

An Stelle zur Aufheizung des Fernwärmekreislaufes 44 kann die aus den Wärmetauschern 33 und 35 ausgekoppelte thermische Energie auch in die Luftvorwärmung oder Frischlufterwärmung der Frischluftzufuhr zum Kessel 2 des Kraftwerks 1 oder zur Kohletrocknung in dem einer Mühle 54 zugeführten Kohlestrom genutzt werden, wie dies die weiteren Ausführungsbeispiele gemäß 5 und 6 schematisch darstellen.Instead of heating the district heating circuit 44 can be from the heat exchangers 33 and 35 decoupled thermal energy also in the air preheating or fresh air heating of the fresh air supply to the boiler 2 of the power plant 1 or for coal drying in a mill 54 fed coal flow can be used, as the other embodiments according to 5 and 6 schematically represent.

Die 5 zeigt eine zur Kohlemühle 54 führende Kohlezuführleitung 55, in deren Verlauf zwei als Wärmesenken ausgebildete Wärmetauscher WT8 und WT9 angeordnet sind, wobei der Wärmetauscher WT8 mit mindestens einem der Wärmetauscher 36 und/oder 37 und der Wärmetauscher WT9 mit mindestens einem der Wärmetauscher 33 und/oder 35 verbunden ist, wobei insbesondere wiederum durch die Leitungen 39, 40 und/oder 41, 43 ein Wärmeträgermedium im Kreislauf geführt wird. Bei der zugeführten Kohle kann es sich insbesondere um Braunkohle handeln. Die Wärmetauscher WT8 und WT9 sind vorzugsweise in Form von Trommeltrocknern ausgebildet, in denen der Kohlestrom und der durch die Leitungen 39 und 40 jeweils zugeführte Wärmeträgermediumstrom getrennt voneinander im Gegenstrom geführt sind. Wie durch die punktierte Linie bis zum Wärmetauscher WT angedeutet, können in der Leitung 55 aber auch noch mehr (oder aber auch weniger) als die beiden Wärmetauscher WT8 und WT9 angeordnet sein.The 5 shows one to the coal mill 54 leading coal feed line 55 , in the course of which two heat exchangers WT8 and WT9 designed as heat sinks are arranged, wherein the heat exchanger WT8 is connected to at least one of the heat exchangers 36 and or 37 and the heat exchanger WT9 with at least one of the heat exchangers 33 and or 35 is connected, in particular, in turn through the lines 39 . 40 and or 41 . 43 a heat transfer medium is circulated. The supplied coal may be in particular lignite. The heat exchangers WT8 and WT9 are preferably in the form of drum dryers, in which the coal flow and through the lines 39 and 40 each supplied heat transfer medium flow are performed separately from each other in countercurrent. As indicated by the dotted line to the heat exchanger WT, in the line 55 but also more (or less) than the two heat exchangers WT8 and WT9 be arranged.

Der 6 ist ein Ausführungsbeispiel zu entnehmen, bei welchem Wärmetauscher WT10 und WT11 als Wärmesenken in einer Frischluftzu(führungs)leitung 56 vor dem Luftvorwärmer 57 angeordnet sind. Hierbei ist wiederum der Wärmetauscher WT10 über Leitungen 39, 40 mit dem Wärmetauscher 33 und der Wärmetauscher WT11 über Leitungen 41, 43 mit dem Wärmetauscher 35 verbunden, wobei in den Leitungen 39/40 und 41/43 wiederum ein separates Wärmeträgermedium im Kreislauf geführt wird. Auch hier können weitere oder weniger Wärmetauscher WT in der Leitung 56 angeordnet sein.Of the 6 shows an exemplary embodiment, in which heat exchanger WT10 and WT11 as heat sinks in a Frischluftzu (guide) line 56 in front of the air preheater 57 are arranged. Here again the heat exchanger WT10 is over lines 39 . 40 with the heat exchanger 33 and the WT11 heat exchanger via lines 41 . 43 with the heat exchanger 35 connected, being in the lines 39 / 40 and 41 / 43 in turn, a separate heat transfer medium is circulated. Again, more or less heat exchanger WT in the line 56 be arranged.

Die Wärmetauscher 33 und 35 sind in den Ausführungsbeispielen derart ausgelegt, dass sich am Wärmetauscher WT1 und am Wärmetauscher WT3 eine Vorlauftemperatur des zugeführten Wärmeträgermediums von 95°C und eine Rücklauftemperatur des rückgeführten Wärmeträgermediums von ca. 50–60°C einstellt. Dasselbe Temperaturniveau von Vorlauf und Rücklauf stellt sich bei den Wärmeträgern WT6, WT8 und WT10 ein.The heat exchangers 33 and 35 are designed in the embodiments such that adjusts a flow temperature of the supplied heat transfer medium of 95 ° C and a return temperature of the recirculated heat transfer medium of about 50-60 ° C at the heat exchanger WT1 and the heat exchanger WT3. The same temperature level of flow and return is established for the heat carriers WT6, WT8 and WT10.

Die Temperaturführung am Wärmetauscher 35 ist so ausgelegt, dass sich dort ein als Vorlauf abgehenden Wärmeträgermediumstrom eine Temperatur von 185°C einstellt.The temperature control on the heat exchanger 35 is designed so that there sets a outgoing as a flow heat transfer medium flow to a temperature of 185 ° C.

Auch wenn dies im Einzelnen nicht dargestellt ist, so liegt es auch im Rahmen der Erfindung, jeden eine Wärmesenke ausbildenden Wärmetauscher WT1–WT11 und/oder jeden eine Wärmequelle ausbildenden Wärmetauscher 33 am CO2-Wäsche-Desorber- oder Regeneratorkopf und/oder Wärmetauscher 35hinter der CO2-Kompression und/oder Leitung 26 und/oder Leitung 28 in jeder beliebigen Kombination sowohl miteinander als auch untereinander derart zu verbinden, dass eine Wärmeauskoppelung an den Wärmequellen und eine Wiedereinkoppelung von thermischer Energie an den Wärmesenken erfolgt oder realisierbar ist.Although this is not shown in detail, it is also within the scope of the invention, any heat exchanger forming a heat sink WT1-WT11 and / or any heat source forming a heat exchanger 33 at the CO 2 scrubber desorber or regenerator head and / or heat exchanger 35 behind CO 2 compression and / or conduction 26 and / or line 28 in any combination with each other and with each other to connect such that a heat extraction from the heat sources and a re-coupling of thermal energy takes place at the heat sinks or is feasible.

Eine ergänzend mit weiteren rückgewonnenen Energieströmen, die nicht ausschließlich aus dem Bereich der CO2-Wäsche rückgewonnene Energieströme umfassen, die dann in den Wasser-Dampf-Kreislauf rückgeführt werden, ausgestattete Kraftwerksanlage ist aus der 7 ersichtlich. Hier ist zunächst ein Wärmetauscher WT12 vorgesehen, der von dem vom Reboiler 23 bzw. dem dort angeordneten Wärmetauscher 24 ausgehenden Rücklauf S1 durchströmt wird, wobei der Rücklauf S1 dann in die Kondensatleitung 14 in Kondensatströmungsrichtung vor dem Speisewasserbehälter 11 einmündet. Ebenso wird der Wärmetauscher WT12 von aus der Kondensatleitung 14 abgezweigtem Kondensat im Gegenstrom zum Reboilerrücklauf S1 durchströmt, welches Kondensat einem in einer Bypass-Rauchgasleitung 59 des Luftvorwärmers 57 angeordneten weiteren Wärmetauschers WT13 zugeführt wird. Vom Wärmetauscher WT13 aus strömt das dort von heißem Rauchgas erwärmte Kondensat wieder in die Kondensatleitung 14 in Kondensatströmungsrichtung stromaufwärts des in Kondensatströmungsrichtung letzten Wärmetauschers des Niederdruckvorwärmers 10 zurück.Complementary with other recovered energy streams, not exclusively from the field of CO 2 scrubbing recovered energy flows, which are then returned to the water-steam cycle, equipped power plant is from the 7 seen. Here, first of all, a heat exchanger WT12 is provided, that of the reboiler 23 or the heat exchanger arranged there 24 outgoing return S 1 is flowed through, wherein the return S 1 then into the condensate line 14 in condensate flow direction in front of the feedwater tank 11 opens. Likewise, the heat exchanger WT12 from the condensate line 14 branched condensate flows through in countercurrent to the reboiler return S 1 , which condensate one in a bypass flue gas line 59 of the air preheater 57 arranged further heat exchanger WT13 is supplied. From the WT13 heat exchanger, the condensate heated by hot flue gas flows back into the condensate line 14 in the condensate flow direction upstream of the last in the condensate flow heat exchanger of Niederdruckvorwärmers 10 back.

In der Bypass-Rauchgasleitung 59 ist ein weiterer Wärmetauscher 14 angeordnet, der im Gegenstrom zu dem in der Bypass-Rauchgasleitung 59 geführten Rauchgas ebenfalls von Kondensat durchströmt wird, das in Kondensatströmungsrichtung hinter dem Speisewasserbehälter 11 und vor dem Hochdruckerwärmer 13 aus der Kondensatleitung 14 abgezweigt wird. Nach Durchströmen des Wärmetauschers 14 wird das Kondensat in Kondensatströmungsrichtung hinter dem letzten Wärmetauscher des Hochdruckvorwärmers 13 wieder in die Kondensatleitung 14 rückgeführt. Außerdem ist in der 7 noch der in der Frischluftleitung 56 angeordnete Wärmetauscher WT10, der dem Luftvorwärmer 57 vorgeschaltet ist, dargestellt.In the bypass flue gas line 59 is another heat exchanger 14 arranged in countercurrent to that in the bypass flue gas line 59 guided flue gas is also flowed through by condensate, in the condensate flow direction behind the feedwater tank 11 and in front of the high pressure heater 13 from the condensate line 14 is branched off. After flowing through the heat exchanger 14 the condensate is in the condensate flow direction behind the last heat exchanger of the high pressure preheater 13 back into the condensate line 14 recycled. Moreover, in the 7 still in the fresh air line 56 arranged heat exchanger WT10, the air preheater 57 upstream, shown.

Das durch den Wärmetauscher WT14 geführte Kondensat kann auch in Strömungsrichtung des Kondensats hinter dem ersten Wärmetauscher des Hochdruckvorwärmers 13 in die Kondensatleitung 14 einmünden.The condensate passed through the heat exchanger WT14 can also be downstream of the first heat exchanger of the high-pressure preheater in the flow direction of the condensate 13 into the condensate line 14 open out.

Eine ähnliche Ausführungsform im Zusammenhang mit einer Wärmeeinkoppelung in einen zugeordneten Fernwärmekreislauf 44 in Weiterentwicklung des Ausführungsbeispiels nach der 2 zeigt die 8. Zusätzlich zu den schon im Ausführungsbeispiel nach der 2 vorhandenen Elementen ist hier zunächst wiederum ein vom Rücklauf S1 des Reboilers 23 gespeister Wärmetauscher WT15 vorhanden, nach dessen Durchlaufen die Rücklaufflüssigkeit des Rücklaufs S1 in die Kondensatleitung 14 einmündet. Im Gegenstrom wird durch den Wärmetauscher WT15 Kondensat von der Kondensatleitung 14 in einer in Strömungsrichtung des Kondensats vor dem letzten Wärmetauscher des Niederdruckvorwärmers 10 abzweigenden Leitung durch den Wärmetauscher WT15 mit Wiedereinmündung in die Kondensatleitung 14 ebenfalls wiederum in Strömungsrichtung des Kondensats 14 vor dem letzten Wärmetauscher des Niederdruckvorwärmers 10 geführt. Parallel zum Wärmetauscher WT15 ist ein ebenfalls vom Rücklauf S1 des Reboilers 23 durchströmter Wärmetauscher WT16 angeordnet. Im Gegenstrom zum Rücklauf S1 wird durch den Wärmetauscher WT16 im Fernwärmekreislauf 44 geführtes Fluid durch den Wärmetauscher WT16 geführt.A similar embodiment in connection with a heat input into an associated district heating circuit 44 in a further development of the embodiment of the 2 show the 8th , In addition to the already in the embodiment of the 2 existing elements is here again in turn from the return S 1 of the reboiler 23 supplied heat exchanger WT15 present, after passing through the return liquid of the return S 1 in the condensate line 14 opens. In countercurrent through the heat exchanger WT15 condensate from the condensate line 14 in a flow direction of the condensate before the last heat exchanger of Niederdruckvorwärmers 10 branching line through the heat exchanger WT15 with reentry into the condensate line 14 again in the flow direction of the condensate 14 before the last heat exchanger of the low-pressure preheater 10 guided. Parallel to the heat exchanger WT15 is also from the return S 1 of the reboiler 23 flowed through heat exchanger WT16 arranged. In countercurrent to the return S 1 is through the heat exchanger WT16 in the district heating circuit 44 guided fluid passed through the heat exchanger WT16.

Weiterhin zweigt in Strömungsrichtung vor der zum Wärmetauscher WT16 führenden Abzweigung aus dem Fernwärmekreislauf 44 eine Leitung 60 ab, die zu einem weiteren Wärmetauscher WT17 führt, der im Gegenstrom zu dem vom Wärmekreislauf 44 abgezweigten Fluid von in der Bypass-Leitung 59 geführtem Rauchgas durchströmt wird. Über eine Rücklaufleitung 61 ist der Wärmetauscher WT17 mit dem Fernwärmekreislauf 44 verbunden.Furthermore branches in the flow direction in front of the heat exchanger WT16 leading branch from the district heating circuit 44 a line 60 from that to another heat exchanger WT17 leads, in countercurrent to that of the heat cycle 44 branched fluid from in the bypass line 59 passed through flue gas. Via a return line 61 is the heat exchanger WT17 with the district heating circuit 44 connected.

Bei einer zur Ausführungsform der Kraftwerksanlage nach der 8 alternativen Ausführungsform kann in den Fernwärmekreislauf 44 eine Reboilerentnahme mit Vorlauf D'2 und Rücklauf S'2 mit Abzweigung vom und Rückführung zum Fernwärmekreislauf 44 vorgesehen sein, wie dies in 3 dargestellt ist. Bei dieser Ausführungsform entfällt dann der Zulauf D1 zum Reboiler 23 und der Rücklauf S1 vom Reboiler 23 mit den darin integrierten Wärmetauschern WT15 und WT16, wie sie noch im Ausführungsbeispiel nach der 8 enthalten sind.In one of the embodiment of the power plant after the 8th alternative embodiment may be in the district heating cycle 44 a reboiler removal with flow D ' 2 and return S' 2 with branching off and return to the district heating circuit 44 be provided, as in 3 is shown. In this embodiment, then eliminates the inlet D 1 to the reboiler 23 and the return S 1 from the reboiler 23 with the integrated heat exchangers WT15 and WT16, as they still in the embodiment of the 8th are included.

Bei der Ausführungsform nach der 6 ist eine Einkoppelung von Niedertemperaturwärme aus der CO2-Wäsche/Kompression 58/27 über die dort dargestellten Wärmetauscher WT10 und WT11 möglich. Hierbei kann es ergänzend auch so sein, dass der Wärmetauscher WT10 mit den Wärmetauschern 36, 37 der CO2-Wäsche 58 mit CO2-Kompression 27 in Leitungsverbindung steht und der Wärmetauscher WT11 mit dem Wärmetauscher 33. In diesem Fall bietet sich die Möglichkeit auf einem höheren Temperaturniveau Wärme für die Niederdruck- oder Hochdruckvorwärmer 10, 13 oder auch für einen Fernwärmekreislauf 44 auszukoppeln. Hierbei ist es möglich, über die Bypass-Leitung 59 auf der Rauchgasseite Wärmetauscher WT14 und/oder Wärmetauscher WT17 vorzusehen, über die aus der Kondensatleitung 14 abgezweigtes und in die Kondensatleitung 14 rückgeführtes Kondensat und/oder aus dem Wärmekreislauf 44 abgezweigtes und in diesen wieder rückgeführtes Fluid des Wärmekreislaufes 44 geführt werden kann, wie dies für die Kombination WT13 und WT14 in der 7 und die Kombination von WT14 und WT17 in der 8 ersichtlich ist. Die Anordnung eines Wärmetauschers WT13 und/oder WT14 und/oder WT17 in der von Rauchgas durchströmten Bypass-Rauchgasleitung 59 hat den Vorteil, dass zur Aufrechterhaltung des Rauchgasstromes kein zusätzliches Gebläse notwendig ist, da die Bypass-Rauchgasleitung 59 in Richtung der generellen Rauchgasströmungsrichtung durchströmt wird. Dies hat allerdings den Nachteil, dass der jeweilige Wärmetauscher WT13, WT14, WT17 mit schmutzigem Rauchgas in Kontakt kommt, weshalb der jeweilige Wärmetauscher aus hochwertigem Stahl gefertigt sein muss. Außerdem besteht bei Anlagen mit einer Entstickungsanlage die Gefahr der Bildung von Ammoniumbisulfat, das sich auf den Wärmetauscherflächen niederschlägt.In the embodiment of the 6 is a coupling of low-temperature heat from the CO 2 scrubbing / compression 58 / 27 possible via the heat exchangers WT10 and WT11 shown there. In addition, it may be the case that the heat exchanger WT10 with the heat exchangers 36 . 37 the CO 2 wash 58 with CO 2 compression 27 is in line connection and the heat exchanger WT11 with the heat exchanger 33 , In this case, there is the possibility at a higher temperature level of heat for the low-pressure or high-pressure preheater 10 . 13 or for a district heating circuit 44 decouple. It is possible to do this via the bypass line 59 On the flue gas side heat exchanger WT14 and / or heat exchanger WT17 provide over the condensate line 14 branched and into the condensate line 14 recycled condensate and / or from the heat cycle 44 branched and returned to this fluid of the heat cycle 44 can be performed as for the combination WT13 and WT14 in the 7 and the combination of WT14 and WT17 in the 8th is apparent. The arrangement of a heat exchanger WT13 and / or WT14 and / or WT17 in the traversed by flue gas bypass flue gas line 59 has the advantage that no additional blower is necessary to maintain the flue gas flow, since the bypass flue gas line 59 flows through in the direction of the general flue gas flow direction. However, this has the disadvantage that the respective heat exchanger WT13, WT14, WT17 comes into contact with dirty flue gas, which is why the respective heat exchanger must be made of high-grade steel. In addition, in systems with a denitrification the risk of formation of ammonium bisulfate, which is reflected on the heat exchanger surfaces.

Wie die 6 weiterhin zeigt, ist es auch möglich, auf der Luftseite eine Rückführleitung 62 vorzusehen, in welcher ein weiterer Wärmetauscher WT18 angeordnet ist, der dann mit der Kondensatleitung 14 im Bereich des Niederdruckvorwärmers 10 oder des Hochdruck-Vorwärmers 13 in Leitungsverbindung steht. Die Rückführleitung 62 zweigt in Strömungsrichtung der Frischluft hinter dem Luftvorwärmer 57 von der Luftzuführungsleitung 56 ab und mündet in Luftströmungsrichtung vor dem Wärmeverschubsystem 63 wieder in die Frischluftleitung 56. Die Bypass-Rauchgasleitung 59 auf der Rauchgasseite zweigt in Rauchgasströmungsrichtung vor dem Luftvorwärmer 57 von der Rauchgasleitung 17 ab und mündet in Rauchgasströmungsrichtung hinter dem Luftvorwärmer 57 und vor dem Wärmeverschubsystem 63 wieder in die Rauchgasleitung 17 ein. In der Rückführleitung 62 ist ein Gebläse 64 angeordnet, um die darin rückgeführte Frischluft gegen die generelle Strömungsrichtung der Frischluft in der Leitung 56 bewegen zu können.As the 6 Furthermore, it is also possible, on the air side, a return line 62 to provide, in which a further heat exchanger WT18 is arranged, which then with the condensate line 14 in the area of the low pressure preheater 10 or the high pressure preheater 13 in line connection. The return line 62 branches in the direction of flow of fresh air behind the air preheater 57 from the air supply line 56 and opens in the direction of air flow in front of the heat transfer system 63 again in the fresh air line 56 , The bypass flue gas line 59 on the flue gas side branches in the flue gas flow direction in front of the air preheater 57 from the flue gas line 17 and flows in flue gas flow direction behind the air preheater 57 and in front of the heat transfer system 63 back into the flue gas pipe 17 one. In the return line 62 is a fan 64 arranged to the recirculated fresh air against the general flow direction of the fresh air in the line 56 to be able to move.

Neben der direkten Beheizung des Wärmetauschers 24 des Reboilers 23 mit aus dem Dampfkreislauf abgezweigtem Dampf in der Vorlaufleitung D1 mit Reboiler-Rücklauf S1, ist es auch möglich, den Wärmetauscher 24 indirekt mit Dampf zu beheizen. Dies ist in der 9 dargestellt. Hierbei wird in einem Wärmeträgermediumkreislauf 65, in welchem der Wärmetauscher 24 des Reboilers 23 angeordnet ist, ein Wärmeträgermedium im Kreislauf geführt. Auf der Vorlaufstrecke zum Wärmetauscher 24 sind in dem Wärmeträgermediumkeislauf 65 drei Wärmetauscher 66, 67 und 68 angeordnet, die mit zugeführtem Dampf, und zwar beispielsweise Frischdampf zum Wärmetauscher 66, Mitteldruckdampf zum Wärmetauscher 67 und Niederdruckdampf zum Wärmetauscher 68, beheizt werden, wobei der Dampf gemäß der Bezeichnung D1 dem Wasser-Dampf-Kreislauf eines Kraftwerks 1 entnommen ist. Diese mittels des Wärmeträgermediumkreislaufes 65 indirekte (Warmwasser)Beheizung des Reboilers 23 vermindert gegenüber einer direkten und unmittelbaren Dampfbeheizung die Gefahr, dass das Speisewasser durch mögliche Leckagen im Reboilerwärmetauscher 24 mit dem chemischen Absorptionsmittel 29 kontaminiert wird. Hierbei ist durch die Anordnung der Wärmetauscher in der Strömungsrichtung des im Wärmeträgermediumkreislauf 65 geführten Wärmeträgermediums Wasser in der Reihenfolge Wärmetauscher 68, Wärmetauscher 67 und dann Wärmetauscher 66 eine gestufte Beheizung vorgesehen.In addition to the direct heating of the heat exchanger 24 the reboiler 23 with branched off from the steam cycle steam in the flow line D 1 with reboiler return S 1 , it is also possible, the heat exchanger 24 indirectly with steam to heat. This is in the 9 shown. This is done in a heat transfer medium circuit 65 in which the heat exchanger 24 the reboiler 23 is arranged, a heat transfer medium circulated. On the flow path to the heat exchanger 24 are in the heat transfer medium ice skating 65 three heat exchangers 66 . 67 and 68 arranged, with the supplied steam, for example, live steam to the heat exchanger 66 , Medium-pressure steam to the heat exchanger 67 and low pressure steam to the heat exchanger 68 , are heated, the steam according to the designation D 1 the water-steam cycle of a power plant 1 is taken. This by means of the heat transfer medium circulation 65 indirect (hot water) heating of the reboiler 23 reduced compared to a direct and immediate steam heating the risk that the feed water due to possible leaks in the reboiler heat exchanger 24 with the chemical absorbent 29 contaminated. This is due to the arrangement of the heat exchanger in the flow direction of the heat transfer medium circuit 65 guided heat transfer medium water in order heat exchanger 68 , Heat exchanger 67 and then heat exchangers 66 a stepped heating provided.

Mit Niedertemperaturwärme aus der CO2-Wäsche/CO2-Kompression 58/27 kann auch ein Rankine-Kreislauf versorgt werden, wie dies der 10 zu entnehmen ist. Hierbei sind in einem Rankine-Kreislauf 69 zwei Wärmetauscher WT19 und WT20 angeordnet. Im Rankine-Kreislauf wird mittels eines organischen Lösungsmittels oder vorzugsweise Ammoniak (NH3) ein Kreislauf betrieben, in dem Niedertemperaturabwärme aus der CO2-Wäsche 58/CO2-Kompression 27 verwendet wird. Im Ausführungsbeispiel ist der Wärmetauscher WT19 in der „kalten Stufe” des Rankine-Kreislaufes 69 angeordnet und wird ihm in Abwärme aus der Absorber-Zwischenkühlung 36 oder der CO2-Kompression-Zwischenkühlung 37 zugeführt. Mittels des Wärmetauschers WT20, der in der „heißen Stufe” des Rankine-Kreislaufes 69 angeordnet ist, wird in der CO2-Wäsche nicht benötigte Abwärme aus dem Desorberkopf, d. h. über den Wärmetauscher 33 gewonnene thermische Energie, oder aus der CO2-Kompression, d. h. über den Wärmetauscher 35 gewonnene thermische Energie, dem Rankine-Kreislauf 69 zugeführt. Der der Turbinenstufe des Rankine-Kreislaufes 69 zugeordnete Abnehmer 75 kann ein Generator zur Stromerzeugung, aber auch ein mechanischer Antrieb einer Speisepumpe oder eines CO2-Kompressors sein. Auch wenn im Ausführungsbeispiel nach der 10 sowohl ein Wärmetauscher WT19 als auch ein Wärmetauscher WT20 vorgesehen sind, ist es auch möglich, je nach Ausgestaltung des Kraftwerkes lediglich einen der beiden Wärmetauscher WT19 oder WT20 vorzusehen.With low-temperature heat from CO 2 scrubbing / CO 2 compression 58 / 27 can also be supplied to a Rankine cycle, like this 10 can be seen. Here are in a Rankine cycle 69 two heat exchangers WT19 and WT20 arranged. In the Rankine cycle, a circuit is operated by means of an organic solvent or preferably ammonia (NH 3 ), in which low-temperature waste heat from the CO 2 scrubbing 58 / CO 2 compression 27 is used. In the Ausfüh For example, the heat exchanger WT19 is in the "cold stage" of the Rankine cycle 69 arranged and will waste heat from the absorber intercooling 36 or CO 2 compression intercooling 37 fed. By means of the heat exchanger WT20, which in the "hot stage" of the Rankine cycle 69 is arranged, in the CO 2 scrubbing waste heat not needed from the desorber, ie via the heat exchanger 33 recovered thermal energy, or from the CO 2 compression, ie via the heat exchanger 35 gained thermal energy, the Rankine cycle 69 fed. The turbine stage of the Rankine cycle 69 assigned customers 75 may be a generator for power generation, but also a mechanical drive of a feed pump or a CO 2 compressor. Even if in the embodiment of the 10 both a heat exchanger WT19 and a heat exchanger WT20 are provided, it is also possible, depending on the design of the power plant, to provide only one of the two heat exchangers WT19 or WT20.

Natürlich ist es auch möglich, anstelle der jeweils in den 1–10 dargestellten Wärmetauscher WT1–WT20 jeweils mehrere in Reihe oder parallel geschaltete Wärmetauscher eines Typs vorzusehen. Dies hängt von der gewünschten Dimensionierung der jeweiligen Wärmetauscher ab und liegt im Belieben des Fachmannes.Of course it is also possible, instead of each in the 1 - 10 shown heat exchanger WT1-WT20 each provide a plurality of series or parallel connected heat exchanger of a type. This depends on the desired dimensioning of the respective heat exchanger and is at the discretion of the person skilled in the art.

Die 11 und 12 zeigen die Verwendung eines Wärmetauschers WT21, der rauchgasseitig thermische Energie von dem durch die Bypass-Rauchgasleitung 59 strömenden Rauchgas aufnimmt, wobei die Bypass-Rauchgasleitung 59 eine als Wärmequelle genutzte Anlagenkomponente darstellt. Der Wärmetauscher WT21 gibt die aufgenommene Wärme an den zum Wärmetauscher 24 des Reboilers 23 führenden Vorlauf D3 ab, wobei das Wärmeträgermedium vom Wärmetauscher 24 über den Reboilerrücklauf S3 zum Wärmetauscher WT21 rückgeführt wird. Insofern wird der Wärmetauscher WT21 als rauchgasseitig gespeiste und als Wärmequelle genutzte Anlagenkomponente ausgebildet und ist der dem Reboiler 23 zugeordnete Wärmetauscher 24 dann eine als Wärmesenke genutzte Anlagenkomponente.The 11 and 12 show the use of a heat exchanger WT21, the flue gas side thermal energy from that through the bypass flue gas line 59 flowing flue gas, the bypass flue gas line 59 represents a plant component used as a heat source. The heat exchanger WT21 transfers the absorbed heat to the heat exchanger 24 the reboiler 23 leading flow D 3 , wherein the heat transfer medium from the heat exchanger 24 is returned via the reboiler return S 3 to the heat exchanger WT21. In this respect, the heat exchanger WT21 is designed as a flue gas side and used as a heat source system component and is the reboiler 23 associated heat exchanger 24 then a plant component used as a heat sink.

Das Ausführungsbeispiel nach der 12 unterscheidet sich vom Ausführungsbeispiel nach der 11 lediglich darin, dass hier in der Frischluftleitung 56 in Luftströmungsrichtung vor dem Wärmeverschubsystem 63 ein von den Wärmetauschern 37 der Zwischenkühlung des Kompressors 27 gespeister Wärmetauscher WT11 angeordnet ist, der somit eine von der CO2-Kompression 27 gespeiste Wärmesenke als Anlagenkomponente darstellt.The embodiment of the 12 differs from the embodiment of the 11 only in that here in the fresh air line 56 in the direction of air flow in front of the heat transfer system 63 one of the heat exchangers 37 the intermediate cooling of the compressor 27 arranged feed heat exchanger WT11 is thus one of the CO 2 compression 27 powered heat sink represents as a plant component.

Die 11 zeigt eine Rauchgasleitung 17, die in Strömungsrichtung des Rauchgases nach einer Entstickungsanlage 70 zum Luftvorwärmer 57 und danach zu einem Elektrofilter 71 führt. Auf dem Weg zwischen der Entstickungsanlage 70 und dem Elektrofilter 71 umgeht die von der Rauchgasleitung 17 abzweigende und wieder in diese einmündende Bypass-Rauchgasleitung 59 den Luftvorwärmer 57, mündet aber vor dem Elektrofilter 71 wieder in die Rauchgasleitung 17 ein. Dem Elektrofilter 71 ist in der Rauchgasleitung 17 nachgeordnet ein Wärmeverschubsystem 63 angeordnet, in welchem zwei über ein im Kreislauf geführtes Wärmeträgermedium miteinander verbundene Wärmetauscher 73 und 74 angeordnet sind, wovon der Wärmetauscher 73 thermische Energie aus dem in der Leitung 17 geführten Rauchgasstrom entnimmt und an das im Wärmeverschubsystem 63 im Kreislauf geführte Wärmeträgermedium abgibt. Dem Wärmeverschubsystem 63 nachgeschaltet ist dann weiterhin noch eine Rauchgasentschwefelungsanlage 72, der dann die den Absorber 20 mit zugeordnetem Desorber 22 umfassende CO2-Wäsche 58 zur CO2-Abscheidung folgt, bevor dann das CO2-arme Abgas 21 die Anlage verlässt. Weiterhin ist die Frischluftleitung 56 vorgesehen, die in Frischluftströmungsrichtung vor dem Luftvorwärmer 57 zunächst durch das Wärmeverschubsystem 63 geführt wird und dort in dem Wärmetauscher 74 die vom Rauchgas über den Wärmetauscher 74 an das im Wärmeverschubsystem 63 im Kreislauf geführte Wärmeträgermedium angegebene thermische Energie aufnimmt. Bei dem dieser Ausführungsform zugrundegelegten 800–850 MWel Kraftwerk wird im Wärmeverschubsystem 63 die vor der Rauchgasentschwefelungsanlage 72 vorhandene Niedertemperaturwärme in Frischluftströmungsrichtung vor dem Luftvorwärmer 57 in den Frischluftstrom übertragen. Der dadurch vorgewärmte Frischluftstrom benötigt im Luftvorwärmer 57 dann nur noch eine geringere Wärmeenergiezufuhr, um die in Strömungsrichtung hinter dem Luftvorwärmer 57 vorgesehene Temperatur aufzuweisen. Dies wird dazu benutzt, die im Rauchgas zwar vorhandene, aber im Luftvorwärmer 57 zur Erwärmung der Frischluft nun nicht mehr benötigte Wärmemenge über die Bypass-Rauchgasleitung 59 zu führen und dort in dem Wärmetauscher WT18 an das darin und als Vorlauf D3 zum Wärmetauscher 24 des Reboilers 23 geführte Wärmeträgermedium ZM übertragen. Hierdurch kann diesem Wärmeträgermedium soviel dem Reboiler 23 zuzuführende Energie zur Verfügung gestellt werden, dass das Wärmeträgermedium eine Temperatur von über 120°C bis maximal 360°C aufweist. Auf diese Weise können ca. 60 MWth gewonnen werden, wodurch der durch die zugeschaltete CO2-Abscheidungsanlage (CO2-Wäsche/CO2-Kompression) gegenüber einer Anlage ohne eine solche CO2-Abscheidungung auftretende Wirkungsgradverlust um 1,5 vermindert werden kann.The 11 shows a flue gas line 17 , which in the flow direction of the flue gas after a denitrification 70 to the air preheater 57 and then to an electrostatic filter 71 leads. On the way between the denitrification plant 70 and the electrostatic precipitator 71 bypasses the of the flue gas line 17 branching and again in this merging bypass flue gas line 59 the air preheater 57 , but flows in front of the electrostatic precipitator 71 back into the flue gas pipe 17 one. The electrostatic precipitator 71 is in the flue gas line 17 downstream of a heat transfer system 63 arranged in which two via a circulating heat transfer medium interconnected heat exchanger 73 and 74 are arranged, of which the heat exchanger 73 thermal energy from the in the pipe 17 removed flue gas stream and to the in the heat displacement system 63 recycled in the circulation heat transfer medium. The heat transfer system 63 downstream is still a flue gas desulfurization system 72 who then becomes the absorber 20 with associated desorber 22 comprehensive CO 2 laundry 58 followed by CO 2 capture, before then the low-CO 2 exhaust gas 21 the plant leaves. Furthermore, the fresh air line 56 provided in the fresh air flow direction in front of the air preheater 57 first by the heat transfer system 63 is guided and there in the heat exchanger 74 from the flue gas through the heat exchanger 74 in the heat displacement system 63 in the circulation guided heat transfer medium specified thermal energy absorbs. In the embodiment underlying 800-850 MW el power plant is in the heat displacement system 63 the front of the flue gas desulphurisation plant 72 existing low-temperature heat in fresh air flow direction in front of the air preheater 57 transferred to the fresh air stream. The preheated fresh air flow required in the air preheater 57 then only a lower heat energy supply to the downstream of the air preheater 57 have intended temperature. This is used in the flue gas, but in the air preheater 57 to heat the fresh air now no longer required amount of heat through the bypass flue gas line 59 to lead and there in the heat exchanger WT18 to the therein and as a flow D 3 to the heat exchanger 24 the reboiler 23 guided heat transfer medium ZM transferred. As a result, this heat transfer medium so much the reboiler 23 be supplied supplied energy that the heat transfer medium has a temperature of about 120 ° C to a maximum of 360 ° C. In this way, about 60 MW th can be obtained, whereby the loss of efficiency occurring by the connected CO 2 -Abscheidungsanlage (CO 2 scrubbing / CO 2 compression) compared to a system without such CO 2 -Abscheidungung be reduced by 1.5 can.

Weitere 12 MW lassen sich bei der Ausführungsform nach 12 dadurch gewinnen, dass mittels des von der Zwischenkühlung 37 der CO2-Kompression 27 gespeisten Wärmetauschers WT11 auf eine Temperatur auf unter 60°C erwärmt wird, so dass das Wärmeverschubsystem 63 unvermindert seine volle vorgesehene Wirkung entfalten kann, hierbei dennoch aber die Frischluft schon vorgewärmt wird, so dass im Luftvorwärmer 57 nur noch weniger thermische Energie aus dem Rauchgas abgenommen werden muss, so dass in der Bypass-Rauchgas-Leitung 59 eine erhöhte Menge an thermischer Energie zur Verfügung steht. Im Wärmetauscher WT18 können auf diese Weise 72 MWth gewonnen werden.Another 12 MW can be in the Ausfüh according to form 12 win by that by means of the intermediate cooling 37 CO 2 compression 27 heated heat exchanger WT11 is heated to a temperature below 60 ° C, allowing the heat displacement system 63 undiminished can unfold its full intended effect, yet this fresh air is already preheated, so that in the air preheater 57 only less thermal energy has to be removed from the flue gas, so that in the bypass flue gas line 59 an increased amount of thermal energy is available. In the heat exchanger WT18 can in this way 72 MW th be won.

Insgesamt sind bei den verschiedenen Ausführungsbeispielen somit der Wärmetauscher 33, die Leitung 26, der Wärmetauscher 35, die Leitung 28, der Wärmetauscher 36 und der Wärmetauscher 37 als als Wärmequelle genutzte Anlagenkomponenten ausgebildet und in einer Kraftwerksanlage angeordnet, wobei diese Wärmequellen von im Bereich der CO2-Wäsche 58 mit zugeordneter CO2-Kompression 27 vorhandener oder dort entstandener thermischer Energie gespeist werden. Als Wärmesenken genutzte Anlagenkomponenten, die von den vorstehenden Wärmequellen, also aus dem Bereich der CO2-Wäsche 58 mit zugeordneter CO2-Kompression 27, eingekoppelte thermische Energie wieder abgehen, sind die Wärmetauscher WT1–WT12 sowie die Wärmetauscher WT15 und WT16. Hierbei speisen die Wärmetauscher WT1, WT2, WT5, WT12 und WT15 die von der CO2-Wäsche 58 mit zugeordneter CO2-Kompression 27 erhaltene thermische Energie in den Dampf-Wasser-Kreislauf des Kraftwerks 1 ein. Die Wärmetauscher WT3, WT4, WT6, WT7 und WT16 speisen die erhaltene thermische Energie in den Fernwärmekreislauf 44 ein. Die Wärmetauscher WT8 und WT9 speisen die erhaltene oder aufgenommene thermische Energie in die zur Kohlemühle 54 führende Kohleleitung 55 ein. Die Wärmetauscher WT10 und WT11 speisen die erhaltene oder aufgenommene thermische Energie in die Frischluftleitung 56 ein. Die ebenfalls von der CO2-Wäsche 58 mit zugeordneter CO2-Kompression 27 mit thermischer Energie gespeisten Wärmetauscher WT19 und WT20 geben die aufgenommene thermische Energie in ihrer Funktion als Wärmesenke an den Rankine-Kreislauf 69 ab.Overall, in the various embodiments thus the heat exchanger 33 , The administration 26 , the heat exchanger 35 , The administration 28 , the heat exchanger 36 and the heat exchanger 37 designed as a heat source used plant components and arranged in a power plant, these heat sources in the CO 2 scrubbing 58 with associated CO 2 compression 27 be fed existing or there resulting thermal energy. Used as a heat sink system components that from the above heat sources, ie from the field of CO 2 scrubbing 58 with associated CO 2 compression 27 , decoupled thermal energy, are the heat exchangers WT1-WT12 and the heat exchangers WT15 and WT16. The heat exchangers WT1, WT2, WT5, WT12 and WT15 supply the CO 2 scrubbing 58 with associated CO 2 compression 27 obtained thermal energy in the steam-water cycle of the power plant 1 one. The heat exchangers WT3, WT4, WT6, WT7 and WT16 feed the obtained thermal energy into the district heating circuit 44 one. The heat exchangers WT8 and WT9 feed the received or absorbed thermal energy into the coal mill 54 leading coal pipeline 55 one. The heat exchangers WT10 and WT11 feed the received or absorbed thermal energy into the fresh air line 56 one. The also from the CO 2 laundry 58 with associated CO 2 compression 27 Heat exchangers WT19 and WT20 powered by thermal energy transfer the absorbed thermal energy as a heat sink to the Rankine cycle 69 from.

Von der Rauchgasseite, d. h. von dem in der Bypass-Rauchgasleitung 59 geführten Rauchgaswärmeenergie aufnehmende Anlagenkomponenten mit der Funktion einer Wärmequelle stellen weiterhin die Wärmetauscher WT13, WT14, WT17 und WT21 dar, wobei die Wärmetauscher WT13 und WT14 die aufgenommene thermische Energie in die insofern eine Wärmesenke ausbildende Anlagenkomponente des Wasser-Dampf-Kreislaufs des Kraftwerks 1 einspeisen und der Wärmetauscher WT17 die aufgenommene thermische Energie in den Fernwärmekreislauf 44 als die die zugehörige Wärmesenke ausbildende Anlagenkomponente abgibt. Der Wärmetauscher WT21 gibt die aufgenommene Wärme an den Vorlauf D3 zum Wärmetauscher 24 des Reboilers 23 ab, so dass der Wärmetauscher 24 ebenfalls die Funktion einer thermischen Energie an die CO2-Wäsche abgebenden Anlagenkomponente mit Funktion als Wärmesenke ausbildet.From the flue gas side, ie from the in the bypass flue gas line 59 guided flue gas heat energy absorbing system components with the function of a heat source continue to represent the heat exchanger WT13, WT14, WT17 and WT21, wherein the heat exchangers WT13 and WT14 the absorbed thermal energy in the extent of forming a heat sink system component of the water-steam cycle of the power plant 1 feed and the heat exchanger WT17 the absorbed thermal energy into the district heating circuit 44 as the outputs of the associated heat sink system component. The heat exchanger WT21 transfers the absorbed heat to the flow D 3 to the heat exchanger 24 the reboiler 23 off, leaving the heat exchanger 24 also forms the function of a thermal energy to the CO 2 leaching donating system component with function as a heat sink.

Der Wärmetauscher WT18 bildet eine unmittelbar von der thermischen Energie der den Luftvorwärmer 57 verlassenden Frischluft, damit aber indirekt eine von thermischer Energie aus dem Bereich der CO2-Wäsche 58 und/oder CO2-Kompression 27 gespeiste Wärmequelle dar, da aus dem Bereich der CO2-Wäsche 58 und/oder CO2-Kompression 27 entnommene Wärme in Luftströmungsrichtung vor der Rückführleitung 62 über die Wärmetauscher WT10 und/oder WT11 in die Frischluft eingekoppelt oder eingespeist wird. Die Wärmequelle WT18 gibt die aufgenommene Wärme an die als Wärmesenke fungierende Kondensatleitung 14 im Bereich der Niederdruck- und/oder der Hochdruck-Vorwärmung 10 und/oder 13 an den Wasser-Dampf-Kreislauf des Kraftwerks 1 ab.The heat exchanger WT18 forms a direct from the thermal energy of the air preheater 57 leaving fresh air, but indirectly one of thermal energy from the field of CO 2 scrubbing 58 and / or CO 2 compression 27 fed heat source, as from the field of CO 2 scrubbing 58 and / or CO 2 compression 27 extracted heat in the direction of air flow in front of the return line 62 is coupled or fed into the fresh air via the heat exchangers WT10 and / or WT11. The heat source WT18 transfers the absorbed heat to the condensate line acting as a heat sink 14 in the field of low-pressure and / or high-pressure preheating 10 and or 13 to the water-steam cycle of the power plant 1 from.

Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zur „optimalen” Einbindung von Wärmeströmen in einen konventionellen Kraftwerksprozess. Bei dem konventionellen Kraftwerksprozess kann es sich um alle bekannten, fossil befeuerten Kraftwerksprozesse handeln. Insbesondere handelt es sich um einen Steinkohle befeuerten Kraftwerksprozess im Nettoleistungsbereich zwischen 500 und 1000 MWel. Im Ausführungsbeispiel handelt es sich um einen Steinkohle gefeuerten Kraftwerksprozess mit einer Nettoleistung von Ca. 850 MWel. Die zu integrierenden Wärmeströme können in einem Temperaturbereich zwischen 50 und 400°C liegen. Insbesondere liegen die zu integrierenden Wärmen in einem Temperaturbereich zwischen 50 und 200°C. Die Quelle der Wärmeströme können Anlagen zur Gewinnung solarthermischer oder geothermischer Energie sein oder es können Anlagen sein, die in direktem Bezug zu dem genannten konventionellen Kraftwerksprozess stehen. Bei den Anlagen, die in einem direkten Bezug zu dem genannten konventionellen Kraftwerksprozess stehen, kann es sich um Abwärmeströme handeln, die aus einer Brennstofftrocknungsanlage stammen. Insbesondere können die Abwärmeströme aus einer, dem Kraftwerksprozess nachgeschalteten chemischen CO2-Wäsche mit einem Absorber und Desorbersystem und einer anschließenden Kompression des abgeschiedenen Kohlendioxids stammen.The present invention relates to a method for the "optimal" integration of heat flows in a conventional power plant process. The conventional power plant process can be any known fossil fueled power plant process. In particular, it is a coal-fired power plant process with a net capacity of between 500 and 1000 MW el . The exemplary embodiment is a coal-fired power plant process with a net output of approx. 850 MW el . The heat flows to be integrated can be in a temperature range between 50 and 400 ° C. In particular, the heat to be integrated in a temperature range between 50 and 200 ° C. The source of heat flows may be solar thermal or geothermal energy plants, or it may be plants directly related to the conventional power plant process. The plants that are directly related to the conventional power plant process can be waste heat streams from a fuel drying plant. In particular, the waste heat streams can originate from a chemical CO 2 scrubbing downstream of the power plant process with an absorber and desorber system and a subsequent compression of the separated carbon dioxide.

In dem Ausführungsbeispiel wird von einem konventionellen Steinkohle befeuerten Kraftwerksblock mit einer Nettoleistung von 850 MWel ausgegangen. Dieser Steinkohle befeuerte Kraftwerksblock hat einen elektrischen Bruttowirkungsgrad von 47,83% und einen elektrischen Nettowirkungsgrad von 45,25%. Der elektrische Eigenbedarf liegt bei ca. 40 MWel, wobei der Antrieb der Speisepumpe elektrisch erfolgt. Mit einer chemischen CO2-Wäsche/Kompression 58/27 hat der Kraftwerksblock ohne eine Rückführung der Abwärme einen elektrischen Bruttowirkungsgrad von 32,42% und einen elektrischen Nettowirkungsgrad von 32,86%, bei einem elektrischen Eigenbedarf von 93 MW thermisch. Der Kraftwerksblock bietet optional die Möglichkeit Fernwärme 44 auszukoppeln. Außerdem soll die Vorwärmstrecke des Wasser/Dampf-Kreislaufs aus fünf Niederdruckvorwärmern 10 und drei Hochdruckvorwärmern 13 bestehen. Die Temperaturen des Brennstoffs, der Frischluft und des Kühlwassers wird mit 15°C angenommen. Für einen Steinkohle befeuerten 850 MWel Kraftwerksblock wird, für den Volllastfall, für eine CO2-Wäsche des gesamten Rauchgases, bei einem Abscheidegrad von 95%, ein Wärmestrom von mindestens 510 MWth auf einem Temperaturniveau zwischen 120 und 170°C benötigt. Hierbei wird als Annahme vorausgesetzt, dass der spezifische Gesamtenergiebedarf für die CO2-Wäsche in einem Absorber- und Desorbersystem bei 3600 kJ (kg CO2) liegt. Dieser Bedarf entspricht Werten für das in diesem Bezug bekannte Waschmittel Monoethanolamin (MEA) in einer Konzentration von 30% in Wasser. Die benötigte Prozesswärme für die chemische CO2-Wäsche wird dem Kraftwerksprozess in geeigneter Weise D1 über ein Sammlersystem zwischen den verschiedenen Turbinenstufen 3, 4, 5 entnommen. Wichtig bei der Entnahme des Prozessdampfes aus dem Wasser/Dampf-Kreislauf ist, dass die Druckdifferenzen der nachfolgenden Turbinenstufen in den werkstoffseitigen Grenzen bleiben. Ziel der vorliegenden Erfindung ist es, den Wirkungsgradverlust des Gesamtprozesses zu minimieren, der durch den hohen Bedarf an thermischer Energie in der chemischen CO2-Wäsche hervorgerufen wird. Aus diesem Grund werden zusätzliche Wärmetauscher in den Wasser-Dampfkreislauf des konventionellen Kraftwerks installiert, in denen an geeigneter Stelle und auf geeignetem Temperaturniveau Abwärmen aus dem CO2-Wäsche-System und der CO2-Kompression zurückgeführt werden und somit ein verbesserter Wirkungsgrad für die Gesamtanlage erzielt wird. Ein weiteres Ziel ist es den Bedarf an Kühlwasser, der durch die chemische CO2-Wäsche/Kompression 58/27 gesteigert wird, möglichst gering zu halten. D. h. je mehr Wärme aus der CO2-Wäsche/Kompression 58/27 an den konventionellen Wasser-Dampf-Kreislauf zurückgeführt werden kann, desto weniger zusätzliche Kühlleistung (Kühlturmkapazität) muss installiert werden.In the embodiment of a conventional coal-fired power plant block with a net capacity of 850 MW el is assumed. This hard coal fired power plant Block has a gross electrical efficiency of 47.83% and a net electrical efficiency of 45.25%. The electrical internal demand is about 40 MW el , wherein the drive of the feed pump is electrical. With a chemical CO 2 scrubbing / compression 58 / 27 the power plant block has a gross electrical efficiency of 32.42% and a net electrical efficiency of 32.86% without the return of waste heat, with a domestic electrical demand of 93 MW thermal. The power plant block offers optional the option of district heating 44 decouple. In addition, the preheat section of the water / steam cycle of five Niederdruckvorwärmern 10 and three high pressure preheaters 13 consist. The temperatures of the fuel, the fresh air and the cooling water are assumed to be 15 ° C. For a coal-fired 850 MW el power plant block, for full load, for a CO 2 scrubbing of the entire flue gas, with a separation efficiency of 95%, a heat flux of at least 510 MW th at a temperature level between 120 and 170 ° C needed. It is assumed as assumption that the specific total energy requirement for CO 2 scrubbing in an absorber and desorber system is 3600 kJ (kg CO 2 ). This requirement corresponds to values for the detergent monoethanolamine (MEA) known in this regard at a concentration of 30% in water. The required process heat for the chemical CO 2 scrubbing is suitably supplied to the power plant process D1 via a collector system between the various turbine stages 3 . 4 . 5 taken. When removing the process steam from the water / steam cycle, it is important that the pressure differences of the downstream turbine stages remain within the material limits. The aim of the present invention is to minimize the efficiency loss of the overall process, which is caused by the high demand for thermal energy in the chemical CO 2 scrubbing. For this reason, additional heat exchangers are installed in the water-steam cycle of the conventional power plant, in which at a suitable point and at a suitable temperature level waste heat from the CO 2 scrubbing system and the CO 2 compression are returned and thus improved efficiency for the entire system is achieved. Another goal is the need for cooling water by the chemical CO 2 scrubbing / compression 58 / 27 is increased to keep as low as possible. Ie. the more heat from the CO 2 scrubbing / compression 58 / 27 can be attributed to the conventional water-steam cycle, the less additional cooling capacity (cooling tower capacity) must be installed.

Bei der Co2-Wäsche handelt es sich um ein Absorber- 20 und Desorber-22-System in dem das CO2 mittels chemischer Absorption aus dem Rauchgasstrom abgetrennt wird. Bei der chemischen Absorption wird aufgrund der chemischen Reaktion Wärme frei, die um einen besseren Umsatz zu erzielen durch Zwischenkühlungen 26 abgeführt wird. Das beladene Waschmittel gelangt anschließend in die Desorptionkolonne 22 in der über einen Reboiler 23 die Energie zugeführt wird, die zum Aufbrechen der chemischen Bindung zwischen dem Waschmittel und dem CO2 benötigt wird. Zusätzlich ist die Wasserbeladung des wieder freigesetzten CO2 am Desorberkopf aufgrund der höheren Temperatur höher als die, des im Absorber 20 behandelten Rauchgases, sodass hierzu ebenfalls Energie zugeführt werden muss. Gesamtbedarf 3600 kJ/(kg CO2) für im MEA/Wasser-Verhältnis von 30/70. Die Temperatur die in der Desorptionskolonne 22 für das Aufbrechen der chemischen Bindung notwendig ist liegt bei dem beschriebenen System bei etwa 120°C. Damit ergibt sich am Desorberkopf ein vollständig wassergesättigter CO2-Strom, der eine Temperatur von etwa 115°C aufweist. Nach einer Abkühlung des CO2 und einer damit einhergehenden Kondensation des mitgeführten Wassers kann eine CO2-Kompression erfolgen. Im Ausführungsbeispiel nach 1 wird das CO2 in einer neunstufigen Kompression auf 200 bar verdichtet. Dabei wird aufgrund einer energieeffizienten Verdichtung zwischen den ersten sieben Stufen jeweils eine Zwischenkühlung 37 zwischengeschaltet. Die Zwischenkühlung findet auf einem Temperaturniveau von etwa 65 auf 30°C statt. Die letzten Kompressionsstufen werden ohne Zwischenkühlung aneinandergereiht. Anschließend hat der komprimierte CO2-Strom eine Temperatur von etwa 190°C. Diese Temperatur ist für eine weitere Verarbeitung des CO2 zu hoch, sodass eine weitere Kühlung 35 notwendig wird. Im Anschluss liegt das CO2 bei ca. 25°C/200 bar und in flüssigem Aggregatzustand vor.The Co 2 wash is an absorber 20 and desorber 22 System in which the CO 2 is separated by means of chemical absorption from the flue gas stream. The chemical absorption releases heat due to the chemical reaction, which leads to better sales through intermediate cooling 26 is dissipated. The loaded detergent then passes into the desorption column 22 in the over a reboiler 23 the energy needed to break the chemical bond between the detergent and the CO 2 is supplied. In addition, the water loading of the released CO 2 at the desorber head is higher than that in the absorber due to the higher temperature 20 treated flue gas, so this also energy must be supplied. Total demand 3600 kJ / (kg CO 2 ) for MEA / water ratio of 30/70. The temperature in the desorption column 22 is necessary for the breaking of the chemical bond is in the described system at about 120 ° C. This results in the desorber head a completely water-saturated CO 2 stream having a temperature of about 115 ° C. After cooling of the CO 2 and concomitant condensation of entrained water CO 2 compression can take place. In the embodiment according to 1 the CO 2 is compressed in a nine-stage compression to 200 bar. In this case, due to an energy-efficient compression between the first seven stages each intercooling 37 interposed. The intermediate cooling takes place at a temperature level of about 65 to 30 ° C. The last compression stages are lined up without intercooling. Subsequently, the compressed CO 2 stream has a temperature of about 190 ° C. This temperature is too high for further processing of the CO 2 , so further cooling 35 becomes necessary. Afterwards, the CO 2 is at approx. 25 ° C / 200 bar and in liquid state.

Als „Wärmequelle” nutzbare Anlagenkomponenten sind:

  • – Das am Kopf des Desorbers 22 austretende CO2 ist vollständig mit Wasser gesättigt und hat bei einem Druck von ca. 2 bar eine Temperatur von etwa 115°C. Bei einem Massenstrom von ca. 250 kg/s sind ca. 40% Wasser enthalten. Mit einem separaten Wasser-Kreislauf kann ein Wassermassenstrom von ca. 1050 kg/s auf etwa 105°C aufgeheizt werden. Für die Aufheizung eines solchen Wassermassenstroms ist der Wärmetauscher 33 die als „Wärmequelle” nutzbare Anlagenkomponente. Aber auch die Leitung 26 kann als Wärmequelle fungieren. Mit dem Wassermassenstrom können die als „Wärmesenke” genutzten Anlagenkomponenten Wärmetauscher WT1 und/oder WT3 und/oder WT6 und/oder WT10 und/oder WT9 betrieben werden. Ein weiterer Vorteil ist, dass das Wasser gesättigte CO2 in jedem Fall vor der Kompression abgekühlt und von einem Großteil des Wassers befreit werden muss. Im Volllastfall kann das CO2 mit den genannten Wärmetauschern WT1 und/oder WT3 und/oder WT6 und/oder WT9 und/oder WT10 auf eine Temperatur von 60°C und einen Wassergehalt von 4% gesenkt werden.
  • – Das in der CO2-Kompression 27 auf 200 bar und 190°C komprimierte CO2 muss für die weitere Verarbeitung kondensiert bzw. abgekühlt werden. Der CO2-Massenstrom beträgt ca. 150 kg/s. Mit diesem CO2-Massenstrom können die als „Wärmesenke” genutzten Anlagenkomponenten Wärmetauscher WT2 oder alternativ WT4 oder WT7 und WT5 oder WT9 betrieben werden. Als „Wärmequelle” genutzte Anlagenkomponenten sind hierbei der Wärmetauscher 35 und/oder die Leitung 28.
  • – In der Zwischenkühlung der CO2-Kompression 27 wird das CO2 von ca. 65°C auf ca. 35°C heruntergekühlt. Hiermit können die als „Wärmesenke” genutzten Anlagenkomponenten Wärmetauscher WT8 und/oder WT11 betrieben werden. Hierbei werden die Wärmetauscher 37 als „Wärmequellen” ausbildenden Anlagenkomponenten genutzt.
  • – In der Zwischenkühlung des Absorbers 20 wird die Waschlösung, die sich aufgrund der Absorptionswärme auf Ca. 60°C erwärmt, wieder auf ca. 40°C heruntergekühlt um die CO2-Aufnahmefähigkeit der Waschlösung zu verbessern. Diese Kühlung erfolgt mittels der als „Wärmequelle” genutzten Anlagenkomponenten Wärmetauscher 36. Mit der dadurch gewonnenen thermischen Energie können die als „Wärmesenke” genutzten Anlagenkomponenten Wärmetauscher WT8 und/oder WT11 betrieben werden.
  • – Der Rücklauf 31 des Reboilers hat eine Temperatur von ca. 120°C. Der Massenstrom an warmem Wasser beträgt ca. 220 kg/s. Damit können die Wärmetauscher WT12 und/oder WT15 und/oder WT16 betrieben werden. Der Wärmetauscher 24 stellt in diesem Fall (7 und 8) eine als „Wärmequelle” genutzte Anlagenkomponente dar.
As "heat source" usable plant components are:
  • - The head of the desorber 22 Exiting CO 2 is completely saturated with water and has a temperature of about 115 ° C at a pressure of about 2 bar. At a mass flow of approx. 250 kg / s, approx. 40% water is contained. With a separate water circuit, a water mass flow of about 1050 kg / s can be heated to about 105 ° C. For the heating of such a water mass flow is the heat exchanger 33 the plant component which can be used as a "heat source". But also the management 26 can act as a heat source. With the water mass flow, the system components used as "heat sink" heat exchanger WT1 and / or WT3 and / or WT6 and / or WT10 and / or WT9 can be operated. Another advantage is that the water saturated CO 2 must be cooled in any case before compression and freed from much of the water. In full load, the CO 2 with the aforementioned heat exchangers WT1 and / or WT3 and / or WT6 and / or WT9 and / or WT10 are lowered to a temperature of 60 ° C and a water content of 4%.
  • - That in CO 2 compression 27 CO 2 compressed to 200 bar and 190 ° C. must be condensed or cooled for further processing. The CO 2 mass flow is about 150 kg / s. With this CO 2 mass flow, the system components heat exchanger WT2 or alternatively WT4 or WT7 and WT5 or WT9 used as "heat sink" can be operated. As "heat source" used system components are in this case the heat exchanger 35 and / or the line 28 ,
  • - In the intercooling of CO 2 compression 27 the CO 2 is cooled down from approx. 65 ° C to approx. 35 ° C. Hereby, the system components used as "heat sink" heat exchanger WT8 and / or WT11 can be operated. Here are the heat exchangers 37 used as "heat sources" forming system components.
  • - In the intermediate cooling of the absorber 20 The washing solution, which due to the absorption heat to Ca. Heated to 60 ° C, cooled down again to about 40 ° C in order to improve the CO 2 absorption capacity of the washing solution. This cooling takes place by means of the system components heat exchangers used as "heat source" 36 , With the resulting thermal energy, the heat exchanger components WT8 and / or WT11 can be used.
  • - The return 31 The reboiler has a temperature of about 120 ° C. The mass flow of warm water is about 220 kg / s. This allows the heat exchangers WT12 and / or WT15 and / or WT16 to be operated. The heat exchanger 24 represents in this case ( 7 and 8th ) is a plant component used as a "heat source".

Als „Wärmesenken” im Ausführungsbeispiel eines Steinkohle befeuerten 850 MWel Kraftwerksblocks dienen:

  • – Die ND-Vorwärmstrecke 10 mit einer Temperaturspanne von 20 bis 120°C. Hier sind die Wärmetauscher WT1, WT2, WT5, WT12 und WT15 hinzugefügt.
  • – Die HD-Vorwärmstrecke 13 mit einer Temperaturspanne von 160 bis 290°C. Hier ist der Wärmetauscher WT14 hinzugefügt. Dies ist ein Sonderfall, da hier nicht direkt aus CO2-Wäsche/Kompression beheizt wird, sondern aus einem Luvo-Bypass 59, der durch WT10 möglich wird.
  • – Das Fernwärmeauskopplungssystem mit einer Temperaturspanne von 46 bis 136°C. Hier sind die Wärmetauscher WT3, WT4 und WT16 hinzugefügt.
  • – Die Frischluftvorwärmung wobei die Frischluft je nach Jahreszeit mit einer Temperatur zwischen –10 und 30°C vorliegt. Hier ist der Wärmetauscher WT10 hinzugefügt.
  • – Im Fall einer teilweisen Behandlung des Rauchgases werden die rückführbaren Wärmemengen aus der CO2-Wäsche/Kompression geringer, so dass hier auch Abwärmen aus der Absorberzwischenkühlung (36) oder der der Kompressionszwischenkühlung (37) im Wärmetauscher WT11 zu verwenden sind.
  • – Die Trocknungsanlage für den Brennstoff (bei Braunkohle), wobei der Brennstoff mit einer Eingangstemperatur von 15°C vorliegt. Hier ist der Wärmetauscher WT9 hinzugefügt. Im Fall einer teilweisen Behandlung des Rauchgases werden die rückführbaren Wärmemengen aus der CO2-Wäsche/Kompression geringer, so dass Abwärmen aus der Absorberzwischenkühlung (37) der der Kompressionszwischenkühlung (36) im Wärmetauscher WT8 zu verwenden sind.
As "heat sinks" in the embodiment of a hard coal fired 850 MW el power plant block serve:
  • - The LP preheating section 10 with a temperature range of 20 to 120 ° C. Here the heat exchangers WT1, WT2, WT5, WT12 and WT15 are added.
  • - The HD preheating section 13 with a temperature range of 160 to 290 ° C. Here is the heat exchanger WT14 added. This is a special case, as it is not heated directly from CO 2 scrubbing / compression, but from a luff bypass 59 Made possible by WT10.
  • - The district heating extraction system with a temperature range of 46 to 136 ° C. Here are the heat exchangers WT3, WT4 and WT16 added.
  • - The fresh air preheating whereby the fresh air is present depending on the season with a temperature between -10 and 30 ° C. Here is the heat exchanger WT10 added.
  • - In the case of a partial treatment of the flue gas, the traceable amounts of heat from the CO 2 scrubbing / compression are lower, so that here also waste heat from the absorber intercooling ( 36 ) or the compression intermediate cooling ( 37 ) are to be used in the heat exchanger WT11.
  • - The drying plant for the fuel (for lignite), the fuel is present with an inlet temperature of 15 ° C. Here the heat exchanger WT9 is added. In the case of a partial treatment of the flue gas, the traceable amounts of heat from the CO 2 scrubbing / compression are reduced, so that waste heat from the absorber intercooling ( 37 ) of the compression intermediate cooling ( 36 ) are to be used in the heat exchanger WT8.

Der WT11 überträgt Wärme aus einem Teilstrom 33 der Desorberkopfwärme auf die ND-Vorwärmstrecke (10). Hier wird ca. 50% (100% bei 200 MW Fernwärmeauskopplung) des ankommenden Kondensats von 20 (29°C bei 200 MW Fernwärmeauskopplung) auf 100°C erwärmt. Dabei werden ca. 32 MW (ca. 60 MW bei 200 MW Fernwärmeauskopplung) auf den Wasser-Dampf-Kreislauf übertragen. Die Wirkungsgradsteigung durch diesen Wärmetauscher WT1 beträgt 0,38%-Punkte (0,79%-Punkte bei 200 MW Fernwärmeauskopplung).The WT11 transfers heat from a partial flow 33 the desorber head heat to the LP preheat line ( 10 ). Here, approx. 50% (100% with 200 MW district heating decoupling) of the incoming condensate of 20 (29 ° C with 200 MW district heating decoupling) is heated to 100 ° C. About 32 MW (about 60 MW with 200 MW district heat extraction) are transferred to the water-steam cycle. The efficiency increase through this heat exchanger WT1 is 0.38 percentage points (0.79 percentage points for 200 MW district heat extraction).

Der WT2 überträgt Wärme (25) aus der letzten Stufe der CO2-Kompression auf die ND-Vorwärmstrecke (10). Hier wird ca. 50% des ankommenden Kondensats von 20 auf 120°C erwärmt. Dabei werden ca. 49 MW auf den Wasser-Dampf-Kreislauf übertragen. Die Wirkungsgradsteigerung durch diesen Wärmetauscher WT2 beträgt 1,19%-Punkte. Dieser Wärmetauscher wird alternativ zum WT4 eingesetzt, welcher nur eingesetzt wird, wenn Fernwärme (44) ausgekoppelt wird.The WT2 transfers heat ( 25 ) from the last stage of the CO 2 compression on the LP preheating line ( 10 ). Here approx. 50% of the incoming condensate is heated from 20 to 120 ° C. About 49 MW will be transferred to the water-steam cycle. The increase in efficiency through this heat exchanger WT2 is 1.19 percentage points. This heat exchanger is used as an alternative to the WT4, which is only used when district heating ( 44 ) is decoupled.

Der WT3 überträgt Wärme (33) aus einem Teilstrom der Desorberkopfwärme auf den Fernwärmekreislauf (44). Hier wird ca. 60% des Fernwärmerücklaufs von 46°C auf 100°C erwärmt. Dabei werden ca. 80 MW auf den Fernwärmekreislauf 44 übertragen. Die Wirkungsgradsteigerung durch diesen Wärmetauscher WT3 beträgt 1,70%-Punkte.The WT3 transfers heat ( 33 ) from a partial flow of Desorberkopfwärme on the district heating circuit ( 44 ). Here, approx. 60% of the district heating return is heated from 46 ° C to 100 ° C. This will be about 80 MW on the district heating cycle 44 transfer. The increase in efficiency of this heat exchanger WT3 is 1.70 percentage points.

Der WT4 überträgt Wärme 35 aus der letzten Stufe der CO2-Kompression 27 auf den Fernwärmekreislauf 44. Hier wird Ca. 20% des Fernwärmerücklaufs von 46°C auf 136°C erwärmt. Dabei werden ca. 40 MW auf den Fernwärmekreislauf 44 übertragen. Die Wirkungsgradsteigerung durch diesen Wärmetauscher WT4 beträgt 1,36%-Punkte. Dieser Wärmetauscher wird alternativ zum WT2 eingesetzt, der nur eingesetzt wird, wenn keine Fernwärme ausgekoppelt wird.The WT4 transmits heat 35 from the last stage of CO 2 compression 27 on the district heating cycle 44 , Here is Ca. 20% of the district heating return from 46 ° C to 136 ° C heated. About 40 MW will be used for the district heating cycle 44 transfer. The increase in efficiency through this heat exchanger WT4 is 1.36 percentage points. This heat exchanger is used as an alternative to the WT2, which is only used when no district heating auskop pelt.

Der WT5 überträgt Wärme (35) aus der letzten Stufe der CO2-Kompression 27 auf die ND-Vorwärmstrecke 10. Der Wärmetauscher WT5 wird allerdings nicht direkt aus der CO2-Kompression gespeist sondern vorzugsweise aus dem Rücklauf aus WT4. Der Wärmetauscher WT5 wird also vorzugsweise nur eingesetzt, wenn der Wärmetauscher WT4 arbeitet, also wenn Fernwärme ausgekoppelt wird. Grund dafür ist, dass der Rücklauf von WT4 mit ca. 50°C deutlich höher ist als der von WT2 mit 25°C und somit sich noch dazu eignet sowohl den komprimierten CO2-Strom weiter abzukühlen als auch 100% des Kondensates von 20 auf 30°C aufzuwärmen. Dabei werden ca. 10 MW auf das Kondensat vor den ND-Vorwärmern übertragen. Die Wirkungsgradsteigerung durch diesen Wärmetauscher beträgt 0,36%-Punkte.The WT5 transmits heat ( 35 ) from the last stage of CO 2 compression 27 on the LP preheating line 10 , However, the heat exchanger WT5 is not fed directly from the CO 2 compression but preferably from the return from WT4. The heat exchanger WT5 is therefore preferably used only when the heat exchanger WT4 works, ie when district heating is coupled out. The reason for this is that the return flow of WT4 at approx. 50 ° C is significantly higher than that of WT2 at 25 ° C and therefore still suitable for cooling both the compressed CO 2 stream and 100% of the condensate from 20 upwards Warm up to 30 ° C. About 10 MW are transferred to the condensate before the LP preheaters. The increase in efficiency through this heat exchanger is 0.36 percentage points.

Der WT6 überträgt Wärme (33) aus einem Teilstrom der Desorberkopfwärme auf den Fernwärmekreislauf 44. Hier wird in der Ausführungsform gemäß 4 eine Fernwärmeerzeugung betrachtet, die ausschließlich mit Abwärme aus der CO2-Wäsche/Kompression 58/27 gespeist wird. Dabei werden ca. 30 MW auf den Fernwärmkreislauf 44 übertragen.The WT6 transfers heat ( 33 ) from a partial flow of Desorberkopfwärme on the district heating circuit 44 , Here, in the embodiment according to 4 considered a district heat generation, the only waste heat from the CO 2 scrubbing / compression 58 / 27 is fed. This will be about 30 MW on the district heating circuit 44 transfer.

Der WT7 überträgt Wärme (35) aus der letzten Stufe der CO2-Kompression 27 auf den Fernwärmekreislauf 44. Hier wird (4) eine Fernwärmeerzeugung betrachtet, die ausschließlich mit Abwärme aus der CO2-Wäsche/Kompression 58/27 gespeist wird. Dabei werden ca. 20 MW auf den Fernwärmkreislauf übertragen.The WT7 transmits heat ( 35 ) from the last stage of CO 2 compression 27 on the district heating cycle 44 , Here is 4 ) considered a district heat generation, the only waste heat from the CO 2 scrubbing / compression 58 / 27 is fed. About 20 MW will be transferred to the district heating circuit.

Der WT10 überträgt Wärme (33) aus einem Teilstrom der Desorberkopfwärme auf die Frischluft 50. Dabei werden ca. 57 MW Wärme auf die Frischluft übertragen, die bei einem Massenstrom von ca. 640 kg/s mit 15°C eintritt und mit 100°C austritt. Die Wirkungsgradsteigerung durch diesen Wärmetauscher beträgt 1,22%-Punkte (1,16%-Punkte bei 200 MW Fernwärmeauskopplung).The WT10 transfers heat ( 33 ) from a partial flow of Desorberkopfwärme on the fresh air 50 , Approximately 57 MW of heat is transferred to the fresh air, which at a mass flow of approx. 640 kg / s occurs at 15 ° C and exits at 100 ° C. The increase in efficiency through this heat exchanger is 1.22 percentage points (1.16 percentage points for 200 MW district heat extraction).

Der Wärmetauscher WT11 kann auf zwei Weisen betrieben werden: a) durch Abwärme (36) aus der Absorberzwischenkühlung oder b) durch die Kompressionszwischenkühlung (37). Auf beide Weisen wird der WT11 mit einer Vorlauftemperatur von ca. 60°C eingesetzt. Dieser Wärmetauscher WT11 kann eingesetzt werden, wenn nur ein geringer Teilstrom des Rauchgases in der CO2-Wäsche/Kompression 58/27 behandelt wird. Damit wird die rückführbare Wärmemenge aus der CO2-Wäsche/Kompression 58/27 geringer, so dass Abwärmen aus der Absorberzwischenkühlung 36 oder der Kompressionszwischenkühlung 37 im WT11 zu verwenden sind.The heat exchanger WT11 can be operated in two ways: a) by waste heat ( 36 ) from the absorber intermediate cooling or b) by the compression intermediate cooling ( 37 ). In both ways, the WT11 is used with a flow temperature of approx. 60 ° C. This heat exchanger WT11 can be used if only a small partial flow of flue gas in the CO 2 scrubbing / compression 58 / 27 is treated. Thus, the traceable amount of heat from the CO 2 scrubbing / compression 58 / 27 lower, allowing waste heat from the absorber intercooler 36 or the compression intermediate cooling 37 in the WT11 are to be used.

Der WT14 wird mittels eines Luvo-Bypasses 59 betrieben. Dieser Wärmetauscher WT14 kann eingesetzt werden, da durch den WT10 die Frischluft um ca. 85°C wärmer in den Luvo 57 eintritt. Die Luvoaustrittstemperatur der Frischluft ist allerdings auf 340°C begrenzt, so dass hier durch den Luvo-Bypass 59 Wärme auf einem höheren Temperaturniveau abgenommen werden muss. In diesem Wärmetauscher WT14 werden ca. 150 kg/s Rauchgas von 380°C auf 170°C abgekühlt. Auf der anderen Seite kann durch diese Wärmemenge ca. 200 kg/s Wasser von 160°C auf 205°C aufgeheizt werden. Dieser Wassermassenstrom wird zur Überbrückung des ersten HD-Vorwärmers der Hochdruckerwärmung 13 eingesetzt. Mit diesem Wärmetauscher WT14 werden ca. 40 MW übertragen. Die Wirkungsgradsteigerung durch diesen Wärmetauscher WT14 beträgt 1,3%-Punkte (ebenfalls bei 200 MW Fernwärme auch).The WT14 is powered by a luff bypass 59 operated. This heat exchanger WT14 can be used because the WT10 warms the fresh air by approx. 85 ° C into the windward 57 entry. The Luvoaustrittemperatur of the fresh air is however limited to 340 ° C, so that here by the Luvo bypass 59 Heat must be removed at a higher temperature level. In this WT14 heat exchanger approx. 150 kg / s flue gas is cooled from 380 ° C to 170 ° C. On the other hand can be heated by this amount of heat about 200 kg / s of water from 160 ° C to 205 ° C. This water mass flow is used to bridge the first HD preheater of the high pressure heating 13 used. With this heat exchanger WT14 approx. 40 MW are transferred. The increase in efficiency of this heat exchanger WT14 is 1.3 percentage points (also for 200 MW district heating, too).

Der Wärmetauscher WT16 überträgt Wärme (35) aus dem Reboiler-Rücklauf S1 auf den Fernwärmekreislauf 44. Hier wird der gesamte Fernwärmemassenstrom von 95°C auf 105°C erwärmt. Der Reboiler-Rücklauf S1 wird dabei von ca. 120°C auf 100°C abgekühlt. Dabei werden ca. 20 MW an Wärme übertragen. Der Wärmetauscher wird zwischen dem dritten und vierten Wärmetauscher des im Ausführungsbeispiel der 2, 3, 7 und 8 jeweils vier Wärmetauscher aufweisenden Fernwärmekreislaufes 44 eingesetzt und verringert den Bedarf an KZÜ-Dampf erheblich. Die Wirkungsgradsteigerung durch den Wärmetauscher WT16 beträgt 0,90%-Punkte.The heat exchanger WT16 transfers heat ( 35 ) from the reboiler return S1 to the district heating circuit 44 , Here, the entire district heat mass flow is heated from 95 ° C to 105 ° C. The reboiler return S1 is cooled from approx. 120 ° C to 100 ° C. In this case, about 20 MW of heat are transferred. The heat exchanger is between the third and fourth heat exchanger in the embodiment of the 2 . 3 . 7 and 8th four heat exchangers each district heating circuit 44 used and reduces the need for KZÜ steam significantly. The efficiency increase through the heat exchanger WT16 is 0.90% -points.

Die Wärmetauscher WT12 und WT15 übertragen Wärme aus dem Reboiler-Rücklauf S1 auf die ND-Vorwärmstrecke. Hier wird vorzugsweise der gesamte im WT1 auf 100°C aufgewärmte Massenstrom auf 116°C erwärmt. Der Reboiler-Rücklauf wird dabei von ca. 120°C auf 110°C abgekühlt. Dabei werden Ca. 8 MW an Wärme übertragen. Diese Wärmetauscher WT12 und WT15 sind sowohl zwischen dem vierten und fünften Wärmetauscher der in den Ausführungsbeispielen der 1, 2, 7 und 8 jeweils fünf Wärmetauscher aufweisenden ND-Vorwärmstrecke der Niederdruckvorwärmung 10 eingesetzt und verringern den Bedarf an MD-Dampf. Die Wirkungsgradsteigerung durch diesen Wärmetauscher beträgt 0,4%-Punkte.The heat exchangers WT12 and WT15 transfer heat from the reboiler return S1 to the LP preheat line. Here, preferably, the entire in WT1 heated to 100 ° C mass flow is heated to 116 ° C. The reboiler return is cooled from approx. 120 ° C to 110 ° C. Here are approx. 8 MW of heat transferred. These heat exchangers WT12 and WT15 are both between the fourth and fifth heat exchanger in the embodiments of the 1 . 2 . 7 and 8th each five heat exchanger having ND preheating section of the low-pressure preheating 10 used and reduce the need for MD steam. The increase in efficiency through this heat exchanger is 0.4 percentage points.

Der WT9 überträgt Wärme aus: a) einem Teilstrom der Desorberkopfwärme (33) und b) der letzten Stufe der CO2-Kompression (35) auf den Brennstoff, um ihn von 15°C ausgehend vorzuwärmen.The WT9 transfers heat: a) a partial flow of the Desorberkopfwärme ( 33 ) and b) the last stage of CO 2 compression ( 35 ) on the fuel to preheat it from 15 ° C.

Der Wärmetauscher WT8 kann auf zwei Weisen betrieben werden: a) durch Abwärme aus der Absorberzwischenkühlung 36 oder b) durch die Kompressionszwischenkühlung 37. Auf beide Weisen wird der WT8 mit einer Vorlauftemperatur von Ca. 60°C eingesetzt.The WT8 heat exchanger can be operated in two ways: a) by waste heat from the absorber intercooling 36 or b) by the compression intermediate cooling 37 , In both ways is the WT8 with a flow temperature of approx. 60 ° C used.

Legt man ein Kraftwerk 1 mit einer 200 MW thermischen Fernwärmeauskoppelung ohne die erfindungsgemäße Abwärmenutzung zugrunde, kann man von einem elektrischen Gesamtbruttowirkungsgrad von 31,4% und einem Nettowirkungsgrad von 25,91% bei einem elektrischen Eigenbedarf von 94 MW ausgehen. Wenn bei einem solchen Kraftwerk die Wärmetauscher WT1, WT2, WT10, WT14 und WT12 oder WT15 eingesetzt und in Betrieb sind, beträgt der Gesamtbruttowirkungsgrad des Kraftwerkblocks einschließlich der kompletten CO2-Wäsche/CO2-Kompression durch die Rückeinkoppelung der Wärme 43,13% bei einem Nettowirkungsgrad von 37,42% und einem elektrischen Eigenbedarf von ca. 93 MW. Im Vergleich zu einem identischen Kraftwerk ohne CO2-Wäsche bedeutet dies einen Gesamtnettowirkungsgradverlust von 7,83%-Punkten, wobei durch die erfindungsgemäße Wärmerückkoppelung dieser Gesamtnettowirkungsgradverlust um 4,56%-Punkte vermindert wird, durch den Einsatz der CO2-Wäsche/Kompression also lediglich noch ein Gesamtnettowirkungsgradverlust von 3,27%-Punkten eintritt.If you put a power plant 1 with a 200 MW thermal Fernwärmauskoppelung without the waste heat utilization according to the invention, one can assume a total electrical gross efficiency of 31.4% and a net efficiency of 25.91% with an internal electrical demand of 94 MW. If heat exchangers WT1, WT2, WT10, WT14 and WT12 or WT15 are used and in operation at such a power plant, the total gross efficiency of the power plant block including the complete CO 2 scrubbing / CO 2 compression is 43.13% with a net efficiency of 37.42% and an electrical consumption of about 93 MW. Compared to an identical power plant without CO 2 scrubbing, this means a total net efficiency loss of 7.83 percentage points, whereby the total net efficiency loss is reduced by 4.56 percentage points due to the inventive heat feedback by the use of CO 2 scrubbing / compression So only a Gesamtnettowirkungsgradverlust of 3.27% points occurs.

Bei einem Kraftwerk mit Fernwärmeauskopplung, bei welchem dann die Wärmetauscher WT1, WT3, WT4, WT5, WT10, WT14 und WT16 eingesetzt und in Betrieb sind, lässt sich dann ein elektrischer Gesamtbruttowirkungsgrad des Kraftwerksblockes mit vollständiger CO2-Wäsche/CO2-Kompression und Rückeinkopplung der wärme bei 200 MW thermischer Wärmeauskopplung von 39,31% erreichen. Der Nettowirkungsgrad liegt dann bei 33,64% bei einem elektrischen Eigenbedarf von 93 MW. Damit liegt der Gesamtnettowirkungsgrad einer solchen Gesamtanlage dann um 7,73%-Punkte über dem eines identischen Prozesses ohne erfindungsgemäße Rückeinkopplung von Abwärme.In a power plant with district heat extraction, in which then the heat exchangers WT1, WT3, WT4, WT5, WT10, WT14 and WT16 are used and in operation, then a total electrical gross efficiency of the power plant block with complete CO 2 scrubbing / CO 2 compression and Return coupling of heat at 200 MW thermal heat extraction of 39.31%. The net efficiency is then 33.64% with an own electrical demand of 93 MW. Thus, the Gesamtnettowirkungsgrad of such a total investment then 7.73 percentage points above that of an identical process without inventive feedback of waste heat.

Claims (29)

Verfahren zur Wärmerückgewinnung mittels Verbindung mehrerer Wärmeströme eines fossil befeuerten, insbesondere kohlebefeuerten, Kraftwerks (1) mit der Verbrennung nachgeschalteter CO2-Wäsche (58) des Rauchgases mittels chemischer Absorption und zugeordneter CO2-Kompression (27), dadurch gekennzeichnet, dass aus dem Wärmestrom der CO2-Wäsche (58) mit zugeordneter CO2-Kompression (27) thermische Energie in Form mindestens eines Teilwärmestroms (Q8, Q9, Q10, Q11) ausgekoppelt und in ein unmittelbar oder mittelbar an den Wärmestrom des Kessels (2) oder Dampferzeugers des Kraftwerks (1) gekoppelten Wärmestrom wieder eingekoppelt wird und/oder dass aus dem Rauchgaswärmestrom (Q3) thermische Energie in Form mindestens eines Teilwärmestroms (Q12, Q13, Q14) ausgekoppelt und in den Wärmestrom der CO2-Wäsche (58) mit zugeordneter CO2-Kompression (27) wieder eingekoppelt wird.Method for heat recovery by connecting a plurality of heat flows of a fossil-fired, in particular coal-fired, power plant ( 1 ) with the combustion of downstream CO 2 scrubbing ( 58 ) of the flue gas by means of chemical absorption and associated CO 2 compression ( 27 ), characterized in that from the heat flow of CO 2 scrubbing ( 58 ) with associated CO 2 compression ( 27 ) thermal energy in the form of at least one partial heat flow (Q 8 , Q 9 , Q 10 , Q 11 ) coupled and in a direct or indirect to the heat flow of the boiler ( 2 ) or steam generator of the power plant ( 1 ) Coupled heat flow is coupled back and / or that from the flue gas heat stream (Q 3 ) thermal energy in the form of at least one partial heat flow (Q 12 , Q 13 , Q 14 ) coupled and in the heat flow of CO 2 scrubbing ( 58 ) with associated CO 2 compression ( 27 ) is coupled again. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass im Bereich der CO2-Wäsche (58) mit zugeordneter CO2-Kompression (27) vorhandene thermische Energie mittels mindestens einer dort als Wärmequelle nutzbaren Anlagenkomponente (26, 28, 33, 35, 36, 37) als Teilwärmestrom aus dem Wärmestrom der CO2-Wäsche (58) mit zugeordneter CO2-Kompression (27) ent- oder ausgekoppelt wird und/oder im Bereich einer Rauchgasleitung (17) vorhandene thermische Energie mittels mindestens einer dort als Wärmequelle nutzbaren Anlagenkomponente (WT13, WT14, WT17, WT21) aus dem Wärmestrom des Rauchgases ent- oder ausgekoppelt wird und die jeweils durch die Ent- oder Auskoppelung in Form des mindestens einen Teilwärmestromes gewonnene thermische Energie im Bereich des Kraftwerks (1) außerhalb des jeweiligen Ent- oder Auskoppelungsbereiches mittels mindestens einer dort für die gewonnene thermische Energie jeweils als Wärmesenke nutzbaren weiteren Anlagenkomponente (WT1–WT12, WT15, WT16, WT19, WT20) wieder in den Wärmestrom des Kraftwerks (1) eingekoppelt wird.A method according to claim 1, characterized in that in the field of CO 2 scrubbing ( 58 ) with associated CO 2 compression ( 27 ) existing thermal energy by means of at least one there usable as a heat source plant component ( 26 . 28 . 33 . 35 . 36 . 37 ) as a partial heat flow from the heat flow of CO 2 scrubbing ( 58 ) with associated CO 2 compression ( 27 ) is coupled or disconnected and / or in the region of a flue gas line ( 17 ) existing thermal energy by means of at least one there usable as a heat source plant component (WT13, WT14, WT17, WT21) is coupled or decoupled from the heat flow of the flue gas and each by the decoupling or decoupling in the form of at least one partial heat flow recovered thermal energy Area of the power plant ( 1 ) outside the respective decoupling or decoupling region by means of at least one further plant component (WT1-WT12, WT15, WT16, WT19, WT20), which in each case can be used as heat sink for the recovered thermal energy, is returned to the heat flow of the power plant ( 1 ) is coupled. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass im Bereich der CO2-Wäsche (58) mit zugeordneter CO2-Kompression (27) in einem CO2-reichen Gasstrom und/oder im verwendeten Absorptionsmittel vorhandene thermische Energie ent- oder ausgekoppelt wird.A method according to claim 1 or 2, characterized in that in the field of CO 2 scrubbing ( 58 ) with associated CO 2 compression ( 27 ) is decoupled or decoupled in a CO 2 -rich gas stream and / or existing thermal energy in the absorbent used. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass im Bereich der Rauchgasleitung und/oder im Bereich einer einen Luftvorwärmer (57) umgehenden Bypass-Rauchgasleitung (59) im Rauchgas vorhandene thermische Energie ent- oder ausgekoppelt wird.Method according to one of the preceding claims, characterized in that in the region of the flue gas duct and / or in the region of an air preheater ( 57 ) bypass bypass flue gas line ( 59 ) in the flue gas existing thermal energy is coupled or decoupled. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die im Bereich der CO2-Wäsche (58) mit zugeordneter CO2-Kompression (27) ent- oder ausgekoppelte thermische Energie außerhalb des Bereiches der CO2-Wäsche (58) mit zugeordneter CO2-Kompression (27), insbesondere in den Wasser-Dampf-Kreislauf und/oder einen Fernwärmekreislauf (44) und/oder in eine kohleführende Kohleleitung (55) und/oder eine Frischluftleitung (56), wieder in den Wärmestrom des Kraftwerks (1) eingekoppelt wird.Method according to one of the preceding claims, characterized in that in the CO 2 scrubbing ( 58 ) with associated CO 2 compression ( 27 ) decoupled or decoupled thermal energy outside the range of CO 2 scrubbing ( 58 ) with associated CO 2 compression ( 27 ), in particular in the water-steam cycle and / or a district heating circuit ( 44 ) and / or into a coal-bearing coal pipeline ( 55 ) and / or a fresh air line ( 56 ), back into the heat flow of the power plant ( 1 ) is coupled. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die im Bereich der Rauchgasleitung (17) und/oder im Bereich der Bypass-Rauchgasleitung (59) ent- oder ausgekoppelte thermische Energie außerhalb des Bereiches der Rauchgasleitung (17) und/oder der Bypass-Rauchgasleitung (59) in den Wasser-Dampf-Kreislauf und/oder den Fernwärmekreislauf (44) und/oder den Bereich der CO2-Wäsche (58) mit zugeordneter CO2-Kompression (27), insbesondere einen Wärmetauscher (24) eines Reboilers (23), wieder eingekoppelt wird.Method according to one of the preceding claims, characterized in that in the region of the flue gas line ( 17 ) and / or in the area of the bypass flue gas line ( 59 ) decoupled or decoupled thermal energy outside the range of the flue gas line ( 17 ) and / or the Bypass flue gas line ( 59 ) into the water-steam circuit and / or the district heating circuit ( 44 ) and / or the area of CO 2 scrubbing ( 58 ) with associated CO 2 compression ( 27 ), in particular a heat exchanger ( 24 ) of a reboiler ( 23 ), is coupled again. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Ent- oder Auskoppelung der thermischen Energie mittels einer oder mehrerer am CO2-Wäsche-Desorber- oder Regeneratorkopf und/oder in CO2-Strömungsrichtung hinter der CO2-Kompression und/oder im Bereich der CO2-Wäsche-Absorberzwischenkühlung und/oder im Bereich der CO2-Kompression-Zwischenkühlung ausgebildeter Wärmequelle(n) (26, 28, 33, 35, 36, 37) und die Wiedereinkoppelung der thermischen Energie mittels einer oder mehrerer im Bereich der Niederdruckvorwärmung (10) und/oder in Kondensatströmungsrichtung vor der Niederdruckvorwärmung (10) und/oder in einem Fernwärmekreislauf (44) und/oder in einer Frischlufterwärmung und/oder in einer Kohletrocknung ausgebildeten/ausgebildeter und wärmeenergieleitungsmäßig mit der/den Wärmequelle(n) (26, 28, 33, 35, 36, 37) verbundene(n) Wärmesenke(n) (WT1, WT2, WT3, WT4, WT5, WT6, WT7, WT8, WT9, WT10, WT11, WT12) durchgeführt wird.Method according to one of the preceding claims, characterized in that the decoupling or decoupling of the thermal energy by means of one or more of CO 2 scrubber desorber or regenerator head and / or in CO 2 flow direction behind the CO 2 compression and / or in the area of CO 2 scrubber-absorber intercooling and / or heat source (s) formed in the area of CO 2 compression intercooling ( 26 . 28 . 33 . 35 . 36 . 37 ) and the re-integration of the thermal energy by means of one or more in the field of low-pressure preheating ( 10 ) and / or in the condensate flow direction before the low pressure preheating ( 10 ) and / or in a district heating cycle ( 44 ) and / or in a fresh air heating and / or in a coal drying trained / educated and heat energy with the / the heat source (s) ( 26 . 28 . 33 . 35 . 36 . 37 ) connected heat sink (s) (WT1, WT2, WT3, WT4, WT5, WT6, WT7, WT8, WT9, WT10, WT11, WT12) is performed. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Ent- oder Auskoppelung der thermischen Energie mittels einer oder mehrerer in der Rauchgasleitung und/oder in der Bypass-Rauchgasleitung (59) ausgebildeter Wärmequelle(n) (WT13, WT14, WT17, WT21) und die Wiedereinkoppelung der thermischen Energie in den Wasser-Dampf-Kreislauf im Bereich der Niederdruckvorwärmung (10) und/oder der Hochdruckvorwärmung (13) und/oder in den Fernwärmekreislauf (44) und/oder in den Bereich der CO2-Wäsche (58), insbesondere in den Reboiler (23), vorzugsweise einen Wärmetauscher (24) des Reboilers (23), durchgeführt wird.Method according to one of the preceding claims, characterized in that the decoupling or decoupling of the thermal energy by means of one or more in the flue gas line and / or in the bypass flue gas line ( 59 ) formed heat source (s) (WT13, WT14, WT17, WT21) and the re-integration of the thermal energy in the water-steam cycle in the field of low-pressure preheating ( 10 ) and / or high pressure preheating ( 13 ) and / or in the district heating cycle ( 44 ) and / or in the area of CO 2 scrubbing ( 58 ), especially in the reboiler ( 23 ), preferably a heat exchanger ( 24 ) of the reboiler ( 23 ), is carried out. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die im Bereich der CO2-Wäsche (58) mit zugeordneter CO2-Kompression (27) ent- oder ausgekoppelte thermische Energie mittels in einem Rankine-Kreislauf (69) angeordneter Wärmetauscher (WT19, WT20) wieder in den Wärmestrom des Kraftwerks (1) eingekoppelt wird.Method according to one of the preceding claims, characterized in that in the CO 2 scrubbing ( 58 ) with associated CO 2 compression ( 27 ) decoupled or decoupled thermal energy by means of a Rankine cycle ( 69 ) arranged heat exchanger (WT19, WT20) back into the heat flow of the power plant ( 1 ) is coupled. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Verfahren in einem Kraftwerk nach einem der Ansprüche 11–29 durchgeführt wird.Method according to one of the preceding claims, characterized characterized in that the method in a power plant after a of claims 11-29 is performed. Kraftwerk, insbesondere fossil befeuertes und vorzugsweise kohlebefeuertes Kraftwerk (1), mit einer der Verbrennung nachgeschalteten CO2-Wäsche (58) des Rauchgases mittels chemischer Absorption und zugeordneter CO2-Kompression (27), dadurch gekennzeichnet, dass im Bereich der CO2-Wäsche (58) mit zugeordneter CO2-Kompression (27) mindestens eine als Wärmequelle genutzte und die Ent- oder Auskoppelung von thermischer Energie aus dem Wärmestrom der CO2-Wäsche mit zugeordneter CO2-Kompression bewirkende Anlagenkomponente (26, 28, 33, 35, 36, 37) angeordnet und/oder ausgebildet ist und/oder im Bereich einer Rauchgasleitung (17) und/oder einer einen Luftvorwärmer (57) umgehenden Bypass-Rauchgasleitung (59) mindestens eine als Wärmequelle genutzte und die Ent- oder Auskoppelung von thermischer Energie aus dem Rauchgasstrom bewirkende Anlagenkomponente (WT13, WT14, WT17, WT21) angeordnet und/oder ausgebildet ist und im Bereich des Kraftwerks (1) mindestens eine mit dieser Anlagenkomponente wärmeenergieleitungsmäßig verbundene sowie als Wärmesenke (WT1, WT2, WT3, WT4, WT5, WT6, WT7, WT8, WT9, WT10, WT11, WT12) genutzte und die Wiedereinkoppelung der entkoppelten oder ausgekoppelten thermischen Energie in den Wärmestrom des Kraftwerks (1) außerhalb des jeweiligen Ent- oder Auskoppelungsbereiches bewirkende, vorzugsweise weitere, Anlagenkomponente (WT1–WT12, WT15, WT16, WT19, WT20) angeordnet und/oder ausgebildet ist.Power plant, in particular fossil-fueled and preferably coal-fired power plant ( 1 ), with a post-combustion CO 2 scrubbing ( 58 ) of the flue gas by means of chemical absorption and associated CO 2 compression ( 27 ), characterized in that in the area of CO 2 scrubbing ( 58 ) with associated CO 2 compression ( 27 ) at least one used as a heat source and the decoupling or decoupling of thermal energy from the heat flow of the CO 2 scrubbing with associated CO 2 compression causing system component ( 26 . 28 . 33 . 35 . 36 . 37 ) is arranged and / or formed and / or in the region of a flue gas line ( 17 ) and / or an air preheater ( 57 ) bypass bypass flue gas line ( 59 ) at least one used as a heat source and the decoupling or decoupling of thermal energy from the flue gas flow causing plant component (WT13, WT14, WT17, WT21) is arranged and / or formed and in the area of the power plant ( 1 ) and at least one thermal energy - connected with said plant component and used as heat sink (WT1, WT2, WT3, WT4, WT5, WT6, WT7, WT8, WT9, WT10, WT11, WT12) and the re - coupling of the decoupled or decoupled thermal energy into the heat flow of Power station ( 1 ) outside the respective decoupling or decoupling region causing, preferably further, plant component (WT1-WT12, WT15, WT16, WT19, WT20) arranged and / or is formed. Kraftwerk (1) nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass am CO2-Wäsche-Desorber- oder Regeneratorkopf und/oder in CO2-Strömungsrichtung hinter der CO2-Kompression (27) und/oder im Bereich der CO2-Wäsche-Absorberzwischenkühlung und/oder im Bereich der CO2-Kompression-Zwischenkühlung eine oder mehrere zur Wärmeübertragung als Wärmequelle(n) genutzte Anlagenkomponente(n) (33, 35, 36, 37) angeordnet und/oder ausgebildet ist/sind, die jeweils in ein Wärmeträgermedium führender Weise wärmeenergieleitungsmäßig mit einer oder mehreren im Bereich der Niederdruckvorwärmung (10) und/oder in Kondensatströmungsrichtung vor der Niederdruckvorwärmung (10) und/oder in einem Fernwärmekreislauf (44) und/oder in der Frischlufterwärmung und/oder in der Kohletrocknung angeordneten und als Wärmesenke(n) eine Wärmeübertragung bewirkenden Anlagenkomponente(n) (WT1, WT2, WT3, WT4, WT5, WT6, WT7, WT8, WT9, WT10, WT11, WT12) verbunden ist/sind.Power plant ( 1 ) according to claim 11, characterized in that at the CO 2 scrubber desorber or regenerator head and / or in the CO 2 flow direction behind the CO 2 compression ( 27 ) and / or in the area of CO 2 scrubber-absorber intercooling and / or in the area of CO 2 compression intercooling one or more plant component (s) used for heat transfer as heat source (s) ( 33 . 35 . 36 . 37 ) are arranged and / or formed, which in each case in a heat transfer medium leading manner heat energy with one or more in the field of low pressure preheating ( 10 ) and / or in the condensate flow direction before the low pressure preheating ( 10 ) and / or in a district heating cycle ( 44 ) and / or in the fresh air heating and / or in the coal drying arranged and as a heat sink (s) heat transfer causing plant component (s) (WT1, WT2, WT3, WT4, WT5, WT6, WT7, WT8, WT9, WT10, WT11, WT12) is / are connected. Kraftwerk (1) nach Anspruch 11 oder 12, dadurch gekennzeichnet, dass im Bereich der CO2-Wäsche (58) mit zugeordneter CO2-Kompression (27) mindestens eine, eine Wärmequelle, insbesondere für ein separates Wärmeträgermedium, ausbildende Anlagenkomponente, vorzugsweise ein Wärmetauscher (33, 35), ausgebildet und in der wärmeenergieleitungsmäßig ein Medium, vorzugsweise das separate Wärmeträgermedium, führenden Weise mit mindestens einer im Bereich des Kraftwerks (1) angeordneten weiteren, eine Wärmesenke, insbesondere für das separate Wärmeträgermedium, ausbildenden Anlagenkomponente, vorzugsweise einem weiteren Wärmetauscher (WT1, WT2, WT3, WT4, WT5, WT6, WT7, WT8, WT9, WT10, WT11), verbunden ist, wobei eine oder mehrere der aus einem Wärmetauscher (33) am CO2-Wäsche-Desorber- oder Regeneratorkopf und/oder einem Wärmetauscher (35) hinter der CO2-Kompression und/oder einem Wärmetauscher (36) der CO2-Wäsche-Absorberzwischenkühlung und/oder einem Wärmetauscher (37) der CO2-Kompression-Zwischenkühlung ausgewählte(n) Anlagenkomponente(n) je einen als Wärmequelle fungierenden Wärmetauscher (33, 35, 36, 37,) und/oder eine nach einem Desorber (22) hoch CO2-haltiges Gas führende Leitung (26) eine als Wärmequelle genutzte Anlagenkomponente und/oder eine nach der CO2-Kompression flüssiges CO2 führende Leitung (28) eine als Wärmequelle genutzte Anlagenkomponente(n) sowie eine oder mehrere der aus einem Wärmetauscher der Niederdruckvorwärmung (WT1, WT2) und/oder einem Wärmetauscher vor der Niederdruckvorwärmung (WT5) und/oder einem Wärmetauscher im Fernwärmekreislauf (WT3, WT4, WT6, WT7) und/oder einem Wärmetauscher der Kohletrocknung (WT8, WT9) und/oder einem Wärmetauscher der Frischlufterwärmung (WT10, WT11) ausgewählte(n) Anlagenkomponente(n) je einen als Wärmesenke fungierenden weiteren Wärmetauscher (WT1–WT11) ausbilden.Power plant ( 1 ) according to claim 11 or 12, characterized in that in the area of CO 2 scrubbing ( 58 ) with associated CO 2 compression ( 27 ) at least one, a heat source, in particular for a separate heat transfer medium, forming system component, preferably a heat exchanger ( 33 . 35 ), and formed in the heat energy line a medium, preferably the separate heat transfer medium, leading way with min least one in the area of the power plant ( 1 ), a heat sink, in particular for the separate heat transfer medium, forming system component, preferably a further heat exchanger (WT1, WT2, WT3, WT4, WT5, WT6, WT7, WT8, WT9, WT10, WT11) is connected, wherein one or several of the ones from a heat exchanger ( 33 ) on the CO 2 scrubber-desorber or regenerator head and / or a heat exchanger ( 35 ) behind CO 2 compression and / or a heat exchanger ( 36 ) CO 2 scrubber-absorber intercooling and / or a heat exchanger ( 37 ) of the CO 2 compression intercooling selected (s) plant component (s) each heat exchanger acting as a heat source ( 33 . 35 . 36 . 37 ,) and / or one after a desorber ( 22 ) high CO 2 -containing gas leading line ( 26 ) a system component used as a heat source and / or a CO 2 -compressive liquid CO 2 line ( 28 ) one used as a heat source system component (s) and one or more of a heat exchanger of the low pressure preheating (WT1, WT2) and / or a heat exchanger before the low pressure preheating (WT5) and / or a heat exchanger in the district heating circuit (WT3, WT4, WT6, WT7 ) and / or a heat exchanger of the coal drying (WT8, WT9) and / or a heat exchanger of fresh air heating (WT10, WT11) selected (n) plant component (s) each form a heat sink acting as another heat exchanger (WT1-WT11). Kraftwerk (1) nach einem der Ansprüche 11–13, dadurch gekennzeichnet, dass der eine Wärmequelle ausbildende Wärmetauscher (33) am CO2-Wäsche-Desorber- oder Regeneratorkopf wärmeenergieleitungsmäßig mit einem eine Wärmesenke ausbildenden Wärmetauscher (WT1, WT2) der Niederdruckvorwärmung (10), insbesondere mit dem einer stromaufwärtsseitig zur Kondensatströmungsrichtung gelegenen Kondensatpumpe (9) nächstgelegenen Wärmetauscher (WT1), verbunden ist.Power plant ( 1 ) according to any one of claims 11-13, characterized in that the heat exchanger forming a heat source ( 33 ) at the CO 2 scrubber desorber or regenerator head with thermal energy with a heat sink forming a heat exchanger (WT1, WT2) of the low pressure preheating ( 10 ), in particular with the one located upstream of the condensate flow direction condensate pump ( 9 ) nearest heat exchanger (WT1). Kraftwerk (1) nach einem der Ansprüche 11–14, dadurch gekennzeichnet, dass der eine Wärmequelle ausbildende Wärmetauscher (35) hinter der CO2-Kompression wärmeenergieleitungsmäßig mit einem eine Wärmesenke ausbildenden Wärmetauscher (WT1, WT2) der Niederdruckvorwärmung (10), insbesondere dem in Kondensatströmungsrichtung einem Speisewasserbehälter (11) nächstgelegenen Wärmetauscher (WT2), und/oder dem eine Wärmesenke ausbildenden Wärmetauscher (WT5) vor der Niederdruckvorwärmung (10) verbunden ist.Power plant ( 1 ) according to any one of claims 11-14, characterized in that the heat exchanger forming a heat source ( 35 ) behind the CO 2 compression heat energy line with a heat sink forming a heat exchanger (WT1, WT2) of the low pressure preheating ( 10 ), in particular in the condensate flow direction a feedwater tank ( 11 ) nearest heat exchanger (WT2), and / or the heat sink forming heat exchanger (WT5) before the low pressure preheating ( 10 ) connected is. Kraftwerk (1) nach einem der Ansprüche 11–15, dadurch gekennzeichnet, dass der Wärmetauscher (WT5) vor der Niederdruckvorwärmung (10) in einer Kondensatleitung (14) in Kondensatströmungsrichtung hinter einer Kondensatpumpe (9) und/oder die Wärmetauscher (WT1, WT2) der Niederdruckvorwärmung (10) in einer von der Kondensatleitung (14) abzweigenden Bypass-Leitung (15) angeordnet ist/sind.Power plant ( 1 ) according to any one of claims 11-15, characterized in that the heat exchanger (WT5) before the low pressure preheating ( 10 ) in a condensate line ( 14 ) in condensate flow direction behind a condensate pump ( 9 ) and / or the heat exchangers (WT1, WT2) of the low pressure preheating ( 10 ) in one of the condensate line ( 14 ) branching bypass line ( 15 ) is / are arranged. Kraftwerk (1) nach einem der Ansprüche 11–16, dadurch gekennzeichnet, dass der Rücklauf des Wärmetauschers (WT2) der Niederdruckvorwärmung (10) wärmeenergieleitungsmäßig mit dem Vorlauf des Wärmetauschers (WT5) vor der Niederdruckvorwärmung verbunden ist.Power plant ( 1 ) according to any one of claims 11-16, characterized in that the return of the heat exchanger (WT2) of the low-pressure preheating ( 10 ) heat conduction is connected to the flow of the heat exchanger (WT5) before the low pressure preheating. Kraftwerk (1) nach einem der Ansprüche 11–17, dadurch gekennzeichnet, dass ein Wärmeträgermedium in einem vom Wärmetauscher (35) hinter der CO2-Kompression (27), dem in Kondensatströmungsrichtung einem Speisewasserbehälter (11) nächstgelegenen Wärmetauscher (WT2) und dem Wärmetauscher (WT5) vor der Niederdruckvorwärmung (10) gebildeten Kreislauf und/oder in einem vom Wärmetauscher (33) am CO2-Wäsche-Desorber- oder Regeneratorkopf und dem zu einer in stromaufwärtsseitiger Kondensatströmungsrichtung gelegenen Kondensatpumpe (9) nächstgelegenen Wärmetauscher (WT1) gebildeten Kreislauf jeweils durch diese Wärmetauscher (35, WT2, WT5; 33, WT1) geführt ist.Power plant ( 1 ) according to any one of claims 11-17, characterized in that a heat transfer medium in one of the heat exchanger ( 35 ) behind CO 2 compression ( 27 ), in the condensate flow direction a feedwater tank ( 11 ) nearest heat exchanger (WT2) and heat exchanger (WT5) before low pressure preheating ( 10 ) formed circuit and / or in one of the heat exchanger ( 33 ) on the CO 2 scrubber-desorber or regenerator head and the condensate pump located in an upstream-side condensate flow direction ( 9 ) nearest heat exchanger (WT1) each cycle through these heat exchangers ( 35 , WT2, WT5; 33 , WT1) is guided. Kraftwerk (1) nach einem der Ansprüche 11–18, dadurch gekennzeichnet, dass der Wärmetauscher (33) am CO2-Wäsche-Desorber- oder Regeneratorkopf und/oder der Wärmetauscher (35) hinter der CO2-Kompression mit einem oder mehreren in dem Fernwärmekreislauf (44) angeordneten Wärmetauscher(n) (WT3, WT4, WT6, WT7) wärmeenergieleitungsmäßig verbunden ist/sind.Power plant ( 1 ) according to any one of claims 11-18, characterized in that the heat exchanger ( 33 ) on the CO 2 scrubber desorber or regenerator head and / or the heat exchanger ( 35 ) behind the CO 2 compression with one or more in the district heating cycle ( 44 ) arranged heat exchanger (s) (WT3, WT4, WT6, WT7) heat conduction is / are connected. Kraftwerk (1) nach Anspruch 19, dadurch gekennzeichnet, dass einer oder mehrere der in dem Fernwärmekreislauf (44) angeordneten Wärmetauscher (WT3, WT4, WT6, WT7) mit einem oder mehreren der der Niederdruckvorwärmung (10) zu- oder vorgeordneten Wärmetauscher(n) (WT1, WT2, WT5) wärmeenergieleitungsmäßig verbunden ist/sind.Power plant ( 1 ) according to claim 19, characterized in that one or more of the in the district heating circuit ( 44 ) arranged heat exchanger (WT3, WT4, WT6, WT7) with one or more of the low pressure preheating ( 10 ) upstream or upstream heat exchanger (s) (WT1, WT2, WT5) is connected heat energy line. Kraftwerk (1) nach Anspruch 19 oder 20, dadurch gekennzeichnet, dass der Wärmetauscher (WT5) vor der Niederdruckvorwärmung (10) im Rücklauf des in dem Fernwärmekreislauf (44) angeordneten Wärmetauschers (WT4) und/oder im Rücklauf des der Niederdruckvorwärmung (10) zugeordneten Wärmetauschers (WT2) angeordnet ist.Power plant ( 1 ) according to claim 19 or 20, characterized in that the heat exchanger (WT5) before the low pressure preheating ( 10 ) in the return of the district heating cycle ( 44 ) arranged heat exchanger (WT4) and / or in the return of the low pressure preheating ( 10 ) associated heat exchanger (WT2) is arranged. Kraftwerk (1) nach einem der Ansprüche 11–21, dadurch gekennzeichnet, dass die Wärmeenergiezufuhr für den Reboiler oder Verdampfer (23) in den Fernwärmekreislauf (44) integriert ausgebildet ist.Power plant ( 1 ) according to any one of claims 11-21, characterized in that the heat energy supply for the reboiler or evaporator ( 23 ) in the district heating cycle ( 44 ) is integrated. Kraftwerk (1) nach einem der Ansprüche 11–22, dadurch gekennzeichnet, dass der Wärmetauscher (33) am CO2-Wäsche-Desorber- oder Regeneratorkopf und/oder der Wärmetauscher (35) hinter der CO2-Kompression (27) mit einem oder mehreren in einer mit einer Kohlemühle (54) verbundenen Kohleleitung (55) des Kraftwerks (1) angeordneten Wärmetauscher(n) (WT8, WT9) wärmeenergieleitungsmäßig verbunden ist/sind.Power plant ( 1 ) according to one of the claims 11-22, characterized in that the heat exchanger ( 33 ) on the CO 2 scrubber desorber or regenerator head and / or the heat exchanger ( 35 ) behind CO 2 compression ( 27 ) with one or more in one with a coal mill ( 54 ) connected coal line ( 55 ) of the power plant ( 1 ) arranged heat exchanger (s) (WT8, WT9) heat energy line connected / are. Kraftwerk (1) nach einem der Ansprüche 11–23, dadurch gekennzeichnet, dass der Wärmetauscher (33) am CO2-Wäsche-Desorber- oder Regeneratorkopf und/oder der Wärmetauscher (35) hinter der CO2-Kompression mit einem oder mehreren in einer dem Kessel (2) des Kraftwerks (1) Frischluft zuführenden Frischluftzuleitung (56) angeordneten Wärmetauscher(n) (WT10, WT11) wärmeenergieleitungsmäßig verbunden ist/sind.Power plant ( 1 ) according to any one of claims 11-23, characterized in that the heat exchanger ( 33 ) on the CO 2 scrubber desorber or regenerator head and / or the heat exchanger ( 35 ) behind the CO 2 compression with one or more in a boiler ( 2 ) of the power plant ( 1 ) Fresh air supplying fresh air supply ( 56 ) arranged heat exchanger (s) (WT10, WT11) heat energy line connected / are. Kraftwerk (1) nach einem der Ansprüche 11–24, dadurch gekennzeichnet, dass mindestens ein in der Bypass-Rauchgasleitung (59) angeordneter Wärmetauscher (WT13, WT14) mit dem Wasser-Dampf-Kreislauf des Kraftwerks (1) im Bereich der Niederdruckvorwärmung (10) oder der Hochdruckvorwärmung (13) wärmerenergieleitungsmäßig verbunden ist.Power plant ( 1 ) according to any one of claims 11-24, characterized in that at least one in the bypass flue gas line ( 59 ) arranged heat exchanger (WT13, WT14) with the water-steam cycle of the power plant ( 1 ) in the area of low pressure preheating ( 10 ) or high pressure preheating ( 13 ) is connected to the heat energy supply line. Kraftwerk (1) nach einem der Ansprüche 11–25, dadurch gekennzeichnet, dass ein in der Bypass-Rauchgasleitung (59) angeordneter Wärmetauscher (WT17) wärmeenergieleitungsmäßig mit dem Fernwärmekreislauf (44) verbunden ist.Power plant ( 1 ) according to any one of claims 11-25, characterized in that a in the bypass flue gas line ( 59 ) arranged heat exchanger (WT17) heat energy line with the district heating circuit ( 44 ) connected is. Kraftwerk (1) nach einem der Ansprüche 11–26, dadurch gekennzeichnet, dass ein in der Bypass-Rauchgasleitung (59) angeordneter Wärmetauscher (WT21) wärmeenergieleitungsmäßig mit dem Reboiler (23) und/oder einem Wärmetauscher (24) des Reboilers (23) verbunden ist.Power plant ( 1 ) according to one of claims 11-26, characterized in that a in the bypass flue gas line ( 59 ) arranged heat exchanger (WT21) heat energy with the reboiler ( 23 ) and / or a heat exchanger ( 24 ) of the reboiler ( 23 ) connected is. Kraftwerk (1) nach einem der Ansprüche 11–27, dadurch gekennzeichnet, dass im Reboilerrücklauf (S1) ein wärmeleitungsmäßig mit dem Fernwärmekreislauf (44) verbundener Wärmetauscher (WT16) und/oder ein mit dem Wasser-Dampf-Kreislauf des Kraftwerks (1), vorzugsweise im Bereich der Niederdruckvorwärmung (10), wärmeleitungsmäßig verbundener Wärmetauscher (WT12) angeordnet ist.Power plant ( 1 ) according to any one of claims 11-27, characterized in that in the reboiler return (S 1 ) a heat conduction with the district heating circuit ( 44 ) connected heat exchanger (WT16) and / or with the water-steam cycle of the power plant ( 1 ), preferably in the range of low pressure preheating ( 10 ), heat conduction connected heat exchanger (WT12) is arranged. Kraftwerk (1) nach einem der Ansprüche 11–28, dadurch gekennzeichnet, dass der Wärmetauscher (33) am CO2-Wäsche-Desorber oder -Regeneratorkopf und/oder der Wärmetauscher (35) hinter der CO2-Kompression (27) und/oder der Wärmetauscher (36) der CO2-Wäsche-Absorberzwischenkühlung und/oder der Wärmetauscher (37) der CO2-Kompression-Zwischenkühlung wärmeleitungsmäßig mit einem in einem Rankine-Kreislauf (69) angeordneten Wärmetauscher (WT19, WT20) verbunden ist/sind.Power plant ( 1 ) according to any one of claims 11-28, characterized in that the heat exchanger ( 33 ) on the CO 2 scrubber desorber or regenerator head and / or the heat exchanger ( 35 ) behind CO 2 compression ( 27 ) and / or the heat exchanger ( 36 ) of CO 2 scrubber-absorber intercooling and / or the heat exchanger ( 37 ) of CO 2 compression intercooling with a heat in a Rankine cycle ( 69 ) arranged heat exchanger (WT19, WT20) is connected / are.
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