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Die
Anmeldung betrifft ein elektrisches Sicherungselement mit einem einen
Hohlraum bildenden, elektrisch leitenden Gehäuse, zumindest
zwei elektrischen Anschlusselementen und einem in dem Hohlraum angeordneten
Treibmedium. Die Anmeldung betrifft darüber hinaus ein
Kraftfahrzeugenergieversorgungssystem mit einem Sicherungselement. Schließlich
betrifft die Anmeldung ein Verfahren zur Sicherung eines elektrischen
Stromkreises.
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Die
Absicherung elektrischer Stromkreise gegenüber Überströmen
ist von entscheidender Bedeutung für die Betriebssicherheit
elektrischer Anlagen. In jeder elektrischen Anlage, sei es in elektrisch betriebenen
Fahrzeugen, Gebäudeinstallationen, elektrisch betriebenen
Maschinen, Stellwerken, elektrisch gesteuerten Kraftfahrzeuge, oder
dergleichen, sind elektrische Sicherungselemente vorgesehen. Die
elektrischen Sicherungselemente sind so gestaltet, dass diese einen
Betriebsstrom dauerhaft tragen. Überschreitet der Betriebsstrom
für einen vorher definierten Zeitraum einen Grenzstrom,
so trennen die bekannten Sicherungselemente den Stromkreis auf, und
weiterer Stromfluss wird verhindert.
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Bei
Kraftfahrzeugen werden Sicherungselemente zur Absicherung von Komfortverbrauchern, als
auch zur Absicherung des Fahrzeugschassis gegenüber Kurzschlüssen,
beispielsweise crashbedingte Kurzschlüsse, abgesichert.
Verschiedenartige Schmelzsicherungen werden in Kraftfahrzeugen verbaut,
die, je nach Anwendungsfall, verschieden große Betriebsströme
tragen können.
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Die
bekannten Schmelzsicherungen beruhen darauf, dass ein elektrisch
leitendes Element zwischen zwei Anschlusselementen vorgesehen ist, welches
beim Fließen eines Betriebsstromes die erzeugte Joulsche
Wärme ausreichend abführt, ohne dass es zerstört
wird. Überschreitet der Strom einen Grenzstrom, so wird
die in dem Sicherungselement erzeugte Joulsche Wärme so
groß, dass das Sicherungselement schmilzt und der Stromkreis
unterbrochen wird. Problematisch bei diesen Schmelzsicherungen ist
jedoch, dass diese nur bis zu gewissen Stromstärken verwendbar
sind. Insbesondere in einem Crashfall fließen für
kurze Zeit sehr hohe Ströme von der Kraftfahrzeugbatterie,
welche sicher unterbrochen werden müssen, um beispielsweise
ein Entzünden von Kraftstoff sicher zu verhindern.
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Bekannt
sind auch sogenannte pyrotechnische Sicherungen, bei denen mit Hilfe
einer Zündpille eine elektrisch leitende Verbindung bei
einer Kurzschlussbedingung mechanisch aufgetrennt wird. Die mechanische
Auftrennung der elektrischen Verbindung erfolgt durch Zünden
der Zündpille. Die hierdurch erzeugte Explosion trennt
die elektrische Leitung auf. Nachteilig bei diesen pyrotechnischen
Sicherungselementen ist zum einen, dass das pyrotechnische Treibmedium
einem Alterungsprozess unterworfen ist, und bei den in Kraftfahrzeugen üblichen
sich stark verändernden Umweltbedingungen hohe Anforderungen
an die Alterungsstabilität gestellt werden. Zu anderem
sind die verwendeten Sprengstoffe teuer in der Beschaffung und hohen
Sicherheitsanforderungen unterworfen.
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Schließlich
ist beispielsweise aus der
US 3,710,295 eine
elektrische Sicherung bekannt, bei der mit Hilfe eines flüssigen
Treibmediums bei Erreichen einer Grenztemperatur ein elektrischer
Leiter aufgeschmolzen wird. Das Treibmedium führt zuverlässig
die in dem elektrischen Leiter erzeugte Joulsche Wärme
ab, solange die Siedetemperatur nicht erreicht ist. Beim Erreichen
der Siedetemperatur umhüllt das nunmehr gasförmige
Treibmedium den elektrischen Leiter, und eine weitere Temperaturabführung
ist behindert, wodurch der elektrische Leiter aufschmilzt und die
elektrische Verbindung unterbrochen wird. Die aus dieser Druckschrift
bekannte elektrische Sicherung ist jedoch sehr aufwendig in der Herstellung
und daher sehr teuer und nicht für den Masseneinsatz geeignet.
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Aus
den zuvor aufgezeigten Nachteilen ergibt sich die Aufgabe, ein Sicherungselement
zur Verfügung zu stellen, welches günstig in der
Herstellung und alterungsbeständig bei hoher Auslösegenauigkeit
ist.
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Ein
solches Sicherungselement wird gemäß eines Aspekts
der Anmeldung dadurch zur Verfügung gestellt, dass das
Treibmedium derart gebildet ist, dass eine durch zwischen den Anschlusselementen
fließenden Strom bewirkte Joulsche Wärme eine Ausdehnung
des Treibmediums bewirkt, derart, dass beim Erreichen einer Grenztemperatur
des Treibmediums das Gehäuse birst.
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Es
ist erkannt worden, dass vorzugsweise flüssige Treibmedien
in einem Hohlraum eines Gehäuses eingebracht werden können,
welche sich bei Erhitzung durch die durch den Strom erzeugte Joulsche
Wärme ausdehnen. Das sich ausdehnenden Treibmedium erhöht
den Druck innerhalb des Gehäuses. Durch eine entsprechende
Dimensionierung des Gehäuses kann erreicht werden, dass
bei einer vorher definierten Temperatur des Treibmediums das Gehäuse
birst, da der Innendruck innerhalb des Gehäuses so groß ist,
dass dieser durch die Wand des Hohlraums nicht mehr gehalten werden
kann. Bei der Verwendung von kleinen Mengen von Treibmedium ist
es möglich, dass dieses beim Annähern an die Grenztemperatur
sehr schnell in den gasförmigen Zustand übergeht
und der Druck in dem Gehäuse sehr schnell steigt. Hierdurch
wird eine schnelle Auftrennung des elektrischen Kreises bewirkt,
da das Gehäuse kurze Zeit nach Erreichen des Grenzstromes
birst und den elektrischen Stromkreis unterbricht.
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Um
zu erreichen, dass der Gasdruck innerhalb des Hohlraums ausreichend
hoch wird, um das Gehäuse beim Erreichen der Grenztemperatur
des Treibmediums zu zerstören, wird vorgeschlagen, dass
der Hohlraum des Gehäuses im Wesentlichen gasdicht gegenüber
dem Treibmedium im gasförmigen Zustand ist. Es sollte sicher
verhindert werden, dass beim Übergang vom flüssigen
in den gasförmigen Zustand des Treibmediums dieses aus
dem Hohlraum ausgast, da ansonsten der Berstdruck des Gehäuses
nicht erreicht werden kann. Eine gasdichte Verschließung
des Hohlraums ist daher bevorzugt.
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Das
Treibmedium kann so gewählt sein, dass es im Normalzustand,
d. h. bei Raumtemperatur bzw. bei üblichen Betriebstemperaturen,
beispielsweise zwischen 0°C und 70°C, flüssig
ist und bei Erreichen der Grenztemperatur gasförmig ist.
Durch die gasförmige Ausdehnung des Treibmediums wird der Druck
innerhalb des Gehäuses erhöht, wodurch dieses
durch den Gasdruck des Treibmediums birst.
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Die
zur Erzeugung der Grenztemperatur des Treibmediums benötigte
Wärme wird bevorzugt mittels des in dem Gehäuse
fließenden Stromes erzeugt. Diese Joulsche Wärme
ist abhängig von dem Strom und dem elektrischen Widerstand
des Gehäuses zwischen den Anschlusselementen. Die Joulsche
Wärme ist proportional zum Widerstand und steigt mit dem
Quadrat des Stromes. Der elektrische Widerstand des Gehäuses
bestimmt sich durch den Abstand zwischen den Anschlusselementen,
das verwendete Material, und den Leitungsquerschnitt. Durch eine
geeignete Wahl des Leitungsquerschnitts kann der Widerstand des
Gehäuses derart gewählt werden, dass beim Erreichen
eines Grenzstromes die in dem Gehäuse erzeugte Joulsche
Wärme das Treibmedium auf die Grenztemperatur aufheizt.
Beispielsweise können sich verjüngende Abschnitte
innerhalb des Gehäuses vorgesehen sein, um eine gezielte
Widerstandserhöhung zu erreichen, welche zu einer erhöhten
Erzeugung von Joulscher Wärme führt.
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Gemäß eines
vorteilhaften Ausführungsbeispiels wird vorgeschlagen,
dass der elektrische Widerstand R des Gehäuses zwischen
den Anschlusselementen derart ist, dass die Joulsche Wärme
P bei einem Grenzstrom I nach der Vorschrift P = R × I2 das Treibmedium auf die Grenztemperatur
aufheizt.
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Neben
einer geeigneten Dimensionierung des Gehäuses zur Erzielung
einer ausreichenden Joulsche Wärme durch den Strom ist
es notwendig, dass das Gehäuse bei Erreichen der Grenztemperatur
des Treibmediums birst. Aus diesem Grunde wird gemäß eines
vorteilhaften Ausführungsbeispiels vorgeschlagen, dass
der Querschnitt der Mantelfläche des Hohlraums derart ist,
dass das Gehäuse beim Erreichen der Grenztemperatur durch
den Gasdruck des Treibmediums birst. Die Wandstärke der
Mantelfläche des Hohlraums kann derart gewählt
sein, dass diese dem Gasdruck innerhalb des Gehäuses bis
zur Grenztemperatur standhält, und danach birst. Es kann
vorteilhaft sein, wenn das Gehäuse aus einem spröden,
elektrisch leitenden Material gebildet ist. In diesem Fall kommt
es zu einem Sprödbruch bei Erreichen der Grenztemperatur.
Für den Fall, dass die Bruchbedingungen eindeutig bestimmbar
sind, kann hierdurch ein schnelles Zerbersten des Gehäuses
erreicht werden.
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Um
ein sicheres Auftrennen des Gehäuses beim Erreichen des
Berstdruckes zu gewährleisten, wird gemäß eines
vorteilhaften Ausführungsbeispiels vorgeschlagen, dass
das Gehäuse zumindest eine Sollbruchstelle aufweist. Die
Sollbruchstelle kann beispielsweise durch eine umlaufende Nut gewährleistet
werden. Die Nut kann beispielsweise U- bzw. V-förmig sein.
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Um
den Stromfluss durch das Gehäuse zu gewährleisten,
als auch um die Anschlusselemente elektrisch voneinander zu trennen,
wenn das Gehäuse birst, wird vorgeschlagen, dass die Anschlusselemente
im Wesentlichen an einander gegenüberliegenden Seiten des
Gehäuses angeordnet sind. Dies kann an den Stirnseiten
des Gehäuses sein. Auch ist es möglich, dass die
Anschlusselemente mit Abstand voneinander auf der Mantelfläche
des Gehäuses angeordnet sind.
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Um
einen möglichst breiten Einsatzbereich des Sicherungselementes
zu gewährleisten, insbesondere um dieses bei extremen Umweltbedingungen
noch funktionsfähig zu erhalten, wird vorgeschlagen, dass
das Treibmedium einen Gefrierpunkt von weniger als –40°C
hat.
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Um
sicherzustellen, dass das Treibmedium gasförmig ist, wenn
es die Grenztemperatur erreicht, wird vorgeschlagen, dass der Siedepunkt
des Treibmediums derart ist, dass die bei dem Grenzstrom im Gehäuse
erzeugte Joulsche Wärme gleich oder oberhalb des Siedepunktes
ist. Insbesondere wird ein Treibmedium vorgeschlagen, welches einen
Siedepunkt von größer 70°C hat.
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Auch
wird vorgeschlagen, dass die Grenztemperatur oberhalb des Siedepunktes
des Treibmediums liegt. Hierdurch wird erreicht, dass das Treibmedium
bei der Grenztemperatur gasförmig ist.
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Um
auch bei extremen Umweltbedingungen verlässlich zu funktionieren,
wird vorgeschlagen, dass das Treibmedium temperaturstabil bis zumindest
100°C, vorzugsweise 125°C ist.
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Um
zu verhindern, dass nach einer Zeit, insbesondere einer langen, über
Jahre hinweg benötigten Funktionstüchtigkeit des
Sicherungselementes, eine Zerstörung des Gehäuses
durch das Treibmedium im Falle eines Überstromes erfolgt,
wird vorgeschlagen, dass das Treibmedium gegenüber dem Material
der inneren Mantelfläche des Hohlraums inert ist. Die innere
Mantelfläche des Hohlraums des Gehäuses kann beispielsweise
aus dem gleichen Material wie das Gehäuse gebildet sein.
Um eine erhöhte Gasdichtigkeit zu erreichen, kann es auch möglich
sein, dass das Innere des Hohlraums aus einem anderen Material ist,
als das Gehäuse selbst. So kann beispielsweise eine Beschichtung
auf der Innenseite des Hohlraums vorgesehen sein. Diese kann beispielsweise
keramisch sein.
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Eine
gute Leitfähigkeit des Gehäuses wird dadurch erreicht,
dass dieses aus Nichteisenmetall, insbesondere Kupfer, gebildet
ist.
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Um
zu verhindern, dass im Auslösefall der sich eventuell zwischen
den auseinanderberstenden Gehäuseteilen bildende Lichtbogen
das Treibmedium entzündet, wird vorgeschlagen, dass das
Treibmedium nicht brennbar ist.
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Insbesondere
bei hohen Strömen, über 100 Ampere, bevorzugt
500 Ampere, kann sich ein Lichtbogen bilden, wenn das Gehäuse
zerbirst. Die auseinanderberstenden Gehäuseteile können
durch den Lichtbogen weiterhin elektrisch miteinander verbunden
sein, und ein Strom kann über den Lichtbogen fließen.
Dies muss verhindert werden, da ansonsten keine sichere Unterbrechung
des Stromkreises erfolgt. Aus diesem Grunde wird vorgeschlagen,
dass das Treibmedium Eigenschaften hat, welche einen Lichtbogen
löschen.
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Gemäß eines
vorteilhaften Ausführungsbeispiels kann das Treibmedium
beispielsweise derart gestaltet sein, dass es bei Volumenausdehnung
endotherm ist. Beim Zerbersten des Gehäuses tritt das Treibmedium
aus dem Hohlraum aus, und erfährt eine starke, schnelle
Volumenausdehnung. Wird hierbei der Umwelt Energie entzogen, kann
beispielsweise ein Lichtbogen gelöscht werden.
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Um
ein sicheres Bersten des Gehäuses zu ermöglichen,
andererseits jedoch ein vorzeitiges Bersten des Gehäuses
zu verhindern, wird gemäß eines vorteilhaften
Ausführungsbeispiels vorgeschlagen, dass der Hohlraum und
das Treibmedium derart zueinander proportioniert sind, dass bei
der Grenztemperatur der Gasdruck im Hohlraum größer
10 bar, bevorzugt größer 20 bar ist. Beispielsweise
ist es möglich, dass in dem Hohlraum ein Anteil mit Treibmedium
gefüllt ist und einem weiteren Anteil Gas, beispielsweise
Luft, gefüllt ist. Bei Erhöhung der Temperatur
dehnt sich das Gas und das Treibmedium aus. Wird die Temperatur
so hoch, dass das Treibmedium in seinen gasförmigen Zustand übergeht, kommt
es zu einer schnellen Druckerhöhung, bis der Berstdruck
erreicht ist.
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Ein
weiterer Gegenstand der Anmeldung ist ein Kraftfahrzeugenergieversorgungssystem
mit einem Sicherungselement, wie es zuvor beschrieben wurde.
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Das
Sicherungselement kann dabei insbesondere zwischen einer Batterie
und einer Last angeordnet sein. Besonders bevorzugt ist die Anordnung zwischen
einem Starter und einem Generator, insbesondere bei hybrid Fahrzeugen.
Gerade auf dieser Leitung fließen im Crashfall sehr hohe
Ströme, die sicher unterbrochen werden müssen.
Auf dieser Leitung sind Schmelzsicherungen zu träge. Pyrotechnische
Sicherungen sind auf dieser Leitung unerwünscht, da diese
eventuell Zündfunken bilden.
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Ein
weiterer Gegenstand der Anmeldung ist ein Verfahren zur Sicherung
eines elektrischen Stromkreises, bei dem ein Strom zwischen einer Stromquelle
und zumindest einem Verbraucher über zwei elektrische Anschlusselemente
eines einen Hohlraum aufweisenden Gehäuse geführt
wird und in dem Hohlraum ein Treibmedium angeordnet wird. Um eine
Unterbrechung des Stromkreises zu gewährleisten, wird vorgeschlagen,
dass eine durch zwischen den Anschlusselementen fließenden
Strom bewirkte Joulsche Wärme eine Ausdehnung des Treibmediums
bewirkt, derart, dass beim Erreichen einer Grenztemperatur des Treibmediums
das Gehäuse birst.
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Nachfolgend
wird anhand einer Ausführungsbeispiel zeigenden Zeichnung
der Gegenstand näher erläutert. In der Zeichnung
zeigen:
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1 eine
Ansicht einer Batterieklemme mit einem Sicherungselement;
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2a ein
Querschnitt eines Sicherungselements mit Treibmedium;
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2b den
Querschnitt nach 2a, bei dem das Treibmedium
zumindest teilweise gasförmig ist;
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2c den
Querschnitt nach 2b, bei dem die Grenztemperatur
des Treibmediums erreicht wurde;
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3 eine
Ansicht eines weiteren Sicherungselementes;
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4 ein
Druckverlauf abhängig von der Temperatur innerhalb des
Hohlraums des Sicherungselements.
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1 zeigt
ein Sicherungselement 2 mit zwei Anschlusselementen 4a, 4b.
Das Anschlusselement 4a ist elektrisch mit einer Batterieklemme 6 verbunden.
Das Anschlusselement 4b ist elektrisch mit einem Energieleiter 8 verbunden
und führt somit den von einer Batterie (nicht gezeigt) über
die Batterieklemme 6, das Anschlusselement 4a und
das Sicherungselement 2 fließenden Strom über
die Energieleitung 8 zu einem Verbraucher. Im Betriebsfall
fließt ein Betriebsstrom über das Sicherungselement 2, welcher
bekannt und begrenzt ist.
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Übersteigt
der Betriebsstrom einen bestimmten Wert, so kann auf eine Kurzschluss-
bzw. Fehlerbedingung geschlossen werden. Insbesondere bei einem
Kurzschluss fließt über die Batterieklemme 6 ein
sehr hoher Strom, da die Batterie, bevorzugt eine Fahrzeugbatterie,
im Kurzschlussfall eine kurze Zeit Ströme von über
100 Ampere, insbesondere über 500 Ampere, zur Verfügung
stellen kann. Diese hohen Ströme müssen sicher
verhindert werden, da ansonsten, beispielsweise bei einem Crash,
ein Entzünden eines Kraftstoffes auftreten kann. Hierzu
ist das Sicherungselement 2 vorgesehen. Das Sicherungselement 2 ist
derart dimensioniert, dass es die elektrische Verbindung zwischen
den Anschlusselementen 4a, 4b und somit zwischen
der Batterieklemme 6 und dem Leiter 8 auftrennt,
wenn ein Kurzschlussstrom fließt. Ein solches Auftrennen
wird durch ein Zerbersten des Sicherungselementes 2 ermöglicht
und nachfolgend in den 2a–2c näher
erläutert.
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2a zeigt
ein Sicherungselement 2 mit einem Gehäuse 10 und
den Anschlusselementen 4a, 4b. In dem Gehäuse 10 ist
ein Hohlraum 12 gebildet. Beispielsweise ist das Gehäuse 10 zylinderförmig, und
an den Zylinderenden sind die Anschlusselemente 4a, 4b stoffschlüssig
mit dem Gehäuse 10 verbunden. Hierbei können
die Anschlusselemente entweder einstückig mit dem Gehäuse 10 gebildet
sein, oder mittels stoffschlüssiger Verbindungstechniken, beispielsweise
Reibschweißen, Rotationsreibschweißen, Löten
oder sonstiger Verfahren verbunden werden. In dem Hohlraum 12 befindet
sich ein Treibmedium 14. Im Normalbetrieb ist das Treibmedium 14 flüssig.
Neben dem Treibmedium 14 befindet sich in dem Hohlraum 12 ein
Gas 16, beispielsweise Luft. Zu erkennen ist ferner, dass
in der Mitte der Mantelfläche des Gehäuses 10 eine
Verjüngung 18 des Querschnitts vorhanden ist.
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Zwischen
den Anschlusselementen 4a, 4b fließt
ein Strom, welcher eine Joulsche Wärme in dem Gehäuse 10 erzeugt.
Die Joulsche Wärme ist proportional zum Widerstand des
Gehäuses 10 zwischen den Anschlusselementen 4.
Durch die Verjüngung 18 erhöht sich der
Widerstand des Gehäuses 10, da der Leitungsquerschnitt
verringert wird. Diese Querschnittsverringerung führt zu
einer erhöhten Joulschen Wärme im Bereich der
Verjüngung 18.
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Im
Normalbetrieb wird die in dem Gehäuse 10 erzeugte
Joulsche Wärme über die Oberfläche des
Gehäuses 10 abgeführt und das Treibmedium 14 wird
nicht, oder nur zu einem geringe Grade, erwärmt.
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In
der 2b ist zu erkennen, dass bei einem steigenden
Strom zwischen den Anschlusselementen 4, eine Erwärmung
des Treibmediums 14 erfolgt. Ist die erzeugte Joulsche
Wärme so groß, dass diese nicht mehr ausreichend
durch die Oberfläche des Gehäuses 10 abgeführt
werden kann, erwärmt sich das Treibmedium 14 und
der Innendruck des Hohlraums 12 erhöht sich. Dies
ist durch die nach außen zeigenden Pfeile innerhalb des
Gehäuses 10 dargestellt. Die Mantelfläche
des Gehäuses 10 ist derart gewählt, dass
diese einen bestimmten Innendruck standhält. Fließt
ein erhöhter Strom über eine längere
Zeit zwischen den Anschlusselementen 4, oder steigt die
Stromstärke über einen Grenzstrom, so dehnt sich
das Treibmedium in dem Hohlraum 12 immer weiter aus.
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Die
Ausdehnung des Treibmediums führt zu einer Erhöhung
des Drucks innerhalb des Hohlraumes 12, bis dieser Druck
so groß ist, dass insbesondere an den Verjüngungen 18 das
Gehäuse 10 zerbricht. Die Mantelfläche
des Gehäuses 10 reißt auf und eine elektrische
Verbindung zwischen den Anschlusselementen 4 wird unterbrochen.
Das nunmehr gasförmige Treibmedium 14 gast aus
dem Hohlraum 12 aus. Das Treibmedium 14 ist so
gewählt, dass es beim Ausgasen, insbesondere bei seiner
Volumenvergrößerung, endotherm ist. Ein sich zwischen
den Bruchstellen 20a, 20b ausbildender Lichtbogen
kann somit mit Hilfe des Treibmediums 14 gelöscht
werden und ein Stromfluss zwischen den Anschlusselementen 4 sicher
unterbunden werden.
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3 zeigt
eine Ansicht eines weiteren Sicherungselementes 2. Zu erkennen
ist eine umlaufende Nut, welche die Verjüngung 18 darstellt.
Mit Hilfe dieser umlaufenden Nut kann eine definierte Bruchstelle
hergestellt werden. Die umlaufende Nut ist produktionstechnisch
leicht herstellbar und ermöglicht eine genaue Bestimmung
der Bruchbedingungen.
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4 zeigt
einen Verlauf 22 des Innendrucks im Hohlraum 12 bei
steigender Temperatur. Die Temperatur steigt in dem Gehäuse
mit steigender Stromstärke. Zu erkennen ist, dass bis zu
einem Siedepunkt 24 des Treibmediums 14 eine leichte
Druckerhöhung erfolgt. Dies liegt an der Ausdehnung des
Gases 16 in dem Hohlraum 12. Übersteigt
die Temperatur den Siedepunkt 22, so steigt der Druck innerhalb
des Hohlraums stärker an, bis dieser einen Berstdruck 26 bei
einer Bersttemperatur 28 erreicht. Das Gehäuse 10 zerbricht,
insbesondere an den Verjüngungen 18 und das Treibmedium 14 gast
aus, so dass es zu einem rapiden Druckabfall innerhalb des Hohlraums 12 kommt.
Beim Zerbersten wird die elektrische Verbindung zwischen Anschlusselementen 4 unterbrochen
und ein Kurzschlussstrom kann nicht mehr fließen.
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ZITATE ENTHALTEN IN DER BESCHREIBUNG
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Zitierte Patentliteratur
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