DE102004011481A1 - Process for liquefying a hydrocarbon-rich stream - Google Patents

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Abstract

Es wird ein Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes, insbesondere eines Erdgasstromes, wobei die Verflüssigung des Kohlenwasserstoff-reichen Stromes gegen eine aus zwei Kältemittelgemischkreisläufen bestehende Kältemittelgemischkreislaufkaskade erfolgt, wobei der erste Kältemittelgemischkreislauf der Vorkühlung und der zweite Kältemittelgemischkreislauf der Verflüssigung und Unterkühlung des zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff-reichen Stromes dient und wobei jeder Kältemittelgemischkreislauf wenigstens einen ein- oder mehrstufigen, von wenigstens einer Gasturbine angetriebenen Verdichter aufweist, wobei den Gasturbinen Starter, die während des normalen Betriebes zur Unterstützung der Gasturbinen verwendet werden können, zugeordnet sind, beschrieben. DOLLAR A Erfindungsgemäß wird der zweite Kältemittelgemischkreislauf zumindest so weit zur Vorkühlung (E1) des zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff-reichen Stromes (a) herangezogen, dass die installierte Leistung der Gasturbinen (G1, G2) und Starter zur Gänze ausgenutzt werden kann.It is a process for liquefying a hydrocarbon-rich stream, in particular a natural gas stream, wherein the liquefaction of the hydrocarbon-rich stream against a consisting of two mixed refrigerant circuits refrigerant mixture cycle cascade, wherein the first refrigerant mixture precooling and the second mixed refrigerant cycle of liquefaction and supercooling of the liquefied Hydrocarbon-rich stream is used and wherein each refrigerant mixture cycle has at least one single or multi-stage, driven by at least one gas turbine compressor, wherein the gas turbine starters, which can be used during normal operation to support the gas turbine, associated described. DOLLAR A According to the invention, the second refrigerant mixture cycle is at least as far as used for pre-cooling (E1) of the hydrocarbon-rich stream (a) to be liquefied that the installed power of the gas turbine (G1, G2) and starter can be fully utilized.

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes, insbesondere eines Erdgasstromes, wobei die Verflüssigung des Kohlenwasserstoff-reichen Stromes gegen eine aus zwei Kältemittelgemischkreisläufen bestehende Kältemittelgemischkreislaufkaskade erfolgt, wobei der erste Kältemittelgemischkreislauf der Vorkühlung und der zweite Kältemittelgemischkreislauf der Verflüssigung und Unterkühlung des zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff-reichen Stromes dient, und wobei jeder Kältemittelgemischkreislauf wenigstens einen ein- oder mehrstufigen, von wenigstens einer Gasturbine angetriebenen Verdichter aufweist, wobei den Gasturbinen Starter, die während des normalen Betriebes zur Unterstützung der Gasturbinen verwendet werden können, zugeordnet sind.The The invention relates to a process for liquefying a hydrocarbon-rich Stromes, in particular a natural gas stream, wherein the liquefaction of the hydrocarbon-rich stream against one consisting of two mixed refrigerant cycles Refrigerant mixture cycle cascade takes place, wherein the first refrigerant mixture cycle the pre-cooling and the second mixed refrigerant cycle the liquefaction and hypothermia to be liquefied Hydrocarbon-rich stream is used, and wherein each refrigerant mixture cycle at least a single or multi-stage, driven by at least one gas turbine Compressor, wherein the gas turbine starters, during the normal operation in support the gas turbines can be used, are assigned.

Unter dem Begriff "Vorkühlung" sei nachfolgend die Abkühlung des zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff-reichen Stromes bis zu einer Temperatur, bei der die Abtrennung schwerer bzw. höhersiedender Kohlenwasserstoffe erfolgt, zu verstehen. Die sich daran anschließende, weitere Abkühlung des zu verflüssigenden Kohlenwasserstoffreichen Stromes fällt nachfolgend unter den Begriff "Verflüssigung".Under the term "precooling" is below the cooling off to be liquefied Hydrocarbon-rich stream up to a temperature at which the separation heavier or heavier Hydrocarbons is to be understood. The following, further Cooling to be liquefied Hydrocarbon-rich stream is hereinafter referred to as "liquefaction".

Gattungsgemäße Erdgasverflüssigungsverfahren – im allgemeinen als Dual-Flow-LNG-Prozess bezeichnet – sind dem Fachmann aus dem Stand der Technik hinlänglich bekannt; beispielhaft genannt sei das US-Patent 6,105,389.Generic natural gas liquefaction process - in general called dual-flow LNG process - are the Well-known in the art; exemplary mention may be made of US Pat. No. 6,105,389.

Sofern schwere Kohlenwasserstoffe in dem zu verflüssigenden Erdgasstrom enthalten sind, werden diese zwischen der Vorkühlung und Verflüssigung abgetrennt und als so genannte NGL(Natural Gas Liquids)-Fraktion abgezogen und ggf. einer Weiterverarbeitung zugeführt. Als schwere oder höhersiedende Kohlenwasserstoffe werden diejenigen Komponenten des zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff-reichen Stromes bzw. Erdgases bezeichnet, die bei der nachfolgenden Abkühlung und Verflüssigung ausfrieren würden – also C5+-Kohlenwasserstoffe und Aromate. Oftmals werden zudem diejenigen Kohlenwasserstoffe – gemeint sind hierbei insbesondere Propan und Butan –, die den Heizwert des verflüssigten Erdgases unerwünscht erhöhen würden, vor der Verflüssigung abgetrennt.If heavy hydrocarbons are contained in the natural gas stream to be liquefied, these are separated between the pre-cooling and liquefaction and withdrawn as so-called NGL (Natural Gas Liquids) fraction and possibly fed to a further processing. As heavy or higher boiling hydrocarbons those components of the liquefied hydrocarbon-rich stream or natural gas are referred to, which would freeze in the subsequent cooling and liquefaction - ie C 5+ hydrocarbons and aromatics. Often, in addition, those hydrocarbons, meaning propane and butane in particular, which would undesirably increase the calorific value of the liquefied natural gas, are separated off prior to liquefaction.

Dieses Abtrennen von höhersiedenden Kohlenwasserstoffen geschieht üblicherweise dadurch, dass eine so genannte HHC(Heavy Hydrocarbon)-Kolonne bzw. Scrub-Column, die der Abtrennung der schweren Kohlenwasserstoffe sowie von Benzol aus dem zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff-reichen Strom dient, vorgesehen wird. Eine derartige Verfahrensführung wird beispielsweise in der DE-OS 197 16 415 beschrieben.This separation of higher-boiling hydrocarbons is usually done by providing a so-called HHC (Heavy Hydrocarbon) column or scrub column, which serves to separate the heavy hydrocarbons and benzene from the hydrocarbon-rich stream to be liquefied. Such a procedure is, for example, in the DE-OS 197 16 415 described.

Bei Dual-Flow-LNG-Anlagen werden die Kreislaufverdichter üblicherweise von Gasturbinen angetrieben. Diese wiederum werden üblicherweise von elektrischen oder dampfgetriebenen Startern in Betrieb genommen. Da derartige Starter oftmals eine nennenswerte Leistung – 20 bis 40% der Gasturbinenleistung – aufbringen müssen, werden sie während des normalen Betriebes als so genannte Helper zur Unterstützung der Gasturbinen herangezogen. Größere Gasturbinen sind nur in diskreten Leistungsstufen bei vergleichsweise großen Leistungssprüngen auf dem Markt verfügbar. Die Leistung der Starter bzw. Helper ist in Bezug auf die Gasturbinenleistung begrenzt, um Synchronisationsprobleme zu vermeiden.at Dual-flow LNG plants become the cycle compressors usually powered by gas turbines. These in turn are usually used by electric or steam-powered starters put into operation. Since such starters often have a significant power - 20 to 40% of gas turbine power - apply have to, they will be during of normal operation as a so-called helper in support of Gas turbines used. Larger gas turbines are only in discrete performance levels with comparatively large performance leaps on available to the market. The performance of the starter or helper is in relation to the gas turbine power limited to avoid synchronization problems.

Aufgrund einer Vielzahl von verfahrenstechnischen Rangbedingungen, wie beispielsweise Zusammensetzung und Druck des zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff-reichen Stromes, Umgebungstemperatur, etc., und der Anforderungen an die ggf. vorzusehende Abtrennung schwerer Kohlenwasserstoffe ist eine optimale Leistungsaufteilung zwischen den Verdichterantrieben der beiden Kältemittelgemischkreisläufe nicht oder nur zufälligerweise zu erreichen. Typischerweise benötigt der erste bzw. Vorkühlkreislauf etwa 40 bis 55% der Gesamtenergie. Der Leistungsbedarf des Vorkühlkreislaufes ist zudem oftmals kleiner als derjenige des zweiten bzw. Verflüssigungskreislaufes.by virtue of a variety of procedural ranking conditions, such as Composition and pressure of the liquefied hydrocarbon-rich Electricity, ambient temperature, etc., and the requirements of the possibly to be separated separation of heavy hydrocarbons is a optimal power distribution between the compressor drives of not two mixed refrigerant circuits or just by accident to reach. Typically needed the first or pre-cooling circuit about 40 to 55% of the total energy. The power requirement of the pre-cooling circuit is also often smaller than that of the second or liquefaction cycle.

Diese Asymmetrie kann durch die Verwendung unterschiedlicher Gasturbinen ausgeglichen werden. Beträgt die Leistungsverteilung zwischen dem ersten und dem zweiten Kreislauf beispielsweise 40% zu 60%, so werden für den Vorkühlkreislauf eine Gasturbine mit einer Leistung von 35 MW sowie ein Starter bzw. Helper mit einer Leistung von 12 MW vorgesehen, während der zweite Kreislauf eine Gasturbine mit einer Leistung von 70 MW aufweist; letztere wird im Normalbetrieb ohne zugeschalteten Starter bzw. Helper betrieben. Die Investition für den Starter des zweiten Kreislaufes liegt somit während des normalen Verflüssigungsbetriebes brach.These Asymmetry can be due to the use of different gas turbines be compensated. is the power distribution between the first and the second circuit For example, 40% to 60%, so are for the Vorkühlkreislauf a gas turbine with a capacity of 35 MW and a starter or helper with one Power of 12 MW provided during the second circuit is a gas turbine with a capacity of 70 MW having; the latter is in normal operation without starter switched or Helper operated. The investment for the starter of the second cycle is thus during the normal liquefaction operation broke.

Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, ein gattungsgemäßen Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes anzugeben, bei dem die installierte Leistung der Gasturbinen sowie Starter/Helper im Normalbetrieb zur Gänze ausgenutzt werden kann. Des Weiteren sollen die Investitions- und Betriebskosten der verwendeten Gasturbinen sowie Starter/Helper verringert bzw. optimiert werden.task The present invention is a generic method for liquefying indicate a hydrocarbon-rich stream at which the installed Performance of gas turbines and starter / helper in normal operation for Fully exploited can be. Furthermore, the investment and operating costs the gas turbines used and starter / helper reduced or be optimized.

Zur Lösung dieser Aufgabe wird vorgeschlagen, dass der zweite Kältemittelgemischkreislauf zumindest soweit zur Vorkühlung des zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff-reichen Stromes herangezogen wird, dass die installierte Leistung der Gasturbinen und Starter-zumindest während des normalen Verflüssigungsbetriebes – zur Gänze ausgenutzt werden kann.to solution This object is proposed that the second refrigerant mixture cycle at least as far as pre-cooling to be liquefied Hydrocarbon-rich stream is used that the installed Performance of the gas turbine and starter - at least during the normal liquefaction operation - be fully exploited can.

Das erfindungsgemäße Verfahren sowie weitere Ausgestaltungen desselben, die Gegenstände der abhängigen Patentansprüche darstellen, seien im Folgenden anhand des in der Figur dargestellten Ausführungsbeispieles näher erläutert.The inventive method as well as further embodiments thereof, the objects of dependent claims will be described below with reference to the figure shown in the figure embodiment explained in more detail.

Wie in der Figur dargestellt, wird der zu verflüssigende Kohlenwasserstoff-reiche Strom über Leitung a einem Wärmetauscher E1 zugeführt. In diesem wird der zu verflüssigende Kohlenwasserstoff-reiche Strom soweit abgekühlt, dass die in ihm enthaltenen schweren bzw. höhersiedenden Kohlenwasserstoffe kondensieren und in der Abtrenneinheit H, der der abgekühlte Verfahrensstrom über Leitung b zugeführt wird, aus dem Kohlenwasserstoff-reichen Strom abgetrennt werden können. Die abgetrennten Kohlenwasserstoffe werden über Leitung c abgezogen und ggf. einer weiteren Verwendung zugeführt.As shown in the figure, the hydrocarbon-rich to be liquefied Electricity over line a a heat exchanger E1 supplied. In this is the liquefied Hydrocarbon-rich stream cooled so far that contained in it heavy or higher boiling Hydrocarbons condense and in the separation unit H, the the cooled Process flow over Line b fed is to be separated from the hydrocarbon-rich stream can. The separated hydrocarbons are withdrawn via line c and possibly supplied for further use.

Es sei betont, dass das erfindungsgemäße Verfahren mit allen bekannten, zum Stand der Technik zählenden Abtrennmethoden für höhersiedende Kohlenwasserstoffe kombiniert werden kann.It It should be emphasized that the method according to the invention with all known, to the state of the art counting Separation methods for higher boiling hydrocarbons can be combined.

Über Leitung d wird der nunmehr von höhersiedenden Kohlenwasserstoffen befreite Kohlenwasserstoff-reiche Strom einem zweiten Wärmetauscher E2 zugeführt und in diesem gegen das Kältemittelgemisch des zweiten Kältemittelgemischkreislaufes verflüssigt und unterkühlt. Der verflüssigte und unterkühlte Kohlenwasserstoff-reiche Strom wird aus dem Wärmetauscher E2 über Leitung e abgezogen, optional in einer Entspannungsturbine T1 entspannt und anschließend über Ventil f und Leitung g unmittelbar einer weiteren Verwendung oder (Zwischen)Speicherung zugeführt.Via wire d is the now of higher boiling Hydrocarbons liberated hydrocarbon-rich streams second heat exchanger E2 supplied and in this against the refrigerant mixture the second mixed refrigerant cycle liquefied and supercooled. The liquefied and supercooled Hydrocarbon-rich stream is sent from heat exchanger E2 via line e deducted, optionally relaxed in an expansion turbine T1 and then via valve f and line g directly for further use or (intermediate) storage fed.

Der Wärmetauscher E2 ist entweder als gewickelter Tauscher oder als Aluminium-Plattentauscher ausgeführt; wahlweise kann eine steigende oder fallende Kältemittelverdampfung realisiert werden.Of the heat exchangers E2 is designed either as a wound exchanger or as an aluminum plate exchanger; optionally can realize an increasing or decreasing refrigerant evaporation become.

Bei der in der Figur dargestellten Verfahrensweise wird das im Verdichter V1 verdichtete Kältemittelgemisch über Leitung 10 einem Kondensator E3 und anschließend über Leitung 11 dem Wärmetauscher E1 zugeführt und in diesem unterkühlt. Im Wärmetauscher E1 erfolgt eine Auftrennung in zwei Kältemittelgemischteilströme 12 und 15. In den Ventilen 13 und 16 werden diese auf unterschiedliche Druckniveaus entspannt und nach erneutem Durchgang und Verdampfung im Wärmetauscher E1 über die Leitungen 14 und 17 dem Verdichter V1 auf unterschiedlichen Druckniveaus zugeführt.In the procedure shown in the figure, the compressed refrigerant in the compressor V1 via line 10 a capacitor E3 and then via line 11 fed to the heat exchanger E1 and subcooled in this. In the heat exchanger E1 a separation into two refrigerant mixture partial flows 12 and 15 , In the valves 13 and 16 These are relaxed to different pressure levels and after renewed passage and evaporation in the heat exchanger E1 via the lines 14 and 17 supplied to the compressor V1 at different pressure levels.

Der Verdichter V1 wird von einer Gasturbine G1 angetrieben. In der Figur nicht dargestellt sind die für den Betrieb der Gasturbinen G1 und G2 erforderlichen Starter, wie sie eingangs bereits erläutert wurden.Of the Compressor V1 is driven by a gas turbine G1. In the figure not shown are the for the operation of the gas turbines G1 and G2 required starter, such as they already explained at the beginning were.

Analog zu der anhand des ersten Kältemittelgemischkreislaufes beschriebenen Verfahrensweise wird das verdichtete Kältemittelgemisch des zweiten Kältemittelgemischkreislaufes über Leitung 20 zunächst einem Nachkühler E4 und anschließend über Leitung 21 dem Wärmetauscher E1 zugeführt. Ein erster Teilstrom des aus dem Wärmetauscher E1 abgezogenen, abgekühlten und verflüssigten Kältemittelgemischstromes wird über Leitung 22 einem Entspannungsventil 23 zugeführt, in diesem entspannt, anschließend erneut dem Wärmetauscher E1 zugeführt und in diesem gegen den abzukühlenden Kohlenwasserstoff-reichen Strom verdampft. Dieser Kältemittelgemischteilstrom wird anschließend über Leitung 24 einer Zwischenstufe des mehrstufigen Verdichters V2 zugeführt.Analogously to the method described with reference to the first refrigerant mixture cycle, the compressed refrigerant mixture of the second refrigerant mixture cycle is via line 20 first an aftercooler E4 and then via line 21 fed to the heat exchanger E1. A first partial flow of the withdrawn from the heat exchanger E1, cooled and liquefied mixed refrigerant flow is via line 22 a relaxation valve 23 fed, in this relaxed, then fed again to the heat exchanger E1 and evaporated in this against the hydrocarbon-rich stream to be cooled. This mixed refrigerant partial stream is then via line 24 an intermediate stage of the multi-stage compressor V2 supplied.

Der vorbeschriebene Kältemittelgemischteilstrom dient somit im Gegensatz zu den bekannten Dual-Flow-LNG-Prozessen nicht der Verflüssigung und Unterkühlung des zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff-reichen Stromes, sondern noch dessen Vorkühlung.Of the above-described mixed refrigerant partial stream thus serves in contrast to the known dual-flow LNG processes not the liquefaction and hypothermia to be liquefied Hydrocarbon-rich stream, but still its precooling.

Der zweite, durch den Wärmetauscher E1 geführte Kältemittelgemischteilstrom wird über Leitung 25 dem Wärmetauscher E2 zugeführt, in diesem weiter unterkühlt, nach Durchgang durch den Wärmetauscher E2 in der optionalen Entspannungsturbine T2 entspannt sowie anschließend über Leitung 26 einem Entspannungsventil 27 zugeführt und in diesem entspannt. Anschließend wird der zweite Kältemittelgemischteilstrom nach Verdampfung im Wärmetauscher E2 über Leitung 28 der Eingangsstufe des Kreislaufverdichters V2 zugeführt.The second, passed through the heat exchanger E1 mixed refrigerant partial stream is via line 25 fed to the heat exchanger E2, in this further supercooled, relaxed after passing through the heat exchanger E2 in the optional expansion turbine T2 and then via line 26 a relaxation valve 27 fed and relaxed in this. Subsequently, the second refrigerant mixture partial stream after evaporation in the heat exchanger E2 via line 28 fed to the input stage of the cycle compressor V2.

Der Wärmetauscher E2 kann als ein gewickelter Wärmetauscher oder ein Plattenaustauscher ausgebildet sein. Erfolgt die Verflüssigung und Unterkühlung des zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff-reichen Stromes in einem Plattenaustauscher, kann – entsprechend einer vorteilhaften Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens – das Kältemittelgemisch 28 des zweiten Kältemittelgemischkreislaufes steigend oder fallend verdampft werden.The heat exchanger E2 may be formed as a coiled heat exchanger or a plate exchanger. If the liquefaction and supercooling of the hydrocarbon-rich stream to be liquefied takes place in a plate exchanger, the refrigerant mixture can-according to an advantageous embodiment of the method according to the invention 28 the second mixed refrigerant cycle are rising or falling evaporated.

Der vorerwähnte Kreislaufverdichter V2 wird ebenfalls von einer Gasturbine G2, der ein in der 1 nicht dargestellter Starter zugeordnet ist, angetrieben.The aforementioned cycle compressor V2 is also of a gas turbine G2, the one in the 1 unillustrated starter is assigned to driven.

Erfindungsgemäß wird die Verteilung der beiden Kältemittelgemischteilströme 22 und 25 nunmehr so gewählt, dass die für den Betrieb der Gasturbinen und Starter G1 und G2 erforderliche Gesamtleistung auf die Gasturbinen und Starter der beiden Kältemittelgemischkreisläufe im Wesentlichen proportional zur installierten Leistung von G1 und G2 aufgeteilt wird.According to the invention, the distribution of the two refrigerant mixture partial streams 22 and 25 now chosen so that the total power required for the operation of the gas turbines and starters G1 and G2 is divided between the gas turbines and starters of the two mixed refrigerant circuits substantially in proportion to the installed power of G1 and G2.

Das erfindungsgemäße Verfahren weiterbildend wird vorgeschlagen, dass die Mengen und/oder Verdampfungsdrücke der beiden Kältemittelgemischteilströme 22 und 25 des zweiten Kältemittelgemischkreislaufes veränderbar sind.Further developing the method according to the invention, it is proposed that the amounts and / or evaporation pressures of the two mixed refrigerant partial streams 22 and 25 of the second mixed refrigerant cycle are variable.

Dadurch, dass nunmehr ein Teilstrom des zweiten Kältemittelgemischkreislaufes zur Vorkühlung des zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff-reichen Stromes genutzt wird, kann die installierte Leistung von unterschiedlichen Gasturbinen und Startern/Helpern zur Gänze genutzt werden.Thereby, that now a partial flow of the second refrigerant mixture cycle for pre-cooling to be liquefied Hydrocarbon-rich electricity is used, the installed Performance of different gas turbines and starters / helpers completely be used.

In Anbetracht der bereits erwähnten Begrenzung der Starter- bzw. Helpleistung in Bezug auf die Gasturbinenleistung ist es offensichtlich, dass die nunmehr erreichte volle Ausnutzung beider Helper zu einer Maximierung der Anlagenkapazität führt. Dies sei an dem nachfolgenden Beispiel erläutert.In Considering the already mentioned Limitation of starter or help performance in relation to gas turbine performance it is obvious that the full exploitation now achieved both help to maximize plant capacity. This is explained in the following example.

Wird aufgrund des erfindungsgemäßen Verfahrens eine Leistungsverteilung zwischen dem ersten und dem zweiten Kältemittelgemischkreislauf von 34% zu 66% erreicht und weisen der erste Kältekreislauf eine Gasturbine mit einer Leistung von 35 MW und einem Starter/Helper mit einer Leistung von 12 MW und der zweite Kältekreislauf eine Gasturbine mit einer Leistung von 70 MW sowie einen Starter/Helper mit einer Leistung von 20 MW auf, so kann der Starter/Helper des zweiten Kältekreislaufes im Normalbetrieb nunmehr auch mit einer Leistung von 20 MW betrieben werden; dessen Investition kann nunmehr somit zur Gänze genutzt werden.Becomes due to the method according to the invention a power distribution between the first and the second mixed refrigerant cycle from 34% to 66%, and have the first refrigeration cycle a gas turbine with a capacity of 35 MW and a starter / helper with one Power of 12 MW and the second refrigeration circuit a gas turbine with a power of 70 MW and a starter / helper with a power from 20 MW up, so can the starter / helper of the second refrigeration cycle in normal operation now also operated with a capacity of 20 MW become; its investment can now be fully used become.

Gegenüber dem eingangs erwähnten Ausgangszustand erhöht sich die nutzbare Anteil der installierten Leistung durch das erfindungsgemäße Verfahren von 117 MW auf 137 MW. Bei einem gegebenen Antriebskonzept kann die Anlagenleistung damit um ca. 17% gesteigert werden.Compared to the mentioned in the beginning Initial state increased the usable proportion of the installed capacity by the method according to the invention from 117 MW to 137 MW. For a given drive concept can the plant output is thus increased by approx. 17%.

Claims (6)

Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes, insbesondere eines Erdgasstromes, wobei die Verflüssigung des Kohlenwasserstoff-reichen Stromes gegen eine aus zwei Kältemittelgemischkreisläufen bestehende Kältemittelgemischkreislaufkaskade erfolgt, wobei der erste Kältemittelgemischkreislauf der Vorkühlung und der zweite Kältemittelgemischkreislauf der Verflüssigung und Unterkühlung des zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff-reichen Stromes dient, und wobei jeder Kältemittelgemischkreislauf wenigstens einen ein- oder mehrstufigen, von wenigstens einer Gasturbine angetriebenen Verdichter aufweist, wobei den Gasturbinen Starter, die während des normalen Betriebes zur Unterstützung der Gasturbinen verwendet werden können, zugeordnet sind, dadurch gekennzeichnet, dass der zweite Kältemittelgemischkreislauf zumindest soweit zur Vorkühlung (E1) des zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff-reichen Stromes (a) herangezogen wird, dass die installierte Leistung der Gasturbinen (G1, G2) und Starter zur Gänze ausgenutzt werden kann.A method for liquefying a hydrocarbon-rich stream, in particular a natural gas stream, wherein the liquefaction of the hydrocarbon-rich stream against a consisting of two mixed refrigerant circuits refrigerant mixed cycle cascade, wherein the first refrigerant mixture precooling and the second mixed refrigerant cycle of the liquefaction and subcooling of the hydrocarbon-rich liquefied Serves, and wherein each mixed refrigerant circuit comprises at least one single or multi-stage, driven by at least one gas turbine compressor, said gas turbines are associated with starters, which can be used during normal operation to support the gas turbine, characterized in that the second refrigerant mixture cycle at least as far as the pre-cooling (E1) of the hydrocarbon-rich stream to be liquefied (a) is used, that the installed capacity d Gas turbines (G1, G2) and starter can be fully exploited. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass zumindest ein Teilstrom (22) des Kältemittelgemisches des zweiten Kältemittelgemischkreislaufes für die Vorkühlung (E1) des Kohlenwasserstoffreichen Stromes (a) verwendet wird.Method according to claim 1, characterized in that at least one partial flow ( 22 ) of the refrigerant mixture of the second refrigerant mixture cycle for the pre-cooling (E1) of the hydrocarbon-rich stream (a) is used. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass der für die Vorkühlung des Kohlenwasserstoff-reichen Stromes (a) verwendete Teilstrom (22) des Kältemittelgemisches des zweiten Kältemittelgemischkreislaufes auf einem Druck, der höher ist als der Verdampfungsdruck des restlichen Teilstromes (25) des Kältemittelgemisches des zweiten Kältemittelgemischkreislaufes, verdampft und dem Verdichter (V2) des zweiten Kältemittelgemischkreislaufes auf einem Zwischendruckniveau zugeführt wird.Process according to Claim 2, characterized in that the partial stream used for the precooling of the hydrocarbon-rich stream (a) ( 22 ) of the refrigerant mixture of the second refrigerant mixture cycle at a pressure which is higher than the evaporation pressure of the remaining partial flow ( 25 ) of the refrigerant mixture of the second refrigerant mixture cycle, evaporated and the compressor (V2) of the second mixed refrigerant cycle is supplied to an intermediate pressure level. Verfahren nach Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Mengen und/oder Verdampfungsdrücke der beiden Teilströme (22, 25) des zweiten Kältemittelgemischkreislaufes veränderbar sind.A method according to claim 2 or 3, characterized in that the amounts and / or evaporation pressures of the two partial streams ( 22 . 25 ) of the second mixed refrigerant cycle are changeable. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Verflüssigung und Unterkühlung des zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff-reichen Stromes in einem gewickelten Wärmetauscher (E2) oder in einem Plattenaustauscher (E2) erfolgt.Method according to one of the preceding claims 1 to 4, characterized in that the liquefaction and supercooling of to be liquefied Hydrocarbon-rich stream in a wound heat exchanger (E2) or in a plate exchanger (E2). Verfahren nach Anspruch 5, wobei die Verflüssigung und Unterkühlung des zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff-reichen Stromes in einem Plattenaustauscher erfolgt, dadurch gekennzeichnet, dass das Kältemittelgemisch (28) des zweiten Kältemittelgemischkreislaufes steigend oder fallend verdampft.Process according to claim 5, wherein the liquefaction and subcooling of the hydrocarbon-rich stream to be liquefied takes place in a plate exchanger, characterized in that the refrigerant mixture ( 28 ) of the second refrigerant mixture cycle evaporates rising or falling.
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