DE10019932A1

DE10019932A1 - Noise-canceling optical data transmitter employing polarization-multiplexed signal components, detects common mode interference and derives signals used to control polarizers

Info

Publication number: DE10019932A1
Application number: DE2000119932
Authority: DE
Inventors: Reinhold Noe
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 2000-04-20
Filing date: 2000-04-20
Publication date: 2001-10-25

Abstract

A signal processor (DR) detects interference (INT1, INT2) arising between the optical signals (OS1, OS2), deriving control signals (L1, L2, ST1, ST2) used to control the polarizers.

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren für die optische Informationsübertragung mittels Polarisationsmultiplex nach dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1 und eine Anordnung da für nach dem Oberbegriff des unabhängigen Patentanspruchs 20.The invention relates to a method for optical Information transfer using polarization multiplex the preamble of claim 1 and an arrangement there for according to the preamble of independent claim 20.

Polarisationsmultiplex (Polarization Division Multiplex, PolDM) kann zur Erhöhung der Kapazität eines optischen Über tragungssystems verwendet werden.Polarization division multiplex, PolDM) can increase the capacity of an optical over transmission system can be used.

Im Tagungsband der European Conference on Optical Communica tions 1993, Montreux, Schweiz, S. 401-404, Beitrag WeP9.3 (F. Heismann et al., "Automatic Polarization Demultiplexer for Polarization-Multiplexed Transmission Systems") ist ein opti sches PolDM-Übertragungsystem beschrieben. Ein wesentliches Problem ist die Einregelung eines empfängerseitigen Polarisa tionstransformators derart, daß die beiden PolDM-Kanäle auf die beiden Ausgänge eines nachgeschalteten Polarisations strahlteilers aufgeteilt werden. Dazu wird ein Korrelations signal des wiedergewonnenen Taktes mit dem empfangenen Signal gebildet und dieses wird durch Einstellung des Polarisation stransformators maximiert.In the conference proceedings of the European Conference on Optical Communica tions 1993, Montreux, Switzerland, pp. 401-404, contribution WeP9.3 (F. Heismann et al., "Automatic Polarization Demultiplexer for Polarization-Multiplexed Transmission Systems ") is an opti scheses PolDM transmission system described. An essential one The problem is the regulation of a Polarisa on the receiver side tion transformers such that the two PolDM channels on the two outputs of a downstream polarization beam splitter can be divided. This will be a correlation signal of the recovered clock with the received signal is formed and this is done by adjusting the polarization transformer maximized.

Die Vorgehensweise gemäß dem Stand der Technik hat mehrere Nachteile:
Zunächst verschwindet das Korrelationsprodukt bei Vorgabe ei ner reinen, wechselspannungsgekoppelten Pseudozufallsfolge (eine solche war dort offensichtlich nicht gegeben) im zeit lichen Mittel, was die Regelung schwierig oder unmöglich macht.The procedure according to the prior art has several disadvantages:
First of all, if a pure, AC-coupled pseudo-random sequence is specified (there was obviously no such correlation there), the correlation product disappears over time, which makes the regulation difficult or impossible.

Zur Unterscheidung der beiden PolDM-Kanäle mußten außerdem verschiedene Bitraten gewählt werden, was in der Praxis nicht gestattet ist. Auch mußten deutlich verschiedene optische Wellenlängen gewählt werden, was ebenfalls in der Praxis un zulässig ist.To distinguish the two PolDM channels also had to different bit rates can be selected, which is not in practice is permitted. Also had to be clearly different optical Wavelengths are selected, which is also un in practice is permissible.

Aufgabe der Erfindung ist es daher, ein Verfahren und eine Anordnung für die optische Informationsübertragung mittels Polarisationsmultiplex anzugeben, welches die Nachteile des Standes der Technik vermeidet.The object of the invention is therefore a method and Arrangement for the optical information transmission by means of Specify polarization multiplex, which has the disadvantages of Avoid prior art.

Diese Aufgabe wird durch ein in Anspruch 1 angegebenes Ver fahren gelöst. Im unabhängigen Patentanspruch 20 wird eine geeignete Anordnung angegeben.This object is achieved by a Ver specified in claim 1 drive solved. In independent claim 20 a suitable arrangement indicated.

Vorteilhafte Weiterbildungen sind in den Unteransprüchen an gegeben.Advantageous further developments are in the dependent claims given.

Die Lösung des Problems liegt in der sendeseitigen Konditio nierung (Randomisierung) sowie empfängerseitigen Bestimmung und schließlich Minimierung von Interferenzsignalen zwischen dem gewünschten und dem unerwünschten Multiplexkanal. Diese Interferenzsignale, genauer gesagt, ihre Beträge, werden durch Polarisationsregler minimiert, so daß Nebensprechen bei Polarisationsmultiplex (PolDM) minimiert und gleichzeitig die Nutzsignale wenigstens näherungsweise maximiert werden. Alle genannten Nachteile des Standes der Technik werden dabei ver mieden.The solution to the problem lies in the condition on the sending side nation (randomization) and determination by the recipient and finally minimizing interference signals between the desired and the undesired multiplex channel. This Interference signals, more precisely, their amounts minimized by polarization controller so that crosstalk at Polarization multiplex (PolDM) minimized and at the same time the Useful signals can be maximized at least approximately. All Disadvantages of the prior art mentioned are ver avoided.

In einem Ausführungsbeispiel der Erfindung wird das Polari sationsmultiplexsignal sendeseitig aus einem Lasersignal er zeugt, welches zunächst auf zwei Signalzweige aufgeteilt wird und dort jeweils getrennt intensitätsmoduliert wird. Diese Signalzweige werden anschließend in einem Polarisations strahlteiler mit orthogonalen Polarisationen zusammengeführt. Gleichzeitig wird die Frequenz des Lasers moduliert. Durch eine Laufzeitdifferenz dieser Zweige führt die Frequenzmodu lation zu einer differentiellen Phasenmodulation zwischen den Multiplexsignalen. In one embodiment of the invention, the polar station multiplex signal on the transmission side from a laser signal testifies which is initially divided into two signal branches and intensity modulated there separately. This Signal branches are then in a polarization beam splitter merged with orthogonal polarizations. At the same time, the frequency of the laser is modulated. By a frequency difference of these branches leads the frequency modulus to a differential phase modulation between the Multiplex signals.

Empfängerseitig wird das Signal mit einem Koppler auf zwei Empfängerzweige aufgeteilt. In jedem Empfängerzweig folgt ei ne eingangsseitige Polarisationsregelung, ein Polarisator zur Unterdrückung des jeweils unerwünschten Polarisationsmulti plexkanals und ein konventioneller Photoempfänger mit je ei ner Photodiode und schließlich den Photodioden nachgeschalte ten elektrischen Datensignalregeneratoren. Mittels je eines Filters werden Signalkomponenten entsprechend der sendeseiti gen Frequenz, mit der die Sendefrequenz moduliert wird, de tektiert. Diese verschwinden nur dann, wenn eines der Multi plexsignale vom Polarisator vollständig unterdrückt wird. Da durch ergibt sich ein einfaches und gleichzeitig hochwirksa mes Regelkriterium zur Einstellung des jeweiligen Polarisati onstransformators.At the receiver end, the signal is split into two using a coupler Split receiver branches. In each receiver branch follows ei ne polarization control on the input side, a polarizer for Suppression of the undesired polarization multi plex channel and a conventional photo receiver with each egg ner photodiode and finally the photodiodes electrical data signal regenerators. With one each Filters become signal components according to the transmission side frequency with which the transmission frequency is modulated, de tect. These only disappear if one of the multi plex signals is completely suppressed by the polarizer. There this results in a simple and at the same time highly effective with control criterion for setting the respective polarization transformers.

In diesem Fall empfängt und regeneriert jeder der Regenerato ren nur einen PolDM-Kanal, was der gewünschten empfängersei tigen Trennung der Signale entspricht.In this case, each of the regenerators receives and regenerates only one PolDM channel, which is the desired recipient separation of the signals.

Die Erfindung wird anhand von Ausführungsbeispielen näher er läutert.The invention is based on exemplary embodiments, he purifies.

Es zeigenShow it

Fig. 1 einen PolDM-Sender mit nur einem Laser, Fig. 1 is a PolDM transmitter with only one laser,

Fig. 2 einen PolDM-Sender mit zwei Lasern, Fig. 2 is a PolDM transmitter with two lasers,

Fig. 3 einen erfindungsgemäßen Empfänger, Fig. 3 shows a receiver according to the invention,

Fig. 4 einen Separator/Detektor, Fig. 4 shows a separator / detector,

Fig. 5 eine Variante eines Teils der Fig. 3, Fig. 5 shows a variant of a part of Fig. 3,

Fig. 6 ein Vektordiagramm linearer Polarisationszustände, Fig. 6 is a vector diagram of linear polarization states,

Fig. 7 eine Ausführungsvariante eines Teils des Separa tors/Detektors, Fig. 7 shows a variant embodiment of a part of the gate Separa / detector,

Fig. 8 eine Ausführungsvariante einer Filtereinheit. Fig. 8 shows a variant embodiment of a filter unit.

In einer Sendeanordnung gemäß Fig. 1 wird das Ausgangssignal eines Lasers LA durch einen Koppler PMC mit etwa gleichen Leistungen auf zwei Lichtwellenleiter aufgeteilt. Koppler PMC kann z. B. in ein polarisationserhaltender Faserkoppler sein. In a transmission arrangement according to Fig. 1, the output signal of a laser LA by a coupler PMC having about the same services is divided into two optical waveguide. Coupler PMC can e.g. B. in a polarization-maintaining fiber coupler.

Die so gewonnenen Signale werden durch je einen Intensitäts modulator MO1, MO2 geleitet, wo die Modulationssignale SDD1 bzw. SDD2 aufgeprägt und so die modulierten Signale OS1, OS2 geschaffen werden. Diese werden durch einen Polarisations strahlteiler PBSS mit orthogonalen Polarisationen kombiniert. Statt des sendeseitigen Polarisationsstrahlteilers PBSS kann auch ein einfacher optischer Richtkoppler verwendet werden, was allerdings zu einem Leistungsverlust und schlechter defi nierter Orthogonalität der Signale OS1, OS2 führt.The signals obtained in this way each have an intensity modulator MO1, MO2 passed where the modulation signals SDD1 or SDD2 and thus the modulated signals OS1, OS2 be created. These are through a polarization beam splitter PBSS combined with orthogonal polarizations. Instead of the polarization beam splitter PBSS on the transmission side a simple optical directional coupler can also be used, however, which leads to a loss of performance and poor defi leads orthogonality of the signals OS1, OS2.

Für die Verbindungen zwischen den Modulatoren MO1, MO2 und dem Polarisationsstrahlteiler PBSS müssen z. B. ebenfalls po larisationserhaltende Lichtwellenleiter vorgesehen werden, von denen einer um 90° tordiert ist, oder es ist in einer dieser Verbindungen ein Modenwandler vorgesehen.For the connections between the modulators MO1, MO2 and the polarization beam splitter PBSS z. B. also po larization-maintaining optical fibers are provided, one of which is twisted by 90 ° or it is in one these connections a mode converter is provided.

Um die gewünschte Kohärenz der Signale OS1, OS2 nach der Kom binierung zu erzielen, muß eine differentielle Phasenmodula tion DPM zwischen diesen beiden Teilsignalen vorhanden sein. Dies kann durch einen oder zwei Phasenmodulatoren oder Fre quenzverschieber PHMO1, PHMO2 oder einen entsprechenden dif ferentiellen (d. h. zwischen den orthogonal zueinander polari sierten Wellen OS1, OS2 wirksamen) Phasenmodulator oder Fre quenzverschieber PHMO12 erfolgen. Im Fall von Frequenzver schiebung ist im Ausgangslichtwellenleiter eine Frequenzdif ferenz FD vorhanden. Frequenzverschieber, auch differentiell, können insbesondere akustooptisch oder elektrooptisch arbei ten. Ggf. notwendige optische und/oder elektrische Verstärker sind hier und in den folgende Figuren der Übersichtlichkeit halber nicht dargestellt.In order to achieve the desired coherence of the signals OS1, OS2 after the com To achieve bination, a differential phase modula tion DPM between these two partial signals. This can be done by one or two phase modulators or Fre quenzverschieber PHMO1, PHMO2 or a corresponding dif ferential (i.e. between the orthogonal to each other polar based waves OS1, OS2 effective) phase modulator or Fre sequence shifter PHMO12. In the case of frequency ver shift is a frequency difference in the output fiber Reference FD available. Frequency shifter, also differential, can work in particular acousto-optically or electro-optically ten. necessary optical and / or electrical amplifiers are here and in the following figures for clarity not shown for the sake of it.

In einem anderen, besonders einfachen und deshalb vorteilhaf ten Ausführungsbeispiel des PolDM-Senders wird der Laser LA mit einer Frequenzmodulation FM beaufschlagt. Beispielsweise wirkt sich eine sinusförmige Frequenzmodulation mit einem Hub von 293 MHz kaum auf die Sendebandbreite eines 10Gb/s-Senders aus. Durch einen von Null verschieden gewählten Laufzeitdif ferenzbetrag |DT1-DT2| der optischen Laufzeiten DT1, DT2 der durch die Modulatoren MO1, MO2 laufenden Teilsignale zwischen Strahlteiler PMC und Polarisationsstrahlteiler PBSS wird die Frequenzmodulation in eine differentielle Phasenmodulation DPM der Teilsignale OS1, OS2 hinter PBSS umgewandelt. Wie die Frequenzmodulation FM besitzt sie ein Besselspektrum, jedoch ein anderes. Im Fall eines Laufzeitdifferenzbetrags |DT1-DT2| der Größe 1 ns (entsprechend etwa 0,2 m Lichtwellenleiter- Längendifferenz) ergibt sich in diesem Beispiel eine sinus förmige differentielle Phasenmodulation DPM mit einem Modula tionshub von 1,84. Bei diesem Modulationshub besitzt die Bes selfunktion erster Art erster Ordnung (J1) ein Maximum.In another, particularly simple and therefore advantageous The embodiment of the PolDM transmitter is the laser LA applied with a frequency modulation FM. For example affects a sinusoidal frequency modulation with a stroke of 293 MHz hardly on the transmission bandwidth of a 10Gb / s transmitter out. Through a non-zero runtime dif Reference amount | DT1-DT2 | the optical transit times DT1, DT2 partial signals passing through the modulators MO1, MO2 between Beam splitter PMC and polarization beam splitter PBSS becomes the Frequency modulation into a differential phase modulation DPM of the partial signals OS1, OS2 converted behind PBSS. As the Frequency modulation FM has a Bessel spectrum, however another. In the case of a term difference | DT1-DT2 | the size 1 ns (corresponding to about 0.2 m optical fiber Length difference) results in this example a sine shaped differential phase modulation DPM with a modula tion stroke of 1.84. With this modulation stroke, the owner first-order self-function of the first order (J1) a maximum.

Im einfachsten Fall kann man sogar auf die externe Frequenz modulation FM verzichten und stattdessen die natürlichen Fre quenzschwankungen des Lasers LA, seine Linienbreite, ausnut zen. Auch diese Frequenzschwankungen führen über die Lauf zeitdifferenz |DT1-DT2| zu differentieller Phasenmodulation zwischen OS1, OS2.In the simplest case, you can even use the external frequency renounce modulation FM and instead the natural Fre fluctuations in the frequency of the LA laser, its line width Zen. These frequency fluctuations also run over the course time difference | DT1-DT2 | to differential phase modulation between OS1, OS2.

Desweiteren ist eine differentielle Phasenmodulation DPM zwi schen OS1 und OS2 auch dann vorhanden, wenn - alternativ zu Fig. 1 - eine Sendeanordnung gemäß Fig. 2 mit zwei Sendern TX1, TX2 verwendet wird, welche orthogonal polarisierte opti sche Signale OS1, OS2 aussenden, die in einem sendeseitigen Polarisationsstrahlteiler PBSS kombiniert werden. Die opti schen Sender werden mit Datensignalen SDD1 für den Sender TX1, und SDD2 für den Sender TX2 moduliert. Da die Differenz frequenz FD zwischen zwei verschiedenen Lasern, welche in TX1, TX2 vorhanden sind, aber i. a. ohne, besondere Maßnahmen nicht im MHz- oder gar Sub-MHz-Bereich stabil bleibt, ist die Ausführung gemäß Fig. 2 weniger zu empfehlen als die nach Fig. 1.Furthermore, a differential phase modulation DPM between OS1 and OS2 is also present if - as an alternative to FIG. 1 - a transmitter arrangement according to FIG. 2 with two transmitters TX1, TX2 is used, which transmit orthogonally polarized optical signals OS1, OS2 can be combined in a transmitter-side polarization beam splitter PBSS. The optical transmitter's are modulated with data signals SDD1 for the transmitter TX1 and SDD2 for the transmitter TX2. Since the difference frequency FD between two different lasers, which are present in TX1, TX2, but generally without special measures, does not remain stable in the MHz or even sub-MHz range, the embodiment according to FIG. 2 is less recommended than that according to Fig. 1.

Ziel der Sendeanordnungen gemäß Fig. 1 und Fig. 2 ist je weils die Randomisierung des Interferenzphasenwinkels; d. h. beispielsweise können im Fall vorhandener Frequenzdifferenz FD die cos- und die sin-Funktion der Phasendifferenz DPM zwi schen OS1 und OS2 jeweils den Mittelwert Null besitzen. The aim of the transmission arrangements according to FIG. 1 and FIG. 2 is to randomize the interference phase angle; ie, for example, in the case of an existing frequency difference FD, the cos and sin functions of the phase difference DPM between OS1 and OS2 each have the mean value zero.

Fig. 2 zeigt auch den prinzipiellen Aufbau eines Übertra gungssystems mit Polarisationsmultiplex (PolDM). Nach Zusam menführen der Signale OS1, OS2 durch PBSS können die Signale anschließend über einen Lichtwellenleiter LWL zu einem Emp fänger RX mit einem Eingang EI übertragen werden. Da der Lichtwellenleiter i. a. nicht polarisationserhaltend ist, er gibt sich die Schwierigkeit, die beiden Signale OS1, OS2 wie der zu trennen. Fig. 2 also shows the basic structure of a transmission system with polarization multiplexing (PolDM). After merging the signals OS1, OS2 by PBSS, the signals can then be transmitted via an optical waveguide to a receiver RX with an input EI. Since the optical waveguide is generally not polarization-maintaining, it poses the difficulty of separating the two signals OS1, OS2 again.

Gemäß Fig. 3 besteht der Empfänger RX hier aus einem Separa tor/Detektor SD und nachgeschalteter Empfängerelektronik. Der Empfänger RX seinerseits aus zwei Empfängern RX1, RX2, die jedoch erfindungsgemäß durch weitere Baugruppen ergänzt wer den.Referring to FIG. 3, the receiver RX here consists of a Separa tor / detector SD and a downstream receiver electronics. The receiver RX in turn consists of two receivers RX1, RX2, which, however, according to the invention are supplemented by further assemblies.

Ein Separator/Detektor SD für PolDM ist in Fig. 4 gezeich net. Das empfangene optische Signal wird vom Eingang EI einem endlosen Polarisationstransformator PT zugeleitet, welcher Steuersignale ST1, ST2 empfängt. Sowohl ST1 als auch ST2 kön nen eines oder mehrere Signale darstellen. An seinem Ausgang ist ein Polarisationsstrahlteiler PBS angebracht, welcher or thogonal polarisierte Signalanteile an seinen Ausgängen OUT1, OUT2 zur Verfügung stellt. Die Ausgangssignale OUT1, OUT2 sollen im Idealfall die orthogonal polarisierten Signale OS1 bzw. OS2 sein; sie tun dies jedoch nur bei geeigneter Ein stellung von PT und eines ggf. vorgeschalteten Kompensators von Polarisationsmodendispersion PMDC. Die Signale OUT1, OUT2 werden in Photodioden PD11, PD21 detektiert, welche elektri sche detektierte Signale ED1, ED2 erzeugen.A separator / detector SD for PolDM is shown in FIG. 4. The received optical signal is fed from the input EI to an endless polarization transformer PT, which receives control signals ST1, ST2. Both ST1 and ST2 can represent one or more signals. A polarization beam splitter PBS is attached to its output, which provides orthogonally polarized signal components at its outputs OUT1, OUT2. The output signals OUT1, OUT2 should ideally be the orthogonally polarized signals OS1 or OS2; however, they only do this with a suitable setting of PT and a possibly upstream compensator of polarization mode dispersion PMDC. The signals OUT1, OUT2 are detected in photodiodes PD11, PD21, which generate electrical detected signals ED1, ED2.

Da PolDM ein mehrstufiges Modulationsverfahren ist, reagiert es empfindlich auf Einflüsse wie Polarisationsmodendispersion (PMD). In solchen Fällen kann es zweckmäßig sein, einen PMD- Kompensator PMDC wie z. B. in den deutschen Patenanmeldungen 198 41 755.1 und 198 30 990.2 beschrieben vor dem Polarisation stransformator PT vorzusehen. In Fig. 4 ist mit dem Eingang EI der Empfangseinrichtung RX ein stilisierter Lithiumniobat chip SUB verbunden, welcher PMD-Kompensator PMDC, Polarisati onstransformator PT und Polarisationsstrahlteiler PBS inte griert. Koppler KPMDC muß nicht vorhanden sein; in diesem Fall ist PMDC direkt mit PT verbunden. Statt des integrierten Aufbaus könnten beispielsweise auch der PMD-Kompensator PMDC weggelassen und Polarisationstransformator PT und Polarisati onsstrahlteiler PBS wie im Tagungsband der European Confe rence on Optical Communications 1993, Montreux, Schweiz, S. 401-404, Beitrag WeP9.3 beschrieben aufgebaut werden. Auch Ausführungsformen gemäß denen in den deutschen Patentanmel dungen 198 58 148.3, 199 19 576.5 sind möglich.Since PolDM is a multi-stage modulation process, it is sensitive to influences such as polarization mode dispersion (PMD). In such cases, it may be appropriate to use a PMD compensator PMDC such. B. in German patent applications 198 41 755.1 and 198 30 990.2 described before the polarization transformer PT. In Fig. 4, a stylized lithium niobate chip SUB is connected to the input EI of the receiving device RX, which integrates PMD compensator PMDC, polarization transformer PT and polarization beam splitter PBS. Coupler KPMDC does not have to be present; in this case PMDC is directly connected to PT. Instead of the integrated structure, the PMD compensator PMDC could also be omitted, for example, and the polarization transformer PT and polarization beam splitter PBS could be constructed as described in the conference proceedings of the European Conference on Optical Communications 1993, Montreux, Switzerland, pp. 401-404, article WeP9.3. Embodiments according to those in the German patent applications 198 58 148.3, 199 19 576.5 are also possible.

Die elektrisch detektierten Signale ED1, ED2 werden Entschei dern D1, D2 zugeleitet, welche auch die normalerweise erfor derliche Taktrückgewinnung beinhalten und Datenausgangssigna le DD1, DD2 ausgeben, welche im Idealfall logisch identisch sind mit den sendeseitigen Modulationssignalen SDD1 bzw. SDD2. Auch Spezialschaltungen entsprechend International J. of High Speed Electronics and Systems, Band 9, 1998, No. 2 (H.-M. Rein, "Si and SiGe bipolar ICs for 10 to 40 Gb/s opti cal-fiber TDM links") können eingesetzt werde.The electrically detected signals ED1, ED2 are decisions dernern D1, D2, which also need the normally include clock recovery and data output signals Output le DD1, DD2, which ideally are logically identical are with the transmitter-side modulation signals SDD1 or SDD2. Special circuits according to International J. of High Speed Electronics and Systems, Volume 9, 1998, No. 2 (H.-M. Rein, "Si and SiGe bipolar ICs for 10 to 40 Gb / s opti cal-fiber TDM links ") can be used.

Die Signale ED1, ED2 werden auch Filtern LED1 bzw. LED2 zuge leitet. Um den Aufwand gering zu halten, kann man z. B. den Strom an derjenigen Elektrode einer Photodiode messen, an der das Datensignal nicht abgenommen wird. Das hat den Vorteil, daß das Datensignal nicht verfälscht wird, und daß durch die an der anderen Elektrode der Photodiode vorhandene kapazitive Abblockung gegen Masse bereits wenigstens teilweise die ge wünschte Filterung vorgenommen wird.The signals ED1, ED2 are also applied to filters LED1 and LED2 directs. To keep the effort low, you can e.g. B. the Measure current at the electrode of a photodiode at the the data signal is not picked up. That has the advantage, that the data signal is not corrupted, and that by the capacitive existing on the other electrode of the photodiode Blocking against mass already at least partially the ge desired filtering is carried out.

Filter LED1, LED2, LED12 selektieren bevorzugt Frequenzantei le, bei denen die durch die spezielle Ausprägung der Sende vorrichtung gemäß Fig. 1 oder 2 Interferenzerscheinungen zwischen den Signalen OS1 und OS2 auftreten. Im Fall einer Frequenzmodulation FM ist dies die Modulationsfrequenz (i. a. nicht identisch mit dem Frequenzmodulationshub) MO von bei spielsweise 1 MHz, aber auch andere Modulationsfrequenzen im Bereich von ca. 10 Hz bis 1 GHz sind zumindest prinzipiell geeignet. Es können auch Vielfache n.MO (n ganzzahlig) der Modulationsfrequenz alleine oder zusammen mit ihr ausgewertet werden. Filter LED1, LED2 werden bevorzugt als Bandpaßfilter ausgelegt. Die Auslegung als Tiefpaßfilter mit Durchleitung des Gleichanteils ist ebenfalls möglich, wegen der großen Schwankungen ebendieser Gleichanteile aber i. d. R. nicht nütz lich.Filters LED1, LED2, LED12 preferentially select frequency components in which the interference characteristics between the signals OS1 and OS2 occur due to the special design of the transmission device according to FIG. 1 or 2. In the case of frequency modulation FM, this is the modulation frequency (generally not identical to the frequency modulation deviation) MO of, for example, 1 MHz, but other modulation frequencies in the range from approximately 10 Hz to 1 GHz are at least in principle suitable. Multiples of n.MO (n integer) of the modulation frequency can also be evaluated alone or together with it. Filters LED1, LED2 are preferably designed as bandpass filters. The design as a low-pass filter with transmission of the direct component is also possible, but usually not useful due to the large fluctuations of the same direct components.

Die Ausgangssignale der Filter LED1, LED2 werden Effektiv wert- oder Leistungsdetektoren DET1 bzw. DET2 zugeleitet. Statt Effektivwert- oder Leistungsdetektoren können ggf. auch Spitzenwertdetektoren und ähnliche Einrichtungen verwendet werden. In der Regel ist anschließend an Detektoren DET1, DET2 eine Tiefpaßfilterung mit Filtern LPF1 bzw. LPF2 notwen dig. Die in diesen oder bereits in tiefpaßfilternden Detekto ren DET1, DET2 konditionierten Signale L1, L2 werden Reglern RG1, RG2 zugeleitet, deren Ausgangssignale ST1, ST2 im Sepa rator/Detektor SD den Polarisationstransformator PT ansteu ert. Die Regler RG1, RG2 sind so ausgelegt, daß die Signale L1, L2 minimale Beträge annehmen, d. h., minimale Interferen zerscheinungen zwischen OS1 und OS2 anzeigen. Damit ist opti male Empfängerfunktion gewährleistet.The output signals of the filters LED1, LED2 become effective Value or power detectors DET1 or DET2 supplied. Instead of RMS or power detectors, you can also Peak detectors and similar devices are used become. As a rule, detectors DET1 DET2 a low-pass filtering with LPF1 or LPF2 filters is required dig. Those in this or already in low pass filtering detectors Ren DET1, DET2 conditioned signals L1, L2 are controllers RG1, RG2 fed, the output signals ST1, ST2 in Sepa rator / detector SD control the polarization transformer PT ert. The controllers RG1, RG2 are designed so that the signals L1, L2 accept minimal amounts, i. i.e., minimal interferences Show phenomena between OS1 and OS2. This is opti male receiver function guaranteed.

Der erfindungsgemäße, bereits beschriebene Block DR des Emp fängers RX kann in Fällen, in denen ein Separator/Detektor mit Polarisationsregler PT und anschließendem Polarisations strahlteiler PBS - wie in Fig. 4 dargestellt - ausgeführt ist, vereinfacht werden. Da Interferenzerscheinungen dann in beiden Empfängerzweigen stets entgegengesetzt sind (gleiche elektrische Signalpolaritäten der Empfängerzweige vorausge setzt), wird in Fig. 5 für solche Fälle in einem Subtrahie rer SUBED12 die Differenz zwischen den Signalen ED1, ED2 er mittelt und diese einem wie DET1, DET2 aufgebauten Detektor DET12 zugeleitet. Es folgt ein wie LPF1, LPF2 aufgebautes Tiefpaßfilter LPF12 und ein Regler RG, welcher Stellsignale ST1, ST2 erzeugt. ER ist so ausgelegt, daß Signal L12 mini miert wird. Prinzipiell wäre ein einziges Tiefpaßfilter LED12 ausreichend; da breitbandige Subtrahierer SUBED12 jedoch auf wendig sind, ist es i. d. R. günstiger, an den Eingängen eines entsprechend schmalbandigeren Subtrahierers SUBED12 zunächst Filter LED1 bzw. LED2 vorzusehen und ggf. an dessen Ausgängen trotzdem ein weiteres, LED12, welches kaskadiert mit LED1 bzw. LED2 die gewünschte spektrale Formung ergibt.The inventive block DR of the receiver RX described above can be simplified in cases in which a separator / detector with polarization controller PT and subsequent polarization beam splitter PBS - as shown in FIG. 4 - is designed. Since interference phenomena are then always opposite in both receiver branches (same electrical signal polarities of the receiver branches presupposed), the difference between the signals ED1, ED2 is determined in FIG. 5 for such cases in a subtractor SUBED12 and these are constructed like DET1, DET2 Detector DET12 fed. This is followed by a low-pass filter LPF12 constructed like LPF1, LPF2 and a controller RG, which generates control signals ST1, ST2. ER is designed so that signal L12 is minimized. In principle, a single low-pass filter LED12 would be sufficient; However, since broadband subtractors SUBED12 are maneuverable, it is generally cheaper to first provide filters LED1 or LED2 at the inputs of a correspondingly narrow-band subtractor SUBED12 and, if necessary, a further one, LED12, which cascades with LED1 or LED2 gives the desired spectral shaping.

Die Regler RG1, RG2, RG arbeiten bevorzugt nach einem Lock- In-Verfahren und besitzen vorzugsweise Integral- oder Propor tional-Integral-Regelglieder.The controllers RG1, RG2, RG preferably work according to a lock In process and preferably have integral or proportional tional-integral control elements.

Falls die Frequenzmodulation FM durch - vorzugsweise sinus förmige - Direktmodulation eines Halbleiterlasers erzeugt wird, besitzen die Signale OS1, OS2 neben der gewünschten, durch FM erzeugten differentiellen Phasenmodulation DPM, die einen Hub (Spitzenhub in Radiant) ETA besitze, auch eine un erwünschte Amplitudenmodulation. Diese ist von den empfänger seitig ausgewählten Polarisationszuständen unabhängig und er schwert daher das Einstellen der Polarisationen in PT, PT1, PT2. In solchen Fällen kann es günstig sein, Vielfache n.OM (n = 2, 3, 4, . . .) der Modulationsfrequenz OM auszuwerten.If the frequency modulation FM by - preferably sine shaped - direct modulation of a semiconductor laser generated the signals OS1, OS2 in addition to the desired differential phase modulation DPM generated by FM, which have a stroke (peak stroke in radians) ETA, also an un desired amplitude modulation. This is from the recipient mutually selected polarization states independently and he therefore difficult to set the polarizations in PT, PT1, PT2. In such cases, it may be convenient to multiply n.OM. (n = 2, 3, 4,...) to evaluate the modulation frequency OM.

Die Amplituden empfängerseitig detektierter gerader (n = 0, 2, 4, . . .) und ungerader (n = 1, 3, 5, . . .) Vielfacher n.OM der Modulationsfrequenz OM sind proportional zu cos bzw. sin eines statischen Differenzwinkels EPS, der empfindlich vom Laufzeitdifferenzbetrag |DT1-DT2| abhängt. Dies erschwert die Interferenzdetektion; insbesondere könnte, falls dieser Win kel gleich Null ist, die Polarisationsjustage unmöglich wer den.The amplitudes of straight lines detected on the receiver side (n = 0, 2, 4,. . .) and odd (n = 1, 3, 5,...) multiple n.OM the modulation frequency OM are proportional to cos or sin a static differential angle EPS, which is sensitive to Term difference amount | DT1-DT2 | depends. This complicates the Interference detection; in particular, if this win kel is zero, the polarization adjustment impossible the.

Erfindungsgemäß ist es aber möglich, mindestens ein gerades und gleichzeitig mindestens ein ungerades Vielfaches der Mo dulationsfrequenz OM auszuwerten. Bei geeigneter Auslegung des oder der Filter LED1, LED2, LED12 ist die jeweilige Fil terausgangsleistung und ist/sind daher auch die Signale L1, L2, L12 proportional zu cos^2(EPS)+sin^2(EPS) = 1, also unab hängig von EPS. Es sei LOMn ein Leistungsübertragungsfaktor bei der Frequenz n*OM. In einem ersten solchen Beispiel wer den Modulationsfrequenz OM, entsprechend Bessellinie J1 (Jn = Besselfunktion erster Gattung, n-ter Ordnung), und doppelte Modulationsfrequenz 2.OM, entsprechend Bessellinie J2, durch Bandpaßfilter LED1, LED2, LED12 geführt, und die Detektoren DET1, DET2, DET12 sind Leistungsdetektoren oder Effektivwert detektoren. Es wird LOM1.J1(ETA)^2 = LOM2.J2(ETA)^2 einge stellt, was z. B. durch |J1(ETA)| = |J2(ETA)| mittels ETA = 2,63 sowie LOM1 = LOM2 wenigstens näherungsweise erreicht wird. Das dieser Auslegung zugrundeliegende erfinderische Prinzip ist, daß die detektierten - oder im Fall frequenzunabhängiger Detektion bereits die detektierbaren - Leistungen PEVEN, PODD, welche man durch Detektion nur der geradzahligen bzw. nur der ungeradzahligen Vielfachen von OM im Ausgangssignal L1, L2, L12 mißt, eine von EPS unabhängige Summe PEVEN+PODD und übrigens auch dieselben Erwartungswerte besitzen. Es fol gen weitere Ausführungsbeispiele entsprechend diesem Prinzip:
Es ist möglich, daß Modulationshub ETA im Laufe der Zeit Schwankungen unterworfen ist, z. B. durch Laseralterung. Um die Detektion dennoch in erster Näherung unabhängig von Dif ferenzwinkel EPS halten zu können, dürfen Signale L1, L2, L12 in erster Näherung nicht von ETA abhängen. Dies erzielt man beispielsweise durch Bandpaßfilter LED1, LED2, LED12, welche jeweils die Modulationsfrequenz OM, ihr Doppeltes 2.OM und ihr Dreifaches 3.OM passieren lassen. Die dabei erforderli chen Werte der Leistungsübertragungsfunktionen sind wenig stens näherungsweise LOM1=0,72852.LOM2 und LOM3=1,6036.LOM2, und es wird wenigstens näherungsweise ETA=3.0542 gewählt. Wie oben erwähnt, kann die Detektion bei OM Probleme bringen, so daß es günstiger sein kann, stattdessen bei 2.OM, 3.OM, 4.OM zu detektieren. Die dabei erforderlichen Werte der Lei stungsübertragungsfunktionen sind wenigstens näherungsweise LOM2=0,64066.LOM3 und LOM4=1,3205.LOM3, und es wird wenig stens näherungsweise ETA=4,2011 gewählt. Die nicht genannten Leistungsübertragungsfaktoren, im jetzigen Beispiel also LOM0, LOM1, LOM5, LOM6, LOM7, . . . für Frequenzen 0, OM, 5.OM, 6.OM, 7.OM, . . ., seien jeweils wenigstens näherungsweise gleich Null.According to the invention, however, it is possible to evaluate at least one even and at least one odd multiple of the modulation frequency OM. With a suitable design of the filter (s) LED1, LED2, LED12, the respective filter output power and therefore the signals L1, L2, L12 are / are proportional to cos ^ 2 (EPS) + sin ^ 2 (EPS) = 1, that is to say independent dependent on EPS. Let LOMn be a power transmission factor at the frequency n * OM. In a first such example, the modulation frequency OM, corresponding to the Bessellinline J1 (Jn = Bessel function of the first kind, nth order), and double the modulation frequency 2.OM, corresponding to the Bessellinie J2, are passed through bandpass filters LED1, LED2, LED12, and the detectors DET1 , DET2, DET12 are power detectors or RMS detectors. It is LOM1.J1 (ETA) ^ 2 = LOM2.J2 (ETA) ^ 2 is set, which, for. B. by | J1 (ETA) | = | J2 (ETA) | at least approximately achieved by means of ETA = 2.63 and LOM1 = LOM2. The inventive principle on which this interpretation is based is that the detected - or, in the case of frequency-independent detection, the detectable - powers PEVEN, PODD, which are measured by detecting only the even-numbered or only the odd-numbered multiples of OM in the output signal L1, L2, L12, a sum independent of EPS PEVEN + PODD and, incidentally, also have the same expected values. Further exemplary embodiments follow in accordance with this principle:
It is possible that modulation stroke ETA is subject to fluctuations over time, e.g. B. by laser aging. In order to be able to keep the detection in a first approximation independent of the difference angle EPS, signals L1, L2, L12 may not depend on ETA in the first approximation. This is achieved, for example, by means of bandpass filters LED1, LED2, LED12, which each allow the modulation frequency OM, their double 2.OM and their triple 3.OM to pass. The required values of the power transmission functions are at least approximately LOM1 = 0.72852.LOM2 and LOM3 = 1.6036.LOM2, and at least approximately ETA = 3.0542 is selected. As mentioned above, detection can cause problems with OM, so it may be cheaper to detect with 2.OM, 3.OM, 4.OM instead. The required values of the power transmission functions are at least approximately LOM2 = 0.64066.LOM3 and LOM4 = 1.3205.LOM3, and at least approximately ETA = 4.2011 is selected. The power transmission factors not mentioned, in the current example LOM0, LOM1, LOM5, LOM6, LOM7,. , , for frequencies 0, OM, 5.OM, 6.OM, 7.OM,. , . are each at least approximately equal to zero.

Der Entwurf solcher Bandpaßfilter kann schwierig sein. Selbstverständlich ist es möglich, stattdessen mehrere oder einzelne Bandpaßfilter LEDOMn für n.OM vorzusehen, da die Spektrallinien des Besselspektrums mathematisch orthogonal sind, so daß sich ihre Einzelleistungen direkt addieren las sen, ohne Kreuzleistungsterme. Die se besitzen jeweils einen angeschlossenen Leistungsdetektor DETOMn. Fig. 8 zeigt ent sprechende alternative Ausführungsformen einer Filtereinheit FE1, FE2, FE12 der Fig. 3 oder 5. Hier gilt entsprechend dem letzen Ausführungsbeispiel n = 2, 3, 4, aber anderes aus gewählte n sind ebenfalls möglich. Die alternativ durch Fig. 8 implementierte Filtereinheit FE12 kann auch die Subtra hiereinheit SE enthalten, wobei sich lineare Funktionsblöcke gemäß Kommutativ- und Distributivgesetz verschieben oder auf teilen lassen.Designing such bandpass filters can be difficult. Of course, it is possible to provide several or individual bandpass filters LEDOMn for n.OM instead, since the spectral lines of the Bessel spectrum are mathematically orthogonal, so that their individual powers can be added directly, without cross-power terms. They each have a connected DETOMn power detector. Fig. 8 shows corresponding alternative embodiments of a filter unit FE1, FE2, FE12 of Fig. 3 or 5. Here n = 2, 3, 4 applies according to the last embodiment, but other selected n are also possible. The filter unit FE12, which is alternatively implemented by FIG. 8, can also contain the subtraction unit SE, wherein linear function blocks can be moved or divided in accordance with the commutative and distributive law.

Die Leistungsübertragungsfaktoren LOMn ergeben sich jeweils durch Multiplikation des Leistungsübertragungsfaktors eines Filters LEDOMn mit dem eines Gewichts Gn, welches Teil des dazugehörigen Leistungsdetektors DETOMn ist oder jenem nach geschaltet. Die nach der Gewichtung durch Gn erhaltenen Si gnale werden in einem Addierer ADD addiert. Am Ausgang des Tiefpaßfilters LPF1, LPF2, LPF12 ergibt sich das gewünschte Ausgangssignal L1, L2 oder L12, welches wiederum erfindungs gemäß von EPS und in erster Näherung von ETA unabhängig ist. Tiefpaßfilter LPF1, LPF2, LPF12 kann auch ganz oder teilweise in ADD und/oder Gn und/oder DETOMn implementiert sein oder weggelassen werden.The power transmission factors LOMn result in each case by multiplying the power transfer factor by one Filters LEDOMn with a weight Gn, which is part of the associated power detector DETOMn or after switched. The Si obtained after weighting by Gn Signals are added in an adder ADD. At the exit of the Low pass filter LPF1, LPF2, LPF12 results in the desired Output signal L1, L2 or L12, which in turn fiction is independent of EPS and in the first approximation of ETA. Low pass filter LPF1, LPF2, LPF12 can also be used in whole or in part be implemented in ADD and / or Gn and / or DETOMn or be omitted.

Detektion und Addition können auch vertauscht werden. In die sem Fall sind in Fig. 8 die Detektoren DETOMn und ggf. Ge wichte Gn durch Durchverbindungen zu ersetzen, während hinter dem Addierer ADD ein (in Fig. 8 bisher nicht benötigter und deshalb bisher durch eine Durchverbindung zu ersetzender) De tektor DET1, DET2, DET12, welcher ein Leistungs- oder Effek tivwertdetektor ist, vorgesehen wird.Detection and addition can also be interchanged. In the sem case 8, the detectors DETOMn and possibly Ge are shown in Fig. Replace weights Gn by vias, while behind the adder ADD (in Fig. 8 so far not required, and therefore so far by a through connection for substitution), De Tektor DET1 DET2, DET12, which is a power or effective value detector, is provided.

Zusätzliche Signale und Regler können wie in den Proc. 9th European Conference on Integrated Optics (ECIO'99), April 14-16, 1999, Turin, Italien, postdeadline-paper-Band, S. 17-19 (D. Sandel et al., "Integrated-optical polarization mode dis persion compensation for 6-ps, 40-Gb/s pulses") beschrieben zur Regelung des PMD-Kompensators PMDC eingesetzt werden. Der Polarisationstransformator PT ist prinzipiell ebenso aufge baut wie der PMD-Kompensator PMDC, welcher in der gerade ge nannten Literaturstelle näher beschrieben ist und einfach die Kaskade mehrerer Modenwandler als Polarisationstransformato ren darstellt. Die Steuersignale des Reglers RG werden dem Polarisationstransformator PT zugeführt.Additional signals and controllers can be used as in the Proc. 9th European Conference on Integrated Optics (ECIO'99), April 14-16, 1999, Turin, Italy, postdeadline paper volume, pp. 17-19 (D. Sandel et al., "Integrated-optical polarization mode dis persion compensation for 6-ps, 40-Gb / s pulses ") can be used to control the PMD compensator PMDC. The In principle, polarization transformer PT is also open builds like the PMD compensator PMDC, which is currently in use mentioned literature is described in more detail and simply the Cascade of several mode converters as polarization transformato ren represents. The control signals of the controller RG are the Polarization transformer PT supplied.

Durch sendeseitiges nichtideales Multiplex im sendeseitigen Polarisationsstrahlteiler PBSS, oder durch polarisationsab hängige Dämpfung oder Verstärkung im Lichtwellenleiter LWL kann es zu reduzierter Orthogonalität der empfangenen opti schen Signale OS1, OS2 kommen. Gemäß Fig. 6 und Fig. 7 ist es in solchen Fällen günstig, nach Durchlaufen eines Lei stungsteilers TE je einen Polarisationstransformator PT1, PT2 mit ggf. vorgeschaltetem PMD-Kompensator PMDC1, PMDC2 und nachgeschaltetem Polarisationsstrahlteiler oder Polarisator PBS1, PBS2 einzusetzen. Die Komponenten PMDC, KPMDC seien zu nächst nicht vorhanden und durch Durchverbindungen ersetzt, so daß EI direkt mit TE verbunden ist. Für den Fall linearer Polarisationen sind die durch das Ausführungsbeispiel der Fig. 7 erfindungsgemäß erreichten Polarisationsanpassungen in Fig. 6 skizziert. Die empfangenen Signale OS1, OS2 sind nicht orthogonal zueinander polarisiert. Das Signal OUT1, welches durch PBS1 transmittiert wird, ist jedoch orthogonal zu OS2, und OUT2, welches durch PBS2 transmittiert wird, ist orthogonal zu OS1. Daß OS1 nicht identisch mit OUT1 polari siert ist und OS2 nicht identisch mit OUT2 polarisiert ist, führt zwar zu einem gewissen Signalverlust, der jedoch leich ter zu ertragen ist als ein starkes Nebensprechen, welches sich gemäß dem Stand der Technik dann ergäbe, wenn man OS1 identisch mit OUT1 und OS2 identisch mit OUT2 machte.The transmission-side non-ideal multiplex in the transmission-side polarization beam splitter PBSS, or by polarization-dependent attenuation or amplification in the optical waveguide, can result in reduced orthogonality of the received optical signals OS1, OS2. Referring to FIG. 6 and FIG. 7, it is low in such cases, after passing through a Lei stungsteilers TE depending on a polarization transformer PT1, PT2, possibly with upstream PMD compensator PMDC1, PMDC2 and a downstream polarization beam splitter or polarizer PBS1 use PBS2. The components PMDC, KPMDC are initially not available and replaced by through connections, so that EI is directly connected to TE. In the case of linear polarizations, the polarization adjustments achieved according to the invention by the exemplary embodiment in FIG. 7 are outlined in FIG. 6. The received signals OS1, OS2 are not polarized orthogonally to one another. However, the signal OUT1, which is transmitted by PBS1, is orthogonal to OS2, and OUT2, which is transmitted by PBS2, is orthogonal to OS1. That OS1 is not polarized identically with OUT1 and OS2 is not polarized identically with OUT2, leads to a certain signal loss, which is however easier to endure than a strong crosstalk, which would result according to the prior art if OS1 made identical to OUT1 and OS2 identical to OUT2.

Damit sich die Einstellungen gemäß Fig. 6 ergeben, ist die Ausführung von DR gemäß Fig. 5 nicht geeignet, es muß viel mehr die gemäß Fig. 3 gewählt werden.Thus, the settings result in FIG. 6, the execution of DR 5 is shown in FIG. Not suitable, it has much more to select 3, as shown in FIG..

Je nach Art und Weise der Herstellung der differentiellen Phasenmodulation zwischen OS1 und OS2 können DR und insbeson dere LED1, LED2, LED12, DET1, DET2, DET12 noch weiter vari iert werden. Verzichtet man bei vorhandener Laufzeitdifferenz |DT1-DT2| auf die Frequenzmodulation FM und erzeugt die dif ferentielle Phasenmodulation DPM durch natürliche Frequenz schwankungen des Lasers LA, so sollten LED1, LED2, LED12 so ausgeprägt sein, daß wesentliche Teile des entstehenden, sich i. d. R. über mehrere MHz erstreckenden Interferenzspektrums durchgelassen werden. Verwendet man Frequenzverschieber PHMO1, PHMO2 oder differentielle Frequenzverschieber PHMO12 oder verschiedenfrequente Teilsender TX1, TX2, so sind LED1, LED2, LED12 auf die entstehende Differenzfrequenz zwischen OS1 und OS2 abzustimmen. Sind PHMO1, PHMO2 oder PHMO12 vor handen und als (im Fall von PHMO12 differentieller) Phasen schieber ausgeprägt, so ergibt sich im Fall sägezahnförmiger Steuersignale (Serrodynmodulation) dieselbe Situation wie bei Frequenzverschiebern, im Fall sinusförmiger Steuersignale je doch ein Besselspektrum wie im Fall sinusförmiger Frequenzmo dulation FM, dessen Detektion bereits weiter oben betrachtet wurde.Depending on the way of producing the differential Phase modulation between OS1 and OS2 can DR and in particular LED1, LED2, LED12, DET1, DET2, DET12 still further vari be. If you do not have an existing term difference | DT1-DT2 | on the frequency modulation FM and generates the dif differential phase modulation DPM by natural frequency Fluctuations in the laser LA, so should LED1, LED2, LED12 be pronounced that essential parts of the emerging, itself i. d. Interference spectrum that extends over several MHz be allowed through. One uses frequency shifters PHMO1, PHMO2 or differential frequency shifters PHMO12 or different frequency partial transmitters TX1, TX2, then LED1, LED2, LED12 on the resulting difference frequency between To coordinate OS1 and OS2. Are PHMO1, PHMO2 or PHMO12 before act and as (in the case of PHMO12 differential) phases pronounced slide, so in the case of sawtooth Control signals (Serrodynmodulation) the same situation as with Frequency shifters, in the case of sinusoidal control signals each but a Bessel spectrum as in the case of sinusoidal frequency mo dulation FM, the detection of which was considered above has been.

Schließlich können durch Messung der Leistungen der Signale ED1, ED2 oder durch Ablesen des trotz Einregelung von PT ver bleibenden Restanteils von L12 Signale gewonnen werden, wel che zur Überprüfung und ggf. (langsamen) Nachregelung oder gezielten Vorverzerrung der sendeseitigen Polarisationsortho gonalität verwendet werden. Dies ermöglicht die Optimierung des Übertragungssystems derart, daß beispielsweise polarisa tionsabhängige Dämpfung des Lichtwellenleiters nicht nur nicht zu Nebensprechen führt, sondern auch zu keiner Benach teiligung eines der optischen Signale OS1, OS2 gegenüber dem anderen.Finally, by measuring the power of the signals ED1, ED2 or by reading the ver remaining portion of L12 signals are obtained, wel for checking and, if necessary, (slow) readjustment or targeted predistortion of the transmit polarization ortho gonality can be used. This enables optimization of the transmission system such that, for example, polarisa tion-dependent attenuation of the optical fiber not only does not lead to crosstalk, but also does not lead to any problems division of one of the optical signals OS1, OS2 compared to other.

Auch können, z. B. durch Aufbringen weiterer Frequenzmodulati on FM, z. B. mit einer von OM verschiedenen Frequenz, oder durch Auswertung von Reglersignalen, Informationen gewonnen werden, welche z. B. die adaptive Regelung eines Modulations hubs ETA oder von Leistungsübertragungsfaktoren LOMn ermögli chen.Also, e.g. B. by applying further frequency modulations on FM, e.g. B. with a different frequency from OM, or information obtained by evaluating controller signals which z. B. the adaptive control of modulation hubs ETA or LOMn of power transmission factors chen.

Weitere Ausführungsbeispiele der Erfindung betreffen die Kom bination mit Verfahren und Einrichtungen zur Kompensation von Polarisationsmodendispersion (PMD). Minimaler optischer Auf wand ergibt sich, wenn die Regelsignale für PMDC in Fig. 4 oder PMDC1 und PMDC2 in Fig. 7 aus den beiden elektrischen Empfangssignalen ED1 und ED2 abgeleitet werden. Dies erfolgt z. B. durch einfache elektrische Spektralanalyse; eine Ab schwächung hochfrequenter Signalanteile deutet auf unkompen sierte PMD hin und ist durch geeignete Einstellung von PMDC zu vermeiden. Nachteilig ist hierbei, daß sich auch die Ein stellungen von PT, PT1, PT2 auf die PMD-Kompensation auswir ken können.Further embodiments of the invention relate to the combination with methods and devices for compensating polarization mode dispersion (PMD). Minimal optical expenditure arises if the control signals for PMDC in FIG. 4 or PMDC1 and PMDC2 in FIG. 7 are derived from the two electrical received signals ED1 and ED2. This is done e.g. B. by simple electrical spectral analysis; A weakening of high-frequency signal components indicates uncompensated PMD and can be avoided by suitable setting of PMDC. The disadvantage here is that the settings of PT, PT1, PT2 can affect the PMD compensation.

Dies kann vermieden werden, wenn vor Erreichen der polarisie renden Elemente PBS, PBS1, PBS2 ein optisches Signal abge zweigt und detektiert wird. Aus diesem werden dann PMD- Verzerrungen analysiert und durch Einstellung von PMDC, PMDC1, PMDC2 minimiert. Zu diesem Zweck sind in Fig. 4 und 7 jeweils ein Koppler KPMDC, ein daran angeschlossener Photo detektor PDPMDC, ein Verzerrungsanalysator DANA und ein Reg ler RPMDC vorgesehen. Im Fall eines Empfängereingangsteils entsprechend Fig. 7 entfallen dann PMDC1, PMDC2 (und werden durch Durchverbindungen ersetzt), und PMD-Kompensation wird durch einen vor KPMDC liegenden PMD-Kompensator PMDC ausge führt. Diese Art der PMD-Kompensation ist zwar prinzipiell schon bekannt, beispielsweise aus der europäischen Patentan meldung EP 0 909 045 A2 und aus IEEE J. Lightwave Technology, 17(1999)9, S. 1602-1616; neu ist jedoch ihre Anwendung auf Polarisationsmultiplexsignale. This can be avoided if an optical signal is branched off and detected before the polarizing elements PBS, PBS1, PBS2 are reached. From this, PMD distortions are then analyzed and minimized by setting PMDC, PMDC1, PMDC2. For this purpose, a coupler KPMDC, a photo detector PDPMDC connected to it, a distortion analyzer DANA and a controller RPMDC are each provided in FIGS . 4 and 7. In the case of a receiver input part according to FIG. 7, PMDC1, PMDC2 are then omitted (and are replaced by through connections), and PMD compensation is carried out by a PMD compensator PMDC located before KPMDC. This type of PMD compensation is already known in principle, for example from European patent application EP 0 909 045 A2 and from IEEE J. Lightwave Technology, 17 (1999) 9, pp. 1602-1616; however, what is new is their application to polarization multiplex signals.

Reference list

LA Laser, Sendelaser, Lasersender
FM Frequenzmodulation
PMC Koppler, polarisationserhaltender Koppler
MO1, MO2 Modulatoren
SDD1, SDD2 Modulationssignale
OS1, OS2 Optische Teilsignale
PHMO1, PHMO2 Phasenmodulator
PBSS Sendeseitiger Polarisationsstrahlteiler
PHMO12 Differentieller Phasenmodulator
DPM Differentielle Phasenmodulation
FD Frequenzdifferenz
DT1, DT2 Laufzeiten
|DT1-DT2| Laufzeitdifferenz, genauer gesagt: Betrag der Laufzeitdifferenz
TX1, TX2 Optische Sender, Sendelaser
LWL Lichtwellenleiter
RX Empfänger
EI Eingang des Empfängers
SD Separator/Detektor
SPi Regelsignale für PMD-Kompensator(en)
RPi, RP Regler für PMD-Kompensator(en)
ST1, ST2 Steuersignale für Polarisationstransformator(en)
RG1, RG2, RG Regler für Polarisationstransformator(en)
ED1, ED2 Elektrische detektierte Signale
D1, D2 Entscheider einschließlich Taktrückgewinnung, Regenerator
DR Detektor-Regler-Einheit
LED1, LED2, LED12 Tiefpaßfilter
FIO1, FIO2, FIO12 Tiefpaßgefilterte Signale
SUBED12 Subtrahierer
DET1, DET2, DET12 Detektor, Leistungsmesser, Effektivwertmesser
LPF1, LPF2, LPF12 Tiefpaßfilter
L1, L2, L12 Reglereingangssignale, welche Interferenz
anzeigen
CLi Taktsignale
DDMi Demultiplexer/Entscheider
DDij Ausgangssignale von Demultiple xer/Entscheidern
DMi analoge Demultiplexer
Dij analoge Ausgangssignale von Demultiple xern
Kij Korrelatoren
KPij Korrelationsprodukte
Lij Tiefpaßfilter
PD11, PD21 Photodioden
PBS Polarisierendes Element, Polarisationsstrahlteiler,
PBS1, PBS2 Polarisierende Elemente, Polarisatoren
PT, PT1, PT2 Polarisationstransformatoren
PMDC, PMDC1, PMDC2 Kompensatoren von Polarisationsmodendispersion
SUB, SUB1, SUB2 Substrat, Lithiumniobatsubstrat
OUT1, OUT2 Optische Signale hinter polarisierenden Elementen
TE Leistungsteiler
SUB, SUBi Substrate
x, y Koordinaten für horizontale/vertikale Po larisation
FE1, FE2, FE12 Filtereinheit
OM Modulationsfrequenz
n.OM (n = 0, 1, 2, . . .) Vielfache der Modulationsfrequenz
LOMn Leistungsübertragungsfaktoren
LEDOMn Filter für Frequenz n.OM
DETOMn Detektor, Leistungsmesser
Gn Gewichte
ADD Addierer
ED1-ED2 Differenz zwischen ED1 und ED2
SE Subtrahiereinheit
PEVEN detektierte oder detektierbare Leistung nur geradzahliger Vielfacher von OM
PODD detektierte oder detektierbare Leistung nur ungeradzahliger Vielfacher von OM
PEVEN+PODD Summe von PEVEN und PODD
KPMDC Koppler für PMD-Kompensator
PDPMDC Photodetektor für PMD-Kompensator
DANA PMD-Verzerrungsanalysator
RPMDC Regler für PMD-Kompensator
LA laser, transmitter laser, laser transmitter
FM frequency modulation
PMC coupler, polarization-maintaining coupler
MO1, MO2 modulators
SDD1, SDD2 modulation signals
OS1, OS2 Optical partial signals
PHMO1, PHMO2 phase modulator
PBSS transmitting polarization beam splitter
PHMO12 differential phase modulator
DPM differential phase modulation
FD frequency difference
DT1, DT2 run times
| DT1-DT2 | Term difference, more precisely: amount of the term difference
TX1, TX2 optical transmitters, transmission lasers
Fiber optic cables
RX receiver
EI receipt of the recipient
SD separator / detector
SPi control signals for PMD compensator (s)
RPi, RP controller for PMD compensator (s)
ST1, ST2 control signals for polarization transformer (s)
RG1, RG2, RG controller for polarization transformer (s)
ED1, ED2 Electrical detected signals
D1, D2 decision-maker including clock recovery, regenerator
DR detector-controller unit
LED1, LED2, LED12 low pass filter
FIO1, FIO2, FIO12 low pass filtered signals
SUBED12 subtractor
DET1, DET2, DET12 detector, power meter, RMS meter
LPF1, LPF2, LPF12 low pass filter
L1, L2, L12 controller input signals what interference
Show
CLi clock signals
DDMi demultiplexer / decision maker
DDij output signals from demultiple xer / decision makers
DMi analog demultiplexer
Dij analog output signals from demultiple xers
Kij correlators
KPij correlation products
Lij low pass filter
PD11, PD21 photodiodes
PBS polarizing element, polarizing beam splitter,
PBS1, PBS2 polarizing elements, polarizers
PT, PT1, PT2 polarization transformers
PMDC, PMDC1, PMDC2 compensators of polarization mode dispersion
SUB, SUB1, SUB2 substrate, lithium niobate substrate
OUT1, OUT2 Optical signals behind polarizing elements
TE power divider
SUB, SUBi substrates
x, y coordinates for horizontal / vertical polarization
FE1, FE2, FE12 filter unit
OM modulation frequency
n.OM (n = 0, 1, 2,...) Multiples of the modulation frequency
LOMn power transfer factors
LEDOMn filter for frequency n.OM.
DETOMn detector, power meter
Gn weights
ADD adder
ED1-ED2 Difference between ED1 and ED2
SE subtraction unit
PEVEN detected or detectable power of even even multiples of OM
PODD detected or detectable performance of only odd multiples of OM
PEVEN + PODD Sum of PEVEN and PODD
KPMDC coupler for PMD compensator
PDPMDC photodetector for PMD compensator
DANA PMD distortion analyzer
RPMDC controller for PMD compensator

Claims

1. Method for the optical information transmission to each other orthogonally polarized optical signals (OS1, OS2) by means of polarization multiplex, which are detected in a receiver (RX), whose input (EI) in a separator / detector (SD) with one of a controller (RG) controlled polarization transformer (PT), a downstream polarizing element (PBS) and this downstream photodetectors (PD11, PD21) for generating electrical detected signals (ED1, ED2) is connected, characterized in that in the receiver (RX) in a detector-controller assembly (DR) an interference signal (FIO1, FIO2, FIO12) is evaluated by a controller (RG1, RG2, RG) and is used to set a polarization transformer (PT1, PT2, PT).

2. The method according to claim 1, characterized, that an electrical detected signal (ED1, ED2) by a Filter (LED1, LED2, LED12) is filtered that its off signal sent to a detector (DET1, DET2, DET12) which is at least approximately the effective value, the average power or the peak value determines that if necessary after low-pass filtering an output signal of such a De tectors (DET1, DET2, DET12) a signal (L1, L2, L12) for ver stands by what possible interference of the optical Signals (OS1, OS2) in an electrically detected signal (ED1, ED2) is displayed and this to avoid this In interference from a controller (RG1, RG2, RG), which a Po Larization transformer (PT1, PT2, PT) controlled, minimized if this signal (L1, L2, L12) becomes stronger Interference increases, or is maximized if this signal (L1, L2, L12) decreases with increasing interference.

3. The method according to claim 1 or 2, characterized, that in the separator / detector (SD) by separate controllers (RG1, RG2) controlled separate polarization transformers (PT1, PT2) and downstream separate polarizing ele elements (PBS1, PBS2) for receiving one of the optical signals (OS1 or OS2) are used that in this detector Controller assembly (DR) separate filter (LED1, LED2), detector ren (DET1, DET2) and possibly low-pass filter (LPF1, LPF2) for the Er generation of separate signals (L1, L2) serve which Interfe limit of these optical signals (OS1, OS2) in the corresponding display electrical detected signal (ED1, ED2) and the sen separate controllers (RG1, RG2) are supplied.

4. The method according to claim 1 or 2, characterized, that in the separator / detector (SD) from a common Reg ler (RG) controlled polarization transformer (PT) and a downstream polarizing element (PBS), which can act as a polarization beam splitter to receive the optical signals (OS1, OS2) that are used in this Detector controller assembly (DR) a subtractor (SUBED12) the Difference, if necessary, filtered by separate filters (LED1, LED2) ter portions of these electrically detected signals (ED1, ED2) forms this difference if necessary after filtering by common filter (LED12) as a signal (FIO12) a ge common detector (DET12) for generating a common Signals (L) serves what interference this optical Si signals (OS1, OS2) in both electrical detected signals (ED1, ED2) displays and this common controller (RG) leads.

5. The method according to any one of the preceding claims, characterized, that the transmission-side coherence of these optical signals (OS1, OS2) and a filter (LED1, LED2, LED12) of the detector controller Module (DR) are adapted to each other so that Inter interference phenomena between these optical signals (OS1, OS2) in an electrically detected signal (ED1, ED2) we at least approximately optimally detected while Noise is largely suppressed.

6. The method according to claim 5, characterized in
that a frequency difference (FD) on the transmission side by using two different laser transmitters (TX1, TX2) for the optical signals (OS1, OS2),
or when using a common laser transmitter (LA), the signal of which is divided into two branches in a power divider (PMC), there is modulated in modulators (MO1, MO2) to generate these optical signals (OS1, OS2), which are then Orthogonal polarizations are brought together by a frequency shifter (PHMO1, PHMO2) for one of the optical signals (OS1, OS2) or a differential frequency shifter (PHMO12) of these two optical signals (OS1, OS2), such frequency shift also as a function of Time at least piecewise linear variable corresponding phase shift is generated who can be generated,
that this filter (LED1, LED2, LED12) on the receiver side is designed as a bandpass filter with a center frequency at least approximately equal to this frequency difference (FD).

7. The method according to claim 5, characterized in that
that by the use of a common Lasersen transmitter (LA), whose signal is divided into two branches in a power divider (PMC), there in modulators (MO1, MO2) to generate these optical signals (OS1, OS2), which is then modulated with orthogonal polarizations are brought together,
a differential phase modulation (DPM) between these two optical signals (OS1, OS2) is generated.

8. The method according to claim 7, characterized, that this filter (LED1, LED2, LED12) on the receiver side Bandpass filter with a center frequency at least approximate as equal to the frequency of the spectral maximum of this dif differential phase modulation (DPM) works.

9. The method according to claim 7 or 8, characterized, that this differential phase modulation (DPM) at least approximately sinusoidal with a modulation frequency (OM) and a modulation stroke (ETA) is pronounced.

10. The method according to any one of claims 7 to 9, characterized, that between division in a power divider (PMC) and Merging with orthogonal polarizations this opti signals (OS1, OS2) a transit time difference (| DT1-DT2 |) Experienced.

11. The method according to claim 10, characterized, that this transmission laser (LA) has an optical frequency modulation (FM) receives.

12. The method according to any one of claims 7 to 11, characterized, that this filter (LED1, LED2, LED12, LEDOMn (n = 0, 1, 2, . . .)) at least one even number and at least one uneven Radial multiple (n.OM) Modulation frequency (OM) pas which can then be replaced by a or effective value measuring detector (DET1, DET2, DET12, DETOMn) that power components are detected (PEVEN) only of even numbers and power shares (PODD) only of the odd multiples (n.OM) one of a stati difference phase angle (EPS) between the optical Si gnalen (OS1, OS2) independent sum (PEVEN + PODD).

13. The method according to claim 12, characterized, that single (OM) and double (2.OM) modulation frequency (OM) can be evaluated.

14. The method according to claim 12, characterized, that this modulation stroke (ETA) and power transmission fac tors (LOMn) of these multiples (n.OM) can be chosen such that this sum (PEVEN + PODD) at least in the first approximation of this difference phase angle (EPS) and / or changes this Modulation hubs (ETA) is independent.

15. The method according to claim 14, characterized, that single (OM), double (2.OM) and triple (3.OM) mod tion frequency (OM) that the quotients are evaluated (LOM1 / LOM2 or LOM3 / LOM2) of the power transmission factors from simple (OM) to double (2.OM) and triple (3.OM) to double (2.OM) modulation frequency (OM) little least approximately equal to 0.72852 and 1.6036 are that this modulation stroke (ETA) is at least approximately the same 3.0542 radians.

16. The method according to claim 12, characterized, that only higher multiples than the DC component (0.OM) and the modulation frequency (OM) are evaluated.

17. The method according to claim 14 or 16, characterized, that double (2.OM), triple (3.OM) and quadruple (4.OM) Modulation frequency (OM) that evaluates the quotas ten (LOM2 / LOM3 or LOM4 / LOM3) the power transmission factor goals from double (2.OM) to triple (3.OM) and from four times (4.OM) to triples (3.OM) modulation frequency (OM) are at least approximately equal to 0.64066 or 1.3205, that this modulation stroke (ETA) at least approximately is 4.2011 radians.

18. The method according to any one of claims 12 to 17, characterized, that different multiples (n.OM) using separate filters (LEDOMn) can be selected.

19. The method according to claim 18, characterized, that different multiples (n.OM) subsequently with as Lei detectors working DETOMn detects who that the output signals of these detectors (DETOMn) in can be added to an adder (ADD).

20. Arrangement for optical information transmission other orthogonally polarized optical signals (OS1, OS2) by means of polarization multiplex, with a receiver (RX) for Detection of these optical signals (OS1, OS2), its input (EI) in a separator / detector (SD) with one of one Regulator (RG) controlled polarization transformer (PT), egg nem downstream polarizing element (PBS) and this downstream photodetectors (PD11, PD21) for generation electrically detected signals (ED1, ED2) is connected, characterized, that in the receiver (RX) a detector-controller assembly (DR) for Evaluation of an interference signal (FIO1, FIO2, FIO12) with controller (RG1, RG2, RG) and for setting a Polarization transformer (PT1, PT2, PT) is provided.

21. Arrangement according to claim 20, characterized, that a filter (LED1, LED2, LED12) is provided in which an electrically detected signal (ED1, ED2) is filtered a detector (DET1, DET2, DET12) is provided, the at least approximately the effective value, the mean Power or the peak value of an output signal this Filters (LED1, LED2, LED12) determines that if necessary after low pass filtering an output signal of such a detector (DET1, DET2, DET12) a signal (L1, L2, L12) is available stands by what possible interference of the optical signal le (OS1, OS2) in an electrically detected signal (ED1, ED2) appears to avoid this interference a controller (RG1, RG2, RG) which, if this signal (L1, L2, L12) increases with increasing interference, this minimized, or, if this signal (L1, L2, L12) with strength the increasing interference decreases, this is maximized, and a from this controlled polarization transformer (PT1, PT2, PT) are provided.

22. Arrangement according to claim 20 or 21, characterized, that separate controllers (RG1, RG2) in the separator / detector (SD), separate polarization transformer driven by these ren (PT1, PT2) and downstream separate polarizing Elements (PBS1, PBS2) for receiving one of the optical Si signals (OS1 or OS2) are present in this detector Controller assembly (DR) separate filter (LED1, LED2), detector ren (DET1, DET2) and possibly low-pass filter (LPF1, LPF2) hen there are separate signals (L1, L2) are what interference these optical signals (OS1, OS2) in the corresponding electrical detected signal (ED1, ED2) indicate that these separate controllers (RG1, RG2) this ge have separate signals (L1, L2) as input variables.

23. Arrangement according to claim 20 or 21, characterized, that in the separator / detector (SD) a common controller (RG), a polarization trans controlled by this controller (RG) formator (PT) and a downstream polarizing ele ment (PBS), which act as a polarization beam splitter can be provided and for receiving the optical signals (OS1, OS2) are used that in this detector controller Module (DR) a subtractor (SUBED12) is provided which if necessary, the difference is filtered using separate filters (LED1, LED2) terter portions of these electrically detected signals (ED1, ED2) forms that a common detector (DET12) is provided is what this difference may be after filtering by a common filter (LED12) fed as a signal (FIO12) is that this common detector (DET12) for generation a common signal (L), which interference the optical signals (OS1, OS2) in both electrical de tektiert signal (ED1, ED2) indicates that this common me controller (RG) this common signal (L) as an input variable owns.

24. Arrangement according to one of claims 20 to 23, characterized, that these optical signals (OS1, OS2) a transmission side Ko have consistency, and that a filter (LED1, LED2, LED12) Detector-controller assembly (DR) is designed such that Interference phenomena between these optical signals (OS1, OS2) in an electrically detected signal (ED1, ED2) are detected at least approximately optimally, while noise is largely suppressed.

25. The arrangement according to claim 24, characterized in
that a frequency difference (FD) between the optical signals (OS1, OS2) is provided on the transmission side,
that two different laser transmitters (TX1, TX2) are provided for their generation or
that to generate a common laser transmitter (LA), the signal in a power divider (PMC) is divided into two branches, there in modulators (MO1, MO2) to generate these optical signals (OS1, OS2), which is then modulated Orthogonal polarizations are merged, is provided and a frequency shifter (PHMO1, PHMO2) for one of the optical signals (OS1, OS2) or a differential frequency shifter (PHMO12) of these two optical signals (OS1, OS2), such frequency shift also by function who can generate at least piecewise linear variable corresponding phase shift,
that this filter (LED1, LED2, LED12) on the receiver side is designed as a bandpass filter with a center frequency at least approximately equal to this frequency difference (FD).

26. The arrangement according to claim 24, characterized in
that on the transmission side a common laser transmitter (LA), whose signal is divided into two branches in a power divider (PMC), there is modulated in modulators (MO1, MO2) to generate these optical signals (OS1, OS2), which then closes are brought together with orthogonal polarizations,
that a differential phase modulation (DPM) is provided, which is generated between these two optical signals (OS1, OS2).

27. Arrangement according to claim 26, characterized, that this filter (LED1, LED2, LED12) on the receiver side Bandpass filter with a center frequency at least approximate as equal to the frequency of the spectral maximum of this dif ferential phase modulation (DPM) is formed.

28. Arrangement according to claim 26 or 27, characterized, that this differential phase modulation (DPM) at least approximately sinusoidal with a modulation frequency (OM) and a modulation stroke (ETA) is pronounced.

29. Arrangement according to one of claims 26 to 28, characterized, that a transit time difference (| DT1-DT2 |) is provided between division into a power divider (PMC) and together guidance with orthogonal polarizations this optical Si signals (OS1, OS2).

30. Arrangement according to claim 29, characterized, that an optical frequency modulation (FM) is provided, the this transmit laser (LA) receives.

31. Arrangement according to one of claims 26 to 30, characterized, that this filter (LED1, LED2, LED12, LEDOMn (n = 0, 1, 2, . . .)) at least one even number and at least one uneven Radial multiple (n.OM) Modulation frequency (OM) pas which can then be replaced by a or effective value measuring detector (DET1, DET2, DET12, DETOMn) that power components are detected (PEVEN) only of even numbers and power shares (PODD) only of the odd multiples (n.OM) one of a stati difference phase angle (EPS) between the optical Si gnalen (OS1, OS2) independent sum (PEVEN + PODD).

32. Arrangement according to claim 31, characterized, that the detector-controller assembly (DR) for evaluating single (OM) and double (2.OM) modulation frequency (OM) are trained.

33. Arrangement according to claim 31, characterized, that this sum (PEVEN + PODD) by choosing this modulation hubs (ETA) and the power transfer factors (LOMn) multiples (n.OM) at least in the first approximation of the sem difference phase angle (EPS) and / or changes this Modulation hubs (ETA) is trained independently.

34. Arrangement according to claim 33, characterized, that the detector-controller assembly (DR) for evaluating single (OM), double (2.OM) and triple (3.OM) mod tion frequency (OM) is that the quotient (LOM1 / LOM2 or LOM3 / LOM2) of the power transmission factors from simple (OM) to double (2.OM) and triple (3.OM) to double (2.OM) modulation frequency (OM) little least approximately equal to 0.72852 and 1.6036 are that this modulation stroke (ETA) is at least approximately the same 3.0542 radians.

35. Arrangement according to claim 34, characterized, that the detector-controller assembly (DR) single for evaluation Lich higher multiples than constant component (0.OM) and modulati frequency (OM) is formed.

36. Arrangement according to claim 33 or 35, characterized, that the detector-controller assembly (DR) for evaluating double (2.OM), triple (3.OM) and quadruple (4.OM) Mon dulation frequency (OM) is that the quotient (LOM2 / LOM3 or LOM4 / LOM3) of the power transmission factors from double (2.OM) to triple (3.OM) and from quadruple (4.OM) to triple (3.OM) modulation frequency (OM) little least approximately equal to 0.64066 and 1.3205 are that this modulation stroke (ETA) is at least approximately the same Is 4.2011 radians.

37. Arrangement according to one of claims 31 to 36, characterized, that separate filters (LEDOMn) are provided, in which different multiples (n.OM) can be selected.

38. Arrangement according to claim 37, characterized, that working as a power meter detectors (DETOMn) are seen in which these multiples (n.OM) subsequently be detected that an adder (ADD) is provided in which the output signals of these detectors (DETOMn) ad be dated.