DD222103A1 - PROCESS FOR MELTING AND HEATING CAST IRON IN CUPOLOEFEN - Google Patents
PROCESS FOR MELTING AND HEATING CAST IRON IN CUPOLOEFEN Download PDFInfo
- Publication number
- DD222103A1 DD222103A1 DD25896383A DD25896383A DD222103A1 DD 222103 A1 DD222103 A1 DD 222103A1 DD 25896383 A DD25896383 A DD 25896383A DD 25896383 A DD25896383 A DD 25896383A DD 222103 A1 DD222103 A1 DD 222103A1
- Authority
- DD
- German Democratic Republic
- Prior art keywords
- wind
- oxygen
- cast iron
- melting
- supply
- Prior art date
Links
Landscapes
- Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
Abstract
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Schmelzen und Ueberhitzen von Gusseisen in Kupoloefen mit zusaetzlich zum Geblaesewind geregelt zugefuehrtem Sauerstoff. Mit diesem Verfahren ist vorgesehen, die Wirksamkeit des Sauerstoffs zu erhoehen, metallurgisch wenig geeignete Festbrennstoffe einzusetzen, dabei jedoch die Fluessigeisentemperaturen stabil hoch zu halten. Gleichzeitig soll erreicht werden, dass eine Standzeiterhoehung der feuerfesten Auskleidung eintritt und die qualitativen Eigenschaften des Gusseisens gewaehrleistet bleiben. Erreicht wird dies dadurch, dass durch die geregelte Zufuehrung von Sauerstoff nur diejenigen Windformen versorgt werden, die einen nur geringen Winddurchsatz aufweisen und die Windformen mit einem hohen Winddurchsatz ausgespart bleiben. Als Massstab dient ein Mittelwert aller Teilwindmengen, der staendig mit der momentanen Aufnahme von Geblaesewind jeder einzelnen Windform verglichen wird.The invention relates to a method for melting and overheating of cast iron in Kupoloefen regulated in addition to the blower wind zugefuehrtem oxygen. This method is intended to increase the effectiveness of the oxygen to use metallurgically less suitable solid fuels, while keeping the Fluentigeisentemperaturen stable. At the same time, it is intended to ensure that the service life of the refractory lining increases and the quality properties of the cast iron remain guaranteed. This is achieved by the fact that the regulated supply of oxygen supplies only those wind forms which have only a low wind throughput and the wind forms with a high wind throughput are left out. As a yardstick, a mean value of all partial wind amounts, which is constantly compared with the current intake of blower wind every single wind shape is used.
Description
Anwendungsgebiet der ErfindungField of application of the invention
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Schmelzen und Überhitzen von Gußeisen in Kupolofen mit zusätzlich zum Gebläsewind geregelt zugeführtem'Sauerstoff. Ihre Anwendung ist insbesondere dann geeignet, wenn für den Kupolofenbetrieb bevorzugt kleinstückige und metallurgisch wenig geeignete Festbrennstoffe zur Verfügung stehen.The invention relates to a method for melting and overheating of cast iron in cupola furnace supplied with oxygen in addition to the blower. Their application is particularly suitable when preferably small-sized and metallurgically suitable solid fuels are available for the cupola furnace operation.
Charakteristik der bekannten technischen LösungenCharacteristic of the known technical solutions
Die Zuführung zusätzlichen Sauerstoffs zum Gebläsewind bei Schachtofen ist hinreichend bekannt und hat insbesondere in den Gießereien Eingang gefunden, in denen im Schmelzbetrieb konstant hohe Flüssigeisehtemperaturen gefordert sind. Als günstigstes Verfahren hinsichtlich der Wirksamkeit des zusätzlich zugeführten Sauerstoffs hat sich in der Praxis bisher das Injektionsverfahren erwiesen. Dieses Verfahren sieht nicht eine Anreicherung des gesamten Gebläsewindes mit Sauerstoff vor, sondern vielmehr wird der Sauerstoff mittels spezieller Injektionslanzen in das Schachtinnere geführt. Angeordnet sind die Lanzen dabei entweder in entsprechend im Schlachtofenmantel angebrachten Öffnungen oder sie sind direkter Bestandteil aller Windformen. Die Zuführung des Sauerstoffs erfolgt dann gleichmäßig über alle über den Schachtofenumfang verteilten Windformen. Nachteilig erweist.sich, daß infolge unterschiedlicher Dichte der Schüttsäule ein ungleichmäßiger Gebläsewinddurchsatz bei jeder einzelnen Windform zu verzeichnen ist. Dadurch erfährt'der Schachtofen eine unregelmäßige Betriebsweise, die in der Folge auf Grund dieses Ungleichgewichtes in der Windaufnahme zu sinkenden Flüssigeisentemperaturen, erhöhtem Verschleiß der feuerfesten Auskleidung, Verschlacken der Windformen und schließlich wesentlich höherem Gießereikoksverbrauch führen. Andererseits bewirken Ungleichgewichte in der Gebläsewindaufnahme der einzelnen Windformen bei zusätzlich eingebrachtem Sauerstoff eine übermäßige Erhöhung der Flüssigeisentemperatur, die um so größer ist, jegrößer das Ungleichgewicht in der Windverteilung in Erscheinung tritt. Dieser Temperatursteigerung folgt zwangsläufig infolge des vorhandenen Gebläsewihdungsgleichgewichts unweigerlich eine starke Sendung, so daß ständig starke Temperaturschwankungen vorherrschen. Diese wiederum bewirken unerwünschte erhebliche Schwankungen der chemischen Zusammensetzung des Gußeisens mit all seinen negativen Auswirkungen auf Geflügeeigenschaften und Ausschußentstehung. Des weiteren istein Verfahren.bekannt (DD-WP 155836), mit welchem versucht wird, über eine obere Begrenzung der durch die einzelnen Windformen durchgesetzten Gebläsewindmenge und entsprechendem Sauerstoffzusatz bei unterschreiten dieses fixierten Wertes die je Windform und Zeiteinheit durchgesetzte Gasmenge an Sauerstoff (Anteil am Gebläsewind plus Sauerstoffzusatz) konstant zu halten. Damit ist beabsichtigt, ständige Verhältnisse zu schaffen, die einer gleichmäßigen optimalen Gebläsewindmengenaufnahme durch jede Windform entsprechen. Wie sich in der Praxis zeigte, ist auch diese technische Lösung unbefriedigend und läßt keine stabilen thermischen Verhältnisse erwarten. Infolge der Sauerstoffzuführung ergibt sich im Bereich der Windformen eine deutliche Erhöhung des Schachtofeninnendruckes.· Dadurch tritt eineweitere Verminderung der Gebläsewindaufnahme in Erscheinung, was zur Folge hat, daß dieses eintretende Sauerstoffdefizit im Gebläsewind immer stärker di/rch Sauerstoffzusatz automatisch auszugleichen versucht wird. Damit ist eine lawinenartig verlaufende starke Reaktion des Verbrennungsprozesses im Kupolofen nicht oder kaum mehr zu unterbinden. Ung'leichmäßigkeiten im Schmelzprozeß und die damit verbundenen Nachteile sind nicht zu vermeiden.The supply of additional oxygen to the fan blade at shaft furnace is well known and has found particularly in the foundries entrance in which constant high liquid ice temperatures are required in the melt operation. As the most favorable method with regard to the effectiveness of the additionally supplied oxygen, the injection method has hitherto proven in practice. This method does not provide an enrichment of the entire fan wind with oxygen, but rather the oxygen is guided by means of special injection lances in the shaft interior. Arranged are the lances either in appropriately mounted in the battle furnace shell openings or they are a direct part of all wind shapes. The supply of oxygen then takes place uniformly over all wind forms distributed over the shaft furnace circumference. Disadvantage erweist.sich that as a result of different density of the pouring column uneven blower wind throughput is recorded in each individual wind shape. As a result, the shaft furnace experiences an irregular mode of operation which, due to this imbalance in wind absorption, subsequently leads to sinking liquid ice temperatures, increased wear of the refractory lining, slagging of the tuyeres and finally significantly higher foundry coke consumption. On the other hand, imbalances in the fan wind absorption of the individual wind forms with additionally introduced oxygen cause an excessive increase in the liquid iron temperature, which is the greater the greater the imbalance in the wind distribution appears. This increase in temperature inevitably follows as a result of the existing Gebläsewihdungsgleichgewicht inevitably a strong broadcast, so that constantly strong temperature fluctuations prevail. These, in turn, cause undesirable significant variations in the chemical composition of the cast iron with all its negative effects on poultry characteristics and broke formation. Furthermore, a method is known (DD-WP 155836), with which it is attempted, over an upper limit of the blown wind amount enforced by the individual wind forms and corresponding addition of oxygen below this fixed value, the amount of oxygen per unit of wind and time (proportion of blower wind plus oxygen addition) to keep constant. Thus, it is intended to provide continuous conditions that correspond to a uniform optimal blower wind intake through each tuyere. As has been shown in practice, this technical solution is unsatisfactory and can not expect stable thermal conditions. As a result of the oxygen supply, there is a clear increase in the shaft furnace internal pressure in the area of the tuyeres. This results in a further reduction in the fan-assisted intake, with the result that this entering oxygen deficit in the fan wind is increasingly attempted to automatically compensate for the addition of oxygen. Thus, an avalanche-like strong reaction of the combustion process in the cupola is not or hardly to prevent. Ung'uniformity in the melting process and the associated disadvantages are unavoidable.
' -2- 253 963 8'-2- 253 963 8
Ziel der Erfindung 'Object of the invention
Mit der Erfindung wird bezweckt, daß Schmelzen und Überhitzen von Gußeisen in Kupolofen mit zusätzlich zum Gebläsewind geregelt zugeführtem Sauerstoff wirtschaftlicher zu gestalten, indem der apparative Aufwand dafür reduziert und die dazu eingesetzten Mittel sowie der Ausbrand der feuerfesten Auskleidung verringert wird, die qualitativen Eigenschaften des Gußeisens jedoch gewährleistet bleiben.The invention is intended that melting and overheating of cast iron in cupola controlled in addition to the blower fan supplied oxygen to make more economical by reducing the expenditure on equipment and the means used for this and the burnout of the refractory lining is reduced, the qualitative properties of the cast iron however, remain guaranteed.
Darlegung des Wesens der ErfindungExplanation of the essence of the invention
Das Wesen der erfinderischen Aufgabe besteht darin, mittels eines geeigneten Verfahrens es zu ermöglichen, Gußeisen im Kupolofenbetrieb entsprechend den technischen Erfordernissen zu schmelzen und zu überhitzen, indem der zusätzlich zum Gebläsewind zugeführte Sauerstoff anteilmäßig sehr klein gehalten, in seiner Wirksamkeit jedoch so aktiviert wird, daß eine Vergleichmäßigung des.Ofenganges mit verbessertem thermischen Wirkungsgrad und eine Standzeiterhöhung der feuerfesten Auskleidung eintritt und bei einer gleichzeitigen Minderung der Satzkoksmenge und/oder Substitution des herkömmlichen Gießereikokses durch kleinstückigen, metallurgisch wenig geeigneten Festbrennstoff eine stabil hohe Flüssigeisentemperatur gewährleistet ist. .The essence of the inventive task is to make it possible by means of a suitable method to melt cast iron in Kupolofenbetrieb according to the technical requirements and overheat by the supplied in addition to the blower wind proportionately very small, but in its effectiveness is activated so that a homogenization des.Ofenganges with improved thermal efficiency and an increase in service life of the refractory lining occurs and with a simultaneous reduction of the rate Koksmenge and / or substitution of the conventional foundry coke is ensured by small-sized, metallurgically little suitable solid fuel a stable high liquid iron temperature. ,
Das erfindungsgemäße Verfahren beruht darauf, daß bei einem Satzkoksanteil vonUO bis 100kg/t Flüssigeisen oder statt dessen bei Einsatz eines kleinstückigen, metallurgisch wenig geeigneten Gießereikokses mit einer Korngröße von 30 bis 50mm und einem Anteil von 140 bis 160kg/t Flüssigeisen die zusätzlich zum Gebläsewind geregelte Zuführung des Sauerstoffs in Abhängigkeit von der Windverteilung im Kupolofen und von der Rückwirkung des Sauerstoffs auf die Windmenge erfolgt. Dazu werden ständig alleTeilwindmehgen oder die ihnen adäquaten Differenzdrücke mittels spezieller Meßblenden und/oder Venturidüsen meßtechnisch erfaßt und aus allen jeweils anliegenden Werten fortlaufend ein dynamischer Mittelwert gebildet. Dieser dient als Basiswert einem ständigen Vergleich mit der Windaufnahme einer jeden einzelnen Windform. Wird im Falle einer sinkenden Windaufnahme ein Differenzwert zum dynamischen Mittelwert festgestellt, der größer ist als der durch die Schalthysterese des Meßwertvergleiches bedingte Wert, erfolgt eine zusätzliche Zuführung von Sauerstoff in jede der betroffenen Windformen, mindestens jedoch in V3 bis 2h der insgesamt vorhandenen Windformen mit der geringsten Windaufnahme entweder zu gleichen oder zweckmäßigerweise definierten Teilen so lange, bis ein Differenzausgleich eingetreten und/oder die vorbestimmte Höhe der Flüssigeisentemperatur erreicht ist. Die zusätzliche Zuführung des Sauerstoffs kann dabei kontinuierlich oder in einem Schritt oder auch in mehreren Schritten erfolgen.The process according to the invention is based on the fact that with a coke fraction of UO up to 100 kg / t of liquid iron or instead with the use of a small, metallurgically unsuitable foundry coke having a particle size of 30 to 50 mm and a proportion of 140 to 160 kg / t of liquid iron which regulated in addition to the blower wind Supply of oxygen as a function of the wind distribution in the cupola and the reaction of the oxygen on the amount of wind takes place. For this purpose, all partial wind speeds or the differential pressures which are adequate for them are constantly detected by means of special measuring diaphragms and / or venturi nozzles, and a dynamic mean value is continuously formed from all the respective values applied. This serves as an underlying constant comparison with the wind absorption of each individual wind shape. If, in the case of falling wind absorption, a difference value to the dynamic mean value is determined which is greater than the value determined by the switching hysteresis of the measured value comparison, an additional supply of oxygen takes place in each of the affected wind forms, but at least in V3 to 2 hours of the total existing wind forms the lowest wind absorption either at the same or expediently defined parts until a differential compensation occurred and / or the predetermined height of the liquid iron temperature is reached. The additional supply of oxygen can be carried out continuously or in one step or in several steps.
Wird die zusätzliche Zuführung des Sauerstoffs kontinuierlich vorgenommen, hat es sich als vorteilhaft erwiesen, wenn sich die zugeführte Menge Sauerstoff proportional zur Abweichung der Windaufnahme von dem dynamischen Mittelwert verhält. Die zusätzliche Sauerstoffzuführung ist dabei so bemessen, daß sie je betroffene Windform, bezogen auf den jeweils speziellen Gebläsewinddurchsatz, 0,5% nicht unterschreitet und bei einer Mittelwertbildung über alle Windformen mindestens 1,5% beträgt.If the additional supply of oxygen is carried out continuously, it has proved to be advantageous if the amount of oxygen supplied is proportional to the deviation of the wind absorption from the dynamic mean value. The additional supply of oxygen is dimensioned so that it does not fall below 0.5% per affected wind shape, based on the particular blower wind throughput, and at averaging over all wind forms is at least 1.5%.
Erfolgt dagegen die zusätzliche Sauerstoffzuführung in einem oder mehreren Schritten, sind die Zuführungsphasen bei zeitlichen Unterbrechnungen bis zu 1 min auf < 20min begrenzt. Dabei beträgt die zusätzliche Sauerstoffzuführung, bezogen auf den jeweils speziellen Gebläsewinddurchsatz, je betroffene Windform mindestens 3%.If, on the other hand, the additional supply of oxygen takes place in one or more steps, the supply phases are limited to <20 min for periods of up to 1 min. In this case, the additional oxygen supply, based on the particular blower wind throughput, per affected wind shape is at least 3%.
Weiterhin hat es sich als vorteilhaft erwiesen, wenn der fortlaufend gebildete dynamische Mittelwert innerhalb seiner Schwankungsbreite durch einen von einer zulässigen Höchstwindmengenaufnahme abhängigen oberen Grenzwert und einen durch eine zulässige Mindestwindmengenaufnahme unteren Grenzwert eingeengt ist. Durch die fixierten Grenzwerte ergibt sich ein wesentlich kleinerer Toleranzbereich gegenüber der gesamten Schwankungsbreite des dynamischen Mittelwertes. Die zusätzliche Zuführung des Sauerstoffs zum Gebläsewind erfolgt damit entweder kontinuierlich oder in einem oder mehreren Schritten nur innerhalb des verbleibenden Toleranzbereiches.Furthermore, it has proved to be advantageous if the continuously formed dynamic mean value is narrowed within its fluctuation range by an upper limit which is dependent on an allowable maximum wind intake and a lower limit is limited by an allowable minimum intake of wind. The fixed limit values result in a considerably smaller tolerance range compared with the entire fluctuation range of the dynamic mean value. The additional supply of oxygen to the blower wind thus takes place either continuously or in one or more steps only within the remaining tolerance range.
Mit Einsatz des erfindungsgemäßen Verfahrens hat sich gezeigt, daß es bei gezielter Zugabe zusätzlichen Sauerstoffs möglich ist, selbst mit metallurgisch wenig geeignetem Festbrennstoff, wie qualitätsgemindertem Koks, stabil hohe Flüssigeisentemperaturen bei gleichzeitig unveränderter Qualität des Gußeisens zu gewährleisten.With the use of the method according to the invention has been shown that it is possible with targeted addition of additional oxygen, even with metallurgically little suitable solid fuel, such as quality-reduced coke, to ensure stable high liquid iron temperatures while maintaining the quality of the cast iron.
Die Vorteile des Verfahrens liegen darin begründet, daß zunächst nur die Windformen zusätzlich Sauerstoff zugeführt erhalten, die jeweils sehr wenig Gebläsewind aufnehmen. Somit entfällt der zusätzliche Sauerstoffanteil bei den Windformen, die ohnehin überdurchschnittlich, viel Gebläsewind in das Schachtinnere führen. Des weiteren besitzt dieses Verfahren neben seiner besonderen Wirtschaftlichkeit gegenüber bisherigen den Vorteil, daß ein lawinenartiges Ansteigen der zusätzlichen Sauerstoffzufuhr in das Schachtinnere und damit ein unerwünschtes Ansteigen der Ofeninnentemperaturen ausgeschlossen wird. Da eine zusätzliche Sauerstoffzufuhr bekanntlich eine Erhöhung des inneren Ofendruckes bewirkt, nimmt schließlich der Gebläsewinddurchsatz je Windform ständig ab. Dadurch wird in der Folge immer mehr Sauerstoff zugeführt, der letztendlich zu hohen Kosten, beträchtlichem Verschleiß und unter Umständen zu Ausschuß führen kann. Diese nachteiligen Erscheinungen schließt das vorbeschriebene Verfahren aus und gewährleistet trotzdem die im Schmelzbetrieb geforderten Parameter.The advantages of the method are due to the fact that initially only the tuyeres receive additional oxygen supplied, each receiving very little fan wind. Thus eliminates the additional oxygen content in the tuyeres, which anyway above average, lead a lot of fan wind in the shaft interior. Furthermore, this method, in addition to its particular economy over previous has the advantage that an avalanche-like increase in the additional oxygen supply into the shaft interior and thus an undesirable increase in the furnace internal temperatures is excluded. Since an additional supply of oxygen is known to cause an increase in the internal furnace pressure, finally the fan wind throughput per tuyere constantly decreases. As a result, more and more oxygen is supplied in the sequence, which can ultimately lead to high costs, considerable wear and possibly to committee. These adverse phenomena excludes the method described above and still ensures the required parameters in the melt operation.
Ausführungsbeispielembodiment
Das erfindungsgemäße Verfahren soll nachstehend an einem Ausführungsbeispiel näher erläutert werden: Ein Kaltwindkupolofen mit 1000mm Schachtdurchmesser ist mit je einer Sauerstoffinjektionslanze für jede der sechs Windformen ausgerüstet. Die Sauerstoffzuleitung ist für jede einzelne Injektionslanze mittels eines Magnetventils jeweils abzusperren oder zu öffnen. Differenzdruckmanometer mit Widerstandsferngebern ermitteln die Differenzdrücke der Venturidüsen und stellen die entsprechenden elektrischen Signale, die sich proportional zum Quadrat jeder Teilwindmenge verhalten, bereit. Die Messung der Flüssigeisentemperatur erfolgt kontinuierlich in der Rinne. Die optimale Gesamtwindmengenaufnahme liegt bei 7000m3rr1. Die maximale Gebläseleistung beträgt 9000m3h. !n der Sauerstoffringleitung liegt ein ständiger statischer Druck von 0,2 MPa an. Damit ist es möglich, pro Injektionslanze und Stunde ca.40m3 Sauerstoff im Normzustand in den Kupolofen zusätzlich zum Gebläsewind einzublasen. Die Verfahrensweise ist wie folgt:The method according to the invention will be explained in more detail below using an exemplary embodiment: A cold-wind cupola with a 1000 mm shaft diameter is equipped with one oxygen injection lance for each of the six tuyeres. The oxygen supply line must be shut off or opened for each individual injection lance by means of a solenoid valve. Differential pressure gauges with resistance transmitters detect the differential pressures of the Venturi nozzles and provide the corresponding electrical signals that are proportional to the square of each partial wind amount. The measurement of the liquid iron temperature takes place continuously in the channel. The optimum total wind intake is 7000m 3 rr 1 . The maximum fan power is 9000m 3 h. In the oxygen ring line there is a constant static pressure of 0.2 MPa. This makes it possible to inject about 40m 3 of oxygen in the standard state into the cupola in addition to the fan wind for each injection lance and hour. The procedure is as follows:
Die Zufuhr des Sauerstoffs ist getaktet, das heißt, einer Zuführungsphase von 10min folgt eine Unterbrechungsphase von . ca.0,5min. Die Entscheidung darüber, welche Injektionslanzen Sauerstoff einleiten, wird in einem Komparatorblock getroffen. Für jede Windzuleitung findet ein elektrischer Vergleich des jeweiligen Wertes des Differenzdruckes mit dem über eine Summierschaltung gewonnenen dynamischen Mittelwert der sechs Differenzdrücke statt. Ist ein Differenzdruck kleiner als derThe supply of oxygen is timed, that is, a delivery phase of 10 minutes is followed by an interruption phase of. ca.0,5min. The decision as to which injection lances initiate oxygen is made in a comparator block. For each wind supply line there is an electrical comparison of the respective value of the differential pressure with the dynamic average of the six differential pressures obtained via a summing circuit. Is a differential pressure less than that
, -3- 258 963, -3- 258 963
mittlere Differenzdruck minus der Hälfte der Schalthysterese des !"Comparators (die Komparatoren arbeiten symmetrisch zum Referenzwert, das heißt, die Schaltpunkte liegen bei Ä"p ±— Schalthysterese), öffnet das Magnetventil der zugehörigen Injektionslanze. In der Regel werden in der Zuführungsphase 3 bis 5 Injektionslanzen mit Sauerstoff beaufschlagt. Damit wird die gewünschte Flüssigeisente'mperatur von 14300C bis 14600C stets erreicht.mean differential pressure minus half the switching hysteresis of the! "Comparator (the comparators operate symmetrically to the reference value, that is, the switching points are at Ä" p ± - switching hysteresis), opens the solenoid valve of the associated injection lance. As a rule, 3 to 5 injection lances are exposed to oxygen in the feed phase. Thus, the desired liquid Eisente'mperatur of 1430 0 C to 1460 0 C is always achieved.
Mitunter nimmt aber auch eine Windform nur noch weniger als 400 m3 Wind pro Stunde auf, während die Windaufnahme der anderen Windformen zwischen 1000 m3 und 1100 m3 pro Stunde liegt. Der Sollwert der Teilwindmengen sinkt dadurch unter 1000m3/h und es wird nur noch in die Windform mit der kleinsten Windaufnahme Sauerstoff eingeblasen. Die Flüssigeisentemperatur sinkt dann bis auf etwa 1430°C ab und erreicht nicht mehr den eingestellten Wert von 14500C. In der nächsten Zuführungsphase wird deshalb ein Monoflop mit 10min Speicherzeit gesetzt, wodurch für diese Zeit eine solche Erhöhung des Sollwertes der Teilwindmengen erfolgt, daß alle sechs Injektionslanzen Sauerstoff einblasen. Damit erreicht die Flüssigeisentemperatur mehrfach den eingestellten Wert von 14500C innerhalb dieser Zuführurjgsphase. Während der nächsten Zuführungsphase ist der Sollwert der Teilwindmengen wieder auf das Normalmaß verringert. In der Regel hat sich das starke Ungleichgewicht in der Windverteilung noch nicht wieder ausgeglichen. Es wird also weiterhin nur mit einer Injektionslanze Sauerstoff eingeblasen, wodurch 145O0C Flüssigeisentemperatur wiederum nicht erreicht werden. In der darauffolgenden Zuführungsphase wird wieder mit allen sechs Injektionslanzen Sauerstoff zugegeben usw., bis die in der Windaufnahme besonders benachteiligte Windform mehr Gebläsewind aufnimmt, wodurch der Sollwert der Teilwindmengen soweit ansteigt, daß auch im Normalfall weitere InjektionslanzenSauerstoff zugeben und die gewünschte Flüssigeisentemperatur stets wieder erreicht wird. Erfahrungsgemäß ist dafür ein Zeitraum von etwa 30 bis 45min erforderlich. Der als Sollwert für die Teilwindmengen eingesetzte Mittelwert der Differenzdrücke an allen Venturidüsen in den Zuleitungen zu den sechs Windformen begrenzt den Bereich, in welchem Sauerstoff zugesetzt werden kann, auf 50% bis 85% der maximalen Gebläseleistung. Während eines 8stündigen Schmelztages mit einer durchschnittlichen Schmelzleistung von 8,3t/h werden bei Flüssigeisentemperaturen zwischen 1 4300C und 146O0C und mit um 12% reduziertem Satzkoksanteil durchschnittlich 700kg-Flüssigsauerstoff verbraucht. Vergleichsweise dazu werdervmit dem gleichen Kupolofen bei gleicher Schmelzleistung, gleichem Satzkoksanteil und gleichen Flüssigeisentemperaturen pro Schmelztag bei Sauerstoffinjektion mit allen Injektionslanzen durschnittlich 200kg Flüssigsauerstoff mehr verbraucht.Sometimes, however, even one type of wind absorbs only less than 400 m 3 of wind per hour, while the wind absorption of the other forms of wind is between 1000 m 3 and 1100 m 3 per hour. The target value of the partial wind amounts drops below 1000m 3 / h and it is blown only in the wind shape with the smallest wind absorption oxygen. The liquid iron temperature then drops to about 1430 ° C and no longer reaches the set value of 1450 0 C. In the next feed phase therefore a monoflop is set with 10min storage time, which is done for this time, such an increase in the set value of the partial wind amounts that inject all six injection lances oxygen. Thus, the liquid iron temperature reaches repeatedly the set value of 1450 0 C within this Zuführurjgsphase. During the next delivery phase, the setpoint value of the partial wind amounts is reduced again to the normal level. As a rule, the strong imbalance in wind distribution has not yet made up for itself. It will therefore continue to be blown only with an injection lance oxygen, making 145 ° 0 C molten iron temperature are again not reached. In the subsequent feed phase, oxygen is added again with all six injection lances, etc., until the windshield, which is particularly disadvantaged in the wind intake, absorbs more blower wind, as a result of which the setpoint value of the partial wind amounts increases to such an extent that further injection lances normally add oxygen and the desired liquid iron temperature is always reached again , Experience has shown that this requires a period of about 30 to 45 minutes. The mean value of the differential pressures at all venturi nozzles in the supply lines to the six tuyeres used as the setpoint for the partial wind amounts limits the range in which oxygen can be added to 50% to 85% of the maximum fan output. During an 8-hour melting day with an average melting rate of 8.3 t / h, liquid ice temperatures between 1 430 0 C and 146O 0 C and reduced by 12% reduced coke rate consumes an average of 700 kg liquid oxygen. Compared to this, with the same cupola, with the same melting capacity, same coke rate and same liquid ice temperatures per melting day, with oxygen injection with all injection lances, an average of 200 kg of liquid oxygen is consumed.
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DD25896383A DD222103C2 (en) | 1983-12-30 | 1983-12-30 | PROCESS FOR MELTING AND HEATING CAST IRON IN CUPOLOEFEN |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DD25896383A DD222103C2 (en) | 1983-12-30 | 1983-12-30 | PROCESS FOR MELTING AND HEATING CAST IRON IN CUPOLOEFEN |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DD222103A1 true DD222103A1 (en) | 1985-05-08 |
| DD222103C2 DD222103C2 (en) | 1987-04-01 |
Family
ID=5553790
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DD25896383A DD222103C2 (en) | 1983-12-30 | 1983-12-30 | PROCESS FOR MELTING AND HEATING CAST IRON IN CUPOLOEFEN |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| DD (1) | DD222103C2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7968493B2 (en) | 2004-01-22 | 2011-06-28 | Indian Institute Of Technology | Method for the preparation of adsorption compositions including gold or silver nanoparticles |
-
1983
- 1983-12-30 DD DD25896383A patent/DD222103C2/en not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7968493B2 (en) | 2004-01-22 | 2011-06-28 | Indian Institute Of Technology | Method for the preparation of adsorption compositions including gold or silver nanoparticles |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DD222103C2 (en) | 1987-04-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DE102007058109A1 (en) | Device for controlling or regulating a temperature | |
| DE2614646A1 (en) | CLOTHING ELEMENT FOR PULP REFINER | |
| DD239733A5 (en) | METHOD FOR REGULATING CONTINUOUS GAS CONDITIONS | |
| DD222103A1 (en) | PROCESS FOR MELTING AND HEATING CAST IRON IN CUPOLOEFEN | |
| DE2449617A1 (en) | DEVICE FOR POWER CONTROL IN AN ELECTRICAL POWER SUPPLY SYSTEM | |
| EP0127060B1 (en) | Method of making lead paste for batteries | |
| DE2607964A1 (en) | PROCESS AND REACTOR FOR THE PRESSURE GASIFICATION OF LARGE CHARACTERISTICS OF FUELS | |
| DE3639206C1 (en) | Process for regulating a roller mill | |
| DE1458753C2 (en) | Procedure for regulating the blast furnace aisle | |
| WO1982003410A1 (en) | Method for the preparation of vermicular graphite cast iron and device allowing to implement such method | |
| EP0711396B1 (en) | Roasted charge cooler and method of operation thereof | |
| DE1153782B (en) | Process for regulating the water content of feed mixtures for sintering devices | |
| DE688094C (en) | ||
| EP1100639B1 (en) | Method and device for casting a strand of liquid metal | |
| AT355746B (en) | METHOD FOR ELECTRICALLY LOCKING METAL BLOCKS | |
| EP0437562B1 (en) | Process and device for accelerated production of red lead | |
| DE900457C (en) | Melting a cast iron suitable for the production of permanent molds in a foundry shaft furnace | |
| DE1758706A1 (en) | Use of steel iron as a factory sump for steel mill molds | |
| DE763318C (en) | Device for generating protective furnace gas consisting essentially of nitrogen | |
| AT227739B (en) | Process for the production of cast iron with eutectic graphite formation, in particular for piston rings | |
| AT120382B (en) | Process for the production of cast iron with high strength properties. | |
| AT356305B (en) | METHOD FOR THE PRODUCTION OF METAL BLOCKS, ESPECIALLY STEEL BLOCKS WITH A TOTAL MEASURE OF 40 T BY THE ELECTROSLOCK CASTING METHOD | |
| DE1958214C3 (en) | Method and device for injecting a reducing gas into a blast furnace | |
| DE69911680T2 (en) | Process for the continuous casting of steel | |
| DE2644408A1 (en) | METHOD OF MANUFACTURING STEEL IN THE MELT FLOW OF A HIGH PERFORMANCE ARC FURNACE |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| ENJ | Ceased due to non-payment of renewal fee |