CZ5570U1

CZ5570U1 - Inflow element for continuous rolling of sheet glass

Info

Publication number: CZ5570U1
Application number: CZ19965796U
Authority: CZ
Inventors: Roland Ing. Csc. Kirsch; Jaroslav Zeman
Original assignee: Glavunion A.S.
Priority date: 1996-09-26
Filing date: 1996-09-26
Publication date: 1997-01-21

Description

Oblast technikyTechnical field

Technické řešení se týká nátokového prvku pro kontinuální válcování plochého skla, zejména ornamentního skla a skla s drátěnou vložkou. Nátokový prvek slouží pro přítok skloviny z tavícího agregátu na tvarovací válce. Nátokový prvek je uchycen v nosníku, a je napojený na jednom konci přes těsnění na výtokový kámen tavícího vanového agregátu, a na protilehlém konci na tvarovací válce tvarovacího zařízení.The invention relates to an inflow element for the continuous rolling of flat glass, in particular ornamental glass and glass with a wire insert. The inflow element serves to feed glass from the melting aggregate to the forming rolls. The inflow element is retained in the beam, and is connected at one end via a seal to the spout of the melting tub assembly, and at the opposite end to the forming rolls of the forming apparatus.

Dosavadní stav technikyBACKGROUND OF THE INVENTION

Dosud se nátokový prvek vyrábí ze zirkonhlinitokřemičitých keramických materiálů. Tyto materiály jsou teplotně a erozně vysoce namáhané. Nátokový prvek, tzv. strojní kámen, má tvar dlouhého trámce, jehož jedna strana je přivrácena k nátokovému kameni a druhá strana k tvarovacím válcům. Ta plocha nátokového prvku, která je přivrácena ke tvarovacím válcům, je vytvarována do plochy korespondující s přilehlou plochou rotujícího tvarovacího válce. Tak je potom sklovina přiváděna mezi oba rotující tvarovací válce tvarovacího stroje.So far, the head element has been made of zircon-aluminosilicate ceramic materials. These materials are highly stressed by temperature and erosion. The inflow element, the so-called machine stone, has the shape of a long beam, one side facing the head stone and the other side facing the forming rolls. The face of the inflow element facing the forming rolls is formed into an area corresponding to the adjacent surface of the rotating forming roll. Thus, the glass is then fed between the two rotating forming rolls of the forming machine.

Průnik rovinné horní plochy a válcové tvarové části nátokového prvku vytváří poměrně ostrý hrot. Tento ostrý hrot má tlouštku asi 7 mm. Hrot je tepelně a mechanicky velmi namáhaný. Je vystaven častým změnám teplot během provozu a razantním mechanickým zákrokům při čištění od zbytků skloviny mezi jednotlivými technologickými cykly. Vzniká tím nebezpečí tvorby prasklin a odlamování keramické hmoty nátokového prvku v ostrém hrotu a dochází k porušení rovinnosti jeho náběhové hrany. To _ potom vede ke zhoršení kvality tvarové tabule skla jako je ’ povrchová optika a nerovnoměrnost tloušřky tvarované tabule skla.The intersection of the planar upper surface and the cylindrical shaped portion of the inflow element forms a relatively sharp point. This sharp tip has a thickness of about 7 mm. The tip is very thermally and mechanically stressed. It is subjected to frequent temperature changes during operation and to vigorous mechanical interventions in cleaning of glass residues between individual technological cycles. This creates a risk of cracks and breaks off the ceramic mass of the inflow element in the sharp point and breaks the flatness of its leading edge. This in turn leads to a deterioration in the quality of the shaped glass sheet, such as surface optics and unevenness in the thickness of the shaped glass sheet.

>. Nátokový prvek z keramického materiálu neumožňuje lokální úpravu teplot, takže na chladnějších místech může docházet ke krystalizaci skloviny a tím zhoršení její vnitřní kvality. Stávající sestava nátokového prvku je složena obvykle ze tří dílů. Používaný keramický žáruvzdorný materiál má velmi speciální složení a technologii výroby. Jeho cena je poměrně velmi vysoká, a jeho životnost bývá 2 až 3 měsíce. Snaha o jeho náhradu je tedy žádoucí a pochopitelná.>. The inflow element made of ceramic material does not allow local temperature adjustment, so that in colder places, the glass can crystallize and thus deteriorate its internal quality. The current head element assembly is usually composed of three parts. The ceramic refractory material used has a very special composition and production technology. Its price is quite high, and its lifespan is 2 to 3 months. The effort to replace it is therefore desirable and understandable.

Jako řešení může přijít v úvahu pokrytí žáruvzdorného nátokového prvku tenkou vrstvou platiny a jejích slitin. Tím by se snížila koroze žáruvzdorného materiálu nátokového prvku, prodloužila jeho životnost. Ovšem při odstavení stroje by bylo nutné opět sklo ručně odsekávat a tak by se platina poškodila nebo zničila. Platina a její slitiny jsou totiž měkké a použitý povlak by nemohl být z cenových důvodů příliš silný. Tato alternativa se proto jeví jako obtížně realizovatelná.As a solution, it is possible to cover the refractory inflow element with a thin layer of platinum and its alloys. This would reduce the corrosion of the refractory of the inflow element and extend its service life. However, when shutting down the machine, it would be necessary to manually cut the glass again and the platinum would be damaged or destroyed. Platinum and its alloys are soft and the coating used could not be too strong for cost reasons. This alternative therefore seems difficult to implement.

Další možnost by byla pokrýt nátokový prvek molybdenovým plechem. Molybden při teplotách nad 600 C rychle oxiduje, sublimuje, a proto je nutné jej chránit proti styku se vzduchem. To by vyžadovalo chránit všechny plochy nátokového prvkuAnother possibility would be to cover the inflow element with molybdenum sheet. Molybdenum rapidly oxidizes and sublimates at temperatures above 600 ° C and must therefore be protected against contact with air. This would require protecting all surfaces of the inflow element

CZ 5570 Ul například dusíkovou atmosférou. To by při tvarové složitosti tohoto výrobního zařízení přineslo technicky i ekonomicky velmi těžko řešitelný problém.CZ 5570 U1, for example with nitrogen atmosphere. This would, given the complexity of the shape of the production equipment, pose a technical and economically difficult problem.

Poslední možností je použití jiných známých kovových materiálů, ocelí a slitin. Jejich vlastnosti však běžně neumožňují dlouhodobé racionální používání při teplotách nad 1100 °C, kdy se prudce urychluje jejich koroze a klesá pevnost Použití různých typů materiálů pro tento účel proto bylo podrobeno velmi rozsáhlým korozním testům i dlouhodobým zkouškám na různé typy konstrukčních řešení.The last option is to use other known metal materials, steels and alloys. However, their properties do not normally allow long-term rational use at temperatures above 1100 ° C, when their corrosion speed is accelerated and strength decreases. The use of various types of materials for this purpose has therefore been subjected to very extensive corrosion tests as well as

Problém bylo nutno řešit ze dvou pohledů, z hlediska koroze materiálu nátokového prvku a z hlediska jeho deformace za tepla.The problem had to be solved from two perspectives, in terms of corrosion of the headstock material and in terms of its hot deformation.

Z hlediska koroze bylo laboratorními korozními testy zjištěno, že zhruba do 30 minut styku skloviny s kovovým povrchem nátokového prvku, jsou produkty rozpouštění kovů a jeho oxidy, které se do skloviny dostanou z kovu nátokového prvku, ná tak nízké úrovni koncentrace, že neovlivní světelnou propustnost skla. Byly též provedeny modelové pokusy tohoto typu tvarování skla. Na základě výsledků těchto modelových pokusů lze konstatovat, že sklo, které se bude v procesu natékání vracet mezi válce a posléze poteče opět do tvarovacích válců, nebude v kontaktu s kovovým povrchem nátokového prvku delší dobu než 30 minut. Toto jsou poznatky z hlediska koroze kovového materiálu nátokového prvku.In terms of corrosion, it has been found by laboratory corrosion tests that within about 30 minutes of contact of the molten glass with the metal surface of the inflow element, metal dissolution products and oxides that enter the molten glass from the inflow metal are so low in concentration that they do not affect light transmittance glass. Model experiments of this type of glass shaping were also carried out. Based on the results of these model experiments, it can be concluded that the glass which will return between the rollers in the flowing process and then flow back into the forming rollers will not be in contact with the metal surface of the inflow element for more than 30 minutes. These are findings in terms of corrosion of the metal material of the inflow element.

Další hledisko je hodnocení deformace nátokového prvku při dlouhodobém teplotním a mechanickém zatížení. V úvahu připadá teplota cca 1000 až 1150 °C. Z předpokládaného teplotního pole v celém profilu nátokového prvku bylo pomocí výpočetního modelu stanoveno napětové pole, a z toho pak stanoveny pravděpodobné elastické a plastické deformace celého systému nátokového prvku. Profil nátokového prvku je zhruba 100 mm x 156 mm a délky cca 3000 mm. Bylo zjištěno, že vypočítané a namodelované deformace by vedly v provozu ke tvarové nestabilitě nátokového prvku, tj k lokálnímu vybočování a kroucení, což by nebylo z hlediska funkčnosti přijatelné. Vzhledem k modelovým výpočtům byly proto zpětně stanoveny takové teplotní podmínky provozu nátokového prvku, jeho konstrukční řešení i uchycení, aby se vzniklé deformace mohly částečně vyrovnat v elasticitě materiálu a částečně definovaným pohybem nátokového prvku. A tím potom umožnit jeho orientované dominantní roztahování v jednom směrAnother aspect is the evaluation of deformation of the inflow element under long-term temperature and mechanical load. A temperature of about 1000 to 1150 ° C is possible. From the assumed temperature field in the entire profile of the head element, the stress field was determined using a calculation model, and from this the probable elastic and plastic deformations of the entire head element system were determined. The profile of the inflow element is about 100 mm x 156 mm and a length of about 3000 mm. It has been found that the calculated and modeled deformations in operation would lead to the shape instability of the inflow element, ie to local deviation and torsion, which would not be acceptable from a functional point of view. Due to the model calculations, the temperature conditions of the inlet element operation, its design and fixation have been determined retroactively, so that the deformations can be partially compensated by the elasticity of the material and partially defined movement of the head element. And then allow its oriented dominant stretching in one direction

Základní chemické a korozní testy materiálu pro kovový nátokový prvek, statické i dynamické, jakož i výpočet vznikajících deformací byly provedeny z hlediska současného stavu poznání v oboru a metodami, které jsou běžné a dostupné.The basic chemical and corrosion tests of the material for the metal inflow element, both static and dynamic, as well as the calculation of the resulting deformations were carried out with respect to the state of the art and methods that are common and available.

Podstata technického řešeníThe essence of the technical solution

Uvedené nevýhody a problémy současného stavu techniky odstraní nebo omezí nátokový prvek pro kontinuální válcování plochého skla, který je uchycený v nosníku, napojený na jednom konci přes těsnění na výtokový kámen tavícího vanového agregátu, a na protilehlém konci na tvarovací válce, podle tohoto technického řešení. Podstata tohoto technického řešení spočíváThese drawbacks and problems of the prior art will be avoided or reduced by the inflow element for the continuous rolling of the flat glass which is held in a beam, connected at one end through a seal to the spout of the melting bath aggregate and at the opposite end to the forming rolls. The essence of this technical solution lies

-2CZ 5570 Ul v tom, že nátokový prvek je vytvořen z kovového dutého tělesa, ve výhodném provedení z kovového svařence.5570 U1 in that the inflow element is made of a metal hollow body, preferably a metal weldment.

Je výhodné, když kovový materiál nátokového prvku obsahuje jako hlavní složky nikl, chrom a železo, a je žárupevný a žáruvzdorný do 1150 °C.Preferably, the metal material of the inflow element comprises nickel, chromium and iron as the main constituents, and is refractory and refractory up to 1150 ° C.

S výhodou jako kovový materiál nátokového prvku na bázi niklchromové slitiny a/nebo oceli se použije materiál, obsahujícíAdvantageously, a material comprising a nickel-chromium alloy and / or steel-based feed element is used

v % hmot. % wt. • • 18 18 až to 40 % 40% chrómu, chromium, 2 2 až to 20 % 20% železa, irons, 1 1 až to 3 % 3% kobaltu,. cobalt ,. 2 2 až to 3 % 3% titanu, titanium, 0,5 až 0,5 to 1,5 1.5 % hliníku, % aluminum, 0,03 až 0.03 to 0,15 % uhlíku, 0,15% carbon,

nejméně jednu z přísad se skupiny zahrnující mangan, molybden, měď, křemík, bor, zirkon, cer a wolfram v množství od 0,1 do 1,0% hmot. a zbytek do 100 % hmot. je nikl.at least one of the additives selected from the group consisting of manganese, molybdenum, copper, silicon, boron, zirconium, cerium and tungsten in an amount of from 0.1 to 1.0 wt. and the remainder to 100 wt. is nickel.

Také je výhodné, když nátokový prvek má horní desku, jejíž vnější strana přivrácená toku skloviny tvoří souvislou rovinnou plochu.It is also advantageous if the inflow element has an upper plate, the outer side of which faces the glass flow forms a continuous planar surface.

Též je výhodné, když nátokový prvek sestává z jednotlivých sekcí, které jsou odděleny svislými mezerami, vzniklými rozdělením zadní stěny nátokového prvku. Všechny sekce ale mají jednu společnou souvislou rovinnou horní desku. Každá sekce má pod horní deskou situovánu čelní stěnu, zadní stěnu, dvě boční stěny, a spodní stěnu. Mezi bočními stěnami dvou sousedních sekcí je vytvořena zmíněná svislá dilatační mezera.It is also advantageous if the inflow element consists of individual sections which are separated by vertical gaps formed by the partitioning of the back wall of the inflow element. However, all sections have a single continuous planar top plate. Each section has a front wall, a rear wall, two side walls, and a bottom wall situated below the top plate. A vertical expansion gap is formed between the side walls of two adjacent sections.

Dále je výhodné, když ve spodní stěně nátokového prvku je vytvořen výřez pro horizontální dilataci.It is furthermore advantageous if a cutout for horizontal expansion is formed in the bottom wall of the inlet element.

Také je výhodné, když nátokový prvek je vybaven topnými a/nebo chladicími prostředky.It is also advantageous if the inflow element is equipped with heating and / or cooling means.

Je výhodné když jsou jednotlivé sekce nátokového prvku shodné. V některých případech je výhodné, když jednotlivé sekce nátokového prvku mají odlišnou délku, tj. odlišnou rozteč dvou sousedních bočních stěn.Preferably, the individual sections of the head element are identical. In some cases, it is preferred that the individual sections of the inflow element have a different length, i.e. a different pitch of two adjacent side walls.

Ve výhodném provedení je nátokový prvek upevněn ve své spodní části k nosníku pomocí svorníku. Výhodný je svorník, uložený v nosníku, který je opatřen ve své horní části, zasahující do dutiny nátokového prvku, přítlačnými kladkami se zajištovacími prvky, a na svém protilehlém konci zajištovací maticí. Mezi maticí a nosníkem je na svorníku navlečena pružina.In a preferred embodiment, the inlet element is fixed in its lower part to the beam by means of a bolt. Preferred is a bolt mounted in a beam which is provided in its upper part, extending into the inlet cavity of the inlet element, with thrust rollers with locking elements, and at its opposite end with a locking nut. A spring is threaded on the bolt between the nut and the beam.

Hlavní výhodou zachování současně tohoto technického řešení je, že při používaného vnějšího funkčního tvaru nátokového prvku se využitím kovového dutého nátokového prvku o definovaném složení kovového materiálu prodlouží životnost tohoto prvku a sníží pořizovací náklady. Současně se zvýšíThe main advantage of maintaining this technical solution at the same time is that when the outer functional shape of the head element is used, the use of a metal hollow head element of a defined metallic material composition will prolong the life of the head element and reduce the cost. At the same time it will increase

-3CZ 5570 Ul kvalita taženého pásu skla, protože se dá vytvořit požadované teplotní rozdělení a jeho regulace v nátokovém prvku, což potom ovlivní i teplotní pole v tekoucí sklovině. Konstrukční systém nátokového prvku vydrží časté změny sortimentu, usnadní výměnu tvarovacích válců, a bude odolávat i častým teplotním šokům v procesu tvarování a v neposlední řadě i razantnímu čištění povrchu nátokového prvku při technologických cyklech.The quality of the drawn glass ribbon can be produced since the desired temperature distribution and its regulation in the head element can be created, which in turn affects the temperature field in the flowing glass. The design of the inflow element will withstand frequent product changes, facilitate the replacement of the forming rolls, and will withstand frequent thermal shocks in the forming process and, last but not least, the intensive cleaning of the inflow element surface during technological cycles.

Výhodou dutého kovového svařence je jeho snadná výroba. Horní rovinná deska nátokového prvku v jednom kusu je výhodná pro kvalitu taženého pásu. Jednotlivé sekce nátokového prvku jsou vzájemně odděleny svislými dilatačními spárami, umožňujícími pohyb materiálu v důsledku vysoké délkové teplotní roztažnosti při vysokých teplotách provozu. Ve spodní stěně nátokového prvku jsou vytvořeny výřezy pro dominantní horizontální dilataci, při současném bezpečném uchycení nátokového prvku.The advantage of the hollow metal weldment is its easy manufacture. The top planar plate of the head element in one piece is advantageous for the quality of the drawn web. The individual sections of the inflow element are separated from each other by vertical expansion joints, allowing the material to move due to high thermal expansion at high operating temperatures. In the bottom wall of the head element there are cutouts for the dominant horizontal expansion, while the head element is securely fastened.

Rozdělení nátokového prvku na jednotlivé sekce napomáhá snížení deformací a udržení rovinnosti, pevnosti a tuhosti horní funkční rovinné desky, po níž natéká sklovina z výtokového kamene do tvarovacích válců.The division of the head element into individual sections helps to reduce deformations and maintain the flatness, strength and stiffness of the upper functional planar plate over which the spout glass flows into the forming rolls.

K regulaci žádoucího teplotního pole nátokového prvku přispívají v případě potřeby bud topné, nebo naopak chladicí prostředky zabudované do nátokového prvku. Dělení nátokového prvkuna shodné sekce může usnadnit výrobu kovového svařence. V některých případech nemusí mít jednotlivé sekce nátokového prvku shodnou délku, ve směru toku skloviny. Tato délka může být odlišná, a uzpůsobena tepelnému namáhání materiálu ve smyslu technologického toku skloviny.If necessary, either heating or cooling means incorporated in the head element contribute to the regulation of the desired temperature field of the head element. Splitting the inflow element into the same section can facilitate the production of the metal weldment. In some cases, the individual sections of the head element may not have the same length, in the direction of the glass flow. This length may be different and adapted to the thermal stress of the material in terms of the technological flow of the glass.

Je uvedeno nejvýhodnější konstrukční uchycení dutého kovového svařence k nosníku pomocí svorníku s přítlačnými kladkami a pružinou, takže se dá regulovat přítlačná síla nátokového prvku k nosníku, a rovněž je umožněna podélná roztažnost nátokového prvku.The most preferred constructional fixation of the hollow metal weldment to the beam is by means of a bolt with pressure rollers and a spring so that the contact force of the inflow element to the beam can be controlled, and also the longitudinal expansion of the inflow element is allowed.

Přehled obrázků na výkresechBRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS

Pro bližší osvětlení řešení tohoto technické řešení je pro srovnání uveden příkladný stávající stav na obr. 1, kde je schematicky znázorněn nátokový prvek s keramickým tzv. strojovým kamenem a tvarovacími válci, v příčném řezu.In order to illustrate the solution of this technical solution in more detail, an exemplary current state is shown in FIG. 1, in which a head element with a ceramic so-called machine stone and forming rolls is shown schematically in cross-section.

Předložené technické řešení je podrobně popsáno dále na příkladných provedeních, znázorněných schematicky na výkresech, z nichž představuje:The present invention is described in detail below with reference to the exemplary embodiments shown schematically in the drawings, in which:

obr. 2 čelní pohled na nátokový prvek, obr. 3 řez I-I z obr. 4, kolmo na delší stranu nátokového prvku a obr. 4 svislý řez II- II z obr. 3., rovnoběžný s delší stranou nátokového prvku.FIG. 2 is a front view of the head element; FIG. 3 is a sectional view of FIG. 4 taken along the long side of the head element and FIG. 4 is a vertical section II-II of FIG.

Příklady provedení technického řešeníExamples of technical solution

Na obr. 1 je znázorněn stávající běžný keramický nátokový prvek 3. v příčném řezu. Sklovina 13 natéká přes výtokový prvek 1, zhotovený ze žáruvzdorné keramiky, a postupuje na nátokový prvekFIG. 1 shows a cross-section of an existing conventional ceramic inlet element 3. The molten glass 13 flows over the spout element 1, made of refractory ceramics, and passes onto the spout element

CZ 5570 Ul ze žáruvzdorné keramiky, který je masivní, tj. plného průřezu. Z tohoto keramického nátokového prvku 2 natéká sklovina 13 mezi tvarovací válce 17 tvarovacího zařízení, které jsou chlazeny vodou. Mezi výtokovým prvkem 1 a nátokovým prvkem 2 je vloženo těsnění 2, které brání zatékání skloviny a současně vyrovnává nerovnosti povrchu výtokového prvku 1 a nátokového prvku 2· Nátokový prvek 3. je uchycen v nosníku 4 upínacího zařízení 5. Nosník 4 nátokového prvku 3 je upevněn ke tvarovacímu stroji.CZ 5570 Ul of refractory ceramics, which is solid, ie of full cross-section. From this ceramic inflow element 2, glass 13 flows between the forming rolls 17 of the forming apparatus, which are cooled by water. A gasket 2 is inserted between the spout element 1 and the inlet element 2 to prevent enamel leakage while at the same time compensating for the surface irregularities of the spout element 1 and the inlet element 2. to the forming machine.

Příkladné provedení technického řešení je vyobrazeno na obr. 2, 3 a 4. Výtokový prvek 1 (obr. 2, 3, 4) ze žáruvzdorné keramiky přes těsnění 2. navazuje na nátokový prvek 3, který je vytvořen z celokovového dutého svařence. Nátokový prvek 2 je uchycen v nosníku 4, zhotoveného ze, žáruvzdorné litinové oceli, pomocí svorníku 6. Nosník 4 nátokového prvku 2 je upevněn ke tvarovacímu stroji pomocí upínacího zařízení 5. Sklovina 13 potom obdobným způsobem zachyceným na obr. 1 postupuje z výtokového prvku 1 na nátokový prvek 2 ^{a z} něho mezi tvarovací válce 17 tvarovacího zařízení .An exemplary embodiment of the invention is illustrated in FIGS. 2, 3 and 4. The effluent element 1 (FIGS. 2, 3, 4) of the refractory ceramic through the seal 2 is connected to the inflow element 3, which is made of all-metal hollow weldment. The inflow element 2 is retained in a beam 4 made of heat-resistant cast iron by means of a bolt 6. The inflow element beam 2 is fixed to the forming machine by a clamping device 5. The glass 13 then proceeds in a similar manner as shown in FIG. onto the inflow element 2 ^and therefrom between the forming rolls 17 of the forming device.

Nátokový prvek 3 je celokovový, ve formě dutého svařence, a je zhotoven z niklchromové slitiny, obsahující:The inflow element 3 is all-metal, in the form of a hollow weldment, and is made of a nickel-chromium alloy, comprising:

19,5 % hmot. chrómu,19.5 wt. chromium,

2.4 % hmot. titanu,2.4% titanium,

1.4 % hmot. hliníku,1.4 wt. aluminum,

0,08 % hmot. uhlíku, maximálně do 3 % hmot. železa, a maximálně do 2 % hmot. kobaltu.0.08 wt. % of carbon, up to 3 wt. %, and up to 2 wt. cobalt.

Přísady jsou v rozmezí 0,1 až 1 % hmot. manganu, mědi, křemíku, boru a zirkonu. Zbytek do 100 % hmot. je tvořen niklem.The additives are in the range of 0.1 to 1 wt. of manganese, copper, silicon, boron and zirconium. The remainder to 100 wt. is made of nickel.

Tato niklchromová slitina 1150 °C. Nátokový prvek 3 ve sestává z cca 12 samostatných horní desce 31 (obr. 2, 3, 4).This nickel-chromium alloy is 1150 ° C. The inflow element 3 consists of approximately 12 separate top plates 31 (Figs. 2, 3, 4).

je žárupevná a žáruvzdorná do formě dutého kovového svařence sekcí, přivařených k jednolitéit is fireproof and refractory in the form of hollow metal weldment of sections, welded to solid

Horní deska 31 má na své vnější straně přivrácené ke skloviné 13 souvislou rovinnou plochu. Každá samostatná sekce nátokového prvku 2 j^e vytvořena ze společné horní desky 21, jedné čelní stěny 32 , jedné zadní stěny 33 , dvou protilehlých bočních stěn 34, a jedné spodní přítlačné stěny 35.The top plate 31 has on its outer side facing the glass 13 a continuous planar surface. Each separate section of the inlet member 2 ^e j formed of a common top plate 21, a front wall 32, a rear wall 33, two opposing side walls 34 and one bottom wall of the presser 35th

Tvarovaná sklovina o teplotě v rozmezí 1000 až 1150 °C je vedena z neznázorněného vanového tavícího agregátu na horní desku 31 nátokového prvku 3, který je tak značně tepelně, korozně i mechanicky namáhán. Z těchto důvodů je uzpůsobeno konstrukční řešení tvaru nátokového prvku 2 tak, že nátokový prvek 2 j^erozdělen po celé své délce na cca 12 jednotlivých sekcí, které jsou jak je patrno z obr. 2 a 4 odděleny vzájemně svislými dilatačními mezerami 12, vymezenými bočními stěnami 34 dvou sousedních sekcí nátokového prvku 2· Mezery 11, respekt, rozdělení celého nátokového prvku 2 na těchto cca 12 samostatných sekcí, umožňuje zmenšení tvarové deformace celého kovového nátokového prvku 2 vlivem vzniklých teplotních a napěťových polí v procesu kontaktu kovového nátokového prvku 3 s roztavenou sklovinou 13 v průběhu jejího tvarování.The molded glass having a temperature in the range of 1000 to 1150 ° C is led from a bath melting unit (not shown) to the top plate 31 of the head element 3, which is thus subjected to considerable thermal, corrosion and mechanical stress. For these reasons it is adapted structural design the shape of the inlet member 2 so that the inflow element 2 j ^e distributed over its entire length to about 12 individual sections, which are as shown in FIGS. 2 and 4 separated from each other by vertical expansion space 12 defined by the side through the walls 34 of two adjacent sections of the inflow element 2, the gaps 11, respectively, the division of the entire inflow element 2 into approximately 12 separate sections, allows to reduce the shape deformation of the entire inflow element 2 due to temperature and stress fields the glass 13 during its shaping.

Ve spodní přítlačné stěně 35 nátokového prvku 2 j^e provedenAt the lower pressure side 35 of the inlet member 2 made ^e j

-5CZ 5570 Ul výřez 12 (obr. 4), umožňující podélnou dilataci nátokového prvku 3 jako celku, vlivem vysoké délkové teplotní roztažnosti použitého kovového materiálu, při výše uvedených pracovních teplotách. Koeficient délkové teplotní roztažnosti výše uvedeného složení nátokového prvku 2 ^v rozmezí teplot 20 až 1000 C je5570 U1 cutout 12 (FIG. 4), allowing longitudinal expansion of the head element 3 as a whole, due to the high longitudinal thermal expansion of the metal material used, at the above-mentioned operating temperatures. The coefficient of linear thermal expansion of the aforementioned composition of the head element 2 ⁱⁿ the temperature range of 20 to 1000 C is

18,1.10^-6. K^-1. To způsobuje při ohřátí nátokového prvku 2 na pracovní teplotu změnu jeho délky až o 44 mm.18,1.10 ^-6 . K ^-1 . This causes the inlet element 2 to change its length by up to 44 mm when the inlet element 2 is heated.

Výrobně nejvhodnější v případě svařence nátokového prvku 2 je, když jednotlivé sekce jsou shodné. Je však dle potřeby možné upravit délku těchto sekcí v podélném směru nátokového prvku 2·In the case of the weldment of the inflow element 2, it is most suitable for production if the individual sections are identical. However, it is possible, if necessary, to adjust the length of these sections in the longitudinal direction of the head element.

V nátokovém prvku 2 jsou v bočních stěnách 34 dva otvory, z nichž v jednom jsou uloženy topné prostředky 14 pro přihřívání nátokového prvku 3, a ve druhém otvoru jsou uloženy chladicí prostředky 18 pro přichlazování nátokového prvku 3_. K přihřívání nátokového prvku může být přistoupeno kupř, v případě sklonu skloviny k odskelňování, nebo jiným povrchovým tzv. studeným vadám skla, jako jsou záprasky, fléry atp. Ochlazování může být využito v případě potřeby optimalizace teplotního gradientu mezi horní deskou 31 a spodními stěnami 35 nátokového prvku 2· Touto optimalizací teplotního gradientu se dosahuje minimálních rozměrových deformací nátokového prvku 3 jako celku.In the inlet element 2 there are two openings in the side walls 34, one of which houses heating means 14 for heating the inlet element 3, and in the other hole there are cooling means 18 for cooling the inlet element 3. The inlet element may be reheated, for example, in the case of glass being liable to devitrification, or other surface so-called cold defects in the glass, such as dusts, flares, etc. Cooling can be utilized, if necessary, to optimize the temperature gradient between the top plate 31 and the bottom walls 35 of the inlet element 2. This optimization of the temperature gradient achieves minimum dimensional deformations of the inlet element 3 as a whole.

V dolní části čelní stěny 32 a zadní stěny 33 nátokového prvku 2 jsou vyhotoveny průchozí otvory 25, do nichž se zasouvají přítlačné kladky 8 zajištěné fixačními prvky 16. Nátokový prvek 2 je uchycen (obr. 3) k nosníku 4 pomocí úchytného prvku, zahrnujícího svorník 6, čep 7, přítlačné kladky 8, pružinu 9 a maticiIn the lower part of the front wall 32 and the rear wall 33 of the inlet member 2, through holes 25 are provided, into which the thrust rollers 8 secured by the fixing elements 16 are inserted. The inlet member 2 is fastened (Fig. 3) to the beam 4 by a fastener including a bolt 6, pin 7, pressure rollers 8, spring 9 and nut

10.10.

Svorník 6 ve formě šroubu je ve své horní části,situované do dutiny nátokového prvku 3, opatřen průchozím čepem 7, na němž jsou navlečeny otočné přítlačné kladky 8, umožňující jednak podélný posuv kovového nátokového prvku 2 vlivem jeho délkové teplotní roztažnosti a jednak přítlak k nosníku 4 nátokového prvku 2· Svorník 6 prochází nosníkem 4 nátokového prvku 2 ^a je ukončen vně nosníku 4 pružinou 9 a maticí 10. kterými lze vytvořit potřebnou míru přítlaku přítlačných kladek 8 k nosníku 4.The bolt 6 in its upper part, situated in the cavity of the inlet element 3, is provided with a through pin 7 on which the rotary pressure rollers 8 are threaded, enabling both the longitudinal displacement of the metal inlet element 2 due to its linear thermal expansion and 4 of the inlet member 2 The bolt 6 extends through the inlet member 4 of the inlet member 2 ^and terminates outside the member 4 by a spring 9 and a nut 10 by which the necessary pressure of the pressure rollers 8 to the member 4 can be created.

Průmyslová využitelnostIndustrial applicability

Nátokový prvek 2 Ď^e součástí technologického zařízeni pro strojní kontinuální výrobu ornamentního skla nebo drátoskla. Nátokový prvek 2 vytváří určitý koncový stupeň mezi tavícím vanovým agregátem respektive mezi výtokovým prvkem 2 a tvarovacími válci 17 technologického zařízení. Výsledkem tvarování je plochá skleněná tabule s povrchovým ornamentem nebo vloženým drátěným pletivem.An inflow element 2 ^d a part of technological equipment for the continuous production machine patterned glass or armored glass. The inflow element 2 forms a certain end stage between the melting tub assembly or between the outlet element 2 and the shaping rolls 17 of the process equipment. The shaping results in a flat glass sheet with a surface ornament or an embedded wire mesh.

Claims

PROTECTION REQUIREMENTS

Inlet element for continuous rolling of flat glass, fixed in a beam, connected at one end through a seal to the outlet element of the melting tub assembly, and at the opposite end by the body on the forming roll, the inlet element (3) being characterized from metal hollow

The inflow element according to claim 1, characterized in that the metallic material of the inflow element (3) contains nickel, chromium and iron as main constituents and is refractory and refractory up to 1150 ° C.

The inflow element according to claim 2, characterized in that a material containing a nickel-chromium alloy and / or steel characterized by the inflow element (3) is used.

% in weight: 18 to 40% chromium, 2 to 20% irons, 1 to 3% cobalt, 2 to 3% titanium, 0.5 to 1.5 % aluminum, 0.03 to 0.15 i% carbon,

at least one of the additives selected from the group consisting of manganese, molybdenum, copper, silicon, boron, zirconium, cerium and tungsten in an amount of from 0.1 to 1.0 wt. and the remainder to 100 wt% is nickel.

The inflow element according to claim 1, or any combination of claims 1 to 3, characterized in that the inflow element (3) has an upper plate (31), the outer side of which faces the glass flow forms a continuous planar surface.

The inflow element according to claim 1, or any combination of claims 1 to 4, characterized in that the inflow element (3) is a metal weldment.

The inflow element according to claim 1, or any combination of claims, characterized in that the inlet section, all sections have an upper plate (31), and each facing wall (32) to 1, 5, the indicia element (3) consisting of one common the continuous planar section has a rear wall (33), and two side walls (34), and a bottom wall (35) below the top plate (31), wherein a vertical expansion gap (11) is formed between the side walls (34) of two adjacent sections.

Feed element according to claim 6, characterized in that a cutout (12) for horizontal expansion is formed in the bottom wall (35).

-7GB 5570 Ul

Feed element according to claim 1, or any combination of claims 1 to 7, characterized in that it is equipped with heating means (14) and / or cooling means (18).

The inflow element according to claim 6, characterized in that the individual sections of the inflow element (3) are identical.

The inflow element according to claim 6, characterized in that the individual sections of the inflow element (3) have a different length, ie different pitch of two adjacent side walls (34).

Feed element according to claim 1, or any combination of claims 1 to 11, characterized in that it is fixed in its lower part to the beam (4) by means of a bolt (6).

Feed element according to claim 11, characterized in that the bolt (6) mounted in the support (4) is provided in its upper part, extending into the cavity of the inlet element (3), with thrust rollers (8) with locking elements ( 16), on the bolt (7) and at its opposite end by a lock nut (10), and between the nut (10) and the beam (4), a spring (9) is threaded on the bolt (6).