CZ4392A3 - Process of puryfying gases and apparatus for making the same - Google Patents
Process of puryfying gases and apparatus for making the same Download PDFInfo
- Publication number
- CZ4392A3 CZ4392A3 CS9243A CS4392A CZ4392A3 CZ 4392 A3 CZ4392 A3 CZ 4392A3 CS 9243 A CS9243 A CS 9243A CS 4392 A CS4392 A CS 4392A CZ 4392 A3 CZ4392 A3 CZ 4392A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- reactor
- outlet
- inlet
- air
- gases
- Prior art date
Links
Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
Description
Vynález se týká způsobu čistění plynů, především spalin a vzduchu od oxidů síry, dusíku, oxidu uhelnatého a ozónu a zařízení k provádění tohoto způsobu.The invention relates to a process for the purification of gases, in particular flue gases and air, from sulfur oxides, nitrogen, carbon monoxide and ozone and to an apparatus for carrying out the process.
Dosavadní stav technikyBACKGROUND OF THE INVENTION
Doposud známé a nejčastěji používané způsoby odstraňovaní kysličníku siřičitého jsou založeny na reakci kysličníku siřičitého s vápencem nebo vápnem, za vzniku siřičitanu a síranu vápenatého. Tuto metodu lze provádět jako aditivní postup tak, že se do kotle dávkuje látka schopná vázat kysličník vápenatý. Obvykle to bývá jemně mletý vápenec, hydroxid nebo kysličník vápenatý, případně dolomit. Při použití vápence proběhne v kotli za vysoké teploty kalcinace vápence a vzniklý kysličník vápenatý váže kysličník siřičitý. Vzniklý síran, , siřičitan, nezreagovaný sorbent a popílek se odloučí a likviduje se jako odpad. Hlavní nevýhodou tohoto procesu je nízká účinnost, která v provozních podmínkách dosahuje 20ti až 40ti % odstranění kysličníku siřičitého. Výhodnější je vázání síry při spalování tuhého paliva ve formě prášku, nebo kapalného paliva ve fluidním loži. Odsiřování spalin vázáním síry ve íluidní vrstvě má závažnou nevýhodu, která spočívá v tom, že výkonnost topeniště je málo regulovatelná.Hitherto known and most commonly used methods of sulfur dioxide removal are based on the reaction of sulfur dioxide with limestone or lime to form sulfite and calcium sulfate. This method can be performed as an additive process by adding a substance capable of binding calcium oxide to the boiler. It is usually finely ground limestone, hydroxide or calcium oxide, or dolomite. When limestone is used, calcination of limestone takes place in the boiler at high temperature and the resulting calcium oxide binds sulfur dioxide. The resulting sulphate, sulphite, unreacted sorbent and fly ash are separated and disposed of as waste. The main disadvantage of this process is its low efficiency, which achieves 20 to 40% sulfur dioxide removal under operating conditions. More preferably, the binding of sulfur in the combustion of solid fuel in the form of a powder or liquid fuel in a fluidized bed. The desulfurization of the flue gases by binding sulfur in the fluidized bed has the serious disadvantage that the performance of the furnace is not controllable.
Rozšířenější je odstraňování oxidu siřičitého přímo ze spalin za použití vápence . Reakce probíhá v absorbéru, v němž postupují spaliny protiproudně proti suspenzi vápence nebo vápna. Proces klade značné nároky na volbu vhodného absorbéru. Produktem je směs siřičitanu a síranu vápenatého, nezreagovaného vápence nebo vápna a popílku, která se likviduje na skládky. Moderní způsoby odsíření tento produkt zpracovávají pro stavební účely.It is more widespread to remove sulfur dioxide directly from the flue gas using limestone. The reaction takes place in an absorber, in which the flue gas flows countercurrently against the limestone or lime suspension. The process places considerable demands on the choice of a suitable absorber. The product is a mixture of calcium sulphite and sulphate, unreacted limestone or lime and fly ash, which is disposed of in landfills. Modern desulphurization processes treat this product for construction purposes.
Jiné metody čištění spalin od oxidu síry jsou založeny na použití Čpavku. Základní princip je založen na vázání oxidu siřičitého amoniakem za tvorby siřičitanu a hydrogensiřičitanu amonného. Jednotlivé varianty se od sebe liší způsobem zpracování absorpčního roztoku.Other methods for cleaning flue gases from sulfur dioxide are based on the use of ammonia. The basic principle is based on the binding of sulfur dioxide with ammonia to form ammonium sulfite and bisulfite. The various variants differ from each other in the way the absorbent solution is treated.
Konečnými produkty těchto metod je oxid siřičitý, respektive kyselina sírová a síran amonný. Jestliže se provádí tlakový rozklad absorpčního roztoku, je konečným produktem síran amonný a síra.The final products of these methods are sulfur dioxide, sulfuric acid and ammonium sulfate, respectively. When pressure decomposition of the absorption solution is carried out, the end products are ammonium sulfate and sulfur.
Dalším používaným způsobem čištění spalin je magnezitová metoda, jejímž základem je absorpce kysličníku siřičitého suspenzí kysličníku hořečnatého ve vodě. Produktem je plyn s vysokým obsahem oxidu siřičitého, což umožňuje využít tento plyn přímo pro výrobu kyseliny sírové.Another method of flue gas cleaning is the magnesite method, which is based on the absorption of sulfur dioxide by the suspension of magnesium oxide in water. The product is a high sulfur dioxide gas, which makes it possible to use this gas directly for the production of sulfuric acid.
Další způsoby odstraňování oxidů síry z plynů jsou založeny na katalytické oxidaci oxidu siřičitého na oxid sírový. Nejčastěji v prvním stupni procesu proběhne konverze oxidu siřičitého na oxyd sírový. Konverze probíhá při zvýšené teplotě na katalyzátoru. Jedná se o suchý způsob, který je zvaný Cat-ox. Tato metoda byla navržena jak pro'nově budované kotle, kde se může jednoduchým způsobem dosáhnout přímo teploty spalin, potřebné pro katalytickou konverzi, tak pro stávající elektrárny, kde se spaliny na potřebnou teplotu dodatečně předehřívají.Other methods of removing sulfur oxides from gases are based on the catalytic oxidation of sulfur dioxide to sulfur trioxide. Most often in the first stage of the process, the conversion of sulfur dioxide to sulfur trioxide takes place. The conversion takes place at an elevated temperature on the catalyst. This is a dry process called Cat-ox. This method has been designed both for newly built boilers, where the flue gas temperature required for the catalytic conversion can be reached in a simple manner, and for existing power plants where the flue gas is subsequently preheated to the required temperature.
Uvedené metody slouží pro odstraňování oxidu siřičitého. Odstraňování oxidu dusíku tyto metody neumožňují. Oxidy dusíku se z odpadních plynů a spalin odstraňují jednak chemickými reakcemi např. s vodním roztokem močoviny, nebo absorpcí nitrozních plynů vodou. Tyto metody se však hodí pouze pro zachycování oxidu dusíku z výrobny kyseliny dusičné.These methods are for the removal of sulfur dioxide. Nitrogen oxide removal does not allow these methods. Nitrogen oxides are removed from the waste gases and flue gases by chemical reactions, for example with an aqueous urea solution, or by the absorption of nitrous gases by water. However, these methods are only suitable for capturing nitrogen oxide from a nitric acid plant.
Z EP 287 224 je známý způsob snižování obsahu oxidů dusíku a oxidů síry ve spalinách, podle kterého se spaliny převádí do reakční zóny, ve které se uvádí do styku s redukčním činidlem, které obsahuje alespoň jednu funkční skupinu vybranou ze skupin obsahujích -NH a -CN skupinu. V reakční zóně je snížený obsah kyslíku a teplota se udržuje v rozsahu přibližně 150° C až 1650° C.EP 287 224 discloses a method for reducing nitrogen oxides and sulfur oxides in flue gases by transferring the flue gases to a reaction zone in which they are contacted with a reducing agent containing at least one functional group selected from -NH and - CN group. Oxygen is reduced in the reaction zone and the temperature is maintained in the range of about 150 ° C to 1650 ° C.
Odstranění oxidů dusíku ze spalin nebo odpadních plynů lze též provádět katalytickou redukcí na vhodném katalyzátoru. Jako redukční činidlo však slouží vodík nebo uhlovodíky. Celý proces je složitý a provozně i investičně náročný.The removal of nitrogen oxides from the flue gas or waste gases can also be carried out by catalytic reduction on a suitable catalyst. However, hydrogen or hydrocarbons are used as reducing agents. The whole process is complex and operationally and investment intensive.
Pro katalytickou redukci nitrozních plynů se dobře hodí také amoniak. Amoniak reaguje s odstraňovanými oxidy dusíku selektivně , nereaguje s přítomným kyslíkem. Tuto metodu lze kombinovat s některými způsoby odstraňování oxidů síry. Tyto kombinované metody, které současně odstraňují oxidy síry a dusíku jsou vesměs velmi náročné především na investiční náklady. Jejich použití je vhodné zejména pro velké zdroje spalin odpadních plynů s vysokým obsahem oxidů síry a dusíku. Většina těchto zařízení produkuje odpadní látky, se kterými jsou problémy s jejich likvidací. Odstraňování oxidů síry a dusíku známými postupy u malých lokálních zdrojů spalin a odplynůje neekonomické.Ammonia is also well suited for the catalytic reduction of nitrous gases. Ammonia reacts selectively with the removed oxides of nitrogen, not reacting with the oxygen present. This method can be combined with some sulfur removal processes. These combined methods, which at the same time remove sulfur and nitrogen oxides, are largely very demanding, especially on investment costs. Their use is particularly suitable for large flue gas sources with high sulfur and nitrogen oxides. Most of these plants produce waste materials that have problems with their disposal. The removal of sulfur and nitrogen oxides by known techniques for small local flue gas sources and degassing is uneconomical.
Rovněž tak doposud známé postupy, používané pro současné odstraňování oxidů síry a dusíku ze spalin, nebo odplynů , aplikované pro čištění vzduchu , používané k větrání nebo ke klimatizaci exponovaných prostor ve zdravotnictví, sportu, v potravinářství ap. by byly vysoce neekonomické.Also known processes used for simultaneous removal of sulfur and nitrogen oxides from flue gases or flue gases, applied for air purification, used for ventilation or air conditioning of exposed areas in health care, sports, food industry etc. would be highly uneconomic.
Podstata vynálezuSUMMARY OF THE INVENTION
c.C.
Výše uvedené nedostatky odstraňuje způsob čištění plynů, předvším spalin a vzduchu od oxidů síry. dusíku, oxidu uhelnatého a ozónu, podle vynálezu, jehož podstata spočívá v tom, že čištěný plyn se ohřeje nebo ochladí na teplotu 90 - 110°C a uvede se do kontaktu s náplní reaktoru, připravitelnou zahřátím močoviny až na 150° C a jejím následným ochlazením a ztuhnutím.The aforementioned drawbacks are eliminated by the method of purifying gases, especially flue gases and air, from sulfur oxides. nitrogen, carbon monoxide and ozone according to the invention, characterized in that the purified gas is heated or cooled to a temperature of 90-110 ° C and brought into contact with a reactor charge which can be prepared by heating urea up to 150 ° C and subsequently cooling and solidifying.
Je výhodné, když se spaliny před stykem s náplní reaktoru ochlazují na teplotu reakce vzduchem vedeným ke spalování, nebo když se čištěný plyn před stykem s náplní reaktoru předehřívá vyčištěným plynem.It is preferred that the flue gas is cooled to the reaction temperature by the air to be incinerated prior to contact with the reactor charge, or the purified gas is preheated with the purified gas prior to contact with the reactor charge.
Zařízení k realizaci uvedeného způsobu sestává ze vstupního a výstupního potrubí a reaktoru, podle vynálezu, jehož podstata spočívá v tom, že reaktor sestává z dvojice proti sobě uspořádaných rámů, které jsou propojeny svorníky s maticemi, přičemž svorníky nesou distanční rozpěrky, mezi nimiž jsou uspořádány jednotlivé desky náplně reaktoru.The apparatus for carrying out the method comprises an inlet and outlet piping and a reactor according to the invention, characterized in that the reactor consists of a pair of opposing frames interconnected by bolts and nuts, the bolts carrying spacers between which they are arranged. individual reactor charge plates.
Pro ochlazení spalin před vstupem do reaktoru je výhodné, když je ve vstupním potrubí reaktoru zařazen výměník, přes který je vedeno potrubí přídavného vzduchu pro spalování, které je zaústěno do kotle. Výstup spalin z kotle je připojen na reaktor přes výměník.In order to cool the flue gas before entering the reactor, it is advantageous if a heat exchanger is provided in the reactor inlet pipe, through which the additional combustion air pipe is led, which is connected to the boiler. The flue gas outlet from the boiler is connected to the reactor via an exchanger.
Naopak pro ohřev čištěného plynu je výhodné, když je do vstupního potrubí reaktoru zařazen výměník tepla a ohřívač a výstupní potrubí reaktoru je propojeno s výstupním potrubím vyčištěného plynu ze zařízení přes výměník tepla.Conversely, for the purge gas to be heated, it is advantageous if a heat exchanger and a heater are included in the reactor inlet conduit and the reactor outlet conduit is connected to the purified gas outlet conduit from the plant via a heat exchanger.
Případně může být ve vstupním potrubí reaktoru zařazen předehřívač a ohřívač. Ve výstupním potrubí reaktoru je zařazen chladič, jehož výstup teplonosného média je spojen se vstupem do předehřívače a výstup z předehřívače je spojen se vstupem do chladiče přes cirkulační čerpadlo.Optionally, a preheater and a heater may be provided in the reactor inlet conduit. In the reactor outlet pipeline there is a cooler whose heat transfer medium is connected to the preheater inlet and the preheater outlet is connected to the cooler inlet via a circulation pump.
Přehled obrázků na výkreseOverview of the drawings
Vynález bude blíže osvětlen pomocí výkresů, na kterých jednotlivé obr. znázorňují:BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS The invention will be explained in more detail with reference to the drawings, in which: FIG.
obr. 1 - první příklad provedení zařízení podle vynálezu pro čištění spalin obr. 2 - druhý příklad provedení zařízení podle vynálezu pro čištění vzduchu obr. 3 - třetí příklad provedení zařízení podle vynálezu pro čištění vzduchu obr. 4 - uspořádání reaktoru zařízení podle vynálezuFig. 1 - first exemplary embodiment of the device according to the invention for cleaning flue gases Fig. 2 - second exemplary embodiment of the device according to the invention for air cleaning Fig. 3 - third exemplary embodiment of the device according to the invention
Příklady provedení vynálezuDETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Příklad 1Example 1
Zařízení pro čištění spalin, které je zobrazeno na obr. 1, se skládá především z plynového kotle 6±_ výměníku ^ventilátoru 7_ a reaktoru i . Ve vstupním potrubí reaktoru I je zařazen výměník 2. přes který je vedeno potrubí 5 přídavného vzduchu pro spalování, které je zaústěno do kotle _6, přičemž výstup 4_ spalin z kotle 6_ je připojen na reaktor I přes výměník 2. V plynovém kotli _6 se spaluje svítiplyn, který obsahuje sloučeniny síry. Do kotle se přivádí potrubím 8_svítiplynu. Atmosférický vzduch, potřebný pro spalování se do kotle 6 dopravuje ventilátorem 7. Produkovaným teplem se v kotli _6 ohřívá topná voda, přiváděná potrubím 9The flue gas cleaning device shown in FIG. 1 consists essentially of a gas boiler 6 ' of the fan heat exchanger 7 and of the reactor 1. In the inlet piping of the reactor I is a heat exchanger 2, through which the additional combustion air duct 5 is led, which is connected to the boiler 6, the flue gas outlet 4 from the boiler 6 being connected to the reactor I via the exchanger 2. In the gas boiler 6 coal gas, which contains sulfur compounds. The boiler is fed via a 8-gas gas line. The atmospheric air required for combustion is conveyed to the boiler 6 by a fan 7. The heating water supplied by the pipe 9 is heated in the boiler 6 by the heat produced.
Λ vody. Spaliny vystupující z kotle _6 mají teplotu 200 C a obsahují NOX SOX> CO a ozón. Před vstupem do reaktoru 1 se spaliny ochlazují ve výměníku 2 na teplotu 90 - 110 0 C přídavným atmosférickým vzduchem, dopravovaným do kotle _6 ventilátorem 7 . Tento vzduch se přitom ohřívá, což je pro celkovou tepelnou bilanci výhodné. Příkladné provedení vlastního reaktoru J_ je znázorněno na obr. 4 Náplň reaktoru _1 je připravena zahřátím močoviny až na teplotu 150° C a jejím následným ochlazením a ztuhnutím. Výsledkem jsou dostatečně pevná, a relativně málo křehká tělesa ve tvaru desek 31, které jsou uspořádány do svazku. Mezi jednotlivými deskami 3J_, jsou vloženy distanční rozpěrky 32, ve tvaru „U“. Desky 31 jsou staženy pomocí svorníků 34 a matic 35 do rámů 33. Vytvořený svazek desek rovnoměrně rozděluje proud Čištěného plynu v celém průřezu reaktoru I. Při styku spalin s náplní reaktoru i dochází k výraznému snížení obsahu SOx, NOx, CO a ozónu ve spalinách. Popsaný způsob jednak snižuje koncentrace nečistot ve spalinách a současně spotřebu topného plynu v kotli 6 o 5 až 7 %.Λ water. The flue gas exiting the boiler 6 has a temperature of 200 ° C and contains NO X SO X> CO and ozone. Before entering the reactor 1, the flue gas is cooled in the exchanger 2 to a temperature of 90-110 ° C by additional atmospheric air transported to the boiler 6 by a fan 7. This air is heated, which is advantageous for the overall heat balance. An exemplary embodiment of the reactor 1 itself is shown in FIG. 4. The charge of the reactor 1 is prepared by heating the urea up to a temperature of 150 ° C and subsequently cooling and solidifying it. This results in sufficiently rigid and relatively little brittle plate-shaped bodies 31 which are arranged in a bundle. Between the plates 31, spacers 32 are inserted, in the form of a "U". The plates 31 are pulled into the frames 33 by means of bolts 34 and nuts 35. The formed plate bundle evenly distributes the stream of purified gas over the entire cross-section of reactor I. The flue gas contact with the reactor charge 1 significantly reduces SOx, NOx, CO and ozone. On the one hand, the described method reduces the concentration of impurities in the flue gas and at the same time the consumption of fuel gas in the boiler 6 by 5 to 7%.
Příklad 2Example 2
Způsob čištění atmosférického vzduchu, používaného pro klimatizaci, lze realizovat v zařízení podle obr. 2, které má ve vstupním potrubí reaktoru 1_ zařazen předehřívač 12 a ohřívač Γ5. Ve výstupním potrubí reaktoru 1 je zařazen chladič 13, jehož výstup j_8 teplonosného média je spojen se vstupem 17 do předehřívače 12. Výstup 19 z předehřívače 12 je spojen se vstupem 16 do chladiče 13 přes cirkulační čerpadlo 14. Jedná se o zařízení s kapacitou 20 000 m3/h vzduchu. Čištěný vzduch obsahuje SOx, NOx, CO a ozón. Atmosférický vzduch o mírném přetlaku 2 kPa a o teplotě 0°C se nejdřív předehřeje na teplotu 56 °C v předehřívači 1_2 teplonosným médiem, které se ohřívá v chladiči j_3 vyčištěného plynu. Teplonosné médium cirkuluje mezi chladičem 13 a předehřívačem 12, Cirkulaci zajišťuje oběhové čerpadlo 14. V chladiči 13 se teplonosné médium ohřívá vyčištěným vzduchem a v předehřívači 12 teplonosné medium předává teplo proudu vzduchu ve vedeníThe method of purifying atmospheric air used for air-conditioning can be implemented in the plant according to FIG. 2, which has a preheater 12 and a heater 5 in the inlet pipe of the reactor 7. In the outlet line of the reactor 1 there is a cooler 13 whose heat transfer medium 18 is connected to the inlet 17 of the preheater 12. The outlet 19 of the preheater 12 is connected to the inlet 16 of the cooler 13 via a circulation pump 14. This is a 20,000 m 3 / h air. Purified air contains SOx, NOx, CO and ozone. Atmospheric air with a slight overpressure of 2 kPa and a temperature of 0 ° C is first preheated to a temperature of 56 ° C in the preheater 12 by a heat transfer medium, which is heated in the cooler 13 of the purified gas. The heat transfer medium is circulated between the cooler 13 and the preheater 12, circulation is provided by the circulation pump 14. In the cooler 13 the heat transfer medium is heated by purified air and in the preheater 12 the heat transfer medium transfers the heat of the air flow in the conduit.
Π atmosférického vzduchu. Za předehřívačem 12 se atmosférický vzduch dohrivá v ohřívači 15 vodní parou na 110°C a vzduch vstupuje do reaktoru 1_, kde dochází ke kontaktu s jeho náplní a následkem toho k výraznému snížení SOx, NOx v čištěném vzduchu. Vyčištěný vzduch vystupující z reaktoru i se chladí v chladiči 13 na teplotu 46°C a přitom ohřívá teplonosné médium.Π atmospheric air. Downstream of the preheater 12, the atmospheric air is heated up to 110 ° C in the water heater 15 and the air enters the reactor 7 where it contacts the charge and consequently significantly reduces SOx, NOx in the purified air. The purified air exiting the reactor 1 is cooled in a cooler 13 to 46 ° C while heating the heat transfer medium.
Z následující tabulky je zřejmý dosahovaný stupeň vyčištění vzduchu. V tabulce je. uvedena koncentrace nečistot před reaktorem I a za ním.The following table shows the achieved degree of air purification. The table is. the concentration of impurities before and after reactor I is shown.
Složka Koncentr. Vzduch před Vzduch po Stupeň čištěním čištění vyčištění %Folder Concentr. Air before Air after Cleaning stage cleaning cleaning%
SOX ug/m3 57SO X µg / m 3 57
7,067.06
87,6%87.6%
NOX ug/m3 58NO X µg / m 3 58
9,249.24
84%84%
Příklad 3Example 3
Jiné pro vedení zařízení pro Čištění vzduchu je znázorněno na obr. 3 . Do vstupního potrubí reaktoru J__je zařazen výměník 22 tepla a ohřívač 15 a výstupní potrubí reaktoru i je propojeno s výstupním potrubím 24 vyčištěného plynu ze zařízení přes výměník 22 tepla. Proud 23 vzduchu o mírném přetlaku 1 kPa vstupuje přes výměník 22 tepla a ohřívač 15. do reaktoru 1. Ve výměníku 22 tepla se atmosférický vzduch předehřeje na70°C již vyčištěným vzduchem a v ohřívači 15 se dohřeje vodní parou ,nebo jiným zdrojem tepla na teplotu 100 až 110° C a následně vstupuje do reaktoru I, kde při styku s náplní reaktoru dochází ke snížení obsahu SOX ,NOX a CO a ozónu v čištěném vzduchu. Proud 24 vyčištěného vzduchu z reaktoru 1 se následně ochladí ve výměníku 22 tepla a přitom předehřívá proud 23 atmosférického vzduchu k čištění.Another for guiding the air purification device is shown in Fig. 3. A heat exchanger 22 and a heater 15 are included in the inlet conduit of the reactor 11. The reactor outlet conduit 1 is connected to the cleaned gas outlet conduit 24 via the heat exchanger 22. A slight overpressure of 1 kPa of air 23 enters the reactor 1 through the heat exchanger 22 and the heater 15. In the heat exchanger 22, the atmospheric air is preheated to 70 ° C with the already cleaned air and heated in the heater 15 to steam. 100-110 ° C, and then enters the reactor, wherein upon contact with the contents of the reactor leads to reduction of SO X, NO X and CO, and ozone in the cleaned air. The purified air stream 24 from reactor 1 is subsequently cooled in a heat exchanger 22 while preheating the atmospheric air stream 23 for cleaning.
Průmyslová využitelnostIndustrial applicability
Způsob čištění plynů, především spalin a vzduchu a zařízení k provádění tohoto způsobu je vhodné zejména pro lokální zdroje tepla, pro klimatizační a větrací zařízení v nemocnicích, školách, jeslích, ve sportovních halách atp., především však v těch oblastech, kde dochází k častým inverzím a ke zvyšování koncentrací SOX, NOX a ozónu nad dovolenou mez.The method of cleaning gases, especially flue gases and air, and the apparatus for carrying out this method are particularly suitable for local heat sources, air-conditioning and ventilation equipment in hospitals, schools, crèches, sports halls, etc., but especially in those areas where frequent inversion and to increase concentrations of SO X , NO X and ozone above the allowable limit.
Claims (7)
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS9243 CZ279833B6 (en) | 1990-05-23 | 1990-05-23 | Process of puryfying gases and apparatus for makingthe same |
| SK4392A SK4392A3 (en) | 1990-05-23 | 1992-01-08 | Method of gas purification and device for executing this method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS9243 CZ279833B6 (en) | 1990-05-23 | 1990-05-23 | Process of puryfying gases and apparatus for makingthe same |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ4392A3 true CZ4392A3 (en) | 1995-07-12 |
| CZ279833B6 CZ279833B6 (en) | 1995-07-12 |
Family
ID=5331943
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS9243 CZ279833B6 (en) | 1990-05-23 | 1990-05-23 | Process of puryfying gases and apparatus for makingthe same |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| CZ (1) | CZ279833B6 (en) |
| SK (1) | SK4392A3 (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ289145B6 (en) * | 1998-09-29 | 2001-11-14 | Ags Jičín A. S. | Reactor plate for purification of air and/or combustion products and process for producing thereof |
| CZ291508B6 (en) | 1998-09-29 | 2003-03-12 | Seco Group A.S. | Method for removing gaseous contaminants from air |
-
1990
- 1990-05-23 CZ CS9243 patent/CZ279833B6/en unknown
-
1992
- 1992-01-08 SK SK4392A patent/SK4392A3/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SK4392A3 (en) | 1993-12-08 |
| CZ279833B6 (en) | 1995-07-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2990085C (en) | Method and apparatus for removing nitrogen oxide and sulfur dioxide from gas streams | |
| CN108939808B (en) | Activated carbon treatment system for improving waste heat utilization rate and denitration rate and use method thereof | |
| US8871165B2 (en) | Desulfurization in a regenerative calcium cycle system | |
| JP7075910B2 (en) | Acid gas treatment | |
| CN109432936A (en) | Sintering flue gas processing method and processing system | |
| JP2013529545A (en) | Combustion exhaust gas purification and recycling system and method | |
| CN108554145A (en) | A kind of flue gas desulfurization denitration dust-removing takes off white device | |
| CN116603368A (en) | Method for applying ultra-clean ammonia desulfurization technology to carbon capture process | |
| JP4227676B2 (en) | Gas purification equipment | |
| JP3009926B2 (en) | Flue gas cooling and purification method | |
| CN112403154A (en) | Flue gas multi-pollutant cooperative purification process and device | |
| JPH0262296B2 (en) | ||
| CA1311602C (en) | Lin's flue gas desulfurization process according to a reaction mechanism | |
| PL107862B1 (en) | METHOD OF PROCESSING GASES CONTAINING HYDROGEN SULFIDE | |
| KR100264738B1 (en) | A method for removing air pollutant from flue gas continuously and an apparatus therefor | |
| EP0827774A1 (en) | Process for removing SO2 and NOx from a gaseous stream | |
| CN108654363A (en) | Couple waste heat of coke-oven flue gas and amounts of sulphur contaminants acid-making process | |
| JPH01164422A (en) | Removal of acidic component and nitrogen oxide from waste gas of industrial furnace apparatus | |
| CN101143293B (en) | Method for deodorant waste lye for absorbing treating smoke | |
| CZ4392A3 (en) | Process of puryfying gases and apparatus for making the same | |
| CN111841271A (en) | Flue gas desulfurization and denitrification method and system by utilizing co-treatment of carbon monoxide | |
| CN113731101B (en) | Garbage incineration flue gas treatment system and flue gas treatment method based on activated carbon separation and analysis | |
| US20030157007A1 (en) | Method and device for the catalytically treating exhaust gas containing dust and oxygen | |
| CN112495160B (en) | Device and method for tail gas nitrogen oxide removal process of sulfur recovery device | |
| CN208493775U (en) | A kind of flue gas desulfurization denitration dust-removing takes off white device |