CZ33079U1 - Composite thermal spray roller for industrial machines and a technological sleeve for this roller - Google Patents
Composite thermal spray roller for industrial machines and a technological sleeve for this roller Download PDFInfo
- Publication number
- CZ33079U1 CZ33079U1 CZ2019-36189U CZ201936189U CZ33079U1 CZ 33079 U1 CZ33079 U1 CZ 33079U1 CZ 201936189 U CZ201936189 U CZ 201936189U CZ 33079 U1 CZ33079 U1 CZ 33079U1
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- composite
- sleeve
- technological sleeve
- technological
- composite body
- Prior art date
Links
- 239000002131 composite material Substances 0.000 title claims description 93
- 239000007921 spray Substances 0.000 title claims description 9
- 238000007639 printing Methods 0.000 claims description 26
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 claims description 12
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 11
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 claims description 8
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims description 7
- 238000005507 spraying Methods 0.000 claims description 6
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 4
- 229920006332 epoxy adhesive Polymers 0.000 claims description 4
- 238000004891 communication Methods 0.000 claims description 2
- 238000003618 dip coating Methods 0.000 claims description 2
- 230000000284 resting effect Effects 0.000 claims 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 20
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 12
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 10
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 10
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 10
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 8
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000004593 Epoxy Substances 0.000 description 6
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 6
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 6
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 5
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 4
- 239000008393 encapsulating agent Substances 0.000 description 4
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 4
- 229920000049 Carbon (fiber) Polymers 0.000 description 3
- 239000004917 carbon fiber Substances 0.000 description 3
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 3
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 3
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 3
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 3
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004918 carbon fiber reinforced polymer Substances 0.000 description 2
- 239000002041 carbon nanotube Substances 0.000 description 2
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 2
- AHICWQREWHDHHF-UHFFFAOYSA-N chromium;cobalt;iron;manganese;methane;molybdenum;nickel;silicon;tungsten Chemical group C.[Si].[Cr].[Mn].[Fe].[Co].[Ni].[Mo].[W] AHICWQREWHDHHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 2
- 239000005021 flexible packaging material Substances 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- YNBADRVTZLEFNH-UHFFFAOYSA-N methyl nicotinate Chemical compound COC(=O)C1=CC=CN=C1 YNBADRVTZLEFNH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004005 microsphere Substances 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 2
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- 229910000684 Cobalt-chrome Inorganic materials 0.000 description 1
- CBENFWSGALASAD-UHFFFAOYSA-N Ozone Chemical compound [O-][O+]=O CBENFWSGALASAD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001347 Stellite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004026 adhesive bonding Methods 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910021393 carbon nanotube Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005352 clarification Methods 0.000 description 1
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 description 1
- 239000010952 cobalt-chrome Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 229910003460 diamond Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010432 diamond Substances 0.000 description 1
- 239000013070 direct material Substances 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 238000007730 finishing process Methods 0.000 description 1
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 1
- 239000003292 glue Substances 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 1
- 239000002105 nanoparticle Substances 0.000 description 1
- 229910001120 nichrome Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007645 offset printing Methods 0.000 description 1
- 239000003973 paint Substances 0.000 description 1
- 239000002861 polymer material Substances 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 238000007655 standard test method Methods 0.000 description 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- 238000007751 thermal spraying Methods 0.000 description 1
- 238000013022 venting Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C65/00—Joining or sealing of preformed parts, e.g. welding of plastics materials; Apparatus therefor
- B29C65/56—Joining or sealing of preformed parts, e.g. welding of plastics materials; Apparatus therefor using mechanical means or mechanical connections, e.g. form-fits
- B29C65/64—Joining a non-plastics element to a plastics element, e.g. by force
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C63/00—Lining or sheathing, i.e. applying preformed layers or sheathings of plastics; Apparatus therefor
- B29C63/18—Lining or sheathing, i.e. applying preformed layers or sheathings of plastics; Apparatus therefor using tubular layers or sheathings
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B41—PRINTING; LINING MACHINES; TYPEWRITERS; STAMPS
- B41F—PRINTING MACHINES OR PRESSES
- B41F13/00—Common details of rotary presses or machines
- B41F13/08—Cylinders
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Rolls And Other Rotary Bodies (AREA)
Description
Oblast technikyTechnical field
Navrhované technické řešení je využitelné v průmyslových oblastech, kde je potřeba aplikovat povlaky žárových nástřiků na rotační díly z polymemích kompozitních materiálů za účelem zlepšení jejich povrchových vlastností, zejména však jako náhradu tvrdochromového povlaku.The proposed technical solution is applicable in industrial areas where it is necessary to apply thermal spray coatings to rotary parts of polymer composite materials in order to improve their surface properties, especially as a substitute for hard chromium coating.
Dosavadní stav technikyBACKGROUND OF THE INVENTION
Průmyslová oblast potisku flexibilních obalových materiálů (flexotisk) je velmi perspektivní a v posledních letech zaznamenává velmi dynamickým vývoj. Tento vývoj směřuje ke zvýšení kvality, rychlosti, spolehlivosti a automatizace procesu tisku a snížení materiálových nákladů a ekologické zátěže při změně krátkodobých zakázek. Technologie flexotisku je schopna zpracovávat velkoformátově ve značných délkách i šířkách velmi tenké folie (PP, PE, POM, AI, apod.) od tloušťky několika jednotek mikrometrů.The industrial area of printing flexible packaging materials (flexographic printing) is very promising and in recent years has seen a very dynamic development. This development aims to improve the quality, speed, reliability and automation of the printing process and to reduce material costs and environmental burdens when changing short-term orders. Flexo printing technology is able to process large-format very large foils (PP, PE, POM, AI, etc.) in large lengths and widths from the thickness of several micrometer units.
Princip flexotiskové technologie využívá centrální válec CID (Centrál Impression Drum) a satelitní tiskové jednotky, které obsahují aplikační válce. Ty zajišťují kontinuální a přesně dávkovaný přenos barvy na potiskovaný materiál. Společně s centrálním válcem jsou aplikační válce klíčové pro spolehlivost, rychlost a kvalitu tisku, a proto jsou na ně kladeny vysoké kvalitativní požadavky. Přísnost požadavků na jejich spolehlivost se v současné době stupňuje s ohledem na implementaci nových automatizačních prvků, jakými je například automatická výměna tiskových sleevů (tiskových předloh v podobě bezešvého návleku na aplikační válec). Za tímto účelem jsou válce opatřeny rozvodem stlačeného vzduchu, který je vyústěný do otvorů na povrchu válce. Při požadavku na sejmutí sleevu je otvory pod sleeve tlačen vzduch, čímž se sleeve mírně roztáhne a dojde k vytvoření vzduchového polštáře. Vlastní stažení sleevu pak při dostatečné a nepřerušované dodávce tlakového vzduchu probíhá s minimálním kontaktem s povrchem válce.The principle of flexographic printing technology utilizes the Central Impression Drum (CID) and the satellite printing units that contain the application rollers. These ensure continuous and accurately dosed ink transfer to the printed material. Together with the central roller, the application rollers are crucial for reliability, speed and print quality, and therefore have high quality requirements. At present, the requirements for their reliability are increasingly strict with respect to the implementation of new automation elements, such as the automatic exchange of printing discounts (prints in the form of a seamless sleeve on the application cylinder). For this purpose, the cylinders are provided with a compressed air distribution which opens into openings on the surface of the cylinder. When the sleeve is removed, air is forced through the openings under the sleeve, thereby expanding the sleeve slightly and forming an air cushion. The actual withdrawal of the discount then, with sufficient and uninterrupted supply of compressed air, takes place with minimal contact with the cylinder surface.
Zejména 2. aplikační válec (formový válec) je vystavený vysokým tiskovým tlakům při otisku různých přerušovaných motivů na potiskovaný materiál a je zatížen dynamickými účinky, které při doposud používaném ocelovém provedení válce omezují zejména hranice pracovní rychlosti a tiskové kvality.In particular, the second application roller (mold roller) is subjected to high printing pressures when printing various intermittent motifs on the printed material and is loaded with dynamic effects which, in the steel roll used so far, limit particularly the limits of working speed and print quality.
Pro dosažení kvality a stability tiskových procesů v technologii flexotisku pokračuje koncentrace na využití moderních kompozitních materiálů (CFREc - Carbon Fibre Reinforced Epoxy composites a CFRPc - Carbon Fibre Reinforced Polymer composites) jako základních strukturních materiálů pro stále pokročilejší konstrukce rastrových a formových válců. Tyto materiály se vyznačují vyšším modulem pružnosti v tahu a ohybu při daleko nižší hmotnosti v porovnání s ocelovými materiály. Další výhodou jsou dynamické útlumové vlastnosti a posun vlastních frekvencí do hodnot mimo pracovní oblasti flexotiskových strojů. U těchto strukturních řešení není možné využít doposud hojně používanou povrchovou úpravu tvrdochromu, jako pro ocelové varianty.In order to achieve the quality and stability of printing processes in flexographic printing technology, the focus on the use of modern composite materials (CFREc - Carbon Fiber Reinforced Epoxy composites and CFRPc - Carbon Fiber Reinforced Polymer Composites) continues as the basic structural materials for increasingly advanced raster and mold rollers. These materials are characterized by a higher modulus of elasticity in tension and bending at a much lower weight compared to steel materials. Another advantage is the dynamic attenuation properties and the shift of natural frequencies to values outside the working area of flexographic printing machines. In these structural solutions it is not possible to use the hitherto widely used surface treatment of hard chromium as for steel variants.
Na tuto skutečnost, týkající se využití moderních kompozitních polymemích materiálů, je proto nutné přizpůsobit volbu a aplikaci povrchové úpravy aplikačních válců. V současné době dochází k řešení náhrady tvrdochromu na povrchu vláknových kompozitů za antistatické a částečně vodivé povlaky nanočásticově vyztužených epoxidových matric s využitím CNTs (Carbon nanotubes - uhlíkové nanotuby). Limitem pro jejich použití je však nízká odolnost v porovnání s tvrdochromem vůči opotřebení a zadírání povrchu, které se projevuje u nově používané a zaváděné technologie automatické výměny tiskových sleevů.It is therefore necessary to adapt the choice and application of the coating of the application rollers to this fact regarding the use of modern composite polymer materials. At present, the solution of hard chromium on the surface of fiber composites is being replaced by antistatic and partially conductive coatings of nanoparticle reinforced epoxy matrices using CNTs (Carbon nanotubes). The limit for their use, however, is the low wear resistance and galling resistance of the newly used and introduced technology for automatic change of print discounts.
- 1 CZ 33079 U1- 1 GB 33079 U1
Cyklus výměny sleevu je jeho nasazení a sundání, tj. dvojnásobné množství pohybu. Jak je popsáno výše, výměna probíhá na vzduchovém polštáři, který zabezpečí roztažení vnitřního sleevu a pohodlné nasunutí bez vyššího abrazivního kontaktu. Nicméně v počátečních fázích nasouvání je nutno vyšší nasouvací síly a přesné náběhové orientace sleevu vůči válci. Při tom dochází ke kontaktu materiálů sleevu a kompozitu a při chybné počáteční orientaci sleevu i bajonetového ocelového zámku a kompozitu.The discount change cycle is its deployment and removal, ie twice the amount of movement. As described above, the replacement takes place on an air cushion that ensures expansion of the inner sleeve and a comfortable fit without higher abrasive contact. However, in the initial stages of insertion, higher insertion forces and precise start-up orientations of the rebate against the roll are required. In this case, the materials of the sleeve and the composite come into contact and the initial orientation of the sleeve and the bayonet steel lock and composite are incorrect.
V konečné fázi nasunutí, kdy dochází k aretaci sleevu přes bajonetový zámek, hrozí také riziko poškození povrchu. Požadavek pro náhradu vlastností tvrdochromu je také z hlediska nasazení automatizace při výměně sleevu nebo bridgů a případné řešení kolizních stavů s nefunkčním vzduchovým polštářem, a tedy přímým materiálovým kontaktem, což generuje zvýšené požadavky na odolnost plochy aplikačních formových válců. Proto je ekvivalentní náhrada tvrdochromu, zejména z pohledu opotřebení a zadírání na CFREc (Carbon Fibre Reinforced Epoxy composites) a CFRPc (Carbon Fibre Reinforced Polymer composites) kompozitních strukturách formových aplikačních válců velmi důležitá a potřebná.There is also a risk of surface damage in the final insertion phase, when the sleeve is locked through the bayonet lock. The requirement for replacing the properties of hard chrome is also in terms of deployment of automation when changing sleeves or bridges, and eventually solving collision conditions with a non-functioning air cushion and thus direct material contact, generating increased demands on the surface area of application mold rolls. Therefore, an equivalent replacement of hard chromium, in particular in terms of wear and seizure of CFREc (Carbon Fiber Reinforced Epoxy composites) and CFRPc (Carbon Fiber Reinforced Polymer Composites), is very important and necessary.
Je proto úkolem předkládaného řešení poskytnout kompozitní válec, zejména pro flexotiskové technologie, který má odolnost povrchu srovnatelnou s tvrdochromem.It is therefore an object of the present invention to provide a composite roller, especially for flexographic printing technologies, having a surface resistance comparable to hard chrome.
Podstata technického řešeníThe essence of the technical solution
Podstatou navrhovaného technického řešení je konstrukce kompozitního válce se žárovým nástřikem. Válec obsahuje kompozitní tělo z polymemího kompozitního materiálu. Takovým materiálem může být zejména dlouhovláknový kompozit s epoxidovou matricí, vyztužený uhlíkovými a grafitovými vlákny. Kompozitní tělo je uzpůsobené k montáži do průmyslového stroje dle známého stavu techniky v závislosti na oblasti uvažovaného využití. Navržený kompozitní válec může najít uplatnění zejména v tiskařských strojích s flexotiskovou technologií jako aplikační válec (rastrový nebo formový). Lze však uvažovat i další oblasti technologií využívající prvky exponovaných rotačních dílů, např. offsetový tisk, papírenské technologie, transportní technologie v důlním, chemickém či potravinářském průmyslu apod.The essence of the proposed technical solution is the construction of a composite cylinder with a thermal spray. The roller comprises a composite body of a polymer composite material. Such a material may in particular be a carbon-graphite fiber reinforced epoxy matrix composite. The composite body is adapted to be mounted in an industrial machine according to the prior art, depending on the field of application envisaged. The proposed composite roller can find its application especially in printing machines with flexographic printing technology as an application roller (raster or mold). However, other areas of technology using elements of exposed rotating parts, such as offset printing, paper technology, transport technology in the mining, chemical or food industries, etc., may also be considered.
Podstatou řešení je, že alespoň část povrchu kompozitního těla je opatřena technologickým návlekem z kovu, keramiky nebo kovokeramiky. Uvažovaným kovem mohou být zejména slitiny hliníku, oceli nebo titanu. Zejména hliníkové slitiny jsou výhodnou volbou z důvodu možnosti protlačování razných průměrů trubkových profilů za poměrně příznivých nákladů pro vícekusovou výrobu, dále nízká hmotnost, nízký moment setrvačnosti a výhodné fyzikální vlastnosti pro tvorbu lisovaného spoje. Alespoň část vnějšího povrchu technologického návleku je opatřena vrstvou žárového nástřiku. Řečený žárový nástřik je odborníkům dobře znám a je běžně uváděn v odborné literatuře. Může se jednat například o Fel3Cr, materiály skupiny Stellite (zejména Stellite 6), NiCrBSi2, WC-CrNi, WC-CrC-NiCr, WC-CoCr, CrO apod. Takto aplikované povlaky žárových nástřiků slouží zejména jako náhrady tvrdochromu a jsou ekvivalentní povrchovou úpravou pro válce využitelné ve shora popsaných technologiích.The essence of the solution is that at least a part of the surface of the composite body is provided with a technological sleeve of metal, ceramic or metal ceramics. The metal to be considered may in particular be aluminum, steel or titanium alloys. In particular, aluminum alloys are an advantageous choice because of the possibility of extruding die diameters of the tube profiles at relatively favorable costs for multi-piece production, low weight, low moment of inertia and advantageous physical properties for forming a press joint. At least a portion of the outer surface of the technological sleeve is provided with a thermal spray coating. Said hot spraying is well known to those skilled in the art and is commonly reported in the literature. These can be, for example, Fel3Cr, Stellite group materials (especially Stellite 6), NiCrBSi2, WC-CrNi, WC-CrC-NiCr, WC-CoCr, CrO, etc. The coatings applied in this way serve mainly as hard chrome replacements and are equivalent to surface treatment for cylinders usable in the technologies described above.
V upřednostňovaném provedení může být technologický návlek na kompozitní tělo nalisován s přesahem. Tento drah spoje zajišťuje snadnou, přesnou a spolehlivou fixaci obou částí. Podstatou takového spoje je konstrukční přesah stykových průměrů technologického návleku a kompozitního těla. Stykový vnitřní průměr technologického návleku má menší průměr než stykový vnější průměr kompozitního těla při shodné teplotě obou stykových materiálů. Výroba spoje zahrnuje ohřátí technologického návleku (čímž dojde kjeho roztažení), nasunutí na kompozitní tělo, a ochlazení návleku až do fáze vyrovnání teplot návleku a kompozitu. Tím dojde ke smrštění vnitřního průměru technologického návleku, dosažení konstrukčního přesahu a tím k fixaci na kompozitním těle, které má mírně větší vnější průměr, než je vnitřní průměr technologického návleku.In a preferred embodiment, the technological sleeve may be overlapped on the composite body. This joint path ensures easy, accurate and reliable fixation of both parts. The essence of such a joint is the design overlap of the contact diameters of the technological sleeve and the composite body. The contact inner diameter of the technological sleeve has a smaller diameter than the contact outer diameter of the composite body at the same temperature of the two contact materials. Manufacturing the joint involves heating the technological sleeve (thereby expanding it), sliding it onto the composite body, and cooling the sleeve until the sleeve and composite temperatures are equalized. This will shrink the inner diameter of the technological sleeve, achieve a construction overlap and thereby fix it to a composite body that has a slightly larger outer diameter than the inner diameter of the technological sleeve.
-2CZ 33079 U1-2GB 33079 U1
Ve výhodném provedení mohou být krajní části kompozitního těla opatřeny vystupujícími krajními pásky. Ty mají větší průměr než snížená oblast ve střední části kompozitního těla.In a preferred embodiment, the edge portions of the composite body may be provided with protruding edge strips. These have a larger diameter than the lowered area in the central part of the composite body.
Krajní části vnitřního povrchu technologického návleku jsou pak opatřeny dovnitř vystupujícími koncovými pásky. Koncové pásky technologického návleku spočívají (jsou nalisovány s přesahem) na vnějším obvodu krajních pásků kompozitního těla. Koncové pásky mají menší vnitřní průměr než mezi nimi situované vybrání ve střední části technologického návleku.The end portions of the inner surface of the technological sleeve are then provided with inwardly extending end strips. The end strips of the technological sleeve rest (are pressed with overlap) on the outer circumference of the outer strips of the composite body. The end bands have a smaller inner diameter than the recesses situated between them in the middle part of the technological sleeve.
Dutina ohraničená sníženou oblastí, krajními pásky, koncovými pásky a vybráním je ve své polovině přilehlé k druhému krajnímu pásku opatřena otvorem k propojení s okolním prostředím. Čím blíže je otvor k druhému krajnímu pásku (resp. druhému koncovému pásku), tím lépe. Řečený otvor může být zejména radiálně orientovaný v technologickém návleku a vyústit na jeho povrchu. V případě technologického návleku o větší tloušťce (přibližně alespoň 3 mm) lze uvažovat i axiálně orientovaný otvor (kanálek) z čela stěny technologického návleku skrz dovnitř vystupující druhý koncový pásek. Dutina je na konci odlehlém od druhého krajního pásku opatřena nejméně jedním kanálkem k propojení s okolním prostředím.The cavity bounded by the lowered region, the outer bands, the end bands, and the recess is provided in its half adjacent to the second outer bead with an opening to communicate with the surrounding environment. The closer the opening is to the second outer band (or second end band), the better. Said opening may in particular be radially oriented in the technological sleeve and result in a surface thereof. In the case of a technological sleeve of greater thickness (approximately at least 3 mm), an axially oriented opening (channel) from the face of the technological sleeve wall through the inwardly projecting second end strip may also be considered. The cavity is provided, at an end remote from the second outer strip, with at least one channel for communication with the environment.
Dutina je vyplněna epoxidovým lepidlem nebo zalévací hmotou. Lepidlo je vhodné pro vyplnění dutin (spár) o tloušťce cca v řádu do 0,X mm, zalévací hmota v řádu 0,X mm až X mm a může mít různá plniva. Podstatná je teplotní odolnost lepidla nebo zalévací hmoty, která zpravidla musí být min. 140 °C. Lepidlo nebo zalévací hmota může s výhodou obsahovat plnivo (např. mikrokuličky - balotinu) pro vymezení lepené spáry. Plnivo navíc přispívá ke snížení přenosu tepla do kompozitního těla při aplikaci žárového nástřiku na povrch technologického návleku. Tím se může zabránit teplotní degradaci polymerové matrice kompozitního těla, ke které dochází při dlouhodobému působení teploty vyšší než přibližně 140 °C, dle druhu matrice kompozitu. Lepidlo nebo zalévací hmota je do dutiny plněna otvorem v technologickém návleku u druhého krajního pásku. Tím, jak se lepidlo nebo zalévací hmota šíří dutinou, vytlačovaný vzduch a případné přebytky lepidla nebo zalévací hmoty z dutiny unikají kanálkem na konci odlehlém od druhého krajního pásku.The cavity is filled with epoxy adhesive or encapsulating compound. The adhesive is suitable for filling cavities with a thickness of the order of up to 0, X mm, embedding compound of the order of 0, X mm to X mm and can have various fillers. The temperature resistance of the adhesive or encapsulating material is essential, which usually must be min. 140 [deg.] C. Advantageously, the adhesive or encapsulant may comprise a filler (e.g., a ballotin microsphere) to define the adhesive joint. In addition, the filler contributes to the reduction of heat transfer to the composite body when the thermal spray is applied to the surface of the technological sleeve. This can prevent thermal degradation of the polymer matrix of the composite body, which occurs under prolonged exposure to temperatures greater than about 140 ° C, depending on the type of matrix of the composite. The adhesive or encapsulating material is filled into the cavity through an opening in the technological sleeve at the second outer strip. As the adhesive or encapsulant spreads through the cavity, the extruded air and any excess adhesive or encapsulant out of the cavity escape through the channel at the end remote from the second outer strip.
Ve variantním provedení může být dutina nejméně jedním vnitřním páskem na kompozitním těle a odpovídajícím pomocným páskem na technologickém návleku rozdělena na jednotlivé sekce. Tyto sekce jsou vzájemně propojeny nejméně jedním průchozím kanálkem skrz vnitřní pásek a/nebo pomocný pásek. Funkce kanálku je analogická k funkci kanálku odlehlém od druhého krajního pásku, tedy odvzdušnění sekce a odtok lepidla nebo zalévací hmoty do další sekce. Tato varianta je využitelná pro válce větší délky, kde by mohla příliš velká rozteč mezi krajními pásky zapříčinit nepřesnou polohu střední části technologického návleku vůči střední části kompozitního těla. Střední část technologického návleku je svým pomocným páskem nalisována s přesahem na vnitřním pásku kompozitního těla, a tím spolehlivě centrována vůči kompozitnímu tělu.In a variant embodiment, the cavity can be divided into individual sections by at least one inner strip on the composite body and a corresponding auxiliary strip on the technological sleeve. These sections are interconnected by at least one through channel through the inner strip and / or the auxiliary strip. The function of the duct is analogous to the function of the duct remote from the second outer band, i.e., venting the section and draining the adhesive or encapsulant to the next section. This variant is useful for cylinders of longer length, where too much spacing between the outer strips could cause an inaccurate position of the middle part of the technological sleeve relative to the middle part of the composite body. The middle part of the technological sleeve is pressed by its auxiliary tape overlapping on the inner band of the composite body and thus reliably centered with respect to the composite body.
Alternativně k uvedeným páskům a dutině může být povrch kompozitního těla opatřen šroubovicí sestávající z nejméně jednoho nesníženého hřbetu a nejméně jednoho sníženého kanálku šroubovice. To znamená, že začátek a konec daného kanálku nejsou v axiálním směru vzájemně v přímém zákrytu. Po nalisování s přesahem technologického návleku na hřbet šroubovice kompozitního těla je kanálek ve šroubovicí vyplněn lepidlem nebo zalévací hmotou podobně jako popsaná dutina. Tím dochází k přilepení (dodatečné fixaci) technologického návleku. Množstvím, resp. šířkou kanálků šroubovice je možné volit poměr plochy hřbetů a plochy kanálků, a tím definovat vlastnosti hotového válce. Popsané řešení je s výhodou využitelné pro velmi nízké výrobní tolerance (vysokou přesnost) hotového kompozitního válce, je však výrobně náročnější a dražší.As an alternative to said tapes and cavity, the surface of the composite body may be provided with a helix consisting of at least one non-reduced back and at least one lowered helix channel. That is, the beginning and the end of the channel are not in direct axial alignment with each other. After pressing the technological sleeve over the spine of the composite body, the channel in the helix is filled with glue or encapsulating material similar to the cavity described. This leads to gluing (additional fixation) of the technological sleeve. Quantity, respectively. By the width of the helix channels it is possible to select the ratio of the spine area and the channel area and thus define the properties of the finished cylinder. The described solution is advantageously usable for very low manufacturing tolerances (high precision) of the finished composite roll, but it is more demanding and expensive to manufacture.
Rozdílného průměru pásků oproti snížené oblasti může být s výhodou dosaženo rozdílnou tloušťkou vrstvy polymeru na povrchu kompozitního těla. Rozdílné tloušťky může být dosaženoAdvantageously, a different diameter of the strips over the lowered region can be achieved by a different thickness of the polymer layer on the surface of the composite body. Different thicknesses can be achieved
-3 CZ 33079 U1 zejména třískovým obráběním. Za tímto účelem je nutné, aby výchozí vrstva polymeru měla dostatečnou tloušťku, aby při ubírání materiálu pro vytvoření snížené oblasti nebylo zasaženo do vláken kompozitu. Analogicky je takto z větší vrstvy polymeru možné na povrchu kompozitního těla vytvořit šroubovici vyříznutím nej méně jednoho sníženého kanálku.Particularly by machining. To this end, it is necessary that the starting polymer layer be of sufficient thickness so that it does not interfere with the composite fibers when removing the material to form the reduced area. Analogously, it is thus possible to form a helix from a larger layer of polymer on the surface of the composite body by cutting out at least one lowered channel.
Popsaný kompozitní válec může být ve formě flexotiskového válce opatřeného rozvodem stlačeného vzduchu. Ten je uzpůsoben k propojení s rozvodem stlačeného vzduchu flexotiskového stroje a je vyústěný do soustavy otvorů na vnějším povrchu technologického návleku. Forma flexotiskového válce a rozvodu stlačeného vzduchu je v dané oblasti běžně používaná a odborníku dobře známá.The composite roll described may be in the form of a flexographic roll provided with a compressed air distribution. It is adapted for interconnection with the compressed air distribution of the flexographic printing machine and results in a system of openings on the outer surface of the technological sleeve. The form of flexographic printing cylinder and compressed air distribution is well known in the art and well known to those skilled in the art.
Vhodná tloušťka technologického návleku, která se odvíjí od použitého materiálu a od průměru kompozitního válce, zajistí absorpci pnutí generovaného při aplikaci žárového nástřiku tak, aby pnutí nezasahovalo do adhezního spoje technologického návleku a kompozitního těla. Tloušťka technologického návleku musí být taková, aby podpovrchové pnutí v místě adhezního spoje, generované aplikací žárového nástřiku, bylo téměř nulové.A suitable thickness of the technological sleeve, which depends on the material used and the diameter of the composite roll, will ensure the absorption of the stresses generated when the thermal spray is applied so that the tension does not interfere with the adhesive joint of the technological sleeve and the composite body. The thickness of the technological sleeve must be such that the subsurface tension at the location of the adhesive joint generated by the application of the thermal spray is almost zero.
Popsaná konstrukce kompozitního válce umožní vysokou přesnost a kruhovitost obvodu s tolerancí do 0,05 mm. Zajišťuje minimální navýšení momentu setrvačnosti v porovnání s konvenčním celokompozitním válcem. Případně poškozený technologický návlek lze z kompozitního těla odstranit procesem obrobení bez poškození kompozitního těla. Následně lze instalovat na totéž kompozitní tělo technologický návlek nový.The described design of the composite cylinder allows high accuracy and roundness of the circuit with tolerance up to 0.05 mm. It provides a minimal increase in the moment of inertia compared to a conventional all-composite roller. Any damaged technological sleeve can be removed from the composite body by the machining process without damaging the composite body. Subsequently, a new technological sleeve can be installed on the same composite body.
Povrch kompozitního válce tvořený technologickým návlekem se žárovým nástřikem splňuje následující podmínky, které jsou nutné pro použití ve flexotiskovém stroji:The surface of the composite roll formed by the technological coating with the thermal spraying meets the following conditions, which are necessary for use in the flexographic printing machine:
a) Chemická odolnost koroznímu prostředí s proměnným pH v rozsahu 2 až 13.(a) Chemical resistance to corrosive environment with variable pH in the range of 2 to 13.
b) Teplotní odolnost dlouhodobě min. 90 °C v důsledku zasoušení barev.b) Temperature resistance min. 90 ° C due to paint drying.
c) Povrchová tvrdost mezi HVo,3 = 390 až 1000.c) Surface hardness between HVo, 3 = 390 to 1000.
d) Schopnost dosažení vysoké jakosti povrchu, vysoká hustota žárového nástřiku, minimální porózita povlaku.d) Ability to achieve high surface quality, high heat spray density, minimum porosity of coating.
e) Opracovatelnost broušením s hodnotami drsnosti Ra 0,8 pm, Rz max. 2 pm.e) Grinding workability with roughness values Ra 0.8 pm, Rz max. 2 pm.
f) Vysoká rozměrová přesnost a stabilita žárovým nástřikem opatřených ploch po obrobení s nízkými úchylkami geometrických tolerancí.(f) High dimensional accuracy and stability of hot-dip coated surfaces after machining with low deviations of geometric tolerances.
g) Opravitelnost povlaku při poškození.g) Repairable of the coating in case of damage.
h) Odolnost vůči abrazi při kontaktu s funkční dvojicí ve flexotiskových strojích.h) Abrasion resistance in contact with a functional pair in flexographic printing machines.
i) Odolnost proti stárnutí za působení UV záření a ozonu (O3).(i) Resistance to aging under the influence of UV radiation and ozone (O3).
j) Minimálně antistatický či vodivý povrch s povrchovým odporem Rs v řádu 105Ω až 108Ω.(j) Minimum antistatic or conductive surface with a surface resistance R s of the order of 10 5 Ω to 10 8 Ω.
k) Dostatečná adheze k podložce (kompozitnímu tělu válce) o velikosti min. 20N/mm2 (2900 psi).k) Sufficient adhesion to the substrate (composite cylinder body) of min. 20 N / mm 2 (2900 psi).
l) Vysoká hustota povlaku pro zabezpečení korozní odolnosti a vysoké koheze.l) High coating density to ensure corrosion resistance and high cohesion.
m) Schopnost tvorby povlaku na kompozitním těle. Žádné nebo minimální ovlivnění povrchu kompozitního těla z hlediska teplotní a strukturní degradace.m) Ability of coating on the composite body. No or minimal impact on the surface of the composite body in terms of thermal and structural degradation.
-4CZ 33079 U1-4GB 33079 U1
n) Kompenzace geometrické nepřesnosti kompozitního těla. Dostatečný materiálový přídavek pro dokončovací procesy.n) Compensation of geometric inaccuracy of composite body. Sufficient material allowance for finishing processes.
o) Možnost přípravy povlaku ve vyšších tloušťkách pro dokončovací operace v řádu 101 mm.o) Possibility of coating preparation in higher thicknesses for finishing operations in the order of 10 1 mm.
p) Odolnost při scratch testu podle ASTM G171 - 03(2017), „Standard Test Method for Scratch Hardness of Materials Using a Diamond Stylus“ srovnatelná s tvrdochromem.p) Scratch resistance according to ASTM G171-03 (2017), “Standard Test Method for Scratch Hardness of Materials Using a Diamond Stylus” comparable to hard chrome.
Souvisejícím navrhovaným technickým řešením je technologický návlek pro popsaný kompozitní válec podle některé ze shora popsaných variant. Podstatou technologického návleku je, že je ve formě trubky z kovu, keramiky nebo kovokeramiky. Uvažovaným kovem mohou být zejména slitiny hliníku, oceli nebo titanu. Zejména hliníkové slitiny jsou výhodnou volbou z důvodu možnosti protlačování různých průměrů trubkových profilů za poměrně příznivých nákladů pro vícekusovou výrobu, dále nízká hmotnost, nízký moment setrvačnosti a výhodné lyzikální vlastnosti pro tvorbu lisovaného spoje.A related proposed technical solution is a technological sleeve for the described composite roller according to any of the above-described variants. The essence of the technological sleeve is that it is in the form of a tube of metal, ceramic or metal ceramics. The metal to be considered may in particular be aluminum, steel or titanium alloys. In particular, aluminum alloys are an advantageous choice because of the possibility of extruding various diameters of tube profiles at relatively favorable costs for multi-piece production, low weight, low moment of inertia and advantageous lysical properties for forming a press joint.
Popsaná technologie je zejména využitelná v oblastech, kde je potřeba aplikovat povlaky žárových nástřiků na rotační díly z polymemích kompozitních materiálů, zejména dlouhovláknových kompozitů s epoxidovou matricí, vyztužených uhlíkovými a grafitovými vlákny. Konkrétně najde uplatnění v oblasti polygrafie, zejména ve flexotiskové technologii pro potisk flexibilních obalových materiálů, především na aplikační (rastrové a formové) flexotiskové válce.The described technology is particularly useful in areas where it is necessary to apply hot-dip coatings to rotary parts of polymer composite materials, in particular carbon fiber and graphite fiber reinforced epoxy matrix composites. Specifically, it will find application in the field of printing, especially in flexographic printing technology for printing flexible packaging materials, especially on application (raster and mold) flexographic rollers.
Objasnění výkresůClarification of drawings
Příkladné provedení navrhovaného řešení je popsáno s odkazem na výkresy, na kterých je na obr. 1 - příčný řez kompozitním válcem s technologickým návlekem a vrstvou žárového nástřiku;An exemplary embodiment of the proposed solution is described with reference to the drawings, in which Fig. 1 is a cross-sectional view of a composite roll with a technological sleeve and a thermal spray coating;
obr. 2 - schématický řez koncovými částmi kompozitního válce;FIG. 2 is a schematic cross-sectional view of the end portions of the composite roll;
obr. 3 - schématický detail řezu stěnou kompozitního válce na jeho konci, s kanálkem procházejícím skrz první koncový pásek;FIG. 3 is a schematic detail of a cross-section through the wall of the composite roller at its end, with a channel extending through the first end strip;
obr. 4 - schématický detail řezu stěnou dlouhého kompozitního válce v místě vnitřního pásku a pomocného pásku.Fig. 4 is a schematic detail of a cross-section through the wall of a long composite roller at the location of the inner band and the auxiliary band.
Příklady uskutečnění technického řešeníExamples of technical solutions
Příkladné provedení kompozitního válce se žárovým nástřikem obsahuje kompozitní tělo 1 z polymemího kompozitního materiálu. Tímto polymemím materiálem je zde dlouhovláknový kompozit s epoxidovou matricí, vyztužený uhlíkovými a grafitovými vlákny. Kompozitní tělo 1 je známým způsobem uzpůsobené k montáži do flexotiskového stroje. Povrch kompozitního těla 1 je opatřen technologickým návlekem 2 z kovu, konkrétně z hliníkové slitiny EN AW 6063 s chemickým složením AlMgSil podle EN 573-3, ve stavu T5 s pevností v tahu Rm = 245 MPa a tvrdostí 85 HBW. Důvodem volby tohoto materiálu je možnost protlačování různých průměrů trubkových profilů za poměrně příznivých nákladů pro vícekusovou výrobu, dále nízká hmotnost, nízký moment setrvačnosti a výhodné lyzikální vlastnosti pro tvorbu lisovaného spoje. Vnější povrch technologického návleku 2 je opatřen vrstvou 4 žárového nástřiku, konkrétně NiCrBSi2.An exemplary embodiment of a hot-dip composite roller comprises a composite body 1 of a polymer composite material. The polymeric material here is a long fiber composite with an epoxy matrix, reinforced with carbon and graphite fibers. The composite body 1 is adapted to be mounted in a flexographic printing machine in a known manner. The surface of the composite body 1 is provided with a technological sleeve 2 of metal, namely of aluminum alloy EN AW 6063 with the chemical composition AlMgSil according to EN 573-3, in the T5 state with a tensile strength Rm = 245 MPa and a hardness of 85 HBW. The reason for choosing this material is the possibility of extruding various diameters of tube profiles at relatively favorable costs for multi-piece production, low weight, low moment of inertia and advantageous lysical properties for forming a press joint. The outer surface of the technological sleeve 2 is provided with a heat-spray coating layer 4, namely NiCrBSi2.
-5 CZ 33079 U1-5 CZ 33079 U1
Technologický návlek 2 je na kompozitní tělo 1 nalisován s přesahem max. 0,015 mm. Krajní části kompozitního těla 1 jsou opatřeny vystupujícími krajními pásky 5, 5j. o výšce 0,3 mm a šířce 30 mm. Mezi nimi je na střední části kompozitního těla 1 vytvořena snížená oblast 6.The technological sleeve 2 is pressed on the composite body 1 with an overlap of max. 0.015 mm. The extremities of the composite body 1 are provided with protruding outer strips 5, 5j. with a height of 0.3 mm and a width of 30 mm. Between them, a lowered area 6 is formed on the central part of the composite body 1.
Vrstva polymeru ve snížené oblasti 6 má menší tloušťku, než vrstva polymeru v krajních páscích 5, 52The polymer layer in the lowered region 6 has a smaller thickness than the polymer layer in the outer strips 5, 52
Vnitřní povrch technologického návleku 2 je v krajních částech opatřen dovnitř vystupujícími koncovými pásky 9, 91 o výšce 0,6 mm a šířce 30 mm. Koncové pásky 9, 9' spočívají na vnějším obvodu krajních pásků 5, 52 Mezi koncovými pásky 9, 9' se nachází vybrání 10.The inner surface of the technological sleeve 2 is provided in the outer parts with inwardly extending end strips 9, 91 with a height of 0.6 mm and a width of 30 mm. The end strips 9, 9 'rest on the outer circumference of the end strips 5, 52. A recess 10 is located between the end strips 9, 9'.
Technologický návlek 2 je v polovině přilehlé k druhému krajnímu pásku 5' opatřen radiálním otvorem z vnějšího povrchu technologického návleku 2 do dutiny 8. Dutina 8 o výšce 0,9 mm je ohraničena (definována) sníženou oblastí 6, krajními pásky 5, 52 koncovými pásky 9, 91, a vybráním 10. První koncový pásek 9 je opatřen průchozím kanálkem 7 z čela kompozitního válce do dutiny 8. Dutina 8 je vyplněna epoxidovým lepidlem s dlouhodobou teplotní odolností 175 °C plněným mikrokuličkami pro vymezení lepené spáry (dutiny 8).The technological sleeve 2 is provided with a radial opening from the outer surface of the technological sleeve 2 into the cavity 8 in the middle adjacent to the second outer band 5 '. The cavity 8 is 0.9 mm high and is defined by a lowered area 6, the outer bands 5, 52 9, 91, and recess 10. The first end strip 9 is provided with a passage 7 from the face of the composite cylinder into the cavity 8. The cavity 8 is filled with epoxy adhesive having a long-term temperature resistance of 175 ° C filled with microspheres to define the bonded gap (cavities 8).
Popsaný kompozitní válec je ve formě flexotiskového válce opatřeného rozvodem stlačeného vzduchu. Tento rozvod je uzpůsoben k propojení s rozvodem stlačeného vzduchu flexotiskového stroje a je vyústěný do soustavy otvorů na vnějším povrchu technologického návleku 2.The composite roll described is in the form of a flexographic roll provided with a compressed air distribution. This manifold is adapted to interconnect with the compressed air manifold of the flexographic printing machine and results in a set of openings on the outer surface of the technological sleeve 2.
Příkladné provedení je patrné na obr. 1 až 3.An exemplary embodiment is shown in Figures 1 to 3.
Příklad 2Example 2
Kompozitní válec se žárovým nástřikem popsaný v tomto příkladu se od válce z příkladu 1 odlišuje svojí větší délkou. Z důvodu zajištění větší stability a přesnosti válce je dutina 8 jedním vnitřním páskem 5 na kompozitní těle 1 a jedním pomocným páskem 9 na technologickém návleku 2 rozdělena na dvě jednotlivé sekce 82 Obě sekce 8' jsou vzájemně propojeny průchozím kanálkem 7 skrz pomocný pásek 9'2 Střední část technologického návleku 2 je pomocným páskem 9 nalisována s přesahem na tomto vnitřním pásku 5 a tím spolehlivě centrována vůči kompozitnímu tělu 1.The hot-spray composite roller described in this example differs from the roller of Example 1 by its greater length. In order to ensure greater stability and accuracy of the cylinder, the cavity 8 is divided into two individual sections 82 by one inner band 5 on the composite body 1 and one auxiliary band 9 on the technological sleeve 82. The two sections 8 'are interconnected through the passage 7 through the auxiliary band 9'2 The middle part of the technological sleeve 2 is pressed by an auxiliary strip 9 overlapping on this inner strip 5 and thus reliably centered with respect to the composite body 1.
Příkladné provedení je patrné na obr. 1 až 4.An exemplary embodiment is shown in Figures 1 to 4.
Příklad 3Example 3
V tomto příkladu popsaný technologický návlek 2 je využitelný pro výrobu kompozitního válce dle příkladu 1. Technologický návlek 2 je ve formě trubky z kovu, konkrétně z hliníkové slitiny EN AW 6063 s chemickým složením AlMgSil, podle EN 573-3, ve stavu T5 s pevností v tahu Rm = 245MPa a tvrdostí 85 HBW. Důvodem volby tohoto materiálu je zejména možnost protlačování razných průměrů trubkových profilů za poměrně příznivých nákladů pro vícekusovou výrobu, dále nízká hmotnost, nízký moment setrvačnosti a výhodné fýzikální vlastnosti pro tvorbu lisovaného spoje. Vnitřní povrch krajních částí technologického návleku 2 je opatřen dovnitř vystupujícími koncovými pásky 9, 92The technological sleeve 2 described in this example is applicable to the production of the composite roll according to Example 1. The technological sleeve 2 is in the form of a metal tube, in particular of aluminum alloy EN AW 6063 with the chemical composition AlMgSil, according to EN 573-3. tensile strength Rm = 245MPa and hardness 85 HBW. The reason for choosing this material is in particular the possibility of extruding die diameters of the tube profiles at relatively favorable costs for multi-piece production, low weight, low moment of inertia and advantageous physical properties for forming a pressed joint. The inner surface of the outer parts of the technological sleeve 2 is provided with inwardly extending end strips 9, 92
NÁROKY NA OCHRANUPROTECTION REQUIREMENTS
Claims (10)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ2019-36189U CZ33079U1 (en) | 2019-05-10 | 2019-05-10 | Composite thermal spray roller for industrial machines and a technological sleeve for this roller |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ2019-36189U CZ33079U1 (en) | 2019-05-10 | 2019-05-10 | Composite thermal spray roller for industrial machines and a technological sleeve for this roller |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ33079U1 true CZ33079U1 (en) | 2019-08-06 |
Family
ID=67543449
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ2019-36189U CZ33079U1 (en) | 2019-05-10 | 2019-05-10 | Composite thermal spray roller for industrial machines and a technological sleeve for this roller |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CZ (1) | CZ33079U1 (en) |
-
2019
- 2019-05-10 CZ CZ2019-36189U patent/CZ33079U1/en active Protection Beyond IP Right Term
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0996786B1 (en) | Roll cover and method of making the same | |
| US20050252397A1 (en) | Offset lithographic printing press having seamed sleeved printing blanket | |
| US6514623B2 (en) | Wear-resisting, ink-repellent coating process for printing-press components | |
| US6640711B2 (en) | Bridge mandrel for use as a repeat builder in a printing machine | |
| JPH11503087A (en) | Coated roll and method for producing the same | |
| US10160196B2 (en) | Method for manufacturing and regenerating a functional surface of an anilox sleeve or anilox roller for a printing machine and anilox sleeve or anilox roller with such functional surface | |
| US6668711B1 (en) | Elastic roller, method for producing same device for smoothing paper and method for smoothing paper | |
| KR20110114455A (en) | Coating apparatus | |
| US8844441B2 (en) | High-rigidity adapter sleeve for printing cylinders | |
| CA2866584A1 (en) | Multi-layer printing process | |
| EP2059392B1 (en) | Doctor blade | |
| WO2013176729A1 (en) | Multi-layer printing process | |
| CZ33079U1 (en) | Composite thermal spray roller for industrial machines and a technological sleeve for this roller | |
| JP5403759B2 (en) | Coating of printing press blanket cylinder, cylinder including coating, machine including cylinder, and method of placing blanket cylinder in printing press | |
| CA2422606C (en) | Backing lath for a doctor device | |
| US6673391B1 (en) | Ceramic applicator device and method of use | |
| US6789476B2 (en) | Rotary body for compensating fanout | |
| JP2010528903A (en) | Smooth roller and method with low line load | |
| EP2543505B1 (en) | Processing apparatus for sheets of paper-like material | |
| CN100537264C (en) | Blanket cylinder bush for offset press | |
| DE10208905B4 (en) | Color-repellent coating with high wear resistance | |
| CN210590982U (en) | Roller wheel | |
| JP2007302004A (en) | Rubber blanket cylinder for offset presses | |
| US20020185027A1 (en) | Process for manufacturing a sleeve | |
| IT201800002259A1 (en) | STRUCTURAL UNIT UNDER BLANKET FOR BLANKET-HOLDER CYLINDERS OF PRINTING MACHINES AND PROCEDURE FOR ADJUSTING A DISTANCE OF A BLANKET FROM A WALL OF A BLANKET-HOLDING CYLINDER |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FG1K | Utility model registered |
Effective date: 20190806 |
|
| ND1K | First or second extension of term of utility model |
Effective date: 20230425 |