CZ305101B6 - Uspořádání zkušebního okruhu pro testování chladivových kompresorů - Google Patents
Uspořádání zkušebního okruhu pro testování chladivových kompresorů Download PDFInfo
- Publication number
- CZ305101B6 CZ305101B6 CZ2007-719A CZ2007719A CZ305101B6 CZ 305101 B6 CZ305101 B6 CZ 305101B6 CZ 2007719 A CZ2007719 A CZ 2007719A CZ 305101 B6 CZ305101 B6 CZ 305101B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- compressor
- heat exchanger
- vhf
- evaporator
- liquid separator
- Prior art date
Links
- 238000012360 testing method Methods 0.000 title claims abstract description 23
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 title claims abstract description 21
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 31
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 16
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims abstract description 10
- 230000009466 transformation Effects 0.000 abstract description 13
- 239000002826 coolant Substances 0.000 abstract description 5
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 18
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 18
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 14
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 14
- 238000010257 thawing Methods 0.000 description 11
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 4
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 4
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 4
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 description 3
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 239000003673 groundwater Substances 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 230000002528 anti-freeze Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 238000007620 mathematical function Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Testing Resistance To Weather, Investigating Materials By Mechanical Methods (AREA)
Abstract
Uspořádání zkušebního okruhu pro testování chladivových kompresorů zahrnuje kompresor (KO) a transformační výměník (VKV) tepla. Transformační výměník (VKV) tepla, který v sekundární části chladicího okruhu tvoří kondenzátor a v primární části okruhu výparník, je připojen jednak k sací straně kompresoru (KO) a jednak k výtlačné straně kompresoru (KO) přes odlučovač (OK) kapaliny a předřazený výměník (VPP) pro chlazení přehřátých par chladiva, kde odlučovač (OK) kapaliny je propojen se sběračem (SK) kapalného chladiva, který je dále propojen přes elektronicky řízený první expanzní ventil (ETEV1) s výparníkem transformačního výměníku (VKV) tepla, přičemž odlučovač (OK) kapaliny je propojen s výparníkem transformačního výměníku (VKV) tepla prostřednictvím prvního regulačního ventilu (RV1) pro přepouštění části par z odlučovače (OK) kapaliny z výtlačného tlaku na sací tlak.
Description
Oblast techniky
Předmětem vynálezu je uspořádání zkušebního okruhu pro testování chladivových kompresorů.
Dosavadní stav techniky
U tepelných čerpadel, odebírajících nízkopotenciální teplo ze vzduchu, se při odběru nízkopotenciálního tepla vzduch nejen ochlazuje, ale většinou i odvlhčuje. Vlhkost přitom kondenzuje na teplosměnné ploše výpamíku. Poklesne-li povrchová teplota výpamíku pod 0 °C, k čemuž dochází při poklesu vnější teploty pod přibližně +5 °C, vlhkost na výpamíku namrzá. Vzniklá námraza zhoršuje funkci výpamíku a následně energetické parametry tepelného čerpadla. Námraza se proto musí periodicky odstraňovat, to je musí se odtávat. Při vyšších teplotách (do cca +2 °C) jednoduše cirkulací vzduchu přes výpamík, při nižších teplotách se musí volit „strojní“ způsob odtávání. Spolehlivé, časově nenáročné a energeticky výhodné odtávání je základním problémem tepelných čerpadel „vzduch-voda“ a „vzduch-vzduch“. Technologie odtávání se standardně používá u chladicích zařízení v chladímách s teplotou pod přibližně +5 °C a především v mrazírnách, s teplotami i hluboce klesajícím pod 0 °C. V takto chlazených prostorech ale nejsou na odtávání kladeny zdaleka tak přísné nároky jako u tepelných čerpadel, protože chladicí zařízení z řady dalších důvodů disponují tak velkou rezervou, že technologie odtávání nejsou limitovány energeticky a především ne časem.
Řešení intenzivních způsobů odtávání, například reverzací oběhu nebo zdvojeným výpamíkem podle CZ 293 577) má dva základní problémy. Odtávání je zcela nestacionární děj, při kterém se velice rychle mění parametry oběhu a oběh přechází do nerovnovážných stavů. Při nerovnovážných stavech standardní regulační prvky přestávají vykazovat správnou funkci, což zpětnovazebně dále narušuje rovnováhu a funkci oběhu. Oběh sice díky tak zvané autoregulaci po určité době přejde do rovnovážného stavu, odtávání se ale prodlužuje a tím se zkracuje vlastní funkční doba a efekt tepelného čerpadla. Doba odtávání se pohybuje řádově v minutách. Rovnovážný stav při odtávání se ustaluje při okrajových podmínkách, které leží vně pracovní oblasti určené charakteristikami kompresorů, které dávají výrobci kompresorů k dispozici. Tato skutečnost má dva nepříznivé důsledky, ztěžuje matematické modelování těchto dějů a neumožňuje porovnávat reálné parametry získané měřením s deklarovanými parametry kompresorů.
Kompresory, používané v současnosti pro tepelná čerpadla (spirálové kompresory - SCROLL), jsou většinou řešeny tak, aby se rozbíhaly odlehčené. Tím se při startu sníží proudový náraz elektromotoru se všemi příznivými důsledky z toho plynoucími. Odlehčení je postaveno na mechanickém principu a spočívá v propojení výtlačného a sacího prostoru kompresoru po jeho zastavení. Při prováděných měření se však zjistilo, že některé kompresory začnou „odlehčovat“ v průběhu odtávání. To je zřejmě dáno tím, že při popsaných nestacionárních (neřízených) stavech se sací a výtlačný tlak k sobě přibližují a mohou se ustavit na hodnotách předurčených k „odlehčování“. Za této situace dochází ke snižování příkonu, ale i chladicího a především topného výkonu potřebného k odtávání, odtávání se proto prodlužuje.
Přitom spirálové kompresory jsou tzv. kompresory s vestavěným kompresním poměrem, které i při malých rozdílech výtlačného a sacího tlaku, respektive při „vnějším“ kompresním poměru blížícím se k 1, nebo rovnajícím se 1 (to je poměru výtlačného a sacího tlaku měřeného na hrdlech kompresoru), stlačují „uvnitř“ kompresoru nasávané páry na tlak odpovídající „vnitřnímu“, to je vestavěnému kompresnímu poměru. I při nulovém rozdílu výtlačného a sacího tlaku tedy potřebují pro svou funkci příkon odpovídající vestavěnému kompresnímu poměru.
- 1 CZ 305101 B6
Jak bylo již řečeno, příkony kompresorů ani další parametry nejsou za těchto okrajových podmínek výrobci deklarovány se všemi důsledky z toho plynoucími. Připomenout je třeba, že okrajové podmínky odpovídající odtávání jsou charakterizovány vypařovací teplotou (které odpovídá sací tlak kompresoru) v okolí hodnoty 0 °C a kondenzační teplotou (které odpovídá výtlačný tlak kompresoru) jen o několik stupňů vyšší. Zjistit parametry kompresorů a chování kompresorů, to je případnou tendenci k odlehčování, není ale možné při standardním měření tepelných čerpadel ať už na zkušebně nebo v terénu, a to z toho důvodu, že zmíněné situace nejsou dostatečné dlouhé a okrajové podmínky v průběhu odtávání nejsou stabilní a stabilizovatelné. Aby se mohly ověřit parametry kompresorů a jejich chování při okrajových podmínkách, ležících vně pracovní oblasti charakteristik deklarovaných výrobci, je třeba mít k dispozici zkušební okruh, na kterém by se mohly nastavit stabilní a reprodukovatelné okrajové podmínky, odpovídající odtávacímu režimu v dostatečně dlouhém časovém intervalu. Jako zkušební okruh by se mohl použít standardní chladicí okruh tepelného čerpadla „země-voda“, u kterého by bylo možné dlouhodobě pracovat s vypařovací teplotou v okolí 0 °C a s ohledem na další možnosti využití i s vypařovacími teplotami pod 0 °C. Právě z tohoto důvodu by muselo být použito tepelné čerpadlo „země-voda“, pracující na primární straně s nemrznoucí kapalinou.
Pro takový zkušební okruh by musely být použity výměníky, to je výpamík na primární straně a kondenzátor na sekundární straně, s výkony odpovídajícími největšímu zkoušenému kompresoru. Takové řešení je sice možné, ale s ohledem na potřebnou transformaci tepla mezi oběma výměníky chladicího okruhu, vyžadující použití další pracovní látky a osazení dalších komponentů, a také s ohledem na velikost všech potřebných částí, by bylo prostorově i finančně náročné.
Podstata vynálezu
Předmětem tohoto vynálezu je uspořádání zkušebního okruhu pro testování chladivových kompresorů, zahrnujícího kompresor a transformační výměník tepla. Podstata vynálezu spočívá v tom, že transformační výměník tepla, který v sekundární části chladicího okruhu tvoří kondenzátor a v primární části okruhu výpamík, je připojen jednak k sací straně kompresoru a dále je připojen k výtlačné straně kompresoru přes odlučovač kapaliny a předřazený výměník pro chlazení přehřátých par chladivá, přičemž odlučovač kapaliny je propojen se sběračem kapalného chladivá, který je propojen přes elektronicky řízený první expanzní ventil s výpamíkem transformačního výměníku tepla. Odlučovač kapaliny je propojen s výpamíkem transformačního výměníku tepla prostřednictvím prvního regulačního ventilu pro přepouštění části par z odlučovače kapaliny z výtlačného tlaku na sací tlak.
Transformaci tepla mezi sekundární a primární stranou zajišťuje jediný transformační výměník tepla. Tím odpadá nutnost použít další pracovní látku a další komponenty (především cirkulačního čerpadlo), které by tuto transformaci zajišťovaly. Teplo vnášené do okruhu příkonem kompresoru se odvádí ve výměníku, který je předřazen transformačnímu výměníku. Toto teplo představuje jen malou část z faktického kondenzačního tepla, převážná část je obsažena v přehřátých parách chladivá. Předřazený výměník představuje tedy v podstatě „chladič přehřátých par“. To je výhodné i proto, že páry odcházející z tohoto výměníku mají teplotu odpovídající teplotě kondenzační (teplotě sytosti) a s touto teplotou, která je výrazně nižší než teplota par vytlačovaných kompresorem, jsou zaváděny do transformačního výměníku. Snížení teploty par, zaváděných do transformačního výměníku, snižuje jeho teplotní namáhání, což u výměníku „kondenzátorvýpamík“ je žádoucí a některých typů výměníků, např. deskových, zcela nezbytné, zejména při nízké vypařovací teplotě na druhé straně výměníku.
Aby transformační výměník nemusel mít výkon odpovídající chladicímu výkonu při měřených okrajových podmínkách, je použito „zkrácení“ okruhu. Do kondenzační části transformačního výměníku se nezavádí veškeré páry vycházející z odlučovače kapaliny, ale část se prvním regulačním ventilem přepouští, respektive nechává expandovat (škrtí se) z výtlačného tlaku na tlak sací a zavádí se spolu s nastřikovaným kapalným chladivém do výpamíkové části transformační-2CZ 305101 B6 ho výměníku. Skutečnost že „zkrácení“ okruhu není provedeno mezi vstupem chladivá do výparníku a výtlakem kompresoru jak je v podobných případech obvyklé, ale až parním prostorem odlučovače kapaliny, je velice důležitá. Snížení teploty par, zaváděných do prvního regulačního ventilu na teplotu sytosti, snižuje teplotní namáhání ventilu, což např. u elektronicky řízených ventilů je zcela nebytné. Jejich použití je limitováno teplotou, která je nižší nežli teplota par vytlačovaných kompresorem.
Mezi sací stranou kompresoru a výpamíkem transformačního výměníku tepla může být v sacím potrubí uspořádán druhý regulační ventil. Do sacího potrubí mezi druhým regulačním ventilem a výpamíkem transformačního výměníku tepla může být dále připojen druhý expanzní ventil, propojený se sběračem kapalného chladivá. Druhý expanzní ventil je tvořen elektronicky řízeným ventilem nebo mechanickým termostatickým ventilem.
Další rozšíření okrajových podmínek pro testování kompresorů, to je snížení sacího tlaku, respektive vypařovací teploty pod zmíněnou mezní vypařovací teplotu, umožňuje druhý regulační ventil, zabudovaný v sacím potrubí mezi transformačním výměníkem a kompresorem. Tím se škrtí páry nasávané kompresorem a dále se snižuje vypařovací teplota, respektive sací tlak kompresoru. Protože při škrcení druhým regulačním ventilem dochází k nežádoucímu zvyšování přehřátí v sání, je do okruhu zabudován další, druhý expanzní ventil, buď elektronicky řízený, nebo mechanický termostatický expanzní ventil.
Přehled obrázku na výkrese
Pro větší názornost je konkrétní příklad provedení tohoto vynálezu vyobrazen na připojeném výkresu a vynález je podrobněji popsán v následujícím popisu.
Příklady provedení vynálezu
Zkušební okruh pro testování chladivových kompresorů zahrnuje jediný transformační výměník VKV tepla, který v sekundární části chladicího okruhu tvoří kondenzátor a v primární části okruhu výpamík. Tento transformační výměník VKV teplaje připojen jednak k sací straně kompresoru KO a jednak k výtlačné straně kompresoru KO přes odlučovač OK kapaliny a předřazený výměník VPP pro chlazení přehřátých par chladivá. Odlučovač OK kapaliny je propojen se sběračem SK kapalného chladivá, který je propojen přes elektronicky řízený první expanzní ventil ETEV1 s výpamíkem transformačního výměníku VKV tepla. Odlučovač OK kapaliny je dále propojen s výpamíkem transformačního výměníku VKV tepla prostřednictvím prvního regulačního ventilu RVI pro přepouštění části par z odlučovače OK kapaliny z výtlačného tlaku na sací tlak. Mezi sací stranou kompresoru KO a výpamíkem transformačního výměníku VKV tepla je v sacím potrubí uspořádán druhý regulační ventil RV2. Do sacího potrubí mezi druhým regulačním ventilem RV2 a výpamíkem transformačního výměníku VKV tepla je připojen druhý expanzní ventil ETEV2, propojený se sběračem SK kapalného chladivá. Druhý expanzní ventil ETEV2 je tvořen elektronicky řízeným ventilem nebo mechanickým termostatickým ventilem.
Uspořádání, které zjednodušuje řešení zkušebního okruhu a jehož schéma, je znázorněno na připojeném výkresu, a je charakterizováno následujícími znaky.
a) Transformaci tepla mezi sekundární a primární stranou zajišťuje jediný výměník tepla, transformační výměník VKV tepla, který v sekundární části chladicího okruhu představuje kondenzátor a v primární části okruhu výpamík. Tím odpadá nutnost použít další pracovní látku a další komponenty (především cirkulační čerpadlo), které by tuto transformaci zajišťovaly.
b) Teplo vnášené do okruhu příkonem kompresoru KO se odvádí v předřazeném výměníku VPP, je předřazen transformačnímu výměníku VKV tepla. Toto teplo představuje jen malou část z faktického kondenzačního tepla, převážná část je obsažena v přehřátých parách
-3 CZ 305101 B6 chladivá. Předřazený výměník VPP představuje tedy v podstatě „chladič přehřátých par“. To je výhodné i proto, že páry odcházející z tohoto výměníku mají teplotu odpovídající teplotě kondenzační (teplotě sytosti) a s touto teplotou, která je výrazně nižší než teplota par vytlačovaných kompresorem, jsou zaváděny do transformačního výměníku VKV tepla. Snížení teploty par zaváděných do transformačního výměníku VKV tepla snižuje jeho teplotní namáhání, což u výměníku „kondenzátor-výparník“ je žádoucí a některých typů výměníků (např. deskových) zcela nezbytné, zejména při nízké vypařovací teplotě na druhé straně výměníku. Protože v předřazeném výměníku VPP dochází nejen k ochlazení par na teplotu kondenzační (sytou), ale i ke kondenzaci určitého (malého) množství par, je do výstupu z předřazeného výměníku VPP zařazen odlučovač OK kapaliny. Odloučená kapalina se zavádí přímo do sběrače SK kapalného chladivá, syté páry jsou zaváděny do kondenzační části transformačního výměníku VKV tepla.
c) Aby transformační výměník VKV tepla nemusel mít výkon odpovídající chladicímu výkonu při měřených okrajových podmínkách, může být použito „zkrácení“ okruhu. Do kondenzační části transformačního výměníku VKV tepla se nezavádí veškeré páry vycházející z odlučovače OK kapaliny, ale část se prvním regulačním ventilem RVI přepouští, respektive nechává expandovat (škrtí se) z výtlačného tlaku na tlak sací a zavádí se spolu s nastřikovaným kapalným chladivém do výpamíkové části transformačního výměníku VKV tepla. Skutečnost, že „zkrácení“ okruhu není provedeno mezi vstupem chladivá do výpamíku a výtlakem kompresoru, jak je v podobných případech obvyklé, ale až za parním prostorem odlučovače kapaliny OK, je velice důležitá. Snížení teploty par zaváděných do prvního regulačního ventilu RVI na teplotu sytosti snižuje teplotní namáhání ventilu, což např. u elektronicky řízených ventilů je zcela nebytné. Jejich použití je limitováno teplotou, která je nižší nežli teplota par vytlačovaných kompresorem.
d) Chladivo zkondenzované v transformačním výměníku VKV tepla se zavádí do sběrače SK kapalného chladivá, odkud se přivádí k expanzním ventilům ETEV1 a ETEV2.
e) Přívod kapalného chladivá do výpamíku zajišťuje elektronicky řízený první expanzní ventil ETEV1. Ten je použit namísto mechanického termostatického expanzního ventilu, protože musí pracovat v širokém rozmezí rozdílů tlaku vypařovacího a kondenzačního. Množství přiváděného chladivá řídí tak, aby při sledovaném tlaku p bylo docíleno potřebné a nastavené přehřátí odpovídající sledované teplotě t.
f) Při uzavřeném prvním regulačním ventilu RVI chladicí okruh svou autoregulací pro každý nastavený výtlačný tlak, respektive nastavenou kondenzační teplotu, ustaví odpovídající sací tlak, respektive mezní vypařovací teplotu. Za této situace je výkon transformačního výměníku VKV tepla právě roven chladicímu výkonu, odpovídajícímu dané vypařovací a kondenzační teplotě.
g) Další rozšíření okrajových podmínek pro testování kompresorů, to je snížení sacího tlaku, respektive vypařovací teploty pod zmíněnou mezní vypařovací teplotu, umožňuje druhý regulační ventil RV2, zabudovaný v sacím potrubí mezi transformačním výměníkem VKV tepla a kompresorem KQ. Tím se škrtí páry nasávané kompresorem KO a dále se snižuje vypařovací teplota, respektive sací tlak kompresoru KQ.
h) Protože při škrcení druhým regulačním ventilem RV2 dochází k nežádoucímu zvyšování přehřátí v sání, je do okruhu zabudován další, druhý expanzní ventil ETEV2 buď opět elektronicky řízený, nebo mechanický termostatický expanzní ventil.
i) Okrajové podmínky, při kterých se má kompresor KO testovat, se nastaví takto:
- Řízeným odvodem tepla z předřazeného výměníku VPP se nastaví požadovaná kondenzační teplota, respektive výtlačný tlak kompresoru KO. Řízení odvodu tepla se zajišťuje řízením vstupní teploty média tmt, odvádějícího teplo z okruhu známým způsobem.
- Řízeným přepouštěním stlačených par prvním regulačním ventilem RVI se nastaví požadovaná vypařovací teplota, respektive sací tlak kompresoru KO.
-4CZ 305101 B6
- Při uzavřeném prvním regulačním ventilu RVI se ustaví rovnovážná mezní vypařovací teplota.
- Snížení vypařovací teploty pod rovnovážnou mezní teplotu, respektive mezní sací tlak kompresoru KO, umožňuje druhý regulační ventil RV2, který zajišťuje řízené škrcení par nasávaných kompresorem KO.
Při testování kompresorů na tomto zkušebním okruhu se určí závislost příkonu kompresoru (Nko) na sacím tlaku p0 a výtlačném tlaku pk, respektive na vypařovací teplotě t„ a kondenzační teplotě tk. Parametricky vyjádřené závislosti Nko =fce (t0, pro posloupnost hodnot t0 by měly být spojité v celém rozsahu tk, i pro tk blížící se t„. Pokud tyto závislosti vykáží v určitém bodě nespoj itost, nastane to za stavu, kdy dochází k odlehčování.
Tímto měřením se doplní charakteristiky kompresoru vně pracovní oblasti deklarované výrobcem. Protože charakteristiky deklarované výrobcem se mohou „prodloužit vně“ pracovního rozsahu vhodnou matematickou funkcí, může se popsaným měřením ověřit i platnost „prodloužení“ charakteristik matematickou cestou.
Prováděná měření nevyžadují vysokou přesnost, jejich cílem je především ověření spojitosti či nespoj itosti charakteristik „vně“ oblasti deklarované výrobcem a ověřit, zda při extrémních podmínkách nedochází k odlehčování kompresoru. Při přesném měření příkonu Nko kompresoru KO se může v okruhu odvádějícím teplo, vnášené do okruhu příkonem kompresoru KO, měřit i odváděný tepelný výkon Qod. Poměr odváděného tepelného výkonu Qod a příkonu Nko určí faktický podíl příkonu, který se vnáší jako teplo do okruhu.
Protože některé metodiky měření využívají měření příkonu pro termodynamický výpočet energetických parametrů chladicího okruhu, může se popsané měření použít i pro ověření charakteristik příkonu kompresoru, deklarovaných výrobcem. V tom je další výhoda popsaného zkušebního okruhu
Průmyslová využitelnost vynálezu
Vynález je využitelný při testování charakteristik chladivových kompresorů, zejména jejich okrajových podmínek.
PATENTOVÉ NÁROKY
Claims (4)
1. Uspořádání zkušebního okruhu pro testování chladivových kompresorů, zahrnujícího kompresor (KO) a transformační výměník (VKV) tepla, vyznačující se tím, že transformační výměník (VKV) tepla, který v sekundární části chladicího okruhu tvoří kondenzátor a v primární části okruhu výpamík, je připojen jednak k sací straně kompresoru (KO) a jednak k výtlačné straně kompresoru (KO) přes odlučovač (OK) kapaliny a předřazený výměník (VPP) pro chlazení přehřátých par chladivá, kde odlučovač (OK) kapaliny je propojen se sběračem (SK) kapalného chladivá, který je dále propojen přes elektronicky řízený první expanzní ventil (ETEV1) s výpamíkem transformačního výměníku (VKV) tepla, přičemž odlučovač (OK) kapaliny je propojen s výpamíkem transformačního výměníku (VKV) tepla prostřednictvím prvního regulačního ventilu (RVI) pro přepouštění části par z odlučovače (OK) kapaliny z výtlačného tlaku na sací tlak.
-5CZ 305101 B6
2. Uspořádání podle nároku 1, vyznačující se tím, že mezi sací stranou kompresoru (KO) a výparníkem transformačního výměníku (VKV) tepla je v sacím potrubí uspořádán druhý regulační ventil (RV2).
5
3. Uspořádání podle nároku 2, vyznačující se tím, že do sacího potrubí mezi druhým regulačním ventilem (RV2) a výparníkem transformačního výměníku (VKV) tepla je připojen druhý expanzní ventil (ETEV2), propojený se sběračem (SK) kapalného chladivá.
4. Uspořádání podle nároku 3, vyznačující se tím, že druhý expanzní ventil (ETEV2) je tvořen ío elektronicky řízeným ventilem nebo mechanickým termostatickým ventilem.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ2007-719A CZ305101B6 (cs) | 2007-10-16 | 2007-10-16 | Uspořádání zkušebního okruhu pro testování chladivových kompresorů |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ2007-719A CZ305101B6 (cs) | 2007-10-16 | 2007-10-16 | Uspořádání zkušebního okruhu pro testování chladivových kompresorů |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ2007719A3 CZ2007719A3 (cs) | 2009-04-29 |
| CZ305101B6 true CZ305101B6 (cs) | 2015-05-06 |
Family
ID=40586464
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ2007-719A CZ305101B6 (cs) | 2007-10-16 | 2007-10-16 | Uspořádání zkušebního okruhu pro testování chladivových kompresorů |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CZ (1) | CZ305101B6 (cs) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2552227A1 (fr) * | 1983-09-15 | 1985-03-22 | Someth Sa | Procede et dispositif pour l'essai d'etancheite du circuit primaire d'une machine frigorifique a fluide frigorigene condensable |
| JPH0328652A (ja) * | 1989-06-26 | 1991-02-06 | Mitsubishi Electric Corp | 空気調和機の制御装置 |
| CZ293577B6 (cs) * | 1998-12-17 | 2004-06-16 | Luděk Ing. Klazar | Tepelné čerpadlo, zejména čerpadlo s parním oběhem |
| JP2005127562A (ja) * | 2003-10-22 | 2005-05-19 | Daikin Ind Ltd | 冷凍装置の施工方法及び冷凍装置 |
-
2007
- 2007-10-16 CZ CZ2007-719A patent/CZ305101B6/cs not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2552227A1 (fr) * | 1983-09-15 | 1985-03-22 | Someth Sa | Procede et dispositif pour l'essai d'etancheite du circuit primaire d'une machine frigorifique a fluide frigorigene condensable |
| JPH0328652A (ja) * | 1989-06-26 | 1991-02-06 | Mitsubishi Electric Corp | 空気調和機の制御装置 |
| CZ293577B6 (cs) * | 1998-12-17 | 2004-06-16 | Luděk Ing. Klazar | Tepelné čerpadlo, zejména čerpadlo s parním oběhem |
| JP2005127562A (ja) * | 2003-10-22 | 2005-05-19 | Daikin Ind Ltd | 冷凍装置の施工方法及び冷凍装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CZ2007719A3 (cs) | 2009-04-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100423681B1 (ko) | 냉각기의 핀치 및 배출 과열을 기초로 한 전자 팽창밸브의 제어 방법 | |
| JP4411870B2 (ja) | 冷凍装置 | |
| CN109030055B (zh) | Co2空调换热器性能测试系统及其测试方法 | |
| US20180335472A1 (en) | Inner fan mounted burn-in tester | |
| CN110618084A (zh) | 测试室和方法 | |
| JP6420686B2 (ja) | 冷凍サイクル装置 | |
| EP2257749B1 (en) | Refrigerating system and method for operating the same | |
| EP3575712B1 (en) | Cooling system | |
| CN109341122A (zh) | 一种制冷系统和控制方法 | |
| JP2008530500A (ja) | 内部熱交換器を備える冷却回路の制御 | |
| EP2102571A1 (en) | Free-cooling capacity control for air conditioning systems | |
| RU2012126166A (ru) | Устройство и способ для осушки газа | |
| JP5677472B2 (ja) | 冷凍装置 | |
| WO2009103469A2 (en) | Refrigerating system and method for operating the same | |
| CN110926045B (zh) | 冷水机组及其控制方法 | |
| JP2001311567A (ja) | 冷凍装置およびそれを用いた環境試験装置 | |
| JP5642138B2 (ja) | 冷凍装置 | |
| CZ305101B6 (cs) | Uspořádání zkušebního okruhu pro testování chladivových kompresorů | |
| KR20200116683A (ko) | 히트펌프 | |
| KR101916092B1 (ko) | 냉각 시스템 및 냉각시스템의 냉각방법 | |
| CZ18040U1 (cs) | Uspořádání zkušebního okruhu pro testování chladivových kompresorů | |
| US12460852B2 (en) | Heat pump | |
| RU2368850C2 (ru) | Устройство управления холодильного контура с внутренним теплообменником | |
| JP6140065B2 (ja) | ターボ冷凍機 | |
| US20210207823A1 (en) | High-pressure re-start control algorithm for microchannel condenser with reheat coil |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20161016 |