CZ304364B6 - Compensated high-frequency load - Google Patents
Compensated high-frequency load Download PDFInfo
- Publication number
- CZ304364B6 CZ304364B6 CZ2013-218A CZ2013218A CZ304364B6 CZ 304364 B6 CZ304364 B6 CZ 304364B6 CZ 2013218 A CZ2013218 A CZ 2013218A CZ 304364 B6 CZ304364 B6 CZ 304364B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- resistors
- compensating
- branches
- series
- load
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Oblast technikyTechnical field
Je řešena výkonová přizpůsobená vysokofrekvenční zátěž složená z mnoha kusů rezistorů, které jsou propojeny tak, aby výsledná kombinace vykazovala požadovanou impedanci, respektive odpor, který může a nemusí být shodný s odporem jednotlivé součástky, a aby zároveň bylo možné tuto zátěž zatížit větším výkonem, než jednotlivou součástku. Je uvedeno řešení kompenzačního obvodu, jehož aplikace, ve srovnání se stavem bez kompenzace, několikanásobně zvyšuje maximální kmitočet, na kterém je zátěž použitelná.A power-matched high-frequency load consisting of many pieces of resistors, which are connected so that the resulting combination has the required impedance or resistance, which may or may not coincide with the resistance of a single component, is solved. single component. The solution of the compensation circuit whose application, in comparison with the non-compensated state, increases the maximum frequency at which the load is applicable several times.
Dosavadní stav technikyBACKGROUND OF THE INVENTION
Přizpůsobené zátěže určené pro připojení do obvodů, které jsou realizovány s použitím nesymetrických koaxiálních nebo mikropáskových vedení, jak je uvedeno například v spisu EP 1432063A1, bývají často realizovány také jako úseky nesymetrických koaxiálních nebo mikropáskových vedení.Adapted loads intended for connection to circuits that are implemented using unsymmetrical coaxial or microstrip lines, as disclosed in EP 1432063A1, for example, are often also implemented as sections of unsymmetrical coaxial or microstrip lines.
Nejjednodušší řešení je realizace zátěže krátkým úsekem koaxiálního nebo mikropáskového vedení s konstantní charakteristickou impedancí, jehož živý vodič je nahrazen vrstvovým rezistorem s homogenní odporovou vrstvou a hodnotou odporu odpovídající charakteristické impedanci zátěže. Při vhodné volbě charakteristické impedance úseku vedení - 58 % z charakteristické impedance zátěže a malé elektrické délce úseku vedení s rezistorem - maximálně 10% vlnové délky odpovídající provoznímu kmitočtu je tato konstrukce použitelná pro nevelké výkony, kde lze při malých rozměrech zabezpečit odvod tepla.The simplest solution is to realize the load through a short section of a coaxial or microstrip line with a constant characteristic impedance, whose live conductor is replaced by a resistor with a homogeneous resistance layer and a resistance value corresponding to the characteristic impedance of the load. With suitable selection of characteristic line impedance - 58% of characteristic load impedance and small electrical length of line with resistor - maximum 10% wavelength corresponding to operating frequency, this design is applicable for low power, where heat can be dissipated at small dimensions.
Koaxiální nebo mikropáskové zátěže větších rozměrů se realizují rovněž jako úseky vedení, jehož živý vodič je nahrazen vrstvovým rezistorem s homogenní odporovou vrstvou a hodnotou odporu odpovídající charakteristické impedanci zátěže přičemž charakteristická impedance úseku vedení s odporem není konstantní a vnější vodič vedení má tvar vodičů s takovou závislostí rozměrů na vzdálenosti od zkratovaného konce, aby charakteristická impedance tohoto vedení v každém řezu byla rovna odporu části rezistorů, který tvoří živý vodič vedení, od tohoto řezu ke zkratovanému konci. Délka zátěže tohoto typu, vzhledem k vlnové délce, principiálně omezena není. Konstrukce zátěže pro větší výkony než několik set W vyžaduje zvláštní způsob odvodu tepla z rezistorů ofukováním proudem vzduchu nebo chlazení kapalinou.Coaxial or microstrip loads of larger dimensions are also realized as line sections whose live conductor is replaced by a resistor with a homogeneous resistive layer and a resistance value corresponding to the characteristic load impedance, the characteristic line impedance of the resistance line being not constant dimensions at a distance from the short-circuited end, so that the characteristic impedance of this line in each section is equal to the resistance of the portion of the resistors that make up the live line conductor from that section to the short-end. In principle, the length of the load of this type is not limited with respect to the wavelength. The design of the load for more than several hundred watts requires a special way of removing heat from the resistors by blowing air or liquid cooling.
Zátěže realizované tlustovrstvou technologií jsou tvořeny úsekem odporového páskového vedení, které je naneseno na podložce z dobře tepelně vodivého izolačního materiálu, která je přizpůsobena k montáži na chladič zabezpečující odvod tepla. Zátěže jsou vyráběny ve zvolených hodnotách odporu, pro maximální ztrátové výkony 800 až 1000 W a s dosažitelným PSV menším než přibližně 1,1 na frekvencích do 1 GHz. Sestavování zátěže s jinou impedancí, než je vyráběná hodnota odporu tlustovrstvých rezistorů nebo pro vysoké ztrátové výkony sérioparalelním propojováním mnoha elementárních rezistorů, vede ke značnému snížení mezního kmitočtu řetězce v porovnání s jednotlivými rezistory a nerovnoměrnému rozložení ztrátového výkonu mezi jednotlivé rezistory.The loads realized by thick-film technology consist of a section of resistive tape line that is applied to a substrate of well-conductive insulating material, which is adapted to be mounted on a heat sink providing heat dissipation. The loads are manufactured at selected resistance values, for maximum power dissipations of 800 to 1000 W and with an attainable PSV of less than approximately 1.1 at frequencies up to 1 GHz. Building a load with an impedance other than the resistance value of the thick film resistors or for high power dissipations by serial-parallel interconnection of many elementary resistors leads to a significant reduction in the cut-off frequency of the string compared to individual resistors and uneven power dissipation across resistors.
Pro zátěže realizované z rezistorů z mřížového plechu je známo řešení podle US 5488334A, ve kterém je jejich kmitočtová závislost způsobovaná indukčností rezistorů kompenzována paralelními kompenzačními kondenzátory. Pro zátěže pracující v oblasti mikrovlnných frekvencí, které využívají pro zvýšení možného výkonového zatížení absorpci výkonu v mnoha elementárních rezistorech, je známo řešení podle JPS 61147601 využívající pro rozdělování výkonu mezi elementární rezistory hybridní děliče výkonu realizované úseky mikrovlnných vedení. Systém pra- 1 CZ 304364 B6 cuje dobře v kmitočtové oblasti, kde dobře fungují hybridní děliče výkonu, vždy ale mimo oblast nízkých kmitočtů.For loads made of expanded metal resistors, a solution according to US 5488334A is known in which their frequency dependence due to the inductance of the resistors is compensated by parallel compensating capacitors. For microwave frequency loads that utilize power absorption in many elementary resistors to increase the possible power load, a solution according to JPS 61147601 using hybrid power dividers realized by microwave sections for power distribution between elementary resistors is known. The system works well in the frequency range where hybrid power dividers work well, but always outside the low frequency range.
Podstata vynálezuSUMMARY OF THE INVENTION
Výše uvedené nedostatky odstraňuje kompenzovaná vysokofrekvenční zátěž složená z několika samostatných rezistorů podle předkládaného řešení. Podstatou nového řešení je, že tato vysokofrekvenční zátěž je tvořená odporovou maticí, která je propojená na vodivé základně a je složená z paralelně zapojených větví tvořených sériově zapojenými rezistory a mezi ně vloženými kompenzačními induktory. Na koncích sériových větví připojených k zemnící svorce je vždy zapojen rezistor a na koncích připojených k živé svorce je zapojen kompenzační induktor. Živá svorka je připojena k přívodnímu koaxiálnímu konektoru. Platí, že počty rezistorů v jednotlivých větvích a počet větví jsou voleny tak, aby s odpory použitých rezistorů byla dosažena požadovaná hodnota ohmického odporu R zátěže daná vztahem \-iThe above-mentioned shortcomings are overcome by a compensated RF load consisting of several separate resistors according to the present solution. The essence of the new solution is that this high-frequency load consists of a resistive matrix that is connected to a conductive base and consists of parallel-connected branches formed by series-connected resistors and compensating inductors inserted between them. A resistor is always connected at the ends of the series strings connected to the ground terminal and a compensation inductor is connected at the ends connected to the live terminal. The live terminal is connected to the coaxial connector. It is true that the number of resistors in individual branches and the number of branches are chosen so that with the resistances of the used resistors the required value of the ohmic resistance R of the load given by the relation \ -i is achieved.
R = RE (Z)R = RE
Σ r2.2 r 2.
Σκ·«Κ κ · «
Λ = 1 7 kde Z je impedance zátěže a Rmn je hodnota n-tého odporu, který je zapojen v m-té větvi matice. Velikost kompenzačních indukčností v jednotlivých větvích je volena tak, že charakteristická impedance umělého vedení, které je tvořeno parazitními parametry sériově propojených rezistorů a indukčnostmi kompenzačních induktorů, odpovídá v každém místě velikosti odporu sériově propojených rezistorů od tohoto místa směrem k zemnící svorce.Λ = 1 7 where Z is the load impedance and R mn is the value of the nth resistance that is connected in the mth branch of the matrix. The magnitude of the compensating inductances in each branch is selected such that the characteristic impedance of the artificial line, which consists of the parasitic parameters of the series connected resistors and the inductances of the compensating inductors, corresponds at each point to the resistor size of the series connected resistors.
Výhodou uvedeného řešení je, že umožňuje dosáhnout v široké kmitočtové oblasti podstatně menší úrovně odrazů na vstupu kompenzované zátěže v porovnání se zátěží bez kompenzace a tím několikanásobně zvyšuje maximální kmitočet, na kterém je zátěž použitelná.The advantage of this solution is that it allows to achieve a significantly lower level of reflection at the input of the compensated load compared to the non-compensated load in a wide frequency range and thus increases the maximum frequency at which the load is applicable several times.
Objasnění výkresůClarification of drawings
Předkládané řešení bude dále vysvětleno pomocí přiložených výkresů. Na Obr. laje uvedeno zapojení, ze kterého se vychází a Obr. lb znázorňuje korekci tohoto zapojení. Na Obr. 2 je uvedeno náhradní schéma kompenzované zátěže a na Obr. 3 je graficky znázorněn příklad frekvenční závislosti koeficientu odrazu pro matici se třemi shodnými paralelně zapojenými odporovými větvemi. Obr. 4 je příkladem konkrétního uspořádání kompenzované vysokofrekvenční zátěže.The present invention will now be explained with reference to the accompanying drawings. In FIG. 1a shows the circuit on which it is based, and FIG. 1b shows a correction of this circuit. In FIG. 2 shows a compensated load compensation scheme; and FIG. 3 is an example of a frequency dependence of the reflection coefficient for a matrix with three identical resistive branches connected in parallel. Giant. 4 is an example of a particular arrangement of the compensated RF load.
Příklady uskutečnění vynálezuDETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Konstrukce kompenzované zátěže vychází ze zapojení podle Obr. la. Při jednoduchém propojení rezistorů R podle Obr. la, kde se pro jednoduchost předpokládá, že tyto rezistory jsou shodné, dochází, vlivem vnitřních kapacit rezistorů R, ke značnému ovlivnění výsledné impedance rezistoru R. Považuje-li se za oblast použitelnosti zátěže oblast kmitočtů, kde koeficient odrazu Γ na vstupu zátěže vzhledem k jmenovité impedanci nepřesahuje např. hodnotu 0,1, dochází u soustavy rezistorů R ve srovnání s jednotlivým rezistorem více než k desetinásobnému snížení horního mezního kmitočtu. Korekcí původního zapojení, zde doplněním třemi kompenzačními induktory, označenými zde pro jednoduchost L, viz Obr. lb, je horní mezní kmitočet řetězce, kde koeficientThe design of the compensated load is based on the circuit shown in FIG. la. By simply connecting the resistors R of FIG. 1a, where for the sake of simplicity it is assumed that these resistors are identical, due to the internal capacitances of resistors R, the resulting impedance of resistor R is considerably affected. If the load range is considered to be the frequency range, the nominal impedance does not exceed, for example, the value of 0.1; in the case of the set of resistors R, there is more than a tenfold reduction of the upper limit frequency in comparison with a single resistor. By correcting the original circuit, here by adding three compensation inductors, marked here for simplicity L, see Fig. 1b, is the upper limit frequency of the string, where the coefficient
-2CZ 304364 B6 odrazu Γ na vstupu zátěže vzhledem k jmenovité impedanci nepřesahuje např. hodnotu 0,1, zvýšen přibližně na čtyřnásobek ve srovnání s nekompenzovaným stavem.The reflection Γ at the load input relative to the rated impedance does not exceed, for example, 0.1, increased approximately four times the uncompensated state.
Volba velikosti indukčností La, Lr a Lc kompenzačních induktorů L vychází z náhradního obvodu kompenzované zátěže, tak jak je zobrazen na Obr. 2. T články L1L2R1R2C představují náhradní obvody použitých rezistorů R, indukčností LA, Lb, Lc.....představují kompenzační induktory L.The selection of the inductance size La, Lr and Lc of the compensating inductors L is based on the compensated load equivalent circuit as shown in FIG. 2. T cells L1L2R1R2C represent spare circuits of used resistors R, inductances L A , Lb, Lc ..... represent compensating inductors L.
Obvod zátěže je uvažován jako vedení s impedancí proměnnou podle délkové souřadnice, přičemž charakteristická impedance vedení v každém místě odpovídá odporu zátěže od tohoto místa k zemnímu konci.The load circuit is considered as a line with an impedance variable according to the length coordinate, the characteristic line impedance at each location corresponding to the load resistance from that location to the ground end.
Výchozí velikost kompenzačních indukčností je určena ze vztahů platných pro umělé vedení s T články (1):The default compensation inductance is determined from the relationships applicable to T-conductors (1):
(1).(1).
kde Zo je charakteristická impedance vedení, Zs impedance sériových větví článku, Zp impedance paralelní větve článku.where Z o is characteristic line impedance, Z s impedance of series cell branches, Z p impedance of parallel cell branch.
Pro každý T článek, tvořený jedním rezistorem R s náhradními odpory Ri a R2, který je zatížen řetězcem dalších rezistorů s celkovým odporem Rz pak platí:For each T cell, consisting of one resistor R with equivalent resistors R1 and R2, which is loaded by a chain of other resistors with a total resistance R z then:
(7?ζ+Λ,)2=(Λζ+Λ2)2=Ζ52+2Ζ,Ζρ (2).(7? Ζ + Λ,) 2 = (Λζ + Λ 2 ) 2 = Ζ5 2 + 2Ζ, ρ ρ (2).
Protože Zs představuje reaktanci kompenzační indukčností Ls a Zp představuje reaktanci parazitní kapacity C rezistorů R, lze dále určit:Since Z s represents reactance by compensating inductance L s and Z p represents reactance of parasitic capacitance C of resistors R, it can be further determined:
(3), přičemž v praxi, pro ne příliš vysoké hodnoty C, pokud platí (Rz+R|)2g)2C2«1, lze určit velikost kompenzační indukčností Ls jednodušším způsobem.(3), and in practice, for not too high C values, if (R z + R 1) 2 g) 2 C 2 1 1, the magnitude of the compensating inductance Ls can be determined in a simpler manner.
(4).(4).
Kompenzační indukčností Ls každého článku jsou v souladu se schématem dle Obr. 2 tvořeny sériově spojenými parazitními indukčnostmi U nebo L· rezistorů R a indukčnostmi La, Lb, Lc kompenzačních induktorů. Přitom velikost indukčností LA každého kompenzačního induktoru, který je umístěn na konci řetězce je rovna kompenzační indukčností Ls posledního T článku zmenšené o parazitní indukčností f μ L· rezistorů R nebo součtu kompenzačních indukčností L$ dvou sousedních článků zmenšené o parazitní indukčností fj a L2 rezistorů R pro kompenzační induktory Lg, L£ umístěné mezi dvěma kompenzovanými články.The compensation inductance L of each cell is in accordance with the diagram of FIG. 2 consists of series connected parasitic inductors U or L · of resistors R and inductors La, Lb, L c of compensating inductors. The inductance L A of each compensating inductor located at the end of the chain is equal to the compensating inductance L of the last T cell reduced by the parasitic inductance f μ L · of the resistors R or the sum of the compensating inductances L $ of two adjacent cells reduced by the parasitic inductance fj and L2 resistors R for compensating inductors Lg, L6 located between two compensated cells.
Konečné hodnoty indukčností La, Lg, L£ kompenzačních induktorů je vhodné optimalizovat numerickým výpočtem vzhledem k minimalizaci koeficientu odrazu Γ na vstupu řetězce v požadovaném kmitočtovém rozsahu. Podmínka minimální velikosti koeficientu odrazu Γ je doplněna váhovací funkcí ve tvaru v=l/fThe final values of inductances La, Lg, L £ of the compensating inductors should be optimized by numerical calculation in order to minimize the reflection coefficient Γ at the input of the string in the desired frequency range. The minimum reflection coefficient Γ condition is supplemented by a weighting function in the form v = l / f
- 3 CZ 304364 B6- 3 GB 304364 B6
ZOF
Γ-ABS vABS-ABS v
z-z? z+zo j (5).zz? z + z o j (5).
Na Obr. 3 je uveden příklad frekvenčních závislostí koeficientu odrazu Γ pro matici se třemi shodnými paralelně propojenými odporovými řetězci vždy po třech rezistorech R. Jak je z grafu vidět, účinnost kompenzace se projevuje zejména v oblasti nižších kmitočtů, přibližně do 300 MHz, kde použitím kompenzace lze snížit koeficient odrazu v celém kmitočtovém pásmu pod hodnotu přibližně 1 %, zatímco bez použití kompenzace koeficient odrazu v celém pásmu prakticky monotónně roste se strmostí přibližně 10 % /100 MHz a dosáhne maxima 25 %.In FIG. 3 shows an example of frequency dependence of the reflection coefficient Γ for a matrix with three identical parallel connected resistor chains of three resistors R. As can be seen from the graph, the compensation efficiency is especially apparent in the lower frequencies, up to approximately 300 MHz. the reflection coefficient throughout the frequency band is below approximately 1%, while without compensation, the reflection coefficient throughout the whole band increases practically monotonously with a slope of approximately 10% / 100 MHz and reaches a maximum of 25%.
Použití kompenzace vede i k rovnoměrnějšímu rozložení výkonů v rezistorech řetězce, např. na kmitočtu 300 MHz je odchylka mezi ztrátovým výkonem nejvíce a nejméně zatíženého rezistoru přibližně 22 %, bez použití kompenzace je poměr mezí ztrátovými výkony více než dvojnásobný. Prakticky to znamená, že pokud jsou v řetězcích použity shodné rezistory R a žádný z těchto rezistorů R v řetězci nemá být přetížen, lze řetězec bez kompenzace zatížit výkonem rovným 2/3 celkového ztrátového výkonu všech rezistorů, použitím kompenzace se tento poměr zvýší na 90 %.The use of compensation also leads to a more even power distribution in the resistors of the chain, eg at 300 MHz, the deviation between the power dissipation of the most and the least loaded resistor is approximately 22%, without the use of compensation the ratio of the power dissipation is more than double. Practically this means that if identical R resistors are used in the strings and none of these R resistors in the string is to be overloaded, the string can be loaded with a power equal to 2/3 of the total power dissipation of all resistors without compensation, increasing the ratio to 90% .
Účinnost kompenzačních indukčnosti lze dále zvýšit jejich optimalizací s možností použití různých hodnot kompenzačních indukčnosti v jednotlivých paralelně spojených řetězcích, což znamená odstoupení od podmínky shody jednotlivých řetězců.The efficiency of the compensation inductances can be further improved by optimizing them with the possibility of using different values of the compensation inductances in the individual parallel-linked chains, which means withdrawing from the condition of conformity of the individual chains.
Jeden možný příklad uspořádání kompenzované vysokofrekvenční maticové zátěže s impedancí 50 Ω, použitelné pro výkon přibližně 2 kW, ve frekvenčním pásmu 0 až 400 MHz, realizované z devíti výkonových tlustovrstvých rezistorů 50 Ω /250 W s upevňovacími přírubami je zobrazen na Obr. 4.One possible example of a 50 Ω impedance compensated high-frequency matrix load arrangement, usable for approximately 2 kW, in the frequency range of 0 to 400 MHz, made of nine 50 Ω / 250 W thick-film resistors with mounting flanges, is shown in Figs. 4.
Zátěž je zde smontována na měděné základně 1, která funguje jako odváděč tepla z rezistorů do chladiče i jako zemní vodič odporové matice. Kompenzovaná vysokofrekvenční zátěž je zde tvořená odporovou maticí sestávající z paralelně zapojených větví tvořených sériově zapojenými rezistory 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10 a mezi ně vloženými kompenzačními induktory 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19. Na koncích sériových větví připojených k zemnící svorce je vždy zapojen rezistor 4, 7, 10 a na koncích připojených k živé svorce je zapojen kompenzační induktor 11, 14, 17. Živá svorka je připojena k přívodnímu koaxiálnímu konektoru 20. Počty rezistorů 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10 v jednotlivých větvích a počty větví jsou voleny tak, aby s odpory použitých rezistorů 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9,10 byla dosažena požadovaná hodnota ohmického odporu R zátěže daná vztahem v1 (The load is assembled here on the copper base 1, which acts as a heat sink from the resistors to the heatsink as well as the ground conductor of the resistor matrix. The compensated high-frequency load is here formed by a resistive matrix consisting of parallel-connected branches consisting of series-connected resistors 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10 and compensating inductors 11, 12, 13, 14, 15 inserted therebetween. 16, 17, 18, 19. A resistor 4, 7, 10 is always connected at the ends of the series strings connected to the ground terminal and a compensating inductor 11, 14, 17 is connected at the ends connected to the live terminal. 20. The number of resistors 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10 in each branch and the number of branches are chosen so that with the resistances of the used resistors 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9.10 reached the required value of the ohmic resistance R of the load given by the relation v 1 (
< n=I n = l<n = 1 n = 1
(6)(6)
Rm,i je hodnota n-tého odporu, který je zapojen v m-té větvi matice.R m , i is the value of the n-th resistance that is connected in the m-th branch of the matrix.
Velikost kompenzačních indukčnosti v jednotlivých větvích je volena tak, že charakteristická impedance umělého vedení, které je tvořeno parazitními parametry sériově propojených rezistorů 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, Η) a indukčnostmi kompenzačních induktorů 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17,18, 19, v každém místě odpovídá velikosti odporu sériově propojených rezistorů 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10 od tohoto místa směrem k zemnící svorce.The magnitude of the compensating inductances in the individual branches is chosen such that the characteristic impedance of the artificial line, which consists of the parasitic parameters of the series connected resistors 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, Η) and the inductors 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, at each location corresponds to the resistor size of the series connected resistors 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10 from that location towards the ground terminal.
-4CZ 304364 B6-4GB 304364 B6
Obecně nemusí být počet odporů v jednotlivých větvích stejný, nemusí mít ani stejné hodnoty. Pokud je možné dosáhnout žádanou impedanci se stejnými odpory a větvemi, je to lepší, vzhledem k rovnoměrnému zatížení.In general, the number of resistors in each branch need not be the same, nor have the same values. If it is possible to achieve the desired impedance with the same resistors and branches, it is better because of the even load.
Průmyslová využitelnostIndustrial applicability
Výkonová vysokofrekvenční zátěž podle uvedeného řešení může být využívána ve všech případech, kdy je třeba vytvořit vysokofrekvenční zátěž zatížitelnou větším výkonem, než je výkon, kterým mohou být zatěžovány jednotlivé rezistory, které jsou k dispozici anebo v řadě případů, kdy je třeba vytvořit vysokofrekvenční zátěž s jiným odporem, než jsou hodnoty odporu jednotlivých rezistorů, které jsou k dispozici.The high-frequency power load of the present invention can be used in all cases where it is necessary to create a high-frequency load that can be loaded with a higher power than the power that can be applied to individual available resistors or in many cases resistance other than the resistance values of the individual resistors available.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ2013-218A CZ2013218A3 (en) | 2013-03-25 | 2013-03-25 | Compensated high-frequency load |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ2013-218A CZ2013218A3 (en) | 2013-03-25 | 2013-03-25 | Compensated high-frequency load |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ304364B6 true CZ304364B6 (en) | 2014-03-26 |
| CZ2013218A3 CZ2013218A3 (en) | 2014-03-26 |
Family
ID=50340372
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ2013-218A CZ2013218A3 (en) | 2013-03-25 | 2013-03-25 | Compensated high-frequency load |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CZ (1) | CZ2013218A3 (en) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61147601A (en) * | 1984-12-21 | 1986-07-05 | Fujitsu Ltd | Broad band dummy load for large power |
| US5488334A (en) * | 1994-04-08 | 1996-01-30 | Thomcast | Air-cooled power load |
| EP1432063A1 (en) * | 2002-12-20 | 2004-06-23 | Com Dev Ltd. | A transmission line termination |
-
2013
- 2013-03-25 CZ CZ2013-218A patent/CZ2013218A3/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61147601A (en) * | 1984-12-21 | 1986-07-05 | Fujitsu Ltd | Broad band dummy load for large power |
| US5488334A (en) * | 1994-04-08 | 1996-01-30 | Thomcast | Air-cooled power load |
| EP1432063A1 (en) * | 2002-12-20 | 2004-06-23 | Com Dev Ltd. | A transmission line termination |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CZ2013218A3 (en) | 2014-03-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5485118A (en) | Non-uniformly distributed power amplifier | |
| US11681348B2 (en) | High speed / low power server farms and server networks | |
| TWI772360B (en) | 90-degree lumped and distributed doherty impedance inverter | |
| TW201834386A (en) | Methods for combining doherty amplifier signals with 90-degree lumped and distributed impedance inverters | |
| CN107565909B (en) | Doherty amplifier | |
| CN110176909B (en) | power amplifier | |
| CZ304364B6 (en) | Compensated high-frequency load | |
| US20230231543A1 (en) | Two-stage solid-state match | |
| US10193511B2 (en) | Monolithic microwave integrated circuit having an overlay transformer and low impedance transmission lines | |
| Wang et al. | A flexible two-section transmission-line transformer design approach for complex source and real load impedances | |
| RU2655038C1 (en) | Power divider | |
| Munir et al. | Cohn topology-based 1: 8 power divider for S-band array antenna feeding network | |
| CZ25340U1 (en) | Compensated carrier-current line trap | |
| Ding et al. | Loading artificial magnetic conductor and artificial magnetic conductor absorber with negative impedance convertor elements | |
| RU2601533C1 (en) | Power divider | |
| US2246188A (en) | Tuned circuit | |
| Arabi et al. | An optimization-based design technique for multi-band power amplifiers | |
| RU2692111C1 (en) | Power divider | |
| Ryan et al. | A single-ended all-pass generalized negative-refractive-index transmission line using a bridged-T circuit | |
| RU2570598C1 (en) | Method for compensation of surface impedance inhomogeneities | |
| Kojima et al. | A 5.8 GHz Reconfigurable in-Phase Power Divider for Microwave Power Transmission | |
| Rahman et al. | Rated power increment and VSWR characteristics improvement of termination resistor | |
| JP5797154B2 (en) | Distributed amplifier | |
| Love et al. | A compact 5 GHz lumped-element Wilkinson power combiner on 28 nm bulk CMOS | |
| Andriesei et al. | Comment on “Compact, High-Q, and Low-Current Dissipation CMOS Differential Active Inductor” |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20180325 |