CZ304236B6 - Optická planární mnohavidová POF rozbočnice - Google Patents
Optická planární mnohavidová POF rozbočnice Download PDFInfo
- Publication number
- CZ304236B6 CZ304236B6 CZ2013-56A CZ201356A CZ304236B6 CZ 304236 B6 CZ304236 B6 CZ 304236B6 CZ 201356 A CZ201356 A CZ 201356A CZ 304236 B6 CZ304236 B6 CZ 304236B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- waveguide
- channel waveguide
- output
- pof
- layer
- Prior art date
Links
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 title claims abstract description 71
- 229920003229 poly(methyl methacrylate) Polymers 0.000 claims abstract description 20
- 239000004926 polymethyl methacrylate Substances 0.000 claims abstract description 20
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 claims abstract description 18
- 230000005672 electromagnetic field Effects 0.000 claims abstract description 11
- 239000000758 substrate Substances 0.000 claims abstract description 11
- 230000007704 transition Effects 0.000 claims abstract description 4
- 238000005094 computer simulation Methods 0.000 claims abstract description 3
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims description 23
- 229920000307 polymer substrate Polymers 0.000 claims description 7
- 239000013308 plastic optical fiber Substances 0.000 description 29
- 230000000644 propagated effect Effects 0.000 description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 3
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 2
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 2
- 230000003595 spectral effect Effects 0.000 description 2
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 2
- 101100004286 Caenorhabditis elegans best-5 gene Proteins 0.000 description 1
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 description 1
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 1
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 238000005352 clarification Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 238000003384 imaging method Methods 0.000 description 1
- 239000013307 optical fiber Substances 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 230000001902 propagating effect Effects 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Optical Integrated Circuits (AREA)
Abstract
Optická planární mnohavidová POF rozbočnice je tvořená vlnovodnou strukturou, skládající se ze vstupního vláknového POF vlnovodu (1), který je připojen na vstupní kanálkový vlnovod (2) tvořený vrstvou fotopolymeru v substrátu (3) z polymeru PMMA a přes taperovaný kanálkový vlnovod (4) z polymeru, který se rozšiřuje ve směru šíření optického signálu, je symetricky vyústěn do levého výstupního kanálkového vlnovodu (6) a do pravého výstupního kanálkového vlnovodu (7) ve tvaru S, tvořených vrstvou fotopolymeru a zakončených výstupními vláknovými POF vlnovody (9), (11). Mezi prvním výstupním kanálkovým vlnovodem (6) a druhým výstupním kanálkovým vlnovodem (7) je taperovaný kanálkový vlnovod (4) vyústěn do přímého výstupního kanálkového vlnovodu (8) tvořeného vrstvou fotopolymeru a zakončeného třetím výstupním vláknovým POF vlnovodem (10). V taperovaném kanálkovém vlnovodu (4) je vložena ve směru šíření optického signálu obdélníková oblast (5) z polymeru PMMA, která má nižší hodnotu indexu lomu než má taperovaný kanálkový vlnovod (4). Její konec je umístěn v rovině přechodu taperovaného kanálkového vlnovodu (4) do přímého výstupního kanálkového vlnovodu (8). Obdélníková oblast (5) je vzhledem k podélné ose přímého výstupního kanálkového vlnovodu (8) vyosena v závislosti na rozložení elektromagnetického pole optických vidů ve vlnovodné struktuře. Velikost tohoto vyosení, jakož i rozměry obdélníkové oblasti (5) jsou pro danou vlnovodnou strukturu funkcí indexu lomu užitého substrátu (3), indexu lomu vlnovodné vrstvy fotopolymeru, její geometrie a použité pracovní vlnové délky a jsou pro tuto vlnovou strukturu určeny počítačovou simulací.
Description
Optická planární mnohavidová POF rozbočnice
Oblast techniky
Předkládaná topologie optické planární mnohavidové POF, Plastic Optical Fiber rozbočnice řeší problém rozdělení optického signálu z jednoho vstupního multividového POF vlákna do třech výstupních POF vláken.
Dosavadní stav techniky
V optické telekomunikační technice se pro distribuci optického signálu na velké vzdálenosti používají optické vláknové vlnovody. V případě přenášení a zpracování optického signálu na kratší vzdálenosti a ve fotonických strukturách se používají planární optické vlnovody. Základním pasivním optickým členem je optická rozbočnice, která umožňuje rozdělení signálu z jednoho vstupního vlnovodu do více výstupních vlnovodů. Planární děliče optického výkonu s dvěma výstupními vlnovody mohou být realizovány pomocí optické rozbočnice s Y tvarem výstupních vlnovodů. Děliče s počtem výstupních vlnovodů 2n můžou být realizovány pomocí kaskádního řazení optických děličů 1x2 Y. Nevýhodou kaskádního řazení je, že v případě většího množství výstupních vlnovodů bude mít tato struktura velké rozměry. Dále pak tento postup neumožní realizací symetrické dělení optického výkonu u děličů s lichým počtem výstupních vlnovodů. Například u rozbočnice se třemi výstupními vlnovody bude většina optického výkonu soustředěna v prostředním výstupním vlnovodu.
V případě jednovidových planámích vlnovodů, lze rozdělení optického signálu provést pomocí struktur pracujících na principu mnohavidové interference. Tyto struktury mají na vstupu a výstupu jednovidové vlnovody a mezi tyto vlnovody je vložena interferenční část. Tato interferenční část je navržena tak, aby podporovala šíření optického signálu s větším počtem vidů ve směru šíření. Do hloubky vlnovodná vrstva v této interferenční části zůstává jednovidová. Počet výstupních vlnovodů závisí na požadované realizaci rozbočnice a výstupní počet vlnovodů může být jak sudý, tak lichý. Jednovidový optický signál tedy vstupuje zjednovidového vlnovodu do interferenční části kde dojde k vybuzení vyššího počtu vidů a je zde možné pozorovat přizpůsobení vstupního elektromagnetického pole zjednovidového vlnovodu k multividovému a vznik tzv. zobrazovacího efektu, Šelf - Imaging Effect. Tento jev spočívá v rozložení elektromagnetického pole ze vstupního jednovidového vlnovodu do mnohavidové interferenční části. V interferenční části lze tedy pozorovat vznik interferenčních zobrazení ve směru šíření signálu skládající se z opakujících se přímých, zrcadlených a násobných zobrazení. V interferenční části rozbočnice se každý vid šíří různou fázovou rychlostí, a proto je elektromagnetické pole ve směru šíření optického signálu superpozicí všech vidů. Při vhodně zvolené šířce a délce této interferenční části dojde tedy pro danou vlnovou délku k symetrickému rozdělení optického signálu. Nevýhodou této metody je, že ji lze použít jen pro struktury pracující s jednovidovým signálem a symetricky rozděluje signál jen pro jednu danou vlnovou délku, na kterou je interferenční část naladěna a tedy tuto strukturu nelze použít pro dělení optického signálu s určitou spektrální šířkou. Tohoto principu nelze tedy ani využít pro rozdělení mnohavidových optických signálů, protože tyto mnohavidové vlnovody přenáší několik stovek až tisíc vidů, jejichž rozložení elektromagnetického pole se výrazně liší a neexistuje proto řešení, kdy by se rozložení elektromagnetického pole všech přenášených vidů shodovalo v oblasti výstupních vlnovodů, protože rozložení elektromagnetického pole jednotlivých vidů není stejné.
Kromě tohoto postupu bylo popsáno dělení optického výkonu u jednovidové planární struktury s jedním vstupním a se třemi výstupními vlnovody, kde byl optický vlnovod vytvořen pomocí difúze do skleněné podložky nebo do optického krystalu. Symetrického rozdělení optického signálu bylo dosaženo pomocí vložení trojúhelníkové oblasti do středního výstupního vlnovodu s nižší hodnotou indexu lomu, než je index lomu vlnovodné vrstvy. Trojúhelníková oblast fun-1 CZ 304236 B6 guje jako útlumový článek a způsobí tedy snížení optického výkonu šířícího se prostředím vlnovodem. Výhodou této struktury oproti struktuře s mnohavidovou interferencí je, že umožňuje přenos optického signálu v širším vlnovém spektru, ale ani tato struktura neumožňuje realizaci symetrického dělení optického signálu u mnohavidových vlnovodů s velkým průměrem, jako jsou POF vlnovody, Plastic Optical Fiber.
Podstata vynálezu
Výše uvedené nedostatky odstraňuje optická planámí mnohavidová POF rozbočnice tvořená vlnovodnou strukturou, která se skládá ze vstupního vláknového POF vlnovodu, který je připojen na vstupní kanálkový vlnovod tvořený vrstvou NOA v substrátu z polymeru PMMA. Vstupní kanálkový vlnovod je přes taperovaný kanálkový vlnovod z polymeru NOA, který se rozšiřuje ve směru šíření optického signálu, symetricky vyústěn do dvou výstupních kanálkových vlnovodů ve tvaru S tvořených vrstvou NOA, a to do levého a pravého výstupního kanálkového vlnovodu. Výstupní kanálkové vlnovody jsou zakončeny výstupními vláknovými POF vlnovody. Podstatou nového řešení je, že mezi levým a pravým výstupním kanálkovým vlnovodem je taperovaný kanálkový vlnovod vyústěn do přímého výstupního kanálkového vlnovodu tvořeného vrstvou NOA. Tento přímý výstupní kanálkový vlnovod je zakončen třetím výstupním vláknovým POF vlnovodem. V taperovaném kanálkovém vlnovodu je vložena ve směru šíření optického signálu obdélníková oblast z polymeru PMMA, která má nižší hodnotu indexu lomu než má taperovaný kanálkový vlnovod. Její konec je umístěn v rovině přechodu taperovaného kanálkového vlnovodu do přímého výstupního kanálkového vlnovodu. Obdélníková oblast je vzhledem k podélné ose přímého výstupního kanálkového vlnovodu vyosena v závislosti na rozložení elektromagnetického pole optických vidů ve vlnovodné struktuře. Velikost tohoto vyosení, jakož i rozměry obdélníkové oblasti jsou pro danou vlnovodnou strukturu funkcí indexu lomu užitého substrátu z polymeru PMMA, indexu lomu vlnovodné vrstvy z polymeru NOA, její geometrie a použití pracovní vlnové délky ajsou pro tuto vlnovou strukturu určeny počítačovou simulací.
Výhodou tohoto řešení je, že umožňuje symetrické rozdělení zjednoho vstupního optického vlnovodu do třech výstupních vlnovodů u optických vlnovodů s velkým průměrem vlnovodné vrstvy. Vložení obdélníkové oblasti omezí přímé šíření optického signálu do středního kanálkového optického vlnovodu a umožní tak, že se signál rovnoměrně rozdělí do všech třech výstupních vlnovodů.
Objasnění výkresů
Příklad obecného provedení topologie optické planámí mnohavidové POF rozbočnice se třemi výstupními vlnovody podle předkládaného řešení je uveden na přiloženém výkrese na Obr. 1. Příklad provedení optimalizované struktury se třemi výstupními mnohavidovými vlnovody realizovanými na substrátu z polymeru PMMA a vlnovodnou vrstvou NOA 1625 je uveden na Obr. 2a a 2b. Na Obr. 2a je uvedeno rozložení indexu lomu navržené struktury z pohledu shora a na Obr. 2b je pak uvedeno šíření optického signálu strukturou. Na Obr. 3a a 3b je uvedena stejná struktura jako na Obr. 2a a 2b, ale zde je odstraněna obdélníková oblast, která zajišťuje rovnoměrné rozdělení optického signálu do výstupních vlnovodů. Na Obr. 3a je uvedeno rozložení indexu lomu navržené struktuiy z pohledu shora a na Obr. 3b je pak uvedeno šíření optického signálu strukturou.
Příklady uskutečnění vynálezu
Topologické schéma optické planámí mnohavidové POF rozbočnice je uvedeno na přiloženém výkrese na Obr. 1. Tato planární mnohavidová POF rozbočnice je tvořená vlnovodnou strukturou se vstupním POF vláknovým vlnovodem 1, který je připojen na vstupní kanálkový vlnovod 2
-2CZ 304236 B6 tvořený vrstvou NOA v substrátu 3 z polymeru PMMA. Vstupní kanálkový vlnovod 2 je přes taperovaný kanálkový vlnovod 4 z polymeru NOA, který se rozšiřuje ve směru šíření optického signálu, vyústěn do levého výstupního kanálkového vlnovodu 6 ve tvaru S, středního přímého výstupního kanálkového vlnovodu 8 a do pravého výstupního kanálkového vlnovodu 7 rovněž ve tvaru S, které jsou všechny tvořené vlnovodnou vrstvou NOA. Na konec levého výstupního kanálkového vlnovodu 6 je připojen první výstupní vláknový POF vlnovod 9, na výstup pravého výstupního kanálkového vlnovodu 7 je připojen druhý výstupní vláknový POF vlnovod H a na výstup středního přímého výstupního kanálkového vlnovodu 8 a do pravého výstupního kanálkového vlnovodu 7 rovněž ve tvaru S, které jsou všechny tvořené vlnovodnou vrstvou NOA. Na konec levého výstupního kanálkového vlnovodu 6 je připojen první výstupní vláknový POF vlnovod 9, na výstup pravého výstupního kanálkového vlnovodu 7 je připojen druhý výstupní vláknový POF vlnovod 11 a na výstup středního přímého výstupního kanálkového vlnovodu 8 je připojen třetí výstupní vláknový POF vlnovod 10. Do taperovaného kanálkového vlnovodu 4 je vložena ve směru šíření optického signálu obdélníková oblast 5 z polymeru PMMA, která má nižší hodnotu indexu lomu než má taperovaný kanálkový vlnovod 4. Aby došlo k symetrickému rozdělení optického signálu do třech výstupních vlnovodů, musí být obdélníková oblast 5 umístěna v přesně definovaném místě a to tak, aby rozložení elektromagnetického pole na konci taperovaného kanálkového vlnovodu 4, kde je signál rozdělen do levého výstupního kanálkového vlnovodu 6, do pravého výstupního kanálkového vlnovodu 7 a do přímého výstupního kanálkového vlnovodu 8, bylo symetrické. Konec obdélníkové oblasti 5 je umístěn v rovině přechodu taperovaného kanálkového vlnovodu 4 do přímého výstupního kanálkového vlnovodu 8. Tato obdélníková oblast 5 je vzhledem k podélné ose přímého výstupního kanálkového vlnovodu 8 vyosena v závislosti na rozložení elektromagnetického pole optických vidů ve vlnovodné struktuře. Rozměry a přesné umístění obdélníkové oblasti 5 závisí tedy na pracovní vlnové délce, na které bude struktura pracovat, dále závisí na indexech lomu použitého substrátu 3, indexu lomu vlnovodné vrstvy NOA a na geometrii navržené vlnovodné struktury. Protože, řešení tohoto problému je velice komplikované a nelze umístění a velikost obdélníkové oblasti 5 určit výpočtem, je nutno pro návrh struktury využít specializovaný software. V uvedeném případě byl použit software BeamPROP™, který pro výpočet využívá metodu šíření optické svazku, BPM Beam Propagation Method. U optimalizované struktury s obdélníkovou oblastí 5 se substrátem PMMA vlnovodné vrstvy NOA a pracovní vlnovou délku 650 nm se výkon ve výstupních vlnovodech liší o méně než 0,5%. V případě stejné struktury bez vložené optimalizované obdélníkové oblasti 5 se výkony ve výstupních vlnovodech liší v nejlepším případě o 5%, a tedy se nejedná o optimální symetrické dělení optického výkonu.
Obecně se optické planámí vlnovody skládají z vlnovodné vrstvy, substrátu a horní krycí vrstvy. Aby optický signál byl veden vlnovodnou vrstvou, tak hodnota indexu lomu vlnovodné vrstvy musí být vyšší než hodnota indexu substrátu i než hodnota indexu lomu krycí vrstvy. V uvedeném příkladu je substrát 3 a horní krycí vrstva tvořena polymerem z PMMA a jako vlnovodná vrstva je použito UV lepidlo NOA. Pro vlnovou délku 650 nm se hodnota indexu lomu vrstvy NOA pohybuje v rozsahu od 1,55 do 1,625a hodnota indexu lomu vrstvy PMMA je přibližně 1,485, a tedy index lomu vlnovodné vrstvy NOA je vyšší než hodnota indexu lomu PMMA, což znamená, že požadovaná podmínka pro optický vlnovod je splněna.
Vložení obdélníkové oblasti 5 do taperovaného kanálkového vlnovodu 4 způsobí, že optický signál je symetricky rozdělen do výstupních planámích vlnovodů, tedy do levého výstupního kanálkového vlnovodu 6, do pravého výstupního kanálkového vlnovodu 7 a do přímého výstupního kanálkového vlnovodu 8.
Rozměry uváděné struktury jsou: vstupní kanálkový vlnovod 2 je dlouhý 5 mm. Délka taperovaného kanálkového vlnovodu 4 je 9 mm, šířka a výška je 1 mm. Rozměry obdélníkové oblasti 5 jsou v uváděném příkladu délka 0,125 mm, šířka 0,0667 mm a výška 1 mm. Obdélníková oblast 5 je vzhledem k podélné ose přímého vstupního kanálkového vlnovodu 8 vyosena o 0,12 mm aje umístěná ve vzdálenosti 5 mm od začátku taperovaného kanálkového vlnovodu 4. Délka levého výstupního kanálkového vlnovodu 6, pravého výstupního kanálkového vlnovodu 7 je 23 mm a
-3 CZ 304236 B6 délka a středního přímého výstupního kanálkového vlnovodu 8 je 14 mm. Šířka a výška vstupního kanálkového vlnovodu 2, levého výstupního kanálkového vlnovodu 6, pravého výstupního kanálkového vlnovodu 7 a středního přímého výstupního kanálkového vlnovodu 8 je 1 mm. Délka celé struktury je 28 mm. Rozměry struktury nelze určit jednoduchým výpočtem, návrh a optimalizace struktury je proto provedena pomocí specializovaného softwaru. Pro šíření optického záření ve struktuře je důležitá hodnota efektivního indexu lomu, která souvisí s geometrickými rozměry, indexy lomu ve vlnovodné oblasti, indexu lomu okolí a na pracovní vlnové délce.
Příklad optimalizované struktury převzaté ze simulačního programu BeamPROP na základě kterého bylo uskutečněné řešení je uveden na Obr. 2a a 2b. Na Obr. 2a je uveden profil indexu lomu navržené struktury v pohledu shora a na Obr. 2b je pak uvedeno šíření optického signálu ve struktuře. Na Obr. 3a a 3b je uvedena stejná struktura jako na Obr. 2a a 2b, ale zde tato struktura nemá v taperované části obdélníkovou oblast 5, která zaručuje rovnoměrné rozdělení optického signálu do výstupních vlnovodů.
Na Obr. 2a a na Obr. 3b plná čára označená v legendě římskou číslicí 1 odpovídá optickému signálu, který se šíří vstupním vláknovým POF vlnovodem 1 a dále vstupním kanálkovým vlnovodem 2 tvořeným vrstvou NOA v substrátu 3 z polymeru PMMA. Signál se dále šíří přes taperovaný kanálkový vlnovod 4 z polymeru NOA, který se rozšiřuje ve směru šíření optického signálu a je vyústěn do levého kanálkového vlnovodu 6 ve tvaru S tvořeného vrstvou NOA. Signál je potom veden do prvního výstupního vláknového POF vlnovodu 9.
Čárkovaná čára označená v legendě na Obr. 2b a na Obr. 3b římskou číslicí II odpovídá optickému signálu, který se šíří vstupním vláknovým POF vlnovodem 1 a dále vstupním kanálkovým vlnovodem 2 tvořeným vrstvou NOA v substrátu 3 z polymeru PMMA. Signál se dále šíří přes taperovaný kanálkový vlnovod 4 z polymeru NOA, který se rozšiřuje ve směru šíření optického signálu a je vyústěn do přímého výstupního kanálkového vlnovodu 8 tvořeného vrstvou NOA a zakončeného třetím výstupním vláknovým POF vlnovodem 10.
Tečkovaná čára označená v legendě na Obr. 2b a na Obr. 3b římskou číslicí ΠΙ odpovídá optickému signálu, který se šíří vstupním vláknovým POF vlnovodem 1 a dále vstupním kanálkovým vlnovod 2 tvořeným vrstvou NOA v substrátu 3 z polymeru PMMA. Signál se dále šíří přes taperovaný kanálkový vlnovod 4 z polymeru NOA, který se rozšiřuje ve směru šíření optického signálu aje vyústěn do pravého kanálkového vlnovodu 7 ve tvaru S tvořeného vrstvou NOA. Signál je potom veden do druhého výstupního vláknového POF vlnovodu 1_[·
Z Obr. 3b je patrné, že rozdělení optického signálu není v tomto případě rovnoměrné. Obrázky jsou převzaty ze simulačního programu BeamPROPT od fy RSoft. Geometrie struktury je optimalizovaná pro hodnoty indexy lomu vlnovodné vrstvy NOA 1,6255 a pro hodnoty indexu lomu substrátu 3 a horní krycí vrstvy z polymeru PMMA 1,4894 a pro pracovní vlnovou délku 650 nm.
Průmyslová využitelnost
Předkládané řešení je využitelné pro rozdělení optického signálu, který přenáší datovou informaci pomocí jednoho standardním POF vlákna do třech výstupních POF vláken. Šířka spektra, které je možno danou strukturou přenést je dáno spektrální charakteristikou použitého POF vlákna. Tohoto může být využito při distribuci signálu na kratší vzdálenosti jak v optických sítích v malých firmách, v automobilech nebo jak ve velkých nákladních tak dopravních lodích.
Claims (1)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Optická planámí mnohavidová POF rozbočnice tvořená vlnovodnou strukturou, skládající se ze vstupního vláknového POF vlnovodu (1), kterýje připojen na vstupní kanálkový vlnovod (2) tvořený vrstvou fotopolymeru v substrátu (3) z polymeru PMMA a přes taperovaný kanálkový vlnovod (4) z polymeru fotopolymeru, který se rozšiřuje ve směru šíření optického signálu, je symetricky vyústěn do levého a pravého výstupního kanálkového vlnovodu (6), (7) ve tvaru S tvořených vrstvou fotopolymeru zakončených výstupními vláknovými POF vlnovody (9), (11), vyznačující se tím, že mezi prvním výstupním kanálkovým vlnovodem (6) a druhým výstupním kanálkovým vlnovodem (7) je taperovaný kanálkový vlnovod (4) vyústěn do přímého výstupního kanálkového vlnovodu (8) tvořeného vrstvou fotopolymeru a zakončeného třetím výstupním vláknovým POF vlnovodem (10) a vtaperovaném kanálkovém vlnovodu (4) je vložena ve směru šíření optického signálu obdélníková oblast (5) z polymeru PMMA, která má nižší hodnotu indexu lomu než má taperovaný kanálkový vlnovod (4), jejíž konec je umístěn v rovině přechodu taperovaného kanálkového vlnovodu (4) do přímého výstupního kanálkového vlnovodu (8), přičemž tato obdélníková oblast (5) je vzhledem k podélné ose přímého výstupního kanálkového vlnovodu (8) vyosena v závislosti na rozložení elektromagnetického pole optických vidů ve vlnovodné struktuře a velikost tohoto vyosení, jakož i rozměry obdélníkové oblasti (5) jsou pro danou vlnovodnou strukturu funkcí indexu lomu užitého substrátu (3), indexu lomu vlnovodné vrstvy fotopolymeru, její geometrie a použité pracovní vlnové délky a jsou pro tuto vlnovou strukturu určeny počítačovou simulací.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ2013-56A CZ304236B6 (cs) | 2013-01-29 | 2013-01-29 | Optická planární mnohavidová POF rozbočnice |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ2013-56A CZ304236B6 (cs) | 2013-01-29 | 2013-01-29 | Optická planární mnohavidová POF rozbočnice |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ201356A3 CZ201356A3 (cs) | 2014-01-15 |
| CZ304236B6 true CZ304236B6 (cs) | 2014-01-15 |
Family
ID=49944426
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ2013-56A CZ304236B6 (cs) | 2013-01-29 | 2013-01-29 | Optická planární mnohavidová POF rozbočnice |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CZ (1) | CZ304236B6 (cs) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6114090A (en) * | 1993-07-01 | 2000-09-05 | Corning Incorporated | Thermally-stable photopolymer composition and light transmissive device |
| EP1324110A1 (fr) * | 2001-12-24 | 2003-07-02 | EM Microelectronic-Marin SA | Cellule à cristaux liquides comportant au moins un réseau de diffraction, notamment pour un diviseur de faisceau optique |
-
2013
- 2013-01-29 CZ CZ2013-56A patent/CZ304236B6/cs unknown
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6114090A (en) * | 1993-07-01 | 2000-09-05 | Corning Incorporated | Thermally-stable photopolymer composition and light transmissive device |
| EP1324110A1 (fr) * | 2001-12-24 | 2003-07-02 | EM Microelectronic-Marin SA | Cellule à cristaux liquides comportant au moins un réseau de diffraction, notamment pour un diviseur de faisceau optique |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CZ201356A3 (cs) | 2014-01-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN106249355B (zh) | 基于硅基光波导模式匹配的模式复用解复用器 | |
| Dai et al. | Silicon-based on-chip multiplexing technologies and devices for Peta-bit optical interconnects | |
| Alipour-Banaei et al. | Effect of self-collimated beams on the operation of photonic crystal decoders | |
| WO2017004275A1 (en) | Bent taper and polarization rotator | |
| CN110095841B (zh) | 一种基于亚波长光栅波导的模式选择性衰减器 | |
| KR20140123758A (ko) | 다중 코어 광섬유격자를 이용한 광소자 및 이를 이용한 광신호의 처리 방법 | |
| GB2489860A (en) | Method for designing the layout of a plurality of optical waveguides | |
| KR20180072795A (ko) | 제어 가능한 투과율/반사율을 나타내는 평면 광파 회로(plc) | |
| US10048441B1 (en) | Variable optical splitter system | |
| Serajmohammadi | All-optical NAND gate based on nonlinear photonic crystal ring resonators | |
| Burtscher et al. | Modeling and optimization of 1× 32 Y-branch splitter for optical transmission systems | |
| CZ304236B6 (cs) | Optická planární mnohavidová POF rozbočnice | |
| CZ25535U1 (cs) | Optická planární mnohavidová POF rozbočnice | |
| ES2379058A1 (es) | Dispositivo acoplador de guías de onda, y método de diseño de dicho dispositivo. | |
| Olyaee et al. | Design and numerical analysis of an all-optical 4-channel power splitter in E, S, C, L, and U bands via nano-line defects in photonic crystal | |
| CN105116488A (zh) | 一种光功率分束器 | |
| Le et al. | The modeling of MMI structures for signal processing applications | |
| Tejaswini et al. | Ring Resonator Based Optical Delay Line Device with Enhanced Delay | |
| Savović et al. | Theoretical investigation of space division multiplexing capacity of unaltered and D-shaped multimode step-index POF | |
| Greenberg et al. | Simultaneous dual mode add/drop multiplexers for optical interconnects buses | |
| Yen et al. | Silicon photonics multi-channel Bragg reflectors based on narrowband cladding-modulated gratings | |
| Osgood jr et al. | Imaging Devices | |
| KR100968891B1 (ko) | 평탄한 파장 응답을 갖는 파장 분할 다중화기/역다중화기 | |
| Song et al. | Nonreciprocal Optical Routing in Multi-port Magneto-Optical Devices on Silicon | |
| Luo et al. | Optimization of a polymer four-port microring optical router with three channel wavelengths |