CZ304106B6 - Zpusob rízení kompenzacního zarízení pro kompenzaci zemních poruchových proudu, v n-fázové rozvodné soustave - Google Patents

Zpusob rízení kompenzacního zarízení pro kompenzaci zemních poruchových proudu, v n-fázové rozvodné soustave Download PDF

Info

Publication number
CZ304106B6
CZ304106B6 CZ20120728A CZ2012728A CZ304106B6 CZ 304106 B6 CZ304106 B6 CZ 304106B6 CZ 20120728 A CZ20120728 A CZ 20120728A CZ 2012728 A CZ2012728 A CZ 2012728A CZ 304106 B6 CZ304106 B6 CZ 304106B6
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
current
phase
compensating
individual
compensation
Prior art date
Application number
CZ20120728A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ2012728A3 (cs
Inventor
Matuljak@Ivan
Original Assignee
Ege, Spol.S R.O.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ege, Spol.S R.O. filed Critical Ege, Spol.S R.O.
Priority to CZ20120728A priority Critical patent/CZ2012728A3/cs
Priority to PCT/CZ2013/000068 priority patent/WO2014063666A2/en
Priority to EP13731266.6A priority patent/EP2912739A2/en
Publication of CZ304106B6 publication Critical patent/CZ304106B6/cs
Publication of CZ2012728A3 publication Critical patent/CZ2012728A3/cs

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02H—EMERGENCY PROTECTIVE CIRCUIT ARRANGEMENTS
    • H02H9/00—Emergency protective circuit arrangements for limiting excess current or voltage without disconnection
    • H02H9/08—Limitation or suppression of earth fault currents, e.g. Petersen coil
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
    • H02J3/00—Circuit arrangements for ac mains or ac distribution networks
    • H02J3/26—Arrangements for eliminating or reducing asymmetry in polyphase networks
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
    • H02J3/00—Circuit arrangements for ac mains or ac distribution networks
    • H02J3/38—Arrangements for parallely feeding a single network by two or more generators, converters or transformers
    • H02J3/381—Dispersed generators
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/12—Arrangements for reducing harmonics from ac input or output
    • H02M1/123—Suppression of common mode voltage or current
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
    • Y02E40/50—Arrangements for eliminating or reducing asymmetry in polyphase networks

Landscapes

  • Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)

Abstract

Kompenzacní zarízení (2) s rízenými proudovými zdroji (3, 3', 3'') je známým zpusobem zapojeno mezi fázové vodice L.sub.1.n., L.sub.2.n., L.sub.3.n. n-fázové rozvodné soustavy (1) a místo se zemním potenciálem (5). Podstata nového zpusobu jeho rízení podle vynálezu spocívá v tom, ze pri vzniku zemní poruchy (6) se celkový kompenzacní proud (I.sub.0.n.) vytvárí jako vektorový soucet jednotlivých (n) kompenzacních proudu (I.sub.01.n., I.sub.02.n., I.sub.03.n.) ze vsech rízených proudových zdroju (3, 3', 3''), pricemz jejich proudové amplitudy vykazují v absolutní hodnote odchylku nejvýse 25 % od hodnoty I.sub.0.n./n, a úhly (.fi..sub.1.n., .fi..sub.2.n., .fi..sub.3.n.) jejich fázových posuvu vykazují rozdíl hodnoty nejvýse o 30 % oproti úhlu (.fi..sub.0.n.) fázového posuvu celkového kompenzacního proudu (I.sub.0.n.).

Description

Oblast techniky
Vynález se týká oblasti elektrotechniky a energetiky, konkrétně způsobu řízení kompenzačního zařízení pro kompenzaci zemních poruchových proudů, které vznikají jako důsledek zemních poruch ve fázích vedení elektrické rozvodné soustavy.
Dosavadní stav techniky
Pro kompenzaci zemních poruchových proudů, které vznikají v místě zemní poruchy některé fáze n-fázové rozvodné soustavy (též ,.jednofázová zemná porucha“), se jako základní kompenzační zařízení využívá zemní plynule laditelná zhášecí tlumivka (tzv. Petersonova tlumivka), zapojená mezi uzel transformátoru a zemní potenciál. Tato zhášecí tlumivka pracuje na rezonančním principu a při vzniku zemní poruchy kompenzuje zemní poruchový proud, přičemž činný proud se kompenzuje pomocným zařízením, které injektuje kompenzační proud do pomocného vinutí zhášecí tlumivky. Pro vyrovnání fázové nesymetrie rozvodné soustavy, jakož i pro kompenzaci harmonických a kompenzaci jalového výkonu se používají další přídavná zařízení.
Podle dokumentu EP 1855 366 Bl je dále známo kompenzační zařízení a způsob kompenzace zemního poruchového proudu, při kterém se ručně nebo automaticky zapne elektronický spínač propojující příslušný fázový vodič se zemní poruchou s filtračním obvodem, který je vytvořen jako výkonový měnič, a který je uspořádán mezi fázovým vodičem a místem se zemním potenciálem. Generovaný kompenzační proud kompenzuje nejméně jednu frekvenci zemního poruchového proudu, a může též kompenzovat jalový proud.
V dalším dokumentu DE 10 2007006719A1 je popsáno obdobné kompenzační zařízení jako v EP 1855 366 Bl, s tím rozdílem, že filtrační obvod je proveden jako multifrekvenční filtrační obvod, který funguje při jedné frekvenci jako obvod odsávací a při jiné frekvenci jako obvod blokovací, přičemž se blokuje základní frekvence.
Z dokumentu DE 10 2007 04 9667 B4 je známo další kompenzační zařízení podobné zařízení popsanému v předchozích dvou dokumentech, kde je navíc zmíněna integrace elektronických spínačů přímo do filtračního obvodu, který je vytvořen jako proudový měnič, a dále jsou ve filtračním obvodu osazeny kondenzátory řízené spínači, které vyvíjí stejnosměrné napětí pulsně dodávané do fázového vodiče se zemní poruchou. Zařízení je určeno i pro kompenzaci jalového výkonu.
Z dokumentu CZ 302920 Bóje známo kompenzační zařízení s řízeným zdrojem proudu, tvořeným polovodičovým měničem. Ten je zapojen mezi fázové vodiče transformátoru rozvodné soustavy a zemní potenciál. Polovodičový měnič funguje jako kompenzátor zemních poruchových proudů a harmonických vyšších řádů zemních poruchových proudů. V bezporuchovém stavu rozvodné soustavy slouží i k vyrovnávání její fázové nesymetrie a kompenzaci jalového výkonu. Řízený zdroj proudu může být složen zjednofázových výkonových polovodičových měničů, nebo může být tvořen jediným vícefázovým výkonovým polovodičovým měničem. Řízeným zdrojem proudu může být např. i napěťový střídač, proudový střídač či frekvenční měnič.
Známá kompenzační zařízení pracují při výskytu jednofázové zemní poruchy principiálně shodně v tom smyslu, že proti každé vektorové složce zemního poruchového proudu Ip se generuje odpovídající kompenzační proud. Např. vtrojfázové zemní soustavě při vzniku jednofázové zemní poruchy (spojení jednoho fázového vodiče s místem se zemním potenciálem) je zemní poruchový proud Ip tvořen převážně parazitními kapacitami a svody proti zemnímu potenciálu rozvodné soustavy (fázová impedance) a je dán vektorovým součtem parazitních proudů:
I =-L-J
2Ϊ z3 kde:
Ip zemní poruchový proud lpi, Ip2, Ip3 parazitní proudy v jednotlivých fázích
Ui, u2, u3 napětí v jednotlivých fázích
Z|, Z2, Z3 fázové impedance v jednotlivých fázích
Při ideálním zemním spojení při jednofázové zemní poruše je napětí Ui na postižené fázi nulové a na fázích nepostižených zemní poruchou jsou napětí na sdružené hodnotě, takže při ideální jednofázové zemní poruše se dá zemní poruchový proud Ip vyjádřit takto:
Při kompenzaci jednofázové zemní poruchy známých způsobem se kompenzační zařízení řídí mechanicky nebo automaticky pomocí programu tak, aby generovalo kompenzační proud Io, který kompenzuje jednotlivé vektory zemního poruchového proudu Ip, přičemž proti každému vektoru zemního poruchového proudu Ip se vytváří protiproud I02,I03, a tak se dosahuje třífázové kompenzace zemního poruchového proudu Ip, přičemž platí:
'03 z3
I - τ J0 '02 kde:
I02, I03 kompenzační proudy generované proti nenulovým vektorům poruchového proudu Ip Io celkový kompenzační proud
Nevýhoda známého způsobu řízení kompenzačních zařízení spočívá v tom, že jednotlivé proudové zdroje kompenzačního zařízení mají velká proudová zatížení vyplývající z toho, že musí generovat dostatečně velké kompenzační proudy I0], I02, I03 pro kompenzaci každého vektoru zemního poruchového proudu Ip. Kompenzační zařízení resp. jeho jednotlivé proudové zdroje tak musí mít tomu odpovídající výkonové dimenzování, které se pochopitelně odráží ve větších
-2CZ 304106 B6 zástavbových rozměrech, větší celkové hmotnosti, a ve vyšší pořizovací ceně kompenzačního zařízení. Úkolem vynálezu je proto nalezení takového způsobu řízení kompenzačního zařízení, který by vedl ke snížení proudového zatížení jednotlivých proudových zdrojů, a umožňoval by výrobu a provozování menších kompenzačních zařízení s nižšími výkonovými nároky, s menší celkovou hmotností a s nižší pořizovací cenou.
Podstata vynálezu
Vytčený úkol je dosažen vytvořením nového způsobu řízení kompenzačního zařízení podle předloženého vynálezu. Kompenzační zařízení opatřené n řízenými proudovými zdroji nebo tvořené jedním n-fázovým řízeným proudovým zdrojem je známým způsobem zapojeno pomocí n + 1 výstupů mezi fázové vodiče n-fázové rozvodné soustavy. Jeho úkolem je generování kompenzačního proudu Io pro kompenzaci zemního poruchového proudu lp vzniklého v důsledku jednofázové zemní poruchy, a injektování kompenzačního proudu Io do fáze postižené zemní poruchou.
Podstata způsobu řízení kompenzačního zařízení podle předloženého vynálezu spočívá v tom, že celkový kompenzační proud l0 se generuje jako vektorový součet jednotlivých n kompenzačních proudů, generovaných jednotlivými řízenými proudovými zdroji nebo jednotlivými fázovými výstupy n-fázového řízeného proudového zdroje. Proudové amplitudy těchto jednotlivých komA penzačních proudů vykazují v absolutní hodnotě odchylku nejvýše 25% od hodnoty n I0/n a úhly fázových posuvů těchto jednotlivých kompenzačních proudů vykazují rozdíl jejich hodnoty nejvýše o 30° oproti úhlu fázového posuvu celkového kompenzačního proudu Io.
Ve výhodném provedení způsobu řízení podle vynálezu se kompenzační zařízení řídí tak,aby proudové amplitudy jednotlivých kompenzačních proudů měly stejnou velikost, jejíž hodnota je J_ n amplitudy celkového kompenzačního proudu Io. Úhly fázových posuvů jednotlivých kompenzačních proudů jsou také shodné, ajejich hodnota se rovná hodnotě úhlu fázového posuvu celkového kompenzačního proudu.
Regulace amplitud a úhlů fázového posuvu složek kompenzačního proudu Io se provádí pomocí běžných softwarových a hardwarových prostředků, např. pomocí řídicích systémů založených na technologii DSP mikrokontrolérů a/nebo programovatelných logických polí FPGA.
Oproti známému způsobu řízení kompenzačního zařízení má způsob podle předloženého vynálezu výhodu v tom, že vektorový součet jednotlivých kompenzačních proudů nastavených dle výše popsaných parametrů skládá potřebný celkový kompenzační proud Io ze složek generovaných při menším proudovém zatížení jednotlivých řízených proudových zdrojů nebo jednotlivých fází nfázového řízeného proudového zdroje. Snížení proudového zatížení proudových zdrojů umožňuje konstrukci kompenzačního zařízení s menšími zástavbovými rozměry, s menší hmotností, s nižšími nároky na výkon a spotřebu, a v neposlední řadě i s nižší pořizovací cenou.
Objasnění výkresů
Vynález bude blíže osvětlen pomocí výkresů, na nichž znázorňují obr. 1 schéma zapojení 3fázové rozvodné soustavy se zemním spojením v první fázi a s kompenzačním zařízením obsahujícím 3 řízené proudové zdroje, obr. 2 fázorový diagram napětí a proudů 3-fázové rozvodné soustavy dle obr. 1, se znázorněním úhlů fázového posuvu jednotlivých kompenzačních proudů φι, φ2, φ_3, = φο- tj. v nejvýhodnějším provedení způsobu řízení podle vynálezu, obr. 3 fázorový diagram napětí a proudů 3-fázové rozvodné soustavy dle obr. 1, se znázorněním jednotlivých
-3 CZ 304106 Β6 kompenzačních proudů generovaných známých způsobem, představující dosavadní stav techniky, obr. 4 fázorový diagram napětí a proudů 3-fázové rozvodné soustavy dle obr. 1, se znázorněním úhlů fázového posuvu jednotlivých kompenzačních proudů φ(, φ2, φ3 v maximální úhlové toleranci vzhledem k φ0, obr. 5 schéma zapojení n-fázové rozvodné soustavy se zemním spojením v první fázi a s kompenzačním zařízením obsahující jeden n-fázový proudový zdroj.
Příklady uskutečnění vynálezu
Rozumí se, že dále popsané a zobrazené konkrétní příklady uskutečnění vynálezu jsou představovány pro ilustraci, nikoli jako omezení příkladů uskutečnění vynálezu na uvedené případy. Odborníci znalí stavu techniky najdou nebo budou schopni zjistit za použití rutinního experimentování větší či menší počet ekvivalentů ke specifickým uskutečněním vynálezu, které jsou zde speciálně popsány. I tyto ekvivalenty budou zahrnuty v rozsahu následujících patentových nároků.
Na obr. 1 je znázorněna 3-fázová rozvodná soustava i s fázovými vodiči Lg, Lg, L3. Mezi fázové vodice Lg, Lg, L3 a místo se zemním potenciálem 5 je zapojeno kompenzační zařízení 2 obsahující tři řízené proudové zdroje 3, 3/, 3. První fázový vodič Lg rozvodné soustavy 1 je postižen zemní poruchou 6, díky které vzniká zemná poruchový proud 1E jako součet parazitních proudů v jednotlivých fázích:
Proti zemnímu poruchovému proudu IE se z kompenzačního zařízení 2 pomocí řízených proudových zdrojů 3, 3/, 3 generuje celkový kompenzační proud Ig tvořený vektorovým součtem jednotlivých kompenzačních proudů Igg, I02, Igg generovaných řízenými proudovými zdroji 3, 3/, 3£. Řízené proudové zdroje 3, 3/, 3 jsou v konkrétním příkladu uskutečnění tvořeny řízenými polovodičovými měniči. Může se ale jednat i o napěťové střídače, proudové střídače nebo frekvenční měniče. Řízení proudových zdrojů 3, 3/, 3 z hlediska regulace proudových amplitud a úhlů φ,, φ2, φ3 fázového posuvu se provádí pomocí řídicího systému pracujícího na bázi DSP mikrokontrolérů a/nebo programovatelných logických polí FPGA.
Na obr. 2 je znázorněn příklad nejvýhodnějšího způsobu řízení kompenzačního zařízení 2 pro kompenzaci zemního poruchového proudu IE v rozvodné soustavě i dle obr. 1. Celkový kompenzační proud Ie se vytváří jako vektorový součet jednotlivých kompenzačních proudů Igg, I02, I03 generovaných jednotlivými řízenými proudovými zdroji 3, 3/, 3. Hodnoty jednotlivých kompenzačních proudů Igg, I02, Ire se přitom řídí tak, aby proudové amplitudy jednotlivých kompenzačních proudů log, Igg, Ira měly stejnou velikost o hodnotě 1/3 amplitudy celkového kompenzačního proudu Ig, tedy:
Současně se řídí hodnoty úhlů φι, φ2, φ3 fázových posuvů jednotlivých kompenzačních proudů lni, Igg, Ira tak, aby měly stejnou velikost jako je hodnota úhlu j)g fázového posuvu celkového kompenzačního proudu lg, tedy:
-4CZ 304106 B6
Φΐ - φ2 - ψ_3 “ Φθ,
V případě zobrazeném na obr. 2 je φο = 90°. Obr. 2 představuje fázorový diagram 3-fázové rozvodné soustavy 1 dle obr. 1, se zobrazením napětí a proudů v komplexní (Gaussově) rovině, kde osa x (RE) zobrazuje reálnou část komplexního čísla a osa y (IM) zobrazuje imaginární část komplexního čísla. Zobrazení předpokládá, že napětí ve fázi postižené zemní poruchou 6 je nulové, tedy Ui = 0. V praxi může mít napětí ιι, minimální hodnotu. Zbylá dvě fázová napětí pak mají sdružené hodnoty U2 = U21, u3 = u3).
Na obr. 3 je pro srovnání znázorněn průběh řízení kompenzačního zařízení 2 v rozvodné soustavě 1 se zemní poruchou 6 dosavadním tj. známým způsobem, kdy se proti každé vektorové složce zemního poruchového proudu IE generuje odpovídající kompenzační proud. Vzhledem k tomu, že ui = 0, U2 = u2i a u3 = u3i, pak pouze dva proudové zdroje 32 3 generují jednotlivé kompenzační proudy I02,103 pro které platí:
Proud protékající každým řízeným proudovým zdrojem 32 3” tak má amplitudu o velikosti
a příslušný fázový posuv (φ2> φ3).
Z porovnání hodnot amplitud proudového zatížení — dle obr. 2) a —dle obr. 3) pak jednoznačně vyplývá, že proudové zatížení řízených proudových zdrojů 3, 3', 3” je u známého způsobu řízení dle obr. 3 o cca 70 % větší, než u proudových zdrojů 3, Ύ, 32 řízených způsobem podle předloženého vynálezu dle obr. 2.
Na obr. 4 je znázorněna další varianta způsobu řízení kompenzačního zařízení 2 podle vynálezu, odlišná od varianty znázorněné na obr. 2 a popsané výše. Způsob řízení jednotlivých řízených 1Q proudových zdrojů 3, 32 32 je odlišný v tom smyslu, že zde neplatí IOi = I02 = I03 = — ani φι = Φ2 = φ3 = φ0. Pro zlepšení řízení a snížení proudového zatížení řízených proudových zdrojů 3, 32 3 postačí, když proudové amplitudy jednotlivých kompenzačních proudů Ιομ Io2, I03 nejsou rovny — , ale vykazují v absolutní hodnotě odchylku nejvýše 25 % od hodnoty — , a úhly φ2, φ2, φ3_fázových posuvů jednotlivých kompenzačních proudů I01, I02, I03 vykazují rozdíl jejich hodnoty nejvýše o 30° oproti úhlu φο fázového posuvu celkového kompenzačního proudu IQ. Na obr. 4 je zobrazena situace, kdy první řízený proudový zdroj 3/ generuje kompenzační proud Ιοί θ
Φο fázového posuvu, tedy φ, = φ0. Kompenzační proudy I02 a I03 generované z ostatních řízených proudových zdrojů 32 32 mají velikost amplitudy cca o 15% větší než 1^ a úhly fázových posuvů φ2 = -30° a φ3 = 30° posunuté o uvedené hodnoty od vektoru kompenzačního proudu Iqi resp. celkového kompenzačního proudu IQ. I v tomto případě je proudové zatížení jednotlivých řízených proudových zdrojů 3, 32 3 menší než u známého způsobu řízení znázorněného na obr. 2, kde je proudové zatížení řízených proudových zdrojů 3, 32 3 o 50 % vyšší.
-5CZ 304106 B6
Na obr. 5 je znázorněno další uskutečnění vynálezu. Jedná se o n-fázovou rozvodnou soustavu 1 se zemní poruchou 6, podobně jako na obr. 1, ale kompenzační zařízení 2 zde namísto tří řízených proudových zdrojů 3, T, 32 tvoří n-fázový řízený proudový zdroj 4.
Způsob řízení n-fázového řízeného proudového zdroje 4 je zcela shodný jako způsob řízení kompenzačního zařízení 2 se třemi řízenými proudovými zdroji 3, 3/, 3 u výše popsaných příkladů, s tím rozdílem, že velikost amplitudy jednotlivých kompenzačních proudů (Ioy, I02,103 ····
Ion) generovaných jednotlivými fázovými výstupy je rovna — celkového kompenzačního proudu n íoPrůmyslová využitelnost
Způsob řízení kompenzačního zařízení podle vynálezu lze využít při kompenzaci zemních poruchových proudů, vznikajících v důsledku zemní poruchy v n-fázové rozvodné soustavě.

Claims (2)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    1. Způsob řízení kompenzačního zařízení (2) pro kompenzaci zemních poruchových proudů (Ip) v n-fázové rozvodné soustavě (1), zapojeného pomocí (n + 1) výstupů mezi fázové vodiče (L), L2, L3) n-fázové elektrické rozvodné soustavy (1) a místo se zemním potenciálem (5), a opatřené (n) řízenými proudovými zdroji (3, 3', 3) nebo jedním n-fázovým řízeným proudovým zdrojem (4) pro generování kompenzačního proudu (Io) a jeho injektování do fáze postižené zemní poruchou (6), vyznačující se tím, že celkový kompenzační proud (Io) se vytváří jako vektorový součet jednotlivých (n) kompenzačních proudů (Ιοί, I02, W generovaných jednotlivými řízenými proudovými zdroji (3, 3', 3) nebo jednotlivými fázovými výstupy n-fázového řízeného proudového zdroje (4), přičemž proudové amplitudy jednotlivých kompenzačních proudů (Ιοί, I02, I03) vykazují v absolutní hodnotě odchylku nejvýše 25 % od hodnoty Vn, a úhly (φι, φ2, φ3) fázových posuvů jednotlivých kompenzačních proudů (ΙΟι, V, I03) vykazují rozdíl jejich hodnoty nejvýše o 30° oproti úhlu (φο) fázového posuvu celkového kompenzačního proudu (Io)·
  2. 2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že proudové amplitudy jednotlivých kompenzačních proudů (l0], V, V) mají stejnou velikost o hodnotě 1/n amplitudy celkového kompenzačního proudu (Io) a stejné úhly (φι, φ2, φ3) fázového posuvu, jejichž velikost je stejná jako hodnota úhlu ((φο) fázového posuvu celkového kompenzačního proudu (lo)-
CZ20120728A 2012-10-25 2012-10-25 Zpusob rízení kompenzacního zarízení pro kompenzaci zemních poruchových proudu, v n-fázové rozvodné soustave CZ2012728A3 (cs)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CZ20120728A CZ2012728A3 (cs) 2012-10-25 2012-10-25 Zpusob rízení kompenzacního zarízení pro kompenzaci zemních poruchových proudu, v n-fázové rozvodné soustave
PCT/CZ2013/000068 WO2014063666A2 (en) 2012-10-25 2013-05-29 Method of controlling an apparatus compensating ground fault currents for compensating for fault currents in an n-phase distribution system
EP13731266.6A EP2912739A2 (en) 2012-10-25 2013-05-29 Method of controlling an apparatus compensating ground fault currents for compensating for fault currents in an n-phase distribution system

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CZ20120728A CZ2012728A3 (cs) 2012-10-25 2012-10-25 Zpusob rízení kompenzacního zarízení pro kompenzaci zemních poruchových proudu, v n-fázové rozvodné soustave

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ304106B6 true CZ304106B6 (cs) 2013-10-23
CZ2012728A3 CZ2012728A3 (cs) 2013-10-23

Family

ID=48698841

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ20120728A CZ2012728A3 (cs) 2012-10-25 2012-10-25 Zpusob rízení kompenzacního zarízení pro kompenzaci zemních poruchových proudu, v n-fázové rozvodné soustave

Country Status (3)

Country Link
EP (1) EP2912739A2 (cs)
CZ (1) CZ2012728A3 (cs)
WO (1) WO2014063666A2 (cs)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105826940B (zh) * 2016-06-01 2018-08-21 山东建筑大学 一种低压配电网三相不平衡补偿点定位方法
CN117277248B (zh) * 2023-11-17 2024-02-20 昆明理工大学 一种配电网有源消弧电压-电流转换方法、系统及介质

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4441135A (en) * 1982-08-06 1984-04-03 The Montana Power Company Three-phase power transmission line phase-to-ground fault responder
SE433690B (sv) * 1982-12-09 1984-06-04 Klaus Winter Anordning for reducering av jordfelsstrommen i resonansjordade kraftnet
EP0164321A1 (de) * 1984-03-12 1985-12-11 Klaus Winter Anordnung zur Begrenzung des Erdschlussstromes in Starkstromnetzen
WO2004079378A1 (en) * 2003-03-05 2004-09-16 Jan Berggren Detection of earth faults in three phase systems
CZ296038B6 (cs) * 2004-10-21 2005-12-14 František Ing. Žák Zapojení pro kompenzaci činné a jalové složky proudu v místě zemního spojení a vyrovnávání fázových napětí v bezporuchovém stavu sítě
EP1855366A2 (de) * 2006-05-11 2007-11-14 H. Kleinknecht GmbH & co.KG Anordnung und Verfahren zur Kompensation eines Fehlerstromes bei einem Erdschluss
CZ302920B6 (cs) * 2009-01-23 2012-01-18 Západoceská Univerzita V Plzni Zarízení ke kompenzaci zemních proudu zapojené k fázovým vodicum rozvodné soustavy

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2917838B1 (fr) * 2007-06-21 2009-09-04 Schneider Electric Ind Sas Dispositif de controle et de mesure localises d'isolement pour reseau electrique a neutre isole

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4441135A (en) * 1982-08-06 1984-04-03 The Montana Power Company Three-phase power transmission line phase-to-ground fault responder
SE433690B (sv) * 1982-12-09 1984-06-04 Klaus Winter Anordning for reducering av jordfelsstrommen i resonansjordade kraftnet
EP0164321A1 (de) * 1984-03-12 1985-12-11 Klaus Winter Anordnung zur Begrenzung des Erdschlussstromes in Starkstromnetzen
WO2004079378A1 (en) * 2003-03-05 2004-09-16 Jan Berggren Detection of earth faults in three phase systems
CZ296038B6 (cs) * 2004-10-21 2005-12-14 František Ing. Žák Zapojení pro kompenzaci činné a jalové složky proudu v místě zemního spojení a vyrovnávání fázových napětí v bezporuchovém stavu sítě
EP1855366A2 (de) * 2006-05-11 2007-11-14 H. Kleinknecht GmbH & co.KG Anordnung und Verfahren zur Kompensation eines Fehlerstromes bei einem Erdschluss
CZ302920B6 (cs) * 2009-01-23 2012-01-18 Západoceská Univerzita V Plzni Zarízení ke kompenzaci zemních proudu zapojené k fázovým vodicum rozvodné soustavy

Also Published As

Publication number Publication date
EP2912739A2 (en) 2015-09-02
WO2014063666A2 (en) 2014-05-01
CZ2012728A3 (cs) 2013-10-23
WO2014063666A3 (en) 2014-06-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US10826381B2 (en) Method and control system for zero-sequence current compensation for ground current reduction
Soto et al. Voltage balancing of islanded microgrids using a time-domain technique
Wieserman et al. Fault current and overvoltage calculations for inverter-based generation using symmetrical components
Hojo et al. A method of three-phase balancing in microgrid by photovoltaic generation systems
WO2022221906A1 (en) Method of controlling electrical power regulating system and inverter device thereof
Costabeber et al. Selective compensation of reactive, unbalance, and distortion power in smart grids by synergistic control of distributed switching power interfaces
CZ304106B6 (cs) Zpusob rízení kompenzacního zarízení pro kompenzaci zemních poruchových proudu, v n-fázové rozvodné soustave
Kim et al. A calculation for the compensation voltages in dynamic voltage restorers by use of PQR power theory
George et al. DSTATCOM topologies for three-phase high power applications
RU2552377C2 (ru) Устройство симметрирования напряжений трехфазной сети
Jensen et al. Sharing of nonlinear load in parallel connected three-phase converters
Oghorada et al. Control of a single-star flying capacitor converter modular multi-level cascaded converter (SSFCC-MMCC) STATCOM for unbalanced load compensation
Bordignon et al. Effects of the 2 nd order harmonic leg current in a MMC converter
Manitha et al. Performance analysis of different custom power devices in power park
Reddy et al. Balanced voltage sag & swell compensation by using dynamic voltage restorer
Aboelnaga et al. Dual stationary frame control of inverter-based resources for reliable phase selection
Hu et al. Virtual impedance based parallel operation of multi-converters in low voltage microgrids
França et al. Series-shunt distributed compensation for harmonic mitigation and dynamic power factor correction
Dongre et al. Carrier PWM Based Capacitor Supported Dynamic Voltage Restorer for Voltage Sag and Swell Mitigation in Distribution System
Serban et al. A new control method for power quality improvement in island microgrids
Jeong et al. Nonlinear control of three-phase four-wire dynamic voltage restorers for distribution system
Sridhar et al. Power Quality Issues and Its Mitigation by Unified Power Quality Conditioner
Rezaei et al. Cooperative voltage balancing in islanded microgrid with single-phase loads
Singh et al. Voltage sag correction in distribution system containing a real three phase electric arc furnace
Mishra et al. Power quality enhancement of micro-grid using DG and power quality conditioner