CZ303041B6 - High-frequency power wire wound resistor - Google Patents
High-frequency power wire wound resistor Download PDFInfo
- Publication number
- CZ303041B6 CZ303041B6 CZ20110069A CZ201169A CZ303041B6 CZ 303041 B6 CZ303041 B6 CZ 303041B6 CZ 20110069 A CZ20110069 A CZ 20110069A CZ 201169 A CZ201169 A CZ 201169A CZ 303041 B6 CZ303041 B6 CZ 303041B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- winding
- wire
- resistor
- windings
- partial winding
- Prior art date
Links
Landscapes
- Details Of Resistors (AREA)
Abstract
Description
Vysokofrekvenční výkonový drátový rezistorHigh-frequency power wire resistor
Oblast technikyTechnical field
Je řešena konstrukce, která umožňuje realizovat drátový rezistor s odporem několika desítek Ω, se ztrátovým výkonem do několika stovek W a který vykazuje maximální hodnoty koeficientu odrazu, vzhledem k jmenovité hodnotě odporu, 0,05 až 0,1 v kmitočtovém rozsahu do několika desítek až sta MHz.It is a construction that allows to realize a wire resistor with a resistance of several tens, with a power dissipation of several hundreds W and which shows maximum values of the reflection coefficient, relative to the nominal value of resistance, 0.05 to 0.1 in the frequency range up to several tens to sta MHz.
ioio
Dosavadní stav technikyBACKGROUND OF THE INVENTION
Vlastnosti každého rezistoru v obvodu střídavého proudu, zejména při vyšších kmitočtech, jsou významně ovlivňovány i indukčností odporové dráhy rezistoru a kapacitami jednotlivých částí odporové dráhy mezi sebou a vůči okolí. Z hlediska těchto vlivů je rezistor reprezentován náhradním obvodem RLC se soustředěnými parametry, ve kterém je indukčnost odporové dráhy reprezentována parazitní indukčností rezistoru, veškeré kapacitní vlivy reprezentuje parazitní kapacita rezistoru.The properties of each resistor in an AC circuit, especially at higher frequencies, are significantly influenced by the inductance of the resistive path of the resistor and the capacities of the individual parts of the resistive path between each other and with respect to the surroundings. In terms of these effects, the resistor is represented by an RLC lumped circuit with lumped parameters, in which the inductance of the resistive path is represented by the parasitic inductance of the resistor, all capacitance is represented by the parasitic capacitance of the resistor.
Frekvenční závislost komplexní impedance drátových rezistoru s hodnotou odporu do několika stovek Ω je postupně při nárůstu frekvence nejprve určována parazitní indukčností rezistoru a projevuje se nárůstem absolutní hodnoty impedance odporu. Až při dalším nárůstu frekvence začne se uplatňovat proud procházející parazitní kapacitou rezistoru, dochází postupně ke kom25 penzaci imaginární složky impedance rezistoru a komplexní impedance nabývá kapacitní charakter.Frequency dependence of complex impedance of wire resistors with resistance value up to several hundreds Ω is gradually determined by the parasitic inductance of the resistor and the absolute value of resistance impedance increases. Only when the frequency increases further, the current passing through the resistive capacitance of the resistor starts to apply, gradually the imaginary component of the resistor impedance is compensated and the complex impedance becomes capacitive.
Proto nejobvyklejší konstrukce drátových rezistorů s hodnotou odporu několik desítek až stovek Ω, které se používají na frekvencích řádu desítek MHz, vychází z maximálního potlačení vnější indukčností odporového drátu vhodným způsobem vinutí a kapacitní vlivy, které se v oblasti použitelnosti rezistorů ještě málo uplatňují, bývají spíše zanedbávány.Therefore, the most common design of wirewound resistors with resistance values of several tens to hundreds používají, which are used at frequencies of tens of MHz, is based on maximal suppression of external inductance of resistive wire by suitable winding method and capacitive effects, which neglected.
Jednoduché spirální vinutí na válcové kostry velkého průřezu, které se používá u běžných drátových rezistorů, nelze z důvodu vysoké parazitní indukčností pro vysokofrekvenční drátový rezistor použít. Používány jsou speciální způsoby vinutí, umožňující řádové i větší snížení parazitní indukčností vinutí odporového drátu v porovnání s jednoduchým spirálním vinutím na válcovou kostru. Je využíváno několikanásobné spirální vinutí opačným smyslem, CZ 19 930 046 A nebo vinutí paralelně či sériově protisměrně zapojené na nevodivé válcové kostře nebo i bez kostry, jak uvádí JP 4 340 701, nebo vinutí s průřezem odlišným od válcového, viz JP 2 570 865, zejména ploché vinutí na tenkém pásku nebo bifilámí vinutí na tenkém pásku, což umožňuje deseti až dvacetinásobné snížení parazitní indukčností. Jiným způsobem je křížové vinutí vodiči na pásku, vinutí Ayrton-Perry, stužkové vinutí či smyčkové vinutí. Tyto způsoby umožňují přibližně padesátinásobné snížení parazitní indukčností v porovnání s jednoduchým spirálním vinutím na válcovou kostru. Reziduální indukčnost je ale nadále nevýhodou těchto provedení, rezisto45 ry realizované těmito postupy s hodnotou odporu do několika stovek Ω se ztrátovým výkonem několik W vykazují pak odchylky absolutní hodnoty komplexní impedance od jmenovité hodnoty odporu přibližně 10 % na frekvencích do 5 MHz.The simple spiral winding on cylindrical large cross-sections used in conventional wire resistors cannot be used for high-frequency wire resistor due to the high parasitic inductance. Special winding methods are used, which enable to reduce the parasitic inductance of the resistance wire winding compared to a simple spiral winding on a cylindrical carcass. Multiple spiral windings in the opposite sense are used, or windings in parallel or series counter-current connected to a non-conducting cylindrical frame or without a frame, as disclosed in JP 4,340,701, or a winding with a cross-section different from cylindrical, see JP 2,570,865. in particular a flat winding on a thin strip or a bifilar winding on a thin strip, which allows a 10 to 20-fold reduction in parasitic inductance. Another way is cross-winding on tape, Ayrton-Perry winding, ribbon winding or loop winding. These methods allow an approximately 50-fold reduction in parasitic inductance compared to a single spiral winding on a cylindrical skeleton. However, residual inductance remains a disadvantage of these embodiments, the resistors realized by these procedures with a resistance value of up to several hundred Ω with a power dissipation of several watts show deviations of the absolute value of complex impedance from the nominal resistance value of approximately 10% at frequencies up to 5 MHz.
Mnohem menší kmitočtovou závislost mají rezistory, jejichž odporová dráha je tvořena kovovou odporovou vrstvou, která je vhodným způsobem nanesena na nevodivou podložku. Tvar dráhy je litograficky, broušením nebo jinak upravován obvykle do tvaru meandru a rezistory tohoto druhu se ztrátovým výkonem až několik set W vykazují odchylky absolutní hodnoty komplexní impedance od jmenovité hodnoty odporu přibližně 10 % na frekvencích až do 1 GHz. Nevýhodou těchto rezistorů, která může být pro určité aplikace též závažná, jsou horší vlastnosti odporového materiálu vrstvy, ve srovnání se speciálními odporovými slitinami, ze kterých jsou vyráběnyResistors have a much smaller frequency dependence, the resistive path of which is formed by a metal resistive layer, which is suitably applied to the non-conductive substrate. The path shape is lithographically, grinded, or otherwise reshaped into a meander shape, and resistors of this kind with power losses of up to several hundred W exhibit deviations in the absolute value of the complex impedance from a nominal resistance of approximately 10% at frequencies up to 1 GHz. The disadvantage of these resistors, which can also be severe for certain applications, is the inferior properties of the resistive layer material, compared to the special resistive alloys from which they are made
- 1 CZ 303041 Β6 odporové dráty. Nehomogeníta vrstvy, kontaktování vrstvy s vývody, feromagnetické vlastnosti vrstvy způsobují ne linearitu vrstvového rezistoru mnohem vyšší úrovně, než vykazují rezistory z odporového drátu z metalurgicky zpracované odporové slitiny. Vrstvové rezistory vykazují též i vyšší teplotní závislost.Resistance wires. Layer inhomogeneity, contacting the layer with the leads, ferromagnetic properties of the layer cause the layer resistor not to be linearly much higher than those of resistive wire resistors of a metallurgically processed resistive alloy. The film resistors also show higher temperature dependence.
Podstata vynálezuSUMMARY OF THE INVENTION
Výše uvedené nevýhody odstraňuje konstrukce vysokofrekvenčního výkonového drátového rezistoru s protisměrně zapojenými spirálními vinutími z odporového drátu podle předkládaného řešení. Jeho podstatou je, že sestává z vodivé válcové kostry z materiálu s velkou elektrickou a tepelnou vodivostí a alespoň jednoho páru vinutí tvořeného prvním a druhým dílčím vinutím z izolovaného odporového drátu, která jsou shodná a symetrická vzhledem ke svým geometrickým středům a jsou navinuta na povrch této válcové kostry, se kterou tvoří nesymetrická ztrátová vedení s vlnou TEM. První a druhé dílčí vinutí jsou protisměrně propojena tak, že začátek prvního dílčího vinutí je propojen s koncem druhého dílčího vinutí v prvním spoji. Analogicky je pak začátek druhého dílčího vinutí propojen s koncem prvního dílčího vinutí ve druhém spoji. První a druhý spoj tvoří svorky rezistoru. Celé vinutí na povrchu vodivé válcové kostry je impregnováno a překryto vrstvou izolačního laku.The above drawbacks overcome the design of a high-frequency power wire resistor with oppositely connected spiral windings from a resistive wire according to the present invention. Its essence is that it consists of a conductive cylindrical skeleton of a material with high electrical and thermal conductivity and at least one pair of windings formed by first and second insulated resistance wire windings which are identical and symmetrical with respect to their geometric centers and wound on the surface of this cylindrical skeleton with which it forms unbalanced loss lines with TEM wave. The first and second subwinding are oppositely interconnected such that the beginning of the first subwinding is connected to the end of the second subwinding in the first joint. By analogy, the beginning of the second winding is connected to the end of the first winding in the second joint. The first and second connections form the resistor terminals. The entire winding on the surface of the conductive cylindrical carcass is impregnated and covered with a layer of insulating varnish.
Je výhodné, je-li vodivá válcová kostra opatřena alespoň jedním axiálním otvorem a v blízkosti této válcové kostry je umístěn proti těmto axiálním otvorům ventilátor, který ofukuje vodivou válcovou kostru a vinutí vzduchem zvnějšku a profukuje vzduch axiálními otvory.Advantageously, the conductive cylindrical carcass is provided with at least one axial bore and, in the proximity of the cylindrical carcass, a fan is placed against these axial bores, which blows the conductive cylindrical carcass and the winding from the outside and blows air through the axial bores.
V případě, že je vodivá válcová kostra opatřena dvěma a více páry vinutí z izolovaného drátu, jsou tato vinutí vzájemně propojena tak, že konec jednoho dílčího vinutí je vždy spojen se začátkem sousedního dílčího vinutí. Tyto spoje jsou pak opět vyvedeny a tvoří svorky rezistoru.If the conductive cylindrical carcass is provided with two or more pairs of insulated wire windings, these windings are interconnected such that the end of one partial winding is always connected to the beginning of the adjacent partial winding. These connections are then routed again to form the resistor terminals.
Výhodou tohoto provedení vysokofrekvenčního výkonového drátového rezistoru je, že přijímá přirozenou fyzikální situaci a chápe odporový drát tvořící rezistor jako úsek ztrátového vedení s rozloženými parametry. Na základě tohoto přiblížení lze potom optimalizovat parametry vedení tak, aby vstupní impedance tohoto úseku vedení nebo pospojovaných úseků vedení vykazovala nej vyšší shodu s žádanou impedancí rezistoru podle zvoleného kritéria.An advantage of this embodiment of the high-frequency power wire resistor is that it accepts the natural physical situation and understands the resistive wire forming the resistor as a section of the dissipated line with distributed parameters. Based on this approach, the line parameters can then be optimized so that the input impedance of this line section or of the connected line sections shows the highest match with the desired resistor impedance according to the selected criterion.
Přehled obrázků na výkresechBRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS
Příklady provedení vysokofrekvenčního výkonového drátového rezistoru podle předkládaného řešení jsou uvedeny na přiložených výkresech, na obr. 1 je uveden pohled na drátový rezistor. obr. 2 je pohled zepředu na drátový rezistor s odvzdušňovaeími axiálními otvory a na obr, 3 je podélný řez drátovým rezistorem. Obr. 4 vysvětluje princip drátového rezistoru pomocí spojení rezistoru se dvěma séríoparalelními větvemi.Exemplary embodiments of a high frequency power wire resistor according to the present invention are shown in the accompanying drawings, and Figure 1 is a view of a wire resistor. Fig. 2 is a front view of a wire resistor with venting axial holes; and Fig. 3 is a longitudinal cross-section of a wire resistor. Giant. 4 explains the principle of a wire resistor by connecting the resistor to two sero-parallel branches.
Příklady provedení vynálezuDETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Uspořádání vysokofrekvenčního výkonového drátového rezistoru podle výše uvedeného řešení je zobrazeno na obr. 1, a to s jedním párem vinutí. Vinutí rezistoru je uloženo na kovové vodivé válcové kostře _[ z materiálu s velkou elektrickou a tepelnou vodivostí, nejlépe z mědi, a je tvořeno dvěma dílčími vinutími, a to prvním dílčím vinutím 2 a druhým dílčím vinutím 3. První dílčí vinutí 2 a druhé dílčí vinutí 3 jsou shodná jak do délky, průměru, kapacity a dalších vlastností, a jsou provedena z izolovaného, například lakovaného, odporového drátu. První dílčí vinutí 2 a druhé dílčí vinutí 3 jsou navzájem propojena prvním spojem 4 a druhým spojem 5, které tvoří svorky drátového rezistoru. Vinutí jsou propojena protisměrně tak, že začátek prvního dílčího vinutí 2 je propojen s koncem druhého dílčího vinutí 3 v prvním spoji 4 a začátek druhého dílčího vinutí 3 je propojen s koncem prvního dílčího vinutí 2 ve druhém spoji 5. Vodiče prvního dílčího vinutí 2 a druhého dílčího vinutí 3 jsou ukládány na hladký povrch válcové kostry i závit vedle závitu.The arrangement of the high-frequency power wire resistor of the above solution is shown in Figure 1, with one pair of windings. The resistor winding is supported on a metal conductive cylindrical chassis (of a material with high electrical and thermal conductivity, preferably copper), and consists of two partial windings, the first partial winding 2 and the second partial winding 3. The first partial winding 2 and the second partial winding. the windings 3 are identical in length, diameter, capacity and other properties, and are made of insulated, for example lacquered, resistance wire. The first partial winding 2 and the second partial winding 3 are interconnected by a first connection 4 and a second connection 5, which form the terminals of the wire resistor. The windings are interconnected in such a way that the beginning of the first partial winding 2 is connected to the end of the second partial winding 3 in the first connection 4 and the beginning of the second partial winding 3 is connected to the end of the first partial winding 2 in the second connection 5. of the winding 3, the thread next to the thread is placed on the smooth surface of the cylindrical carcass.
Vinutí na povrchu válcové kostry I je impregnováno a překryto vrstvou 6 elektroizo lační ho laku. Tím je vinutí zpevněno, vyplněním vzduchových kanálků mezi vodičem a kostrou pevným izolantem je zvýšena elektrická pevnost vinutí, je zvýšena kapacita vinutí a zmenšen tepelný odpor mezi vinutím a kostrou.The winding on the surface of the cylindrical carcass 1 is impregnated and covered with a layer of electroinsulating varnish. Thus, the winding is strengthened, by filling the air ducts between the conductor and the ground with a solid insulator, the electrical strength of the winding is increased, the winding capacity is increased and the thermal resistance between the winding and the ground is reduced.
Válcová kostra I drátového rezistoru je s výhodou opatřena alespoň jedním axiálním otvorem, v daném příkladě je znázorněno na obr. 2 provedení se čtyřmi axiálními otvory, a to prvním s otvorem 8, s druhým otvorem 9, třetím otvorem 10 a čtvrtým otvorem 11. Řez takovýmto rezistorem je na obr. 3, kde jsou uvedena dvě vinutí, z nichž každé má 3 závity. Válcová kostra 1 je pak společně s vinutím ofukována vzduchem pomoct ventilátoru 7, který je umístěn proti těmto axiálním otvorům 8, 9, 10 a 11.The wireframe resistor barrel 1 is preferably provided with at least one axial bore, in the example shown in Fig. 2 an embodiment with four axial bores, the first with the bore 8, the second bore 9, the third bore 10 and the fourth bore 11. such a resistor is shown in Fig. 3 where two windings are shown, each having 3 turns. The cylindrical body 1 is then blown together with the winding by means of a fan 7, which is positioned against these axial holes 8, 9, 10 and 11.
Pro vysvětlení funkce uvedeného vysokofrekvenčního výkonového drátového rezistoru je možné použít obr. 4. Příklad uvedeného řešení výkonového rezistoru vhodný pro jmenovitou hodnotu odporu 20 až 50 Ω vychází vlastně ze sérioparalelního pospojování čtyř úseků nesymetrického vedení. Opět je zde schématicky naznačena válcová kostra X, první dílčí vinutí 2 znázorněné dvěma shodnými úseky 2a a 2b, druhé dílčí vinutí 3 znázorněné dvěma shodnými úseky 3a a 3b, první spoj 4 a druhý spoj 5. Celková impedance drátového rezistoru je shodná se vstupní impedancí jednoho úseku vedení. Ztrátový výkon každého úseku je jen čtvrtina celkového ztrátového výkonu drátového rezistoru. Pro vedení dimenzované na čtvrtinový ztrátový výkon může být použit odporový drát s polovičním průřezem a poloviční délkou než u vedení, které disipuje celkový ztrátový výkon. Použití vedení s menší mechanickou délkou je vhodné i z hlediska vysokofrekvenčních vlastností rezistoru. Vodič s menším průřezem vykazuje vždy menší vliv povrchového jevu na odpor vodiče na vysoké frekvenci, součet indukčních reaktancí dvou sériově spojených úseků vedení je vždy menší, nebo maximálně roven, indukční reaktanci jednoho úseku vedení s celkovou délkou rovnou součtu délek jednotlivých úseků.Figure 4 can be used to explain the operation of the high-frequency power wire resistor. An example of a power resistor solution suitable for a nominal resistance value of 20 to 50 vlastně is actually based on a series parallel connection of four sections of unbalanced lines. Again, schematically indicated cylindrical carcass X, the first partial winding 2 represented by two identical sections 2a and 2b, the second partial winding 3 shown by two identical sections 3a and 3b, the first joint 4 and the second joint 5. The total impedance of the wire resistor is identical to the input impedance one line section. The power dissipation of each section is only a quarter of the total power dissipation of the wire resistor. A half wire cross section and half length resistive wire can be used for a line rated for one quarter power dissipation than a line that dissipates the total power dissipation. The use of a line with a smaller mechanical length is also suitable for the high-frequency properties of the resistor. A conductor with a smaller cross-section always shows less effect of the surface effect on the conductor resistance at high frequency, the sum of the inductance of two serially connected line sections is always less, or at most equal to the inductance of one line section with a total length equal to the sum of the lengths of the individual sections.
Přestože způsob zapojení na obr. 1 neodpovídá přesně obr. 4, vinutí funguje způsobem naznačeným na tomto obr. 4 a popsaným výše. Je to umožněno odizolováním vodivé válcové kostry X od okolí a její malou kapacitou vůči okolí, shodou prvního dílčího vinutí 2 a druhého dílčího vinutí 3 a symetrií každého vinutí vůči jeho geometrickému středu. To způsobuje, že vysokofrekvenční napětí na válcové kostře X drátového rezistoru se automaticky nastavuje tak, aby napětí na koncích drátového rezistoru, tedy na prvním spoji 4 a na druhém spojí 5, bylo vůči válcové kostře X symetrické. V důsledku toho, při zachování symetrie, nastavuje se tak automaticky nulový napěťový rozdíl mezi vodivou válcovou kostrou X drátového rezistoru a středem obou dílčích vinutí 2 a 3, aniž jsou tyto body propojeny. Volbou měrného odporu užitého odporového materiálu, průřez vodiče, tloušťky izolace a její permitivity a permitivity laku, kterým je vinutí zalito, lze optimalizovat kmitočtovou závislost impedance rezistoru. Tato optimalizace je, z hlediska nesymetrického vedení s vlnou TEM, které tvoří vždy jeden odporový drát vůči kostře a druhému odporovému drátu, provedena nastavením charakteristické impedance tohoto vedení, nastavením jeho indukčnosti a zejména kapacity na jednotku délky. Kovové těleso válcové kostry X drátového rezistoru je dále upraveno tak, aby z něho bylo možné při minimální teplotě odvádět velký ztrátový výkon. Proto je těleso válcové kostry X opatřeno mnoha axiálními otvory 8, 9, 10, XX, kterými je ventilátorem 7 profukován vzduch a je tak zabezpečen účinný odvod tepla.Although the method of connection in Fig. 1 does not correspond exactly to Fig. 4, the winding functions in the manner outlined in Fig. 4 and described above. This is made possible by stripping the conductive cylindrical carcass X from its surroundings and its low capacity to the surroundings, by matching the first sub-winding 2 and the second sub-winding 3 and the symmetry of each winding relative to its geometric center. This causes the high-frequency voltage at the wire frame resistor X to be automatically adjusted so that the voltage at the ends of the wire resistor, i.e. at the first connection 4 and at the second connection 5, is symmetrical to the wire frame X. As a result, while maintaining symmetry, the zero voltage difference between the conductive wire frame X of the wire resistor and the center of the two windings 2 and 3 is automatically set without these points being connected. By selecting the resistivity of the resistive material used, the cross-section of the conductor, the insulation thickness and its permittivity and the permittivity of the varnish that is embedded, the frequency dependence of the resistor impedance can be optimized. This optimization is carried out by adjusting the characteristic impedance of the line, by setting its inductance and, in particular, its capacity per unit of length, in terms of the asymmetrical TEM line, which always constitutes one resistance wire to ground and the other resistance wire. The metal body of the wireframe X-frame is further adapted so that a high power dissipation can be dissipated at a minimum temperature. Therefore, the body of the cylindrical carcass X is provided with a plurality of axial openings 8, 9, 10, XX through which the air 7 is blown through the fan 7 and thus ensures efficient heat dissipation.
Tímto postupem lze u drátových rezistoru s hodnotou odporu přibližně od 10 do 100 Ω a se ztrátovým výkonem do 100 W rozšířit frekvenční oblast s maximální odchylkou absolutní hodnoty komplexní impedance od jmenovité hodnoty odporu do 10 % až do frekvencí 25 až 50 MHz.With this procedure, the wavelength resistors with a resistance value of approximately 10 to 100 Ω and a power dissipation of up to 100 W can be used to extend the frequency range with a maximum absolute impedance absolute deviation from the rated resistor up to 10% up to 25 to 50 MHz.
-3 CZ 303041 B6-3 CZ 303041 B6
Průmyslová využitelnostIndustrial applicability
Předkládané řešení vysokofrekvenčního drátového rezistoru umožňuje snížit frekvenční závislost jeho impedance a je proto využitelné při výrobě elektronických součástek ve všech případech, kde se používají drátové rezistory v obvodech s rychle proměnným napětím a proudem. Použitím metalurgicky a tažením vyráběného odporového drátu je dále možné vyrobit rezistor s velmi malou teplotní závislostí v rozmezí ± 3 ppm/K a velmi malou úrovní ne linearity v oblasti -140 dBc.The present high-frequency wire resistor solution allows to reduce the frequency dependence of its impedance and is therefore useful in the manufacture of electronic components in all cases where wire resistors are used in fast variable voltage and current circuits. By using a metallurgical and drawing resistance wire, it is furthermore possible to produce a resistor with a very low temperature dependence in the range of ± 3 ppm / K and a very low level of non-linearity in the range of -140 dBc.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ20110069A CZ201169A3 (en) | 2011-02-04 | 2011-02-04 | High-frequency power wire wound resistor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ20110069A CZ201169A3 (en) | 2011-02-04 | 2011-02-04 | High-frequency power wire wound resistor |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ303041B6 true CZ303041B6 (en) | 2012-03-07 |
| CZ201169A3 CZ201169A3 (en) | 2012-03-07 |
Family
ID=45768600
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ20110069A CZ201169A3 (en) | 2011-02-04 | 2011-02-04 | High-frequency power wire wound resistor |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CZ (1) | CZ201169A3 (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106782946A (en) * | 2016-12-27 | 2017-05-31 | 深圳市富临特科技有限公司 | A kind of Power Resistor and its TT＆C system |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04340701A (en) * | 1991-05-17 | 1992-11-27 | Fujitsu Ltd | Electronic component |
| CZ4693A3 (en) * | 1993-01-19 | 1994-08-17 | Ckd Trakce | Resistor with suppressed inductance and noise |
-
2011
- 2011-02-04 CZ CZ20110069A patent/CZ201169A3/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04340701A (en) * | 1991-05-17 | 1992-11-27 | Fujitsu Ltd | Electronic component |
| CZ4693A3 (en) * | 1993-01-19 | 1994-08-17 | Ckd Trakce | Resistor with suppressed inductance and noise |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CZ201169A3 (en) | 2012-03-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN1748267B (en) | Electrical transformer | |
| US20060097838A1 (en) | Microwave tunable inductor and associated methods | |
| US20180211757A1 (en) | Radio frequency transformer winding coil structure | |
| US20080309444A1 (en) | Electrical Winding | |
| CN109712792B (en) | Balun transformer | |
| JP6659028B2 (en) | Wound inductor and manufacturing method thereof | |
| Wu et al. | A planar microstrip crossover with lumped inductors for three intersecting channels | |
| Eccleston | Half-mode buried corrugated substrate integrated waveguide | |
| CZ303041B6 (en) | High-frequency power wire wound resistor | |
| US20240106405A1 (en) | Inductive-capacitive filters and associated systems and methods | |
| US7948355B2 (en) | Embedded resistor devices | |
| JP7117725B2 (en) | Inductor, device with inductor, and method for manufacturing inductor | |
| Nishad et al. | Development and experimental verification of an electrical model of a doubly wound planar circular spiral inductor | |
| CZ21943U1 (en) | High-frequency power wire resistor | |
| CN101673609A (en) | Electric connector and inductance coil on same | |
| Abbasi et al. | A compact microstrip crossover using NRI‐TL metamaterial lines | |
| US20210343467A1 (en) | High-density single-turn inductor | |
| CN103714963B (en) | The method designing inducer with printed board | |
| Kim et al. | Analysis and design of miniaturized multisection crossover with open stubs | |
| JP2010153178A (en) | Induction heating lc module | |
| Quilici | Embedded magnetic power transformer | |
| US9870854B1 (en) | Methods of assembling and using an adjustable inductor | |
| JP2020529177A5 (en) | ||
| US11831290B2 (en) | Inductive-capacitive filters and associated systems and methods | |
| US20230048930A1 (en) | Electric transformer with a definite impedance by means of spiraled windings |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20170204 |