CZ300786B6 - Fuse conductor, particularly for electric fuse inserts - Google Patents
Fuse conductor, particularly for electric fuse inserts Download PDFInfo
- Publication number
- CZ300786B6 CZ300786B6 CZ20021101A CZ20021101A CZ300786B6 CZ 300786 B6 CZ300786 B6 CZ 300786B6 CZ 20021101 A CZ20021101 A CZ 20021101A CZ 20021101 A CZ20021101 A CZ 20021101A CZ 300786 B6 CZ300786 B6 CZ 300786B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- fuse
- short
- conductor
- circuit
- cavity
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Tavný vodič, zejména pro vložky tavných elektrických pojistekFusible conductor, especially for fuse-links
Oblast technikyTechnical field
Vynález se týká tavného vodiče, zejména pro viožky tavných elektrických pojistek nízkého napětí a vysokého výkonu, k použití pro nejvyšší jmenovité výkony typové velikosti vložky, vytvořeného jako pásek s příčnými řadami vyděrovaných otvorů a s úžinami mezi nimi, podílejícími se na vypínání zkratových proudů, přičemž tavný vodič je umístěn v dutině tělesa elektrické pojíst10 ky, nejčastěji keramického, a je spojen s kontaktními částmi sloužícími k přívodu proudu a uzavírajícími dutinu tělesa pojistky. Dutina tělesa tavné elektrické pojistky je obvykle vyplněna funkčním hasivem, nej častěji křemičitým pískem, eventuelně zpevněným zvláštním procesem do pevného útvaru, které účinně zháší elektrické oblouky vyvíjené při činnosti tavné elektrické pojistky.BACKGROUND OF THE INVENTION The invention relates to a fusible conductor, in particular for the fuses of low-voltage and high-power fuse-links, for use with the highest rated capacities of a liner type formed as a strip with transverse rows of punched apertures and strains therebetween. The conductor is located in the cavity of the electrical fuse body, most often ceramic, and is connected to the contact parts serving for power supply and closing the cavity of the fuse body. The fuse body cavity is usually filled with a functional extinguishing agent, most often quartz sand, possibly reinforced by a special process into a solid formation that effectively extinguishes the arcs generated by the operation of the fuse.
Dosavadní stav technikyBACKGROUND OF THE INVENTION
Při konstrukci tavných elektrických pojistek, zejména těch, které jsou používány k jištění elektrických obvodů do 1000 V a.c. se používají konvenční, cenově snadno dostupné materiály, které umožňují bezpečnou funkci tavných pojistek do určitého mezního výkonu. Kromě trendu ekonomické dostupnosti použitých komponentů a snadné hromadné vyrobitelnosti tavné elektrické pojistky, působí také trend zvyšování jmenovitých výkonů, poměřovaných například maximální hodnotou jmenovitého proudu v normalizačně definované variantě rozměrů tavné pojistky, nazývané také typovou velikostí tavné vložky. Při dosahování co největších výkonů jednotlivých tavných vložek, například u nožových pojistek, se lze setkat při vývoji takových nových řešení s problémem, jak zvýšit maximální výkon tavné vložky a zachovat její schopnost bezpečně vypínat vysoké hodnoty zkratových proudů. Návrh takových funkčních řešení, opírající se o obvykle dosažitelnou materiálovou základnu komponentů klade zvýšené nároky na návrh tavného vodiče a jeho umístění v dutině tělesa pojistky. Při vypínání velkých zkratových proudů vzniká v dutině tělesa pojistky přetlak plynů, působících od elektrických oblouků hořícího tavného vodiče. Ten roste spolu s výkonem tavné vložky až dosáhne hranice, které obvykle těleso pojistky neodolá a poruší se v průběhu vypínání zkratového proudu velkého výkonu. Tato skutečnost je nejčastějším důvodem selhání funkce tavné elektrické pojistky, limitující další zvyšování jmenovitého proudu tavné elektrické pojistky zvolené typové velikosti.In the construction of fusible electrical fuses, particularly those used to protect electrical circuits up to 1000 V a.c. conventional, cost-effective materials are used that allow the fuses to function safely up to a certain power rating. In addition to the trend of economical availability of used components and easy mass production of the fuse, there is also a trend of increasing the rated power, measured, for example, by the maximum rated current value in the normalized fuse size variant, also called fuse link size. While maximizing the performance of individual fusers, such as blade fuses, the development of such new solutions may have the problem of increasing the maximum fusing performance and maintaining its ability to safely turn off high short-circuit currents. The design of such functional solutions, based on the generally available material base of the components, places increased demands on the design of the fusible conductor and its location in the cavity of the fuse body. When high short-circuit currents are switched off, a gas overpressure is generated in the cavity of the fuse body from the electric arcs of the burning fusible wire. This increases along with the output of the fuse until it reaches a limit that the fuse body cannot withstand and breaks during the tripping of the high-power short-circuit current. This is the most common reason for the failure of the fuse, limiting further increases in the rated current of the fuse of the selected size.
Při řešení problému, zejména cestou snížení vzniklého přetlaku plynů působícího na vnitřní dutinu nej častěji používaného keramického tělesa tavné elektrické pojistky, byly ověřeny různé principy. Ukázalo se, že ani různé jiné umístění, tvarování a dimenzování tavných vodičů obvyklé konstrukce, zejména takové, která omezuje celkový objem použitého materiálu tavného vodiče, jenž se pak zcela nebo zčásti roztaví v dutině tělesa, nevede ke spolehlivé funkci vypínání vysokých výkonů zkratových proudů. Zesílení konstrukce tělesa tavné elektrické pojistky, zejména použitím silnějších stěn, je limitováno normalizovanými rozměry jednotlivých typových velikostí tavných vložek. Také zvýšení tloušťky stěn tělesa tavné elektrické pojistky cestou zmenšení dutiny pro zástavbu tavným vodičem, nebývá při zvyšování jmenovitého výkonu úspěšné, z důvodu vystavení stěn vnitřní dutiny tělesa tepelným šokům, působících pak od blízkého tavného vodiče a oblouků na něm hořících.In solving the problem, in particular by reducing the resulting overpressure of gases acting on the internal cavity of the most frequently used ceramic fusible fuse, various principles have been verified. It has been shown that the various other locations, shaping and sizing of the fusible conductors of conventional design, in particular one which limits the total volume of fusible conductor material used, which then melts in whole or in part in the cavity of the body, do not result in reliable high-short-circuit current shutdown. The reinforcement of the fuse body structure, in particular by using thicker walls, is limited by the normalized dimensions of the individual fuse-link sizes. Also, increasing the wall thickness of the fuse body by reducing the fuse-wire cavity is not successful in increasing the rated power because of the exposure of the walls of the inner cavity of the body to thermal shocks resulting from the nearby fusible wire and arcs burning thereon.
Podstata vynálezuSUMMARY OF THE INVENTION
Cílem vynálezu je návrh nové konstrukce tavného vodice, která zajistí nižší tlakové namáhání dutiny tělesa tavné elektrické pojistky od působících elektrických oblouků při vypínání vysokých výkonů zkratového proudu a při vyšším proudovém dimenzování tavné vložky, za použití jinak obvyklých konvenčních materiálů a obvyklých zástavbových rozměrů, přičemž uvedeného cíle je dosaženo řešením podle vynálezu, jehož podstata spočívá v tom, že tavný vodič, zejména pro vložky tavných elektrických pojistek nízkého napětí a vysokého výkonu, k použití pro nejvyšší jmenovité výkony typové velikosti vložky a vytvořený jako pásek s příčnými řadami otvorů a se zkratovými úžinami mezi nimi, podílejícími se na vypínání zkratových proudů vysokého výkonu, je uspořádán tak, že šířka každé zkratové úžiny a celková tloušťka tavného vodiče jsou velikostně v rozsahu vzájemného poměru 1:1 až 1:4.It is an object of the present invention to provide a new fusible conductor design that provides less stress on the fuse body cavity from the applied electric arcs when switching off high short-circuit current outputs and at higher fuse-link sizing, using conventional conventional materials and conventional installation dimensions. The object is achieved by the solution according to the invention, characterized in that the fusible conductor, in particular for fuses of low-voltage and high-power fuse-links, to be used for the highest rated outputs of the liner size and designed as a strip with transverse rows of openings between them involved in the tripping of high-power short-circuit currents, is arranged such that the width of each short-circuit strait and the total thickness of the fusible conductor are sized in relation to each other 1: 1 to 1: 4.
Účinky vynálezu se zvláště projevují v tom, že síly vzniklé při zapálení elektrického oblouku io v místech zkratových úžin a působící kolmo na všechny obalové plochy povrchu každé zkratové úžiny, se navzájem alespoň z části ruší v důsledku zvýšeného antiparalelního působení těchto sil od sousedních zkratových úžin v příslušné příčné řadě otvorů, uspořádaných po délce pásku tavného vodiče. V důsledku navrženého vzájemného poměru, při náležitém zvětšení ploch zkratových úžin, dochází k významnému posílení tohoto příznivého silového efektu, který ve svém celkovém příspěvku k tlakové sile, působící jinak destruktivně na dutinu tělesa tavné elektrické pojistky, snižuje její hodnotu na úroveň, kterou je těleso tavné elektrické pojistky obvyklého provedení schopno udržet bez poškození a s pevnostní rezervou.In particular, the effects of the invention are that the forces generated by the ignition of the electric arc at the points of the short-circuit strains and acting perpendicular to all the surface surfaces of each short-circuit strains cancel each other at least partially due to increased antiparallel a respective transverse row of openings arranged along the length of the hot-conductor strip. As a result of the proposed mutual ratio, with a corresponding increase in the area of the short-circuiting strains, this favorable force effect significantly increases, which in its total contribution to the compressive force acting otherwise destructively on the cavity of the fuse body decreases its value to fusible electrical fuses of conventional design can be maintained without damage and with strength reserve.
Další účinky jsou dále patrné z variability konstrukce tavného vodice, který podle vynálezu může být tvořen soustavou nejméně dvou paralelních pásků o součtu jejich dílčích tloušťek rovnajícím se celkové tloušťce tavného vodiče a tímto vyhovujícím zvolenému vzájemného poměru šířek zkratových úžin a tloušťky tavného vodiče. Tato konstrukce nevyžaduje, aby výrobce měl pro každou různě proudově dimenzovanou tavnou vložku pásek o různé tloušťce. Podle vynálezu pak jen postačuje, aby v soustavě nejméně dvou paralelních pásků byly paralelní pásky navzájem v těsném styku a přinejmenším vystředěné v místech otvorů a zkratových úžin, což v rozsahu použitelných technologií je v současnosti snadno dosažitelné.Other effects are further evident from the variability of the fusible conductor structure, which according to the invention may consist of a set of at least two parallel strips with the sum of their partial thicknesses equal to the total thickness of the fusible conductor. This design does not require the manufacturer to have different thickness tapes for each differently sized fusible insert. According to the invention, it is then sufficient that, in the system of at least two parallel strips, the parallel strips are in close contact with each other and at least centered at the locations of the openings and short-circuiting strains, which is readily achievable at present.
Přehled obrázků na výkresuOverview of the drawings
Další výhody a účinky vynálezu jsou dále patrné z připojeného výkresu, kde značí obr. 1 celkový pohled na možné provedení tavného vodiče s příčnými řadami otvorů a zkratovými úžinami mezi nimi, obr. la příčný řez A-A tavným vodičem z obr. 1, s vyznačením rozdílů geometrických parametrů zkratových úžin a geometrického parametru tloušťky tavného vodiče, obr. 1 b příčný řez tavným vodičem s vyznačením možnosti vytvoření jeho celkové tloušťky pomocí více na sebe přiložených paralelních pásků s dílčími tloušťkami, obr. 2 detail zkratových úžin mezi jednou příčnou řadou otvorů v pásku tavného vodice, obr. 3 řez B-B detaily zkratových úžin z obr. 2 se znázorněním rozložení parciálních přetlakových sil působících na elementární části povrchu tavného vodiče ve zkratových úžinách a celková obálka rozložení a velikosti pretlako40 vých sil působících v dutině tělesa tavné elektrické pojistky, obr. 3a znázornění rozložení parciálních přetlakových sil působících na elementární části povrchu tavného vodiče ve zkratových úžinách a celková obálka rozložení a velikosti přetlakových sil působících v dutině tělesa tavné elektrické pojistky podle dosavadních známých konstrukcí tavného vodiče.Further advantages and effects of the invention are further evident from the accompanying drawing, wherein FIG. 1 is an overall view of a possible embodiment of the fusible conductor with transverse rows of apertures and short-circuiting strains therebetween; FIG. Fig. 1b cross-section of the fusible conductor showing the possibility of creating its total thickness by means of several parallel strips with partial thicknesses attached to each other, Fig. 2 detail of the shorting straits between one transverse row of holes in the strip Fig. 3 is a cross-sectional view of the details of the short-circuiting strains of Fig. 2 showing the distribution of partial overpressure forces acting on the elemental surface of the fusing conductor in the short-circuiting strains and the overall envelope of the distribution and magnitude of overpressure forces acting in the cavity Fig. 3a illustrates the distribution of partial overpressure forces acting on the elemental portion of the surface of the fusible conductor in short-circuiting strains and the overall envelope of the distribution and magnitude of overpressure forces acting in the cavity of the fuse body according to prior art fusible conductor structures.
Příklad provedení vynálezuDETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Tavný vodič 1 (obr, 1), obvykle ve formě pásku z mědi nebo stříbra apod., má podél své podélné osy napříč rozmístěna zúžená místa ve formě zkratových úžin 2, která vzniknou mezi nejméně dvěma sousedními otvory 6, které jsou vytvořeny v pásku tavného vodiče I. Po délce tavného vodice I je rozmístěno několik řad takových zúžených míst, nejčastěji v počtu dvou až sedmi řad, například pro napětí až do 1000 V a.c. Na tavném vodiči I, podle přenášeného jmenovitého výkonu, lze použít v každé řadě jedno a více zúžených míst, resp. zkratových úžin 2, uspořádaných paralelně vedle sebe v kterékoliv z těchto řad, potažmo v příčných řadách otvorů 6. Ve spojení s neznázoměnými vnějšími kontakty tvoří tavný vodič X soustavu, obvykle zvanou tavná vložka, vkládanou do dutiny 3 tělesa tavné elektrické pojistky.The fusible conductor 1 (FIG. 1), typically in the form of a copper or silver tape or the like, has transversely spaced narrowed points in the form of short-circuiting strains 2 that extend between at least two adjacent holes 6 formed in the fusible tape. There are several rows of such bottlenecks spaced along the length of the melt conductor I, most often in the number of two to seven rows, for example for voltages up to 1000 V ac Depending on the rated power to be transmitted, one or more constricted points or zones can be used in each row on the fusible conductor. In conjunction with external contacts (not shown), the fuse conductor X forms a system, usually called a fuse insert, inserted into the fuse body cavity 3 of the fuse.
Podle vynálezu je navrženo takové dimenzování celkové tloušťky použitého pásku tavného vodiče X, že poměr šířky každé jednotlivé zkratové úžiny 2 je v poměru k celkové tloušťce pásku tavného vodiče X v rozsahu 1:1 až 1:4. To znamená, že celková tloušťka pásku tavného vodiče X v místě zkratové úžiny 2 je větší než její šířka a geometrický tvar, například podle řezu B-B (obr, 2), každého zúženého místa, tvoří čtverec až obdélník, kde šířka zkratové úžiny 2 je vždy kratší stranou (obr. 3).According to the invention, it is proposed to dimension the total thickness of the used melt wire X such that the ratio of the width of each individual shorting strait 2 is in the range of 1: 1 to 1: 4 relative to the total thickness of the melt wire X. This means that the total thickness of the strip of fusible conductor X at the location of the short-circuit strait 2 is greater than its width and the geometric shape, for example according to section BB (Fig. 2) of each constricted point, is square to rectangle. with the short side (Fig. 3).
ioio
Celková tloušťka T tavného vodiče X může být vytvořena jednotlivými paralelními pásky 7 těsně přiléhajícími k sobě navzájem a tvořícími pak jeden montážní a funkční celek, v němž jednotlivé tloušťky paralelních pásků 7 se vzájemně sčítají, až k dosažení vytčených geometrických parametrů. Těsné přiložení a spojení paralelních pásků 7 k sobě, je provedeno například slepením, elektrickým svařením, spájením nebo mechanickým podélným přehnutím paralelních pásků 7 shodné nebo různé dílčí tloušťky TI. T2. a otvory 6 v nich vytvořené, jsou provedeny prostřižením až v celkové sestavě spojených paralelních pásků 7 do konečného celku apod. Jednotlivé otvory 6 na paralelních páscích 7 jsou případně vytvořeny samostatně předem a po následném vystředění v místech otvorů 6 a zkratových úžin 2, jsou pak paralelní pásky 7 následně spojeny libovolnou ze zmíněných technologií apod.The total thickness T of the fusing conductor X may be formed by individual parallel strips 7 closely adjacent to each other, forming a single assembly and functional unit, in which the individual thicknesses of the parallel strips 7 add up to each other until the desired geometric parameters are achieved. The sealing and bonding of the parallel strips 7 to each other is effected, for example, by gluing, electric welding, soldering or mechanical longitudinal folding of the parallel strips 7 of identical or different partial thicknesses T1. T2. and the apertures 6 formed therein are made by cutting up in the overall assembly of connected parallel tapes 7 to the final unit, etc. The individual apertures 6 on the parallel tapes 7 are optionally formed separately beforehand and after subsequent centering at the apertures 6 and short-circuiting straits 2. the parallel strips 7 are subsequently joined by any of the aforementioned technologies and the like.
V praxi se úspěšně podařilo ověřit konstrukci tavného vodiče X, která spolehlivě vypíná zkratové proudy vysokého výkonu a používá několik řad zkratových úžin 2, které byly seřazeny do šestí paralelních zúžení v pásku tavného vodiče X z mědi o tloušťce 2 x 0,24 mm = 0,48 mm. Jmenovi25 tá šíře každé zkratové úžiny 2 o velikosti 0,28 mm byla vytvořena v každé jednotlivé ze Šesti v paralelní řadě umístěné úžině mezi otvoiy 6 o průměru 2,2 mm. Doposud používaná řešení, která při vypínání zkratových proudů vysokého výkonu nebyla úspěšná, používala například zkratových úžin 2 o šíři 0,62 mm mezi otvory 6 shodného průměru 2,2 mm a pásku tavného vodiče X o tloušťce 0,25 mm.In practice, we have successfully verified the design of the fusible conductor X, which reliably cuts out high-power short-circuit currents and uses several series of short-circuiting strains 2, which were aligned into six parallel tapering in the 2 x 0.24 mm thick copper X , 48 mm. Namely, the width of each 0.28 mm short-length strait 2 was formed in each individual of the Six in a parallel row located between the openings 6 of 2.2 mm diameter. The solutions used so far, which failed to switch off high-power short-circuit currents, used, for example, 0.62 mm short-circuit straits 2 between 2.2 mm holes of equal diameter and a 0.25 mm thick flux-conductor strip X.
Z uvedeného příkladu je zřejmé, že zatímco neúspěšné řešení mělo poměr šířky zkratové úžiny 2 k tloušťce pásku tavného vodiče X v poměru 2,48:1, pak řešení podle vynálezu mělo sledovaný vztah geometrie a velikosti zkratových úžin 2 a tloušťky pásku tavného vodice X v poměru 1:1,7. Současně se podařilo u konstrukce tavné vložky na bází řešení podle vynálezu, zvýšit jmenovitý proud o 60 %, tj. ze 100A na 160A, při zachování obvyklé hodnoty maximální vypínací schopnosti 120kA.From the above example, it is clear that while the unsuccessful solution had a ratio of the width of the short-circuit strait 2 to the thickness of the hot-melt wire X at a ratio of 2.48: 1, ratio 1: 1.7. At the same time, in the design of the fusion liner based on the solution according to the invention, the rated current was increased by 60%, i.e. from 100A to 160A, while maintaining the usual maximum breaking capacity of 120kA.
Vysvětlení funkce řešení tavné vložky podle vynálezu vychází ze zjištění, že při vypínání zkratových proudů vysokého výkonu došlo vždy k selhání tělesa tavné elektrické pojistky, které neudrželo přetlak plynů od elektrických oblouků vzniklých v dutině 3 a zapálených v místě zkratových úžin 2 tavných vodičů X. Pokud se připustí, že na celkovou hodnotu přetlakových sil 5 plynů v dutině 3 tavné elektrické pojistky přispívají dílčí složky přetlakových sil 5a od každého zúženého místa, resp. zkratové úžiny 2 samostatně, lze dospět po promítnutí popsané geometrické změny konstrukce tavného vodiče X k závěru, že přetlakové síly 5, působící jinak kolmo na všechny obalové plochy povrchu každé zkratové úžiny 2, se v případě řešení podle vynálezu navzájem alespoň z části potlačují v důsledku antiparalelního, resp. parciálního vzájemného působení jejich zmíněných dílčích složek přetlakových sil 5a mezi sousedními zkratovými úžinami 2, paralelně rozmístěnými v jednotlivých řadách v tavném vodiče X, jak je ostatně schematicky znázorněno na obr. 3, kde jsou také ve schematické obálce 4 zakresleny průběhy výslednic řečených sil a jejích velikost.The explanation of the function of the fuse-link solution according to the invention is based on the finding that when the high-power short-circuit currents are switched off, the fuse body has always failed to maintain the gas overpressure from the arcs formed in cavity 3 and ignited at the short-circuit strains 2. It will be appreciated that partial components of the pressurized forces 5a from each constricted point or the third position contribute to the total value of the overpressure forces 5 of the gases in the fuse cavity 3. shortly after the projection of the fusing conductor X described above, it can be concluded that the overpressure forces 5 acting otherwise perpendicularly to all the surface surfaces of each shortstring 2, in the case of the invention, at least partially suppress each other as a result antiparallel, respectively. the partial interaction of their respective partial components of the pressurizing forces 5a between adjacent short-circuiting strains 2, arranged in parallel in individual rows in the melting conductor X, as is also shown schematically in FIG. 3, where the diagrams of the resultant forces and its size.
Zvětšením ploch a geometrie zkratových úžin 2 a v důsledku nárůstu a současně vzájemné eliminace dílčích složek přetlakových sil 5a mezi nimi, dochází ke zlepšení tohoto příznivého silového efektu, který ve svém celkovém příspěvku k celkové přetlakové síle, působící na dutinuBy increasing the surfaces and geometry of the short-circuiting strains 2 and due to the increase and at the same time eliminating the partial components of the pressurizing forces 5a between them, this favorable force effect, which in its overall contribution to the total pressurizing force acting on the cavity
-3CZ 300786 B6 tělesa tavné elektrické pojistky, snížil její celkovou silovou hodnotu na úroveň, kterou je těleso tavné elektrické pojistky obvyklého provedení schopno udržet s dostatečnou pevnostní rezervou.The fuse holder has reduced its total force value to a level that the fuse holder of the conventional design can maintain with sufficient strength reserve.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ20021101A CZ300786B6 (en) | 2002-03-28 | 2002-03-28 | Fuse conductor, particularly for electric fuse inserts |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ20021101A CZ300786B6 (en) | 2002-03-28 | 2002-03-28 | Fuse conductor, particularly for electric fuse inserts |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ20021101A3 CZ20021101A3 (en) | 2003-11-12 |
| CZ300786B6 true CZ300786B6 (en) | 2009-08-12 |
Family
ID=29260649
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ20021101A CZ300786B6 (en) | 2002-03-28 | 2002-03-28 | Fuse conductor, particularly for electric fuse inserts |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CZ (1) | CZ300786B6 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106601570A (en) * | 2017-01-10 | 2017-04-26 | 上海查尔斯电子有限公司 | Fuse |
Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3092715A (en) * | 1960-05-06 | 1963-06-04 | Chase Shawmut Co | Method for manufacturing fuse links |
| CA1083647A (en) * | 1976-03-17 | 1980-08-12 | Westinghouse Electric Corporation | Tapered strap element for an electrical fuse |
| US4300281A (en) * | 1978-08-08 | 1981-11-17 | Gould Inc. | Method of making electric fuse having folded fusible element and heat dams |
| DE3239903A1 (en) * | 1981-11-09 | 1983-05-26 | Kombinat Veb Keramische Werke Hermsdorf, Ddr 6530 Hermsdorf | Integral melting conductor for electrical fuses |
| GB2120027A (en) * | 1982-05-07 | 1983-11-23 | Dorman Smith Fuses | Fusible element |
| CA2029081A1 (en) * | 1989-12-08 | 1991-06-09 | David J. Krueger | Electrical fuse with coated time delay element |
| WO1996008832A1 (en) * | 1994-09-12 | 1996-03-21 | Cooper Industries | Improvements in ceramic chip fuses |
| CZ285311B6 (en) * | 1997-04-03 | 1999-07-14 | Oez Letohrad S. R. O. | Fusible conductor for fusible cut-outs |
| US6075434A (en) * | 1998-02-04 | 2000-06-13 | Ferraz S.A. | Fusible element for an electrical fuse |
-
2002
- 2002-03-28 CZ CZ20021101A patent/CZ300786B6/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3092715A (en) * | 1960-05-06 | 1963-06-04 | Chase Shawmut Co | Method for manufacturing fuse links |
| CA1083647A (en) * | 1976-03-17 | 1980-08-12 | Westinghouse Electric Corporation | Tapered strap element for an electrical fuse |
| US4300281A (en) * | 1978-08-08 | 1981-11-17 | Gould Inc. | Method of making electric fuse having folded fusible element and heat dams |
| DE3239903A1 (en) * | 1981-11-09 | 1983-05-26 | Kombinat Veb Keramische Werke Hermsdorf, Ddr 6530 Hermsdorf | Integral melting conductor for electrical fuses |
| GB2120027A (en) * | 1982-05-07 | 1983-11-23 | Dorman Smith Fuses | Fusible element |
| CA2029081A1 (en) * | 1989-12-08 | 1991-06-09 | David J. Krueger | Electrical fuse with coated time delay element |
| WO1996008832A1 (en) * | 1994-09-12 | 1996-03-21 | Cooper Industries | Improvements in ceramic chip fuses |
| CZ285311B6 (en) * | 1997-04-03 | 1999-07-14 | Oez Letohrad S. R. O. | Fusible conductor for fusible cut-outs |
| US6075434A (en) * | 1998-02-04 | 2000-06-13 | Ferraz S.A. | Fusible element for an electrical fuse |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106601570A (en) * | 2017-01-10 | 2017-04-26 | 上海查尔斯电子有限公司 | Fuse |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CZ20021101A3 (en) | 2003-11-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Brozek | DC overcurrent protection-where we stand | |
| US2794097A (en) | Fuse with minimized i2-r losses | |
| US4216457A (en) | Electric fuse having folded fusible element and heat dams | |
| US3935553A (en) | Cartridge fuse for d-c circuits | |
| CA1059191A (en) | Indicator-equipped dual-element electric fuse | |
| JP2014007134A (en) | High breaking capacity fuse | |
| CZ305440B6 (en) | Full-range high-voltage current-limiting fuse | |
| US2809257A (en) | Composite fuse links of silver and copper | |
| US3465275A (en) | Current limiting fuse for use in rotating machinery | |
| US4300281A (en) | Method of making electric fuse having folded fusible element and heat dams | |
| CZ300786B6 (en) | Fuse conductor, particularly for electric fuse inserts | |
| US20160189905A1 (en) | Protection Device Employing Current Limiting Fuse and Vacuum Fuse | |
| US3835431A (en) | Electrical fuse | |
| US4731600A (en) | Fuse | |
| US3138682A (en) | High voltage arc extinguishing electric fuses | |
| US3735317A (en) | Electric multibreak forming cartridge fuse | |
| US2680173A (en) | Electric fuse | |
| US9773625B2 (en) | Device for protecting an electrical circuit fed by an alternating current which can be integrated into a contactor | |
| CZ101097A3 (en) | Fusible conductor for fusible cut-outs | |
| US3152233A (en) | Blade-type electric fuses | |
| US3123694A (en) | High current-carrying-capicity cartridge | |
| JP7416505B1 (en) | protection element | |
| US3413585A (en) | Electric cartridge fuse having off-center fusible elements | |
| US2557587A (en) | Lag fuse | |
| EP3389077B1 (en) | Printed circuit fuse and method for use of the same |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MK4A | Patent expired |
Effective date: 20220328 |