CZ293263B6 - Způsob výroby železné houby - Google Patents
Způsob výroby železné houby Download PDFInfo
- Publication number
- CZ293263B6 CZ293263B6 CZ19982133A CZ213398A CZ293263B6 CZ 293263 B6 CZ293263 B6 CZ 293263B6 CZ 19982133 A CZ19982133 A CZ 19982133A CZ 213398 A CZ213398 A CZ 213398A CZ 293263 B6 CZ293263 B6 CZ 293263B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- reduction
- reducing gas
- gas
- iron oxide
- iron
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/0006—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state
- C21B13/0013—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state introduction of iron oxide into a bath of molten iron containing a carbon reductant
- C21B13/002—Reduction of iron ores by passing through a heated column of carbon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/14—Multi-stage processes processes carried out in different vessels or furnaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B2100/00—Handling of exhaust gases produced during the manufacture of iron or steel
- C21B2100/40—Gas purification of exhaust gases to be recirculated or used in other metallurgical processes
- C21B2100/44—Removing particles, e.g. by scrubbing, dedusting
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
- Y02P10/134—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions by avoiding CO2, e.g. using hydrogen
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Způsob výroby železné houby přímou redukcí z materiálu ve formě částeček obsahujících oxid železa, při kterém se redukční plyn, který se vytváří v tavné zplynovací zóně z nosičů uhlíku a plynu obsahujícího kyslík, zavádí do redukční zóny, ve které se nachází materiál obsahující oxid železa, spočívá v kombinaci následujících znaků: do redukční zóny se zavádí redukční plyn, který obsahuje na Nm.sup.3.n. mezi 20 a 100 g prachu, a který vykazuje obsah uhlíku mezi 30 a 70 hmotnostními %, a materiál obsahující oxid železa se vystavuje redukčnímu plynu po časovou prodlevu, která překračuje dobu potřebnou pro redukci nahotovo. Způsob podle vynálezu umožňuje výrobu železné houby se zvýšeným obsahem uhlíku.ŕ
Description
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu výroby železné houby přímo redukcí z materiálu ve formě částeček, obsahujícího oxid železa, při kterém se redukční plyn, který se vytváří v tavné zplynovací zóně z nosičů uhlíku a plynu obsahujícího kyslík, zavádí do redukční zóny, ve které se nachází materiál obsahující oxid železa.
Dosavadní stav techniky
Z EP-A-0 594 557 je známý způsob výroby tekutého surového železa ze vsázkových materiálů, které jsou tvořené železnými rudami a přísadami a vykazují alespoň zčásti jemný podíl, přičemž tyto vsázkové materiály se přímo redukují na železnou houbu alespoň v jedné redukční zóně, tato železná houba se natavuje v tavné zplynovací zóně za přívodu nosičů uhlíku a plynu obsahujícího kyslík a vytváří se redukční plyn, který se zavádí do redukční zóny, tam se přeměňuje a odvádí se jako výstupní plyn. Při tomto způsobuje možné hospodárné využití jemné rudy tím, že se podrobuje předehřátí způsobem s fluidní vrstvou v předehřívací zóně převážně hematitické a/nebo magnetitické jemné rudy a takto předehřáté vsázkové materiály se dále redukují nahotovo v alespoň jedné následující redukční zóně způsobem s fluidní vrstvou, načež se vsázkové materiály dávkují do fluidního lože tavné zplynovací zóny prostřednictvím samočinné doprava a tam se taví.
Jeden způsob typu zmíněného v úvodu je známý z EP-A-0 217 331. U tohoto způsobu se pro přímou redukci jemné rudy používá plyn, který v podstatě obsahuje CO a H2 a byl zbaven prachu v cyklonu.
Železná houba vyráběná podle tohoto stavu techniky přímou redukcí materiálu obsahujícího oxid železa vykazuje zpravidla nižší obsah uhlíku ve výši asi 1 %. Pro další zpracování železné houby je však výhodný vyšší obsah uhlíku, aby se mohla při tavení železné houby a následném ocelárenském procesu ušetřit energie, aniž by bylo potřeba zvláštního přísunu uhlíku (nauhličení).
Vynález si tedy klade za úkol modifikovat způsob toho typu, který je popsaný v úvodu, do té míry, aby železná houba vykazovala zvýšený obsah uhlíku, s výhodou v množství mezi 1 a 4 %, zejména nad 2,5 %.
Podstata vynálezu
Tento úkol je podle vynálezu řešen kombinací následujících znaků:
- do redukční zóny se přidává redukční plyn, který obsahuje na Nm3 mezi 20 a 100 g prachu, který vykazuje obsah uhlíku mezi 30 a 70 hmotn. %, a
- materiál obsahující oxid železa se vystavuje po určitou časovou prodlevu, která překračuje čas potřebný pro redukci nahotovo, působení redukčního plynu.
Výroba železné houby s obsahem uhlíku mezi 0,5 a 2,5% je již známá z WO-A-93/14228, a sice, u tohoto známého způsobu se pro stanovení uhlíku přidávají malá množství zemního plynu, přičemž se tento zemní plyn vnáší přímo do reaktoru s fluidní vrstvou. Toto opatření samo o sobě je však málo efektivní, protože při redukčních teplotách zajišťujících přímou redukci není zajištěný úplný rozpad zemního plynu.
-1 CZ 293263 B6
Z US 5 137 566 je známo vyrábět vysoce koncentrovaný karbid železa z železné rudy za pomoci redukčního plynu a nauhličovacího plynu, přičemž v důsledku časové závislosti tvorby karbidu železa se pro přeměnu usiluje o vyšší dobu prodlevy’. Samotné zvýšení doby prodlevy materiálu obsahujícího oxid železa při přímé redukci podmiňuje značný pokles výroby, to znamená 5 podstatně snížený výnos redukovaného materiálu za časovou jednotku. Tento způsob je proto relativně nákladný a takto vyráběný karbid železa se díky tomu používá jen jako přísada při výrobě oceli. Naproti tomu je vytčeným úkolem podle vynálezu to, aby veškerá železná houba použitá pro výrobu oceli vykazovala zvýšený obsah uhlíku, to znamená, aby se tato takto vyráběná železná houba se zvýšeným obsahem uhlíku používala nejen jako přísada při výrobě oceli, nýbrž ío pro ni sama tvořila základní látku.
ZUS-A-Re-32 247 je známo přeměňovat materiál obsahující oxid železa v prvním stupni na karbid železa a ve druhém stupni vyrábět přímo z tohoto karbidu železa ocel. U tohoto známého způsobu se používá pro redukci redukční plyn obsahující uhlík. Nevýhodou přitom je úplná pře15 měna železa na karbid železa, protože je to také spojené s vysokou spotřebou energie (vyšší spotřeba materiálu obsahujícího uhlík při přímé redukci).
Podle vynálezu se pro redukci jemné rudy používá redukční plyn, který se vytváří v tavném zplynovači, přičemž jeho obsah prachu obnáší naNnť mezi 20 a 100 g, přičemž prach vykazuje 20 obsah uhlíku mezi 30 a 70 % hmotnosti. Obsah prachu a obsah uhlíku se mohou nastavovat horkoplynným cyklonem a nosičem uhlíku, popřípadě přimíšením například hutnického koksu, jemné koksové drti nebo ropného koksu do tavného zplynovače. Mohou se vsázet také směsi uhlí, které vykazují různě vysoce výrazný sklon k rozpadu zrna (dekrepitaci). Jemná ruda redukovaná nahotovo je tak dlouho vystavena tomuto speciálnímu redukčnímu plynu, až se dosáhne 25 požadovaného obsahu uhlíku. Vynález se zakládá na poznatku, že obsah uhlíku jemné rudy redukované nahotovo stoupá exponenciálně, jestliže je vystavena tomuto speciálnímu redukčnímu plynu po dobu delší, než je čas potřebný k redukci nahotovo.
Redukční plyn zaváděný do redukční zóny obsahuje s výhodou mezi 40 a 90 g prachu na Nm3.
Jedno další výhodné provedení způsobu podle vynálezu spočívá vtom, že prach obsažený v redukčním plynu vykazuje obsah uhlíku mezi 45 a 55 hmotnostními %.
U způsobu podle vynálezu se může přímá redukce provádět ve dvou nebo více reaktorech 35 s fluidní vrstvou, uspořádaných za sebou a redukční plyn se může zavádět do tohoto reaktoru s fluidní vrstvou, který je z hlediska směru toku materiálu obsahujícího oxid železa poslední, a proudí jím a následně také ostatními reaktory s fluidní vrstvou v protisměru ktoku materiálu obsahujícího oxid železa.
Zvýšení obsahu uhlíku v železné houbě se může docílit tím, že se prodlouží prodleva u materiálu obsahujícího oxid železa při přímé redukci oproti minimální prodlevě nutné k redukci tohoto materiálu nahotovo.
Zvýšení obsahu uhlíku se však může výhodně docílit také tím, že se redukce provádí se speci45 fickým množstvím redukčního plynu, které je oproti specifickému minimálnímu množství plynu nutnému pro redukci nahotovo materiálu obsahujícího oxid železa zvýšené.
Přehled obrázků na výkresech
Vynález je následně blíže vysvětlen za pomoci příkladu provedení znázorněného na výkrese, přičemž obrázky ukazují zařízení, ve kterém se může provádět některá výhodná varianta způsobu podle vynálezu.
-2CZ 293263 B6
Příklady provedení vynálezu
Zařízení vykazuje tři reaktory 1 až 3 s fluidní vrstvou, zapojené do série za sebou, přičemž jemná ruda se přivádí přes přívod 4 rudy do prvního reaktoru 1 s fluidní vrstvou, ve kterém probíhá v předehřívacím stupni 5 předehřátí jemné rudy a eventuálně předredukování, a následně se vede z reaktoru 1 s fluidní vrstvou přes dopravní potrubí 6 do reaktoru 2,3 s fluidní vrstvou. V reaktoru 2 s fluidní vrstvou nastává v předredukovacím stupni 7 předredukování a v reaktoru 3 s fluidní vrstvou pak v dokončovacím stupni 8 dokončovací redukce jemné rudy na železnou houbu.
Materiál redukovaný nahotovo, tedy železná houba, se přes dopravní potrubí 9 přivádí do tavného zplynovače JO. V tavném zplynovači 10 se v tavné zplynovací zóně 11 vytváří z uhlí a plynu obsahujícího kyslík redukční plyn, který obsahuje CO, H? a prach obsahující uhlík, a přivádí se přívodem 12 redukčního plynu přes horký cyklon 19 do reaktoru 3 s fluidní vrstvou, který je ve směru toku jemné rudy poslední. Redukční plyn se potom vede v protisměru k toku rudy z reaktoru 3 s fluidní vrstvou do reaktoru 2 a 1 s fluidní vrstvou, a to přes spojovací potrubí 13. Z reaktoru 1 s fluidní vrstvou se jako kychtový plyn odvádí přes odvod 14 kychtového plynu a následně se ochlazuje a pere v mokré pračce 15 plynu.
Tavný zplynovač 10 vykazuje přívod 16 pro pevné nosiče uhlíku, přívod 17 pro plyny obsahující kyslík a také případně přívody pro nosiče uhlíku, které jsou při pokojové teplotě plynné nebo kapalné, jako uhlovodíky, a také pro spálené příměsi. V tavném zplynovači 10 se pod tavnou zplynovací zónou 11 shromažďuje tekuté surové železo, případně roztavený polotovar pro výrobu oceli a tekutá struska, které se odpichují odpichem 18.
V přívodu 12 redukčního plynu, který vychází z tavného zplynovače 10 a ústí do reaktoru 3 s fluidní vrstvou, je navržený horkoplynný cyklon 19, který slouží k tomu, aby reguloval obsah prach navrhovaný podle vynálezu v redukčním plynu, přičemž částice prachu odloučené v tomto cyklonu se přes zpětné vedení 20 přivádějí s dusíkem jako s dopravním prostředkem a přes hořák 32 za dmýchání kyslíku do tavného zplynovače 10.
Reaktor 2 s fluidní vrstvou, ve kterém probíhá předredukování jemné rudy, je zásobován stejným množstvím redukčního plynu, který však vykazuje menší redukční potenciál, což je však pro předredukování naprosto postačující. Protože zde dosažený stupeň redukce redukovaného materiálu je nižší než v dokončovacím redukčním stupni 8, nevyskytuje se zde také žádné ulpívání. Přeměněný redukční plyn vystupující z tohoto reaktoru 2 s fluidní vrstvou se přivádí potrubím 13 do pračky 26. Část vypraného přeměněného redukčního plynu se odvádí odváděcím potrubím 27 výstupního plynu a druhá část se přivádí potrubím 13 do předehřívacího stupně 5, to znamená do reaktoru 1 s fluidní vrstvou.
Jedna možnost nastavení teploty redukčního plynu, která by měla být 750-950 °C, s výhodou 800-850 °C, vyplývá z výhodně navrženého zpětného vedení 29 plynu, které vychází z přívodu 12 redukčního plynu a přivádí část redukčního plynu přes pračku 30 a kompresor 31 opět zpátky do přívodu 12 redukčního plynu, a sice před uspořádání horkoplynného cyklonu 19.
Pro nastavení předehřívací teploty jemné rudy se může do předehřívacího stupně 5, tedy do reaktoru 1 s fluidní vrstvou, přivádět otrubím 32 plyn obsahující kyslík, jako je vzduch nebo kyslík, čímž dojde k částečnému spálení přeměněného redukčního plynu přiváděného do předehřívacího stupně 5. Řízením částečného spalování lze nastavit teplotu jemné rudy při předehřívání tím způsobem, že jsou optimalizované teploty v následujících redukčních stupních 7, 8.
Vynález se neomezuje pouze na příklad provedení znázorněný na výkresu, nýbrž se může v různých ohledech modifikovat. Například je možné volit počet reaktorů s fluidní vrstvou vždy podle požadavků.
-3CL 293263 B6
Příklad:
U zařízení, které odpovídá obrázku 1 výkresů, se pro výrobu 401 surového železa/h vsází do tavného zplynovače 1031,41 uhlí/h o chemickém složení uvedeném v tabulce I a jako plyn se 5 přivádí 31 240 Nm3 O2/h.
Tabulka I
| uhlí (suché) C H N O popel Cfix | 78,9 % 3,8 % 1,0% 2,0 % 8,7 % 72,0 % |
Do zařízení se vsází jemná ruda (hematit, velikost zrna menší než 8 mm) v množství 58,6 t/h o složení rudy uvedeném v tabulce II a dávkují se přísady v množstvím 8,6 t/h podle tabulky III.
| Tabulka II | |
| ruda (vlhká) | |
| Fe | 62,8 % |
| Fe2O3 | 87,7 % |
| LOI | 0,08 % |
| vlhkost | 2,0 % |
Tabulka III
| Přísady | |
| CaO | 45,2 % |
| MgO | 9,3 % |
| SiO2 | 1,2% |
| AI2O3 | 0,7 % |
| žíhací ztráty | 39,1 % |
V tavném zplynovači 10 se vytváří redukční plyn v množství 63 440 Nm3/h a o teplotě 1000 až 1200 °C. Tento plyn se z tavného zplynovače 10 odebírá a přimícháním redukčního plynu chlazeného v pračce 30 se upraví na teplotu 800 °C. Po opuštění cyklonu 19 má redukční plyn 25 složení uvedené v tabulce IV.
Tabulka IV redukční plyn pro dokončovací redukční stupeň 8, 800 °C CO 62 %
CO2 5 %
H2 28 %
N2 5 %
Prach 80 g/Nm3 Obsah u C 50 % v prachu
-4CZ 293263 B6 ι
Tabulka V redukční plyn pro předredukovací stupeň 7, 800 °C
CO 52 %
CO2 19%
H2 24 %
N2 5 %
Nastavením časové prodlevy tohoto redukčního plynu v dokončovacím redukčním stupni 8 se může nastavit obsah uhlíku v železné houbě. Souvislost mezi časovou prodlevou a obsahem uhlíku je znázorněná na obrázku 2, přičemž osa proměnných udává časovou prodlevu v minutách a osa pořadnic obsah uhlíku v železné houbě v hmotnostních %.
Na obrázku 2 se graf A vztahuje k specifické spotřebě redukčního plynu 1500 Nm3/t rudy. Graf B se vztahuje k specifickému úbytku redukčního plynu 1200 Nm3/t rudy. Z obrázku 2 lze zjistit to, že obsah uhlíku v železné houbě stoupá jak s dobou prodlevy, tak i se specifickou spotřebou redukčního plynu.
Ukázalo se, že vyšší obsahy uhlíku jsou dosažitelné teprve tehdy, když je jemná ruda redukovaná nahotovo a následně se ještě déle vystavuje redukčnímu plynu. Souvislost mezi stupněm redukce a obsahem uhlíku v železné houbě je znázorněná na obrázku 3, přičemž stupeň redukce (Femet/Fece|k) v % je vynesená na ose proměnných a obsah uhlíku v % hmotnosti na ose pořadnic. 20 Graf C se vztahuje k redukci při 850 °C a graf D se vztahuje k redukci při 800 °C.
Z obrázku 3 je vidět, že obsah uhlíku stoupá teprve tehdy, když je ruda redukovaná nahotovo, přičemž pod „redukováním nahotovo“ se rozumí takový stupeň redukce, který je maximálně dosažitelný za daných podmínek redukce. GrafC ukazuje, že ruda redukovaná nahotovo při 25 8 50 °C vykazuje redukční stupeň asi 90 až 92 %, zatímco graf D ukazuje, že ruda redukovaná nahotovo při 800 °C vykazuje redukční stupeň asi 85 až 87 %. Jestliže nyní ponecháme tuto nahotovo redukovanou rudu ještě déle v kontaktu s redukčním plynem použitým podle vynálezu, zvýší se redukční stupeň už pouze nepodstatně, zatímco obsah uhlíku vzroste silně. Tímto způsobem je možné vyrábět železnou houbu se zvýšeným obsahem uhlíku.
Claims (6)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Způsob výroby železné houby přímou redukcí materiálu ve formě částic obsahujícího oxid železa, při kterém se redukční plyn, který se vytváří v tavné zplynovací zóně z nosičů uhlíku a plynu obsahujícího kyslík, zavádí do redukční zóny, ve které se nachází materiál obsahující 40 oxid železa, vyznačující se tím, že do redukční zóny se přivádí redukční plyn, který obsahuje na Nm3 mezi 20 a 100 g prachu, který vykazuje obsah uhlíku mezi 30 a 70 hmotnostními %, a materiál obsahující oxid železa se vystavuje tomuto redukčnímu plynu po dobu, která překračuje čas potřebný pro redukování nahotovo.45
- 2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že redukční plyn zaváděný do redukční zóny obsahuje mezi 40 a 90 g prachu naNm3.
- 3. Způsob podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se tím, že prach obsažený v redukčním plynu vykazuje obsah uhlíku mezi 45 a 55 hmotnostními %.-5CZ 293263 B6
- 4. Způsob podle jednoho nebo více z nároků laž3, vyznačující se tím, že se přímá redukce provádí ve dvou nebo více reaktorech s fluidní vrstvou zapojených za sebou a redukční plyn se zavádí do reaktoru s fluidní vrstvou uspořádaného ve směru toku materiálu obsahujícího oxid železa jako poslední a proudí tímto a také následujícími reaktory s fluidní vrstvou
- 5 v protiproudu k materiálu obsahujícímu oxid železa.5. Způsob podle jednoho nebo více z nároků 1 až 4, vyznačující se tím, že prodleva při přímé redukci je oproti minimální prodlevě, nezbytné pro redukci materiálu, obsahujícího oxid železa nahotovo, prodloužená.
- 6. Způsob podle jednoho nebo více z nároků laž5, vyznačující se tím, že se redukce provádí se specifickým množstvím redukčního plynu, které je zvýšené oproti minimálnímu specifickému množství plynu nutnému k redukci materiálu obsahujícího oxid železa nahotovo.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AT0193296A AT404256B (de) | 1996-11-06 | 1996-11-06 | Verfahren zum herstellen von eisenschwamm |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ213398A3 CZ213398A3 (cs) | 1999-07-14 |
| CZ293263B6 true CZ293263B6 (cs) | 2004-03-17 |
Family
ID=3524141
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ19982133A CZ293263B6 (cs) | 1996-11-06 | 1997-11-05 | Způsob výroby železné houby |
Country Status (17)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6149708A (cs) |
| EP (1) | EP0871783B1 (cs) |
| JP (1) | JP2000503350A (cs) |
| KR (1) | KR100466630B1 (cs) |
| CN (1) | CN1053014C (cs) |
| AT (1) | AT404256B (cs) |
| AU (1) | AU733442B2 (cs) |
| BR (1) | BR9707112A (cs) |
| CA (1) | CA2242249A1 (cs) |
| CZ (1) | CZ293263B6 (cs) |
| DE (1) | DE59703015D1 (cs) |
| RU (1) | RU2176672C2 (cs) |
| SK (1) | SK283074B6 (cs) |
| TW (1) | TW356479B (cs) |
| UA (1) | UA43436C2 (cs) |
| WO (1) | WO1998020172A1 (cs) |
| ZA (1) | ZA979930B (cs) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100398669C (zh) * | 2005-05-10 | 2008-07-02 | 太原理工大学 | 用微波竖炉制取低碳海绵铁的方法 |
| AT503593B1 (de) * | 2006-04-28 | 2008-03-15 | Siemens Vai Metals Tech Gmbh | Verfahren zur herstellung von flüssigem roheisen oder flüssigen stahlvorprodukten aus feinteilchenförmigem eisenoxidhältigem material |
| US8486541B2 (en) * | 2006-06-20 | 2013-07-16 | Aerojet-General Corporation | Co-sintered multi-system tungsten alloy composite |
| CN100500888C (zh) * | 2007-01-30 | 2009-06-17 | 武汉工程大学 | 用微波还原弱磁性铁矿物制取铁精矿的方法 |
| AT506837B1 (de) | 2008-06-06 | 2010-03-15 | Siemens Vai Metals Tech Gmbh | Verfahren und vorrichtung zur herstellung von roheisen oder flüssigen stahlvorprodukten |
| WO2014040990A2 (de) * | 2012-09-14 | 2014-03-20 | Voestalpine Stahl Gmbh | Verfahren zum speichern diskontinuierlich anfallender energie |
Family Cites Families (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US32247A (en) * | 1861-05-07 | Vegetable-cutter | ||
| US4053301A (en) | 1975-10-14 | 1977-10-11 | Hazen Research, Inc. | Process for the direct production of steel |
| US4111687A (en) * | 1976-11-01 | 1978-09-05 | Consolidated Natural Gas Service Company, Inc. | Process for the production of intermediate hot metal |
| NL8201945A (nl) * | 1982-05-12 | 1983-12-01 | Hoogovens Groep Bv | Werkwijze en inrichting voor de vervaardiging van vloeibaar ijzer uit oxydisch ijzererts. |
| US4578110A (en) * | 1984-05-07 | 1986-03-25 | Hylsa, S.A. | Method of reducing iron oxides |
| DE3437913A1 (de) * | 1984-10-12 | 1986-04-24 | Korf Engineering GmbH, 4000 Düsseldorf | Verfahren und vorrichtung zur herstellung eines eisenschwamms bzw. roheisens |
| DE3535572A1 (de) * | 1985-10-03 | 1987-04-16 | Korf Engineering Gmbh | Verfahren zur herstellung von roheisen aus feinerz |
| US5137566A (en) * | 1990-08-01 | 1992-08-11 | Iron Carbide Holdings, Limited | Process for preheating iron-containing reactor feed prior to being treated in a fluidized bed reactor |
| WO1993014228A1 (en) * | 1992-01-17 | 1993-07-22 | Whipp Roy H | Improved plant and process for fluidized bed reduction of ore |
| US5338336A (en) * | 1993-06-30 | 1994-08-16 | Bechtel Group, Inc. | Method of processing electric arc furnace dust and providing fuel for an iron making process |
| AT404735B (de) * | 1992-10-22 | 1999-02-25 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren und anlage zur herstellung von flüssigem roheisen oder flüssigen stahlvorprodukten |
| US5413622A (en) * | 1993-12-16 | 1995-05-09 | Bechtel Group, Inc. | Method of making hot metals with totally recycled gas |
| US5869018A (en) * | 1994-01-14 | 1999-02-09 | Iron Carbide Holdings, Ltd. | Two step process for the production of iron carbide from iron oxide |
| AT400725B (de) * | 1994-04-11 | 1996-03-25 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren zum herstellen einer eisenschmelze |
| KR970003636B1 (ko) * | 1994-12-31 | 1997-03-20 | 포항종합제철 주식회사 | 용융선철 및 용융강 제조시 분철광석을 환원시키는 환원로 |
-
1996
- 1996-11-06 AT AT0193296A patent/AT404256B/de not_active IP Right Cessation
-
1997
- 1997-11-05 CZ CZ19982133A patent/CZ293263B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1997-11-05 SK SK919-98A patent/SK283074B6/sk unknown
- 1997-11-05 CA CA002242249A patent/CA2242249A1/en not_active Abandoned
- 1997-11-05 DE DE59703015T patent/DE59703015D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1997-11-05 CN CN97191581A patent/CN1053014C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1997-11-05 AU AU47665/97A patent/AU733442B2/en not_active Ceased
- 1997-11-05 EP EP97910151A patent/EP0871783B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-11-05 US US09/101,208 patent/US6149708A/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-11-05 UA UA98073479A patent/UA43436C2/uk unknown
- 1997-11-05 ZA ZA9709930A patent/ZA979930B/xx unknown
- 1997-11-05 JP JP10520860A patent/JP2000503350A/ja not_active Ceased
- 1997-11-05 BR BR9707112A patent/BR9707112A/pt not_active IP Right Cessation
- 1997-11-05 WO PCT/AT1997/000238 patent/WO1998020172A1/de active IP Right Grant
- 1997-11-05 RU RU98114972/02A patent/RU2176672C2/ru not_active IP Right Cessation
- 1997-11-05 KR KR1019980705185A patent/KR100466630B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1997-11-27 TW TW086117860A patent/TW356479B/zh active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| TW356479B (en) | 1999-04-21 |
| US6149708A (en) | 2000-11-21 |
| BR9707112A (pt) | 1999-07-20 |
| SK91998A3 (en) | 1998-12-02 |
| KR100466630B1 (ko) | 2005-05-10 |
| AU4766597A (en) | 1998-05-29 |
| KR19990077052A (ko) | 1999-10-25 |
| ATA193296A (de) | 1998-02-15 |
| UA43436C2 (uk) | 2001-12-17 |
| EP0871783A1 (de) | 1998-10-21 |
| SK283074B6 (sk) | 2003-02-04 |
| AT404256B (de) | 1998-10-27 |
| EP0871783B1 (de) | 2001-02-21 |
| CA2242249A1 (en) | 1998-05-14 |
| CN1053014C (zh) | 2000-05-31 |
| RU2176672C2 (ru) | 2001-12-10 |
| CN1207140A (zh) | 1999-02-03 |
| JP2000503350A (ja) | 2000-03-21 |
| AU733442B2 (en) | 2001-05-17 |
| ZA979930B (en) | 1998-05-25 |
| CZ213398A3 (cs) | 1999-07-14 |
| WO1998020172A1 (de) | 1998-05-14 |
| DE59703015D1 (de) | 2001-03-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5535991A (en) | Plant for producing molten pig iron or molten steel pre-products | |
| US4045214A (en) | Method for producing steel | |
| US4913733A (en) | Process for producing pig iron | |
| CZ175497A3 (cs) | Způsob výroby tekutého surového železa nebo tekutých ocelových polotovarů a zařízení k provádění tohoto způsobu | |
| US4380469A (en) | Process and apparatus for continuously reducing and melting metal oxides and/or pre-reduced metallic materials | |
| JPH0416525B2 (cs) | ||
| CN1004359B (zh) | 熔化生铁和钢预制品自生产过程和设备 | |
| CA2150456A1 (en) | Process and device for producing pig iron from iron ore or for thermally and/or chemically treating an easily decomposable material | |
| CZ293263B6 (cs) | Způsob výroby železné houby | |
| US4995904A (en) | Method for the pretreatment of a lumpy carbon carrier | |
| TW304982B (cs) | ||
| US7588625B2 (en) | Apparatus for manufacturing molten irons to dry and convey iron ores and additives and manufacturing method using the same | |
| KR100240810B1 (ko) | 용융선철 또는 강 시제품의 제조방법 및 이를 수행하기 위한 플랜트 | |
| CN86101817B (zh) | 用粒状含铁材料生产生铁水或钢半成品的方法 | |
| US6214083B1 (en) | Method and plant for producing iron from lumpy and fine-particulate sponge iron | |
| US6379420B1 (en) | Method and plant for producing a reducing gas serving for the reduction of metal ore | |
| AU681836B2 (en) | Process for producing molten pig iron or molten steel pre-products | |
| CA2258004A1 (en) | Method of charging metalliferous material into a smelting-gasification zone |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20051105 |