CZ278435B6 - Process of heat treatment of cold rolled plain carbon and micro-alloyed low-carbon steels - Google Patents
Process of heat treatment of cold rolled plain carbon and micro-alloyed low-carbon steels Download PDFInfo
- Publication number
- CZ278435B6 CZ278435B6 CS905157A CS515790A CZ278435B6 CZ 278435 B6 CZ278435 B6 CZ 278435B6 CS 905157 A CS905157 A CS 905157A CS 515790 A CS515790 A CS 515790A CZ 278435 B6 CZ278435 B6 CZ 278435B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- carbon
- heat treatment
- steel
- temperature
- weight percent
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
Description
Způsob tepelného zpracování zastudena tvářených nelegovaných a mikrolegovaných nízkouhlíkových ocelíMethod of heat treatment of cold formed unalloyed and microalloyed low carbon steels
Oblast techniky _Technical field _
Vynález se týká způsobu tepelného zpracování za studená tvářených nelegovaných a mikrolegovaných nízkouhlíkových ocelí, zejména za studená válcovaných pásových ocelí pro výrobu vázácí pásky.The invention relates to a method of heat treatment of cold formed unalloyed and microalloyed low carbon steels, in particular cold rolled strip steels for the production of a binding tape.
Dosavadní stav technikyBACKGROUND OF THE INVENTION
Na vázání svitků, beden, kusového materiálu a podobně se používá ocelová vázací páska, vyráběná válcováním za studená z nelegované nízkouhlíkové oceli, obsahující v hmot, množství maximálně 0,35 % uhlíku, *1,3 % manganu, popřípadě 0,5 % titanu, 0,5 % hliníku, 0,5 % niobu, zbytek železo a ostatní doprovodné prvky a nečistoty. Válcováním za studená dochází ke zpevnění materiálu, které je způsobeno zvýšením hustoty dislokací a zablokováním kluzů. Navenek se toto zpevnění projeví vzrůstem pevnosti, tvrdosti, meze kluzu a snížením tažnosti a vrubové houževnatosti. Při výrobě ocelové vázací pásky se tak dosáhne její požadované pevnosti okolo 700 až 800 MPa, ale její nevýhodou je nízká tažnost okolo 4 která způsobuje při jejím použití praskavost a omezuje její použitelnost. Zvýšení tažnosti je možno provést rekrystalizačním žíháním při teplotách 550 až 700 °C. Nevýhodou tohoto žíhání je skutečnost, že s obnovením tažnosti se zároveň odstraní žádoucí zpevnění.For binding coils, crates, lump materials and the like, a steel binding tape made from cold rolling of non-alloy low carbon steel, containing by weight not more than 0,35% of carbon, * 1,3% of manganese or 0,5% of titanium, is used , 0.5% aluminum, 0.5% niobium, the rest iron and other accompanying elements and impurities. Cold rolling leads to material hardening caused by increased dislocation density and slippage blockage. Outwardly, this strengthening results in an increase in strength, hardness, yield strength and reduced ductility and notch toughness. Thus, in the manufacture of the steel strap, its required strength of about 700 to 800 MPa is achieved, but its disadvantage is the low ductility of about 4, which causes cracking in use and limits its applicability. The ductility can be increased by recrystallization annealing at temperatures of 550 to 700 ° C. The disadvantage of this annealing is the fact that as the ductility is restored, the desired hardening is also removed.
Podstata vynálezuSUMMARY OF THE INVENTION
Tato nevýhoda je odstraněna způsobem tepelného zpracování za studená tvářených -nelegovaných a - nízkouhlíkových ocelí podle vynálezu, jehož podstata spočívá v tom, že ocel se podrobí působení teploty 300 až 470 *C po dobu 10 sekund až 12 hodin, přičemž vždy pro jednotlivou teplotu ohřevu je doba ohřevu dána časovým intervalem, jehož spodní mez je určena vzrůstem tažnosti a horní mez poklesem pevnosti pod hranici zpevnění potom získaného tvářením za studená, se ochlazuje rychlostí 1 až 900 °C/min.This disadvantage is eliminated by the heat treatment method of cold-formed non-alloyed and low-carbon steels according to the invention, which consists in subjecting the steel to a temperature of 300 to 470 ° C for 10 seconds to 12 hours, each for a single heating temperature. the heating time is given by a time interval whose lower limit is determined by an increase in ductility and the upper limit by a decrease in strength below the limit of the hardening then obtained by cold forming is cooled at a rate of 1 to 900 ° C / min.
Výhoda způsobu tepelného zpracování podle vynálezu spočívá v tom, že dochází jak ke zvýšení tažnosti oceli, tak i k zachování její pevnosti, získané předcházejícím tvářením za studená, popřípadě i ke zvýšení této pevnosti. Tažnost se například zvýší ze 3 % na 8 %, což je pro účely použití v případě ocelové vázací pásky plně dostačující, a při optimální kombinaci teploty ohřevu a doby, po kterou je ocel této teplotě vystavena, se zvýší i pevnost oceli z hodnoty zhruba 800 MPa, získané předcházejícím válcováním za studená až o 80 Způsob tepelného zpracování podle vynálezu lze provádět jak ve stacionárních pecích, tak v průběžných pecích, přičemž při tepelném zpracování rozvinutých ocelových pásů v průběžných pecích se toto provádí po dobu ze spodní části časového intervalu a při tepelném zpracování ocelových pásů ve svitcích se toto provádí po dobu z horní části časového intervalu. V případě tepelného zpracování na vzduchu je průvodním jevem vznik oxidů, které zvyšují korozivzdornost oceli, přičemž na povrchu pásky vzniká náběhová barva, která je pomocnýmAn advantage of the heat treatment process according to the invention is that both the ductility of the steel is increased and the strength obtained by the previous cold forming is maintained, or the strength is increased. For example, the ductility is increased from 3% to 8%, which is sufficient for use with a steel strap, and with an optimal combination of the heating temperature and the time the steel is exposed to it, the steel strength is also increased from about 800 The process of heat treatment according to the invention can be carried out both in stationary furnaces and in continuous furnaces, the heat treatment of the expanded steel strips in the continuous furnaces is carried out for a period of time from the lower part of the time interval and the processing of steel strips in coils is done for a period of time from the upper part of the time interval. In the case of heat treatment in air, the accompanying phenomenon is the formation of oxides, which increase the corrosion resistance of the steel, while the surface of the tape creates a lead-in paint, which is
-1CZ 278435 B6 ukazatelem dosažení optimálního vztahu mezi teplotou a dobou tepelného zpracování.-1GB 278435 B6 indicates the optimum relationship between temperature and heat treatment time.
Příklady provedení vynálezuDETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
V konkrétních případech optimální kombinace teploty a doby žíhání záleží na druhu materiálu, při průběžném žíhání rozvinutých pásů na tloušťce pásu, při žíhání ve svitcích na velikosti vsázky a dále na typu pece, použité atmosféře a podobně. Není proto možné parametry žíhání, při nichž na jedné peci bylo dosaženo úspěšných výsledků, automaticky použít pro pec jinou. Celý proces tepelného zpracování probíhá v určitém intervalu teplot a časů, který je tím užší, čím vyšší teploty je použito. Proto je výhodné při použití teplot nad 400 °C provádět žíhání průběžným způsobem na rozvinutém pásu.In particular cases, the optimum combination of temperature and annealing time depends on the type of material, the continuous annealing of the expanded strips on the strip thickness, the annealing in coils to the charge size and the type of furnace, atmosphere used and the like. It is therefore not possible to automatically apply the annealing parameters at which one of the furnaces has achieved successful results for another furnace. The entire heat treatment process takes place at a certain temperature and time interval, which is the narrower the higher the temperature is used. Therefore, it is advantageous to carry out annealing in a continuous manner on a developed web at temperatures above 400 ° C.
Pro nalezení optimálních parametrů je nutno postupovat následujícím způsobem. Z pásu připraveného pro tepelné zpracování jsou vyrobeny zkušební tyče, na nichž jsou tahovou zkouškou určeny mez pevnosti a tažnost. Po provedeném tepelném zpracování se toto zopakuje. Pokud se mez pevnosti nezmění nebo se změní jen nepatrně, a tažnost zůstane na stejné výši, nebo dokonce poklesne, byla použita nízká teplota nebo krátká doba žíhání a je nutno teplotu nebo prodlevu popřípadě obojí zvýšit. V případě, že tažnost materiálu sice vzroste, ale jeho pevnost poklesne více než je žádoucí, byly teplota nebo doba žíhání příliš vysoké a je nutno bud teplotu, nebo dobu žíhání popřípadě obojí snížit. Pokud tažnost vzroste nad požadovanou hodnotu, ale pevnost se udrží na původní úrovni nebo stoupne nebo poklesne jen na hodnotu, která je ještě vyšší, než je požadované minimum u daného materiálu, je v tomto případě dosaženo správných žíhacích parametrů. Malé korekce doby nebo teploty žíhání lze provádět jen za účelem zdůraznění hodnoty tažnosti nebo pevnosti žíhaného materiálu.To find the optimum parameters, the following procedure must be followed. Test strips are made from a strip prepared for heat treatment, where the tensile strength and ductility are determined by tensile testing. This is repeated after the heat treatment has been carried out. If the breaking strength does not change or changes only slightly and the ductility stays at the same level or even decreases, a low temperature or a short annealing time has been used and the temperature or dwell time or both need to be increased. If the ductility of the material increases, but its strength decreases more than desired, the temperature or the annealing time were too high and either the temperature or the annealing time or both need to be reduced. If the ductility increases above the desired value but the strength is maintained at its original level or only increases or decreases to a value that is even higher than the required minimum for a given material, the correct annealing parameters are achieved. Minor corrections of the annealing time or temperature can only be made to emphasize the ductility or strength of the annealed material.
Příklad 1Example 1
Podle prvního příkladu provedení způsobu tepelného zpracování podle vynálezu byla ocel, obsahující v hmot, množství 0,24 % uhlíku, 0,24 % manganu, 0,11 % fosforu a síry, zbytek železo vystavena ve stacionární poklopové peci teplotě 300 °C na vzduchu po dobu 8 hodin. Potom se ochlazovala rychlostí 100 “C/h. Ve výchozím stavu po válcování za studená vykázal ocelový pás pevnost Rm rovnou 815 MPa a tažnost A5 rovnající se 3,5 %. Po tepelném zpracování podle vynálezu došlo ke zvýšení tažnosti A5 na hodnotu 7 % a současně ke zvýšení pevnosti o 20 MPa na hodnotu 835 MPa.According to a first embodiment of the heat treatment process according to the invention, the steel containing 0.24% by weight of carbon, 0.24% by weight of manganese, 0.11% by weight of phosphorus and sulfur, the remainder of the iron was exposed to 300 ° C in air in a stationary bell furnace. for 8 hours. It was then cooled at a rate of 100 ° C / h. In the initial state after cold rolling, the steel strip showed a strength R m equal to 815 MPa and an elongation A 5 of 3.5%. After the heat treatment according to the invention, the ductility A 5 increased to 7% and at the same time the strength increased by 20 MPa to 835 MPa.
Příklad 2Example 2
Obdobný typ oceli, obsahující v hmot, množství 0,19 % uhlíku, 0,03 % fosforu, 0,04 % síry, zbytek železo, mangan a křemík byl vystaven v průběžné ohřívací peci teplotě 400 °C po dobu 4 minuty v ochranné atmosféře, tvořené v objemovém množství 5 % vodíku a 95 % dusíku. Potom se volně ochlazoval rychlostí 400 ’C za minutu. Ocelový pás, který měl před tímto tepelným zpracováním veA similar type of steel, containing by weight 0.19% carbon, 0.03% phosphorus, 0.04% sulfur, the remainder iron, manganese and silicon was exposed in a continuous heating furnace at 400 ° C for 4 minutes under a protective atmosphere % by volume of 5% hydrogen and 95% nitrogen. It then cooled freely at 400 ´C per minute. Steel strip which had before this heat treatment in
-2CZ 278435 B6 výchozím stavu po válcování za studená také pevnost Rm rovnou 815 MPa a tažnost A5 rovnající se 4 %, vykázal po tepelném zpracování za těchto podmínek pevnost Rjn 855 MPa a tažnost Ag 8 %.Also, after cold-rolling, the strength R m of 815 MPa and the elongation A 5 equal to 4%, after heat treatment under these conditions, exhibited a strength R nj of 855 MPa and an elongation of Ag of 8%.
Příklad 3 'Example 3 '
Obdobný typ oceli, obsahující v hmot, množství 0,19 % uhlíku, 0,03 % fosforu, 0,04 % síry, zbytek železo, mangan a křemík, byl vystaven v průběžné ohřívací peci teplotě 450 C po dobu 20 sekund bez použití ochranné atmosféry. Potom byl ochlazen na vzduchu během 1 minuty na teplotu okolí. Ocelový pás, který měl před tímto tepelným zpracováním ve výchozím stavu po válcování za studená pevnost Rm rovnou 815 MPa a tažnost A5 rovnající seA similar type of steel, containing by weight 0.19% carbon, 0.03% phosphorus, 0.04% sulfur, the remainder iron, manganese and silicon, was exposed in a continuous heating furnace at 450 C for 20 seconds without the use of protective atmosphere. It was then cooled in air to ambient temperature over 1 minute. A steel strip which, before this heat treatment, had in the initial state after cold rolling R m equal to 815 MPa and an elongation A 5 equal to
4,5 %, vykázal po tepelném zpracování za těchto podmínek pevnost 820 MPa a tažnost Ας 9 %.After heat treatment under these conditions showed a strength of 820 MPa and ductility Ας 9%.
Příklad 4Example 4
Proti příkladu 1, kde vsázka byla 250 kg, se při vsázce o hmotnosti 5 t ocel, obsahující v hmot, množství 0,21 % uhlíku, 0,20 % manganu,. 0,10 % fosforu a síry, zbytek železo, žíhá ve svitcích ve stacionární poklopové peci v ochranné atmosféře dusíku při teplotě 380 °C po dobu 10 hodin. Potom byly svitky ochlazovány průměrnou rychlostí 50 °C za hodinu. Ve výchozím stavu po válcování za studená vykázal ocelový pás pevnost Rm rovnu 875 MPa a tažnost A5 rovnající se 3 %. Po tepelném zpracování došlo ke zvýšení tažnosti A5 na 7 až 11 % při udržení pevnosti v rozmezí 870 až 895 MPa.Against Example 1, where the charge was 250 kg, at a charge of 5 t, the steel contained 0.21% carbon, 0.20% manganese, by weight. 0.10% of phosphorus and sulfur, the remainder iron, is annealed in coils in a stationary hood furnace under a nitrogen atmosphere at 380 ° C for 10 hours. Then the coils were cooled at an average rate of 50 ° C per hour. In the initial state after cold rolling, the steel strip showed a strength R m equal to 875 MPa and an elongation A 5 equal to 3%. After heat treatment, the ductility A 5 increased to 7 to 11% while maintaining a strength in the range of 870 to 895 MPa.
Průmyslová využitelnostIndustrial applicability
Způsob tepelného zpracování podle vynálezu lze uplatnit i u ostatních výrobků z nelegovaných a mikrolegovaných nízkouhlíkových ocelí, u kterých je požadavek na zvýšení jejich užitných vlastností zlepšením mechanických hodnot materiálu jak z hlediska vysoké tažnosti, tak i vysoké pevnosti, získané předcházejícím tvářením za studená.The heat treatment process according to the invention can also be applied to other products of unalloyed and microalloyed low carbon steels, which require increasing their useful properties by improving the mechanical values of the material in terms of both high ductility and high strength obtained by prior cold forming.
Claims (1)
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CS905157A CZ278435B6 (en) | 1990-10-23 | 1990-10-23 | Process of heat treatment of cold rolled plain carbon and micro-alloyed low-carbon steels |
SK515790A SK278650B6 (en) | 1990-10-23 | 1990-10-23 | Heat-treatment method for cold formed unalloyed and microalloyed low-carbon steel |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CS905157A CZ278435B6 (en) | 1990-10-23 | 1990-10-23 | Process of heat treatment of cold rolled plain carbon and micro-alloyed low-carbon steels |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CS515790A3 CS515790A3 (en) | 1992-05-13 |
CZ278435B6 true CZ278435B6 (en) | 1994-01-19 |
Family
ID=5395939
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CS905157A CZ278435B6 (en) | 1990-10-23 | 1990-10-23 | Process of heat treatment of cold rolled plain carbon and micro-alloyed low-carbon steels |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
CZ (1) | CZ278435B6 (en) |
SK (1) | SK278650B6 (en) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SK50752008A3 (en) | 2008-08-15 | 2010-05-07 | Jozef G�Ci | Device for digging holes in the rock massifs |
-
1990
- 1990-10-23 SK SK515790A patent/SK278650B6/en unknown
- 1990-10-23 CZ CS905157A patent/CZ278435B6/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CS515790A3 (en) | 1992-05-13 |
SK278650B6 (en) | 1997-12-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4067754A (en) | Cold rolled, ductile, high strength steel strip and sheet and method therefor | |
US6524400B1 (en) | Process for the production of grain-oriented electric quality sheet with low remagnetization loss and high polarization | |
EP0041354B1 (en) | Method for producing cold rolled steel sheets having a noticeably excellent formability | |
US4398970A (en) | Titanium and vanadium dual-phase steel and method of manufacture | |
JP6932323B2 (en) | Low alloy 3rd generation advanced high-strength steel | |
US3947293A (en) | Method for producing high-strength cold rolled steel sheet | |
EP0024437B2 (en) | Process for producing non-aging cold-rolled steel sheets | |
JP3601721B2 (en) | Bake-hardenable vanadium-containing steel | |
JPS5857492B2 (en) | Manufacturing method of high-strength cold-rolled steel sheet for automobiles | |
US4011111A (en) | High strength, deep drawing quality, low carbon steel, article formed therefrom, and method for production thereof | |
EP0075803B1 (en) | Process for producing cold rolled steel sheets having excellent press formability and ageing behaviour | |
CZ278435B6 (en) | Process of heat treatment of cold rolled plain carbon and micro-alloyed low-carbon steels | |
US5156690A (en) | Building low yield ratio hot-dip galvanized cold rolled steel sheet having improved refractory property | |
US3188246A (en) | Method of manufacturing drawing steel | |
JPS62130268A (en) | Production of hot dip zinc coated mild steel sheet for working subjected to alloying treatment | |
USRE31221E (en) | Cold rolled, ductile, high strength steel strip and sheet and method therefor | |
GB2066290A (en) | Processes for producing high strength cold rolled steel sheets | |
US4294632A (en) | Method for overaging of hot dip metal coated steel material | |
USRE31306E (en) | Cold rolled, ductile, high strength steel strip and sheet and method therefor | |
US4191600A (en) | Method of continuously heat-treating steel sheet or strip | |
JPS61246327A (en) | Manufacture of cold rolled steel sheet for extremely deep drawing | |
JPH0681045A (en) | Production of cold rolled steel sheet excellent in workability and baking hardenability | |
JPS60162731A (en) | Production of continuously annealed and cold rolled steel sheet having small ageability | |
JPS6349726B2 (en) | ||
JPS60251226A (en) | Production of galvanized cold-rolled steel sheet having excellent workability |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
IF00 | In force as of 2000-06-30 in czech republic | ||
MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20021023 |