CZ23387U1

CZ23387U1 - Pístový reometr pro testování magnetoreologických kapalin

Info

Publication number: CZ23387U1
Application number: CZ201023631U
Authority: CZ
Inventors: Mazurek@Ivan; Roupec@Jakub
Original assignee: Vysoké ucení technické v Brne
Priority date: 2010-12-15
Filing date: 2010-12-15
Publication date: 2012-02-13

Description

Pístový reometr pro testování magnetoreologických kapalin

Úřad průmyslového vlastnictví v zápisném řízení nezjišťuje, zda předmět užitného vzoru splňuje podmínky způsobilosti k ochraně podle § 1 zák. Č. 478/1992 Sb.

CZ 23387 Ul

Pístový reometr pro testování magneto reologických kapalin

Oblast techniky

Technické řešení se týká pístového slit-flow reometru pro dlouhodobé testování chování magnetoreologických kapalin v reálných provozních podmínkách tlumicích zařízení včetně analýzy dat s možností použití pro trvaní i vostní testy.

Dosavadní stav techniky

Základním komponentem magnetoreologických hydraulických tlumičů je speciální kapalina. Tato kapalina je označována jako magnetoreo logická (MR) kapalina a skládá se ze tri základních složek: nosné kapaliny, ferromagnetických částic a aditivních přísad. Jako nosnou kapalinu lze to použít vodu, olej nebo jinou kapalinu.

Základním zdrojem hodnocení chování magnetoreo logických (MR) kapalin jsou tokové křivky (obr. 1) [1] a viskozitní křivky. Toková křivka vyjadřuje závislost smykového napětí τ na smykovém spádu γ', viskozitní křivka vyjadřuje závislost viskozity η na smykovém spádu γ'. Protože pro praxi je nej důležitější smykový spád od 10 po 10⁵ s'¹, je užitečné měřit tokové křivky v tomto zkušebním režimu. Nejčastěji se toková křivka MR kapaliny nahrazuje binghamským modelem plastického materiálu.

Je-li toková křivka popisována pomocí Binghamského modelu, potom lze výsledné smykové napětí popsat pomocí rovnice (1) [2]:

r = r_?(H) + ^, t>t_y, (1) kde H je intenzita magnetického pole, γ' smykový spád kapaliny, η je viskozita v neaktivovaném stavu (tj. viskozita při Η = 0), τ je celkové smykové napětí a x_y je tzv. mez kluzu.

Při rutinním navrhování tlumicích prvků, zejména pro automobilový průmysl, je naprosto nezbytné kalkulovat s trvanlivostí projektované konstrukce. Kromě běžného pevnostně únavového pohledu je při využití tohoto fyzikálního jevu důležité zohlednit i specifickou problematiku de25 gradace MR uzlu. Porovnáním změn tokových křivek v průběhu experimentu lze hodnotit vliv sledovaného parametru na životnost MR kapaliny.

Vzhledem k tomu, že je nezbytné sledovat chování MR kapaliny za podmínek, které odpovídají provozním podmínkám, tj. vysokým smykovým spádům a variabilním teplotám, je nutné zvolit odpovídající reometr. Jediný komerčně dostupný reometr schopný měřit v magnetickém poli nabízí firma Anton Paar GmbH [4]. Maximální možný měřitelný smykový spád tohoto reometru je 10² s¹, což je o 3 až 4 řády méně než jsou reálné provozní podmínky v automobilovém tlumiči (10⁵ až 10⁶ s¹). Koncepce reometru, který zhotovil výzkumný tým kolem Carlsona [3], není zase vhodná pro dlouhodobé testování.

Ve štěrbině MR tlumiče při běžné normativní zkoušce automobilových tlumičů se pohybuje hodnota smykového spádu od 10³ do 10⁶ s’¹. Při konstrukci MR zařízení je nutno počítat s jevem, kdy dochází k výraznému poklesu meze kluzu s rostoucí rychlostí toku. Z literatury [3] je známo, že k tomuto poklesu dochází při době průchodu Fe částice ventilem menší než 0,8 ms, v závislosti na intenzitě indukovaného magnetického pole. Komerčně dostupné reometry, jež umožňují měření v magnetickém poli, jsou schopny merit pouze do hodnot smykového spádu 10³ s'¹, což je z praktického pohledu nedostatečné. Nejkratší doba průtoku MR kapaliny magneticky aktivní oblastí ventilu reometru podle technického řešení je 0,34 ms, což je téměř dvakrát kratší doba, než při které dochází k významnému oslabení meze kluzu při daném magnetizačním proudu [3].

Pro splnění podmínek reálného provozu nelze použít žádný komerčně dostupný reometr. Pro životnostní testy MR kapalin je navíc velmi výhodná taková konstrukce reometru, která umožní dlouhodobá nepřerušovaná měření.

- 1 CZ 23387 Ul

Podstata technického řešení

Nedostatek vhodného reometru splňující podmínky reálného provozu řeší konstrukce reometru podle technického řešení, která umožňuje dlouhodobé testování MR kapalin v podmínkách odpovídajících reálnému zatížení. Konstrukce pístového reometru vychází z automobilového MR tlumiče a lze ji instalovat do libovolného pulzátoru.

Předmětem technického řešení je pístový reometr pro testování magnetoreologických kapalin, který sestává z kompletního pístu automobilového tlumiče s elektromagnetickým vinutím a pryžovým dorazem. Píst automobilového tlumiče je upraven zaslepením obtokového otvoru v jeho dnu ucpávkou a je uložen uvnitř válce, který obsahuje plovoucí píst s odvzdušňovacím šroubem. Válec je pokryt plastovým pláštěm s vtokovým Sroubením a výtokovým Sroubením, přičemž je válec ukončen horním víkem s těsněním a dolním víkem s ventilem. Horní víko i dolní víko je připevněno k válci pomocí převlečených matic. Měřitelný rozsah smykového spádu u pístového reometru podle technického řešení je od 10³ do 10⁶ s'¹.

Na obrázku 2 je řez reometrickou pístovou jednotkou. Testovaná olejová náplň uvnitř válce je od plynové náplně oddělena plovoucím pístem s odvzdušňovacím šroubem. Účinné chlazení je zajištěno vodní náplní mezi válcem a plastovým pláštěm. Reometr je tlakován dusíkem na tlak 3 MPa. Základní technická data pístového reometru při harmonickém pohybu jsou shrnuta v následující tabulce 1:

Tabulka 1

Maximální frekvence pulzátoru	30 Hz
Zdvih pulzátoru	50 mm
Maximální rychlost pístu	7.8 m/s
Plocha štěrbiny	67,7 mm²
Plocha pístu	944,5 mm²
Tloušťka štěrbiny	0,75 mm
Délka štěrbiny	37 mm
Max. intenzita magnetického pole	150 kA.nť'
Max. pracovní teplota	120 °C

Pístová jednotka se instaluje na libovolný typ mechanického, elektrického či hydraulického pulzátoru pri pístové rychlosti do 0,5 m/s. Při testu se tenzometrickým siloměrem měří a zaznamenává síla na pístnicí, poloha pístu se měří lineárním senzorem. Signály se snímají vzorkovací frekvencí 500 Hz po dobu 20 až 80 s. Hodnoty pístové rychlosti a zrychlení se získají numerickou derivací polohy. Problematickou a pro reometr nesmírně důležitou je potřeba snímat teplotu hodnocené kapaliny během zkoušky co nejblíže měrné Štěrbiny, S úspěchem byla využita závislost elektrického odporu vinutí indukční cívky pístu na teplotě. Teplota ve štěrbině se tedy po kalibraci určí elektrickým odporem cívky vypočteným z měřených hodnot proudu a napětí.

Pístový reometr podle technického řešení je určen nejen pro testování magnetoreo logických kapalin, aleje možné ho použít také jako zátěžné jednotky při zatěžování MR kapaliny.

Výhoda reometru podle technického řešení spočívá v dosažení vysokých smykových rychlostí, přesném měření teploty ve štěrbině, jednoduché instalaci na jakýkoliv mechanický nebo hydraulický pulzátor, snadné demontáži, dekontaminaci a nízkých pořizovacích a provozních nákladech. Další výhodou je jeho schopnost pracovat v dlouhodobém režimu.

Zvláštní pozornost je věnována analýze dat včetně matematického aparátu a statistického vyhodnocení množiny naměřených bodů. Po změření globální charakteristiky pístové jednotky se pomocí analytického řídicího programu, který může být instalován na libovolném typu analyzátoru nebo PC s měřicí kartou, provede vyhodnocení naměřeného signálu, transformace rychlostní charakteristiky pístové jednotky do tokové a viskózní křivky, vyhodnocení parametrů tokové

-2CZ 23387 Ul křivky testované kapaliny za použití regresní analýzy při dané teplotě a intenzitě magnetického pole ve štěrbině a stanovení magnetické meze kluzu a dynamické viskozity.

Teoretická východiska pro analýzu

U reometrické jednotky je snímána pouze síla na píst v závislosti na pohybu pístu, proto je nezbytné připravit teoretický aparát pro odvození základních reologických veličin. Proudění newtonovské kapaliny štěrbinou o tloušťce h, šířce b a délce 1 je vyvoláno tlakovým spádem Δρ (obr. 3). Uvažuj eme-1 i lam i námi proudění, pak pro parabolický profil rychlosti ve směru y napříč štěrbinou platí rovnice:

v(T) = ty

(2) io kde η je dynamická viskozita.

Pro objemový průtok platí rovnice:

dQ = b.dy.v(y) = b.dy J - Y²

Potom po integraci:

A

Pro objemový průtok kapaliny štěrbinou platí také:

Q = hJ>.v, (4) kde v_s je střední lychlost rychlostního profilu. Vyjádřením η z (3) a dosazením (4) lze získat vztah:

_A3 _ 4p2> _ SpJt²

IÍ.QJ Y2JU>.v,J 12.v,7 (5)

Pro výpočet smykového napětí τ ve vrstvě maziva platí:

(6) kde F je síla protlačující olej štěrbinou a S, je součet kontaktních ploch. Dosazením rovnic 3, 5 a 6 do Newtonovy rovnice τ = γ' . η získáme vztah pro výpočet smykového spádu γ' ve vrstvě protékajícího maziva:

~2Ť~ ₌6.v, 7 *

12.v,J (7)

U nenewtonovské MR kapaliny však není celkový tlakový spád vyvolán pouze tímto hydraulickým odporem, ale též přitažlivými magnetickými silami mezi železnými částicemi. V [2] je tento stav popsán rovnicí:

-3CZ 23387 Ul

Λρ = Λρ„+Λ/>_Γ

12jy.gJ _| 2r,(Z/)7 (8) kde právě hodnota meze kluzu T_y (H) vyjadřuje napěťovou složku zdánlivé viskozity způsobenou magnetickým polem o intenzitě H. U newtonovské kapaliny tento člen odpadá. Této rovnici velmi dobře odpovídá tzv. Binghamský model tokové křivky (obr. 5b). Při identifikaci jeho parametrů u neznámé kapaliny je nutno kromě viskozity η, nezávislé na magnetickém poli, zjistit také x_y (H) jako funkci intenzity magnetického pole H ve štěrbině.

Způsob zpracování a vyhodnocení naměřeného signálu

Při každém rozběhovém testu reometrické jednotky se získá množina bodů Fv diagramu (v_x, F_x) v různých zátěžných stavech. Je to velký počet bodů s velkým rozptylem, způsobeným různými provozními podmínkami mechanismu v průběhu cyklu (obr. 4a). Z těchto bodů jsou následně vybrány jen ty, kdy je zrychlení pístu blízké nule (obr. 4b). Tento výběr odstraní vliv pružnosti plynové náplně a setrvačných sil na hysterezní charakter rozložení bodů. Ani tuto množinu bodů nelze přímo zpracovat regresní analýzou, protože při práci mechanismu nejsou zastoupeny body na různých pístových rychlostech s vyrovnanou četností. Rozsah rychlostí je proto rozdělen na sto úseků a v každém stanovena lokální střední hodnota síly (obr. 5a).

Nyní je možné při znalosti geometrie pístu přejít k přepočtu Fv diagramu na tokovou křivku. Střední rychlost proudění ve štěrbině v_si lze spočítat z rovnice kontinuity a okamžité rychlosti pístu v:

V., =V.

(11) kde S_p je činná plocha pístu tlumiče. Sílu F lze za těchto předpokladů transformovat na celkové smykové napětí ve štěrbině τ a rychlost pístu v na smykový spád γ' v měrné štěrbině pístu při použití vztahů:

2.21, 4l,S_p'

6-V.I ^3SP _vh, x.r, .A,² (12) (13)

V této fázi je interaktivním procesem určena minimální hodnota smykové rychlosti pro regresní analýzu. Množinou bodů nad touto hodnotou je proložena regresní přímka a její průsečík s osou τ stanovuje magnetický podíl x_y, zatímco směrnice této přímky vyjadřuje dynamickou viskozitu η·

Při znalosti těchto veličin lze vykreslit Binghamský model (1) závislosti smykového napětí v kapalině na smykovém spádu (toková křivka) testované kapaliny při dané teplotě a intenzitě magnetického pole ve štěrbině (obr. 5b).

Přehled obrázků na výkresech

Obr, 1: Toková křivka MR kapaliny

Obr, 2: Řez reometrem

Obr. 3: Zjednodušené schéma pístové skupiny

Obr. 4a: Naměřená množina bodů

Obr. 4b: Vybrané body síly s nulovým zrychlením pístnice

Obr. 5a: Množina bodů s vyrovnanou četností

-4CZ 23387 Ul

Obr. 5b: Binghamský model MR kapaliny

Obr. 6: Výstupní obrazovka analýzy MR kapaliny v programu MultiViscoMRQ.

Následuje příklad provedení podle technického řešení, který však není omezující v rozsahu nároků na ochranu.

Příklad provedení technického řešení

Příklad 1

Testování magnetoreologické kapaliny Lord 140CG pomocí pístového reometru

K testování se použil pístový reometr podle technického řešení (obr. 2), sestávající z kompletního pístu automobilového tlumiče i s elektromagnetickým vinutím 2 a pryžovým dorazem 3. Píst io automobilového tlumiče 1 byl upraven zaslepením obtokového otvoru v jeho dnu ucpávkou 4 a byl uložen uvnitř válce 5, který obsahoval plovoucí píst 11 s odvzdušňovacím šroubem 12. Válec pokrýval plastový plášť J_3 s vtokovým Sroubením L4 a výtokovým sroubením 15. Válec 5 byl ukončen horním víkem 6 s těsněním 7 a dolním víkem 8 s ventilem 9. Horní víko 6 i dolní víko 8 bylo připevněno k válci 5 pomocí převlečených matic 10, 10'.

Měřitelný rozsah smykového spádu u pístového reometru byl 10³ až 10⁶ s'¹.

Měření se provádělo v rozběhovém režimu. Tenzometrickým siloměrem se měřila a zaznamenávala síla na pístnici a lineárním senzorem se měřila poloha pístu. Signály se snímaly vzorkovací frekvencí 500 Hz po dobu 80 s. Hodnoty pístové rychlosti a zrychlení se získaly numerickou derivací polohy. Teplota ve štěrbině se po kalibraci určila podle elektrického odporu cívky vy20 počteného z měřených hodnot proudu a napětí.

V řídicím a analytickém programu MultiViscoMRQ instalovaném na PC s měřicí kartou se statisticky vyhodnotila množina naměřených hodnot. Získala se rychlostní charakteristika tlumiče, která se pak transformovala do tokové a viskozitní křivky. Výstupní obrazovka analýzy této MR kapaliny s magnetickou mezí kluzu r_y(H) 33 kPa a dynamickou viskozitou 0,28 Pas je uvedena na obr. 6.

Průmyslová využitelnost

Pístový reometr umožňuje dlouhodobé testování magnetoreo logických kapalin v reálných provozních podmínkách tlumicích zařízení, při smykových spádech 10³ do 10⁶ s¹ a variabilních teplotách a přesné měření teploty ve štěrbině. Výhodou je jednoduchá konstrukce se snadnou vyměnitelností jednotlivých komponentů, jednoduchá instalace na jakýkoliv mechanický nebo hydraulický pulzátor, snadná demontáž, dekontaminace a nízké pořizovací a provozní náklady.

Reometr je využitelný jak pro testování magnetoreo logických kapalin, tak jako zátěžná jednotka při zatěžování magnetoreologických kapalin.

Technické řešení poskytuje také způsob analýzy naměřených dat včetně matematického aparátu a 35 statistického vyhodnocení testované magnetoreo logické kapaliny.

Reference:

1. CHO1, J.S., et al. Preparation and magnetorheological characteristícs. of polymer coated carbonyl iron suspensions. Journal of Magnetism and Magnetic Materials, September 2006, vol. 304, no. 2, s. 374376.

2. Lord Materials Division, Designing with MR Fluids, Engineering Notě, November 1999,

3. GONCALVES, F.D., AHMADIAN, M., CARLSON, J.D. Investigating the magnetorheological effect at high flow velocities, Smart Materials and Structures, vol. 15, no. 1, s. 75-85.

4. Rheometer, Refřactometer, Viscometer, Polarimeter, Densíty Meter...; Anton Paar.com [online]. 2010 [cit. 2010-05-10]. Physica MCR Rheometer Series. Dostupné z WWW:

<http://www.anton-Paar.com/001 /en/60/47> .

Claims

NÁROKY NA OCHRANU

1. Pístový reometr pro testování magnetoreo logických kapalin, vyznačující se tím, že sestává z kompletního pístu automobilového tlumiče (1) s elektromagnetickým vinutím (

2) a pryžovým dorazem (3), kde píst automobilového tlumiče (1) je upraven zaslepením obtokového

5 otvoru v jeho dnu ucpávkou (4) a je uložen uvnitř válce (5), který obsahuje plovoucí píst (11) s odvzdušňovacím šroubem (12), a kde válec (5) je pokryt pláštěm (13) s vtokovým sroubením (14) a výtokovým sroubením (15), přičemž je válec (5) ukončen horním víkem (6) s těsněním (7) a dolním víkem (8) s ventilem (9), kde horní víko (6) i dolní víko (8) je připevněno k válci (5) pomocí převlečených matic (10, 10') a měřitelný rozsah smykového spádu pístového reometru je io od 10³do lOS'¹.

3 - pryžový doraz

4 - ucpávka

5 - válec

6 - horní víko

20

7 - těsnění

8 - dolní víko

9 - ventil

10, 10' - převlečné matice

II - plovoucí píst

25 12 - odvzdušňovací šroub

13 - plášť

14 - vtokové šroubení

15 - výtokové Šroubení,

-6CZ 23387 Ul (θ'

IQ» v V v v V v - _v „ _{v v v} ·-· * X Λ

F, _{Λ Λ} ,-. ΛΑΛΑ _Λ ... _Λ ' ^Λ < <· ·'

Α < Λ ,? ·ί Λ i Α ο ι,> ν * ’’ ’ .. <, J ·. 'J .. ' ^ν

10' Χ£-«Μη i!***» 1»«Α.1Μ ' at aAltft 0 «JMU ί#¹ ιθ* 50

3 výkresy

Seznam vztahových značek:

I - píst automobilového tlumiče

15 2 - elektromagnetické vinutí

4, ισ* te‘ iď «nýtový apAd |1^

Obr.l

-7CZ 23387 Ul

Obr.3 ui* R

Obr.4a lyctiM ρ·Μ (m.4

Obr.4b

Ort

-β« -ο» ο» o*> o»

JO >

JO I-------------------------------------------------------JJfcQf 3W0 ’Κβ tmyfevý^Upif

Obr.Sa

Obr.5b

-8CZ 23387 Ul