CZ2022225A3 - Kluzný trn pro cementobetonové kryty - Google Patents

Kluzný trn pro cementobetonové kryty Download PDF

Info

Publication number
CZ2022225A3
CZ2022225A3 CZ2022-225A CZ2022225A CZ2022225A3 CZ 2022225 A3 CZ2022225 A3 CZ 2022225A3 CZ 2022225 A CZ2022225 A CZ 2022225A CZ 2022225 A3 CZ2022225 A3 CZ 2022225A3
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
diameter
core
sliding
steel
composite surface
Prior art date
Application number
CZ2022-225A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ309683B6 (cs
Inventor
Leo Jeniš
Leo Ing Jeniš
Original Assignee
LIKAL, s.r.o.
LIKAL, s.r.o
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by LIKAL, s.r.o., LIKAL, s.r.o filed Critical LIKAL, s.r.o.
Priority to CZ2022-225A priority Critical patent/CZ2022225A3/cs
Priority to EP23175884.8A priority patent/EP4286620A1/en
Publication of CZ309683B6 publication Critical patent/CZ309683B6/cs
Publication of CZ2022225A3 publication Critical patent/CZ2022225A3/cs

Links

Classifications

    • EFIXED CONSTRUCTIONS
    • E04BUILDING
    • E04BGENERAL BUILDING CONSTRUCTIONS; WALLS, e.g. PARTITIONS; ROOFS; FLOORS; CEILINGS; INSULATION OR OTHER PROTECTION OF BUILDINGS
    • E04B1/00Constructions in general; Structures which are not restricted either to walls, e.g. partitions, or floors or ceilings or roofs
    • E04B1/38Connections for building structures in general
    • E04B1/41Connecting devices specially adapted for embedding in concrete or masonry
    • EFIXED CONSTRUCTIONS
    • E04BUILDING
    • E04CSTRUCTURAL ELEMENTS; BUILDING MATERIALS
    • E04C5/00Reinforcing elements, e.g. for concrete; Auxiliary elements therefor
    • E04C5/07Reinforcing elements of material other than metal, e.g. of glass, of plastics, or not exclusively made of metal
    • E04C5/073Discrete reinforcing elements, e.g. fibres
    • EFIXED CONSTRUCTIONS
    • E01CONSTRUCTION OF ROADS, RAILWAYS, OR BRIDGES
    • E01CCONSTRUCTION OF, OR SURFACES FOR, ROADS, SPORTS GROUNDS, OR THE LIKE; MACHINES OR AUXILIARY TOOLS FOR CONSTRUCTION OR REPAIR
    • E01C9/00Special pavings; Pavings for special parts of roads or airfields
    • EFIXED CONSTRUCTIONS
    • E04BUILDING
    • E04CSTRUCTURAL ELEMENTS; BUILDING MATERIALS
    • E04C5/00Reinforcing elements, e.g. for concrete; Auxiliary elements therefor
    • E04C5/01Reinforcing elements of metal, e.g. with non-structural coatings
    • E04C5/012Discrete reinforcing elements, e.g. fibres
    • EFIXED CONSTRUCTIONS
    • E04BUILDING
    • E04CSTRUCTURAL ELEMENTS; BUILDING MATERIALS
    • E04C5/00Reinforcing elements, e.g. for concrete; Auxiliary elements therefor
    • E04C5/01Reinforcing elements of metal, e.g. with non-structural coatings
    • E04C5/015Anti-corrosion coatings or treating compositions, e.g. containing waterglass or based on another metal
    • EFIXED CONSTRUCTIONS
    • E04BUILDING
    • E04CSTRUCTURAL ELEMENTS; BUILDING MATERIALS
    • E04C5/00Reinforcing elements, e.g. for concrete; Auxiliary elements therefor
    • E04C5/01Reinforcing elements of metal, e.g. with non-structural coatings
    • E04C5/02Reinforcing elements of metal, e.g. with non-structural coatings of low bending resistance
    • E04C5/03Reinforcing elements of metal, e.g. with non-structural coatings of low bending resistance with indentations, projections, ribs, or the like, for augmenting the adherence to the concrete

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Architecture (AREA)
  • Civil Engineering (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)

Abstract

Kluzný trn pro cementobetonové kryty má nosnou část tvořící jádro (1) z žebírkové oceli o minimální pevnosti v tahu 250 MPa. Jádro (1) je opatřeno kompozitním povrchem (2) tvořeným plnidlem ze skelných vláken (4) o průměru v rozmezí 8 až 12 µm a o minimální délce 3 mm, která jsou rovnoměrně rozptýlená v pojivu tvořeném polyamidem (3). Skelná vlákna (4) v kompozitním povrchu (2) jsou zastoupena v množství 15 až 50 % hmotn., přičemž poměr mezi průměrem nosné části tvořící jádro (1) a tloušťkou kompozitního povrchu (2) je v rozmezí 1 až 45 %.

Description

Kluzný trn pro cementobetonové kryty
Oblast techniky
Navrhované řešení se týká nového konstrukčního řešení skladby kluzných trnů cementobetonových krytů.
Dosavadní stav techniky
Problematika kluzných trnů pro cementobetonové kryty je řešena a definována normou ČSNEN 13877-3 a s bližšími podmínkami pro použití těchto prvků podle normy ISO 15630-1. Tato norma uvádí jako požadavek na kluzný trn pevnost v tahu nejméně 250 MPa. Ocel musí být rovná, zbavená ostrých výčnělků a jiných nerovností, povrch oceli musí být pokryt vrstvou plastu.
Kluzné trny jsou speciálně určeny výhradně do cementobetonových krytů a podle těchto norem jsou vyráběny za tepla válcované oceli jakosti S235JR. Průměr z hlediska tolerance rozměrů musí splňovat požadavky EN 10060 a má být minimálně 16 mm, tolerance délky maximálně +/-10 mm.
Před nasazením do cementobetonového krytu má být nejméně 1/2 povrchu kluzného trnu pokryta asfaltovým povlakem, respektive tenkou vrstvou plastového povlaku o minimální tloušťce 300 mikrometrů. Povlak musí zaručit ochranu proti korozi a zároveň umožnit prokluz v betonu.
Shoda výrobku s příslušnou normou se prokazuje počáteční zkouškou typu, kterou provádí nezávislý orgán.
Dosud známé kluzné trny používané v příčných spárách cementobetonového krytu se vyrábějí z hladké válcované oceli ve standardu jakosti S235JR, obvykle o průměru 25 mm a délce nejméně 500 mm. Kluzné trny jsou po celém svém povrchu opatřeny plastovým povlakem minimální tloušťky 0,3 mm, který zaručuje ochranu oceli proti korozi a zároveň umožňuje prokluz trnu v betonu. Konce trnů nesmí být zdeformovány, jsou obroušeny, aby byl umožněn volný pohyb trnů v betonu. Kluzné trny se ukládají ve výši H/2, což je ½ tloušťky betonové desky mínus polovina průměru kluzného trnu.
Nevýhodou známých řešení je neustále stoupající cena oceli a neřešený green deal produktu po skončení životnosti.
U materiálu se jedná především o nepravidelnosti dodávek a neustále vzrůstající dobu dodání. Další nevýhodou je rozměrová nestálost ocelových polotovarů. Vzhledem k absenci požadavků stávající normy k rovinnosti hutního válcovaného materiálu dochází k neúměrnému nárůstu odpadu již při výrobě trnů. Stávající řešení vykazují vysokou pracnost při dělení a přípravě materiálu na poplastování.
Při použití na stavbě dochází pravidelně s ohledem na manipulaci k častému narušení plastového povlaku trnů. Tím se zásadně snižuje životnost a zvyšuje koroze ve stavební konstrukci.
Uvedené typy kluzných trnů jsou v návaznosti na platné normy popsány například v publikaci Dr. Ing. Michal Varaus, Cementobetonové kryty, charakteristiky, funkce, historický vývoj, konstrukční a technologické zásady, rok vydání 2016, a v publikaci Ing. Birmbaumová, Ing. Grošek Výzkum v oblasti konstrukčních prvků a jejich dimenzování v cementobetonových krytech, rok vydání 2016.
Pokud se jedná o postup výroby dosud vyráběných kluzných trnů, je popsán následujícími kroky.
- 1 CZ 2022 - 225 A3
Hladká válcovaná ocel jakosti S235JR je nařezána na požadované délky. Konce uřezaného materiálu jsou broušeny tak, aby byly odstraněny ostré konce vzniklé řezem. Následně je povrch materiálu řádné očištěn a odmaštěn z důvodu kvalitnějšího přilnutí povlaku k železu. Po tomto kroku je materiál vložen do induktoru a nahřát na potřebnou teplotu, minimálně 230 °C, k nanášení povlaku. Nanášení povlaku se provádí dvěma způsoby, ve fluidní vaně, respektive elektrostaticky. Používány jsou kopolymerní prášky například firmy. ICOSA Pulron nebo firmy Dupont. Následně je kluzný trn ochlazen a zabalen do příslušných přepravních materiálů.
Tato stávající technologie poplastováním nezabezpečuje dostatečně odolný povrch povlaku, a proto často dochází v praxi na stavbách k jeho poškození a tím prostor pro korozi.
Podstata vynálezu
Výše uvedené nedostatky odstraňuje nové konstrukční řešení skladby kluzných trnů cementobetonových krytů v předkládaném řešení. Podstatou nového řešení je, že nosná část trnu tvořící jádro je z žebírkové oceli o minimální pevnosti v tahu 250 MPa. Toto jádro je opatřeno kompozitním povrchem, který je tvořen plnidlem ze skelných vláken o průměru v rozmezí 8 až 12 pm a o minimální délce 3 mm, která jsou rovnoměrně rozptýlená v pojivu tvořeném polyamidem. Skelná vlákna v tomto kompozitním povrchu jsou zastoupena v množství 15 až 50 % hmotn. Poměr mezi průměrem nosné části tvořící jádro a tloušťkou kompozitního povrchu je v rozmezí 18 až 45 %.
Jedná se tedy o náhradu stávajících kluzných trnů, které se skládají z hladké stavební oceli opatřené povrchovou úpravou poplastováním za řešení kluzných trnů s jádrem z žebírkové oceli, které je opatřeno kompozitním povrchem, přičemž pro splnění platných norem se použije jádro menšího průměru než u hladké oceli. Konečný produkt je tvarové i rozměrově shodný s původním řešením.
Vykazuje však lepší vlastnosti a pomocí nově vytvořené technologie umožňuje i zásadní zlevnění výroby i konečného produktu na konkurenceschopné ceny. Současně dochází také ke snížení uhlíkové stopy.
Základem kompozitu je jádro z žebírkové oceli významně menšího průměru, na které je nanášen kompozitní materiál složený z polyamidu, který je vyztužen skelnými vlákny. Oba použité materiály se pomocí dostupné technologie za tepla nanesou na ocelové jádro menšího průměru. Výsledný kompozitní produkt má stejný průměr jako má konvenčně užívaná ocelová výztuž při úspoře surovinových zdrojů oceli zhruba ve výši 40 %. Současně dochází při výrobě těchto kluzných trnů k významné úspoře energie, minimálně 30 %, ke snížení pracnosti a tím i ceny výrobku.
Díky snížené váze nové řešení přináší další úspory vzhledem k přepravě i aplikaci výrobků přímo na stavbě. Green deal nového řešení spočívá ve zvýšení živostnosti dotčených stavebních prvků i možné recyklace, která je založená na oddělení složek kompozitu.
Dalším přínosem nového řešení je podstatné prodloužení životnosti prvků cementobetonových krytů. Predikce zvýšení životnosti se zakládá na výrazně kvalitnějších povrchových vlastnostech navrhovaného řešení.
Objasnění výkresů
Příklad kluzného trnu podle předkládaného řešení je v podélném řezu uveden na přiloženém výkrese.
- 2 CZ 2022 - 225 A3
Příklad uskutečnění vynálezu
Podstatou předkládaného řešení je částečná náhrada stavební oceli v taženém prvku, v kluzných trnech, za kompozitní řešení, které se skládá z žebírkové ocelové výztuže s minimální pevností v tahu 250 MPa tvořící jádro 1 daného stavebního prvku, které je opatřené kompozitním povrchem 2 ze skelných vláken 4 a polyamidu 3, který spojí skelná vlákna 4 s ocelí. Skelná vlákna 4 tvoří plnivo kompozitu a polyamid 3 je zde pojivem. Konečný produkt je stejného tvaru i průměru jako konvenční výztuž. Vykazuje však výrazně lepší vlastnosti a pomocí nově vytvořené technologie umožňuje i zásadní zlevnění výroby u konečného produktu na konkurenceschopné ceny.
Jádro 1 je z žebírkové oceli z důvodu adheze a pevnosti v tahu celého trnu. Jeho průměr se pohybuje v rozmezí od 12 do 20 mm. Skelná vlákna 4 tvořící plnivo mají průměr v rozmezí 8 až 10 pm a minimální délku 3 mm a jsou v pojivu tvořeném polyamidem 3 rozptýlená rovnoměrně. V takto vytvořeném kompozitním povrchu je 5 až 50 % hmotn. skelného vlákna 4 a zbytek do 100 % hmotn. je polyamid 3. Poměr mezi průměrem nosné části tvořící jádro 1 a tloušťkou kompozitního povrchu 2 je v rozmezí 18 až 45 %.
Při výrobě kluzných trnů, kdy je v současné době nejvíce používaný průměr 25 mm, to znamená, že při průměru 16 mm jádra 1 z žebírkové oceli je tloušťka kompozitního povrchu 2 o hodnotě 4,5 mm a celkový průměr kluzného trnu je tedy 16 + (2 x 4,5) = 25 mm. Analogicky při průměru jádra 1 o velikosti 18 mm vychází, že tloušťka vrstvy je 3,5 mm, a tedy celkový průměr kluzného trnu je18 + (2 x 3,5) = 25 mm.
Byly provedeny zkoušky pevnosti v tahu i ve střihu u několika typů nově vytvořených kluzných trnů. Jednalo se o kluzné trny, jejichž jádro 1 tvořila žebírková ocel která byla opatřena kompozitním povrchem 2 tvořeným polyamidem 3 a skelnými vlákny 4. Pro výrobu kluzných trnů byla použita žebírková ocel jakosti B500B s mezí pevnosti v tahu 569 MPa o průměru 12, 14 a 16 mm. V prováděných zkouškách s naneseným kompozitním materiálem byl pro porovnání použit Tecamid 66 GF30 black což je plast PA6 s plnivem v podobě 30 % hmotn. skelných vláken 4.
Celkový průměr zkoušených trnů byl 25 mm respektive 20 mm. Celková délka vzorků byla 500 mm. Zkoušená délka Lc byla nejdříve zvolena v hodnotě 150 mm, která vychází z normových požadavků. Poté byla zkoušená délka zkrácena na 40 mm, která více odpovídá reálnému využití kluzných trnů. Zkoušená délka v tomto případě odpovídá vzdálenosti upínacích čelistí vzorku. Za maximální sílu při porušení Fm byl v tomto případě zkoušek brán okamžik, kdy došlo k porušení kompozitního povrchu 2 kluzných trnů. Jádro 1 tvořené žebírkovou ocelí zůstalo v tento okamžik vždy neporušené.
Jednotlivé typy testovaných kluzných trnů s jádrem 1 z žebírkové oceli a s kompozitním povrchem 2 jsou uvedeny níže v tabulce 1.
Vzorky označené 1_1 až 1_6 jsou kluzné trny o průměru 25 mm, kde jádro 1 tvoří žebírková ocel o průměru 16 mm a kompozitní povrch 2 je tvořený polyamidem 3 se skelnými vlákny 4, kde podíl skelných vláken 4 v polyamidu 3 je 30 % hmotn.
Vzorky označené 2_1 až 2_6 jsou kluzné trny o průměru 25 mm - jádro 1 tvoří žebírková ocel o průměru 14 mm a kompozitní povrch 2 je tvořený polyamidem 3 se skelnými vlákny 4, kde podíl skelných vláken 4 v polyamidu 3 je 30 % hmotn.
Vzorky označené 3_1 až 3_6 jsou kluzné trny o průměru 20 mm - jádro 1 tvoří žebírková ocel o průměru 12 mm a kompozitní povrch 2 je tvořený polyamidem 3 se skelnými vlákny 4, kde podíl skelných vláken 4 v polyamidu 3 je 30 % hmotn.
- 3 CZ 2022 - 225 A3
V uvedených příkladech byl použit pro kompozitní povrch 2 PA6 polimid B 30 GF black.
Množství skelných vláken 4 se může pohybovat od 5 do 60 % hmota., v rámci optimalizace nákladů a užitných vlastností byl pro zkoušky zvolen podíl 30 % hmota. Skelná vlákna 4 v celém uvedeném 5 rozsahu správně spolupůsobí s polyamidem 3 a vytvářejí kompozitní obal 2 požadované kvality.
Tabulka 1 - Přehled měřených parametrů při zkoušce v tahu nových kluzných trnů
Označení vzorku Zkoušená délka Lt Síla při porušeni Fm Napětí při porušení R™
[mm] [kN] [MPa]
Žebírková oce! pr. 16mm, kompozitní povrch PA6 Polimid B3O GF black , průměr kluzného trnu 25
mm
11 150 130.1 276
1_2 150 132.3 281
1_3 150 129.6 27S
1_4 40 130.1 276
1_5 40 117.7 250
1_6 40 134.3 285
Žebírková ocel pr, 14mm, kompozitní povrch PAS Polimid B30 GF black , průměr kluzného trnu 25
mm
2 1 150 126.5 269
2_2 150 113.7 241
2 .3 150 122.5 260
2 4 40 131.9 280
2_5 40 121.1 257
2_6 40 134.5 286
Žebírková oceí pr. 12mm. kompozitní povrch PA6 Polimid B3OGF black , průměr kluzného trnu
20mm
3_1 150 75.1 239
3_2 150 74.6 238
3_3 150 73.2 233
3_4 40 81.2 259
3 5 40 82.3 262
3_6 40 81.6 260
Z tabulky 1 vyplývá, že kluzné trny s jádrem z žebírkové oceli a s kompozitním povrchem vyhovují normou požadované hodnotě napětí při přerušení Rm Tato norma uvádí jako požadavek na kluzný trn pevnost v tahu nejméně 250 MPa.
V následující tabulce, tabulka 2, je uvedeno srovnání v současné době používaných kluzných trnů, kde jádro je z hladké oceli a je pokryto vrstvou plastu, s nově řešenými kluznými trny. Současný stav je pro průměry prutů 16, 20 a 25 mm, které jsou nejčastěji používané.
-4 CZ 2022 - 225 A3
Tabulka 2
Typ zkušebního tělesa.'vzorek Zkouška na Tah Napěli při porušeni R„i 1MPa) Normovápožadovaná hodnota napití při porušeni Rn (MPa) Splnění normových požadavků (ano he}
Současné řešení KLUZNÝ TRN WKOBF.NÝ Z HLADKÉ VÁLCOVANÉ OCEL] S POPI ASTOVÁNÝM POVRCHEM
1 lladka válcovaná ocel prímiír Í6 nim, pop last ováná, celkmy prilmĚr třmi 25.3 mni 40 8 250 Í1TW
Hladká válcovtiná oce] průměr 20 nun, plaslovaná, celkový průměr trnu 25,3 mni 407 250 ano
Hladká válcovaná ucel průměr 25 mm, popiastovaná, celkový průměr trnu 25.3 mm 450 25tí ano
Nové řešení KLUZNÝ TRN S OCELOVÝM JÁDREM A KOMPOZITNÍM POVRCHEM
Žebírková oceljidro průměr H min celkový pr.25 mm 659 250 ano
žcbírková ocel Jádro prii měr 16 mni. celkový průměr 25 mm 630 250 ano i
žcblrková ocel, jádru pr. 12 mm. celkový pOměr. 20 mm 274 250 Ano '
žebírkové ocel, jádru průměr 14 mm. celkový průměr 20 mm 265 250 Ano
Zkoušení průměrů žebírkové oceli 14 mm a 16 mm, respektive 12 mm a 14 mm se provádělo proto, aby se zjistilo, kam až je možné jít s úsporou oceli v jádře 1. Z těchto zkoušek vyplývá, že lze použít i menší průměry žebírkové oceli.
Z tabulky 2 vyplývá, že ke splnění normou stanovené ČSN-EN 13877-3 pevnosti v tahu lze nyní použít jádro z žebírkové oceli významně menšího průměru.
Kluzný trn standard má průměr 25 mm a délku 500 mm a váha materiálu je 2,02 kg/ks. Při splnění normou daných hodnot napětí při přerušení 250 MPa je u nové navrhovaného kluzného trnu 15 s jádrem 1 z žebírkové oceli, při stejném průměru výsledného trnu 25 mm a délce 500 mm, možné použít jádro o průměru 16 mm, čímž dojde k úspoře oceli a tím ke snížení váhy kluzného trnu. Váha nového kluzného trnu z žebírkové oceli a s kompozitním povrchem činí 0,9 kg/ks, což je
-5 CZ 2022 - 225 A3 úspora na celkové váze výrobku cca 50 %.
V tabulce 2 je uveden u kluzného trnu standart celkový průměr trnu 25,3 mm, kde 0,3 mm připadá na poplastování. Při zkouškách to ale nemělo žádný význam, protože tenká vrstva poplastování 5 u současně vyráběných trnů slouží pouze jako ochranná vrstva a nemá vliv na mechanické vlastnosti kluzného trnu.
Z technických listů použitých materiálů, to je povrch poplastování Pulron 101 ES u standardních kluzných trnů, respektive v novém provedení kompozitní povrch Polimid, jednoznačně vyplývá 10 výrazně vyšší tvrdost povrchu nového kluzného trnu, což zvyšuje jednoznačně odolnost při manipulaci na stavbě vůči poškození, a tím zabraňuje možnosti vzniku korozních míst. Důsledkem toho je podstatné prodloužení životnosti kluzného trnu.
Průmyslová využitelnost
Nové řešení je možné využít při všech aplikacích cementobetonových krytů ve stavební praxi. Jedná se například o dálniční stavby, letištní plochy, průmyslové podlahy skladových a výrobních hal, odpočívky kamionů, nájezdové rampy a podobně.

Claims (1)

1. Kluzný trn pro cementobetonové kryty, vyznačující se tím, že jeho nosná část tvořící jádro (1) je z žebírkové oceli o minimální pevnosti v tahu 250 MPa, a toto jádro (1) je opatřeno kompozitním 5 povrchem (2) tvořeným plnidlem ze skelných vláken (4) o průměru v rozmezí 8 až 12 μm a o minimální délce 3 mm, která jsou rovnoměrně rozptýlená v pojivu tvořeném polyamidem (3), přičemž skelná vlákna (4) v tomto kompozitním povrchu (2) jsou zastoupena v množství 15 až 50 % hmotn. a poměr mezi průměrem nosné části tvořící jádro (1) a tloušťkou kompozitního povrchu (2) je v rozmezí 18 až 45 %.
CZ2022-225A 2022-05-30 2022-05-30 Kluzný trn pro cementobetonové kryty CZ2022225A3 (cs)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CZ2022-225A CZ2022225A3 (cs) 2022-05-30 2022-05-30 Kluzný trn pro cementobetonové kryty
EP23175884.8A EP4286620A1 (en) 2022-05-30 2023-05-29 Sliding mandrel for cement-concrete covers

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CZ2022-225A CZ2022225A3 (cs) 2022-05-30 2022-05-30 Kluzný trn pro cementobetonové kryty

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ309683B6 CZ309683B6 (cs) 2023-07-19
CZ2022225A3 true CZ2022225A3 (cs) 2023-07-19

Family

ID=86609770

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ2022-225A CZ2022225A3 (cs) 2022-05-30 2022-05-30 Kluzný trn pro cementobetonové kryty

Country Status (2)

Country Link
EP (1) EP4286620A1 (cs)
CZ (1) CZ2022225A3 (cs)

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE425112B (sv) * 1981-01-20 1982-08-30 Lorentz Wahman Koppling
JPS629940A (ja) * 1985-07-05 1987-01-17 Shimizu Constr Co Ltd 繊維強化樹脂製棒状体
CZ2014582A3 (cs) * 2014-08-28 2015-12-23 Metrostav A.S. Spoj betonových segmentů tunelového ostění a způsob spojování těchto segmentů
CN204282855U (zh) * 2014-11-26 2015-04-22 中铁城建集团北京工程有限公司 一种异形钢筋混凝土构件的加固装置
HUP1600552A2 (en) * 2016-09-28 2018-05-02 Novonovon Zrt Reinforcing fibre and method for the production of reinforced composites especially reinforced concrete
CN111003959B (zh) * 2019-10-25 2020-11-24 青岛理工大学 抗爆抗冲击多级异质纤维预制体复合混凝土及其制备方法

Also Published As

Publication number Publication date
CZ309683B6 (cs) 2023-07-19
EP4286620A1 (en) 2023-12-06

Similar Documents

Publication Publication Date Title
D'Antino et al. Mechanical characterization of textile reinforced inorganic-matrix composites
De Felice et al. Mortar-based systems for externally bonded strengthening of masonry
Yoo et al. Local bond-slip response of GFRP rebar in ultra-high-performance fiber-reinforced concrete
Tang et al. Flexural strengthening of reinforced lightweight polystyrene aggregate concrete beams with near-surface mounted GFRP bars
El-Hacha et al. Effect of SFRP confinement on circular and square concrete columns
Kang et al. Shear-strengthening of reinforced & prestressed concrete beams using FRP: Part II—Experimental investigation
CA1302113C (en) Reinforcing element of synthetic material for use in reinforced concrete, more particularly prestressed concrete, reinforced concrete provided with such reinforcing elements, and processes of manufacturing reinforcing elements, and reinforced and prestressed concrete
Ozden et al. Shear strengthening of reinforced concrete T‐beams with fully or partially bonded fibre‐reinforced polymer composites
Correia Pultrusion of advanced fibre-reinforced polymer (FRP) composites
Muttashar et al. Flexural behaviour of multi-celled GFRP composite beams with concrete infill: Experiment and theoretical analysis
Verbruggen et al. Stay‐in‐Place Formwork of TRC Designed as Shear Reinforcement for Concrete Beams
Glišović et al. Bending behaviour of glulam beams reinforced with carbon FRP plates
Ju et al. Response of glass fiber reinforced polymer (GFRP)-steel hybrid reinforcing bar in uniaxial tension
Hossain et al. Bond strength of fibre-reinforced polymer bars in engineered cementitious composites
Apitz et al. New thermoplastic carbon fiber reinforced polymer rebars and stirrups
Eljufout et al. Fatigue behavior of prefatigued reinforced concrete beams rehabilitated with near surface mounted carbon fiber reinforced polymer reinforcement
Correia Pultrusion of advanced composites
Wijatmiko et al. Strength characteristics of wasted soft drinks can as fiber reinforcement in lightweight concrete
CZ2022225A3 (cs) Kluzný trn pro cementobetonové kryty
Niu et al. Effect of material configuration on strengthening of concrete slabs by CFRP composites
Ha et al. An experimental study on sag-resistance ability and applicability of sprayed FRP system on vertical and overhead concrete surfaces
Haloi et al. Mechanical characterization of pultruded GFRP channel, wide flange and rectangular hollow profiles
Husain et al. GFRP bars for RC structures-A Review
Schaumann et al. Direct load transmission in hybrid FRP and lightweight concrete sandwich bridge deck
Chothe et al. An Experimental Investigation on Applications of Fiber-Reinforced Composites for Rehabilitation of Concrete Beams