CZ201644A3 - A ground spiral drill for metals - Google Patents
A ground spiral drill for metals Download PDFInfo
- Publication number
- CZ201644A3 CZ201644A3 CZ2016-44A CZ201644A CZ201644A3 CZ 201644 A3 CZ201644 A3 CZ 201644A3 CZ 201644 A CZ201644 A CZ 201644A CZ 201644 A3 CZ201644 A3 CZ 201644A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- drill
- blade
- bevel
- edge
- main
- Prior art date
Links
Landscapes
- Drilling Tools (AREA)
- Processing Of Stones Or Stones Resemblance Materials (AREA)
Abstract
Vybrušovaný spirálový vrták do kovů, který má dvě hlavní ostří, jedno příčné ostří, je opatřen fazetkami a výbrusem na hřbetech hlavních ostří, přičemž tloušťka jeho jádra činí 6 až 12 % průměru vrtáku a, každý jeho hřbet (6) je vybroušen alespoň do dvou rovinných fazet (7, 8). Hrana (10) mezi první fazetou (7) ležící při hlavním ostří (4) a vzdálenější druhou fazetou (8) prochází jednak koncem příčného ostří (5) vrtáku vzdálenějším od tohoto hlavního ostří (4), jednak zadní hranou fazetky (3) vrtáku přilehlé k tomuto hlavnímu ostří (4). Šířka fazetky vrtáku činí 3 až 6 % průměru vrtáku a hrana (10) se směrem od osy vrtáku sbíhá s hlavním ostřím (4).The ground metal twist drill, which has two main blades, one transverse blade, is provided with bevels and a chamfer on the backs of the main blades, with a core thickness of 6 to 12% of the drill diameter, and each of its backs (6) ground to at least two planar facets (7, 8). The edge (10) between the first bevel (7) lying at the main blade (4) and the distal second bevel (8) extends on the one hand by the end of the drill bit (5) away from the main blade (4) and on the rear edge of the drill bit (3) adjacent to this main blade (4). The width of the drill bevel is 3 to 6% of the drill diameter and the edge (10) converges with the main blade (4) away from the drill axis.
Description
Vybrušovaný spirálový vrták do kovů
Oblast techniky
Vynález se týká výbrusu spirálového vrtáku určeného k vrtání otvorů do kovových výrobků.
Dosavadní stav techniky Běžné spirálové vrtáky do kovů dodané z výroby bez dalších úprav mají na špici kuželovitý výbrus s ustupujícími plochami hřbetů. 0.1?
Hodnota tloušťky jádra činí na špici cca 20*40 % průměru vrtáku a šířka a*' fazety cca 10*20 % průměru vrtáku. Tyto vrtáky kladou při vrtání, zejména na počátku, značný axiální odpor. Tento problém se řeší tím, že se vrták podbrušuje, čímž se zmenšuje průměr jádra ve špici vrtáku a zkracuje se jeho příčné ostří. Vyrábět vrtáky s malým průměrem jádra po celé délce nepřichází v úvahu, protože takový vrták by se torzné zkrucoval a pružil by, což by se projevilo na kvalitě otvoru a docházelo by k jeho destrukci. Výrobci tento problém řeší tak, že vrtáky vybrušují s kuželovitým jádrem, jehož průměr od špice vrtáku ke stopce vzrůstá. Nevýhodou vrtáků s kuželovitým jádrem je, že po každém dalším broušení délka příčného ostří postupně roste, takže uživatel je stejně nucen po čase přistoupit k podbrušování vrtáku.
Tento problém řeší spirálový vrták popsaný EPlj972^98 tak, že v určitém úseku na konci vrtáku ponechává minimální tloušťku jádra konstantní a jádro se kuželově rozšiřuje až od konce tohoto úseku směrem ke stopce vrtáku. Přesto i u těchto vrtáků má provedený kuželovitý výbrus s ustupujícími plochami hřbetů jednu podstatnou nevýhodu, a to že se úhel hřbetu podél hlavního ostří směrem k jádru vrtáku zmenšuje, což negativně ovlivňuje řezný proces a zvyšuje se jak axiální síla, tak řezný moment při procesu vrtání. Z tohoto důvodu se u vysokovýkonných vrtáků hřbet hlavního ostří vybrušuje do dvou nebo více rovinných ploch. Účelem je zejména vytvoření konstantního úhlu hřbetu podél hlavního ostří směrem k jádru vrtáku a současně zlepšení přívodu chladicí kapaliny k jeho hlavnímu a příčnému ostří. U těchto výbrusů hrana mezi první fazetou, tedy rovinnou plochou vybroušenou na hřbetě ležící při hlavním ostří, a další, vzdálenější fazetou prochází osou vrtáku, protíná příčné ostří v jeho středu a na vnějším obvodu vrtáku prochází zadní hranou fazetky vrtáku. U těchto vrtáků činí tloušťka jádra obvykle 20 až 25 % průměru vrtáku a šířka fazetky 10 až 12 % průměru vrtáku. Při daném poměru tloušťky jádra a šířky fazetky je tedy směrem od osy vrtáku tato hrana obecně s hlavním ostřím rovnoběžná. U vrtáku podle US ^61^32 hrana mezi první a druhou fazetou prochází jednak koncem příčného ostří, jednak zadní hranou fazetky. Vzhledem k tomu, že délka příčného ostří se v tomto případě v podstatě shoduje s šířkou fazetky, je i u tohoto vrtáku hrana mezi oběma fazetami rovnoběžná s ostřím.
Nevýhodou všech popsaných vrtáků je, že se vzrůstající řeznou rychlostí od středu vrtáku směrem k jeho jmenovitému průměru dochází při procesu vrtání k podstatnému zvětšování tření a tím i vývinu tepla podél hlavního ostří. Je to důsledkem toho, že první rovinná plocha hřbetu podél hlavního ostří má konstantní šířku. Rovněž dochází podél hlavního ostří k dalšímu zvětšení vývinu tepla následkem zhoršení podmínek pro přívod chladicí kapaliny do místa řezu. U uvedených známých vrtáků se vychází z předpokladu, že šířka fazetky, aby se zabezpečila její dobrá vodicí funkce, musí činit nejméně 8 % průměru vrtáku. Přitom se ukazuje, že vrták podle EP 1^72^98 s tloušťkou jádra cca 8 % průměru vrtáku je sám o sobě v díře natolik dobře veden, že tak široké fazetky nevyžaduje.
Vynález si klade za úkol navrhnout výbrus spirálového vrtáku, který při shodných otáčkách a shodném posuvu podstatně zvýší životnost ostří vrtáku.
Podstata vynálezu
Uvedený úkol řeší vybrušovaný spirálový vrták do kovů, který má dvě hlavní ostří, jedno příčné ostří, je opatřen fazetkami a výbrusem na hřbetech hlavních ostří, přičemž tloušťka jeho jádra činí 6 až 12 % průměru vrtáku. Každý hřbet vrtáku je vybroušen alespoň do dvou rovinných fazet, přičemž hrana mezi první fazetou ležící při hlavním ostří a vzdálenější druhou fazetou prochází koncem příčného ostří vrtáku vzdálenějším od tohoto hlavního ostří a zadní hranou fazetky vrtáku přilehlé k tomuto hlavnímu ostří. Podstata vrtáku spočívá v tom, že šířka jeho fazetky činí 3 až 6 % průměru vrtáku a hrana mezi oběma fazetami se směrem od osy vrtáku sbíhá s hlavním ostřím. Hřbet může být vybroušen do tří rovinných fazet, přičemž hrana mezi druhou a třetí fazetou prochází koncem příčného ostří vrtáku vzdálenějším od hlavního ostří. o u
Objasnění tebrázků n-e) výkresů
Vynález bude dále objasněn pomocí výkresu, na němž obr. 1 představuje pohled ve směru osy vrtáku na jeho špici opatřenou dále popsaným výbrusem, obr. 2 je šikmý perspektivní pohled a obr. 3 boční pohled na vrták podle obr. 1. Příklady uskutečnění vynálezu
Spirálový vrták podle obr. 1 až 3 má vybroušeny dvě spirálové drážky 1_, které v ose vrtáku ponechávají jádro 2 o tloušťce rovnající se 8 % průměru vrtáku. Po obvodu spirály je vybroušena fazetka 3 o šířce rovnající se 4 % průměru vrtáku. Vrták má dvě hlavní ostří 4 a příčné ostří 5. Hřbety 6 hlavních ostří 4 jsou vybroušeny do tří rovinných fazet 7, 8, 9, které se protínají ve dvou hranách 1_0, JML Hrana 1_0 mezi první fazetou 7 ležící při hlavním ostří 4 a druhou fazetou 8 prochází koncem příčného ostří 5 vrtáku vzdálenějším od hlavního ostří 4 a zadní hranou fazetky 3 vrtáku přilehlé k tomuto hlavnímu ostří 4. Vzhledem k tomu, že šířka fazetky 3 je menší než délka příčného ostří 5, hrana 10 se směrem od osy vrtáku sbíhá s hlavním ostřím 4. Na druhou fazetu 8 navazuje třetí rovinná fazeta 9, přičemž hrana H mezi fazetami 8 a 9 prochází koncem příčného ostří 5 vrtáku vzdálenějším od hlavního ostří 4.
Ukazuje se, že vrták s popsaným výbrusem vykazuje při jinak shodných podmínkách životnost o 30 až 50 % vyšší než vrták s běžným výbrusem. Přitom při malé tloušťce jádra 2 postačí fazetky 3 o minimální šířce k dobrému vedení vrtáku v otvoru.
Grinded metal drill bit
Technical field
BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention relates to a drill bit for drilling holes in metal articles.
BACKGROUND OF THE INVENTION Conventional coil drills for metal supplied from the factory without further modification have a conical bevel with recessed ridges. 0.1?
The core thickness value at the tip is about 20 * 40% of the drill diameter and the width and * 'of the bevel is about 10 * 20% of the drill diameter. These drills have a considerable axial resistance when drilling, especially at the beginning. This problem is solved by cutting the drill bit, thereby reducing the diameter of the core in the drill tip and shortening its transverse edge. It is not feasible to produce small core diameter drill bits, since such a drill bit would torsion and spring, which would affect the quality of the hole and would be destroyed. Manufacturers solve this problem by grinding the drills with a conical core whose diameter increases from the drill tip to the shank. A disadvantage of the tapered core drill is that after each subsequent grinding the length of the transverse blade gradually increases, so that the user is equally compelled to cut the drill bit after some time.
This problem is solved by the twist drill described in EP1 972-98 so that it retains a minimum core thickness constant at a particular end of the drill and extends conically from the end of the section towards the drill shank. However, even with these drill bits, the conical cut with the recessed ridges has one significant drawback, namely that the clearance angle along the main cutting edge decreases towards the core of the drill, which negatively affects the cutting process and increases both the axial force and the cutting torque during the drilling process. For this reason, in the case of high-performance drills, the back of the main blade is ground into two or more planar surfaces. In particular, the purpose is to provide a constant clearance angle along the main blade towards the core of the drill while improving the supply of coolant to its main and transverse blades. In these cuts, the edge between the first bevel, that is, the flat surface ground on the back edge of the main blade, and the further, farther bevel passes through the drill axis, intersects the transverse blade at its center and extends on the outer periphery of the drill through the rear edge of the bore. In these drills, the core thickness is usually 20 to 25% of the drill diameter and the width of the bore is 10 to 12% of the drill diameter. Thus, with a given ratio of core thickness and bevel width, this edge is generally parallel to the main blade from the drill axis. In the case of the drill according to U.S. Pat. Since the length of the transverse blade in this case is substantially equal to the width of the bevel, the edge between the two bevels is parallel to the blade in this drill.
The disadvantage of all the drills described is that, as the cutting speed increases from the center of the drill to its nominal diameter, the drilling process substantially increases the friction and thereby generates heat along the main blade. This is due to the fact that the first planar surface of the back along the main blade has a constant width. Also, there is a further increase in heat generation along the main blade due to deterioration of the coolant supply conditions to the cut point. The aforementioned known drills assume that the width of the land to ensure its good guiding function must be at least 8% of the drill diameter. It appears that the drill according to EP 1 722 98 with a core thickness of about 8% of the drill diameter is itself so well guided in the hole that it does not require such a wide bevel.
SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to provide a drill bit cut which substantially increases the service life of the drill bit at the same speed and at the same feed.
SUMMARY OF THE INVENTION
This task is solved by a ground metal twist drill having two main blades, one transverse blade, with bevels and a cut on the spines of the main blades, with a core thickness of 6 to 12% of the drill diameter. Each drill ridge is ground at least into two planar facets, the edge between the first bevel lying at the main blade and the distal second bevel extending through the end of the drill bit away from the main blade and the trailing edge of the drill bead adjacent to the main blade. The essence of the drill is that the width of its bevel is 3 to 6% of the drill diameter and the edge between the two bevels converges with the main blade away from the drill axis. The back may be ground into three planar facets, the edge between the second and third facets passing through the end of the transverse cutting edge of the drill bit away from the main blade. ou
Explanation of non-drawing drawings
BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a perspective view of the drill at its tip provided with a further cut, FIG. 2 is an oblique perspective view, and FIG. 3 is a side view of the drill of FIG.
1 to 3 has two helical grooves 7 which have a core 2 of a thickness equal to 8% of the drill diameter in the axis of the drill. Above the circumference of the spiral, the land 3 is ground with a width equal to 4% of the drill diameter. The drill has two main blades 4 and a transverse blade 5. The ridges 6 of the main blades 4 are ground into three planar veneers 7, 8, 9 intersecting at two edges 10, JML Edge 10 between the first bevel 7 lying at the main blade 4 and the second the bevel 8 extends at the end of the transverse blade 5 away from the main blade 4 and the trailing edge of the drill bit 3 adjacent to the main blade 4. Since the width of the bevel 3 is less than the length of the transverse blade 5, the edge 10 converges from the drill axis with the main blade 4. The second bevel 8 is joined by a third planar bevel 9, the edge H between the bevels 8 and 9 extending through the end of the transverse blade 5 away from the main blade 4.
It turns out that the drill with the described cut shows a 30 to 50% higher lifetime than a conventional cut drill under otherwise identical conditions. At the same time, with a low core thickness 2, the minimum width of the edges 3 is sufficient for the drill to be well drilled in the hole.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ2016-44A CZ306696B6 (en) | 2016-01-29 | 2016-01-29 | A ground spiral drill for metals |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ2016-44A CZ306696B6 (en) | 2016-01-29 | 2016-01-29 | A ground spiral drill for metals |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ201644A3 true CZ201644A3 (en) | 2017-05-10 |
| CZ306696B6 CZ306696B6 (en) | 2017-05-10 |
Family
ID=58699660
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ2016-44A CZ306696B6 (en) | 2016-01-29 | 2016-01-29 | A ground spiral drill for metals |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CZ (1) | CZ306696B6 (en) |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3730378A1 (en) * | 1987-09-10 | 1989-03-23 | Micro Crystal Ag | CUTTING TOOL, ESPECIALLY DRILLING AND / OR MILLING |
| EP1972398A1 (en) * | 2007-03-21 | 2008-09-24 | En Nastroje, s.r.o. | Spiral drill |
| JP6108264B2 (en) * | 2012-10-30 | 2017-04-05 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 2-flute double margin drill |
-
2016
- 2016-01-29 CZ CZ2016-44A patent/CZ306696B6/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CZ306696B6 (en) | 2017-05-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101514474B1 (en) | Drill | |
| US9403246B2 (en) | Drill bit and method for manufacturing | |
| WO2012141194A1 (en) | Drill | |
| EP1512476A2 (en) | Self-centering drill bit with pilot tip | |
| US20100135741A1 (en) | Drill Bit Including One Piece Cutting Head | |
| WO2017136966A1 (en) | High efficiency step-structured twist drill | |
| US9156094B2 (en) | Step drill for wood | |
| JP6288585B2 (en) | drill | |
| US20170066062A1 (en) | Drill | |
| JP6268716B2 (en) | drill | |
| JP6428406B2 (en) | drill | |
| CN205629543U (en) | Processing titanium alloy and carbon fiber reamer for stromatolite | |
| JP6848176B2 (en) | Drill | |
| JP2007015073A (en) | Two-blade twist drill with double margins | |
| AU2007237362B2 (en) | Drill bit | |
| US20220184716A1 (en) | Rotary cutting tool, such as a drill or a reamer | |
| US20080101879A1 (en) | Spade-type bit | |
| CZ201644A3 (en) | A ground spiral drill for metals | |
| DE102013205363A1 (en) | Tool head and method for machining a metallic workpiece | |
| JP2014161946A (en) | Drilling machine | |
| US20220371105A1 (en) | Step drill bits | |
| JP5103076B2 (en) | drill | |
| US7618220B2 (en) | Rotary tool | |
| JP2020175465A (en) | Drill | |
| US4930946A (en) | Chamfering reamer with trip shoulder |