CZ2016370A3 - Palivové proutky jaderného paliva - Google Patents
Palivové proutky jaderného paliva Download PDFInfo
- Publication number
- CZ2016370A3 CZ2016370A3 CZ2016-370A CZ2016370A CZ2016370A3 CZ 2016370 A3 CZ2016370 A3 CZ 2016370A3 CZ 2016370 A CZ2016370 A CZ 2016370A CZ 2016370 A3 CZ2016370 A3 CZ 2016370A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- polycrystalline diamond
- diamond layer
- fuel
- mol
- layer
- Prior art date
Links
- 239000000446 fuel Substances 0.000 title claims abstract description 18
- 239000003758 nuclear fuel Substances 0.000 title claims abstract description 8
- 229910003460 diamond Inorganic materials 0.000 claims abstract description 47
- 239000010432 diamond Substances 0.000 claims abstract description 47
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical group [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 22
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 claims abstract description 12
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 3
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 claims description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 abstract description 2
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 36
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 21
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 8
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 6
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 6
- 229910001093 Zr alloy Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 5
- 238000001237 Raman spectrum Methods 0.000 description 4
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 4
- 125000004429 atom Chemical group 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 238000001069 Raman spectroscopy Methods 0.000 description 3
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 238000001683 neutron diffraction Methods 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052688 Gadolinium Inorganic materials 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-ZSJDYOACSA-N Heavy water Chemical compound [2H]O[2H] XLYOFNOQVPJJNP-ZSJDYOACSA-N 0.000 description 2
- KGBXLFKZBHKPEV-UHFFFAOYSA-N boric acid Chemical compound OB(O)O KGBXLFKZBHKPEV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004327 boric acid Substances 0.000 description 2
- 238000005229 chemical vapour deposition Methods 0.000 description 2
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 2
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 2
- 239000002019 doping agent Substances 0.000 description 2
- UIWYJDYFSGRHKR-UHFFFAOYSA-N gadolinium atom Chemical compound [Gd] UIWYJDYFSGRHKR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- FCTBKIHDJGHPPO-UHFFFAOYSA-N uranium dioxide Inorganic materials O=[U]=O FCTBKIHDJGHPPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052580 B4C Inorganic materials 0.000 description 1
- 241000270295 Serpentes Species 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 1
- INAHAJYZKVIDIZ-UHFFFAOYSA-N boron carbide Chemical compound B12B3B4C32B41 INAHAJYZKVIDIZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000004992 fission Effects 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 description 1
- 238000010348 incorporation Methods 0.000 description 1
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 description 1
- 239000012212 insulator Substances 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000003071 parasitic effect Effects 0.000 description 1
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 1
- 239000002243 precursor Substances 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 239000011241 protective layer Substances 0.000 description 1
- 231100000336 radiotoxic Toxicity 0.000 description 1
- 230000001690 radiotoxic effect Effects 0.000 description 1
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 1
- 239000003440 toxic substance Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21C—NUCLEAR REACTORS
- G21C3/00—Reactor fuel elements and their assemblies; Selection of substances for use as reactor fuel elements
- G21C3/02—Fuel elements
- G21C3/04—Constructional details
- G21C3/06—Casings; Jackets
- G21C3/07—Casings; Jackets characterised by their material, e.g. alloys
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21C—NUCLEAR REACTORS
- G21C3/00—Reactor fuel elements and their assemblies; Selection of substances for use as reactor fuel elements
- G21C3/02—Fuel elements
- G21C3/04—Constructional details
- G21C3/06—Casings; Jackets
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21D—NUCLEAR POWER PLANT
- G21D1/00—Details of nuclear power plant
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- High Energy & Nuclear Physics (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
- Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)
Abstract
Palivové proutky jaderného paliva jsou opatřeny
polykrystalickou diamantovou vrstvou s funkcí
vyhořívajícího absorbátoru o tloušťce 50 nm až 50 pm
obsahující atomy bóru v množství 1 až 10 mol. %
zabudované do krystalické mřížky a maximální obsah
nediamantového uhlíkuje do 25 mol. % a celkový obsah
neuhlíkových nečistot je maximálně do 0,5 mol %.
Pólykrystalická diamantová vrstva má na svém povrchu
krystalická zrna o velikosti 50 až 500 nm a povrchová
drsnost polykrystalické diamantové vrstvy má hodnotu
RMS drsnosti do 80 nm. Polykrystalická diamantová
vrstva obsahuje do 10 mol. % izotopu BIO.
Description
Oblast techniky
Předkládané řešení se týká povrchové úpravy proutků jaderného paliva.
Dosavadní stav techniky
K oddělení jaderného paliva - pelet oxidu uraničitého, a chladící vody v primárním okruhu jaderných reaktorů se používají tenkostěnné trubky ze zirkoniových slitin, což je podrobněji popsáno například ve spisu J.R. Lamarsh, A.J. Baratta, Introduction to Nuclear Engineering. 3rd Edition, New Jersey: Prentice Halí, 1989. ISBN 0-201-82498-1. Zirkonium má nízký účinný absorpční průřez a proto neinteraguje s velkou hustotou neutronového toku uvnitř reaktoru. Zirkoniové slitiny mají vhodné mechanické vlastnosti a jsou dostatečně odolné vůči chemickému prostředí uvnitř reaktoru a jako druhá bariéra, plní důležitou funkci v zabraňování úniku radio-toxických látek z paliva do prostředí jaderného reaktoru. Vlivem parazitní absorpce neutronů na štěpných troskách je třeba zavézt jaderné palivo na počátku kampaně s přebytkem reaktivity. Tento přebytek, který v průběhu kampaně klesá, je potřeba zpočátku kompenzovat, jak je popsáno například v F. Hezoučký, P. Kaňkovký., J. Naňo, Základy teorie provozních režimů jaderných elektráren s tlakovodními reaktory. Praha: ČVUT, 1977. ISBN 80-01-03324-4.
Ke kompenzaci přebytku reaktivity se používá například tzv. vyhořívajících absorbátorů, tedy látek pohlcujících přebytečné neutrony. Mezi nejčastěji používané vyhořívající absorbátory patří bor a gadolinium. Bór je v reaktoru buď ve formě tyčí z karbidu bóru, nebo ve formě kyseliny borité rozpuštěné ve vodě primárního okruhu. Vyhořívající absorbátory ve formě tyčí mají nevýhodu v nehomogenním rozmístění uvnitř aktivní zóny, naopak homogenně rozmístěná kyselina boritá negativně ovlivňuje korozi zirkoniové slitiny. Gadolinium se nejčastěji používá jako příměs do paliva-oxidu uraničitého.
Podstata vynálezu
Výše uvedené nevýhody jsou do značné míry odstraněny palivovými proutky jaderného paliva, podle tohoto vynálezu. Jeho podstatou je to, že palivové proutky jsou opatřeny polykrystalickou diamantovou vrstvou s funkcí vyhořívajícího absorbátorů o tloušťce 50 nm ··· · · - · · · · * · · · · ········ • · w>· · · * » · · · ·· • · · · ·»·· ···· 4 ·· ·· · · ··· až 50 pm obsahující atomy bóru v množství 1 až 10 mol. % zabudované do krystalické mřížky. Maximální obsah nediamantového uhlíku je do 25 mol. % a celkový obsah neuhlíkových nečistot je maximálně do 0,5 mol. %. Polykrystalická diamantová vrstva má na svém povrchu krystalická zrna o velikosti 50 až 500 nm a povrchová drsnost polykrystalické diamantové vrstvy má hodnotu RMS drsnosti do 80 nm.
Polykrystalická diamantová vrstva může obsahovat do 10 mol. % .izotopu B10.
Řešení se týká pokrytí povrchu palivových proutků, používaných v jaderných reaktorech, polykrystalickou diamantovou vrstvou připravenou metodou depozice z plynné fáze (CVD) a dopovanou bórem, jak je popsáno například v literatuře A. Taylor, L. Fekete, P. Hubík, A. Jager, P. Janíček, V. Mortet, J. Mistrík, J. Vacík , Diam. Relat. Mater. 47 (2014) 27 - 34, P. Ashcheulov, J. Sebera, A. Kovalenko , V. Petrák, F. Fendrych, M. Nesladek, A. Taylor, Z. Vlčkova Živcová, O. Frank, L. Kavan , M. Dracinsky, P. Hubik, J. Vacik, I. Kraus , and I. Kratochvílova, Eur. Phys. J. B (2013) 86: 443. Bór zabudovaný během růstu metodou CVD do vrstvy polykrystalického diamantu, resp. do diamantové mřížky, bude sloužit jako vyhořívající absorbátor - látka pohlcujících přebytečné neutrony na počátku kampaně, jak je uvedeno v literatuře: S. M. Heidari Saani, A.M. Vesaghi, E. Keivan, Eur. Phys. J. B 39, 441 (2004); R. Hoffmann , A. Kriele, G. Obloh , J. Hees, M. Wolfer, W. Smirnov, N. Yang, E. Ch. Nebel, Appl. Phys. Lett, 97, 052103 (2010); B. L. Willems, G. Zhang, J. Vanacken, V.V. Moshchalkov, S.D. Janssens, K. Haenen, P. Wagner, J. Phys. D: Appl. Phys. 43, 374019 (2010); J. C. Arnault, L. Demuynck, C. Speisser, F. Le Normand, Eur. Phys. J. B. 11, 327 (1999) nebo S. Koizumi, C. Nebel and M. Nesladek, Physics and Applications of CVD Diamond Weinheim, Germany: Wiley-VCH Verlag GmbH & Co.KGaA, 2008.
Teplota nanášení homogenní B dopované diamantové vrstvy na povrch zirkoniových slitin je v rozmezí 200 až 800 °C, pracovní tlak je <1 mbar. Plynná procesní směs obsahuje zdroje vodíku (H2), uhlíku (CH4) a bóru. Obsah bóru ve vrstvě je 1 až 10 at. % a maximální obsah nediamantového uhlíku je 25 mol. %. Palivový proutek pokrytý B dopovanou polykrystalickou diamantovou vrstvou lze umístit ve specificky výhodné pozici v jaderném reaktoru a tak minimalizovat negativa první části kampaně. Přírodní bór má 20 % izotopu B10, tento podíl lze v případě potřeby zvětšit až pětinásobně použitím obohaceného bóru.
Objasnění vykresgtŽf •i • ·
Vynález bude podrobněji popsán na konkrétních příkladech provedení s pomocí přiložených výkresů, kde na Obr. 1 je zobrazeno Ramanovo spectrum polykrystalických diamantových vrstev s různou koncentrací B. Na Obr 2 je zobrazen hloubkový profil koncentrace atomů B v polykrystalické diamantové vrstvě, změřeno difrakcí termálních neutronů. Na Obr. 3 je zobrazen koeficient násobení pro vyhoření a na Obr. 4. je zobrazen další koeficient násobení pro vyhoření.
Příkla
skutečnění vynálezu
Na Obr. 1. je zobrazeno Ramanovo spectrum polykrystalických diamantových vrstev s různou koncentrací B: PCD vrstvy bez B - křivka a, PCD vrstvy s 1 % B - křivka b a PCD vrstvy s 4 % B - křivka c. Ramanovské píky se středem u 500 a 1225 cm'1 jsou spojeny s deformací diamantové struktury v oblasti poruchy mříže intersticiálním B. Intenzita těchto píků roste s obsahem B. Pík u 1332 cm'1 odpovídá vibraci sp3 krystalické diamantové mřížky. Frekvence maxima diamantového Ramanovského píku se posouvá směrem k nižším hodnotám - 1225 cm'1, při zvýšeném obsahu B - to odpovídá změnám v mřížce diamantu s vysokým obsahem B poruch.
Obr 2. zobrazuje hloubkový profil koncentrace atomů B v polykrystalické diamantové vrstvě, změřeno difrakcí termálních neutronů. Obsah B v polykrystalické diamantové vrstvě dosáhl zhruba 1 at.%, což je dostatečné na to, aby B/PCD vrstva sloužila jako absorbátor přebytečných neutronů během kampaně.
Obr. 3. zobrazuje koeficient násobení pro vyhoření od 0 do 5 000 MWd/MTU pro palivo se zirkoniovým pokrytím s 300 nm ochrannou PCD vrstvou (černě, plně), s 300 nm ochrannou PCD vrstvou s 1 % příměsí přírodního bóru (šedě, plně) a 300 nm ochrannou PCD vrstvou s 4 % příměsí přírodního bóru (černě, čárkovaně).
Obr. 4. zobrazuje koeficient násobení pro vyhoření od 0 do 20 000 MWd/MTU pro palivo se zirkoniovým pokrytím s 300 nm ochrannou PCD vrstvou bez bóru - černě, 300 nm ochrannou PCD vrstvou s 1 % příměsí bóru B10 - šedě a 300 nm ochrannou PCD vrstvou s 4 % příměsí bóru B10 - černě, čárkovaně.
• · · · *··· ···· • · ·Α* · · ** · · · · · • ···· · · · •··· · ·· ·· ··· · ·
Navrhovaným řešením a předmětem tohoto vynálezu je ochrana povrchu palivových proutků, používaných v jaderných reaktorech, polykrystalickou diamantovou vrstvou s obsahem bóru. Bór zabudovaný během růstu metodou CVD do vrstvy polykrystalického diamantu, resp. do diamantové mřížky, bude sloužit jako vyhořívající absorbátor - látka pohlcujících přebytečné neutrony na počátku kampaně. Diamant má vysokou tepelnou vodivost a stabilitu, nízkou chemickou reaktivitu, nedegraduje s časem a má vhodný účinný průřez pro interakci s neutrony. Povrch prvků ze zirkonových slitin bude pokryt homogenní polykrystalickou diamantovou vrstvu připravenou pomocí CVD s typickým sloupcovým charakterem růstu diamantových krystalitů. Diamant je typický izolant, který lze dopováním přeměnit na polovodivý až vodivý materiál. Standardně užívaným dopantem při růstu polykrystalických diamantových vrstev metodou depozice z plynné fáze je právě bór. B je jediným účinným dopantem, který lze zabudovat do diamantové mřížky s vysokou reprodukovatelností a v tak vysokých koncentracích, že z původního izolačního materiálu je vodič. CVD se pak provádí přidáním boru do prekurzorové plynné směsi běžně používané pro reprodukovatelnou výrobu diamantových vrstev.
Přítomnost B, resp. jeho inkorporace do diamantové mřížky, tj. intersticiální porucha, je velmi patrná na Ramanově spektru vzorku B dopované PCD vrstvy, připravené metodou CVD. Ramanovo spektrum polykrystalických diamantových vrstev s různou koncentrací B je uvedeno na obr. 1. Ramanovské vibační píky se středem u 500 a 1225 cm'1 jsou spojeny s deformací diamantové struktury v oblasti poruchy mříže intersticiálním B. Intenzita těchto píku roste s obsahem B. Vibrace u 1332 cm'1 odpovídá vibraci sp3 krystalické diamantové mřížky. Frekvence maxima této diamantové vibrace se při zvýšeném obsahu B posouvá směrem k nižším hodnotám - 1225 cm'1, to odpovídá změnám v mřížce diamantu s vysokým obsahem zabudovaných B atomů.
Absolutní obsah B polykrystalické diamantové vrstvě připravené metodou CVD byl stanoven pomocí neutronového hloubkového profilování - difrakce termálních neutronů, na obr. 2 je uveden hloubkový profil koncentrace atomů B v polykrystalické diamantové vrstvě. Obsah B10 v polykrystalické diamantové vrstvě dosáhl zhruba 1 at.% (~ 1.2^1021 cm'3), což je dostatečné na to, aby B/PCD vrstva sloužila jako absorbátor přebytečných neutronů během kampaně.
Toto je ilustrováno na příkladu průběhu koeficientu násobení paliva tlakovodního reaktoru WER 1000 v závislosti na vyhoření pro palivo bez ochranné PCD vrstvy, s ochrannou ··· ··· ··» ··· · · · · · ···· • · ·*♦·» ·· ·· ·· · · · • ι ···· · · · ···· · ·· ·· · · · ··
PCD vrstvou bez bóru a s PCD vrstvou s obsahem bóru, obr. 3, 4. Koeficient násobení je definován jako poměr dvou po sobě jdoucích generací neutronů (1), kde k je koeficient násobení, n, počet neutronů v i-té generaci a n,.; je počet neutronů v generaci předcházející.
n i-l (1)
Přebytek neutronů lze kompenzovat vyhořívajícími absorbátory. Za vyhořívající absorbátory jsou povalovány izotopy s vysokým účinným průřezem pro absorpci tepelných neutronů (bór), ty se po absorbování neutronu změní na jiný izotop s malým účinným průřezem pro absorpci, tzn. přestanou pohlcovat neutrony. Vyhořívající absorbátory se používají pro snížení reaktivity při nové palivové vsázce.
Graf na obr. 3 demonstruje efekt přidání 1 at.% přírodního bóru do 300nm vrstvy PCD pro palivo reaktorů WER1000. Výpočet Monte Carlo kódem Serpent ukazuje pokles koeficientu násobení pro bórovaný vzorek, oproti nepovlakovanému vzorku, pro uvedená vyhoření cca 0.005-0.007, což odpovídá reaktivitě přibližně $1. Graf na obr. 4, který je vytvořen deterministickým kódem UwBi, demonstruje efekt přidání 1 a 4 at.% jediného izotopu bóru do 300nm PCD vrtstvy, a to čistého izotopu B10. Zde pro malá vyhoření je efekt výraznější - pro čerstvé palivo s vyhořením 0 je pokles koeficientu násobení (kiNF) pro 4 at.% B10 oproti nepovlakovanému palivu cca 0.09, což odpovídá reaktivitě přibližně $15 a efekt se zeslabuje s vyhořením - pro vyhoření 20 000 MWd/MTU je pak pokles koeficientu násobení cca 0.01 což odpovídá přibližné reaktivitě $1.5.
Průmyslová využitelnost
Patentovaná ochrana palivových proutků polykrystalickou diamantovou vrstvou s příměsí bóru může být aplikována na všech komerčně provozovaných lehkovodních (PWR, BWR) a zejména na palivu těžkovodních (CANDU) reaktorů, kde kompenzace reaktivity pro čerstvé palivo má velký význam vzhledem k plutóniovému píku pro malá vyhoření.
Claims (2)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Palivové proutky jaderného paliva, vyznačující se tím, že jsou opatřeny polykrystalickou diamantovou vrstvou s funkcí vyhořívajícího absorbátoru o tloušťce 50 nm až 50 pm obsahující atomy bóru v množství 1 až 10 mol. % zabudované do krystalické mřížky a maximální obsah nediamantového uhlíku je do 25 mol. % a celkový obsah neuhlíkových nečistot je maximálně do 0,5 mol. %, přičemž polykrystalická diamantová vrstva má na svém povrchu krystalická zrna o velikosti 50 až 500 nm a povrchová drsnost polykrystalické diamantové vrstvy má hodnotu RMS drsnosti do 80 nm.
- 2. Palivové proutky podle nároku 1, vyznačující se tím, že polykrystalická diamantová vrstva obsahuje do 10 mol. % .izotopu B10.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ2016-370A CZ309725B6 (cs) | 2016-06-24 | 2016-06-24 | Palivové proutky jaderného paliva |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ2016-370A CZ309725B6 (cs) | 2016-06-24 | 2016-06-24 | Palivové proutky jaderného paliva |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ2016370A3 true CZ2016370A3 (cs) | 2018-01-03 |
| CZ309725B6 CZ309725B6 (cs) | 2023-08-23 |
Family
ID=60937191
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ2016-370A CZ309725B6 (cs) | 2016-06-24 | 2016-06-24 | Palivové proutky jaderného paliva |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CZ (1) | CZ309725B6 (cs) |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5434896A (en) * | 1990-09-04 | 1995-07-18 | Combustion Engineering, Inc. | Wear resistant coating for components of fuel assemblies and control assemblies, and method of enhancing wear resistance of fuel assembly and control assembly components using wear-resistant coating |
| JP5754970B2 (ja) * | 2011-02-14 | 2015-07-29 | 日立Ｇｅニュークリア・エナジー株式会社 | 原子力プラントの被ばく低減方法、燃料集合体及び原子力プラント |
| CZ2013727A3 (cs) * | 2013-09-20 | 2015-04-15 | České Vysoké Učení Technické V Praze, Fakulta Strojní, Ústav Energetiky | Vrstva, chránící povrch zirkoniových slitin užívaných v jaderných reaktorech |
-
2016
- 2016-06-24 CZ CZ2016-370A patent/CZ309725B6/cs not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CZ309725B6 (cs) | 2023-08-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10916352B2 (en) | Nuclear reactor having a layer protecting the surface of zirconium alloys | |
| Ruddy et al. | Silicon carbide neutron detectors for harsh nuclear environments: A review of the state of the art | |
| Tsang et al. | The development of a stress analysis code for nuclear graphite components in gas-cooled reactors | |
| Haag | Properties of ATR-2E graphite and property changes due to fast neutron irradiation | |
| Scervini et al. | Transmutation of thermocouples in thermal and fast nuclear reactors | |
| Ashcheulov et al. | Layer protecting the surface of zirconium used in nuclear reactors | |
| Kim et al. | Thermal conductivity of gadolinium added uranium mononitride fuel pellets sintered by spark plasma sintering | |
| Singh et al. | Formation of cavities at and away from grain boundaries during 600 MeV proton irradiation | |
| Abyshev et al. | Effect of irradiation temperature on the mobility of structural and vacancy defects in the damaged layer of Li2ZrO3 ceramics | |
| CZ2016370A3 (cs) | Palivové proutky jaderného paliva | |
| Fujiwara et al. | Experimental study of the effect of radiation exposure to concrete | |
| Zhu et al. | Mechanical and thermal properties evaluation of Eu2O3-Gd2Zr2O7 ceramics served as potential neutron absorber rod | |
| Wu et al. | EU results on neutron effects on PFC materials | |
| Che et al. | Exceptional radiation resistance of hardened amorphous SiC under high-temperature hydrogen ion implantation | |
| Noda et al. | First in situ measurement of electrical resistivity of ceramic insulator during irradiation with neutrons of energy 14 MeV | |
| Minne et al. | Specific aspects of internal corrosion of nuclear clad made of Zircaloy | |
| EP3588514A1 (en) | Fuel pellet | |
| Tsang et al. | A mathematical stress analysis model for isotropic nuclear graphite under irradiation condition | |
| Choo et al. | Neutron Irradiation of electronic materials at HANARO | |
| Kratochvílová et al. | Polycrystalline Diamond Coating Protects Zr Cladding Surface Against Corrosion in Water‐Cooled Nuclear Reactors: Nuclear Fuel Durability Enhancement | |
| JP6208049B2 (ja) | 高耐食高強度オーステナイト系ステンレス鋼 | |
| Levy et al. | Radiation induced F-center and colloid formation in synthetic NaCl and natural rock salt: Applications to radioactive waste repositories | |
| Kadyrzhanov et al. | Degradation in mechanical properties of stainless steels C0. 12Cr18Ni10Ti and C0. 08Cr16Ni11Mo3—materials for hexagonal ducts of spent fuel assemblies from the BN-350 fast neutron reactor | |
| Xu et al. | Effect of Ar ion irradiation on electrochemical behaviors of zircaloy-4 | |
| Burakov et al. | Durable self-glowing crystals as advanced materials for actinide immobilization |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20160624 |