CZ2014730A3 - Proteplený beton ultravysokých pevností vyztužený drátky, určený zejména pro prefabrikaci, a způsob jeho výroby - Google Patents
Proteplený beton ultravysokých pevností vyztužený drátky, určený zejména pro prefabrikaci, a způsob jeho výroby Download PDFInfo
- Publication number
- CZ2014730A3 CZ2014730A3 CZ2014-730A CZ2014730A CZ2014730A3 CZ 2014730 A3 CZ2014730 A3 CZ 2014730A3 CZ 2014730 A CZ2014730 A CZ 2014730A CZ 2014730 A3 CZ2014730 A3 CZ 2014730A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- concrete
- additives
- cement
- prefabrication
- range
- Prior art date
Links
- 239000004567 concrete Substances 0.000 title claims abstract description 50
- 238000009417 prefabrication Methods 0.000 title claims abstract description 11
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 11
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 32
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims abstract description 19
- 239000004568 cement Substances 0.000 claims abstract description 18
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims abstract description 15
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 15
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 15
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims abstract description 12
- 239000011376 self-consolidating concrete Substances 0.000 claims abstract description 6
- 239000011150 reinforced concrete Substances 0.000 claims abstract description 5
- 238000001033 granulometry Methods 0.000 claims abstract description 4
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 5
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 claims description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 4
- 229910052681 coesite Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000012943 hotmelt Substances 0.000 claims description 3
- 229920005646 polycarboxylate Polymers 0.000 claims description 3
- 229910052682 stishovite Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000008030 superplasticizer Substances 0.000 claims description 3
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 claims description 2
- 239000011800 void material Substances 0.000 claims description 2
- 239000011372 high-strength concrete Substances 0.000 abstract description 8
- 238000005452 bending Methods 0.000 abstract description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 description 7
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 4
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 4
- 229910021487 silica fume Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 3
- 239000011374 ultra-high-performance concrete Substances 0.000 description 3
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 2
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 2
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 2
- 239000004574 high-performance concrete Substances 0.000 description 2
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 2
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 2
- 238000010792 warming Methods 0.000 description 2
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- -1 alkalis Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000005056 compaction Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000010431 corundum Substances 0.000 description 1
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009415 formwork Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 1
- 230000035800 maturation Effects 0.000 description 1
- 239000005543 nano-size silicon particle Substances 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 239000003469 silicate cement Substances 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
Proteplený beton ultravysokých pevností vyztužený drátky určený zejména pro prefabrikaci obsahuje cement na bázi portlandského slínku, křemičité kamenivo, kovová vlákna, příměsi a přísady. Množství sypkých složek v objemu je dáno výsledky zkoušek mezerovitosti suché směsi složek bez vláken. Přísady jsou v množství potřebném pro dosažení požadované zpracovatelnosti, podle reálné aplikace v prefabrikaci. Návrh složení ultravysokopevnostního betonu se provádí podle požadavku na pevnost v tlaku, který může být doplněn i o požadavek na pevnost v tahu za ohybu. Hmotnostní dávky křemičitého kameniva se pohybují v rozmezí 1000 až 1400 kg/m.sup.3.n.v závislosti na granulometrii a mineralogického složení konkrétního zdroje kameniva. Hmotnostní dávka kovových vláken se pohybuje v rozmezí 60 až 200 kg/m.sup.3.n.. Cement, přísady a příměsi jsou dávkovány s cílem dosažení maximální hutnosti struktury betonu, která je nositelem ultra vysokých pevností při zachování konzistence odpovídající samozhutnitelným betonům. Celková dávka cementu na bázi portlandského slínku a příměsi je v množství 700 až 1200 kg/m.sup.3.n.. Vodní součinitel je v rozmezí 0,18 až 0,25. Vyrobený čerstvý beton je pro dosažení požadovaných vlastností podroben teplotního ošetřování ve vodní lázni o teplotě 80 .degree.C po dobu 80 hodin.
Description
Proteplený beton ultravysokých pevností prefabrikacha způsob jeho protepl©m==--~A
Oblast techniky
Předkládané řešení týkající se nové skladby a přípravy betonu ultravysokých pevnosti vyztužených vlákny spadá do oblasti kompozitních materiálů s cementovou matricí, u kterých se dosahuje charakteristických pevností v tlaku vyšších než 150 MPa a pevností v tahu za ohybu vyšších jak 15 MPa. Mimo uvedené mechanické vlastnosti se navržený beton vyznačuje velmi vysokou trvanlivostí. Navržený beton je určen pro prefabrikaci.
Dosavadní stav techniky
Rozvoj velmi účinných chemických přísad zejména na bázi polykarboxylátů a rovněž rozvoj příměsí, například mikro a nanosilik, do kompozitů s cementovou matricí umožnil vznik ultavyskohohodnotných betonů, označovaných UHPC. Tyto betony se vyznačují nejen vysokými průměrnými pevnostmi v tlaku nad 150 MPa a vysokými průměrnými pevnostmi v tahu za ohybu nad 15 MPa, ale obvykle i velmi vysokou odolností proti působení i pronikání agresivnímu prostředí jako jsou kyseliny, louhy, plyny, střídání teplot, a podobně. Takto popsané vysoké mechanické a trvanlivostni vlastnosti jsou dány hutností struktury kompozitu, která je daná vysokou dávkou cementu a příměsí, zejména mikro a nanosilik, mletých křemenů, vápenců a korundů, velmi nízkým vodním součinitelem pod 0,25 a kovovými vlákny. Skladba matriálu UHPC zajišťuje mimo jiné i velmi dobrou zpracovatelnost. Materiál má vysokou tekutost a umožňuje betonovat velmi tenké prvky. Velikost kameniva je pro možnost připravovat tenké prvky, například do tloušťky 10 mm, rozhodující. Hrubou kostru betonu typu UHPC tvoří velmi kvalitní kameniva ve frakcích zpravidla do 4 mm, v některých případech do 11 mm.
Je znám drátkobeton ultravysokých pevností s cementovou matricí podle patentu CZ304478. Beton obsahuje křemičitanový cement, čedičové kamenivo, kovová vlákna, příměsi a přísady. Je použito čedičové kamenivo složené ze tří frakcí •to- „ „
0J4, 4T8 a 8-i16. Kovová vlákna jsou zde tvořena dvěma typy vláken rovnoměrně
• >
rozptýlenými v objemu ztvrdlého drátkobetonu. První typ kovových vláken jsou vlákna obdélníkového průřezu s pevností 350 až 450 MPa. Druhý typ kovových vláken má kruhový průřez a jejich pevnost je větší než 2000 MPa. Nevýhodou tohoto řešení je oproti námi navrženým recepturám použití frakce kameniva Dmax 16 mm, což neumožňuje vytvářet tenkostěnné prvky s tloušťkou cca 10 mm.
Podstata vynálezu
Výše uvedené nevýhody odstraňuje proteplený beton s cementovou matricí ultravysokých pevností vyztužený drátky, určený pro prefabrikaci. Proteplený beton je beton, kdy v průběhu zrání působí na materiál zvýšené teploty, které přispívají k lepšímu průběhu zpevňování materiálu a dosažení lepších vlastností. Tento beton obsahuje klasický cement na bázi portlandského slínku, křemičité kamenivo, kovová vlákna, příměsi a přísady. Vedle složení má na výsledné mechanické vlastnosti příznivý vliv i teplotní ošetřování čerstvého betonu. Množství příměsí v objemu je dáno výsledky zkoušek mezerovitosti suché směsi složek bez vláken. Přísady jsou v množství potřebném pro dosažení požadované zpracovatelnosti, podle reálné aplikace v prefabrikaci. Podstatou nového řešení je, že v cementové matrici je 700 až 1200 kg/m3 cementu na bázi portlandského slínku a příměsí. Křemičité kamenivo je kamenivo prané s obsahem S1O2 > 98% a složené ze dvou frakcí, a to z první frakce 0,18r2 a z druhé frakce 0,125^1. Celková hmotnostní dávka frakcí kameniva je v rozmezí 1000 až 1400 kg/m3 v závislosti na granulometrii a mineralogickém složení použitého zdroje kameniva. Vodní součinitel je v rozmezí 0,18 až 0,25. Kovová vlákna jsou rovnoměrně rozptýlená v objemu ztvrdlého drátkobetonu a mají štíhlost, tedy poměr délky k průměru, v rozmezí 20 až 60, přičemž jejich průřez je kruhový o průměru maximálně do 0,3 mm a pevnost v tahu je větší jak 2200 MPa. Hmotnostní dávka těchto kovových vláken v betonu leží v rozmezí 60 až 200 kg/m3. Jako přísada se přidává do směsi superplastifikátor na bázi polykarboxylátů v množství 20 až 50 l/m3, což zajišťuje zpracovatelnost na úrovni samozhutnitelného betonu.
Ve výhodném provedení je, poměr první a druhé frakce křemenného kameniva v rozmezí 0,85 ažll ,15 : 1,8 ažj2,2.
/1 (Λ
Výhodné rovněž je jsou-li jako příměs použita mikrosilika a mletý křemen v rozmezí 7,5 až 17,5% objemu vyráběného betonu.
Průměr kovového vlákna je výhodné volit v rozmezí 0,15 až 0,25 mm a délku v rozmezí 6 až 20 mm.
Podstatou způsobu výroby protepleného betonu je, že vyrobený čerstvý beton se pro dosažení požadovaných vlastností podrobí procesu teplotního ošetření. Po přidání záměsové vody se beton nejprve nechá zrát ve formě při teplotě 20^0 po dobu 60 hodin. Poté se vyzrálý beton odformuje a celý se ponoří do vodní lázně o teplotě 20^t a postupně se ohřívá na teplotu 80^ C. Na této teplotě se udržuje po dobu 80 hodin. Dalším krokem je následné postupné ochlazování z 80*^0 na 20^0, a to po dobu 12 hodin. Po ochlazení následuje zrání betonu ve vodě o teplotě 2O0 C do stáří 28 dní.
Výhodou nově navržené struktury a teplotního ošetřování ultravysokopevnostního betonu je, že je tvořen materiály, které jsou dostupné běžně na trhu, a to při zachování přijatelné ceny jeho výroby vztažené na hodnotu 1 MPa, čímž význam nového řešení výrazně vzrůstá. Beton má zpracovatelnost na úrovni samozhutnitelných betonů, bez známek významného sedání hrubých zrn kameniva do 4 mm a drátků a k jeho ukládání do bednění není třeba dalšího hutnění.
Příklady vynálezu
Návrh složení ultravysokopevnostního betonu se provádí podle požadavku na pevnost v tlaku, který může být doplněn i o požadavek na pevnost v tahu za ohybu.
Množství všech složek v objemu je dáno výsledky zkoušek mezerovitosti směsi. Celková dávka cementu na bázi portlandského slínku a příměsí je v množství 700 až 1200 kg/m3. Křemičité kamenivo je prané s obsahem S1O2 >98% a je složené
Ať ze dvou frakcí, a to 0,18f2 a 0,125)1. Jako příměs je použita mikrosilika a mletý křemen. Kovová vlákna mají kruhový průřez a jsou rovnoměrně rozptýlena v betonu, přičemž průměr vlákna při štíhlosti 20 až 60 je maximálně 0^3 mm, s výhodou pak
... 4 0,15 4.0,25 mm, a jejich délka je 6 až 20 mm. Dávka vláken je v rozmezí 60 až 200 kg/m3. Zpracovatelnost na úrovni samozhutnitelného betonu je díky vysoké dávce 20 až 50 l/m3 superplastifikátoru na bázi polykarboxilátů. Vodní součinitel je v rozmezí 0,18 až 0,25. Celková hmotnostní dávka frakcí křemičitého kameniva je v rozmezí 1000 až 1400 kg/m3 a poměr těchto frakcí je určen na základě granulometrie a mineralogického složení konkrétního zdroje křemičitého kameniva.
Cement na bázi portlandského slínku, přísady a příměsi jsou dávkovány s cílem dosažení maximální hutnosti struktury betonu, která je nositelem ultra vysokých pevností při zachování konzistence odpovídající samozhutnitelný betonům.
Nutnou podmínkou pro dosažení požadovaných parametrů navrženého betonu je správné pořadí dávkování složek do míchačky a správně nastavené doby míchání a zároveň podstoupení procesu teplotního ošetřování. Proteplování se realizuje následujícím postupem. Nejprve se vzniklá směs nechá zrát ve formě při teplotě 2(^C po dobu 60 hod od přidání záměsové vody. Poté se vyzrálý beton odformuje a celý se ponoří do vodní lázně o teplotě 2O0aC a postupně se ohřívá na teplotu δΟθ'ύ. Na této teplotě se udržuje po dobu 80 hodin. Dalším krokem je následné postupné ochlazování z 8O0<IC na 20^^, a to po dobu 12 hodin. Po ochlazení následuje zrání betonu ve vodě o teplotě 20°*C do stáří 28 dní.
Navržený beton a postup jeho výroby je určen pro prefabrikaci.
Dále jsou uvedeny příklady složení předmětného ultravysokopevnostního betonu vyztuženého drátky, a to včetně naměřených průměrných pevností v tlaku a v tahu za ohybu.
1. příklad receptury vysokohodnotného betonu:
| Označení | 1 | |
| Jednotka | kg/m3 | |
| Cement | ll/B-S 32,5 R | 707 |
| Kamenivo Provodín | 0,18-2 | 390 |
| 0,125-1 | 781 | |
| Vlákna | MF482 | 160 |
| Mikrosilika | Elkem 940U | 101 |
• 5 ·
| Struska | Dětmarovice | 40 |
| Křemen | MT300 | 111 |
| Superplastifikátor | Glenium ACE300 | 30 |
| Voda | 150 |
Konzistence betonu je 300 mm rozlití Hg kužele v čase 15 min. Zpracovatelnost 35 min.
Výsledky pevnosti v tahu a pevnosti v tlaku neprotepleného betonu
| Označení vzorku | Rozměry | Hmotnost Igl | Objem, hmotnost lkg.m-3) | Tah za ohybu | Pevnost v tlaku | ||||||
| 1 |inm| | h [mm| | b |mm| | Síla |kN| | Napětí [MPa| | Síla 1 [kN] | Síla 2 |kN| | Napětí 1 [MPa] | Napětí 2 |MPa] | |||
| 1-1 | 160,4 | 40,2 | 40,8 | 655 | 2490 | 19,93 | 45,3 | 297,0 | 273,0 | 182,0 | 167,3 |
| 1-2 | 160,6 | 40,5 | 41,3 | 661 | 2461 | 20,59 | 45,6 | 292,0 | 297,0 | 176,8 | 179,8 |
| 1-3 | 160,5 | 40,3 | 40,6 | 655 | 2494 | 16,57 | 37,7 | 277,0 | 283,0 | 170,6 | 174,3 |
| Průměrná hodnota: | 2480 | 42,9 | 175,0 |
Výsledky pevnosti v tahu a pevnosti v tlaku protepleného betonu
| Označení vzorku | Rozměry | Hmotnost Igl | Objem, hmotnost |kg.m-3| | Tah za ohybu | Pevnost v tlaku | ||||||
| 1 |mm| | h |mm| | b |mm| | Síla [kN| | Napětí (MPa| | Síla 1 [kN| | Síla 2 |kN| | Napětí 1 |MPa| | Napětí 2 [MPa] | |||
| 1-4 | 160,4 | 40,4 | 40,7 | 657 | 2491 | 24,10 | 54,4 | 316,5 | 321,0 | 194,4 | 197,2 |
| 1-5 | 161,1 | 40,4 | 41,3 | 665 | 2474 | 26,05 | 58,0 | 310,4 | 305,9 | 187,9 | 185,2 |
| 1-6 | 160,3 | 40,7 | 41,9 | 685 | 2506 | 23,56 | 50,9 | 321,3 | 324,5 | 191,7 | 193,6 |
| Průměrná hodnota: | 2490 | 54,4 | 191,5 |
Výsledná tlaková pevnost překračuje hodnotu 150 MPa a zároveň pevnost v tahu za ohybu překračuje hodnotu 15 MPa, to znamená, že jsou překročeny minimální hranice pro ultravysokopevnostní beton. Tento materiál je svými vlastnostmi určen do extrémně tlakově namáhaných nebo velmi štíhlých prvků. Je vhodný do subtilných předem předpínaných nosníků. Zároveň je tento beton díky svému složení velmi odolný proti zmrazovacím cyklům a klimatickému namáhání. Beton je samozhutnitelný a s ohledem na dobu zpracovatelnosti a nutnost teplotního procesu je určen pro prefabrikaci. Navýšení pevnosti v tahu za ohybu oproti referenčním vzorků je o cca 25|% a navýšení pevnosti v tlaku je o cca 1θ]%.
; »
J 4 •
2. příklad receptury vysokohodnotného betonu:
| Označení | 2 | |
| Jednotka | kg/m3 | |
| Cement | I 52,5 R | 700 |
| Kamenivo Provodín | 0,18-2 | 387 |
| 0,125-1 | 773 | |
| Vlákna | MF482 | 120 |
| Mikrosilika | Elkem 940U | 100 |
| Struska | Dětmarovice | 40 |
| Křemen | MT300 | 110 |
| Superplastifikátor | Glenium ACE300 | 30 |
| Voda | 160 |
Konzistence betonu je 280 mm rozlití Hg kužele v čase 15 min. Zpracovatelnost 30 min.
Výsledky pevnosti v tahu a pevnosti v tlaku neprotepleného betonu
| Označení vzorku | Rozměry | Hmotnost Igl | Objem, hmotnost |kg.m-3| | Tah za ohybu | Pevnost v tlaku | ||||||
| 1 |mm| | h |mni| | b |mm| | Síla |kN| | Napětí [MPa| | Síla 1 |kN| | Síla 2 |kN] | Napětí 1 |MPa| | Napětí 2 |MPa| | |||
| 2-1 | 161.5 | 40,9 | 40,7 | 655 | 2436 | 16,37 | 36,1 | 293,0 | 296,0 | 180,0 | 181,8 |
| 2-2 | 160,8 | 40,4 | 40,3 | 640 | 2445 | 16,24 | 37,0 | 283,0 | 296,0 | 175,6 | 183,6 |
| 2-3 | 160,5 | 40,7 | 40,5 | 646 | 2442 | 15,52 | 34,7 | 293,0 | 291,0 | 180,9 | 179,6 |
| Průměrná hodnota: | 2440 | 35,9 | 180,0 |
Výsledky pevnosti v tahu a pevnosti v tlaku protepleného betonu
| Označení vzorku | Rozměry | Hmotnost |g| | Objem, hmotnost [kg.m-3| | Tah za ohybu | Pevnost v tlaku | ||||||
| 1 |mm| | h |mm| | b |tnm| | Síla [kN| | Napětí (MPa| | Síla 1 [kN| | Síla 2 |kN| | Napětí 1 |MPa] | Napětí 2 [MPa] | |||
| 2-4 | 160,3 | 40,4 | 41,6 | 655 | 2431 | 19,50 | 43,1 | 329,6 | 328,5 | 198,1 | 197,4 |
| 2-5 | 159,8 | 40,3 | 41,0 | 645 | 2443 | 20,10 | 45,3 | 330,4 | 327,9 | 201,5 | 199,9 |
| 2-6 | 159,9 | 40,6 | 41,6 | 665 | 2462 | 20,90 | 45,7 | 329,4 | 326,5 | 198,0 | 196,2 |
| Průměrná hodnota: | 2450 | 44,7 | 198,5 |
- 7 Výsledná tlaková pevnost překračuje hodnotu 150 MPa a zároveň pevnost ř i i
« t · 4 « ♦ «v tahu za ohybu překračuje hodnotu 15 MPa, tzn. jsou překročeny minimální hranice pro ultravysokopevnostní beton. Tento materiál je svými vlastnostmi určen do extrémně tlakově namáhaných nebo velmi štíhlých prvků. Je vhodný do subtilných předem předpínaných nosníků. Zároveň je tento beton díky svému složení velmi odolný proti zmrazovacím cyklům a klimatickému namáhání. Beton je samozhutnitelný a s ohledem na dobu zpracovatelnosti a nutnost teplotního procesu je určen pro prefabrikaci. Navýšení pevnosti v tahu za ohybu oproti referenčním vzorků je o cca 25^/o a navýšení pevnosti v tlaku je o cca 1θ[%.
Průmyslová využitelnost
Velmi vysoké pevnostní charakteristiky, spolu se samozhutnitelností a velmi vysokou odolností proti působení agresivního prostřední u obou navržených receptur, které jsou předmětem uvedeného řešení, předurčují jejich využití s ohledem na nutnost použití procesu teplotního ošetřování - výlučně v prefabrikaci. Oproti běžným betonům budou prvky a konstrukce vyrobené z navržených receptur subtilní, s velmi vysokou odolností proti působení agresivního prostředí. Průmyslová využitelnost je pak dána i přes náklady na proteplení cenou navržených betonů, která je o cca 30^50% nižší oproti betonům obdobných parametrů, důvodem je využití domácích surovin. Využití se předpokládá především pro speciální vysoce namáhané prvky konstrukcí složitých tvarů objemu do 1m3. Další využití bude pro konstrukční prvky, které jsou extrémně namáhané agresivním prostředím.
Průmyslové využití je možné provádět běžným strojním vybavením betonáren doplněných o zračí komory umožňující proces proteplení. Nutností je dodržení předepsaného postupu dávkování jednotlivých složek, dodržení dob míchání a dodržení předepsaného procesu proteplení a zrání.
> 3 • * « ·
PATENTOVÉ NÁROKY
Claims (5)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Proteplený beton ultravysokých pevností vyztužený drátky/jrčený zejména pro prefabrikaciz obšafiu$k cement na bázi portlandského slínku, křemičité kamenivo, kovová vlákna, příměsi a přísady, kde množství příměsí v objemu je dáno výsledky zkoušek mezerovitosti suché směsi složek bez vláken/a. přísady jsou v množství potřebném pro dosažení požadované zpracovatelnosti, podle reálné aplikace v prefabrikaci,vyznačující se tím, že /vyzna^jTčtse^tínvžtív cementové matrici je 700 až 1200 kg/m3 cementu na bázi portlandského slínku a příměsí, křemičité kamenivo je kamenivo prané/s obsahem S1O2 > 98% a složené ze dvou frakcí, a to z první frakce 0,18f2 a a druhé frakce 0,125fX jejichž celková hmotnostní dávka je v rozmezí 1000 až 1400 kg/m3 v závislosti na granulometrii a mineralogickém složení použitého zdroje kameniva, vodní součinitel je v rozmezí 0,18 až 0,25 a kovová vlákna jsou rovnoměrně rozptýlená v objemu ztvrdlého drátkobetonu, mají poměr délky k průměru v rozmezí 20 až 60 při kruhovém průřezu o průměru maximálně do 0,3 mm, pevnost v tahu je větší jak 2200 MPa a hmotnostní dávka se pohybuje v rozmezí 60 až 200 kg/m3, přičemž se jako přísada přidává superplastifikátor na bázi polykarboxylátů v množství 20 až 50 $m3, zajišťující zpracovatelnost na úrovní samozhutnitelného betonu.
- 2. Proteplený beton podle nároku 1/vyznačující se_tím, že poměr křemičitých kameniv první a druhé frakce je v rozmezí 0,85/1,15 : 1,EP2,2.
- 3. Proteplený beton podle kteréhokoli z nároků 1 nebo 2 vyznačující se tím, že příměsi jsou v rozmezí 7,5 až 17,5% objemu vyráběného betonu.
- 4. Proteplený beton podle kteréhokoli z nároků 1 až 3, vyznačující se tím, že průměr kovového vlákna je 0,15 až 0,25 mm a délkaůS až 20 mm.
- 5. Způsob výroby protepleného betonu ultravysokých pevností vyztuženého drátky vytvořeného podle kteréhokoli z nároků 1 až ^vyznačující se tím, že vyrobený čerstvý beton se pro dosažení požadováných vlastností podrobí procesu teplotního ošetření, kdy se po přidání záměsové vody nejprve nechá zrát ve formě při teplotě 20^0 po dobu 60 hodin, poté se vyzrálý beton odformuje a celý se ponoří do vodní lázně o teplotě 20°a postupně se ohřívá na teplotu 8O0ÍC, na této teplotě se udržuje po dobu 80 hodin, po jejímž uplynutí se beton postupně ochlazuje z 80σ<,0 na 20°3C po dobu 12 hodin a po tomto ochlazení následuje zrání betonu ve vodě o teplotě 20° C do stáří 28 dní.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ2014-730A CZ305508B6 (cs) | 2014-10-30 | 2014-10-30 | Proteplený beton ultravysokých pevností vyztužený drátky, určený zejména pro prefabrikaci, a způsob jeho výroby |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ2014-730A CZ305508B6 (cs) | 2014-10-30 | 2014-10-30 | Proteplený beton ultravysokých pevností vyztužený drátky, určený zejména pro prefabrikaci, a způsob jeho výroby |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ2014730A3 true CZ2014730A3 (cs) | 2015-11-04 |
| CZ305508B6 CZ305508B6 (cs) | 2015-11-04 |
Family
ID=54361266
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ2014-730A CZ305508B6 (cs) | 2014-10-30 | 2014-10-30 | Proteplený beton ultravysokých pevností vyztužený drátky, určený zejména pro prefabrikaci, a způsob jeho výroby |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CZ (1) | CZ305508B6 (cs) |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19510338B4 (de) * | 1995-03-22 | 2008-12-11 | Hochtief Ag Vorm. Gebr. Helfmann | Verwendung einer Betonmischung zur Errichtung von gemäß DIN 4102 brandgeschützten, feuerbeständigen Bauwerken |
| FR2771406B1 (fr) * | 1997-11-27 | 2000-02-11 | Bouygues Sa | Beton de fibres metalliques, matrice cimentaire et premelanges pour la preparation de la matrice et du beton |
| FR2808522B1 (fr) * | 2000-05-03 | 2003-01-10 | Chaussees Tech Innovation | Composition de beton roule compacte renforce de fibres et procede de realisation d'une chaussee a partir de ladite composition |
| FR2806404B1 (fr) * | 2000-08-04 | 2002-07-05 | France Etat Ponts Chaussees | Composite cimentaire multiechelle a ecrouissage positif et dustile en traction uniaxiale |
| CZ304478B6 (cs) * | 2012-12-17 | 2014-05-21 | ÄŚeskĂ© vysokĂ© uÄŤenĂ technickĂ© v Praze - fakulta stavebnĂ | Drátkobeton ultravysokých pevností |
| CZ27885U1 (cs) * | 2014-10-30 | 2015-03-02 | ÄŚeskĂ© vysokĂ© uÄŤenĂ technickĂ© v Praze- KloknerĹŻv Ăşstav | Beton ultravysokých pevností, vyztužený drátky, určený zejména pro prefabrikaci |
-
2014
- 2014-10-30 CZ CZ2014-730A patent/CZ305508B6/cs unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CZ305508B6 (cs) | 2015-11-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Ding et al. | Basic mechanical properties of ultra-high ductility cementitious composites: From 40 MPa to 120 MPa | |
| Gesoglu et al. | Strain hardening ultra-high performance fiber reinforced cementitious composites: Effect of fiber type and concentration | |
| Singh et al. | Role of water/cement ratio on strength development of cement mortar | |
| Anastasiou et al. | Behavior of self compacting concrete containing ladle furnace slag and steel fiber reinforcement | |
| Smirnova | Compatibility of portland cement and polycarboxylate-based superplasticizers in high-strength concrete for precast constructions | |
| Ahmad et al. | Performance of self-compacting concrete at room and after elevated temperature incorporating Silica fume | |
| Feng et al. | Mechanical behaviour of micro-fine steel fibre reinforced sulphoaluminate cement composite | |
| CN110498649B (zh) | 一种低收缩水泥基修复材料及其制备方法 | |
| Yazıcı | The effect of steel micro-fibers on ASR expansion and mechanical properties of mortars | |
| SK500102015A3 (sk) | Drátkobetón ultravysokých pevností | |
| Pizoń et al. | Influence of hardening accelerating admixtures on properties of cement with ground granulated blast furnace slag | |
| Khayat et al. | Shrinkage of precast, prestressed self-consolidating concrete | |
| RU2530812C1 (ru) | Мелкозернистый цементобетон на основе модифицированного базальтового волокна | |
| Chandak et al. | Influence of Metakaolin and steel fibers on stress strain behavior of concrete | |
| CZ2014730A3 (cs) | Proteplený beton ultravysokých pevností vyztužený drátky, určený zejména pro prefabrikaci, a způsob jeho výroby | |
| Khalil | Influence of high temperature on steel fiber reinforced concrete | |
| Zahid et al. | Manufacturing of cast in situ ultra high performance fibre reinforced concrete (UHPFRC)-Workability, tensile and compressive strength | |
| JP4556164B2 (ja) | 高強度モルタル組成物 | |
| Hamiruddin et al. | Effect of Steel Fibre Contents with High Strength Fibre Reinforced Concrete. J | |
| CZ27885U1 (cs) | Beton ultravysokých pevností, vyztužený drátky, určený zejména pro prefabrikaci | |
| Canbaz et al. | Effect of steam‒curing on the glass fiber reinforced concrete | |
| RU2770375C1 (ru) | Композиционная сырьевая смесь для изготовления фибробетона | |
| Prasad M et al. | Durability studies of environmental friendly self compacting concrete with and without fiber | |
| Mathiraja | Mechanical properties of concrete using bottom ash manufacturing sand and metallic fibres | |
| Arabi | Properties of cementitious materials reinforced with alkali-resistant glass fi bres as a suitable material for repair applications |