CZ20021677A3 - Beam of high-temperature superconducting rotor coil with tension struts and bolts as well as assembly process thereof - Google Patents
Beam of high-temperature superconducting rotor coil with tension struts and bolts as well as assembly process thereof Download PDFInfo
- Publication number
- CZ20021677A3 CZ20021677A3 CZ20021677A CZ20021677A CZ20021677A3 CZ 20021677 A3 CZ20021677 A3 CZ 20021677A3 CZ 20021677 A CZ20021677 A CZ 20021677A CZ 20021677 A CZ20021677 A CZ 20021677A CZ 20021677 A3 CZ20021677 A3 CZ 20021677A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- rotor
- coil
- tension
- coil winding
- tension rod
- Prior art date
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K55/00—Dynamo-electric machines having windings operating at cryogenic temperatures
- H02K55/02—Dynamo-electric machines having windings operating at cryogenic temperatures of the synchronous type
- H02K55/04—Dynamo-electric machines having windings operating at cryogenic temperatures of the synchronous type with rotating field windings
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K3/00—Details of windings
- H02K3/46—Fastening of windings on the stator or rotor structure
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K15/00—Methods or apparatus specially adapted for manufacturing, assembling, maintaining or repairing of dynamo-electric machines
- H02K15/08—Forming windings by laying conductors into or around core parts
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K3/00—Details of windings
- H02K3/46—Fastening of windings on the stator or rotor structure
- H02K3/52—Fastening salient pole windings or connections thereto
- H02K3/527—Fastening salient pole windings or connections thereto applicable to rotors only
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Superconductive Dynamoelectric Machines (AREA)
- Insulation, Fastening Of Motor, Generator Windings (AREA)
- Iron Core Of Rotating Electric Machines (AREA)
Abstract
Description
Oblast technikyTechnical field
Stávající vynález se všeobecně týká supravodivé cívky u synchronního točivého stroje. Zejména pak se předkládaný vynález vztahuje k nosné konstrukci cívky pro supravodivá budicí vinutí v rotoru synchronního stroje.The present invention generally relates to a superconducting coil in a synchronous rotating machine. In particular, the present invention relates to a coil support structure for superconducting field windings in a rotor of a synchronous machine.
Synchronní elektrické stroje, které mají vinutí budících cívek zahrnují rotační generátory, rotační motory a lineární motory, ale nejsou na tuto skupinu omezeny. Tyto stroje obecně zahrnují stator a rotor, jež jsou elektromagneticky spojeny. Rotor může obsahovat jádro rotoru s více póly a jedno nebo více cívkových vinutí, namontovaných na jádru rotoru. Jádra rotoru mohou obsahovat magneticky permeabilní pevný materiál, jako například rotor se železným jádrem.Synchronous electrical machines having field coil windings include, but are not limited to, rotary generators, rotary motors and linear motors. These machines generally include a stator and a rotor that are electromagnetically coupled. The rotor may comprise a multi-pole rotor core and one or more coil windings mounted on the rotor core. The rotor cores may comprise a magnetically permeable solid material, such as an iron core rotor.
V rotorech synchronních elektrických strojů se běžně používá obyčejné měděné vinutí. Elektrický odpor měděného vinutí (třebaže je nízký podle běžných měřítek) je dostatečný pro to, aby přispěl k vydatnému zahřívání rotoru a ke snížení koeficientu účinnosti stroje. V poslední době byla pro rotory vyvinuta supravodivé vinutí cívek. Supravodivá vinutí nemají fakticky žádný odpor a jsou velmi výhodná jako vinutí rotorových cívek.Common copper windings are commonly used in rotors of synchronous electrical machines. The electrical resistance of the copper winding (although low by conventional standards) is sufficient to contribute to a substantial heating of the rotor and to a reduction in the machine efficiency coefficient. Recently, superconducting coil windings have been developed for rotors. Superconducting windings have virtually no resistance and are very advantageous as rotor coil windings.
Rotory se železným jádrem se saturují pří intenzitě magnetického pole ve vzduchové mezeře okolo 2 Tesla. Známé supravodivé rotory využívají konstrukce bez železného jádra, kde v rotoru není žádné železo, aby se dosáhlo ve vzduchové mezeře intenzity magnetického pole 3 Tesla nebo více. Tato vysoká intenzita magnetického pole ve vzduchové mezeře zvyšuje výkonovou hustotu elektrického stroje a máIron-core rotors saturate at a magnetic field strength in the air gap of about 2 Tesla. Known superconducting rotors utilize iron core-free structures wherein there is no iron in the rotor to achieve a Tesla magnetic field strength of 3 Tesla or more in the air gap. This high intensity magnetic field in the air gap increases the power density of the electric machine and has
2··· · 9 99 · · · ••9*9 · * 9* 9 *9 9 9 9 9992 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 999
999 9·9 999 99 9999 za následek významné sníženi váhy a velikosti stroje. Supravodivé rotory bez železného jádra vyžadují velká množství supravodivého drátu. Toto velké množství supravodivého drátu zvyšuje počet požadovaných cívek, složitost nosníků cívek a cenu supravodivých vinutí cívky a rotoru.999 9 · 9 999 99 9999 results in a significant reduction in machine weight and size. Superconducting rotors without iron core require large amounts of superconducting wire. This large amount of SC wire increases the number of coils required, the complexity of the coil supports and the cost of the SC coil and rotor windings.
Vinutí vysokoteplotních supravodivých budících cívek jsou vytvářena ze supravodivých materiálů, které jsou křehké a musí být ochlazovány na nebo pod teplotu kritické teploty, například, 27°K, aby se dosáhla a udržela supravodivost. Supravodivá vinutí mohou být vytvořena z vysokoteplotních supravodivých materiálů, jako je vodič na základě BSCCO (BixSrxCaxCuxOx).The HTS coil windings are formed from superconducting materials that are brittle and must be cooled to or below a critical temperature, for example, 27 ° K to achieve and maintain superconductivity. Superconducting windings may be formed from high temperature superconducting materials, such as a BSCCO-based conductor (Bi x Sr x Ca x Cu x O x ).
Supravodivé cívky jsou chlazeny pomocí tekutého hélia. Po průtoku vinutím rotoru se horké a použité hélium vrací jako plynné hélium, které má pokojovou teplotu. Užívání tekutého hélia pro kryogenní chlazení vyžaduje nepřetržité opětné zkapalňování vraceného plynného hélia o pokojové teplotě a takové opětné zkapalňování vytváří významné spolehlivostní problémy a vyžaduje významnou pomocnou energii.The SC coils are cooled with liquid helium. After flow through the rotor winding, the hot and spent helium returns as gaseous helium at room temperature. The use of liquid helium for cryogenic cooling requires continuous re-liquefaction of the returned helium gas at room temperature, and such re-liquefaction creates significant reliability problems and requires significant auxiliary energy.
Starší způsoby chlazení supravodivých cívek zahrnují chlazení epoxidem impregnované supravodivé cívky cestou pevného vedení z kryochladiče. Alternativně mohou chladící trubky v rotoru přivádět kapalnou a/nebo plynnou mrazící směs do porézního vinutí supravodivé cívky, která je ponořena do proudu kapalné a/nebo plynné mrazící směsi. Ponorné chlazení vyžaduje, aby celé budící vinutí a konstrukce rotoru byly na kryogenní teplotě. Následkem toho nemůže být v magnetickém obvodu rotoru použito žádné železo vzhledem ke křehkosti železa při kryogenních teplotách.Earlier methods of superconducting coil cooling include cooling the epoxy-impregnated superconducting coil via a solid conduit from the cryocooler. Alternatively, the cooling tubes in the rotor may feed the liquid and / or gaseous freezing composition to the porous coil winding of the superconducting coil, which is immersed in the flow of the liquid and / or gaseous freezing composition. Immersion cooling requires the entire excitation winding and rotor structure to be at cryogenic temperature. As a result, no iron can be used in the rotor magnetic circuit due to the brittleness of iron at cryogenic temperatures.
Pro elektrické stroje je tedy zapotřebí sestava supravodivého budicího vinutí, která nemá nevýhody sestav supravodivého budicíhoThus, for electrical machines, a superconducting field winding assembly is required that does not have the disadvantages of the superconducting field assembly
4 4 4 4 ··4 4 4 4
4···· 4 4 44 ·4 ···· 4 4 44 ·
44 4 4444 444 4444 44
4 4 4 4444 4 444
44· 444 444 4* 4444 vinutí se vzduchovým jádrem a chlazených kapalinou, například jak je tomu u známých supravodivých rotorů.44 · 444 444 4 * 4444 windings with air-core and liquid-cooled winding, as is the case with known superconducting rotors.
Kromě toho jsou vysokoteplotní supravodivé cívky citlivé na degradaci způsobenou vysokými deformacemi v ohybu a tahu. Tyto cívky musí snášet značné odstředivé tlaky, které namáhají a deformují vinutí cívky. Normální činnost elektrických strojů zahrnuje tisíce spouštěcích a zastavovacích cyklů v průběhu několika let, což vede k nízkocyklovému únavovému namáhání rotoru. Navíc by mělo být vysokoteplotní supravodivé vinutí rotoru schopno vydržet činnost při 25% překročení rychlosti během vyvažování rotoru při teplotě okolí a také pracovní překročení rychlosti v kryogenních teplotách při generaci energie. Tyto stavy překročení rychlosti podstatně zvyšují zátěž vinutí odstředivou sifou oproti normálním pracovním podmínkám.In addition, HTS coils are susceptible to degradation caused by high flexural and tensile deformations. These coils have to withstand considerable centrifugal pressures that stress and distort the coil winding. Normal operation of electrical machines involves thousands of starting and stopping cycles over several years, resulting in low cycle fatigue stresses on the rotor. In addition, the HTS rotor winding should be able to withstand operation at 25% overspeed during rotor balancing at ambient temperature, as well as working overspeed at cryogenic temperatures during energy generation. These overspeed states substantially increase the centrifugal strain of the winding load compared to normal operating conditions.
Supravodivé cívky použité jako budící vinutí vysokoteplotního supravodivého rotoru elektrického stroje jsou vystaveny namáhání a deformaci během ochlazování a normální činnosti. Jsou také vystaveny odstředivému zatěžování, přenosu točivého momentu a občasným poruchám. Aby vydržely tyto síly, namáhání, deformace a cyklické zatěžování, musí být vysokoteplotní supravodivé cívky řádně uloženy v rotoru pomocí nosného systému. Tyto nosné systémy drží supravodivé cívky ve vysokoteplotním supravodivém rotoru a zabezpečují cívky před obrovskými odstředivými silami, danými otáčením rotoru. Tyto nosné systémy navíc vysokoteplotní supravodivé cívky chrání a zajišťují, že se cívky nepoškodí, neopotřebují nebo jinak nerozbiji.The SC coils used as the excitation windings of the HTS rotor of an electrical machine are subjected to stress and deformation during cooling and normal operation. They are also subjected to centrifugal loading, torque transmission and intermittent failures. In order to withstand these forces, stresses, deformations and cyclic loads, the HTS coils must be properly supported in the rotor by a support system. These support systems hold the SC coils in the HTS rotor and secure the coils from the huge centrifugal forces due to the rotation of the rotor. In addition, these support systems protect the HTS coils and ensure that the coils are not damaged, worn or otherwise broken.
Vývoj nosných systémů pro vysokoteplotní supravodivé cívky byl složitý úkol při adaptaci supravodivých cívek do vysokoteplotních supravodivých rotorů. Příklady nosných systémů cívek pro vysokoteplotní supravodivé rotory, které byly navrženy dříve, jsou zveřejněny v U.S. patentech č. 5,548,168; 5,532,663; 5,672,921; 5,777,420; 6,169,353 a 6,066,906. Tyto nosné systémy cívek ale trpí různými problémy, jako například vysoká cena, složitost a nutnost « Μ ·· ·· « · · «· « · ♦ · · » · · * · · · · ·· ··· ··♦ velkého počtu součástek. Existuje tedy dlouho pociťovaná potřeba vysokoteplotního supravodivého rotoru, který má nosný systém pro supravodivou cívku. Rovněž existuje potřeba nosného systému cívky, který je vytvořen z levných a snadno vyrobiteíných součástek.The development of high temperature superconducting coil support systems has been a complex task in adapting superconducting coils to high temperature superconducting rotors. Examples of coil support systems for high temperature superconducting rotors that have been suggested earlier are disclosed in U.S. Pat. U.S. Patent Nos. 5,548,168; 5,532,663; 5,672,921; 5,777,420; 6,169,353 and 6,066,906. However, these coil support systems suffer from various problems, such as high cost, complexity, and the necessity of a large one. number of components. Thus, there is a long felt need for a high temperature superconducting rotor having a superconducting coil support system. There is also a need for a coil support system that is made up of inexpensive and easy to manufacture components.
Podstata vynálezuSUMMARY OF THE INVENTION
Byl vyvinut nosný systém cívky pro vinutí vysokoteplotní supravodivé cívky oválného tvaru pro dvoupólový rotor elektrického stroje. Nosný systém chrání vinutí cívky před poškozením během činnosti rotoru, vyztužuje vinutí cívky vzhledem k odstředivým a jiným silám a zajišťuje ochranné stínění vinutí rotoru. Nosný systém cívky drží vinutí cívky vzhledem k rotoru. Vinutí vysokoteplotní supravodivé cívky a nosný systém cívky jsou na kryogenní teplotě, zatímco rotor je na teplotě okolí.A coil support system has been developed for winding a high temperature superconducting coil of oval shape for a two-pole rotor of an electric machine. The support system protects the coil winding from damage during rotor operation, reinforces the coil winding with respect to centrifugal and other forces, and provides a protective shield for the rotor winding. The coil support system holds the coil winding relative to the rotor. The HTS coil winding and coil support system are at cryogenic temperature, while the rotor is at ambient temperature.
Nosný systém cívky zahrnuje radu sestav nosníků cívky, které se rozpínají mezi protilehlými stranami vinutí oválné cívky. Každá sestava nosníku cívky zahrnuje tažnou vzpěru, pár tažných šroubů a pár krytů ve tvaru profilu U. Tažné vzpěry mezi protilehlými stranami vinutí cívky procházejí průchody (otvory) v jádře rotoru. Do obou konců tažné vzpěry jsou vloženy tažné šrouby. Každý tažný šroub zajišťuje délkové nastavení sestavy nosníku cívky, což je užitečné pro kompenzaci odchylek v geometrii cívky. Každý šroub je připevněn k jednomu z páru krytů ve tvaru profilu U. Každý kryt obepíná vysokoteplotní supravodivou cívku. Každá sestava nosníku cívky vyztužuje vinutí cívky vzhledem k jádru rotoru. Řada sestav nosníků cívky poskytuje vinutí cívky pevnou a ochrannou konstrukci.The coil support system includes a plurality of coil support assemblies that extend between opposite sides of the coil winding. Each coil support assembly includes a tension rod, a pair of tension bolts, and a pair of U-shaped covers. The tension rods between opposing sides of the coil winding pass through holes in the rotor core. Pulling bolts are inserted into both ends of the tension rod. Each pull bolt provides a length adjustment of the coil support assembly, which is useful for compensating for variations in coil geometry. Each bolt is attached to one of a pair of U-shaped housings. Each housing encloses a high temperature superconducting coil. Each coil support assembly reinforces the coil winding relative to the rotor core. A number of coil support assemblies provide a coil winding with a solid and protective structure.
Vysokoteplotní supravodivý rotor může být pro synchronní stroje navrhované od počátku tak, že budou obsahovat supravodivé cívky. Alternativně může vysokoteplotní supravodivý rotor nahradit rotorThe HTS rotor may be for synchronous machines designed from the outset to include SC coils. Alternatively, the HTS rotor may replace the rotor
4444
4 s měděnými cívkami v existujícím elektrickém stroji, jako je tomu u běžného generátoru. Rotor a jeho supravodivé cívky jsou zde popsány v souvislosti s generátorem, ale rotor s vysokoteplotními supravodivými cívkami je také vhodný pro užívání v jiných synchronních strojích.4 with copper coils in an existing electrical machine, as in a conventional generator. The rotor and its superconducting coils are described herein in connection with a generator, but the rotor with high temperature superconducting coils is also suitable for use in other synchronous machines.
444# « » 4 • · ♦·♦ • 4 4 ·· 444444 # «» 4 • · ♦ · 4 4 ·· 444
444 444444 444
44444444
Nosný systém cívky je užitečný při integrování nosného systému cívky s cívkou a rotorem. Kromě toho nosný systém cívky usnadňuje jednoduchou předběžnou montáž nosného systému cívky, cívky a jádra rotoru ještě před konečnou montáží rotoru. Předběžná montáž snižuje čas sestavení cívky a rotoru, zlepšuje kvalitu nosníku cívky a redukuje odchylky při montáži cívky.The coil support system is useful in integrating the coil support system with the coil and rotor. In addition, the coil support system facilitates simple pre-assembly of the coil support, coil and rotor core prior to final assembly of the rotor. Pre-assembly reduces coil and rotor assembly time, improves coil support quality, and reduces coil mounting variations.
V prvním provedení je vynálezem rotor pro synchronní stroje, který obsahuje: jádro rotoru, vinutí supravodivé cívky rozprostírající se kolem alespoň části jádra rotoru, přičemž vinutí cívky má postranní části přilehlé ke stranám jádra rotoru, alespoň jednu tažnou vzpěru procházející průchodem v jádru rotoru, alespoň jeden tažný šroub vložený do konce tažné vzpěry a kryt připevněný k tažnému šroubu a držící postranní části vinutí cívky.In a first embodiment, the invention is a rotor for synchronous machines, comprising: a rotor core, a SC coil winding extending around at least a portion of the rotor core, the coil winding having side portions adjacent the sides of the rotor core, at least one tension rod passing through the rotor core at least one pull bolt inserted into the end of the pull rod and a cover attached to the pull bolt and holding the side sections of the coil winding.
V jiném provedení je vynálezem způsob nesení vinuti supravodivé cívky na jádru rotoru synchronního stroje sestávající z kroků: provlečení tažné vzpěry průchodem v jádru rotoru, vložení alespoň jednoho tažného šroubu do konce tažné vzpěry, umístění vinutí cívky kolem jádra rotoru tak, že se tažná vzpěra a tažný šroub rozpínají mezi postranními částmi vinutí cívky, montáž alespoň jednoho krytu ve tvaru profilu U kolem jedné z postranních částí vinutí cívky, vzájemné upevnění postranních panelů a připevnění tažného šroubu k jednomu krytu ve tvaru profilu U.In another embodiment, the invention is a method of supporting a SC coil winding on a rotor core of a synchronous machine comprising the steps of: passing a tension rod through a passage in the rotor core, inserting at least one tension bolt into the end of the tension rod, positioning the coil winding around the rotor core so that the tension rod and the tension bolt extends between the side sections of the coil winding, mounting at least one U-shaped cover around one of the side sections of the coil winding, securing the side panels to each other and attaching the tension bolt to one U-shaped cover.
V dalším provedení vynálezu rotor pro synchronní stroj obsahuje: jádro rotoru mající průchod kolmý k podélné ose rotoru, vinutí oválné supravodivé cívky v rovině oválu paralelní k podélné ose rotoru, tažnou vzpěru uvnitř průchodu jádrem, tažný šroub v každém konci tažné * 4 · • · ·44 • 4In another embodiment of the invention, a rotor for a synchronous machine comprises: a rotor core having a passage perpendicular to the longitudinal axis of the rotor, an oval superconducting coil winding in an oval plane parallel to the longitudinal axis of the rotor, a tension rod within the core passage; 44 • 4
44 444 4
4 44 4
4444 vzpěry, a kryt připojující protilehlé strany vinutí cívky k tažným šroubům.4444 struts, and a cover connecting opposite sides of the coil winding to the tension bolts.
Přehled obrázků na výkresechOverview of the drawings
Provedení vynálezu je popsáno pomocí přiložených výkresů v souvislosti s popisem provedení.An embodiment of the invention is described with reference to the accompanying drawings in connection with the description of an embodiment.
Na obr.1 je schematicky znázorněn bokorys synchronního elektrického stroje majícího supravodivý rotor a stator.FIG. 1 is a schematic side view of a synchronous electric machine having a superconducting rotor and a stator.
Na obr.2 je perspektivní pohled na příkladné provedení vinutí oválné supravodivé cívky.Fig. 2 is a perspective view of an exemplary embodiment of an oval superconducting coil winding.
Na obr.3 je pohled v částečném řezu na jádro rotoru, vinutí cívky a nosný systém cívky pro vysokoteplotní supravodivý rotor.Fig. 3 is a partial cross-sectional view of the rotor core, coil winding, and coil support system for a high temperature superconducting rotor.
Na obr.4 je perspektivní pohled na jádro rotoru, vinutí cívky a nosný systém cívky pro vysokoteplotní supravodivý rotor.Fig. 4 is a perspective view of a rotor core, coil winding, and coil support system for a high temperature superconducting rotor.
Příklady provedení vynálezuDETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Obr.1 zobrazuje příkladný synchronní generátor 10, který má stator 12 a rotor 14. Rotor 14 obsahuje vinutí cívek, které je uloženo do válcové vakuové rotorové dutiny 16 statoru. Rotor 14 je uložen do válcové vakuové rotorové dutiny 16 statoru. Když se rotor 14 otáčí uvnitř statoru 12. magnetické pole 18 (vyznačeno tečkovanými čarami) generované rotorem a cívkami rotoru se pohybuje/otáčí přes stator a vytváří ve vinutí 19 cívek statoru elektrický proud. Tento proud vystupuje z generátoru jako elektrická energie.1 shows an exemplary synchronous generator 10 having a stator 12 and a rotor 14. The rotor 14 comprises a coil winding that is received in a cylindrical vacuum rotor cavity 16 of the stator. The rotor 14 is received in a cylindrical vacuum rotor cavity 16 of the stator. When the rotor 14 rotates inside the stator 12, the magnetic field 18 (indicated by dotted lines) generated by the rotor and the rotor coils moves / rotates through the stator and generates an electric current in the stator coil winding 19. This current is output from the generator as electrical energy.
Rotor 14 má obecně podélně jdoucí osu 20 a obecně pevné jádro rotoru 22. Toto pevné jádro 22 má vysokou magnetickou permeabilitu a je obyčejně vyrobeno z feromagnetického materiálu, jako je železo. V supravodivém stroji s nízkou výkonovou hustotou je železné jádro rotoru použito ke snížení magnetomotorické síly a tudíž k minimalizaci množství supravodivého drátu, který je potřebný pro vinutí cívky. Například, pevné železné jádro rotoru může být magneticky nasyceno v magnetickém poli vzduchové mezery o síle zhruba 2 Tesla.The rotor 14 has a generally longitudinally extending axis 20 and a generally solid rotor core 22. This solid core 22 has high magnetic permeability and is typically made of a ferromagnetic material such as iron. In a low power density superconducting machine, the iron core of the rotor is used to reduce the magnetomotor force and thus to minimize the amount of superconducting wire needed to wind the coil. For example, a solid iron rotor core may be magnetically saturated in an air gap magnetic field of about 2 Tesla.
Rotor 14 nese alespoň jedno podélně uložené vysokoteplotní vinutí 34 supravodivé oválné cívky (viz. obr. 2). Vinutí vysokoteplotní supravodivé cívky může být alternativně sedlovitého tvaru nebo může mít nějaký jiný tvar, který je vhodný pro konkrétní návrh vysokoteplotního supravodivého rotoru. Nosný systém cívky je zde popsán pro vinutí supravodivé oválné cívky. Nosný systém cívky může být upraven pro konfigurace cívky jiné než je oválná cívka, připevněná na pevné jádro rotoru.The rotor 14 carries at least one longitudinally mounted high temperature oval coil superconducting coil winding 34 (see FIG. 2). The HTS coil winding may alternatively be a saddle-shaped or any other shape suitable for a particular design of the HTS rotor. The coil support system is described herein for winding a superconducting oval coil. The coil support system may be adapted to coil configurations other than an oval coil mounted on a fixed rotor core.
Rotor 14 zahrnuje kolektorový koncový hřídel 24 a hnací koncový hřídel 30, které vyztužují jádro 22 a jsou neseny ložisky 25. Kolektorový koncový hřídel 24 zahrnuje kolektorové kroužky 78 pro elektrické připojení k rotujícímu vinutí supravodivé cívky. Kolektorový koncový hřídel 24 má rovněž kryogenní přenosovou spojku 26 na zdroj kryogenního chladícího média použitého pro chlazení vinutí supravodivé cívky v rotoru 14. Kryogenní přenosová spojka 26 zahrnuje stacionární segment připojený ke zdroji chladícího média a rotační segment, který zajišťuje chladící médium pro vysokoteplotní supravodivou cívku. Hnací koncový hřídel 30 může být poháněn turbinou pomoct hnací spojky 32.The rotor 14 includes a collector end shaft 24 and a drive end shaft 30 that stiffen the core 22 and are supported by bearings 25. The collector end shaft 24 includes collector rings 78 for electrical connection to the rotating SC coil winding. The collector end shaft 24 also has a cryogenic transmission clutch 26 for a cryogenic coolant source used to cool the SC coil winding in the rotor 14. The cryogenic transmission clutch 26 includes a stationary segment coupled to a coolant source and a rotary segment that provides coolant to the HTS coil. The drive end shaft 30 may be turbine driven by the drive clutch 32.
Obr. 2 ukazuje příkladné vysokoteplotní supravodivé vinutí 34 oválné budící cívky. Supravodivé vinutí 34 budící cívky rotoru obsahují vysokoteplotní supravodivou cívku 36. Každá supravodivá cívka obsahuje vysokoteplotní supravodivý vodič, jako například BSCCO • · · • « (BixSrxCaxCuxOx) vodiče laminované do pevného závitového kompozitu impregnovaného epoxidem. Řadu BSCCO 2223 drátů je například možné laminovat, spojit dohromady a svinout do pevné cívky impregnované epoxidem.Giant. 2 shows an exemplary high temperature superconducting coil 34 of an oval excitation coil. The rotor drive superconducting coil 34 includes a high temperature superconducting coil 36. Each superconducting coil comprises a high temperature superconducting conductor, such as a BSCCO (Bi x Sr x Ca x Cu x O x ) conductor laminated to a solid epoxy impregnated threaded composite. For example, a series of BSCCO 2223 wires can be laminated, bonded together, and rolled into a solid epoxy impregnated spool.
Supravodivý drát je křehký a lehce poškoditelný. Supravodivá cívka je typická vrstveně vinutá páska, která je impregnovaná epoxidem. Supravodivá páska je navinuta do přesné cívkové formy, aby se dosáhlo malých rozměrových tolerancí. Páska je navinutá dokola ve spirále, aby se vytvořila oválná supravodivá cívka 36.The SC wire is brittle and easily damaged. A SC coil is a typical layer-wound tape that is impregnated with epoxy. The SC conductor tape is wound into a precision coil mold to achieve small dimensional tolerances. The tape is wound around in a spiral to form an oval superconducting coil 36.
Rozměry oválné cívky jsou závislé na rozměrech rotorového jádra. Obecně každá supravodivá oválná cívka obklopuje magnetické póly jádra rotoru a je paralelní s osou rotoru. Vinutí cívky je spojité v celém tvaru cívky. Supravodivé cívky vytváří cestu elektrického proudu bez odporu okolo jádra rotoru a mezi magnetickými póly jádra. Tato cívka má elektrické kontakty které elektricky spojují cívku s kolektorem 78.The dimensions of the oval coil depend on the dimensions of the rotor core. In general, each superconducting oval coil surrounds the magnetic poles of the rotor core and is parallel to the rotor axis. The coil winding is continuous throughout the coil shape. The superconducting coils form an electrical current path without resistance around the rotor core and between the magnetic poles of the core. This coil has electrical contacts that electrically connect the coil to the collector 78.
Ve vinutí 34 cívky jsou obsaženy kapalinové kanály 38 pro kryogenní chladící kapalínu. Tyto kanály 38 se mohou rozprostírat okolo vnější hrany supravodivé cívky 36. Tyto propouštécí kanály 38 přivádějí kryogenní chladící kapalinu k cívce a z této cívky odstraňují teplo. Chladící kapalina udržuje ve vinutí supravodivé cívky nízké teploty, např. 27°K, které jsou nutné k vyvolání supravodivých podmínek, včetně neexistence elektrického odporu v cívce. Chladící kanály mají na jednom konci rotorového jádra vstupní a výstupní kapalinové otvory 112. Tyto kapalinové (plynové) otvory 112 spojují chladící kanály 38 na supravodivé cívce s kryogenní přenosovou spojkou 26.The coil windings 34 contain liquid channels 38 for cryogenic cooling fluid. These passages 38 may extend around the outer edge of the superconducting coil 36. These passageways 38 supply cryogenic coolant to the coil and remove heat from the coil. The coolant keeps the SC coil windings at low temperatures, such as 27 ° K, that are necessary to induce superconducting conditions, including the absence of electrical resistance in the coil. The cooling ducts have inlet and outlet fluid openings 112 at one end of the rotor core. These liquid (gas) openings 112 connect the cooling ducts 38 on the superconducting coil to the cryogen transfer coupling 26.
Každé vinutí 34 vysokoteplotní supravodivé oválné cívky má pár obecně rovných postranních částí 40, které jsou rovnoběžné s osou rotoru 20 a pár koncových částí 54. které jsou na osu rotoru kolmé. Postranní části cívky jsou vystaveny největším odstředivým silám. Tyto • «v Φ · ·♦ Φ Φ · φ φ « ΦΦ · · · · · φ · · · · · φ · φ φ φ · φ φ φ φ · • Φ ··· ··* φφφ ΦΦ φφφφ postranní části jsou tudíž podpírány nosným systémem cívky, který paralyzuje odstředivé síly působící na cívku.Each HTS coil winding 34 has a pair of generally straight side portions 40 that are parallel to the rotor axis 20 and a pair of end portions 54 that are perpendicular to the rotor axis. The side parts of the coil are subjected to the greatest centrifugal forces. These • «in Φ · · φ Φ · φ · · · · · · · · · · · · · · * · · · · * · ··· · · * · · they are therefore supported by the coil support system, which paralyzes the centrifugal forces acting on the coil.
Obr. 3 ukazuje částečný pohled v řezu na jádro 22 rotoru a na nosný systém cívky pro vinuti vysokoteplotní supravodivé cívky. Tento nosný systém obsahuje řadu sestav nosníků cívky rozpínajících se jádrem rotoru a mezi protilehlými stranami vinutí vysokoteplotní supravodivé cívky. Každá sestava nosníku cívky zahrnuje tažnou vzpěru 42. která jde průchodem 46 v jádru rotoru, tažné šrouby 43 vložené do konců vzpěry a kryty 44 ve tvaru profilu U cívky upevněné k tažným šroubům 43 a držící vinutí cívky. Nosný systém cívky poskytuje nosnou konstrukci, která přidržuje vinutí cívky v rotoru.Giant. 3 shows a partial cross-sectional view of the rotor core 22 and the coil support system for the HTS coil winding. This support system comprises a plurality of coil support assemblies extending from the rotor core and between opposite sides of the HTS coil winding. Each coil support assembly includes a tension rod 42 that extends through a rotor core passage 46, tension bolts 43 inserted into the ends of the strut, and U-shaped coil housings 44 secured to the tension bolts 43 and holding the coil winding. The coil support system provides a support structure that holds the coil winding in the rotor.
Hlavní zátěž vinutí 34 vysokoteplotní supravodivé cívky pochází z odstředivého zrychlení během otáčení rotoru. Sestavy nosníků cívky jsou nastaveny podle odstředivého zatížení cívky, za účelem zajištění účinného konstrukčního vyztužení vinutí cívky při zatížení. Pro nesení postranních částí cívky se každá sestava tažné vzpěry 42 a tažného šroubu 43 (sestava tažné vzpěry) rozpíná mezi cívkami a je připojena ke krytu 44 ve tvaru profilu U cívky. Kryty 44 sevřou protilehlé části cívky. Tažné vzpěry 42 procházejí řadou průchodů 46 v jádru rotoru.The main load of the HTS coil winding 34 is due to centrifugal acceleration during rotor rotation. The coil support assemblies are adjusted according to the centrifugal load of the coil, in order to provide efficient structural reinforcement of the coil winding under load. To support the side sections of the coil, each tension rod assembly 42 and tension bolt 43 (tension rod assembly) expands between the coils and is attached to the coil U-shaped housing 44. The covers 44 grip the opposing coil parts. The tension rods 42 extend through a series of passages 46 in the rotor core.
Tyto tažné vzpěry 42 jsou v příčné ose jádra rotoru.These tension rods 42 are in the transverse axis of the rotor core.
Kryty 44 ve tvaru profilu U cívky vyztužují vinutí 34 cívky proti odstředivým silám a tangenciálním točivým silám. Odstředivé síly vznikají díky otáčení rotoru. Tangenciální síly mohou vznikat od zrychlování a zpomalování rotoru a přenosu točivého momentu. Protože jsou podélné strany 40 vinutí cívky zapouzdřeny pomocí krytů 44 ve tvaru profilu U cívky a konců 86 tažných šroubů, jsou strany vinutí cívky v rotoru plně neseny.The coil U-shaped covers 44 reinforce the coil winding 34 against centrifugal forces and tangential rotational forces. The centrifugal forces are generated by the rotation of the rotor. Tangential forces can arise from rotor acceleration and deceleration and torque transmission. Since the longitudinal sides 40 of the coil winding are encapsulated by the coils U-shaped of the coil and the ends of the tension bolts 86, the sides of the coil winding in the rotor are fully supported.
Průchody 46 jsou obecně válcové kanály v jádru rotoru, které mají přímou osu. Průměr průchodu 46 je v podstatě konstantní. Konce 88 průchodů se ale mohou rozšiřovat do většího průměru, aby se do nich ♦ · · mohla vložit izolační trubice 52. Tato izolační trubice 52 správně ustavuje tažnou vzpěru 42 v průchodu 46 a zajišťuje tepelnou izolaci mezi jádrem rotoru a tažnou vzpěrou 42. Izolační trubice 52 má spodní vnější kroužek 123. do kterého zapadají stěny rozšířeného konce 88 průchodů 46 rotorem. Válcová boční stěna 121 izolační trubice 52 jde nahoru od vnějšího kroužku 123 a není v kontaktu se stěnami průchodu. Do horního konce izolační trubice 52 zapadá pojistná matice 84. která spojuje izoiační trubici 52 s tažnou vzpěrou 42. Takto izolační trubice 52 a pojistná matice 84 zajišťují tepelně nevodivou operu pro tažnou vzpěru v průchodech 46 jádrem rotoru.The conduits 46 are generally cylindrical channels in the rotor core that have a straight axis. The diameter of the passageway 46 is substantially constant. However, the ends of the passages 88 may extend to a larger diameter to accommodate the insulating tubes 52. The insulating tube 52 correctly aligns the tension rod 42 in the passage 46 and provides thermal insulation between the rotor core and the tension rod 42. The insulating tube 52 has a lower outer ring 123 into which the walls of the widened end 88 of the rotor passages 46 fit. The cylindrical side wall 121 of the insulating tube 52 extends upwardly from the outer ring 123 and is not in contact with the walls of the passageway. A lock nut 84 engages the upper end of the insulating tube 52 that connects the insulating tube 52 with the tension rod 42. Thus, the insulating tube 52 and the lock nut 84 provide a thermally non-conductive support for the tension rod in passages 46 through the rotor core.
Počet průchodů 46 a jejich umístění na jádru rotoru závisí na umístěni vysokoteplotních supravodivých cívek a na počtu pouzder cívek potřebných pro nesení postranních částí cívek. Osy průchodů 46 jsou obecně v rovině definované oválnou cívkou. Kromě toho jsou osy průchodů 46 kolmé na postranní části cívky. Navíc jsou ve zde znázorněném provedení průchody 46 kolmé k ose rotoru a protínají ji. Počet průchodů 46 a jejich umístění bude záviset na umístění vysokoteplotních supravodivých cívek a na počtu pouzder cívek potřebných pro nesení postranních částí cívek.The number of passages 46 and their location on the rotor core depends on the location of the HTS coils and the number of coil housings needed to support the side coil portions. The axes of the passages 46 are generally in the plane defined by the oval coil. In addition, the axes of the passages 46 are perpendicular to the side of the coil. In addition, in the embodiment shown, the passages 46 are perpendicular to the rotor axis and intersect it. The number of passages 46 and their location will depend on the location of the HTS coils and the number of coil housings needed to support the side sections of the coils.
Obecně existují dvě kategorie nosníků pro supravodivé vinutí: (i) „teplé“ nosníky a (ii) „studené“ nosníky. U teplých nosníků je nosná konstrukce tepelně izolována od chlazeného supravodivého vinutí. U teplých nosníků je většina mechanického zatížení cívky nesena konstrukčními členy rozpínajícími se od studených členů k teplým členům.In general, there are two categories of superconducting winding beams: (i) "hot" beams and (ii) "cold" beams. In warm beams, the supporting structure is thermally insulated from the cooled superconducting winding. For warm beams, most of the mechanical load on the coil is supported by structural members extending from cold members to warm members.
U studeného nosného systému je nosný systém na nebo blízko kryogenní tepioty supravodivých cívek. U studených nosníků je většina mechanického zatížení supravodivé cívky nesena konstrukčními členy, které jsou na nebo blízko kryogenní teploty.In a cold carrier system, the carrier system is at or near the cryogenic temperature of superconducting coils. In cold beams, most of the mechanical load on the SC coil is supported by structural members that are at or near cryogenic temperature.
• «4• «4
44
4* ·4 * ·
4 4·« «4 4« · · · · · ·4 4 · «4 4« 4
4 4 4 4··4 4 4 4
444 «44 *<4 44 4«*4444 «44 * <4 44 4« * 3
Příklad nosného systému cívky, který je zde uveden, je studený nosník, kde jsou tažné tyče 42, tažné šrouby 43 a přidružené kryty 44 ve tvaru profilu U udržovány na nebo blízko kryogenní teploty. Protože jsou nosné členy studené, jsou tyto členy tepelně izolovány, například bezdotykovými průchody jádrem rotoru, od jádra rotoru a jiných „horkých“ součástí rotoru.An example of a coil support system disclosed herein is a cold beam where draw bars 42, draw bolts 43, and associated U-shaped covers 44 are maintained at or near a cryogenic temperature. Because the support members are cold, these members are thermally insulated, for example by contactless passage through the rotor core, from the rotor core and other "hot" rotor components.
Vinutí vysokoteplotní supravodivé cívky a konstrukční nosné součástí jsou na kryogenní teplotě. Naproti tomu jádro rotoru je na „horké“ teplotě okolí. Nosníky cívky jsou potenciálními zdroji vedení tepla, což by mohlo dovolit ohřev vysokoteplotních supravodivých cívek z rotoru. Rotor se během chodu ohřívá. Protože cívky jsou udržovány v podmínkách přechlazení, je nutné zamezit přivádění tepla do cívek.The HTS coil windings and structural support components are at cryogenic temperature. In contrast, the rotor core is at a "hot" ambient temperature. The coil supports are potential sources of heat conduction, which could allow heating of high temperature superconducting coils from the rotor. The rotor heats up during operation. Since the coils are maintained in supercooling conditions, it is necessary to prevent heat supply to the coils.
Nosný systém cívky je tepelně izolován od jádra rotoru. Například tažné vzpěry a šrouby nejsou v přímém kontaktu s rotorem. Tento nedostatek kontaktu vylučuje vedení tepla z rotoru do tažných vzpěr a cívek. Navíc byla hmotnost konstrukce nosného systému cívky minimalizována tak, aby se omezilo vedení tepla sestavami nosné konstrukce do vinutí cívek z jádra rotoru.The coil support system is thermally insulated from the rotor core. For example, tension rods and bolts are not in direct contact with the rotor. This lack of contact eliminates heat conduction from the rotor to the tension rods and coils. In addition, the weight of the structure of the coil support system has been minimized to reduce heat conduction through the support structure assemblies into the coil windings from the rotor core.
Každá tažná vzpěra 42 je hřídel spojitá v podélném směru tažné vzpěry a v rovině oválné cívky. Tažná vzpěra 42 je obvykle vyrobena z velice pevných nemagnetických slitin jako jsou titanové, hliníkové nebo niklové slitiny. Podélná spojitost tažných vzpěr 42 zajišťuje příčnou tuhost pro cívky, což je výhodné pro dynamiku rotoru. Příčná tuhost tažných vzpěr 42 navíc dovoluje integraci nosníku cívek s cívkami tak, že cívka může být s nosníkem sestavena na jádru rotoru dříve než se sestaví celý rotor.Each tension rod 42 is a shaft continuous in the longitudinal direction of the tension rod and in the plane of the oval coil. The tension rod 42 is usually made of high strength non-magnetic alloys such as titanium, aluminum or nickel alloys. The longitudinal continuity of the tension rods 42 provides transverse stiffness for the coils, which is advantageous for rotor dynamics. In addition, the transverse stiffness of the tension rods 42 allows the coil support to be integrated with the coils so that the coil can be assembled with the support on the rotor core before the entire rotor is assembled.
Tažné šrouby 43 se zašroubují do závitových děr 120 na konci tažné vzpěry 42. Hloubka, do které se svorník zašroubuje do vzpěry, je nastavitelná. Celkovou délku sestavy tažné vzpěry 42 a tažného šroubu 43 (kde se tato sestava rozpíná mezi stranami cívky) lze měnitThe tension bolts 43 are screwed into the threaded holes 120 at the end of the tension rod 42. The depth into which the bolt is screwed into the strut is adjustable. The overall length of the tension rod assembly 42 and the pull bolt 43 (where the assembly extends between the sides of the spool) can be varied
9«9 «
-* 9 « ** «9 •99 90 ·9 9 · 9 99 9 * 0 • 0 0* 0 9··0 0 •0 0 t 9 00«- * 9 «**« 9 • 99 90 · 9 9 · 9 99 9 * 0 • 0 0 * 0 9 ·· 0 0 • 0 0 t 9 00 «
I*· <90 *90 04 00*0 šroubováním jednoho nebo obou z tažných šroubů 43 směrem dovnitř nebo ven z děr tažných vzpěr 42. Toto délkové nastavení sestavy tažné vzpěry 42 a tažných šroubů 43 je užitečné při seřizování této sestavy mezi stranami vinuti cívky, Hloubka závitové díry na konci tažné vzpěry je dostatečná pro zajištění adekvátního nastavení délky této sestavy tažné vzpěry a šroubů.I * · <90 * 90 04 00 * 0 by screwing one or both of the tension bolts 43 in or out of the tension rod holes 42. This length adjustment of the tension rod assembly 42 and the tension bolts 43 is useful in adjusting this assembly between the coil winding sides The depth of the threaded hole at the end of the tension rod is sufficient to ensure an adequate adjustment of the length of the tension rod assembly and bolts.
Hlava 122 šroubu má přírubu s plochým vnějším povrchem £6.The screw head 122 has a flange with a flat outer surface 86.
Plochý povrch 86 hlavy šroubu dosedá na vnitřní povrch vinutí 34 cívky a nese takto zatížení vinutí cívky, které je paralelní s tažnou vzpěrou.The flat surface 86 of the screw head abuts the inner surface of the coil winding 34 and thus carries a load of the coil winding that is parallel to the tension rod.
Plochý povrch 86 hlavy šroubu nese vnitřní povrch strany vinutí cívky. Ostatní tři povrchy strany 40 vinutí cívky jsou neseny krytem 44 ve tvaru profilu U. Každý kryt 44 ve tvaru profilu U cívky je namontován kolem cívky a vytváří spolu s hlavou šroubu skříň cívky. Tato skříň vyztužuje vinutí cívky vzhledem k tangenciálnímu a odstředivému zatížení. Tato skříň rovněž umožňuje podélné rozpínání a smršťování vinutí cívky.The flat surface 86 of the screw head carries the inner surface of the coil winding side. The other three surfaces of the coil winding side 40 are supported by a U-shaped cover 44. Each U-shaped cover 44 is mounted around the coil and forms a coil housing with the screw head. This housing reinforces the coil winding with respect to tangential and centrifugal loads. This housing also allows longitudinal expansion and contraction of the coil windings.
Každý kryt 44 ve tvaru profilu U má pár postranních panelů 124. klín 126 a závitové vkládací pouzdro 128. Postranní panely svírají protilehlé povrchy cívky. Vnitřní povrch každého postranního panelu má úzkou drážku 130 pro vložení klínu a povrch 132 ve tvaru „L“ pro vložení postranního povrchu vinutí cívky. Vnitrní povrch každého postranního panelu má rovněž přírubu 134 se závitem, která zahrnuje patku 135 povrchu 132 ve tvaru „L pro zapadnutí rohu vinutí cívky. Do závitové části příruby 134 je vloženo závitové vkládací pouzdro 128. které zapadá mezi části příruby 134 protilehlých postranních panelů 124. Pouzdro 128 má otvor 137 s okrajem pro vložení tažného šroubu 43. Pojistná matice 138 bezpečně přidržuje objímku 128 proti hlavě šroubu 43.Each U-shaped cover 44 has a pair of side panels 124, a wedge 126, and a threaded insert sleeve 128. The side panels grip the opposing coil surfaces. The inner surface of each side panel has a narrow wedge receiving groove 130 and an L-shaped surface 132 for receiving the side surface of the coil winding. The inner surface of each side panel also has a threaded flange 134 that includes a foot 135 of the L-shaped surface 132 for engaging a corner of the coil winding. A threaded insertion sleeve 128 is inserted into the threaded portion of the flange 134 that fits between the flange portions 134 of opposite side panels 124. The housing 128 has an opening 137 with an edge for receiving the pull bolt 43. The lock nut 138 securely holds the sleeve 128 against the bolt head 43.
Klín 126 zapadá do úzké drážky 130 každého postranního panelu a rozpíná se mezi těmito postranními panely. Klín 126 dosedá na vnější • » » · * · * 444The wedge 126 fits into the narrow groove 130 of each side panel and extends between the side panels. The wedge 126 abuts on the outer 444
4 444 · · ·· povrch cívky a má profil 136. do kterého zapadne chladící kanál 38 na vnějším povrchu cívky. Pojistné šrouby 140 přidržují postranní panely ke klínu. Postranní desky jsou navzájem drženy klínem a svírají závitové pouzdro, které je upevněno k hlavě šroubu. Kryt ve tvaru profilu U může být vyroben z lehkého materiálu o vysoké pevnosti, který je pří kryogenních teplotách tvárný. Typickým materiálem pro kryty ve tvaru profilu U jsou slitiny hliníku a titanu. Tvar krytu ve tvaru profilu U je optimalizován pro dosažení nízké váhy.The coil surface has a profile 136 into which the coolant duct 38 engages on the outer surface of the coil. The locking screws 140 hold the side panels to the wedge. The side plates are held together by a wedge and form a threaded sleeve which is fixed to the screw head. The U-shaped housing can be made of a lightweight, high-strength material that is ductile at cryogenic temperatures. Typical materials for U-shaped covers are aluminum and titanium alloys. The shape of the U-shaped housing is optimized for low weight.
Jak je vidět na obr. 4, může být řada krytů 44 ve tvaru profilu U cívky umístěna podél stran 40 vinutí cívky. Kryty ve tvaru profilu U společně rozdělují síly, které působí na cívku, například odstředivé síly, přes v podstatě celou postranní část 40 cívky. Kryty 44 ve tvaru profilu U chrání postranní části 40 cívky před nadměrným ohýbáním a prohýbáním účinkem odstředivých sil.As can be seen in FIG. 4, a series of coils U-shaped cans 44 can be positioned along the sides 40 of the coil winding. The U-shaped covers together distribute the forces acting on the coil, for example centrifugal forces, over substantially the entire lateral portion 40 of the coil. The U-shaped covers 44 protect the side sections 40 of the coil from excessive bending and deflection by centrifugal forces.
Množina krytů 44 ve tvaru profilu U efektivně drží cívky na svém místě, aniž by byly ovlivněny odstředivými silami. Přestože jsou kryty ve tvaru profilu U zobrazeny tak, že jsou k sobě velmi blízko, musí být pouze tak blízko, aby se předešlo degradaci cívky, způsobené velkými deformacemi ohybem a tahem během odstředivého zatěžování, přenosu točivého momentu a občasných poruchových stavů.The plurality of U-shaped covers 44 effectively hold the coils in place without being affected by centrifugal forces. Although the U-shaped covers are shown to be very close to each other, they must only be close enough to prevent coil degradation caused by large bending and tension deformations during centrifugal loading, torque transmission, and intermittent failure conditions.
Nosníky cívky nebrání cívce v podélném tepelném roztahování a smršťování, které se objevují během běžné spouštěcí/zastavovací operace plynové turbíny. Zejména tepelné roztahování je primárně orientováno v podélném směru postranních částí. Postranní části cívky se tedy mírné podélně posouvají vzhledem ke krytu ve tvaru profilu U a tažným vzpěrám.The coil supports do not prevent the coil from longitudinal thermal expansion and contraction occurring during the normal start / stop operation of the gas turbine. In particular, thermal expansion is primarily oriented in the longitudinal direction of the side portions. Thus, the lateral parts of the coil slide slightly longitudinally with respect to the U-shaped housing and the tension rods.
Nosný systém cívky sestávající z tažných vzpěr 42. tažných šroubů 43 a krytů 44 ve tvaru profilu U může být smontován s vinutími 34 vysokoteplotní supravodivé cívky 36 když jsou připevňována na jádro 22 rotoru. Tažné vzpěry 42 a kryty 44 ve tvaru profilu U zajišťují • * * · · ·* 0·· «···· · · · ♦ • · * · · · · · ·· ··· ··· ·»· ·· ···· dosti pevnou konstrukci pro nesení vinutí cívky a držení dlouhých stran vinutí cívky na místě vzhledem k jádru rotoru. Konce cívky mohou být neseny dělenými svěrkami 58 na axiálních koncích (avšak ne v kontaktu s nimi) jádra 22 rotoru.A coil support system consisting of tension rods 42, tension bolts 43, and U-shaped housings 44 can be assembled with windings 34 of the HTS coil 36 when mounted to the rotor core 22. The tension rods 42 and the U-shaped guards 44 provide for the following: A fairly rigid structure for supporting the coil winding and keeping the long sides of the coil winding in place relative to the rotor core. The ends of the coil may be supported by the split clamps 58 at the axial ends (but not in contact with them) of the rotor core 22.
Železné jádro 22 rotoru má obecně válcový tvar 50 vhodný pro otáčení uvnitř rotorové dutiny 16 statoru 12. Pro uložení vinutí cívky je jádro rotoru opatřeno povrchy 48 s vybráním jako jsou ploché nebo trojúhelníkové oblasti nebo drážky. Tyto povrchy 48 jsou vytvořeny v zakřiveném povrchu válcového jádra a vedou podélně přes jádro rotoru. Vinutí 34 cívky je připevněno na rotor přilehle k povrchům 48 s vybráním. Cívky se obecně rozprostírají podélně podél vnějšího povrchu oblasti s vybráním a kolem konců jádra rotoru. Na površích 48 s vybráním jádra rotoru je umístěno vinutí cívky. Tvar oblasti s vybráním odpovídá vinutí cívky. Například, je-li vinutí cívky sedlového tvaru nebo nějakého jiného tvaru, bude vybrání v jádru rotoru upraveno tak, aby mělo tvar pro uloženi vinutí.The rotor iron core 22 has a generally cylindrical shape 50 suitable for rotation within the rotor cavity 16 of the stator 12. To accommodate the coil winding, the rotor core is provided with recessed surfaces 48 such as flat or triangular areas or grooves. These surfaces 48 are formed in the curved surface of the cylindrical core and extend longitudinally through the rotor core. The coil winding 34 is mounted on the rotor adjacent the recessed surfaces 48. The coils generally extend longitudinally along the outer surface of the recess area and around the ends of the rotor core. A coil winding is provided on the rotor core recess surfaces 48. The shape of the recess area corresponds to the coil winding. For example, if the coil winding is of a saddle shape or some other shape, the recess in the rotor core will be adapted to have a shape for receiving the winding.
Do povrchů 48 s vybráním je umístěno vinutí cívky tak, že vnější povrch vinutí cívky opisuje obálku, definovanou otáčením rotoru. Vnější zakřivené povrchy 50 jádra rotoru vymezují při otáčení válcovou obálku.A coil winding is placed in the recessed surfaces 48 such that the outer surface of the coil winding describes an envelope defined by rotation of the rotor. The outer curved surfaces 50 of the rotor core define a cylindrical envelope when rotating.
Tato rotační obálka rotoru má v podstatě stejný průměr jako dutina 16 rotoru (viz. obr. 1) ve statoru.This rotor envelope has substantially the same diameter as the rotor cavity 16 (see FIG. 1) in the stator.
Mezera mezi obálkou rotoru a dutinou statoru 16 je relativně malá, jak je požadováno pouze pro ventilačního chlazení s nuceným oběhem statoru, jelikož rotor ventilační chlazení nepožaduje. Je žádoucí, aby byla minimalizována mechanická vůie mezi rotorem a statorem, aby vzrostla elektromagnetická vazba mezi vinutím cívek rotoru a vinutím statoru. Navíc je vinutí cívky rotoru s výhodou umístěno tak, že jde po ceié obálce vytvořené rotorem a je tudíž odděleno od statoru pouze mezerou mechanické vůle mezi rotorem a statorem.The gap between the rotor envelope and the stator cavity 16 is relatively small, as required only for forced stator circulation cooling, since the rotor does not require ventilation cooling. It is desirable to minimize the mechanical clearance between the rotor and the stator in order to increase the electromagnetic coupling between the windings of the rotor coils and the stator windings. In addition, the rotor coil winding is preferably positioned such that it extends over the entire envelope formed by the rotor and is therefore separated from the stator only by a mechanical clearance gap between the rotor and the stator.
Na konci každé tažné vzpěry 42 může být izolační trubice 52, která upevňuje nosnou konstrukci cívky k horkému rotoru a zabraňuje proudění tepla mezi nimi. Navíc zde může být izolační pojistná matice 64 připojená k izolační trubici 52. která dále usnadňuje spojení mezi tažnou vzpěrou a krytem. Pojistná matice 84 a izolační trubice 52 upevňují tažnou vzpěru a kryt ve tvaru profilu U k jádru rotoru, při současné minimalizaci přenosu tepla od horkého rotoru do konstrukce krytu.At the end of each tension rod 42 may be an insulating tube 52 that secures the coil support structure to the hot rotor and prevents heat flow therebetween. In addition, there may be an insulating lock nut 64 attached to the insulating tube 52, which further facilitates the connection between the tension rod and the housing. The lock nut 84 and the insulating tube 52 secure the tension rod and the U-shaped cover to the rotor core, while minimizing heat transfer from the hot rotor to the cover structure.
Jádro rotoru, vinutí cívky a sestavy nosníku cívky jsou předem smontovány. Předběžná montáž cívky a nosníku cívky zkracuje výrobní cyklus, zlepšuje kvalitu nosníku cívky a zmenšuje odchylky sestavy cívky. Před tím, než se smontuje jádro rotoru s koncovými hřídeli rotoru a ostatními součástmi rotoru, vloží se do každého průchodu 46 tažné vzpěry 42. který procházejí jádrem rotoru, Izolační trubice 52 na každém konci každé tažné vzpěry 42 je umístěna v rozšířeném konci 88 na každém konci průchodů 46. Izolační trubice 52 je zajištěna na místě pomocí přidržovací pojistné matice 84.The rotor core, coil winding and coil support assembly are pre-assembled. Preloading the coil and coil support shortens the production cycle, improves coil support quality, and reduces coil assembly variations. Before assembling the rotor core with the rotor end shafts and other rotor components, the tension rods 42 that extend through the rotor core are inserted into each passage 46, an insulating tube 52 at each end of each tension rod 42 being located at the widened end 88 at each The insulating tube 52 is secured in place by the retaining lock nut 84.
Tažné šrouby 43 mohou být vloženy před nebo po vložení tažných vzpěr 42 do průchodů jádrem rotoru. Závitové vkládací pouzdro 128 a pojistná matice 138 jsou umístěny na tažných šroubech 43 před tím, než jsou tyto tažné šrouby 43 umístěny v tažných vzpěrách 42. Nicméně pojistná matice se proti pouzdru nedotahuje, dokud není smontován kryt 44 ve tvaru profilu U.The tension bolts 43 may be inserted before or after insertion of the tension rods 42 into the passages of the rotor core. The threaded insert sleeve 128 and the lock nut 138 are located on the tension bolts 43 before the tension bolts 43 are located in the tension rods 42. However, the lock nut does not tighten against the housing until the U-shaped cover 44 is assembled.
Hloubka, do které jsou tažné šrouby 43 zašroubovány do tažných vzpěr 42 se zvolí tak, že délka od konce jednoho šroubu na tažné vzpěře ke konci protilehlého šroubu je rovna vzdálenosti mezi sestavou krytů ve tvaru profilu U dlouhých stran 40 vinutí cívky. Když se tažné vzpěry 42 a tažné šrouby 43 smontují s jádrem 22 rotoru, je vinutí 34 cívky připraveno ke vložení do jádra.The depth at which the tension bolts 43 are screwed into the tension rods 42 is selected such that the length from the end of one bolt on the tension rod to the end of the opposite bolt is equal to the distance between the U-shaped casing assembly 40. When the tension rods 42 and tension bolts 43 are assembled with the rotor core 22, the coil winding 34 is ready to be inserted into the core.
·* 4 · 4··· * 4 · 4 ··
444 4*4 ·· · ····444 4 * 4 ·· · ····
Přes vinutí 34 se smontují kryty 44 ve tvaru profilu U. Za účelem držení klínů a postranních panelů pohromadě se vloží pojistné šrouby.U-shaped covers 44 are assembled over the winding 34. In order to hold the wedges and side panels together, the locking screws are inserted.
Poté se podsestava vinutí cívky a krytů ve tvaru profilu U vloží na jádro rotoru přes konce tažných vzpěr 42. Válcové závitové vkládací pouzdro 128 se zašroubuje nebo jinak vloží mezi postranní panely tak, že plochý konec hlavy šroubu dosedá na vnitřní povrch postranních částí 40 vinutí. Pojistná matice 138 se použije pro dotažení pouzdra ke šroubu.Then, the coil winding and U-shaped covers subassembly is inserted on the rotor core over the ends of the tension rods 42. The cylindrical threaded insert sleeve 128 is screwed or otherwise inserted between the side panels so that the flat end of the screw head abuts the inner surface of the winding side portions 40. Lock nut 138 is used to tighten the sleeve to the screw.
Jádro 22 rotoru může být zapouzdřeno v kovovém válcovém stínění 90 (znázorněno čárkovanými čarami), které chrání vinutí 24 supravodivé cívky před vířivými proudy a jinými elektrickými proudy obklopujícími rotor a tvoří vakuovou obálku, jak je požadováno pro udržení tvrdého vakua kolem kryogenních součástí rotoru. Válcové stínění 90 může být vytvořeno z vysoce vodivého materiálu jako je měděná slitina nebo hliník.The rotor core 22 may be encapsulated in a metal cylindrical shield 90 (shown by dashed lines) that protects the SC coil winding 24 from eddy currents and other electrical currents surrounding the rotor and forms a vacuum envelope as required to maintain a hard vacuum around the cryogenic rotor components. The cylindrical shield 90 may be formed of a highly conductive material such as a copper alloy or aluminum.
Vinutí 34 supravodivé cívky je udržováno ve vakuu. Vakuum může být tvořeno stíněním 90, které může zahrnovat válcovou vrstvu nerezové oceli, která vytváří vakuovou nádobu kolem cívky a jádra cívky.The SC coil winding 34 is maintained under vacuum. The vacuum may be formed by a shield 90, which may include a cylindrical layer of stainless steel that forms a vacuum vessel around the coil and the core of the coil.
Kryty ve tvaru profilu U cívek, tažné vzpěry a šrouby (sestava nosníku cívky) mohou být smontovány s vinutím cívky před tím, než se smontují jádro rotoru a cívky s nákružkem a jinými součástmi rotoru. Podobně mohou být jádro rotoru, vinutí cívky a nosný systém cívky sestaveny jako jednotka, před montáží jiných součástí rotoru a synchronního stroje.The U-shaped coil covers, tension rods and bolts (coil support assembly) can be assembled with the coil winding before the rotor core and coil with collar and other rotor components are assembled. Similarly, the rotor core, coil winding, and coil support system may be assembled as a unit prior to mounting other rotor and synchronous machine components.
I když byl vynález popsán v souvislosti s tím, co je nyní považováno za nejvíce praktické a upřednostňované provedení, je třeba chápat, že tento vynález není omezen na zde zveřejněné provedení, ale naopak zahrnuje všechna provedení v duchu přiložených nároků.While the invention has been described in connection with what is now considered to be the most practical and preferred embodiment, it is to be understood that the invention is not limited to the embodiments disclosed herein, but rather includes all embodiments within the spirit of the appended claims.
Claims (23)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US09/854,946 US6605885B2 (en) | 2001-05-15 | 2001-05-15 | Super-conducting rotor coil support with tension rods and bolts |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ20021677A3 true CZ20021677A3 (en) | 2003-02-12 |
Family
ID=25319954
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ20021677A CZ20021677A3 (en) | 2001-05-15 | 2002-05-14 | Beam of high-temperature superconducting rotor coil with tension struts and bolts as well as assembly process thereof |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US6605885B2 (en) |
| EP (1) | EP1261105A3 (en) |
| JP (1) | JP4009489B2 (en) |
| KR (1) | KR100902430B1 (en) |
| CN (1) | CN100483901C (en) |
| BR (1) | BR0201717A (en) |
| CA (1) | CA2384567C (en) |
| CZ (1) | CZ20021677A3 (en) |
| MX (1) | MXPA02004831A (en) |
| NO (1) | NO330926B1 (en) |
| PL (1) | PL203118B1 (en) |
Families Citing this family (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6693504B1 (en) * | 2000-01-11 | 2004-02-17 | American Superconductor Corporation | Internal support for superconductor windings |
| US6605885B2 (en) * | 2001-05-15 | 2003-08-12 | General Electric Company | Super-conducting rotor coil support with tension rods and bolts |
| US6727633B2 (en) * | 2001-05-15 | 2004-04-27 | General Electric Company | High temperature super-conducting synchronous rotor coil support with tension rods and method for assembly of the coil support |
| US6794792B2 (en) * | 2002-11-13 | 2004-09-21 | General Electric Company | Cold structural enclosure for multi-pole rotor having super-conducting field coil windings. |
| US7547999B2 (en) * | 2003-04-28 | 2009-06-16 | General Electric Company | Superconducting multi-pole electrical machine |
| JP4680584B2 (en) * | 2004-12-24 | 2011-05-11 | 住友電気工業株式会社 | Superconducting motor cooling structure |
| US20070103017A1 (en) * | 2005-11-10 | 2007-05-10 | United Technologies Corporation One Financial Plaza | Superconducting generator rotor electromagnetic shield |
| US7667366B2 (en) * | 2006-12-19 | 2010-02-23 | Siemens Energy, Inc. | Rotor winding shield for a superconducting electric generator |
| WO2009122782A1 (en) * | 2008-04-03 | 2009-10-08 | イーグル工業株式会社 | Rotary joint |
| US7741749B2 (en) | 2008-08-14 | 2010-06-22 | Honeywell International Inc. | Inner cross over support clip |
| US8664809B2 (en) | 2011-03-15 | 2014-03-04 | Siemens Energy, Inc. | Apparatus to support superconducting windings in a rotor of an electromotive machine |
| US9431864B2 (en) | 2011-03-15 | 2016-08-30 | Siemens Energy, Inc. | Apparatus to support superconducting windings in a rotor of an electromotive machine |
| US9680343B2 (en) | 2011-05-09 | 2017-06-13 | General Electric Company | Method and kit for upgrading a generator to enhance operation of the generator |
| US9293959B2 (en) | 2012-07-02 | 2016-03-22 | Siemens Energy, Inc. | Apparatus to support superconducting windings in a rotor of an electomotive machine |
| US10224799B2 (en) | 2012-10-08 | 2019-03-05 | General Electric Company | Cooling assembly for electrical machines and methods of assembling the same |
| US9570220B2 (en) | 2012-10-08 | 2017-02-14 | General Electric Company | Remote actuated cryocooler for superconducting generator and method of assembling the same |
| CN108868743A (en) * | 2018-06-19 | 2018-11-23 | 中国海洋石油集团有限公司 | A kind of resistivity tool |
Family Cites Families (37)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2268381B1 (en) * | 1974-04-17 | 1980-01-04 | Alsthom Cgee | |
| US4151639A (en) * | 1975-03-13 | 1979-05-01 | Kraftwerk Union Aktiengesellschaft | Method of providing a cooling system for a superconductive exciter winding |
| US3991333A (en) * | 1975-08-20 | 1976-11-09 | General Electric Company | Winding support structure for superconducting rotor |
| US4184089A (en) * | 1976-02-18 | 1980-01-15 | Westinghouse Electric Corp. | Multiple plane spoke structure for a superconducting dynamoelectric machine |
| FR2382641A1 (en) * | 1977-03-03 | 1978-09-29 | Bbc Brown Boveri & Cie | IMPROVEMENTS TO HELIUM TRANSFER DEVICES BETWEEN A REFRIGERANT MACHINE AND THE ROTOR OF A ROTATING ELECTRIC MACHINE WITH SUPPRACONDUCTOR ROTORIC WINDING |
| US4277705A (en) * | 1977-09-02 | 1981-07-07 | Electric Power Research Institute | Method and apparatus for cooling a winding in the rotor of an electrical machine |
| CH625273A5 (en) * | 1978-01-25 | 1981-09-15 | Bbc Brown Boveri & Cie | |
| US4289985A (en) * | 1978-12-22 | 1981-09-15 | Popov Jury S | Electrical machine with cryogenic cooling |
| JPS57166840A (en) * | 1981-04-02 | 1982-10-14 | Mitsubishi Electric Corp | Rotor for superconductive rotary electric machine |
| US4488406A (en) * | 1984-01-16 | 1984-12-18 | Electric Power Research Institute, Inc. | Coupling for cryogenic liquid transfer into rotating apparatus |
| FR2592745B1 (en) * | 1986-01-08 | 1988-03-18 | Alsthom | STATOR WITH SUPERPHOTOUS THREE PHASE WINDINGS |
| US5404122A (en) * | 1989-03-08 | 1995-04-04 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Superconducting coil apparatus with a quenching prevention means |
| JP2859427B2 (en) * | 1990-11-21 | 1999-02-17 | 株式会社東芝 | Superconducting coil device |
| US5531015A (en) | 1994-01-28 | 1996-07-02 | American Superconductor Corporation | Method of making superconducting wind-and-react coils |
| US5548168A (en) * | 1994-06-29 | 1996-08-20 | General Electric Company | Superconducting rotor for an electrical machine |
| US5625548A (en) | 1994-08-10 | 1997-04-29 | American Superconductor Corporation | Control circuit for cryogenically-cooled power electronics employed in power conversion systems |
| US5519274A (en) * | 1994-09-07 | 1996-05-21 | Rotodynamics-Seal Research, Inc. | Magnetically active foil bearing |
| US5672921A (en) | 1995-03-13 | 1997-09-30 | General Electric Company | Superconducting field winding assemblage for an electrical machine |
| US5532663A (en) | 1995-03-13 | 1996-07-02 | General Electric Company | Support structure for a superconducting coil |
| US5777420A (en) | 1996-07-16 | 1998-07-07 | American Superconductor Corporation | Superconducting synchronous motor construction |
| US6173577B1 (en) | 1996-08-16 | 2001-01-16 | American Superconductor Corporation | Methods and apparatus for cooling systems for cryogenic power conversion electronics |
| US5774032A (en) | 1996-08-23 | 1998-06-30 | General Electric Company | Cooling arrangement for a superconducting coil |
| SE9704427D0 (en) * | 1997-02-03 | 1997-11-28 | Asea Brown Boveri | Fastening device for electric rotary machines |
| US5880547A (en) * | 1997-07-17 | 1999-03-09 | Reliance Electric Industrial Company | Internal torque tube for superconducting motor |
| US6140719A (en) | 1999-02-17 | 2000-10-31 | American Superconductor Corporation | High temperature superconducting rotor for a synchronous machine |
| US6066906A (en) | 1999-02-17 | 2000-05-23 | American Superconductor Corporation | Rotating machine having superconducting windings |
| KR100310631B1 (en) * | 1999-03-12 | 2001-10-17 | 윤문수 | Superconducting Rotor for Generator and Motor |
| US7211919B2 (en) | 1999-08-16 | 2007-05-01 | American Superconductor Corporation | Thermally-conductive stator support structure |
| US6169353B1 (en) | 1999-09-28 | 2001-01-02 | Reliance Electric Technologies, Llc | Method for manufacturing a rotor having superconducting coils |
| US6313556B1 (en) * | 1999-09-30 | 2001-11-06 | Reliance Electric Technologies, Llc | Superconducting electromechanical rotating device having a liquid-cooled, potted, one layer stator winding |
| US6879081B1 (en) | 2000-08-04 | 2005-04-12 | American Superconductor Corporation | Stator coil assembly for superconducting rotating machines |
| US6693504B1 (en) | 2000-01-11 | 2004-02-17 | American Superconductor Corporation | Internal support for superconductor windings |
| US6495942B1 (en) * | 2000-01-26 | 2002-12-17 | General Electric Company | Non-metallic structural rotor enclosure |
| US6727633B2 (en) * | 2001-05-15 | 2004-04-27 | General Electric Company | High temperature super-conducting synchronous rotor coil support with tension rods and method for assembly of the coil support |
| US6412289B1 (en) * | 2001-05-15 | 2002-07-02 | General Electric Company | Synchronous machine having cryogenic gas transfer coupling to rotor with super-conducting coils |
| US6605885B2 (en) * | 2001-05-15 | 2003-08-12 | General Electric Company | Super-conducting rotor coil support with tension rods and bolts |
| US6664672B2 (en) | 2001-07-13 | 2003-12-16 | American Superconductor Corporation | Enhancement of stator leakage inductance in air-core machines |
-
2001
- 2001-05-15 US US09/854,946 patent/US6605885B2/en not_active Expired - Fee Related
-
2002
- 2002-05-02 CA CA002384567A patent/CA2384567C/en not_active Expired - Fee Related
- 2002-05-14 BR BR0201717-2A patent/BR0201717A/en not_active IP Right Cessation
- 2002-05-14 JP JP2002138009A patent/JP4009489B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2002-05-14 MX MXPA02004831A patent/MXPA02004831A/en active IP Right Grant
- 2002-05-14 EP EP02253349A patent/EP1261105A3/en not_active Withdrawn
- 2002-05-14 NO NO20022306A patent/NO330926B1/en not_active IP Right Cessation
- 2002-05-14 CZ CZ20021677A patent/CZ20021677A3/en unknown
- 2002-05-14 KR KR1020020026326A patent/KR100902430B1/en not_active IP Right Cessation
- 2002-05-15 CN CNB021251142A patent/CN100483901C/en not_active Expired - Fee Related
- 2002-05-15 PL PL353903A patent/PL203118B1/en not_active IP Right Cessation
- 2002-08-15 US US10/218,487 patent/US6600251B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA2384567C (en) | 2010-01-12 |
| JP2003033000A (en) | 2003-01-31 |
| BR0201717A (en) | 2003-03-25 |
| KR20020087351A (en) | 2002-11-22 |
| CN100483901C (en) | 2009-04-29 |
| CA2384567A1 (en) | 2002-11-15 |
| KR100902430B1 (en) | 2009-06-11 |
| US6600251B2 (en) | 2003-07-29 |
| MXPA02004831A (en) | 2004-12-13 |
| PL203118B1 (en) | 2009-08-31 |
| NO330926B1 (en) | 2011-08-22 |
| CN1387301A (en) | 2002-12-25 |
| EP1261105A3 (en) | 2004-03-10 |
| US20020171303A1 (en) | 2002-11-21 |
| NO20022306L (en) | 2002-11-18 |
| PL353903A1 (en) | 2002-11-18 |
| US6605885B2 (en) | 2003-08-12 |
| US20020190586A1 (en) | 2002-12-19 |
| EP1261105A2 (en) | 2002-11-27 |
| JP4009489B2 (en) | 2007-11-14 |
| NO20022306D0 (en) | 2002-05-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6605886B2 (en) | High temperature superconductor synchronous rotor coil support insulator | |
| KR100900602B1 (en) | High temperature super-conducting synchronous rotor having an electromagnetic shield and method for assembly | |
| CZ20021670A3 (en) | Beam of high-temperature superconducting rotor coil with the coil split cover and assembly process thereof | |
| CZ20021677A3 (en) | Beam of high-temperature superconducting rotor coil with tension struts and bolts as well as assembly process thereof | |
| CZ20021671A3 (en) | High-temperature superconducting rotor having vacuum tank and electromagnetic screening and assembly process thereof | |
| US6727633B2 (en) | High temperature super-conducting synchronous rotor coil support with tension rods and method for assembly of the coil support | |
| US6803684B2 (en) | Super-conducting synchronous machine having rotor and a plurality of super-conducting field coil windings | |
| CA2384558C (en) | High temperature super-conducting coils supported by an iron core rotor | |
| CZ20021676A3 (en) | Superconducting electric machine with high power density | |
| CZ20021675A3 (en) | Beam of high-temperature superconducting rotor coil and the coil carrying method | |
| KR20180000896A (en) | High temperature superconducting synchronous rotorcoil support insulators and method for assembly of theinsulators |