CS277100B6 - Calcium carbide decomposition process - Google Patents
Calcium carbide decomposition process Download PDFInfo
- Publication number
- CS277100B6 CS277100B6 CS902468A CS246890A CS277100B6 CS 277100 B6 CS277100 B6 CS 277100B6 CS 902468 A CS902468 A CS 902468A CS 246890 A CS246890 A CS 246890A CS 277100 B6 CS277100 B6 CS 277100B6
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- calcium
- calcium carbide
- salt
- carbide
- water
- Prior art date
Links
Landscapes
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
Abstract
Karbid vápenatý se rozloží na acetylén vodným roztokonrobsahujúcim aspoň jednu dusikatú organickú zásadu a aspoň jednu soí anorganickéj a/alebo organickej kyseliny, tvoriacej vo vodě rozpustná vápenatá soí, s dusíkatou organickou zásadou, v množstve odpovedajúcom obsahu vylúžiteíných vápenatých zložiek v technickom karbide vápenatom. Z roztoku vylúžených vápenatých solí sa po oddělení nerozpuštěných nečistot vyzráža oxidom uhličitým uhličitan vápenatý, ktorý sa oddělí (filtráciou, odstředěním) , čím sa regeneruje póvodný lúžiaci roztok, použitelný na rozklad (ďalšieho podielu karbidu vápenatého vo výrobnom cykle. Oddělený uhličitan vápenatý sa premyje a vysuší.Calcium carbide decomposes into acetylene water solution containing at least one nitrogenous solution an organic base and at least one salt an inorganic and / or organic acid, water-soluble calcium salts, with a nitrogenous organic base, in an amount corresponding to the leachable calcium content components in technical calcium carbide. From a solution of leached calcium salts after separation of undissolved impurities calcium carbonate precipitates with carbon dioxide which is separated (by filtration, centrifugation) thereby regenerating the aqueous leachate solution, usable for decomposition (next the proportion of calcium carbide in the production cycle. Separate calcium carbonate is washed and dried.
Description
Vynález rieši sposob spracovania karbidu vápenatého za tvorby acetylénu lúžiacim roztokom a súčasnej výroby uhličitanu vápenatého, pri ktorom sa lúžiaci roztok regeneruje a súčasne vzniká uhličitan vápenatý.The present invention provides a process for treating calcium carbide to form acetylene with a leach solution and simultaneously producing calcium carbonate, in which the leach solution is regenerated and calcium carbonate is formed at the same time.
Acetylén sa okrem vysokoteplotnej pyrolýzy už dávno priemyselne vyrába z karbidu vápenatého rozkladem vodou (P. HELLMOND, D. SCHNURPFELL: Acetylenchemie. Carbid und Acetylen, Herstellung und Reaktionen. Vyd. VEB Deutscher Verlag fur Grundstoffindustrie, Leipzig /1986/; I. A. ANTONOV, L. M. KUZNECOV, S. P. NEŠUMOVA: Polučenije acetilena iz karbida kalcija. Vyd. Chimija, Moskva /1980/). Pri výrobě acetylénu rozkladom karbidu vápenatého vodou vzniká obvykle ako priemyselný odpad tzv. karbidové vápno v podobě vodnej suspenzie hydroxidu vápenatého a dalších nečistot pochádzajúcich z výrobného procesu. Karbidové vápno má len velmi obmedzené praktické využitie a spravidla deponuje v usadzovacích nádržiach alebo na skládkách ako ekologický závadný odpad, zaberajúci často velké rozlohy úrodnej pódy. Navýše, po usadení suspenzie hydroxidu vápenatého a dalších tuhých příměsí odpadajúca voda z karbidového vápna obsahuje ešte rozpuštěný hydroxid vápenatý, ktorý třeba z nej z ekologických dóvodov technicky a najma energeticky náročným sposobom odstraňovat. Ak sa zasa na rozklad karbidu vápenatého použije malé množstvo vody, čím sa vyrába acetylén a suché vápno, nedojde k dostatočnému rozkladu karbidu vápenatého, čo znižuje výtažky acetylénu. Také vápno však na depónii pozvolna uvolňuje vplyvom atmosferickej vlhkosti acetylén, čo je nežiadúce z bezpečnostného i ekologického hladiska.In addition to high-temperature pyrolysis, acetylene has long been produced industrially from calcium carbide by water decomposition (P. HELLMOND, D. SCHNURPFELL: Acetylene chemistry. Carbide and acetylene, production and reactions. VEB Deutscher Verlag fur Grundstoffindustrie, Leipzig / 1986 /; ANTON KUZNECOV, SP NEŠUMOVA: Calculation of calcium ethylene from carbide (published by Chimija, Moskva / 1980 /). In the production of acetylene by the decomposition of calcium carbide with water, the so-called carbide lime in the form of an aqueous suspension of calcium hydroxide and other impurities originating from the production process. Carbide lime has only very limited practical use and is usually deposited in settling tanks or landfills as environmentally harmful waste, often occupying large areas of fertile soil. In addition, after settling of the suspension of calcium hydroxide and other solid admixtures, the waste water from the carbide lime still contains dissolved calcium hydroxide, which must be removed from it for ecological reasons, especially in an energy-intensive manner. If, in turn, a small amount of water is used to decompose the calcium carbide to produce acetylene and dry lime, there will be insufficient decomposition of the calcium carbide, which reduces acetylene yields. However, lime also gradually releases acetylene at the landfill due to atmospheric humidity, which is undesirable from a safety and ecological point of view.
Uvedené spósoby neriešia však súčasne uskutočnenie rozkladu karbidu vápenatého a tým výroby acetylénu.However, these processes do not simultaneously address the decomposition of calcium carbide and thus the production of acetylene.
Avšak podlá tohto vynálezu sa sposob spracovania karbidu vápenatého a acetylén a uhličitan vápenatý uskutečňuje tak, že sa na karbid vápenatý pósobí vodným roztokom obsahujúcim najmenej jednu dusíkatú organickú zásadu a najmenej jednu sol anorganickéj a/alebo organickéj kyseliny, spósobilej tvořit vo vodě rozpustnú vápenatú sol, najmenej s jednou dusíkatou organickou zásadou, v stechiometrickom alebo váčšom množstve, vztahovanom na vylúžitelný podiel vápenatéj zložky v technickom karbide vápenatom, tvoriaci odpovedajúcu vápenatú sol, pričom do vodného roztoku vápenatéj soli a najmenej jednej dusíkatéj organickéj zásady alebo ich zmesi s najmenej jednou solou anorganickej a/alebo organickéj kyseliny s najmenej jednou organickou zásadou, po oddělení mechanických nečistot sa vovedie do roztoku plyn obsahujúci oxid uhličitý, čím sa vyzráža práškový uhličitan vápenatý, ktorý sa oddělí.However, according to the invention, the process for treating calcium carbide and acetylene and calcium carbonate is carried out by treating the calcium carbide with an aqueous solution containing at least one nitrogenous organic base and at least one salt of an inorganic and / or organic acid capable of forming a water-soluble calcium salt. with at least one nitrogenous organic base, in a stoichiometric or greater amount, based on the leachable fraction of the calcium component in the technical calcium carbide, forming the corresponding calcium salt, into an aqueous solution of calcium salt and at least one nitrogenous organic base or a mixture thereof with at least one inorganic salt; / or of an organic acid with at least one organic base, after separation of the mechanical impurities, a gas containing carbon dioxide is introduced into the solution, whereby powdered calcium carbonate precipitates, which is separated off.
Výhodou spósobu podlá tohto vynálezu v porovnaní s doterajším stavom techniky je jeho bezodpadovost, lebo neodpadá ani suspenzia hydroxidu vápenatého, ktorý inak představuje nevratný odpad a ani vo vodě rozpuštěný hydroxid vápenatý, ktorý je z ekologických dóvodov nutné před vypuštěním do veřejných tokov z odpadovéj vody odstraňovat. Ďalšou výhodou je uzavretosť výrobného cyklu, v ktorom odpadá stála potřeba novej vody. Navýše sa produkuje ako cenný vedlajší produkt mikrozmný uhličitan vápenatý. Ďalšou výhodou, okrem zabránenia tvorby dalších depónii karThe advantage of the process according to the invention over the prior art is its waste-free nature, since neither a suspension of calcium hydroxide, which is otherwise irreversible waste, nor calcium hydroxide dissolved in water, which must be removed from wastewater before discharge into public streams, is eliminated. . Another advantage is the closure of the production cycle, in which the constant need for new water is eliminated. In addition, micro-calcium carbonate is produced as a valuable by-product. Another advantage, in addition to preventing the formation of other car deposits, is
CS 277100 B6 2 bidu vápna je úplný rozklad a zánik karbidu vápenatého, keďže v karbidovom vápně sú spravidla po dlhý čas zvyšky nerozloženého karbidu vápenatého, ktoré sa v depóniach pozvolna rozkladajú za tvorby výbušného a jedovatého acetylénu, čím ohrozujú bezpečnost okolia depónií. Navýše, nakolko sposobom podlá tohto vynálezu sa karbid vápenatý spracováva rozkladom nie samotnou vodou, ale vodným roztokom solí, znižuje sa ich prítomnostou rozpustnost acetylénu vo vodnom prostředí, zmenšujú sa tým,· straty aj acetylénu a klesá nebezpečenstvo explózie v dósledku jeho desorpcie počas ďalšej manipulácie.CS 277100 B6 2 lime bide is the complete decomposition and extinction of calcium carbide, as carbide lime generally contains residues of undecomposed calcium carbide over a long period of time, which decompose slowly in depots to form explosive and toxic acetylene, endangering the safety of the landfill environment. In addition, since the process of the present invention, calcium carbide is treated by decomposition not by water alone but by an aqueous salt solution, their presence reduces the solubility of acetylene in the aqueous environment, reduces acetylene losses and reduces the risk of explosion due to desorption during further handling. .
Zo spósobu podlá tohto vynálezu je zřejmé, že výhodnéjšie je rozkládat karbid vápenatý za tvorby acetylénu takým sposobom, aby karbidové vápno vóbec nevznikalo, ale aby vápenná zlpžka ostávala v roztoku, z ktorého ju možno vyzrážat v podobě uhličitanu vápenatého, To sa podlá tohto vynálezu dosahuje spracovaním karbidu vápenatého lúžiacim roztokom (miesto samotnéj vody, ako sa to robí dosial) na výrobu uhličitanu vápenatého z oxidových alebo hydroxidových vápenatých surovin.It is clear from the process according to the invention that it is more advantageous to decompose the calcium carbide to form acetylene in such a way that the carbide lime does not form at all, but that the lime layer remains in solution from which it can precipitate as calcium carbonate. by treating calcium carbide with a leaching solution (instead of water itself, as has been done so far) to produce calcium carbonate from calcium oxide or hydroxide raw materials.
Ako lúžiaci roztok možno použit vodné roztoky obsahujúce aspoň jednu dusíkatú organickú zásadu a alespoň jednu sol anorganickej a/alebo organickej kyseliny s dusíkatou organickou zásadou, v množstve odpovedajúcom obsahu vylúžitelných vápenatých zložiek (najma karbidu, oxidu, sulfidu a kyanamidu vápenatého), přítomných v technickom karbide vápenatom. Rozklad a lúženie karbidu vápenatého može prebiehat v teplotnom rozmedzí 0 °C až 100 °C, s výhodou pri 50 °C až 70 °C, kedže lúžiaci roztok sa samovolné zahrieva reakčným teplom, rozkladná reakcia pri týchto teplotách prebieha rýchlejšie a rozpustnost plynného acetylénu v roztoku je nižšia.Aqueous solutions containing at least one nitrogenous organic base and at least one salt of an inorganic and / or organic acid with a nitrogenous organic base can be used as the leach solution in an amount corresponding to the content of leachable calcium components (especially calcium carbide, oxide, sulphide and cyanamide) present in the technical calcium carbide. The decomposition and leaching of calcium carbide can take place in the temperature range 0 ° C to 100 ° C, preferably at 50 ° C to 70 ° C, since the leaching solution spontaneously heats by the heat of reaction, the decomposition reaction proceeds faster at these temperatures and the solubility of acetylene gas in solution is lower.
Ako dusíkaté organické zásady prichádzajú do úvahy predovšetkým technicky lahko dostupné málo prchavé zlúčeniny, ako sú alkanolamíny, napr. monoetanolamin (2-aminoetanol) H2NCH2CH2OH, dietanolamín (bis/2-hydroxyetyl/amín) NH/CH2CH2OH/2, 1-amino-2-propanol CH3CH/OH/CH2NH2 a pod. Ako anorganické a/alebo organické kyseliny prichádzajú do úvahy tie, ktoré tvoria vo vodě rozpustné vápenaté soli, ako napr. kyselina chlorovodíková, kyselina dusičná, kyselina mravčia, kyselina octová a pod. Okrem jednotlivých solí anorganických alebo organických kyselin s dusíkatými organickými zásadami možno použit aj ich zmesi, připadne sústavy obsahujúce anióny viacerých organických alebo anorganických kyselin, ako aj katióny viacerých dusíkatých organických zásad. Z hladiska stability výroby je však vhodnejšie použitie iba jednej dusíkatej organickej zásady a jej soli.Suitable nitrogenous organic bases are, in particular, technically readily available low-volatile compounds, such as alkanolamines, e.g. monoethanolamine (2-aminoethanol) H 2 NCH 2 CH 2 OH, diethanolamine (bis / 2-hydroxyethyl / amine) NH / CH 2 CH 2 OH / 2, 1-amino-2-propanol CH 3 CH / OH / CH 2 NH 2 etc. Suitable inorganic and / or organic acids are those which form water-soluble calcium salts, such as e.g. hydrochloric acid, nitric acid, formic acid, acetic acid and the like. In addition to the individual salts of inorganic or organic acids with nitrogenous organic bases, mixtures thereof can also be used, or systems containing anions of several organic or inorganic acids, as well as cations of several nitrogenous organic bases. However, from the viewpoint of production stability, it is more preferable to use only one nitrogenous organic base and its salt.
Z rozkladného lúžiaceho roztoku, obsahujúceho rozpustenú vápenatú sol, sa po oddělení nerozpustných nečistot (napr. uhlíka, oxidov kremíka, hliníka, železa a i.) vyzráža oxidom uhličitým jemnozrnný uhličitan vápenatý. Reakciou vyzrážania uhličitanu vápenatého sa rozkladný lúžiaci roztok regeneruje a možno ho priamo použit na rozklad dalšieho podielu karbidu vápenatého vo výrobnom cykle. Tým sa výroba acetylénu podlá tohto vynálezu stá va prakticky bezodpadovou technológiou s uzavretým okruhom upotrebenia rozkladného lúžiaceho roztoku a so súčasnou produkciou dalšieho cenného výrobku - zrážaného uhličitanu vápenatého. Premývacie vody, vznikájúce pri čistění vyzrážaného uhličitanu vápenatého od reakčného prostredia, možno použit na přípravu nového rozkladného lúžiaceho roztoku a dopíňanie jeho strát vo výrobnom cykle, čím sa podstatné obmedzí množstvo odpadových vod.From the decomposing leach solution containing the dissolved calcium salt, fine-grained calcium carbonate is precipitated with carbon dioxide after separation of insoluble impurities (e.g., carbon, silicon oxides, aluminum, iron, etc.). By the calcium carbonate precipitation reaction, the decomposable leach solution is regenerated and can be used directly to decompose a further portion of the calcium carbide in the production cycle. Thus, the production of acetylene according to the invention becomes a virtually waste-free technology with a closed loop application of the decomposition leach solution and with the simultaneous production of another valuable product - precipitated calcium carbonate. The wash waters formed during the purification of precipitated calcium carbonate from the reaction medium can be used to prepare a new decomposable leach solution and to make up for its losses in the production cycle, thereby substantially reducing the amount of waste water.
Výrobný postup podlá tohto vynálezu možno uskutečnil: diskontinuitne, polokontinuitne i kontinuitne. Jeho výhodou je technologická jednoduchost, nevyžadujúca si technicky náročné zariadenia, ako aj adaptabilnost na štandardný sposob rozkladu karbidu vápenatého vodou.The production process according to the invention can be carried out: batchwise, semicontinuously and continuously. Its advantage is technological simplicity, which does not require technically demanding equipment, as well as adaptability to the standard method of decomposition of calcium carbide by water.
Ďalšie podrobnosti uskutočnenia spósobu podlá tohto vynálezu, ako aj dalšie přednosti.sú zřejmé z príkladov.Further details of carrying out the method according to the invention, as well as further advantages, will be apparent from the examples.
Příklad 1Example 1
100 hmot, dielov technického karbidu vápenatého o zložení 76,0 % hmot. CaC2, 15,0 % hmot. CaO, 2,5 % hmot. C, 6,5 % hmot, nerozpustných oxidov, rozdrveného na zrnitost 0,00.1 až 3 mm, sa přidává po častiach do 1 800 hmot, dielov roztoku obsahujúceho 299,5 hmot, dielov chloridu monoetanolamónneho HOCH2CH2NH2.HC1, 0,5 hmot, dielu monoetanolamínu a 1 500 hmot, dielov vody. Tým prebehne reakcia CaC2 + H20 + HOCH2CH2NH2HC1 C2H2 + CaC12 + + HOCH2CH2NH2. Uvolněný acetylén sa odvádza na dalšie spracovanie. Po rozpuštění karbidu vápenatého sa roztok, zahriaty reakčným teplom na teplotu 65 ± 3 °C, po přefiltrovaní sýti oxidem uhličitým až do úplného vyzrážania uhličitanu vápenatého, CaCl2 + 2HOH2CH2NH2 + C02 CaCO3 + 2HOCH2CH2NH2.HC1, ktorý sa od roztoku oddělí přefiltrováním a premyje vodou (výtažok 145 hmot, dielov CaCO3). Filtrát obsahuje regenerovaný rozkladný lúžiaci roztok, ktorý sa dalej použije na rozklad dalšieho podielu karbidu vápenatého v dalšom výrobnom cykle.100 wt., Parts of technical calcium carbide with a composition of 76.0 wt. CaCl 2 , 15.0 wt. CaO, 2.5 wt. C, 6.5% by weight, of insoluble oxides, crushed to a grain size 0,00.1 mm to 3 mm, are added in portions to 1800 wt. Parts of a solution comprising 299.5 wt. Parts of NaCl monoetanolamónneho HOCH 2 CH 2 NH 2 .HC1, 0.5 parts by weight of monoethanolamine and 1,500 parts by weight of water. This completes the reaction of CaC 2 + H 2 O + HOCH 2 CH 2 NH 2 HCl C 2 H 2 + CaC 12 + + HOCH 2 CH 2 NH 2 . The released acetylene is removed for further processing. After dissolving the calcium carbide, the solution, heated to 65 ± 3 ° C by reaction heat, after filtration through carbon dioxide until complete precipitation of the calcium carbonate, CaCl 2 + 2HOH 2 CH 2 NH 2 + CO 2 CaCO 3 + 2HOCH 2 CH 2 NH 2 .HCl, which is separated from the solution by filtration and washed with water (yield 145 wt. Parts, CaCO 3 ). The filtrate contains a regenerated decomposition leach solution, which is further used to decompose a further portion of calcium carbide in the next production cycle.
Příklad 2Example 2
Do 1 000 hmot, dielov rozkladného lúžiaceho roztoku, připraveného postupom ako v příklade 1, o zložení 169,4 hmot, dielov chloridu monoetanolamónneho, 0,6 hmot, dielu uhličitanu monoetanolamónneho a 830 hmot, dielov vody, sa přidává po častiach 55 hmot, dielov karbidu vápenatého o zložení a zrnitosti ako v příklade 1. Uvolněný acetylén sa odvádza na dalšie spracovanie. Po rozpuštění karbidu vápenatého sa roztok spracúva ako v příklade 1. Výťažok uhličitanu vápenatého je 75 hmot, dielov.To 1000 parts by weight of a decomposition leach solution prepared as in Example 1, consisting of 169.4 parts by weight, parts of monoethanolammonium chloride, 0.6 parts by weight, parts of monoethanolammonium carbonate and 830 parts by weight of water, 55 parts by weight are added. parts of calcium carbide of composition and granularity as in Example 1. The liberated acetylene is discharged for further processing. After dissolving the calcium carbide, the solution is treated as in Example 1. The yield of calcium carbonate is 75 parts by weight.
Příklad 3Example 3
100 hmot, dielov technického karbidu vápenatého o zložení a zrnitosti ako v příklade 1 sa přidává po častiach do 2 900 hmot, dielov roztoku obsahujúceho 430 hmot, dielov mravčanu dietanolamónneho HN/CH2CH2OH/2.HCOOH, 2 hmot, diely dietanolamínu a 2 468 hmot, dielov vody. Po rozpuštění karbidu vápenatého sa roztok spracúva ako v příklade 1. Výťažok CaCO3 je 144 hmot, dielov.100 parts by weight of technical grade calcium carbide as in Example 1 are added in portions up to 2,900 parts by weight of a solution containing 430 parts by weight of diethanolammonium formate HN / CH2CH2OH / 2.HCOOH, 2 parts by weight of diethanolamine and 2,468 parts by weight. , parts of water. After dissolving the calcium carbide, the solution is treated as in Example 1. The yield of CaCO 3 is 144 parts by weight.
Příklad 4Example 4
Technický karbid vápenatý špecifikovaný v příklade 1 sa přidává po častiach do 1 900 hmot, dielov roztoku obsahujúceho 230 hmot, dielov chloridu monoetanolamónneho HOCH2CH2NH2.HC1 a 80 hmot. dielov octanu monoetanolamónneho, 1,5 hmot, dielov dietanolamínu a 1 588,5 hmot, dielov vody. Uvolněný acetylén sa odvádza na dalšie spracovanie. Po rozpuštění karbidu vápenatého sa roztok zahriaty reakčným teplom a po přefiltrovaní sýti oxidom uhličitým až do úplného vyzrážania uhličitanu vápenatého. Tento sa oddělí filtráciou, premyje vodou a vysuší. Získá sa 145 hmot, dielov uhličitanu vápenatého.The technical calcium carbide specified in Example 1 is added in portions up to 1,900 wt.%, Parts of a solution containing 230 wt.%, Parts of monoethanolammonium chloride HOCH 2 CH 2 NH 2 .HCl and 80 wt. parts of monoethanolammonium acetate, 1.5 parts by weight of diethanolamine and 1,588.5 parts by weight of water. The released acetylene is removed for further processing. After dissolving the calcium carbide, the solution is heated to the heat of reaction and, after filtration, saturated with carbon dioxide until complete precipitation of the calcium carbonate. This is separated by filtration, washed with water and dried. 145 parts by weight of calcium carbonate are obtained.
Příklad 5Example 5
Postupuje sa podobné ako v příklade 1, len miesto 1 800 hmot, dielov roztoku obsahujúceho 299,5 hmot, dielov chloridu monoetanolaminu sa použije 329 hmot, dielov adičného produktu monoetanolaminu s kyselinou mravčou HOCH2CH2NH2.HCOOH. Po rozpuštění karbidu vápenatého sa roztok po přefiltrovaní a tým odstránení mechanických nečistot (zlúčenín kremíka, hliníka, horčíka a koksu) sýti oxidom uhličitým, pričom výťažok sférolitického uhličitanu vápenatého je 146 hmot, dielov.The procedure is similar to Example 1, except that instead of 1800 parts by weight of a solution containing 299.5 parts by weight of monoethanolamine chloride, 329 parts by weight of the monoethanolamine addition product with formic acid HOCH 2 CH 2 NH 2 .HCOOH are used. After dissolving the calcium carbide, the solution, after filtration and thus removal of mechanical impurities (compounds of silicon, aluminum, magnesium and coke), is saturated with carbon dioxide, the yield of spherulitic calcium carbonate being 146 parts by weight.
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS902468A CS277100B6 (en) | 1990-05-21 | 1990-05-21 | Calcium carbide decomposition process |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS902468A CS277100B6 (en) | 1990-05-21 | 1990-05-21 | Calcium carbide decomposition process |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS246890A3 CS246890A3 (en) | 1992-05-13 |
| CS277100B6 true CS277100B6 (en) | 1992-11-18 |
Family
ID=5361917
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS902468A CS277100B6 (en) | 1990-05-21 | 1990-05-21 | Calcium carbide decomposition process |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS277100B6 (en) |
-
1990
- 1990-05-21 CS CS902468A patent/CS277100B6/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CS246890A3 (en) | 1992-05-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5955042A (en) | Method of treating spent potliner material from aluminum reduction cells | |
| US5723097A (en) | Method of treating spent potliner material from aluminum reduction cells | |
| DE69820304T2 (en) | METHOD FOR INSULATING AND PRODUCING MAGNESIUM-BASED PRODUCTS | |
| EP1047636A1 (en) | Method of treating spent potliner material from aluminum reduction cells | |
| BG62608B1 (en) | Method for sulphur oxide-containing furnace gas treatment | |
| US4163043A (en) | Process for removing H2 S and CO2 from gases and regenerating the adsorbing solution | |
| KR20070099669A (en) | Process for the production of magnesium oxide | |
| US4058587A (en) | Process for removing impurities from acidic fluid solutions | |
| CZ53694A3 (en) | Process for producing industrial aqueous solution of sodium chloride and the use thereof for the preparation of compounds | |
| US4508690A (en) | Method of producing very pure magnesium oxide | |
| CZ286574B6 (en) | Process of treating residues from barium monosulfide or strontium monosulfide leaching process | |
| US6692720B1 (en) | Method for producing sodium chloride crystals | |
| JPH06200267A (en) | Method for reducing sulfur and ash content of coal | |
| US3320029A (en) | Method of preparing magnesia | |
| CS277100B6 (en) | Calcium carbide decomposition process | |
| JPH11514962A (en) | Composition containing sodium bicarbonate, its preparation and its use | |
| EP0379245B1 (en) | Process and plant for the processing of slag from aluminium scrap and waste melting, recovery of components thereof and treatment of gasses generated | |
| AU749436B2 (en) | Method of treating spent potliner material from aluminum reduction cells | |
| CN113072155A (en) | Preparation of ionic liquid sustained-release agent and method for purifying arsenic and heavy metal wastewater | |
| WO2001053202A1 (en) | Enhancement of ammonia containing fly ash and collection of ammonia byproduct | |
| KR970010340B1 (en) | Method for the preparation of liquid lime hydrate | |
| US4914235A (en) | Process for obtaining guanidine hydrohalides from by-product mixtures obtained in the production of mercaptoalkylsilanes | |
| JP2000313645A (en) | Method for dust treatment | |
| US4029745A (en) | Process for reducing molten ammonium sulfates containing metallic impurities to ammonia and sulfur dioxide | |
| RU2290369C1 (en) | Granulated calcium chloride production process |