CS275681B6

CS275681B6 - Oil blowing tube for gasification reactors

Info

Publication number: CS275681B6
Application number: CS887842A
Authority: CS
Inventors: Karl Hansen
Original assignee: Union Rheinische Braunkohlen
Priority date: 1987-11-30
Filing date: 1988-11-29
Publication date: 1992-03-18
Also published as: CN1033973A; CS784288A3; EP0318809A1; DE3740512C2; CN1015703B; FI885555A; DD277396A1; KR910009567B1; FI885555A0; BR8806309A; KR890008300A; JPH01208304A; DE3740512A1

Description

Řešení se týká zlepšené dmychací olejové trysky ve zplynovacích reaktorech. Podstatou zlepšení je úprava spodní části olejové trubice a rozprašovací trysky, přičemž plochy (6) tvořící výstupní^ otvor (2) trysky jsou uspořádány alespoň ve stejné rovině nebo výše vůči zevnímu dílu rozprašovací trysky.The invention relates to an improved blower oil nozzle in gasification reactors. It is an improvement of the lower part of the oil tube and the spray nozzle, the surfaces (6) forming the nozzle outlet opening (2) being arranged at least in the same plane or higher relative to the outer part of the spray nozzle.

CS-275 681 B6CS-275 681 B5

CS 275 681 B6CS 275 681 B5

Vynález se týká zlepšených dmychacích trubic pro zplynovací reaktory.The invention relates to improved blower tubes for gasification reactors.

Zplynování uhlovodíků podle vztahuGasification of hydrocarbons by relation

- ch₂ - + H₂0e=^C0 + 2 h₂ je možno využít k'výrobě syntezního plynu, jak je obecně známo. Vzhledem k tomu, že k výrobě tohoto plynu je možno použít také další materiály, které obsahují uhlík, zejména samotné uhlí, avšak také například dřevo nebo rašelinu jako výchozí materiály, je zplynování uhlovodíků v současné době velmi důležitým postupem. Zásadně je možno zplynovat buS velmi čisté uhlovodíky, například methan nebo další plynné uhlovodíky, nebo benzinové frakce, které byly zbaveny síry až na hodnotu pod 1 ppm, při použití katalyzátoru na bázi niklu. Známým postupem je postup, při němž se užívá reformování parou (ICI). Je také možné převádět nečisté nebo znečištěné mazuty při velmi vysokých teplotách 1000 až 1600 °C na syntezní plyn autothermním způsobem za současného přívodu páry a kyslíku. Některé z těchto známých postupů byly již podrobně rozpracovány některými firmami, například Shell a Texaco.CH ₂ - + H ₂ O 6 = CO 2 + 2 h ₂ can be used to produce synthesis gas, as is generally known. Since other carbon-containing materials, in particular coal itself, but also, for example, wood or peat as starting materials, can also be used to produce this gas, gasification of hydrocarbons is currently a very important process. In principle, it is possible to gasify either very pure hydrocarbons such as methane or other gaseous hydrocarbons or gasoline fractions which have been depleted of sulfur to below 1 ppm using a nickel-based catalyst. A well-known technique is steam reforming (ICI). It is also possible to convert unclean or contaminated lubricants at very high temperatures of 1000 to 1600 ° C to synthesis gas in an autothermal manner with simultaneous supply of steam and oxygen. Some of these known processes have been elaborated in detail by some companies, such as Shell and Texaco.

Při dalším rozvoji zplynování pevných materiálů bylo navrženo zplynování za vysokých teplot (Winkler), které bylo popsáno například v publikaci Inbetriebnahme der HTW-Demonstrationsanlage, Kohleveredelung, 103, sešit 3, březen 1987, str. 140.In the further development of solid gasification, high temperature gasification (Winkler) has been proposed, as described, for example, in Inbetriebnahme der HTW-Demonstrationsanlage, Kohleveredelung, 103, issue 3, March 1987, p. 140.

Další postupy, které byly podrobně propracovány, jsou popsány například v Energy Progress, sv. 5· ě. 4, prosinec 1985, str. 234, Chemical Week, červenec 15, 1987, str. 36, Chem. Ind., XXXVII, červen 1985, str. 397.Other procedures that have been elaborated in detail are described, for example, in Energy Progress, Vol. 5 ·.. 4, December 1985, p. 234, Chemical Week, July 15, 1987, p. 36, Chem. Ind., XXXVII, June 1985, p. 397.

Při zplynování, například při některém z běžných postupů (Shell) se výchozí olej a kyslík nejprve zahřejí. Horký olej pak prochází trubicí, která je na spodním konci opatřena rozprašovací tryskou. Celé zařízení je označováno jako olejová dmychací trubice.In gasification, for example in one of the conventional processes (Shell), the starting oil and oxygen are first heated. The hot oil then passes through a tube which is provided with a spray nozzle at the lower end. The entire device is referred to as an oil blower tube.

Při výstupu z této dmychací trubice se rozprášený olej mísí se směsí kyslíku nebo vzduchu a páry, přičemž podle množství přiváděného kyslíku dojde ke spálení určitého podílu oleje a současně probíhá žádoucí endothermní přeměna nespáleného oleje s parou na oxid uhelnatý a molekulární vodík.Upon exiting the blower tube, the atomized oil is mixed with a mixture of oxygen or air and steam, depending on the amount of oxygen supplied, burning off some of the oil while desirable to convert the unburned oil with steam to carbon monoxide and molecular hydrogen.

Surový plyn, který obsahuje oxid uhličitý a může obsahovat sirovodík se nejprve využije ke tvorbě par s vyšším tlakem a pak se chladí vodou. Oxid uhličitý a sirovodík se oddělí v promývacích zařízeních od synthesního plynu, který pak obsahuje pouze oxid uhelnatý a vodík.The raw gas, which contains carbon dioxide and may contain hydrogen sulfide, is first used to generate higher pressure vapors and then cooled with water. The carbon dioxide and hydrogen sulphide are separated in the scrubber from the synthesis gas, which then contains only carbon monoxide and hydrogen.

V závislosti na viskositě výchozího oleje dochází po určité době na rozprašovací trysce olejové dmychací trubice i na vlastní trubici k poškození materiálu, zejména ke tvorbě vrstvy oxidů, což nakonec vede k tomu, že je celý reaktor nutno odstavit, olejová dmychací trubice se odmontuje a je nutno ji nahradit novou olejovou dmychací trubicí s novou rozprašovací tryskou.Depending on the viscosity of the starting oil, after some time, both the oil blower nozzle nozzle and the nozzle itself damage the material, in particular the formation of an oxide layer, which eventually results in the entire reactor being shut down, the oil blower tube being removed and it must be replaced with a new oil blower tube with a new spray nozzle.

Doba životnosti může být při použití olejů s vysokou viskositou méně než 400 hodin, čímž je silně ovlivněna hospodárnost celého způsobu zplynování.The lifetime can be less than 400 hours when using oils with high viscosity, which strongly affects the economy of the entire gasification process.

Vynález se týká zlepšené olejové dmychací trubice, která umožňuje také při použití vysoce viskozních a silně znečištěných výchozích olejů zvýšení doby životnosti, zajištující dostatečnou hospodárnost celého postupu.The present invention relates to an improved oil blower tube which, even when using highly viscous and heavily soiled starting oils, allows an increase in the useful life of the process, ensuring sufficient economy of the process.

Předmětem vynálezu je tedy zlepšená olejová dmychací trubice pro zplynovací reaktory, vyznačující se tím, že plochy, které tvoří výchozí otvor nebo otvory rozprašovací trysky jsou uspořádány alespoň ve stejné rovině nebo výše oproti zevnímu dílu rozprašovací trysky.Accordingly, the present invention provides an improved oil blower tube for gasification reactors, characterized in that the surfaces forming the opening or holes of the spray nozzle are arranged at least in the same plane or higher than the outer part of the spray nozzle.

V případě trysky podle známého stavu techniky je plocha, na níž je uložen výstupní otvor trysky pro rozprašovaný olej uložena hlouběji než ta část trysky, která otvor obklopuje, to znamená, že spodní část rozprašovací trysky je opatřena zevním dílem, který je oproti vnitřnímu dílu zvýšen, kdežto spodní část dmychací olejové trubice se nachází v jedné rovině s tímto zevním dílem.In the case of the prior art nozzle, the area on which the nozzle outlet for the oil spray nozzle is mounted is deeper than the part of the nozzle that surrounds the nozzle, i.e. the lower part of the nozzle is provided with an outer part which is raised relative to the inner part. whereas the lower part of the blower oil tube is flush with this outer part.

CS 275 681 B6CS 275 681 B5

Běžné dmychací olejové trubice jsou obvykle provedeny z chromových a niklových ocelí a mají délku 500 až 1200 mm. Dutým prostorem dmychací olejové trubice s průměrem obvykle 20 až 100 mm protéká olej směrem dolů k rozprašovací trysce. Tryska je obvykle opatřena středovým otvorem s průměrem 5 až 30 mm.Conventional oil blower tubes are usually made of chrome and nickel steels and have a length of 500 to 1200 mm. The oil flowing through the hollow space of the blower oil tube, typically 20 to 100 mm in diameter, flows downward to the spray nozzle. The nozzle is usually provided with a central bore having a diameter of 5 to 30 mm.

Při průtoku oleje dmychací olejovou trubicí dochází ke zvíření a z výstupního otvoru vychází rozprášený olej.As the oil flows through the blowing oil tube, the oil is swirled and oil is sprayed from the outlet.

V závislosti na požadované kapacitě zplynovacího reaktoru mohou mít dmychací olejové trubice různé rozměry.Depending on the required capacity of the gasification reactor, the blower oil tubes may have different dimensions.

Dutým prostorem kolem olejové dmychací trubice protéká směs vodní páry a zahřátého kyslíku nebo zahřátého vzduchu. Na spodním konci dmychací olejové trubice, kde dochází ke smísení rozprášeného oleje, páry a kyslíku, dojde ke spálení části oleje, čímž vzniká energie, jíž je zapotřebí pro endothermní přeměnu nespáleného oleje působením vodní páry na synthesní plyn.A mixture of water vapor and heated oxygen or heated air flows through the hollow space around the oil blower tube. At the lower end of the oil blower tube, where the atomized oil, steam and oxygen are mixed, some of the oil is burned, generating the energy required to convert the unburned oil endothermally by water vapor to synthesis gas.

22

Oleje s viskozitou 5 až 20 . 10 m /s je možno zplynovat při použití známých olejových dmychacích trubic, které za těchto podmínek mají životnost až 2000 hodin.Oils with a viscosity of 5 to 20. 10 m / s can be gasified using known oil blower tubes, which have a service life of up to 2000 hours under these conditions.

V průběhu provozu olejových dmychacích trubic dochází jak v trubici, tak na výstupu z rozprašovací trysky k poškození materiálu, zejména usazováním vrstvy oxidů, přičemž může dojít i k proděravění trubice. Pak je zapotřebí trubici vyjmout a nahradit ji novou trubicí s novou tryskou. K tomuto účelu je zapotřebí celé zařízení odstavit, přičemž výměna olejové dmychací trubice trvá 30 až 40 minut.During the operation of the oil blower tubes, both the tube and the outlet of the spray nozzle damage the material, particularly by deposition of the oxide layer, and the tube may also be punctured. Then it is necessary to remove the tube and replace it with a new tube with a new nozzle. For this purpose, the entire system must be shut down and the oil blower tube must be replaced for 30 to 40 minutes.

Výměna olejové dmychací trubice však přesto působí výpadek v produkci, další pracovní náklady, náklady na nový materiál a znečištění životního prostředí, takže vede ke zvýšení nákladů a dalším nevýhodám.Nevertheless, the replacement of the oil blower tube causes production outages, additional labor costs, new material costs and environmental pollution, leading to increased costs and other disadvantages.

Se zvyšující se viskozitou použitého výchozího oleje se silně zvyšuje poškození materiálu trubice i rozprašovací trysky. Je například možné, že se doba životnosti trysky i trubice při použití mazutu s viskozitou vyšší než 20 x 10 nr/s zkrátí až na 400 hodin. Hospodárnost a správný průběh zplynování je tímto způsobem velmi nepříznivě ovlivněn. Tento stav vedl ke konstrukci komplikovaných hořáků, které se používaly místo olejových dmychacích trubic a bylo v nich možno zplynovat vysoce viskozní oleje při době životnosti hořáků 4000 až 5000 hodin. Uvedené hořáky však mají tu nevýhodu, že jsou podstatně dražší než běžné trubice s tryskami, dochází k velkým instalačním nákladům a výměna hořáku trvá přibližně 3 dny.With increasing viscosity of the starting oil used, damage to the tube and spray nozzle material is greatly increased. For example, it is possible that the life of the nozzle and the tube can be reduced to 400 hours when using a black oil with a viscosity of more than 20 x 10 m / s. In this way, the economy and the correct course of gasification are adversely affected. This situation led to the construction of complicated burners, which were used instead of oil blower tubes, where it was possible to gasify high-viscosity oils with a burner life of 4000-5000 hours. However, these burners have the disadvantage that they are considerably more expensive than conventional nozzle tubes, incur large installation costs, and the burner replacement takes about 3 days.

Vynález je založen na překvapujícím zjištění, že při úpravě východu z rozprašovací trysky a jejího okolí je možno dosáhnout podstatně delší doby životnosti, a to 3000 až 4000 hodin i při použití vysoce viskozních olejů.The invention is based on the surprising finding that a substantially longer service life can be achieved by adjusting the exit of the spray nozzle and its surroundings, from 3000 to 4000 hours, even when using highly viscous oils.

Dále je možno použít bez nutnosti měnit polohu dmychací olejové trubice v reaktoru taβ 9 ké výchozí· oleje s velmi rozdílnou viskozitou 5 až 100 . 10 m /s bez většího poškození materiálu tak, že je možno dosáhnout životnosti celé trubice 3000 až 4000 hodin.Furthermore, it is possible to use starting oil having a very different viscosity of 5 to 100 without changing the position of the blower oil tube in the reactor. 10 m / s without major material damage so that a tube life of 3000 to 4000 hours can be achieved.

Nejdůležitějším znakem trubice podle vynálezu je skutečnost, že plochy, které tvoří výchozí otvor nebo otvory rozprašovací trysky jsou uspořádány alespoň ve stejné rovině nebo výše oproti zevnímu dílu rozprašovací trysky. Jinak může být tryska opatřena středovým otvorem, kterým vychází rozprašovaný olej. Zásadně však může být tryska opatřena také větším počtem otvorů, které mohou být uspořádány například ve formě kruhu.The most important feature of the tube according to the invention is the fact that the surfaces which form the opening or holes of the spray nozzle are arranged at least in the same plane or higher than the outer part of the spray nozzle. Alternatively, the nozzle may be provided with a central orifice through which oil is sprayed. In principle, however, the nozzle may also be provided with a plurality of openings, which may be arranged, for example, in the form of a circle.

Vynález bude osvětlen v souvislosti s přiloženými výkresy.The invention will be elucidated in conjunction with the accompanying drawings.

Na obr. 1 je znázorněna spodní část olejové dmychací trubice známého typu, na obr. 2 výhodné provedení spodní části zlepšené olejové dmychací trubice podle vynálezu, na obr. 3 další provedení olejové dmychací trubice podle vynálezu a na obr. 4 další výhodné provedení olejové dmychací trubice podle vynálezu.Fig. 1 shows a lower part of an oil blower tube of a known type; Fig. 2 shows a preferred embodiment of an lower part of an improved oil blower tube according to the invention; Fig. 3 shows a further embodiment of an oil blower tube according to the invention; tube according to the invention.

Trubice na obr. 5 odpovídá trubici na obr. 2, tělo dmychací olejové trubice je však užší, což je výhodné; na obr. 6 je znázorněno další výhodné provedení trubice, v němž vThe tube of FIG. 5 corresponds to that of FIG. 2, but the blower oil tube body is narrower, which is preferred; FIG. 6 shows a further preferred embodiment of the tube, in which FIG

CS 275 681 B6 plochy 6, zevní díly 7 a vnitřní díl H leží v jedné rovině a jsou oproti olejové trubici uloženy výše až o 20 mm.CS 275 681 B6 of the surface 6, the outer parts 7 and the inner part H lie in one plane and are mounted up to 20 mm higher than the oil tube.

Na obr. 1 je znázorněna rozprašovací tryska 1, tvořící spodní díl dmychací olejové trubice. Rozprašovací tryska 2 je opatřena výstupním otvorem 2 pro rozprašovaný olej, současně tvoří spodní část olejové trubice 3. V prostorní 4 kolem olejové trubice 3 je vedena směs páry a kyslíku nebo vzduchu. Plochy 6 jsou uloženy v odstupu 5 proti zevnímu dílu 7 rozprašovací trysky U Odstup mezi plochami 6 a zevním dílem 7 je přibližně 2 mm. Olejová trubice 3 je opatřena zevní stěnou 9 a tělem 1.0.FIG. 1 shows a spray nozzle 1 forming a lower part of a blower oil tube. The atomizing nozzle 2 is provided with an outlet opening 2 for atomizing oil, at the same time forming the lower part of the oil tube 3. A mixture of steam and oxygen or air is guided in the space 4 around the oil tube 3. The surfaces 6 are positioned at a distance 5 from the outer part 7 of the spray nozzle. The distance between the surfaces 6 and the outer part 7 is approximately 2 mm. The oil tube 3 is provided with an outer wall 9 and a body 1.0.

Na obr. 2 je znázorněno výhodné provedení, v němž plocha 6 odpovídá výstupnímu otvoru 2. Výstupní otvory 2 leží v tomto případě v jedné rovině s olejovou trubicí 3·FIG. 2 shows a preferred embodiment in which the surface 6 corresponds to the outlet opening 2. The outlet openings 2 in this case lie flush with the oil tube 3.

Stejně jako na obr. 1 je v prostoru 4 vedena ke spodní části olejové trubice 3 směs páry a kyslíku nebo vzduchu.As in FIG. 1, a mixture of steam and oxygen or air is led to the lower part of the oil tube 3 in the space 4.

Na obr. 3 je znázorněn zevní díl 7 rozprašovací trysky 1, který je zvýšen oproti spodní části olejové trubice 3. Odstup může činit až 10 mm. Na rozdíl od znázornění na obr. 3 mohou být úhly, vznikající mezi olejovou trubicí 3 a zevním dílem 7 zaobleny. Plocha 6 je uložena hlouběji než zevní díl 7, toto zahloubení může tvořit až 5 mm.FIG. 3 shows the outer part 7 of the spray nozzle 1, which is raised relative to the lower part of the oil tube 3. The spacing can be up to 10 mm. In contrast to the illustration in FIG. 3, the angles arising between the oil tube 3 and the outer part 7 can be rounded. The surface 6 extends deeper than the outer part 7, this recess may be up to 5 mm.

Na obr. 6 je znázorněno další provedení, v němž plocha 6 a výstupní otvory 2 leží v jedné rovině s vnitřním dílem H rozprašovací trysky 1, kdežto zevní díl 7 je zaoblen a v místě j.2 a J.3 přechází do olejové trubice 3. Odstup mezi místy 1.2 a H je až 20 mm.FIG. 6 shows another embodiment in which the surface 6 and the outlet openings 2 are flush with the inner part H of the spray nozzle 1, while the outer part 7 is rounded and at points j.2 and J.3 passes into the oil tube 3 The spacing between points 1.2 and H is up to 20 mm.

V dalším provedení může být spodní část dmychací trubice J oproti zevnímu dílu 7 poněkud zahloubena.In a further embodiment, the lower part of the blow tube J may be somewhat recessed relative to the outer part 7.

Na obr. 5 je znázorněno stejné provedení dmychací olejové trubice, jako na obr. 2.FIG. 5 shows the same embodiment of the blower oil tube as in FIG. 2.

V tomto případě je však průměr těla |0 olejové trubice 3 menší než v provedení na obr. 2.In this case, however, the diameter of the body 10 of the oil tube 3 is smaller than in the embodiment of Fig. 2.

Na obr. 6 je. znázorněno další výhodné provedení dmychací olejové trubice podle vynálezu, v němž plochy 6, zevní díly 7 a vnitřní díl jsou uloženy v jedné rovině a oproti olejové trubici 3 jsou uloženy výše až o 20 mm.FIG. A further preferred embodiment of the blower oil tube according to the invention is shown in which the surfaces 6, the outer parts 7 and the inner part are arranged in one plane and are up to 20 mm higher than the oil tube 3.

Ve všech provedeních je vždy výhodné zachovávat menší průměry těla 1.0 dmychací trubice 3 a menší zaoblení zevní stěny, než jak je znázorněno na obr. 1.In all embodiments, it is always advantageous to maintain smaller diameters of the body 1.0 of the blow tube 3 and less rounding of the outer wall than shown in FIG. 1.

V důsledku úprav, které jsou znázorněny na obr. 2 až 6 oproti provedení, které je znázorněno na obr. 1, je možno zajistit větší životnost trysky. Zvláště výhodný je případ, v němž odstup 5 mezi plochami 6 a zevními díly 7 je menší než provedení, které je znázorněno na obr. 1.2 through 6 compared to the embodiment shown in FIG. 1, a longer nozzle life can be ensured. Especially preferred is the case in which the distance 5 between the surfaces 6 and the outer parts 7 is smaller than the embodiment shown in FIG. 1.

Provedení, znázorněná na obr. 2 až 6 jsou výhodná, nemají však sloužit k omezení vynálezu, je možno užít i jiných odstupů nebo jiného zaoblení hran než jaké jsou znázorněny na uvedených výkresech.The embodiments shown in FIGS. 2 to 6 are preferred, but are not intended to limit the invention, but other distances or rounded edges other than those shown in the drawings may be used.

Rozdělení spodní části rozprašovací trysky na vnitřní díl J.1 a zevní díl 7 se může měnit v širokém rozmezí. Například může být vnitřní díl 21 užší oproti zevnímu dílu 7 a obráceně. Je také možné provést přechod mezi zevním dílem 7 a vnitřním dílem 11 v několika stupních nebo ve formě skosené plochy. Totéž platí pro přechod mězi rozprašovací tryskou 1 a spodní části olejové trubice 3.The distribution of the lower part of the spray nozzle into the inner part 11 and the outer part 7 can vary over a wide range. For example, the inner panel 21 may be narrower than the outer panel 7 and vice versa. It is also possible to make the transition between the outer part 7 and the inner part 11 in several stages or in the form of a bevelled surface. The same applies to the transition between the spray nozzle 1 and the bottom of the oil tube 3.

Vynález bude osvětlen následujícími příklady.The invention will be illustrated by the following examples.

Příklad 1Example 1

Ve zplynovacím reaktoru, vybaveném dmychací olejovou trubicí podle obr. 5 se zplynuje 8,6 tun oleje za 1 hodinu. Pára se přivádí v množství 5,6 t/h, kyslík v množství 6800 nP/h. Rozprášený olej vystupuje ze středového otvoru 2 rozprašovací trysky 1. Viskozita použi/Γ Λ “ *“ tého oleje byla 5 až 100.10 m /s na vstupu do olejové dmychací trubice, přičemž k přeměně oleje dochází převážně v tomto rozmezí.In a gasification reactor equipped with the blowing oil tube of Figure 5, 8.6 tonnes of oil are gassed per hour. Steam is supplied at 5.6 t / h, oxygen at 6800 nP / h. The atomized oil emerges from the central opening 2 of the atomizing nozzle 1. The viscosity of the oil used was 5 to 100.10 m / s at the inlet of the oil blower tube, with oil conversion predominantly within this range.

Teplota v reaktoru je přibližně 1380 °C, tlak v reaktoru 3,8 MPa. Délka dmychací olejové trubice je 750 mm a průměr vnitřní trubice 50 mm. Otvor trysky 2 má průměr 14 mm.The temperature in the reactor is approximately 1380 ° C, the pressure in the reactor is 3.8 MPa. The length of the oil blower tube is 750 mm and the inner tube diameter is 50 mm. The nozzle opening 2 has a diameter of 14 mm.

CS 275 681 B6 4CS 275 681 B6 4

Po uplynutí 3000 hodin byla olejová dmychací trubice vyjmuta a na své spodní části podrobena důkladnému vyšetření na kvalitu materiálu.After 3,000 hours, the oil blower tube was removed and subjected to a thorough material inspection at its bottom.

Nebylo možno prokázat žádné poškození trysky ani olejové trubice.No damage to the nozzle or oil tube could be detected.

Příklad 2Example 2

Byl opakován způsob podle příkladu 1, bylo však přiváděno 4,2 t/h výchozího oleje.The procedure of Example 1 was repeated, but 4.2 t / h of the starting oil was fed.

Délka olejové dmychací trubice byla 650 mm, průměr vnitřní trubice 40 mm. Otvor 2 trysky měl průměr 12 mm. Po 3000 hodinách provozu nebylo možno prokázat žádné poškození materiálu trysky ani olejové trubice.The length of the oil blower tube was 650 mm, the inner tube diameter was 40 mm. The orifice 2 had a diameter of 12 mm. After 3000 hours of operation, no damage to the nozzle material or oil tube could be detected.

Příklad 3Example 3

Byl opakován způsob podle příkladu 1, avšak byla použita olejová trubice, jejíž konstrukce je znázorněna na obr. 4.The method of Example 1 was repeated but an oil tube was used, the construction of which is shown in Fig. 4.

Po 4000 hodinách provozu byla vstřikovací tryska i olejová trubice podrobeny zkouškám na kvalitu materiálu. Nebylo možno prokázat žádné poškození.After 4000 hours of operation, both the injection nozzle and the oil tube were tested for material quality. No damage could be detected.

Příklad 4Example 4

Byl opakován způsob, popsaný v příkladu 3, avšak jako výchozího materiálu bylo užito o oleje s viskozitou 85 . 10 nr/s.The procedure described in Example 3 was repeated, but starting with oils having a viscosity of 85. 10 nr / sec.

Po 4000 hodinách provozu nebylo možno prokázat na vstřikovací trysce ani na olejové trubici žádné poškození.After 4000 hours of operation, no damage could be detected on the injection nozzle or the oil tube.

Příklad 5Example 5

Byl opakován způsob podle příkladu 1, avšak bylo použito olejové dmychací trubice, znázorněné na obr. 6.The method of Example 1 was repeated, but the oil blower tube shown in Figure 6 was used.

Po 4000 hodinách nebylo možno prokázat žádné poškození trysky ani trubice.No damage to the nozzle or the tube could be detected after 4000 hours.

Příklad 6 (srovnávací)Example 6 (comparative)

Byl opakován způsob, popsaný v příkladu 1 a 2, přičemž bylo použito olejové dmychací trubice, znázorněné na obr. 1.The method described in Examples 1 and 2 was repeated using the oil blower tube shown in Figure 1.

Po 400 hodinách provozu byly trysky i olejová trubice pokryty silnou vrstvou oxidů a došlo k proděravění, takže výměna dmychací olejové trubice byla nevyhnutelná.After 400 hours of operation, the nozzles and the oil tube were covered with a thick oxide layer and punctured, making replacement of the blower oil tube unavoidable.

PATENTOVĚ NÁROKYPATENT REQUIREMENTS

Claims

Oil blower tube for gasification reactors, characterized in that the surfaces (6) forming the outlet opening (s) (2) of the spray nozzle (1) are arranged at least in the same plane or higher than the outer part (7) of the spray nozzle (1). and).

Oil blower tube according to claim 1, characterized in that the inner part (11) of the spray nozzle is mounted higher than the outer part (7).

Oil blower tube according to Claims 1 and 2, characterized in that the outer part (7) of the spray nozzle is arranged in the same plane with the lower part of the oil tube (3).

An oil lance according to Claims 1 to 3, characterized in that the outer part (7) of the spray nozzle is mounted higher than the lower part of the oil tube (3).

Oil lance according to claim 1, characterized in that the outer part (7) of the spray nozzle is mounted higher than the inner part (11), the outer part (7) being mounted higher than the lower part of the oil tube (3).

2 drawings

CS 275 681 B5