CS268477B1 - Method of liquid acid slag formation in oxygen converter - Google Patents
Method of liquid acid slag formation in oxygen converter Download PDFInfo
- Publication number
- CS268477B1 CS268477B1 CS885888A CS588888A CS268477B1 CS 268477 B1 CS268477 B1 CS 268477B1 CS 885888 A CS885888 A CS 885888A CS 588888 A CS588888 A CS 588888A CS 268477 B1 CS268477 B1 CS 268477B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- slag
- etruscan
- converter
- liquid
- period
- Prior art date
Links
- 239000007788 liquid Substances 0.000 title claims abstract description 13
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 7
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 7
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 title claims abstract description 7
- 239000002253 acid Substances 0.000 title claims abstract 5
- 239000002893 slag Substances 0.000 title claims description 17
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 14
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 title description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 claims abstract description 5
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 claims abstract description 5
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 239000003085 diluting agent Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims abstract description 4
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims abstract description 4
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 3
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims abstract description 3
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 3
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract 2
- 239000010814 metallic waste Substances 0.000 claims description 6
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims description 3
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 claims description 3
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 claims description 2
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 2
- WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L calcium difluoride Chemical compound [F-].[F-].[Ca+2] WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims 1
- 229910001634 calcium fluoride Inorganic materials 0.000 claims 1
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 2
- 235000012255 calcium oxide Nutrition 0.000 abstract 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 abstract 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 abstract 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 abstract 1
- 235000012245 magnesium oxide Nutrition 0.000 abstract 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract 1
- 239000003923 scrap metal Substances 0.000 abstract 1
- 238000009987 spinning Methods 0.000 abstract 1
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 4
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 4
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 4
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910019142 PO4 Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K phosphate Chemical compound [O-]P([O-])([O-])=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- 239000010452 phosphate Substances 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
Řešení se týká způsobu tvorby tekuté kyselé etrusky v kyslíkovém konvertoru se spodním dmýcháhím kyslíku při zpracování surového železa o obsahu fosforu 0,1 až 0,3 % hmot., který se provádí tak, že se v období odkřemičení čmýchá takové množetví oxidu vápenatého, aby poměr hmotností oxidů vápenatého a hořečnatého ke hmotnostem oxidu křemičitého a hlinitého byl po odkřemičení oceli v rozsahu 0,95 až 1,15, načež se tekutá etruská stáhne. Tekutost kyselé etrusky lze dále zvýšit přidáním ředidel nebo zvýSením teploty, kterého se dosáhne tím, že se část nebo celý objem zpracovávaného kovového odpadu sadí až po stažení kyselé etrusky.The solution relates to the method of making liquid acid etrusks in oxygen a low oxygen blower converter in processing pig iron with a phosphorus content of 0.1 to 0.3% by weight, which is done in a period the spinning is blowing such a quantity calcium oxide to give a weight ratio calcium and magnesium oxides by weight of silica and aluminum it was after steel decomposition in the range of 0.95 to 1.15, whereupon it is liquid Etruscan withdraws. Liquid acidic Etruscans can be further enhanced by the addition of diluents or by increasing the temperature of which is achieved by taking part or all of it the volume of scrap metal being processed only after the acid etruscan has been withdrawn.
Description
Vynález se týká způsobu tvorby tekuté etrusky,která se vytváří v průběhu zpracování nízkofosfornatého surového železa v konvertoru se spodním dmýcháním kyslíku a řeSí úsporu vápna a možnost zvýšení podílu zpracovávaného kovového odpadu při současných úsporách energie.The present invention relates to a process for the formation of liquid slag which is formed during the processing of low phosphate pig iron in a low oxygen blower converter and solves the saving of lime and the possibility of increasing the proportion of treated metal waste while saving energy.
Konvertorová etruská se v průběhu tavby vytváří z reakčních produktů postupné oxidace doprovodných prvků obsažených v kovonosné vsázce a ze struskotvorných přísad. Při zkujňování nízkofosfornatého surového železa se u konvertoru se spodním dmýcháním kyslíku s prachovým vápnem vytváří v období odkřemičení etruská s bazicitou nad 1,2, která není tekutá, a proto není možné provádět v průběhu tavby její stahování.During melting, the Etruscan converter is formed from the reaction products of the gradual oxidation of the accompanying elements contained in the metal-bearing charge and from slag-forming additives. When forging low-phosphorus pig iron, the bottom-blown oxygen-pulverized converter converts Etruscan with a basicity above 1,2, which is not liquid, and therefore cannot be withdrawn during smelting.
Je znám způsob vedení tavby bez stahování etrusky po odkřemičení, při kterém se do tavby přidává takové množství vápna, aby v závěru tavby byla bazicita etrusky vyšší než 2, což je nutné pro správné odsiření a odfosfoření. Nevýhodou stávajícího způsobu je, že veškerý oxid křemičitý zůstává po celou dobu tavby v konvertoru, a proto je množství vznikající etrusky příliš veliké, což snižuje množství kovového odpadu, které lze v konvertoru zpracovat, zvyšuje ztráty kovu ve strusce a nepříznivě ovlivňuje tepelnou bilanci konvertoru.It is known to conduct the melt without removing the Etruscan after desilication, in which such an amount of lime is added to the melt that at the end of the melt the Etruscan basicity is higher than 2, which is necessary for proper desulfurization and dephosphorization. The disadvantage of the current method is that all the silica remains in the converter throughout the melting, and therefore the amount of slag produced is too large, which reduces the amount of metal waste that can be processed in the converter, increases metal losses in slag and adversely affects the heat balance.
Dále je znám způsob ztekucení etrusky, vzniklé v období odkřemičení, přidáním potřebného množství ředidel.Furthermore, a method of liquefying Etruscan formed during the desilication period by adding the required amount of diluents is known.
Nevýhodou tohoto způsobu je rovněž neúnosné zvýšení množství etrusky, které má všechny již popsané negativní důsledky.The disadvantage of this method is also the unbearable increase in the amount of Etruscan, which has all the negative consequences already described.
Kromě uvedených způsobů je dále znám způsob stahování netekuté etrusky během tavby, pomocí speciálního zařízení. Nevýhodou tohoto způsobu jsou zvýšené investiční náklady, nároky na prostor a údržbu daného zařízení a zvýšené nároky na pracnost.In addition to the above methods, a method of withdrawing non-liquid Etruscan during melting is also known, using a special device. The disadvantages of this method are increased investment costs, space and maintenance requirements of the equipment and increased labor requirements.
Uvedené nevýhody řeší způsob tvorby tekuté strusky v konvertoru se spodním dmýcháním kyslíku dle vynálezu, kde se struskotvorná bazická přísada přidává v údobí odkřemičení v takovém množství, že po odkřemičení oceli je poměr hmotností oxidu vápenatého a hořečnatého ke hmotnosti oxidů křemičitého a hlinitého v rozmezí 0,95 až 1,15· Takto vzniklá struska je tekutá a po případném zvýšení tekutosti přidáním ředidel se z konvertoru stáhne. Dále lze zvýšení tekutosti dosáhnout pomocí zvýšení teploty v období odkřemičení, kterého se dosáhne tím, že se část nebo celý objem zpracovávaného kovového odpadu nasadí až po stažení kyselé etrusky.These disadvantages are solved by the method of forming liquid slag in a low oxygen blowing converter according to the invention, wherein the slag-forming basic additive is added during the desilting period in such an amount that the ratio of calcium and magnesium oxide to silica and alumina weights is 95 to 1.15 · The slag thus formed is liquid and, after any increase in fluidity by the addition of diluents, is withdrawn from the converter. Furthermore, an increase in flowability can be achieved by increasing the temperature during the desilication period, which is achieved by applying part or all of the treated metal waste only after the acidic Etruscan has been withdrawn.
Výhodou způsobu tvorby tekuté strusky dle vynálezu je nižší celková spotřeba vápna, menší množství vzniklé strusky a tím i snížení ztrát kovu ve strusce, možnost zvýšení podílu zpracovávaného kovového odpadu a úspory energie.The advantage of the method of forming liquid slag according to the invention is a lower total consumption of lime, a smaller amount of slag formed and thus a reduction of metal losses in the slag, the possibility of increasing the proportion of processed metal waste and energy savings.
Pro lepší názornost je dále uveden příkladný způsob zpracování tekutého železa s obsahem křemíku 0,8 % hmot, a fosforu 0,18 % hmot. V údobí odkřemičení bylo do vsázky 61 500 kg surového železa nadávkováno 1 300 kg vápna. V údobí odkřemičení vznikla struska o obsahu 45,4 % CaO, 1,73 % MgO, 41,5 % SiOg, 2,88 % AljO^, 5,4 % Fe, 5,51 % MnO, 0,38 % P2°5* vyjádřeno v procentech hmotnostních. Při tomto složení měla struska bazicitu 1,06, teplotu 1345 °C a byla tekutá. V závěru odkřemičení, kdy ještě neprobíhá intenzivně oxidace uhlíku byla struska stažena. Tekutost strusky lze dále zvýšit přidáním ředidel nebo zvýšením teploty v údobí odkřemičení tak, že se část nebo celý objem zpracovávaného kovového odpadu nasadí až po stažení kyselé etrusky.For the sake of clarity, an exemplary method of processing liquid iron with a silicon content of 0.8% by weight and a phosphorus content of 0.18% by weight is given below. During the desilting period, 1,300 kg of lime were metered into the charge of 61,500 kg of pig iron. During the desilting period, slag was formed with a content of 45.4% CaO, 1.73% MgO, 41.5% SiO 2, 2.88% Al 2 O 3, 5.4% Fe, 5.51% MnO, 0.38% P 2 ° 5 * expressed as a percentage by weight. At this composition, the slag had a basicity of 1.06, a temperature of 1345 ° C and was liquid. At the end of the desilication, when intensive carbon oxidation is not yet taking place, the slag was withdrawn. The fluidity of the slag can be further increased by adding diluents or by raising the temperature during the desilting period so that part or all of the treated metal waste is applied only after the acidic slag has been removed.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS885888A CS268477B1 (en) | 1988-09-01 | 1988-09-01 | Method of liquid acid slag formation in oxygen converter |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS885888A CS268477B1 (en) | 1988-09-01 | 1988-09-01 | Method of liquid acid slag formation in oxygen converter |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS588888A1 CS588888A1 (en) | 1989-08-14 |
| CS268477B1 true CS268477B1 (en) | 1990-03-14 |
Family
ID=5404676
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS885888A CS268477B1 (en) | 1988-09-01 | 1988-09-01 | Method of liquid acid slag formation in oxygen converter |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS268477B1 (en) |
-
1988
- 1988-09-01 CS CS885888A patent/CS268477B1/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CS588888A1 (en) | 1989-08-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2571969C2 (en) | Method of simultaneous dephosphorisation and extraction of vanadium from vanadium-bearing melted cast iron | |
| CN102312036B (en) | Steelmaking and slagging method | |
| US2471562A (en) | Method of utilizing metallurgical slags | |
| CN103031401B (en) | Method for converter steelmaking by LF (Ladle Furnace) refining furnace reducing slag | |
| US3809547A (en) | Electric furnace steelmaking process using oxide of boron additive | |
| CN102453788A (en) | Preparation method of converter steelmaking dephosphorizing agent | |
| CN101532071B (en) | Converter dephosphorization compound slagging agent and slagging process | |
| US4060406A (en) | Arc steelmaking | |
| JP3915341B2 (en) | Hot phosphorus dephosphorization method | |
| CN101705339A (en) | External desulfurizer for induction furnace and steel-making furnace and desulfurization method | |
| US3574597A (en) | Acceleration of the dissolution of lime in the basic oxygen furnace process | |
| CN111471832A (en) | Deep sulfur and phosphorus removing method for less-slag steel making | |
| CS268477B1 (en) | Method of liquid acid slag formation in oxygen converter | |
| JPH08157921A (en) | Hot metal dephosphorization method | |
| US2662819A (en) | Production of transformer and dynamo steels | |
| JPH10237526A (en) | Hot metal dephosphorization method | |
| US2670283A (en) | Refining steel | |
| US2790712A (en) | Process for refining iron | |
| CN112458237A (en) | Steelmaking method for reducing slag quantity and modifying slag components on line | |
| US2855289A (en) | Fluidizing slags of open hearth and electric furnace steel making processes using eutectic mixture | |
| SU1375655A1 (en) | Method of charging materials to acid open-hearth furnace | |
| SU1313879A1 (en) | Method for melting steel | |
| SU1046294A1 (en) | Method for smelting vanadium steels | |
| US3744991A (en) | Acceleration of the dissolution of lime in the basic oxygen furnace process | |
| CN113025773A (en) | Dephosphorization method for semisteel steelmaking |