CS267964B1 - Method of heat treatment of forged forging of ferrite-pearlitic steel - Google Patents
Method of heat treatment of forged forging of ferrite-pearlitic steel Download PDFInfo
- Publication number
- CS267964B1 CS267964B1 CS883192A CS319288A CS267964B1 CS 267964 B1 CS267964 B1 CS 267964B1 CS 883192 A CS883192 A CS 883192A CS 319288 A CS319288 A CS 319288A CS 267964 B1 CS267964 B1 CS 267964B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- steel
- forgings
- forging
- annealing
- temperature
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Řešení se týká nové technologie výkovků z feriticko-perlitických ocelí, u nichž se vyžaduje nejvyšší vnitřní jakost kontrolované ultrazvukovou zkouškou. Výkovky s povrchovou teplotou 600 °C až 950 °C jsou zakládány do pece o teplotě 500 °C až 700 °C a v ní se žíhají tak dlouho, až proběhne přeměna austenitu na ferit a perlit, načež ae výkovky ochlazují bez nebezpečí vzniku vnitřních vlasových trhlin na klidném vzduchu. Nejkratší přípustná doba žíhání Τλν hodinách) je limitována β přihlédnutím k průměru výkovku D (v metrech) a obsahu síry v oceli S (v hmotnostních proceňr —O 5 2 = n . S ’ . D , kde n je 23 až 28 podle typu oceli. Technologie je vhodná pro výkovky z uhlíkových a nízkolegovaných ocelí.The solution concerns a new technology for forgings from ferritic-pearlitic steels, for which the highest internal quality is required, controlled by ultrasonic testing. Forgings with a surface temperature of 600 °C to 950 °C are placed in a furnace at a temperature of 500 °C to 700 °C and annealed there until the transformation of austenite into ferrite and pearlite takes place, after which the forgings are cooled in still air without the risk of internal hairline cracks. The shortest permissible annealing time Τλν hours) is limited by β taking into account the diameter of the forging D (in meters) and the sulfur content in the steel S (in percent by weight —O 5 2 = n . S ’ . D , where n is 23 to 28 depending on the type of steel. The technology is suitable for forgings from carbon and low-alloy steels.
Description
Vynález se týká způsobu tepelného zpracování volně vykovaného výkovku z feriticko-perlitické oceli s nejvyšší vnitřní jakostí kontrolovanou ultrazvukovou zkouškou. Spadá do oboru technologie tváření feriticko-perlitických ocelí.The invention relates to a method for the heat treatment of a free-forged forging made of ferritic-pearlitic steel with the highest internal quality controlled by an ultrasonic test. It belongs to the field of ferritic-pearlitic steel forming technology.
Doposud se ocelové volně vykované výkovky s nejvyšší vnitřní jakostí konečně vychlazují na teplotu dílny po předběžném vyžíhání nebo i kombinovaném tepelném zpracování, jehož hlavním smyslem je zabránit vzniku vnitřních vlasových trhlin detekovatelných ultrazvukovou zkouškou. Běžně se aplikuje jednoduché žíhání v pásmu teplot 550 °C až 650 °C, při kterém se dohotovený výkovek bezprostředně po dohotovení tvaru nebo po následném mezi ochlazení na vzduchu, při kterém teplota povrchu výkovku poklesne až asi na 500 °C, vsadí do pece vytemperované na teplotu v uvedeném rozmezí teplot a zde setrvá po dobu několika jednotek až desítek hodin, potom se vždy ochlazuje velmi pozvolna v přitápěné peci. Doba ochlazování přitom několikanásobně převyšuje vlastní dobu žíhání. Velmi pozvolné vychlazování se vyžaduje, protože se předpokládá, že při vzniku vnitřních vlasových trhlin dominují tepelná pnutí. Primární vychlazování je tak značně časově i energeticky náročné a náročné také na kapacity žíhacích pecí. Doba žíhání není volena s přihlédnutím k obsahu síry v oceli, který významně ovlivňuje rychlost rozpadu austenitu, jehož přítomnost ve struktuře podpovrchových vrstev v průběhu primárního ochlazování je podle nejnovějších poznatků nežádoucí.So far, steel free forgings with the highest internal quality have finally cooled to the workshop temperature after pre-annealing or even combined heat treatment, the main purpose of which is to prevent the formation of internal hairline cracks detectable by ultrasound. Simple annealing in the temperature range 550 ° C to 650 ° C is usually applied, in which the finished forging is placed in a tempered furnace immediately after finishing the shape or after subsequent cooling in air, during which the surface temperature of the forging drops to about 500 ° C. to a temperature in said temperature range and remains there for several units to tens of hours, then it is always cooled very slowly in a heated furnace. The cooling time is several times higher than the actual annealing time. Very gradual cooling is required because thermal stresses are thought to predominate when internal hairline cracks occur. Primary cooling is thus considerably time-consuming, energy-intensive and also demanding on the capacity of annealing furnaces. The annealing time is not chosen taking into account the sulfur content in the steel, which significantly affects the rate of austenite decomposition, the presence of which in the structure of the subsurface layers during primary cooling is, according to the latest knowledge, undesirable.
Uvedené nevýhody doposud známých řešení se odstraní způsobem tepelného zpracování volně vykovaného výkovku z feriticko-perlitické oceli, při kterém je výkovek bezprostředně po dokování tvaru nebo po následném meziochlazení na vzduchu při teplotě povrchu 600 °C až 950 °C vložen do pece o teplotě 500 °C až 700 °C a v ní před konečným vychlazením žíhán podle vynálezu, jehož podstata spočívá v tom, že nejkratší přípustná doba žíhání T^je definována vztahem T= n . sA5 . pí?, kde jj průměr kružnice vepsané do největšího průřezu volně vykovaného ocelového výkovku v metrech, S je obsah síry v oceli v hmot. % a n 23 až 28 podle druhu použité oceli, a po vyžíhání je volně kovaný výkovek konečně dochlazen na vzduchu.The above-mentioned disadvantages of the hitherto known solutions are eliminated by the method of heat treatment of free-forged forgings made of ferritic-pearlitic steel, in which the forging is placed in a furnace at a temperature of 500 ° C immediately after docking of the shape or subsequent intercooling in air at a surface temperature of 600 ° C to 950 ° C. C to 700 ° C and the annealing according to the invention before the final cooling, the essence of which consists in the fact that the shortest permissible annealing time T 1 is defined by the relation T = n. sA5. pi?, where jj is the diameter of the circle inscribed in the largest cross-section of the free forged steel forging in meters, S is the sulfur content of the steel in wt. % an 23 to 28 depending on the type of steel used, and after annealing, the free forging is finally cooled in air.
Výhodou uplatnění řešení podle vynálezu je optimalizace doby žíhání při primárním tepelném zpracování výkovků z feriticko-perlitických ocelí bez rizika vzniku vnitřních vlasových trhlin. Doba žíhání je dostatečně dlouhá pro zajištění přeměny austenitu za podmínek působení minimálních tepelných pnutí, přičemž není výrazně delší než je třeba s ohledem na obsah síry v oceli a velikost průřezu výkovku.The advantage of applying the solution according to the invention is the optimization of the annealing time in the primary heat treatment of forgings made of ferritic-pearlitic steels without the risk of the formation of internal hairline cracks. The annealing time is long enough to ensure the conversion of austenite under conditions of minimal thermal stress, and is not significantly longer than necessary with respect to the sulfur content in the steel and the cross-sectional size of the forging.
Vynález je postaven na poznatku, že pro vznik vnitřních vlasových trhlin je nejnebezpečnější nesoučasný průběh rozpadu austenitu po průřezu a existence austenitu v podpovrchových vrstvách výkovku v průběhu zrychleného ochlazování, a že je tedy třeba před ochlazením zajistit úplnou transformaci austenitu na ferit a perlit, přičemž bere v úvahu vliv zpracovávaného průřezu a že kinetiku rozpadu austenitu ovlivňuje obsah síry v oceli - se snižujícím se obsahem síry se doba potřebná pro přeměnu austenitu na ferit a perlit prodlužuje. Za nepřítomnosti austenitu je úroveň tepelných pnutí při ochlazování na vzduchu natolik nízká, že do průměru 500 mm výkovku nebezpečí z výskytu vnitřních trhlin nehrozí.The invention is based on the knowledge that the most dangerous non-simultaneous decomposition of austenite after cross-section and the existence of austenite in the subsurface layers of the forging during accelerated cooling is most dangerous for the formation of internal hairline cracks. taking into account the effect of the processed cross-section and that the kinetics of austenite decomposition are affected by the sulfur content in the steel - as the sulfur content decreases, the time required to convert austenite to ferrite and perlite increases. In the absence of austenite, the level of thermal stresses during cooling in air is so low that up to a diameter of 500 mm forging, there is no danger of internal cracks.
Příklad 1Example 1
Příkladem řešení podle vynálezu je způsob vychlazování výkovků é 320 mm z feritickc-perlitické oceli o chemickém složení 0,15 % uhlíku; 0,65 % manganu; 0,28 % křemíku; 0,012 % fosforu a 0,015 % síry, při kterém se postupovalo tak, že tvarově dohotovené výkovky s teplotou povrchu 600 °C až 700 °C byly zakládány do pece vytemperované na 600 °C a zde setrvávaly po dobu 24 hodiny, potom byly po této době z peceAn example of a solution according to the invention is a method for cooling 320 mm forgings made of ferritic-pearlitic steel with a chemical composition of 0.15% carbon; 0.65% manganese; 0.28% silicon; 0.012% phosphorus and 0.015% sulfur. from the furnace
CS 267 964 Bl vyjmuty a dochlazeny na klidném vzduchu. Celková doba primárního vychlazení se tak zkrátila o 70 hodin oproti obvyklému postupu, přičemž vnitřní jakost výkovků byla vyhovu jící.CS 267 964 Bl removed and cooled in still air. The total primary cooling time was thus reduced by 70 hours compared to the usual procedure, and the internal quality of the forgings was satisfactory.
Příklad 2Example 2
Dalším příkladem řešení podle vynálezu je způsob vychlazování výkovků ó 900 mm z feriticko-perlitické oceli o chemickém složení 0,17 % uhlíku; 0,70 % manganu; 0,25 % křemíku; 0,021 % fosforu a 0,025 % síry, při kterém se postupovalo tak, že tvarově dohotovené výkovky s teplotou povrchu 700 až 800 °C byly zakládány do pece vytemperované na 600 °C a zde setrvávaly po dobu 102 hodin. Vnitřní jakost výkovků vyhověla náročným požadavkům.Another example of a solution according to the invention is a method of cooling forgings 900 900 mm from ferritic-pearlitic steel with a chemical composition of 0.17% carbon; 0.70% manganese; 0.25% silicon; 0.021% phosphorus and 0.025% sulfur, in which the forgings with a surface temperature of 700-800 [deg.] C. were formed in a furnace heated to 600 [deg.] C. and held for 102 hours. The internal quality of the forgings met demanding requirements.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CS883192A CS267964B1 (en) | 1988-05-12 | 1988-05-12 | Method of heat treatment of forged forging of ferrite-pearlitic steel |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CS883192A CS267964B1 (en) | 1988-05-12 | 1988-05-12 | Method of heat treatment of forged forging of ferrite-pearlitic steel |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CS319288A1 CS319288A1 (en) | 1989-07-12 |
CS267964B1 true CS267964B1 (en) | 1990-02-12 |
Family
ID=5371314
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CS883192A CS267964B1 (en) | 1988-05-12 | 1988-05-12 | Method of heat treatment of forged forging of ferrite-pearlitic steel |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CS (1) | CS267964B1 (en) |
-
1988
- 1988-05-12 CS CS883192A patent/CS267964B1/en unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CS319288A1 (en) | 1989-07-12 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2210604C2 (en) | Method of manufacture of seamless pipes from low- carbon steel | |
CN108277449A (en) | A kind of heat treatment method carrying out carburizing and quenching to low-carbon alloy steel workpiece | |
CN112553413B (en) | Planet carrier, casting material and heat treatment process thereof | |
CN109811114A (en) | Fine-grain strengthening-toughening quenching cooling method for steel | |
CN108517461A (en) | A kind of high-performance martensitic stain less steel flange and forging and its manufacturing method | |
CN113293277B (en) | Surface quality control method for vanadium-containing high-nitrogen round steel | |
CN109174976B (en) | A kind of milling method reducing medium high carbon Strip practical decarburized depth | |
CN107988464A (en) | A kind of online sensing heating control method of rail | |
CN101333911A (en) | Small caliber cold-drawing oil conduit and its processing method | |
CS267964B1 (en) | Method of heat treatment of forged forging of ferrite-pearlitic steel | |
CN110499467A (en) | A kind of used in nuclear power station P280GH carbon steel forging and its manufacturing method | |
CN114410947B (en) | Efficient heat treatment process for carburized driven gear blank for railway locomotive | |
US5174836A (en) | Interrupted normalization heat treatment process | |
CN112609124A (en) | 1Cr17Ni2 stainless steel screw and heat treatment process thereof | |
SU812835A1 (en) | Method of treatment of parts | |
CN105458134B (en) | A kind of forging method of tungstenic martensitic stain less steel | |
CN104988405B (en) | Passenger and cargo mixed use steel rail and its production method and application | |
RU2131933C1 (en) | Method of manufacturing pipes from carbon steel | |
CA1200741A (en) | Method and apparatus for sectionwise heat treatment of component parts of ferrous materials | |
CN120193152A (en) | A high-efficiency continuous heat treatment process for carbon steel axles for railway trains | |
US1086459A (en) | Process for the manufacture of armor-plates. | |
Toleuova et al. | Optimization of crane wheels operation | |
Brearley | The Case-hardening of Steel: An Illustrated Exposition of the Changes in Structure and Properties Induced in Steels by Cementation and Allied Processes | |
Graja et al. | Residual stress distributions in cylindrical parts due to continuous and discontinuous hardening processes | |
RU2016092C1 (en) | Method of heat treatment of low-alloyed perlite hypereutectoid steel |