CS263612B1 - Method of manufacturing bearing shell with damping and anti-friction lining for plain bearing - Google Patents
Method of manufacturing bearing shell with damping and anti-friction lining for plain bearing Download PDFInfo
- Publication number
- CS263612B1 CS263612B1 CS863207A CS320786A CS263612B1 CS 263612 B1 CS263612 B1 CS 263612B1 CS 863207 A CS863207 A CS 863207A CS 320786 A CS320786 A CS 320786A CS 263612 B1 CS263612 B1 CS 263612B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- workpiece
- fluoroplastic
- plate
- bearing shell
- die
- Prior art date
Links
Landscapes
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
Abstract
Při způsobu výroby ložiskové pánve s tlumicím a antifrikčním obložením pro kluzné ložisko se obrobek, vytvořený ze vzájemně se prolínájících a slisovaných spirál z kovového drátu, vloží do matrice lisovací formy. Na obrobek se položí fluoroplastová deska a zasune se razník. Pak se obrobek s fluoroplastovou deskou ohřeje na teplotu 220 až 260 °C, slisuje pod tlakem 100 až 150 MPa, na tomto tlaku udržuje po dobu 4 až 6 minut a pak po uvolnění tlaku se takto získaná ložisková pánev ochladí.In the method of manufacturing a bearing shell with a damping and anti-friction lining for a sliding bearing, a workpiece formed from interlacing and compressed metal wire spirals is inserted into a die of a pressing mold. A fluoroplastic plate is placed on the workpiece and a punch is inserted. Then the workpiece with the fluoroplastic plate is heated to a temperature of 220 to 260 ° C, pressed under a pressure of 100 to 150 MPa, maintained at this pressure for 4 to 6 minutes, and then, after the pressure is released, the bearing shell thus obtained is cooled.
Description
Vynález se týká způsobu výroby ložiskové pánve s tlumicím a antifrikčním obložením pro kluzné ložisko, podle něhož se obrobek vytvořený ze vzájemně se prolínájících a slisovaných spirál z kovového drátu vloží do matrice lisovací formy a na něj položí fluoroplastová deska, jejíž rovinné rozměry odpovídají přísluSným rozměrům matrice, načež se obrobek s přiloženou fluoroplastovou deskou ohřeje, slisuje razníkem, udržuje pod tlakem a pak ochladí.BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention whereupon the workpiece with the enclosed fluoroplastic plate is heated, pressed with a punch, held under pressure and then cooled.
Způsob výroby ložiskových pánví s tlumicím a antifrikčním obložením pro kluzná ložiska, který je znám, probíhá tak, že se obrobek vytvoří slisováním nahodile sestavených spirál z kovového drátu. Při slisování jednotlivé spirály do sebe zapadnou. Takto připravený obrobek se pak vloží do matrice lisovací formy. Na obrobek se položí deska z fluoroplastu, jejíž rovinné rozměry odpovídají přísluSným rozměrům matrice. Pak se lisovací forma s. obrobkem a s fluoroplastovou deskou ohřeje na teplotu asi 200 °C, načež se obrobek s fluoroplastovou deskou slisuje při tlaku asi 50 MPa, po určitou dobu na tomto tlaku udrží a při témže tlaku se pak v lisovací formě ochlazuje po dobu 20 až 30 minut.The known method for producing bearing shells with damping and anti-friction linings for plain bearings is known such that the workpiece is formed by pressing randomly assembled spirals of metal wire. When pressing the individual spirals together. The workpiece thus prepared is then inserted into the die of the die. A fluoroplastic plate is placed on the workpiece, the planar dimensions of which correspond to the corresponding dimensions of the die. The workpiece with the fluoroplastic plate is then heated to a temperature of about 200 ° C, after which the workpiece with the fluoroplastic plate is pressed at a pressure of about 50 MPa, held at that pressure for some time and cooled at the same pressure in the mold. 20 to 30 minutes.
Při uplatnění tohoto známého způsobu se však nedosáhne vyhovující jakosti obložení, protože adhezní pevnost fluoroplastové desky na obrobku, tvořeném drátěnými spirálami, je pro spolehlivou provozní funkci ložiskové pánve nedostačující. Je to možno vysvětlit tím, že fluoroplast pronikne do obrobku jen do malé hloubky menší než rovné třem poloměrům drátu .spirál obrobku. V důsledku toho dochází za provozu k odlupování fluoroplastové Vrstvy z obrobku. Zvlášt často dochází k takovému odlupování za provozu při vysokých teplotách a při tangenciálních namáháních fluoroplastové desky a ještě častěji při rozbíhání a zastavování soustrojí, v nichž jsou takové ložiskové pánve s tlumicím a antifrikčním obložením použity, jakož i při vyšších vibračních zatíženích.In this known method, however, a satisfactory lining quality is not achieved because the adhesive strength of the fluoroplastic plate on the wire helix workpiece is insufficient for the reliable operation of the bearing shell. This can be explained by the fact that the fluoroplastic penetrates into the workpiece only to a shallow depth less than equal to the three wire radii of the workpiece spirals. As a result, the fluoroplastic layer is peeled from the workpiece during operation. Such peeling occurs particularly frequently at high temperatures and under tangential stresses on the fluoroplastic plate, and more often when starting and stopping the sets in which such shells with damping and antifriction linings are used, as well as at higher vibration loads.
Záměrem vynálezu je vyvinout způsobu výroby ložiskové pánve s tlumicím antifrikčním obložením pro kluzné ložisko, při němž by byla dosahována vysoká jakost ložiskové pánve.It is an object of the present invention to provide a method for producing a bearing shell with a damping anti-friction lining for a sliding bearing, whereby a high quality bearing shell is achieved.
Daný záměr byl splněn vyřešením způsobu výroby ložiskové pánve s tlumicím a antifrikčním obložením pro kluzné ložisko, podle něhož se obrobek, vytvořený ze vzájemně se prolínajícich a slisovaných spirál z kovového drátu vloží do matrice lisovací formy a na něj položí fluoroplastová deska, jejíž rovinné rozměry odpovídají příslušným rozměrům matrice, načež se obrobek s přiloženou fluoroplastovou deskou ohřeje, razníkem slisuje,, udržuje pod tlakem a pak ochladí, podle vynálezu, jehož podstatou je, že se ohřev provádí na teplotu v rozmezí 220 až 260 °C a slisováni při tlaku v rozmezí 100 až 150 MPa, udržovaném po dobu 4 až 6 minut, načež se po zrušení lisovacího tlaku takto vytvořená ložisková pánev ochladí.The object was achieved by a method of producing a bearing shell with damping and anti-friction linings for a plain bearing, according to which a workpiece made of intersecting and pressed metal wire spirals is inserted into a die of a mold and placed on it a fluoroplastic plate whose planar dimensions correspond corresponding die dimensions, whereupon the workpiece with the enclosed fluoroplastic plate is heated, pressed by a punch, maintained under pressure and then cooled, according to the invention, which comprises heating to a temperature of 220 to 260 ° C and pressing at a pressure of 100 to 150 MPa, held for 4 to 6 minutes, after which the bearing shell thus formed is cooled after the compression pressure has been removed.
Při uplatněni způsobu výroby podle vynálezu se dosáhne vyšší jakosti ložiskových pánví v důsledku vyšší adhezní pevnosti fluoroplastové desky na obrobku, tvořeném drátěnými spirálami. Je to možno vysvětlit tím, že při uplatnění způsobu výroby podle vynálezu se vytvoří fluoroplastové tyčinky, které se při ohřátí a slisování od fluoroplastové desky odchlípnou a proniknou do obrobku, tvořeného drátěnými spirálami, až do stabilní hloubky rovné třem až pěti průměrům drátu použitého pro spirály, čímž se dosáhne dostatečně pevného spojení fluoroplastové desky s obrobkem, tvořeným drátěnými spirálami. Dostatečná pevnost spojení zůstane přitom zachována i po delším ovlivnění ložiskové pánve vysokými teplotami, vibračními zatíženími a na fluoroplastovou desku tangenciálně působícími silami.By using the production method according to the invention, a higher quality of bearing shells is achieved due to the higher adhesion strength of the fluoroplastic plate on the workpiece formed by wire spirals. This can be explained by the fact that in the production method according to the invention fluoroplastic rods are formed which, when heated and pressed from the fluoroplastic plate, detach and penetrate into a wire spiral workpiece up to a stable depth equal to three to five wire diameters used for the spirals. , thereby achieving a sufficiently rigid connection of the fluoroplastic plate to the wire spiral workpiece. In this case, sufficient bond strength is maintained even after prolonged influences of the bearing shell by high temperatures, vibration loads and tangential forces acting on the fluoroplastic plate.
Způsob výroby podle vynálezu umožňuje kromě toho dosáhnout dostatečně stabilních charakteristik pružnosti a tlumení u takto vyrobených ložiskových pánví. To je zajištěno dosažením uvedené stabilní hloubky průniku fluoroplastovýoh tyčinek do obrobku, tvořeného drátěnými spirálami.In addition, the production method according to the invention makes it possible to obtain sufficiently stable elasticity and damping characteristics in the bearing shells thus produced. This is achieved by achieving said stable depth of penetration of the fluoroplastic rods into the wire spiral workpiece.
Stabilitou charakteristik pružnosti je za provozu soustrojí s takto vyrobenými ložiskovými pánvemi dosahována vysoká rovnoměrnost rozložení povrchového zatížení ložiskové pánve, jakož i velmi rovnoměrné rozložení zatížení na jednotlivé segmenty kluzného ložiska, jsou-li ložiskové pánve použity v soustrojích, jejichž kluzná ložiska sestávají z více segmentů, Jakg příklad je možno uvést hydraulické soustrojí, jehož kluzná ložiska jsou vytvořena jako patní ložiska z více samostavitelných, do prstence složených segmentů.The stability of the elasticity characteristics results in a high uniformity in the distribution of the surface load of the bearing shell as well as a very uniform load distribution across the sliding bearing segments when the bearing shells are used in multiple bearing sliding bearings, By way of example, a hydraulic power pack whose sliding bearings are formed as spherical roller bearings of a plurality of self-aligning, collapsible segments.
Ochlazením vylisované ložiskové pánve po zrušení lisovacího tlaku se za uvedených podmínek dosáhne zvýšení výkonnosti výrobního procesu. Umožní se tím totiž, že vylisovaná ložisková pánev nemusí být ochlazována v lisovací formě, jak je tomu u uvedeného známého způsobu výroby, ale může být ochlazena až po vyjmutí z nevychlazené lisovací formy. Když se ložisková pánev vyjme z nevychlazené lisovací formy, může být příslušná lisovací forma rychleji znovu zařazena do výrobního procesu. Tím se získá ještě další výhoda. Při vyjmutí ložiskové pánve z nevychlazené lisovací formy se kromě toho v porovnání s uvedeným známým způsobem výroby uspoří energie, potřebná·pro opětovné ohřátí ochlazené lisovací formy, před jejím použitím pro další lisovací cyklus.By cooling the pressed bearing shells after the compression pressure has been removed, the production process performance is improved under these conditions. This makes it possible that the pressed bearing shell does not have to be cooled in the mold, as is the case with the known manufacturing method, but can be cooled only after being removed from the non-cooled mold. When the bearing shell is removed from the non-cooled die, the die can be re-introduced into the production process more quickly. This gives yet another advantage. In addition, when the bearing shell is removed from the non-cooled mold, the energy required to reheat the cooled mold is saved in comparison with the known manufacturing process before being used for the next molding cycle.
Ochlazením vylisované ložiskové pánve po zrušení lisovacího tlaku a po jejím vyjmutí z nevychlazené lisovací formy se tudíž umožní lepší využití provozní doby pro tento lisovací účel používané nákladné lisovací výstroje, jakož i zvýšení ekonomie výroby ložiskových pánví.Thus, by cooling the pressed bearing shell after depressurizing the pressure and removing it from the non-cooled die, it is possible to make better use of the operating time of the expensive pressing equipment used for this pressing purpose as well as to increase the economy of the bearing shell production.
Jako alternativní ekonomické řešení se doporučuje před ohřátím obrobku s na něj vloženou fluoroplastovou deskou vložit na fluoroplastovou desku tvrdou desku, jejíž rovinné rozměry odpovídají-příslušným rozměrům matrice, a na tuto tvrdou desku vložit druhou fluoroplastovou desku odpovídajících rozměrů, na kterou se pak přiloží druhý obrobek ložiskové pánve, tvořený slisovanými kovovými spirálami. Tato souprava se pak slisuje způsobem podle vynálezu.As an alternative economic solution, it is advisable to place a hard plate having planar dimensions corresponding to the respective matrix dimensions on the fluoroplastic plate prior to heating the workpiece with the fluoroplastic plate placed thereon, and to place the second fluoroplastic plate of corresponding dimensions onto the hardplate. bearing shells consisting of pressed metal spirals. The kit is then pressed by the method of the invention.
Touto variantou způsobu výroby podle vynálezu se dosáhne výrazné zlepšení jakosti vylisovaných ložiskových pánvi, jakož i další zvýšení výrobní ekonomie. Zlepšení jakosti je dáno tím, že fluoroplastové desky leží při slisování mezi tvrdou deskou a obrobky tvořenými slisovanými drátěnými spirálami. Při takovém uspořádání fluoroplastových desek teče materiál každé fluoroplastové desky jen do hloubky obrobků tvořených drátěnými spirálami. Tlakem jsou tyto obrobky tvarovány a přitlačovány těsně na stěny matrice, přičemž je bráněno tečení materiálu fluoroplastových desek do mezery mezi matricí a razníkem lisovací formy.This variant of the production method according to the invention achieves a significant improvement in the quality of the pressed bearing shells as well as a further increase in the production economy. The improvement in quality is due to the fact that the fluoroplastic plates lie between the hard plate and the workpieces formed by the pressed wire spirals during compression. With such an arrangement of fluoroplastic plates, the material of each fluoroplastic plate only flows to the depth of the workpieces formed by wire spirals. By pressure, these workpieces are shaped and pressed tightly against the walls of the die, preventing the flow of fluoroplastic sheet material into the gap between the die and the die of the die.
Zabráněním tečení materiálu fluoroplastových desek do mezery mezi matricí a razníkem lisovací formy se v porovnání s uvedeným známým způsobem výroby získá rovnoměrnější rozložení lisovacího tlaku na povrchu fluoroplastových desek a obrobků tvořených drátěnými spirálami.By preventing creep of the fluoroplastic sheet material into the gap between the die and the die of the die, a more uniform distribution of the compression pressure on the surface of the fluoroplastic plates and the wire helix workpieces is obtained compared to the known manufacturing method.
Je přitom dosažena rovnoměrná hloubka průniku fluoroplastových tyčinek do obrobku tvořeného drátěnými spirálami po celé jeho ploše.A uniform depth of penetration of the fluoroplastic rods into the workpiece formed by wire spirals is achieved over its entire surface.
Zabráněním tečeni materiálu fluoroplastových desek k mezeře mezi matricí a razníkem lisovací formy v tangenciálním směru vůči povrchu každého obrobku, tvořeného drátěnými spirálami, je vyloučeno narušování vytvářejících se fluoroplastových tyčinek, jejichž působením je zajištováno spojení každé fluoroplastové desky s příslušným obrobkem tvořeným drátěnými spirálami.By preventing creep of the fluoroplastic sheet material to the gap between the die and the die of the die in a tangential direction to the surface of each wire spiral workpiece, disruption of the formed fluoroplastic rods by the action of which ensures the connection of each fluoroplastic plate to the respective wire spiral workpiece.
Současnou výrobou dvou ložiskových pánví je kromě toho získáno zvýšení výkonnosti výrobního procesu a tím výrobní ekonomie.In addition, the simultaneous production of two bearing shells results in an increase in the efficiency of the production process and thus in the production economy.
Kromě toho tvrdá deska, vložená mezi dvě fluoroplastové desky, odstraňuje vliv obvykle se vyskytující nerovnoměrné tlouštky fluoroplastových desek, jakož i nerovnoměrné vyplnění drátěných spirál, z nichž je obrobek vytvořen. Tím je dosažena vyšší rovnoměrnost charakteristik pružnosti a tlumení na ploše ložiskové pánve.In addition, a hard plate interposed between two fluoroplastic plates eliminates the effect of the usually uneven thickness of the fluoroplastic plates as well as the uneven filling of the wire spirals from which the workpiece is formed. This results in a higher uniformity of the elasticity and damping characteristics over the bearing shell surface.
Uplatnění uvedené varianty způsobu výroby se současným slisováním dvou obrobků se dvěma fluoroplastovými deskami je však účelné jen za uvedených podmínek, protože jen za těchto podmínek se dosahuje pronikání fluoroplastových tyčinek až do hloubky rovné třem až pěti průměrům drátu spirál. Tato hloubka průniku zaručuje pevné spojení fluoroplastové desky s obrobkem tvořeným drátěnými spirálami, jakož i stabilitu charakteristik pružnosti a tlumení takto vyrobené ložiskové pánve.However, the application of the process variant with the simultaneous pressing of two workpieces with two fluoroplastic plates is useful only under these conditions, since only under these conditions penetration of the fluoroplastic rods up to a depth of three to five spiral wire diameters is achieved. This penetration depth ensures a rigid connection of the fluoroplastic plate to the wire spiral workpiece as well as the stability of the elasticity and damping characteristics of the bearing shell thus produced.
Je také účelné, když se na oba povrchy tvrdé desky před jejím vložením do matrice lisovací formy mezi fluoroplastové desky nanese antifrikčni mazadlo. Tim se získá doplňkové zlepšení rovnoměrnosti charakteristik pružnosti a tlumení na povrchu ložiskové pánve. Je to možno zdůvodnit tím, že obvykle stávající nerovnoměrnost tlouštky fluoroplastové desky má při lisování za následek přetok materiálu takové desky z její oblasti o větší tlouštoe na místa o menší tlouštce. Při použití antifrikčního mazadla se přitom sníží tření mezi povrchem tvrdé desky a kolem ní protékajícím materiálem fluoroplastové desky.It is also expedient if an antifriction lubricant is applied to both surfaces of the hard plate before it is inserted into the die of the mold between the fluoroplastic plates. This provides an additional improvement in the uniformity of the elasticity and damping characteristics on the bearing shell surface. This can be explained by the fact that the existing unevenness of the thickness of the fluoroplastic sheet during compression results in an overflow of such sheet material from its region of greater thickness to places of lower thickness. By using an anti-friction lubricant, the friction between the surface of the hard plate and the fluoroplastic plate material flowing therethrough is reduced.
Tím způsobem výroby je podle vynálezu zajištěna výroba ložiskových pánví s tlumicím a antifrikčním obložením pro kluzná ložiska a dostatečné vysoké jakosti. Vysoká adhezní pevnost fluoroplastové desky na obrobku, tvořeném drátěnými spirálami, zajištuje dlouhodobé udržení vysokých provozních charakteristik takto vyrobených ložiskových pánví. Tyto vlastnosti zůstanou zachovány i při vysokých provozních teplotách, při vibračních zatíženích i při působeni tangenciálních sil na povrch fluoroplastové desky. Vysoká rovnoměrnost charakteristik pružnosti na povrchu ložiskové pánve zaručuje dobrou rovnoměrnost rozložení zatížení na této ploše za provozu.In this way, according to the invention, the production of bearing shells with damping and anti-friction linings for plain bearings and of sufficiently high quality is provided. The high adhesion strength of the fluoroplastic plate on the workpiece formed by wire spirals ensures long-term high performance characteristics of the bearing shells produced in this way. These properties are retained even at high operating temperatures, under vibration loads and under the application of tangential forces to the surface of the fluoroplastic sheet. The high uniformity of elasticity characteristics on the bearing shell surface ensures good uniformity of load distribution on this surface during operation.
Uvedené vývody poukazují na možnost použití ložiskových pánvi, vyrobených způsobem výroby podle vynálezu, pro zvlášt důležitá a značně zatížená kluzná ložiska. Jako příklad takových ložisek je možno uvést patní ložiska pro hydraulická soustrojí, zejména pro patní ložiska motorgenerátorů přečerpávacích elektráren.These outlets point to the possibility of using bearing shells produced by the production method according to the invention for particularly important and heavily loaded sliding bearings. Examples of such bearings include foot bearings for hydraulic power packs, in particular for foot bearings of pumped-storage power generators.
Příkladná provedení vynálezu jsou popsána s odvoláním na výkresy, kde obr. 1 představuje lisovací formy s jedním vloženým obrobkem a jednou fluoroplastovou deskou, obr. 2 schéma lisovací formy se dvěma vloženými obrobky, dvěma fluoroplastovými deskami a jednou tvrdou deskou, obr. 3 diagram závislosti relativní adhezní pevnosti σ/σι„3χ fluoroplastové desky obrobku na hloubce průniku N fluoroplastových tyčinek do obrobku a obr. 4 křivky závislosti hloubky průniku N fluoroplastových tyčinek do obrobku na tlaku P, jímž se proVádí slisování při různé vypalovací době pod tlakem a při různých teplotách ohřevu fluoroplastové desky a obrobku.Exemplary embodiments of the invention are described with reference to the drawings, in which Fig. 1 represents molds with one intermediate workpiece and one fluoroplastic plate; Fig. 2 shows a diagram of a mold with two intermediate workpieces, two fluoroplastic plates and one hard plate; The relative adhesion strength σ / σ ι " 3χ of the fluoroplastic workpiece plate to the penetration depth N of the fluoroplastic rods into the workpiece and Fig. 4 is the curve of the penetration depth N of the fluoroplastic rods into the workpiece. heating temperatures of the fluoroplastic plate and the workpiece.
Podle vynálezu probíhá způsob výroby ložiskových pánvi s tlumicím a antifrikčním obložením pro kluzná ložiska takto.According to the invention, the method for producing bearing shells with damping and anti-friction linings for plain bearings is as follows.
Obrobek 1_ - obr. 1 - se připraví vložením spirál z kovového drátu do neznázorněné lisovací formy, jejíž rovinné rozměry odpovídají požadovaným rozměrům obrobku i, a následným slisováním spirál tak, aby vzájemně do sebe zapadaly. Průměr drátu spirál je 0,1 až 0,7 mm při vnějším průměru spirály 1 až 10 mm a při závitech šneku rovných 2 až 10 průměrům drátu. Spirály se do lisovací formy vkládají neuspořádaně v rovnoměrných vrstvách. Tlouštka vrstvy vložených drátěných spirál se volí na základě podmínky, aby při slisování obrobku do úplného vzájemného styku drátěných spirál byla výsledná tlouštka obrobku 2 rovna 10 až 40 průměrům použitého drátu.The workpiece 7 - FIG. 1 - is prepared by inserting the metal wire spirals into a mold (not shown) whose planar dimensions correspond to the desired dimensions of the workpiece 1 and then compress the spirals so that they fit together. The wire diameter of the spirals is 0.1 to 0.7 mm for the outer diameter of the spiral 1 to 10 mm and for the screw threads equal to 2 to 10 wire diameters. The spirals are inserted into the mold in an uneven manner in uniform layers. The layer thickness of the inserted wire spirals is selected based on the condition that, when pressing the workpiece into complete contact with the wire spirals, the resulting thickness of the workpiece 2 is equal to 10 to 40 diameters of the wire used.
Obrobek JL, vytvořený slisováním vzájemně propletených spirál z kovového drátu, se vloží do matrice 2 předehřáté neznázorněné lisovací formy. Na vložený obrobek 2 se přiloží fluoroplastová deska 3., jejíž rozměry odpovídají příslušným rozměrům matrice 2· Pak se do matrice 2 lisovací formy zavede raznik £.The workpiece 11 formed by the pressing of the interwoven metal wire spirals is inserted into the die 2 of the preheated mold (not shown). A fluoroplastic plate 3, the dimensions of which correspond to the corresponding dimensions of the die 2, is placed on the inserted workpiece 2. Then, a punch 7 is introduced into the die 2 of the mold.
Takto sestavená lisovací forma se pak postavtí na pracovní stůl libovolného, například hydraulického lisu a obrobek JL společně s fluoroplastovou deskou 2 se ohřejí na teplotu 220 až 260 °C. Ohřátí fluoroplastové desky 2 na teplotu přes 260 °C je nepřípustné, protože při vyšších teplotách začíná probíhat rozklad fluoroplastu s vylučováním jedovatých plynů, kromě jiných i fluorovodíku. Ohřátí fluoroplastové desky na teplotu pod 220 C je rovněž nežádoucí, protože při nižších teplotách pronikají vytvářené fluoroplastové tyčinky do obrobku 2 do hloubky menší než rovné třem až pěti průměrům drátu použitého pro výrobu spirál, což snižuje adhezní pevnost.The press mold thus assembled is then placed on a workbench of any type, for example a hydraulic press, and the workpiece 11 together with the fluoroplastic plate 2 is heated to a temperature of 220 to 260 ° C. Heating the fluoroplastic sheet 2 to a temperature of over 260 ° C is unacceptable, since at higher temperatures the fluoroplastic begins to decompose with the release of poisonous gases, including hydrogen fluoride, among others. Heating the fluoroplastic plate to a temperature below 220 ° C is also undesirable because at lower temperatures the formed fluoroplastic rods penetrate into the workpiece 2 to a depth less than three to five diameters of the wire used to make the spirals, reducing the adhesive strength.
Po ohřátí na požadovanou teplotu se pak obrobek 1. společně s fluoroplastovou deskou 3 slisuje tlakem 100 až 150 MPa a tento tlak se nechá působit po dobu 4 až 6 minut, tzv. vypalování. Jako výsledek se získá ložisková pánev s tlumicím a antífrikčním obložením.After heating to the desired temperature, the workpiece 1, together with the fluoroplastic plate 3, is then compressed at a pressure of 100 to 150 MPa and this pressure is allowed to act for 4 to 6 minutes, the so-called firing. As a result, a bearing shell with damping and anti-friction lining is obtained.
Libovolná kombinace teploty, zavedeného tlaku a vypalovacího času v uvedených mezích zaručuje proniknutí fluoroplastových tyčinek do obrobku 1. až do hloubky rovné třem až pěti průměrům drátu použitého pro výrobu spirál. Při tlaku pod 100 MPa se nepodaří získat pevné spojení fluoroplastové desky 3 se ze spirál vytvořených obrobkem 1. ani po prodlouženi vypalovacího času přes uvedené rozmezí 4 až 6 minut. Při tlaku přes 150 MPa proniknou fluoroplasto vé tyčinky do obrobku _1 hlouběji než pět průměrů použitého drátu spirál, i když se vypalovací doba sníží pod uvedené rozmezí 4 až 6 minut. Zvětšení hloubky průniku fluoroplastových tyčinek neznamená však zvýšení adhezní pevnosti fluoroplastové desky .3 k obrobku 3^. To je možno vysvětlit tím, že se zvyšováním hloubky průniku fluoroplastových tyčinek do obrobku 1^ se adhezní pevnost zvyšuje až do určité hodnoty, která je dosažena právě při hloubce průniku rovné pěti průměrům drátu použitého pro výrobu spirál.Any combination of temperature, pressure applied and firing time within these limits ensures the penetration of the fluoroplastic rods into the workpiece 1 to a depth equal to three to five diameters of the wire used to make the spirals. At a pressure below 100 MPa, a rigid connection of the fluoroplastic plate 3 to the spirals formed by the workpiece 1 cannot be obtained even after an extension of the firing time beyond the stated range of 4-6 minutes. At a pressure of over 150 MPa, the fluoroplastic rods penetrate the workpiece 1 deeper than the five diameters of the spiral wire used, even though the firing time is reduced below this range of 4 to 6 minutes. However, increasing the penetration depth of the fluoroplastic rods does not mean an increase in the adhesive strength of the fluoroplastic plate 3 to the workpiece. This can be explained by the fact that as the depth of penetration of the fluoroplastic rods into the workpiece 1 increases, the adhesion strength increases up to a certain value, which is achieved just at a penetration depth equal to the five diameters of the wire used to make the spirals.
Další zvětšovací hloubky průniku fluoroplastových tyčinek do obrobku neznamená již zvýšení adhezní pevnosti, má však za následek zeslabení vrstvy obrobku J., do které fluoroplastové tyčinky nepronikly. Zmenšení tlouštky této vrstvy má za následek zhoršení tlumicích charakteristik vyrobené ložiskové pánve, protože fluoroplast brání pružení vrstvy drátěných spirál.Further increasing penetration depths of the fluoroplastic rods into the workpiece no longer means an increase in the adhesive strength, but it results in a weakening of the workpiece layer J into which the fluoroplastic rods have not penetrated. Reducing the thickness of this layer results in a deterioration in the damping characteristics of the bearing shells produced, as the fluoroplastic prevents the layer of wire spirals from springing.
Po vypáleni obrobku 1 společně s fluoroplastovou deskou 3 za současného působeni plného lisovacího tlaku po dobu 4 až 6 minut se lisovací tlak uvolni a vyrobená ložisková pánev se nechá vychladnout. Vychlazení ložiskové pánve může přitom probíhat po jejím vyjmutí z matrice 2_. Ložisková pánev se z lisovací formy vytlačí vyražečem 5 a odloží se do neznázorněné chladicí vany.After the workpiece 1 has been fired together with the fluoroplastic plate 3, under full application pressure for 4 to 6 minutes, the compression pressure is released and the bearing shell produced is allowed to cool. The cooling of the bearing shell can take place after it has been removed from the die 2. The bearing shell is pushed out of the die by the puncher 5 and placed in a cooling bath (not shown).
V případě použití způsobu výroby podle obr. 2 se před ohřátím do matrice 6^ vloženého obrobku i společně s fluoroplastovou deskou 2 na ně položí tvrdá deska gi například kovová deska, jejíž rozměry odpovídají příslušným rozměrům matrice 6. Na tuto tvrdou desku 7. se pak vloží druhá fluoroplastové deska 3 a na ni druhý obrobek 1^ a zasune se razník 4.,In the case of the manufacturing method according to FIG. 2, a hard plate gi, for example a metal plate, the dimensions of which correspond to the corresponding dimensions of the die 6, is placed on them before being heated into the matrix 6 of the inserted workpiece together with the fluoroplastic plate 2. insert the second fluoroplastic plate 3 and onto it the second workpiece 1 and insert the punch 4,
Tvrdá deska 7_ se před položením na obrobek .1 s fluoroplastovou deskou J3 po obou stranách potře antifrikčním mazadlem. Nátěr je možno provést obvyklým běžným způsobem, například ponořením tvrdé desky 7_ do lázně antifrikčního mazadla.Before laying on the workpiece 1 with the fluoroplastic plate 13 on both sides, the hard plate 7 is coated with an anti-friction lubricant. The coating may be carried out in a conventional manner, for example by immersing the hard plate 7 in a bath of antifriction lubricant.
Další operace výroby způsobu jsou pak shodné s operacemi způsobu výroby podle první varianty. Vyrobí se přitom však dvě ložiskové pánve současně.The further manufacturing operations of the method are then identical to those of the manufacturing method of the first variant. However, two bearing shells are produced simultaneously.
Po vyjmutí ložiskové pánve, případně dvou ložiskových pánví z lisovací formy se změří teplota této lisovací formy. Pokud je tato teplota 220 °C nebo vyšší, je možno pokračovat ve slisování dalších obrobků 1. s fluoroplastovými deskami 3^ uvedeným způsobem.After removing the bearing shell or two bearing shells from the mold, the temperature of the mold is measured. If this temperature is 220 ° C or higher, it is possible to continue to compress other workpieces 1 with the fluoroplastic plates 3 in the manner described.
Diagramem na obr. 3 je znázorněna experimentálně zjištěná závislost relativní adhezní pevnosti σ/ Omax obrobku 3_ a fluoroplastové desky 3 na hloubce průniku N fluoroplastových tyčinek do obrobku 1., měřené v průměrech drátu spirál obrobku JL.· Jako relativní adhezní pevnost o/ <rmax rozumíme poměr změřené adhezní pevnosti σ při různých hloubkách průniku N fluoroplastových tyčinek do obrobku 1. k maximální adhezní pevnosti <imax, míněné jako adhezní pevnost při hloubce průniku N fluoroplastových tyčinek do obrobku 1. podstatně větší než rovné pěti průměrům použitého drátu spirál. Z diagramu na obr. 3 je zřejmé, že relativní adhezní pevnost σ/ cmax je při hloubkách průniku N pod tři průměry drátu spirál podstatně nižší. Zvýšení hloubky průniku N nad pět průměrů drátu spirál nemá již za následek zvýšení relativní adhezní pevnosti σ/ amax·The diagram in Fig. 3 shows the experimentally determined dependence of the relative adhesion strength σ / 0 max of the workpiece 3 and the fluoroplastic plate 3 on the penetration depth N of the fluoroplastic rods into the workpiece 1 measured in wire diameters of the workpiece spirals. r max is the ratio of measured adhesion strength σ at different penetration depths of N fluoroplastic rods to workpiece 1. to maximum adhesion strength <i max , meant as adhesion strength at penetration depth N of fluoroplastic rods to workpiece 1. substantially greater than five diameters of spiral wire used . It can be seen from the diagram in Fig. 3 that the relative adhesion strength σ / c max is substantially lower at the penetration depths N below three diameters of the spiral wire. Increasing the penetration depth N over five spiral wire diameters no longer results in an increase in the relative adhesion strength σ / a max ·
V diagramu na obr. 4 jsou znázorněny experimentálně zjištěné křivky závislosti hloubky průniku N fluoroplastových tyčinek do obrobku 1. v jednotkách, odpovídajících počtu průměrů drátu spirál při průniku, na tlaku Ρ V MPa, při němž probíhá slisování ložiskové pánve.The diagram of Fig. 4 shows the experimentally determined curves of the penetration depth N of fluoroplastic rods into the workpiece 1 in units corresponding to the number of spiral wire diameters at penetration, at a pressure Ρ V MPa at which the bearing shell is pressed.
Křivka I je vynesena pro teplotu 260 °C obrobku _1 a fluoroplastové desky 3^ a pro vypalovací čas 7 minut pod tlakem. Křivka II je vynesena pro teplotu 260 °C obrobku 1. a fluoroplastové desky 3. a pro vypalovací čas 6 minut pod tlakem. Křivka III je vynesena pro teplotu 220 °C obrobku 1_ a fluoroplastové desky 3 a pro vypalovací čas 4 minuty pod tlakem. Křivka IV je vynesena pro teplotu 220 °C obrobku 2. a fluoroplastové desky 2 a Pr° vypalovací čas 3 minuty pod tlakem.The curve I is plotted at 260 ° C for the workpiece 1 and the fluoroplastic plate 3 and for the firing time of 7 minutes under pressure. Curve II is plotted at 260 ° C for workpiece 1 and fluoroplastic plate 3, and for a firing time of 6 minutes under pressure. The curve III is plotted for a temperature of 220 ° C of the workpiece 1 and of the fluoroplastic plate 3 and for a firing time of 4 minutes under pressure. IV curve is plotted for a temperature of 220 ° C and the second workpiece fluoroplastic plate 2 and r ° P curing time 3 minutes under pressure.
Vyšrafované pásmo odpovídá rozmezím změn tlaku, teploty a vypalovacího času pod tlakem, při nichž je zaručen průnik fluoroplastových tyčinek do obrobku JI až do hloubky rovné třem až pěti průměrům drátu použitého pro výrobu spirál.The shaded zone corresponds to ranges of pressure, temperature, and firing time under pressure at which the fluoroplastic rods penetrate the workpiece 11 to a depth equal to three to five diameters of the wire used to make the spirals.
Z diagramu na obr. 4 je zřejmé, že při libovolné kombinaci parametrů teploty, tlaku a vypalovacího času pod tlakem v rozmezí hodnot způsobu výroby podle vynálezu je zaručen průnik fluoroplastových tyčinek do obrobku 1, až do hloubky rovné třem až pěti průměrům drátu spirál. Každá jiná kombinace parametrů, ležících mimo specifikovaná rozmezí, má za následek bu3 zmenšeni hloubky průniku fluoroplastových tyčinek do obrobku 1. a tím nežádoucí snížení adhezní pevnosti, nebo naopak zvýšení hloubky průniku a tím zhoršení tlumicích charakteristik ložiskové pánve.It can be seen from the diagram in FIG. 4 that any combination of temperature, pressure and firing time under pressure within the manufacturing process values of the present invention guarantees penetration of the fluoroplastic rods into the workpiece up to a depth of three to five spiral wire diameters. Any other combination of parameters outside the specified ranges results in either a reduction in the depth of penetration of the fluoroplastic rods into the workpiece 1 and thereby an undesirable reduction in adhesion strength, or conversely an increase in the penetration depth and thereby a deterioration of the bearing shell damping characteristics.
Pokusné vzorky ložiskových pánví s tlumicím a antlfrikčním obložením pro kluzná ložiska, vyrobené- způsobem podle vynálezu, byly vyzkoušeny za reálných provozních podmínek v hydraulickém soustrojí. Těmito zkouškami byly prokázány velmi dobré' provozní charakteristiky těchto ložiskových pánví a vysoká výkonnost jejich způsobu výroby.Experimental samples of bearing shells with damping and anti-friction linings for plain bearings made according to the method of the invention were tested under real operating conditions in a hydraulic power pack. These tests have shown the very good operating characteristics of these bearing shells and the high performance of their production method.
Způsobu výroby podle vynálezu je možno uplatnit při výrobě ložiskových pánví s tlumicím a antifríkčním obložením pro čelní a patní ložiska velkých elektrických strojů, mlýnů, redukčních převodovek a válců válcovacích stolic, jakož i lodních hnacích strojů.The production method according to the invention can be applied in the production of bearing shells with damping and anti-friction linings for the front and foot bearings of large electric machines, mills, gearboxes and roll mill cylinders, as well as marine propulsion machines.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS863207A CS263612B1 (en) | 1986-05-04 | 1986-05-04 | Method of manufacturing bearing shell with damping and anti-friction lining for plain bearing |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS863207A CS263612B1 (en) | 1986-05-04 | 1986-05-04 | Method of manufacturing bearing shell with damping and anti-friction lining for plain bearing |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS320786A1 CS320786A1 (en) | 1988-09-16 |
| CS263612B1 true CS263612B1 (en) | 1989-04-14 |
Family
ID=5371490
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS863207A CS263612B1 (en) | 1986-05-04 | 1986-05-04 | Method of manufacturing bearing shell with damping and anti-friction lining for plain bearing |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS263612B1 (en) |
-
1986
- 1986-05-04 CS CS863207A patent/CS263612B1/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CS320786A1 (en) | 1988-09-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US2995462A (en) | Bearing material | |
| US20170260345A1 (en) | Fiber-reinforced resin molding material and production method thereof | |
| US2219054A (en) | Bearing | |
| US3583060A (en) | Method of swaging a metal fitting on a steel wire | |
| CN105462565B (en) | A kind of preparation method of graphene and carbon fiber composite heat interfacial material | |
| JPH10204282A (en) | Sliding member for wet type radical bearing | |
| EP3719079A1 (en) | Composite material and production method therefor | |
| US3501360A (en) | Method of making dry friction members | |
| KR20040030605A (en) | Extrusion of graphite bodies | |
| US4165349A (en) | Method for fabricating a ribbed electrode substrate | |
| FR2616106A1 (en) | METAL COMPOSITE MATERIAL-PLASTIC MATERIAL AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME | |
| CS263612B1 (en) | Method of manufacturing bearing shell with damping and anti-friction lining for plain bearing | |
| US2850559A (en) | Battery separator and method of making same | |
| US2983562A (en) | Oilless non-corrosive bearing | |
| JP2015523950A (en) | Insulator manufacturing method | |
| JPS63500465A (en) | Manufacturing method for sliding bearing shell with shock absorbing anti-friction coating | |
| RU2547949C1 (en) | Sliding bearing manufacturing method | |
| RU2074519C1 (en) | Polymer made electric heater making method | |
| KR0127872B1 (en) | Improved thermal conductive material | |
| US20060248700A1 (en) | Carbon-carbon composite plate for stamping and process for producing multiple plate wet clutch friction plate | |
| PL152095B1 (en) | Method of obtaining plates with damping frictionless coating for plain thrust bearings | |
| JPH01219108A (en) | Sintered oil-containing bearing and production thereof | |
| US1392173A (en) | Composite molding | |
| US1430560A (en) | Self-lubricating bearing and method of making the same | |
| SU1130928A1 (en) | Process for manufacturing electrographitized brushes for electric machines |