CS263359B1 - The mode of production of diesel fuel - Google Patents

The mode of production of diesel fuel Download PDF

Info

Publication number
CS263359B1
CS263359B1 CS871105A CS110587A CS263359B1 CS 263359 B1 CS263359 B1 CS 263359B1 CS 871105 A CS871105 A CS 871105A CS 110587 A CS110587 A CS 110587A CS 263359 B1 CS263359 B1 CS 263359B1
Authority
CS
Czechoslovakia
Prior art keywords
sulfur
gas oil
weight
sulfur content
distillation
Prior art date
Application number
CS871105A
Other languages
Czech (cs)
Slovak (sk)
Other versions
CS110587A1 (en
Inventor
Karel Ing Hlinstak
Ivan Rndr Ing Csc Kopernicky
Vendelin Prof Ing Drsc C Macho
Teodor Ing Sajmir
Ilja Ing Csc Tesar
Jiri Ing Manak
Pavel Ing Krizka
Milan Ing Palkovik
Julius Ing Jankovic
Original Assignee
Karel Ing Hlinstak
Kopernicky Ivan
Macho Vendelin
Teodor Ing Sajmir
Ilja Ing Csc Tesar
Jiri Ing Manak
Krizka Pavel
Milan Ing Palkovik
Julius Ing Jankovic
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Karel Ing Hlinstak, Kopernicky Ivan, Macho Vendelin, Teodor Ing Sajmir, Ilja Ing Csc Tesar, Jiri Ing Manak, Krizka Pavel, Milan Ing Palkovik, Julius Ing Jankovic filed Critical Karel Ing Hlinstak
Priority to CS871105A priority Critical patent/CS263359B1/en
Publication of CS110587A1 publication Critical patent/CS110587A1/en
Publication of CS263359B1 publication Critical patent/CS263359B1/en

Links

Landscapes

  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)

Abstract

Motorová nafta s obsahom 0,1 až 0,15 % hmot. síry zo strednosírnych a vysokosírnych róp sa vyrába atmosférickou alebo atmosféricko-vákuovou destiláciou ropy, pričom sa zníži středná teplota varu petrolejovej frakcie v rozsahu od 10 do 35 °C v závislosti od hmotnostnej konoentrácie v nej obsaženéj síry, ktorá sa zníži na 0,16 až 0,24 %. Ďalej sa odoberá ěiršia frakcia plynového oleja. SirSia frakcia plynového oleja z tejto alebo inej destilácie sa hydrodesulfurizuje s konverziou síry v plynovom oleji 70 až 98 % a potom ea s užěou petrolejovou frakciou kompaunduje na motorovú naftu. Spdsob vhodný pre rafinérie spracujúce strednosírnu a vysoko-sírnu ropu aj na nízkosírnu motorovú naftu.Diesel fuel with a content of 0.1 to 0.15% by weight of sulfur from medium-sulfur and high-sulfur crude oils is produced by atmospheric or atmospheric-vacuum distillation of crude oil, while the average boiling point of the petroleum fraction is reduced in the range from 10 to 35 °C depending on the mass concentration of sulfur contained in it, which is reduced to 0.16 to 0.24%. A wider gas oil fraction is then taken. The higher-sulfur gas oil fraction from this or other distillation is hydrodesulfurized with a sulfur conversion in the gas oil of 70 to 98% and then compounded with a narrower petroleum fraction into diesel fuel. The method is suitable for refineries processing medium-sulfur and high-sulfur crude oil as well as low-sulfur diesel fuel.

Description

Vynález sa týká spQsobu výroby motorovej nafty a tým aj vykurovacej nafty s obsahom 0,1 až 0,15 % hmot. zo strednosírnych a vysokosírnych rQp, či už atmosférickou alebo atmosféricko-vákuovou destiláciou, s vhodným technologickým usporiadaním spQsobu výroby, prakticky na stávajúcich výrobných zariadeniach s úsporou energii a nových výrobných, zvlášť hydrogenačných zariadení.BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention relates to a process for the production of diesel fuel and hence fuel fuel containing 0.1 to 0.15% by weight. from medium-sulfur and high-sulfur distillation, whether by atmospheric or atmospheric-vacuum distillation, with a suitable technological arrangement of the method of production, practically on existing energy-saving production facilities and new production, especially hydrogenation equipment.

Výroba motorvej nafty, či jej získavanie z rOznych nízkosírnych rQp je dobré známa, podobné, ako aj z vysokosírnych rQp, najma ak nie je v nej limitovaný obsah síry, resp. zlúčenín síry. Avšak v případe ziskavania frakcií vhodných na kompaundovanie motorovej nafty s nízkým obsahom síry je zapotreby ako petrolejová frakciu, tak aj plynový olej hydrorafinovať, resp. hydrodesulfuxizovaf /Js A. Kent (Edit.) : Riegels Handbook of Industrial Chemistry, str. 402 až 414. Van Nostrand Reinhold Company, New York-Cincinnati-Toronto-London-Melbourne (1974); S. K. Ogorodnikov: Spravočnik neftechimika, str. 61-73. Izdatelstvo Chímija, Leningrad (1978); L. E. Codd a iní: Materials and Technology, Vol. IV. Petroleum and organic Chemicals. J. H. Longman de Busy, str. 42 až 43. Amsterdam (1972); C. D. Robson (Edit): Modern Petroleum Technology, Part I., str. 388 až 390. John Wiley and Sons, Cbichester-New Yokr-Brisbane-Toronto-Singapore (1984)/. Připadne sa pridávajú, či využivajú na kompaundáciu uhlovodíkové frakcie z hydrokrakovania výkuových destilátov, ktoré bývajú velmi hlboko desulfurizované.The production of diesel fuel, or its recovery from various low sulfur rQp, is well known, similar to high sulfur rQp, except where the sulfur content and / or sulfur content is limited. sulfur compounds. However, in the case of obtaining fractions suitable for compounding low-sulfur diesel fuel, both the kerosene fraction and the gas oil need to be hydrotreated, respectively. hydrodesulfuxizer / Js A. Kent (Ed.): Riegels Handbook of Industrial Chemistry, p. 402-414. Van Nostrand Reinhold Company, New York-Cincinnati-Toronto-London-Melbourne (1974); S. K. Ogorodnikov: Nephrtechimics, p. 61-73. Izdatelstvo Chímija, Leningrad (1978); L. E. Codd et al., Materials and Technology, Vol. IV. Petroleum and Organic Chemicals. J. H. Longman de Busy, p. 42-43. Amsterdam (1972); C. D. Robson (Edit): Modern Petroleum Technology, Part I, p. 388-390. John Wiley and Sons, Cbichester-New Yokr-Brisbane-Toronto-Singapore (1984)]. They are added, if appropriate, to utilize the hydrocarbon fraction from hydrocracking of the distillates which are very deeply desulphurized.

Avšak ako použitie produktov hydrokrakovania, tak aj hydrodesulfurizovaných ropných frakcií si vyžaduje osobitné procesy hydrokrakovania alebo hydrorafinácie. Dokonca sa využívajú procesy automatizovaného kompaundovania motorových paliv (Hydrocarb. Process 65, No 2, February, str. 75 /1986/), ako motorových benzínov, tak aj motovorej nafty, pričom v tejto sa reguluje nielen obsah síry, viskozita, filtrovatelnoeť, teplota zákalu a vznietenia, pričom však v prípadoch spracovávania sírnych rQp súčasťou rafinérskeho zariadenia a procesov spracovania sú odsírovacie jednotky.However, both the use of hydrocracking products and hydrodesulfurized petroleum fractions require specific hydrocracking or hydrotreating processes. Even automated compounding processes for motor fuels (Hydrocarb. Process 65, No 2, February, p. 75/1986 /) are even used, both motor gasoline and diesel fuel, in which not only sulfur content, viscosity, filterability, temperature are regulated turbidity and ignition, but desulphurization units are part of the refinery plant and treatment process in cases of sulfur treatment.

Ohecne sa motorová nafta so zniženým obsahom síry, napr, nad 0,2 % hmot. vyrába bud jej hydrogenáciou, resp. hydrodesulfurizáciou na požadovaná úroveň obsahu síry alebo petrolejový komponent sa nehydrogenuje a kompaunduje sa s hlboko odsířeným plynovým olejom (napr. pod 0,1 % hmot. siry), pričom v závislosti na hlbke tohto odsírenia a na požadovanom obsahu síry v motorovej naftě, mCže sa časť tohto plynového oleja i nehydrogenovať. To sa spravidla využívá napr. na výrobu motorovej nafty s obsahom 0,4 % hmot. síry. Avšak pri teplote výroby motorovej nafty s obsahom síry na 0,15 % hmot. a menej zo strednosírnej a vysokosírnej ropy sa uvedený spQsob nedá využiť. Preto sa vo všeobecnosti hydrogenuje, resp. hydrodesulfurizuje ako petrolejová frakcia, tak aj frakcia plynového oleja. Teda sú potřebné dva procesy hydrodesulfurizácie.In fact, diesel fuel with a reduced sulfur content, e.g., above 0.2 wt. produced by its hydrogenation, respectively. by hydrodesulfurization to the required sulfur content or kerosene component, it is not hydrogenated and compounded with deeply desulfurized gas oil (e.g. below 0.1 wt% sulfur), depending on the depth of the desulfurization and the desired sulfur content of the diesel fuel; part of this gas oil i not hydrogenate. This is usually used for example. for the production of diesel fuel with a content by weight of 0,4% sulfur. However, at a diesel fuel production temperature with a sulfur content of 0.15 wt. and less of medium-sulfur and high-sulfur oil cannot be utilized. Therefore, it is generally hydrogenated, respectively. hydrodesulfurizes both the kerosene and gas oil fractions. Thus, two hydrodesulfurization processes are needed.

Avšak podlá tohto vynálezu sa spQsob výroby motorovej nafty s obsahom síry 0,1 až 15 % hmot. zo strednosírnej a/alebo vysokosírnej ropy, atmosférickou a/alebo atmosféricko-vákuovou destiláciou, pri ktorej sa oddelujú okrem ropných plynov lahký i ťažký primárný benzín s teplotou varu do 180 - 20 °C, dalej petrolejová frakcia, plynový olej, ktorý sa aspoň sčasti hydrodesulfurizuje pri teplote 300 až 450 °C, tlaku 0,1 až 10 MPa, na katalyzátoroch obsahujúóich najmenej jeden kov a/alebo zlúčeniny kovu VI. a/alebo VIII. skupiny periodického systému prvkov, spravidla na nosiči alebo nosičooh, připadne sa navýše deparafinizuje, vykurovací olej a případné dalšie užšie ropné frakcie a mazut, sa uskutečňuje tak, že sa zníži středná teplota varu petrolejovej frakcie v rozsahu od 10 do 35 °C v závislosti od hmotnostnej koncentrácie v nej obsaženej siry, ktorá sa zníži na 0,16 až 0,24 % hmot., dalej sa odoberá Širšia frakcia plynového oleja v zvýšenom výtažku, pričom táto frakcia plynového oleja so zníženou koncentráciou síry o 5 až 25 % rel. sa vedie samostatná a/alebo plynový olej z iných destilácií ropy na hydrodesulfurizáciu s konveriou siry v plynovom oleji 70 až 98 % a dalej sa s užšou petrolejovou frakciou kompanduje r,a motorové naftu s obsahom síry 0,1 až 0,15 % hmot.However, according to the present invention, a process for producing diesel fuel having a sulfur content of 0.1 to 15 wt. from medium-sulfur and / or high-sulfur petroleum, atmospheric and / or atmospheric-vacuum distillation, which separates light petroleum and light straight-run naphtha at boiling points up to 180-20 ° C, petroleum fraction, gas oil at least partially hydrodesulfurizes at a temperature of 300 to 450 ° C, a pressure of 1 to 10 MPa, on catalysts containing at least one metal and / or metal compounds VI. and / or VIII. groups of the periodic system of elements, generally on a carrier or carrier, optionally deparaffinized, fuel oil and any other narrower petroleum fraction and black oil, carried out by reducing the mean boiling point of the kerosene fraction from 10 to 35 ° C depending on by weight of the sulfur contained therein, which is reduced to 0.16 to 0.24% by weight, a wider fraction of gas oil in an elevated yield is taken further, the fraction of gas oil having a reduced sulfur concentration of 5 to 25% rel. Separate and / or gas oil from other distillation of petroleum for hydrodesulfurization with a sulfur to gas oil conversion of 70 to 98% is fed and further fed with a narrower kerosene fraction, and diesel fuel having a sulfur content of 0.1 to 0.15% by weight.

Výhodou spQsobu výroby motorovej a tým aj vykurovacej nafty podlá tohto vynálezu opierajúceho sa o zistenie, že závislost obsahu síry vyjádřená v S hmot. na ose x, ktorá zahrnuje všetky formy síry a jej zlúčenin, od strednej teploty varu na osi y ropných uhlovodíkov, resp. středných teplót varu frakcii růp hlavně strednosírnych a vysokosírnych má definovaný poloparabolický tvar.An advantage of the process according to the invention for the production of diesel fuel and hence diesel fuel, which is based on the finding that the dependence of the sulfur content in terms of mass. on the x-axis, which includes all forms of sulfur and its compounds, from the mean boiling point on the y-axis of petroleum hydrocarbons, respectively. The mean boiling temperatures of the fractions of mainly medium and high sulfur fractions have a defined semi-parabolic shape.

Exaktně poznanie tejto závislosti umožňuje na štandardnom destilačnom zariadení primárného spracovania ropy vyrobit petrolejoví! frakciu o nižšom obsahu síry vhodní! na priarnu kompaundáciu 8 hydror afino váným plynovým olejom na motoroví! naftu s obsahom síry 0,1 až 0,15 » hmot. Ďalší vyšší účinok oproti známému stavu techniky spočívá v zlepšení podmienok pre hydrorafináciu plynového oleja, čo je vplyvom tahania lahšieho petroleja a tým nižšej koncentrácie síry v plynovom oleji vedenom na hydrodesulfurizáciu. Potom úspora hydrogenačnej kapacity alebo celého technologického stupňa hydrosulfurizácie petroleja.Precisely knowing this dependence makes it possible to produce kerosene on a standard distillation plant for primary oil processing! lower sulfur content suitable! for primary compounding 8 hydror with affinity gas oil on engine! diesel with a sulfur content of 0.1 to 0.15% by weight. A further higher effect over the prior art is to improve the conditions for hydrotreating the gas oil due to the drawing of lighter kerosene and thus the lower sulfur concentration in the gas oil led to the hydrodesulfurization. Then saving of hydrogenation capacity or the whole technological stage of hydrosulfurization of kerosene.

Ďalej je to úspora energií, hlavně tepelnej, zníženie potrieb počtu zásobníkov, zvýšenie výrobnosti motorovej nafty bez nárokov na výstavbu nových zariadení ako aj zvýšenie flexibility výroby motorovej nafty různých kvalit a špeciélnych požiadaviek odberatelov.It is also energy savings, mainly thermal, reduction of the number of storage tanks, increased production of diesel fuel without the need for construction of new equipment, as well as increased flexibility of diesel fuel production of various qualities and special requirements of customers.

SpĎsobcm podJa tohto vynálezu možno spracovávať strednosírne ropy u ktorých závislost obsahu síry vo frakciách uhlovodíkov stúpa parabolicky so střednou teplotou varu, ako napr. zmes romaškinskej ropy so západosibírskymi sírnoparafinickými ropami, u ktorých pre závislost obsahu síry x (v % hmot.) od strednej teploty varu frakcii y (v °C) platí empirický vztah y = (310 + 25) “ýx.The process according to the invention can be used to process medium-petroleum crude oil in which the sulfur content of the hydrocarbon fractions increases parabolically with a medium boiling point, such as e.g. a mixture of Romashkin oil with West Siberian sulfur paraffinic petroleum, for which the dependence of the sulfur content x (in% by weight) on the mean boiling point of the fraction y (in ° C) has an empirical relationship y = (310 + 25) x.

Ako hydrogenačné, resp. hydrodesulfurizačné katalyzátory sa využívají katalyzátory na báze kovov VI. a VIII. skupiny periodického systému, predovšetkým na báze volfrámu, molybdénu, chrómu, kobaltu a niklu, zriedkavejšie tiež platiny. Tie bývajú bud vo formě kovov, častejšie však vo formě oxidov, najma však kovov alebo oxidov na nosičoch. Vodík má byt čo najčistejší. Přijatelné příměsi v ňom však můžu tvoriť inerty a plynné nasýtené uhlovodíky. Hydrodesulfurizácia plynového oleja móže byt spojená s dealkanizáciou, či už cez intermediárne adukty s močovinou alebo adsorpčnodesorpčným postupom pomocou molekulových sít, připadne katalytickou deparafinizáciou (selektívnym hydrokrakovaním).As hydrogenation respectively. hydrodesulfurization catalysts are utilized metal catalysts VI. and VIII. groups of the periodic system, in particular based on tungsten, molybdenum, chromium, cobalt and nickel, and rarely also platinum. These are either in the form of metals, but more often in the form of oxides, in particular metals or oxides on carriers. Hydrogen should be as clean as possible. However, acceptable ingredients may include inerts and gaseous saturated hydrocarbons. Hydrodesulfurization of the gas oil can be associated with dealcanization, either through intermediate urea adducts or by adsorption-adsorption using molecular sieves, or by catalytic deparaffinization (selective hydrocracking).

Ako komponent kompaundovanej nafty spůsobom podlá tohto vynálezu možno až do 50 % využit aj frakcie uhlovodíkov z hydrokrakovania s teplotou varu od 160 do 360 °C, připadne syntetické alkylbenzény a alkylcyklohexány a iné alkylaromatické a nafténické uhlovodíky.Hydrocarbon fractions having a boiling point of from 160 to 360 ° C, optionally synthetic alkylbenzenes and alkylcyclohexanes and other alkylaromatic and naphthenic hydrocarbons, can also be used up to 50% as a component of the diesel compound according to the invention.

Spůsob hydrogenácie, resp. hydrodesulfurizácie plynového oleja sa sice může uskutečňovat přetržíte i polopretržite, ale najvhodnejšia je kontinuálna hydrodesulfurizácia. Přitom na kompaundovanie možno pochopitelné využit hydrogenovaný, či rafinovaný plynový olej aj z iných jednotiek a rafinérií. Třeba však dbať, aby desufurizácia plynového oleja prebehla a konveriou minimálně 70 %.Method of hydrogenation, resp. The hydrodesulfurization of the gas oil may be carried out continuously and semi-continuously, but continuous hydrodesulfurization is most suitable. Naturally, hydrogenated or refined gas oil from other units and refineries can also be used for compounding. However, it must be ensured that the desufurization of the gas oil takes place with a conversion of at least 70%.

Do motorovej a tým aj vykurovacej nafty vyrobenej podlá tohto vynálezu možno přidávat obvyklé aditívy, ako depresanty, antiokorozívne přísady, přísady proti čadivosti ap.Conventional additives such as depressants, anti-corrosive additives, anti-smearing additives and the like can be added to the diesel fuel and hence fuel oil produced according to the invention.

Ďalšie podrobnosti spůsobu podlá tohto vynálezu, ako aj ďalšie výhody sú zřejmé z príkladov.Further details of the method of the invention as well as other advantages are apparent from the examples.

Příklad 1Example 1

Atmosférickou destiláciou zmesi romaškinskej a západosibírskych sírno-parafinických růp sa získává okrem rafinérskych plynov frakcia s t.v. 35 až 180 °C, tvoriaca primárný benzín, v množstve okolo 18 % hmot., ďalej s t.v. 180 až 280 °C ako petrolejová frakcia v množstve okolo 12 % hmot., resp. frakcia o t.v. 240 až 360 °C ako frakcia plynového oleja v množstve okolo 15 Ϊ, resp. frakcia vykurovacieho oleja Iahkého s t.v. nad 320 °C v množstve okolo 7 % hmot. a zvyšok tvoří mazut.Atmospheric distillation of a mixture of Romashkin and West Siberian sulfur-paraffinic plants yields a fraction of b.p. 35 to 180 ° C, constituting the primary gasoline, in an amount of about 18% by weight; 180 DEG-280 DEG C. as the kerosene fraction in an amount of about 12 wt. fraction o.t.v. 240 to 360 ° C as a gas oil fraction in an amount of about 15 resp and about 15 resp, respectively. light oil fraction of b.p. above 320 ° C in an amount of about 7 wt. and the rest is black oil.

II

Motorová, resp. vykurovacia nafta s obsahom max. 0,4 4 hmot. síry sa vyrába kompaundáciou plynového oleja s obsahom siry 0,9 až 1,0 % hmot. s petrolejovou frakciou a obsahom síry 0,3 až 0,4 4 hmot. a s hydrogenovaným plynovým olejom s obsahom siry 0,15 až 0,2 % hmotMotor, respectively. fuel oil with max. 0.4 4 wt. Sulfur is produced by gas oil compounding with a sulfur content of 0.9 to 1.0 wt. % with a petroleum fraction and a sulfur content of 0.3 to 0.4 4 wt. and hydrogenated gas oil with a sulfur content of 0.15 to 0.2 wt

Kvalitnejšia motorové nafta s obsahom siry max. 0,2 % hmot. sa vyrába kompaundáclou petrolejovej frakcie v množstva 35 až 50 % hmot., s obsahom siry 0,32 % hmot. a s hydrogenovaným plynovým olejom v množstve 65 až 50 4 hmot. a obsahom siry 0,1 až 0,15 4 hmot.Better diesel fuel with sulfur content max. 0.2 wt. is produced by the kerosene fraction in an amount of 35 to 50% by weight, with a sulfur content of 0.32% by weight. and with hydrogenated gas oil in an amount of 65 to 50% by weight. and a sulfur content of 0.1 to 0.15 wt.

Hydrogenácia, resp. hydrodesulfurizácia plynového oleja s obsahom 0,99 4 hmot. siry sa uskutečňuje kontinuálně na kobalt-molybdénovom katalyzátore pri teplote 340 až 380 °C, tlaku 4 až 4,6 MPa, pri pomere suroviny k cirkulačnému vodíku čistoty 80 až 90 4 obj. 3 3 —1 3 m :250 až 300 m a priestorovej rýchlosti suroviny - plynového oleja - 0,5 h (2 n 3 plynového oleja na 1 m katalyzátora za hodinu). Obsah siry v hydroraflnovanom plynovom oleji je 0,1 až 0,15 4 hmot., v závislosti od teploty hydrorafinácle, zaťaženia katalyzátora resp. priestorovej rýchlosti a aktivity, resp. vyčerpanosti katalyzátora. Na dosiahnutie obsahu 0,1 4 hmot. siry v hydrogenovanom plynovom oleji je zapotreby spravidla teplota hydro genácie 370 až 395 °C.Hydrogenation, resp. hydrodesulfurization of gas oil containing 0.99 4 wt. The sulfur is carried out continuously on a cobalt-molybdenum catalyst at a temperature of 340 to 380 ° C, a pressure of 4 to 4.6 MPa, at a ratio of raw material to circulating hydrogen of purity of 80 to 90 4 vol. 3 3 - 13 m: 250 to 300 m and gas oil - 0.5 h space velocity (2 n 3 gas oil per m catalyst per hour). The sulfur content of the hydrotreated gas oil is 0.1 to 0.15% by weight, depending on the hydrotreating temperature, the loading of the catalyst and the catalyst. spatial speed and activity, respectively. exhaustion of the catalyst. To achieve a content of 0.1 4 wt. Sulfur in hydrogenated gas oil generally requires a hydrogenation temperature of 370 to 395 ° C.

Pre potřeby dalšieho znlženia obsahu siry v motorovéj naftě na hodnotu max. 0,15 4 hmot je zapotreby kompaundovať 55 4 hmot. hydrogenovaného plynového oleja s obsahom 0,1 4 hmot. siry, 20 4 hmot. hydrogenovaného petroleja s obsahom siry 0,05 4 hmot. a 25 4 hmot. nehydrogenovaného petroleja s obsahom 0,32 4 hmot. siry. Takáto motorová nafta má obsah siry 0,145 4 hmot. Na jej výrobu je zapotreby okrem hydrogenácie plynového oleja aj hydrogenácia petroleja.For further reduction of sulfur content in diesel fuel to max. 0.15 4 wt. hydrogenated gas oil containing 0.1 4 wt. sulfur, 20 4 wt. of hydrogenated kerosene with a sulfur content of 0.05% by weight and 25 4 wt. of unhydrogenated kerosene containing 0,32% by weight sulfur. Such diesel fuel has a sulfur content of 0.145 4 wt. In addition to hydrogenation of gas oil, hydrogenation of kerosene is required for its production.

Destiláciou zmesi romaškinskej a západosiblrskych slrno-parafinických rOp sa zlskava poloparabolická závislost x obsahu siry v ropnej frakcii (v 4 hmot. siry) so stúpajúcou střednou teplotou varu »y frakcie (v °C), znázorněná na obr. 1. Tak pre závislost strednej teploty varu frakcie y (v °C) od obsahu siry x (v 4 hmot.) platí empirická rovnica y = » (308 + 12) “^x.The distillation of a mixture of Romashkin and West Siberian slr-paraffinic RPs yields a semi-parabolic dependence x of the sulfur content of the petroleum fraction (in 4 wt% sulfur) with increasing mean boiling point of the fraction (in ° C) shown in FIG. Thus, for the dependence of the mean boiling point of the fraction y (in ° C) on the sulfur content of x (in 4 mass), the empirical equation y = »(308 + 12) '^ x applies.

Znamená to, že výrazný vzrast obsahu siry je zřejmý pri poměrně malom zvyšovaní teploty varu frakcii a naopak.This means that a significant increase in the sulfur content is evident with a relatively small increase in the boiling point of the fraction and vice versa.

Tak sa petrolejová frakcia jlma od t.v. 180 °C len po 265 °C tak, že obsah siry v nej je 0,22 4 hmot. Zlska sa tak o znlžené množstvo petroleja viac plynového oleja, ale obsah siry v ňom je tiež nižší. Tento sa vedie na hydrodesulfurizáciu za uvedených podmienok a zlska sa hydrogenovaný plynový olej s obsahom siry 0,1 4 hmot.Thus, the kerosene fraction of elm from b.p. 180 ° C only to 265 ° C so that the sulfur content in it is 0.22 4 wt. Thus, a reduced amount of kerosene yields more gas oil, but the sulfur content is also lower. This is conducted for hydrodesulfurization under the above conditions and a hydrogenated gas oil containing 0.1-4 wt.

Schématické znázornenie hydrogenácie, resp. hydrodesulfurizácie plynového oleja je znázorněné na obr. 2.Schematic representation of hydrogenation, resp. The hydrodesulfurization of the gas oil is shown in FIG. Second

Plynový olej zo zásobníka 1 sa vedie prlvodom 2 na sanie nástrekového čerpadla 3 a z něho výtlakem cez výměník (utizátor) tepla 4 cez ohrevné pec 5, v ktorem sa predohreje na teplotu 340 až 380 °C prlvodom 6 do reaktora 7 s obsahom kobaltmolybdénového alebo nikelmolybdénového katalyzátora. Z reaktora 7, pracujúcom pri tlaku 4,1 MPa sa odvádza surový dehydrogenát odvodom 8 cez výmennlk (utilizátor) tepla 4 a z něho odvodom 9 cez chladič 10 do separátora 11, z ktorého pri teplote 45 °C a tlaku 3,6 MPa oddělený plyn - v podstatě vodík sa odvádza potrubím 12 do cirkulačného kompresora 13 a z něho do přívodu 2 plynového oleja. Čerstvý vodík sa privádza prlvodom 14. Kvapalný podiel sa zo separátora 11 vedie trasou 15 cez výmennlk tepla 16 do stripovacej kolony 17, do ktorem sa z vyvarovacej, resp. reboilovacej· pece 18 privádza predohriaty hydrogenovaný plynový olej, pričom hlavou stripo vacej kolony 17 sa odvádza potrubím 19 sirovodík a lahké uhlovodíky a spodom, potrubím 20 cez výmennlk tepla 16 a chladič 21, odvodom 20 hydrogenovaný plynový olej.The gas oil from the reservoir 1 is passed through a suction port 2 for suction of the spray pump 3 and from it through a heat exchanger 4 through a heating furnace 5, in which it is preheated to 340-380 ° C through a port 6 to a catalyst. From the reactor 7 operating at a pressure of 4.1 MPa, the crude dehydrogenate is discharged through a heat exchanger 4 via a heat exchanger 4 and from a heat exchanger 9 via a cooler 10 to a separator 11 from which a separated gas at 45 ° C and 3.6 MPa. substantially hydrogen is discharged via line 12 to the circulating compressor 13 and from there to the gas oil supply 2. Fresh hydrogen is fed through the port 14. The liquid fraction from the separator 11 is passed via the heat exchanger 16 to the stripper column 17 via the heat exchanger 16, into which it is fed from the boiling or quenching column. of the reboiler furnace 18 feeds preheated hydrogenated gas oil, wherein the stripper column 17 is discharged through hydrogen sulphide and light hydrocarbon lines 19 and through the line 20 via heat exchanger 16 and condenser 21 through hydrogenated gas oil.

Kompaundáclou takto získaného petroleja v množstve 37 4 hmot. a s obsahom siry 0,22 4 hmot. s hydrogenovaným plynovým olejom v množstve 63 % hmot. a obsahom síry 0,1 % hmot. sa získá motorová nafta s obsahom síry 0,144 8 hmot., splňujúca tiež vSetky ostatně kvalitativně parametre podlá CSN 65 6506.Compounding the so obtained kerosene in an amount of 37% by weight. and with a sulfur content of 0.22 4 wt. % with hydrogenated gas oil in an amount of 63 wt. and a sulfur content of 0.1 wt. diesel fuel having a sulfur content of 0.144% by weight, which also fulfills all other qualitative parameters according to CSN 65 6506, is obtained.

Příklad 2Example 2

Postupuje sa s menSími odchylkami v technologických parametroch podobné ako v příklade 1. Pre kompaundáciu motorovej nafty na obsah 0,2 8 hmot. siry sa jímá petrolejová frakcia so začiatkom destilácie 169 °C, pričom do teploty 189 °C vydestiluje 10 % obj., do teploty 217 °C už 50 % obj., do teploty 255 °C 90 % obj. petroleje, s koncovou teplotou destilácie 291 °C. Hustota petroleje je 89 kg.m-3 a obsah siry v ňom 0,29 % hmot.Minor variations in process parameters similar to Example 1 are followed. The kerosene fraction was collected at the beginning of the distillation of 169 ° C, distilling up to 10 ° C by 189 ° C, 50% by volume to 217 ° C, 90% by volume to 255 ° C. kerosene, with a final distillation temperature of 291 ° C. The density of kerosene is 89 kg.m -3 and its sulfur content is 0.29% by weight.

Plynový olej je so začiatkom destilácie 203 °C, pričom 10 % obj. vydestiluje do teploty 248 °C, 50 % obj. do teploty 294 °C, 90 8 obj. do teploty 348 °C a koniec destilácie 360 °C/93 8. Hustota plynového oleja je 851 kg.m~3 a obsah síry v ňom 0,92 % hmot. Jeho hydrogenácia, resp. hydrodesulfurizácia sa uskutočňuje pri teplote 380 °C, tlaku 4,1 HPa, za použitia vodika čistoty 87 %, pri pomere nastrekovaného plynového oleja k cirkulačnému 3 3 -1 plynu 1 m :250 mn a priestorovej rýchlosti 0,1 h . Obsah síry v hydrogenovanom plynovom oleji je 0,1 % hmot.The gas oil at the beginning of the distillation is 203 ° C, with 10% by volume. distills up to 248 ° C, 50% vol. up to 294 ° C, 90 8 vol. to a temperature of 348 ° C and the end of the distillation 360 ° C / 93 8. The density of the gas oil is 851 kg.m- 3 and its sulfur content is 0.92% by weight. Its hydrogenation, respectively. hydrodesulfurization is carried out at 380 ° C, 4.1 HPa pressure, using 87% hydrogen purity, at a ratio of injected gas oil to circulating 3 3 -1 gas of 1 m: 250 m n and a space velocity of 0.1 h. The sulfur content of the hydrogenated gas oil is 0.1% by weight.

Pre kompaundovanie motorovej nafty s obsahom síry do 0,15 % hmot. sa jímá petrolejová frakcia so začiatkom teploty destilácie 166 °C, pričom 10 % obj. vydestiluje do t.v. 189 °C, 50 % obj. do t.v. 209 °C, 90 8 obj. do t.v. 247 °C s koncorn destilácie 275 °C. Hustota získaného petroleje » 804 kg.m-3 a obsah síry « 0,22 8 hmot.For compounding diesel fuel with sulfur content up to 0.15% by weight. The kerosene fraction was collected with a distillation temperature beginning of 166 ° C, with 10% v / v. distills to the TV 189 ° C, 50% vol. to tv 209 ° C, 90 8 Vol. up to 247 ° C with a distillation end of 275 ° C. The density of the obtained kerosene »804 kg.m -3 and the sulfur content« 0.22 8 wt.

Plynový olej je so začiatkom destilácie 196 °C, pričom 10 8 obj. sa vydestiluje do teploty 231 °C, 50 8 obj. do teploty 283 °C, 90 8 obj. do teploty 341 °C, s koncorn destilácie pri 360 °C/97 8. Hustota plynového oleja = 846 kg.m-3 a obsah síry = 0,81 % hmot.The gas oil at the beginning of the distillation is 196 ° C, with 10 8 vol. Distill to 231 ° C, 50 8 vol. up to 283 ° C, 90 8 vol. up to 341 ° C, with distillation at 360 ° C / 97 8. Gas oil density = 846 kg.m -3 and sulfur content = 0.81 wt.

Jeho hydrogenáciou pri teplote 380 °C, tlaku 4,1 MPa a priestorovej rýchlosti 0,5 h-1 sa získá hydrodesulfurzivaný plynový olej s obsahom síry 0,080 8 hmot. siry.Hydrogenation at 380 ° C, 4 MPa and 0.5 h -1 gives a hydrodesulfurized gas oil with a sulfur content of 0.080% by weight. sulfur.

Kompaundovaním 40 8 hmot. petroleja s 0,22 8 hmot. síry so 60 8 hmot. hydrogenovaného plynového oleja s 0,08 8 hmot. síry sa dostane kvalitná motorová nafta s obsahom 0,130 8 hmot. síry. Kompaundovaním s 35 8 hmot. petroleja a 65 8 hmot. hydrogenovaného plynového oleja sa dostává motorová nafta β 0,129 8 hmot. síry.Compound 40 8 wt. kerosene with 0.22 8 wt. sulfur with 60 8 wt. of hydrogenated gas oil with 0.08 8 wt. Sulfur will get high quality diesel fuel containing 0.130 8 wt. sulfur. Compounding with 35 8 wt. kerosene and 65 8 wt. hydrogenated gas oil, diesel fuel β 0.129 8 wt. sulfur.

Claims (1)

5 263359 hmot. s hydrogenovaným plynovým olejom v množstve 63 % hmot. a obsahom síry 0,1 % hmot. sa získá motorová nafta s obsahom síry 0,144 8 hmot., splňujúca tiež vžetky ostatně kvali- tativně parametre podlá CSN 65 6506. Příklad 2 Postupuje sa s menšími odchylkami v technologických parametroch podobné ako v příkla-de 1. Pre kompaundáciu motorovéj nafty na obsah 0,2 8 hmot. síry sa jímá petrolejová frakciaso začiatkom destilácie 169 °C, pričom do teploty 189 °C vydestiluje 10 % obj., do teploty217 °C už 50 % obj., do teploty 255 °C 90 % obj. petroleje, s koncovou teplotou destilácie291 °C. Hustota petroleje je 89 kg.m-3 a obsah síry v ňom 0,29 % hmot. Plynový olej je so začiatkom destilácie 203 °C, pričom 10 % obj. vydestiluje do teploty248 °C, 50 % obj. do teploty 294 °C, 90 8 obj. do teploty 348 °C a koniec destilácie360 °C/93 8. Hustota plynového oleja je 851 kg.m-3 a obsah síry v ňom 0,92 % hmot. Jehohydrogenácia, resp. hydrodesulfurizácia sa uskutočňuje pri teplote 380 °C, tlaku 4,1 MPa, za použitia vodika čistoty 87 %, pri pomere nastrekovaného plynového oleja k cirkulačnému3 3 -1 plynu 1 m :250 mn a priestorovej rýchlosti 0,1 h . Obsah síry v hydrogenovanom plynovomoleji je 0,1 % hmot. Pre kompaundovanie motorovej nafty s obsahom síry do 0,15 % hmot. sa jímá petrolejováfrakcia so začiatkom teploty destilácie 166 °C, pričom 10 % obj. vydestiluje do t.v. 189 °C,50 % obj. do t.v. 209 °C, 90 % obj. do t.v. 247 °C s koncom destilácie 275 °C. Hustota získa-ného petroleje » 804 kg.m-3 a obsah síry " 0,22 8 hmot. Plynový olej je so začiatkom destilácie 196 °C, pričom 10 8 obj. sa vydestiluje doteploty 231 °C, 50 8 obj. do teploty 283 °C, 90 8 obj. do teploty 341 °C, s koncom destiláciepri 360 °C/97 8. Hustota plynového oleja = 846 kg.m-3 a obsah síry = 0,81 % hmot. Jeho hydrogenáciou pri teplote 380 °C, tlaku 4,1 MPa a priestorovej rýchlosti 0,5 h-1 sazíská hydrodesulfurzivaný plynový olej s obsahom síry 0,080 8 hmot. siry. Kompaundovaním 40 8 hmot. petroleja s 0,22 8 hmot. síry so 60 8 hmot. hydrogenovanéhoplynového oleja s 0,08 8 hmot. síry sa dostane kvalitná motorová nafta s obsahom 0,130 8hmot. síry. Kompaundovaním s 35 8 hmot. petroleja a 65 8 hmot. hydrogenovaného plynovéhooleja sa dostává motorová nafta s 0,129 8 hmot. síry. PREDMET VYNALEZU Spůsob výroby motorovej nafty s obsahom síry 0,1 až 15 8 hmot. zo strednosírnej a/alebovysokoslrnej ropy, atmosférickou a/alebo atmosféricko-vákuovou destiláciou, pri ktorej saoddelujú okrem ropných plynov Iahký a fažký primárný benzín s teplotou varu do 180 - 20 °C,dalej petrolejová frakcia, plynový olej, ktorý sa aspoň sčasti hydrodesulfurizuje pri teplote300 až 450 °C, tlaku 0,1 až 10 HPa, na katalyzátorech obsahujúcich najmenej jeden kov a/alebozlúčeniny kovu VI. a/alebo VIII. skupiny periodického systému prvkov, spravidla na nosičialebo nosičoch, připadne sa navýše deparafinizuje, vykurovací olej a případné dalžie užšieropné frakcie a mazut, vyznačený tím, že sa zníži středná teplota varu petrolejovéj frakciev rozsahu od 10 do 35 °C v závislosti od hmotnostnej koncentrácie v nej obsaženej síry,ktorá sa zníži na 0,16 až 0,24 8 hmot., dalej sa odoberá širšia frakcia plynového olejav zvýšenom výtažku, pričom táta frakcia plynového oleja so znlženou koncentráciou síryo 5 až 25 8 rel. sa vedie samotná a/alebo plynový olej z iných destilácií ropy na hydrode-sulfurizáciu s konveriou síry v plynovou oleji 70 až 98 8 a dalej sa s užšou petrolejovoufrakciou kompaunduje na motorovú naftu s obsahom siry 0,1 až 0,15 8 hmot.5 263359 wt. with hydrogenated gas oil in an amount of 63 wt. and a sulfur content of 0.1 wt. a diesel fuel with a sulfur content of 0.144% by weight is obtained, which also satisfies all the other parameters of CSN 65 6506. Example 2 Minor deviations in the technological parameters of Example 1 are followed. , 2 8 wt. sulfur is collected by the kerosene fraction at the beginning of the distillation of 169 ° C, distilling 10% by volume up to 189 ° C, 50% by volume up to the temperature of 207 ° C, kerosene 90% by volume with distillation end temperature of 291 ° C . The kerosene density is 89 kg.m-3 and its sulfur content is 0.29% by weight. The gas oil is distilled at 203 ° C with 10% by volume distilling at 248 ° C, 50% by volume to 294 ° C, 90 ° by volume to 348 ° C and end of distillation at 360 ° C / 93. gas oil is 851 kg.m-3 and a sulfur content of 0.92 wt. Its hydrogenation, resp. the hydrodesulfurization is carried out at a temperature of 380 ° C, a pressure of 4.1 MPa, using a hydrogen purity of 87%, at a gas oil injection rate to a circulating 3 -1 gas of 1 m: 250 mn and a space velocity of 0.1 h. The sulfur content of the hydrogenated gas oil is 0.1% by weight. For compounding diesel fuel with a sulfur content of up to 0.15% by weight. the kerosene fraction is recovered, starting at a distillation temperature of 166 ° C, whereby 10% by volume distils to t.l. 189 ° C, 50% vol. 209 ° C, 90% vol. 247 ° C with a distillation end of 275 ° C. The density of the obtained kerosene »804 kg.m-3 and the sulfur content of 0.22 8 wt.% Gas oil with the start of distillation is 196 ° C, with 10 8 vol. Distillation of the temperature of 231 ° C, 50 8 vol. 283 ° C, 90 8 vol. To 341 ° C, with distillation end at 360 ° C / 97 8. Gas oil density = 846 kg.m-3 and sulfur content = 0.81 wt.% Its hydrogenation at 380 ° C C, a pressure of 4.1 MPa and a space velocity of 0.5 h-1, carbon black hydrodesulphurized gas oil with a sulfur content of 0.080% by weight of sulfur, by recombining 40% by weight of kerosene with 0.22% by weight of sulfur with 60% by weight of hydrogenated gas oil with 0.08% by weight of sulfur, high-quality diesel with a content of 0.130% by weight of sulfur is obtained, and diesel fuel with 0.129% by weight of sulfur is obtained by combining with 35% by weight of kerosene and 65% by weight of hydrogenated gas oil. naphtha with a sulfur content of 0.1 to 15% by weight of medium- and / or high-sulfur oil, atmospheric and / or atmospheric eric-vacuum distillation, in which, apart from petroleum gases, light and heavy primary gasoline with a boiling point of 180 - 20 ° C, a further petroleum fraction, a gas oil which is at least partially hydrodesulphurized at a temperature of 300 to 450 ° C, a pressure of 0.1 to 10 HPa, on catalysts containing at least one metal and / or metal compounds VI. and / or VIII. the group of the periodic system of elements, generally on carrier or carriers, may be additionally deparaffinized, fuel oil and any other fraction and lubricant, characterized in that the mean boiling point of the kerosene fraction is reduced in the range of 10 to 35 ° C depending on the concentration in it the sulfur content contained therein is reduced to 0.16 to 0.24% by weight, and a wider fraction of the gas oil is recovered, with an increased yield, while the gas oil fraction having a reduced concentration of 5 to 25% rel. other oil distillation oil and / or gas oil is fed to hydrode-sulfurization with sulfur conversion in gas oil 70 to 98 8 and further compounded to diesel fuel with a sulfur content of 0.1 to 0.15 wt.
CS871105A 1987-02-19 1987-02-19 The mode of production of diesel fuel CS263359B1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CS871105A CS263359B1 (en) 1987-02-19 1987-02-19 The mode of production of diesel fuel

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CS871105A CS263359B1 (en) 1987-02-19 1987-02-19 The mode of production of diesel fuel

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CS110587A1 CS110587A1 (en) 1988-09-16
CS263359B1 true CS263359B1 (en) 1989-04-14

Family

ID=5344561

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CS871105A CS263359B1 (en) 1987-02-19 1987-02-19 The mode of production of diesel fuel

Country Status (1)

Country Link
CS (1) CS263359B1 (en)

Also Published As

Publication number Publication date
CS110587A1 (en) 1988-09-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CA2516562C (en) Process and installation including solvent deasphalting and ebullated-bed processing
US7384537B2 (en) Refined oil and process for producing the same
US5522983A (en) Hydrocarbon hydroconversion process
US6824673B1 (en) Production of low sulfur/low aromatics distillates
US3236764A (en) Jet fuel manufacture
US6793804B1 (en) Integrated hydrotreating process for the dual production of FCC treated feed and an ultra low sulfur diesel stream
SK286502B6 (en) Process for sequential hydro refining-hydrocracking gas oil and vacuum gas oil
EA016773B1 (en) Integrated heavy oil upgrading process and in-line hydrofinishing process
CN104039932A (en) Hydrocracking process with integral intermediate hydrogen separation and purification
US9771528B2 (en) Hydroprocessing of heavy hydrocarbons using liquid quench streams
CN101993720A (en) Liquid phase hydrogenating method of hydrocarbon oil
US4427534A (en) Production of jet and diesel fuels from highly aromatic oils
US3905893A (en) Plural stage residue hydrodesulfurization process
US8424181B2 (en) High pressure revamp of low pressure distillate hydrotreating process units
US4391700A (en) Process for converting heavy hydrocarbon oils, containing asphaltenes, to lighter fractions
CN1266256C (en) Improved hydrocracking process
US3936370A (en) Process for producing a zeolite riser cracker feed from a residual oil
CS263359B1 (en) The mode of production of diesel fuel
CN114437820B (en) Hydrocracking method for producing aviation kerosene
CN103102983B (en) Delayed coking-hydrorefining process for shale oil
US3907667A (en) Process for producing a lubricating oil from a residue feed
CN103261376B (en) Process and apparatus for removing heavy polynuclear aromatic compounds from a hydroprocessed stream
CA2402126C (en) Production of low sulfur/low aromatics distillates
CN116064112B (en) Jet fuel composition and preparation method thereof
US3852185A (en) Hydrodesulfurization and fcc of blended stream containing coker gas oil