CS262184B1 - Způsob tváření polotovarů z austenitických ocelí - Google Patents
Způsob tváření polotovarů z austenitických ocelí Download PDFInfo
- Publication number
- CS262184B1 CS262184B1 CS877006A CS700687A CS262184B1 CS 262184 B1 CS262184 B1 CS 262184B1 CS 877006 A CS877006 A CS 877006A CS 700687 A CS700687 A CS 700687A CS 262184 B1 CS262184 B1 CS 262184B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- forming
- ingot
- heating
- forging
- preform
- Prior art date
Links
Landscapes
- Forging (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Řešení se týká způsobu výroby výkovků
a vývalků z austenitických ocelí, které mají
být po konečném tepelném zpracování
utrazvukově průchodné i v povrchové vrstvě.
Podstata řešení spočívá v limitování doby
τ mezi dokončením ohřevu ke tváření
a prvním deformačním krokem, s níž roste
teplotní gradient po průřezu před zahájením
tváření až případně natolik, že ve
zchladlých povrchových vrstvách ocelí s vysokou
rekrystalizační teplotou nedochází
během tváření k rekrystalizaci. Doba τ je
limitována podmínkou
1 s < τ < t„,bx[sJ = Τ|’θθθΐ . Dmin0-65 [mm]
kde
Tp je teplota ohřevu polotovaru při tváření
a
Dmi„ ]’θ průměr kružnice vepsané do jeho
nejmenšího průřezu. Týká se tváření velkých
průřezů s malým stupněm protváření,
hlavně volného kování austenitických ocelí
stabilizovaných titanem a niobem.
Description
Vynález se týká způsobu tváření polotovarů z austenitických ocelí, které mají být po konečném tepelném zpracování ultrazvukově průchodné i v povrchových vrstvách. Vynález spadá do oboru tváření za tepla při relativně malých deformacích, jakým je například volné kování nebo válcování bezešvých trub.
Ultrazvuková neprůchodnost povrchových vrstev některých tvářených polotovarů z austenitických ocelí, např. volně kovaných výkovků, je obvykle způsobena jevem persistence primárních licích či hrubých sekundárních zrn, která v konečných fázích tváření ani během následného tepelného zpracování neprodělala statickou rekrystalizaci. Jednou z technologických příčin tohoto jevu za podmínek uplatnění relativně malých stupňů deformace během tváření za tepla je zchladnutí povrchových vrstev ingotu či polotovaru, v době mezi jejich vyjmutím z ohřívací pece a zahájením tváření, pod rekrystalizační teplotu tvářené oceli.
Dosud se tepelnému gradientu po průřezu ingotu čí dále zpracovávaného polotovaru nevěnovala pozornost. Například ohřev ke kování se provádí i v pecích značně vzdálených od kovacího lisu, kování se realizuje i v případě poruchy na jeřábu během přepravy ohřátého kusu nebo poruchy lisu, případně manipulátoru, tedy se značným časovým odstupem mezi dokončením ohřevu a zahájením kování. Doba mezi vyjmutím ohřátého kusu z pece a zahájením kování se nelimituje, neboť u většiny ocelí to není třeba pro jejich relativně nízkou rekrystalizační teplotu. Austenitické oceli, zvláště stabilizované titanem a niobem, však mají rekrystalizační teplotu podstatně vyšší a pokles teploty povrchových vrstev ingotu či polotovaru už jen o 100 °C pod optimální teplotu, na niž se provádí ohřev ke tváření, již v mnohých případech projevy persistence umožňuje.
Výše uvedený nedostatek projevující se při tváření austenitických ocelí odstraňuje řešení podle vynálezu, jehož podstata spočívá v tom, že se v průběhu tváření limituje doba mezi vyjmutím ohřívaného ingotu, předkovku či předvalku z ohřívací pece a zahájením deformačního procesu při tváření. Omezuje se tak tepelný gradient po průřezu ingotu, předkovku či předvalku na začátku tváření a zlepšují se podmínky pro
Claims (1)
- Způsob tváření polotovarů z austenitických ocelí podmiňující ultrazvukovou průchodnost povrchových vrstev po konečném tepelném zpracování vyznačený tím, že první deformační krok na tvářeném ingotu, předkovku či předvalku je alespoň po prvním ohřevu během tváření proveden v době od Tmin = 1 sekunda do průběh rekrystalizace v povrchových vrstvách. Přípustná je tím delší doba do začátku tváření, čím je větší průřez polotovaru a čím je zvolena vyšší teplota ohřevu, což vyjadřuje empiricky odvozený vztah fmaJs] = T^‘ ί ^1··. Dmin°’65 [mm] v němžTmax = maximální doba mezi dokončením ohřevu a zahájením tvářeníTp = teplota ohřevu ingotu, předkovku, předvalku, který je určen k následnému tvářeníD„iin = průměr kružnice vepsané do nejmenšího průřezu ingotu nebo předkovkuZpůsobem podle vynálezu se zlepšují podmínky rekrystalizace polotovaru.Příkladem použití způsobu tváření podle vynálezu je technologie volného kování výkovků 0 260 mm x 4 000 mm z oceli 08Crl8Nil0Ti, u nichž se vyžaduje průchodnost povrchových vrstev při ultrazvukovém zkoušení konečně tepelně zpracovaných výkovků za použití šikmé sondy. Výchozí ingot I 2,2 s Dmjn = 425 mm je po prvém ohřevu na 1150 °C překován na kvadrát 350 mm a ten je po druhém ohřevu na 1150 °C překován na osmihran 285 mm, přičemž doba τ mezi dokončením ohřevu ingotu i předkovku, počítaná od okamžiku jejich průchodu pecním otvorem je limitována časem 50 sekund, tj. leží v intervalu 1 s < τ < τηΐ3:, nehoř T.nax pro ingot činí 58,76 s a pro předkovek 51,80 s. Limitování doby τ vylučuje z použití pecní agregáty příliš vzdálené od kovacího lisu a kování ingotů či předkovků, které nadměrně před započetím kování zchladly v důsledku organizačních závad či poruch na lisu a manipulačním zařízení. Praktickým důsledkem uplatnění tohoto postupu je potlačení náhodného výskytu povrchové hrubozrnnosti způsobené u hotových výrobků jevem persistence, která je detekována při ultrazvukové zkoušce za použití úhlové sondy.Uplatnění vynálezu je především při volném kování těžkých výkovků a válcování tlustostěnných trub z austenitických ocelí s vysokou rekrystalizační teplotou, tj. stabilizovaných např. titanem.rsi — Τ·> ί°θί n «.es rmmi fmax LSJ — 2 qqq * ^min L^nn^J od okamžiku dokončení ohřevu ingotu, předkovku či předvalku, když Tp je teplota ohřevu ingotu, předkovku či předvalku a Dn,in je průměr kružnice vepsané do nejmenšího průřezu ingotu, předkovku či předvalku.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CS877006A CS262184B1 (cs) | 1987-09-30 | 1987-09-30 | Způsob tváření polotovarů z austenitických ocelí |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CS877006A CS262184B1 (cs) | 1987-09-30 | 1987-09-30 | Způsob tváření polotovarů z austenitických ocelí |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CS700687A1 CS700687A1 (en) | 1988-07-15 |
CS262184B1 true CS262184B1 (cs) | 1989-03-14 |
Family
ID=5418369
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CS877006A CS262184B1 (cs) | 1987-09-30 | 1987-09-30 | Způsob tváření polotovarů z austenitických ocelí |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CS (1) | CS262184B1 (cs) |
-
1987
- 1987-09-30 CS CS877006A patent/CS262184B1/cs unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CS700687A1 (en) | 1988-07-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US5904062A (en) | Equal channel angular extrusion of difficult-to-work alloys | |
Douglas et al. | Guidelines for precision hot forging with applications | |
US4876870A (en) | Method for manufacturing tubes | |
CN113510216B (zh) | 一种铌钨合金环形件锻造成形方法 | |
CN108188659A (zh) | 一种钢坯的制造工艺 | |
US5958158A (en) | Method of manufacturing hot-worked elongated products, in particular bar or pipe, from high alloy or hypereutectoidal steel | |
RU2544333C1 (ru) | Способ изготовления холоднокатаных труб из альфа- и псевдо-альфа-сплавов на основе титана | |
CN112808910B (zh) | 一种提高大壁厚5754铝合金锻件合格率的锻造方法 | |
CS262184B1 (cs) | Způsob tváření polotovarů z austenitických ocelí | |
JP2008231464A (ja) | 二相ステンレス鋼片の熱処理方法 | |
US4540447A (en) | Method of making a multigrip fastener and fastener made thereby | |
US4617067A (en) | Process for the production of semi-finished articles of hard steels using a continuous casting operation | |
WO2016027208A1 (en) | A method of forging complex parts from continuous cast billets | |
JP2009280869A (ja) | 鋼材の製造方法 | |
SU1489910A1 (ru) | Способ ковки ступенчатых поковок | |
US5361477A (en) | Controlled dwell extrusion of difficult-to-work alloys | |
RU2638264C1 (ru) | Способ производства бесшовных механически обработанных труб размером 610х15-20 мм из стали марки 08х18н10т-ш | |
RU2615400C1 (ru) | СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА БЕСШОВНЫХ МЕХАНИЧЕСКИ ОБРАБОТАННЫХ ТРУБ РАЗМЕРОМ 530х13-17 мм ИЗ СТАЛИ МАРКИ 08Х18Н10-Ш | |
RU2110600C1 (ru) | Способ получения изделий из циркониевых сплавов | |
CN107604285B (zh) | 一种β钛合金产品锻造方法 | |
CN113798420B (zh) | 一种汽轮发电机1Mn18Cr18N无磁性护环锻造方法 | |
Sun et al. | General manufacturing route for medical devices | |
SU1691407A1 (ru) | Способ производства бунтового проката | |
SU1540918A1 (ru) | Способ изготовлени полых цилиндрических изделий | |
SU555961A1 (ru) | Способ ковки поковок типа валков с осевым отверстием из слитков |