CS259305B1

CS259305B1 - Method of high-purity steel production

Info

Publication number: CS259305B1
Application number: CS857775A
Authority: CS
Inventors: Josef Skala; Stanislav Kratochvil; Zdenek Horn; Karel Matejovic
Original assignee: Josef Skala; Stanislav Kratochvil; Zdenek Horn; Karel Matejovic
Priority date: 1985-10-31
Filing date: 1985-10-31
Publication date: 1988-10-14
Also published as: CS777585A1

Abstract

Způsob výroby oceli s mimořádnou čistotou je určen zejména pro oceli na výrobu velkých výkovků nebo odlitků pro velmi namáhavé strojírenské výrobky jako jsou např. jaderné reaktory a řídicí díly turbosoustrojí velkých výkonů. Způsob výroby oceli se provádí v siemens-martinských a elektro-obloukových, případně i jiných pecích vícestupňovou rafinací v kombinaci s předtavenou vsázkou. Potřebná vsázka se nejdříve předtaví v libovolném pecním agregátu, z ní se v siemens-martinské peci vyrobí neuklidněná ocel a provede první stupeň rafinace. V elektroobloukové peci se současně vyrobí uklidně ná legovaná ocel s obsahem prvků spočtených tak, aby po smíchání obou ocelí vykázala tavenina požadované výsledné chemické složení. Do pánve, v níž probíhá další stupeň rafinace se nejdříve vypustí ocel z elektroobloukové pece společně se silně redukční struskou a potom ocel ze siemens-martinské pece. Rafinační přísady se přidávají pod hladinu taveniny v pánvi. Další stupeň rafinace probíhá při odlévání taveniny nejlépe ve vakuu zonálním odlévá ním ingotu z více pánví s odlišným obsahem segregujících prvků, který se v každé následující zóně ingotu snižuje, při současném zvyšování teploty taveniny.The way of producing steel with extraordinary The purity is especially designed for steel on making large forgings or castings for very strenuous engineering products like for example, nuclear reactors and control components large power turboset. Way steel production is carried out in siemens-martin and electro-arc, optionally other furnaces by multi-stage refining in combination with a pre-melted charge. Needed the charge is initially premixed in any kiln aggregate, from it in siemens-martin the furnace produces unrestrained steel and performs the first stage of refining. In electro-arc the furnace is also produced calmly at the same time alloyed steel with the content of calculated elements so that after mixing both steels the melt required the desired result Chemical composition. In the basin where it is the next stage of refining is first discharged steel from electric arc furnace together with strongly reducing slag and then steel siemens-martin furnaces. Refining additives are added below the surface of the melt in the pan. Another degree of refining takes place during casting preferably the melt is cast in a zonal vacuum multi-pan ingot with different contents segregating elements that are in each of the following the zone of ingot decreases, while at the same time increasing the melt temperature.

Description

Vynález se týká způsobu výroby oceli s mimořádnou čistotou.The invention relates to a process for the production of steel of extraordinary purity.

Nová konstrukční řešení strojírenských zařízení, zejména zařízení pro energetické centrály s jadernými reaktory, vyžadují výrobu oceli s mimořádně vysokou čistotou. Požadavky na čistotu oceli prosté vměstků a produktů segregačních procesů se mnohdy dokonce zvyšují s narůstající hmotností ingotů. Proto je nutno hledat nové technologické výrobní postupy, umožňující výrobu oceli s vyšší čistotou i u hmotnějších ingotů, u nichž fyzikálně metalurgické procesy, probíhající v průběhu krystalizace oceli, vyvolávají tendence zcela opačné.New engineering solutions, particularly those for nuclear power plant centralized power plants, require the production of steel with extremely high purity. The purity requirements of steel free of inclusions and products of segregation processes often even increase with increasing weight of ingots. Therefore, it is necessary to look for new technological production processes which enable the production of steel with higher purity even in more massive ingots, in which the physical metallurgical processes occurring during the crystallization of the steel cause quite the opposite tendencies.

V současné době je používána celá řada technologických postupů, umožňujíc! výrobu oceli s vyšší čistotou, k nimž např. patří použití vysoce jakostních výchozích vsázkových surovin, použití duplexních tavících procesů, nebo zvláštních rafinačních procesů s využitím vlivu vakuování při tavení nebo lití. ocelí, ovlivnění průběhu krystalizace změnou ochlazovacích podmínek oceli při odlévání ingotů, použitím mimopecní pánvové rafinace nebo elektrostruskového přetavování oceli a od něho odvozených dalších postupů.At present, a number of technological procedures are used, enabling! the production of higher purity steel, such as the use of high-quality feedstocks, the use of duplex melting processes, or special refining processes using the effect of vacuum melting or casting. steels, influencing the crystallization process by altering the cooling conditions of the steel during the casting of ingots, using off-furnace ladle refining or electroslag remelting of steel, and other processes derived therefrom.

Nevýhodou stávajících způsobů výroby ooeli s vysokou čistotou je nedostatek jakostních vsázkových surovin, vysoká pracnost a energetická náročnost zdlouhavých duplexních procesů nebo potřeba náročné investiční výstavby nových technologických zařízení. Nevýhodou je i to, že některé, zejména starší ocelárny nejsou vybaveny vhodným technologickým zařízením a nové technologické postupy v nich nelze uplatnit v potřebném rozsahu bez předchozí modernizace a ověření nových výrobních postupů a zejména to, že pří běžné výrobě ingotů a jejich tuhnutí v kokilových soupravách nelze ovlivnit a eliminovat škodlivé účinky segregačních procesů na jakost oceli, takže obsah uhlíku v části výrobku přiléhající původně k hlavová partii ingotu je často značně vyšší než požaduje předpis a mnohdy způsobuje znehodnocení výrobku.The disadvantages of the existing high-purity ooeli processes are the lack of high-quality feedstocks, high labor intensity and energy consumption of lengthy duplex processes or the need for demanding investment construction of new technological equipment. Another disadvantage is that some, especially older steel mills are not equipped with suitable technological equipment and new technological processes cannot be applied to them to the required extent without prior modernization and verification of new production processes and especially that during normal production of ingots and solidification in ingot molds. the harmful effects of segregation processes on steel quality cannot be influenced and eliminated, so the carbon content of the part of the product adjacent to the head portion of the ingot is often considerably higher than required by the regulation and often causes product degradation.

Uvedené nevýhody odstraňuje způsob výroby oceli s mimořádnou čistotou podle vynálezu, zejména na velkých ingotech, jehož podstata spočívá v tom, že se ocel vyráběná v siemens-martinských, elektrických nebo jiných tavících pecích vícestupňové rafinuje např. v kombinaci s předtavováním kovové vsázky, se směšováním oceli s různým stupněm uklidnění a legování ve vice pánvích, do nichž se nejdříve vypouští ocel z elektrické pece společně s redukční struskou a poté ocel ze siemens-martinské nebo jiné pece, v níž byla ocel zpracována pod oxidační struskou, případně i s ocelí vyrobenou v rafinační pánvové peci a s doléváním oceli do kokily s navzájem odstupňovaným chemickým složením, jehož podstatou je, že tělo ingotu se odlévá nejméně ve dvou zónách, v nichž v každé následující zóně je obsah uhlíku, případně i dalších segxegujících prvků v oceli snížen nejméně o 25 % hmot. předepsaného rozmezí chemického složení tohoto prvku v oceli oproti chemickému složení stejného prvku v oceli určeného tavbovou analýzou při odlévání zóny předchozí, přičemž teplota oceli v pánvi na počátku odlévání každé následující zóny ingotu je nejméně o 10 °C vyšší oproti teplotě oceli odlévané v zóně předchozí s tím, že každá zóna ingotu je odlévána z jiné pánve, příp, i pece.The above-mentioned disadvantages are eliminated by the process of producing the steel of extraordinary purity according to the invention, in particular on large ingots, which consists in the steel refined in multi-stage melting furnaces, for example in combination with pre-melting a metal charge, mixing steels of varying degrees of sedation and alloying in multiple ladles, into which the steel is first discharged from the electric furnace together with the reduction slag and then the steel from a Siemens-Martin or other furnace in which the steel has been processed under oxidation slag, possibly with steel produced in refining ladle furnace and pouring steel into the ingot mold with mutually graduated chemical composition, which is based on the fact that the ingot body is cast in at least two zones in which in each subsequent zone the carbon and possibly other segxing elements in the steel are reduced by at least 25% . a prescribed range of chemical composition of this element in steel versus the chemical composition of the same element in steel as determined by melting analysis in the casting of the previous zone, the steel in the ladle at the beginning of casting each subsequent ingot zone being at least 10 ° C higher than the temperature of the steel cast in the previous zone in that each ingot zone is cast from a different ladle or furnace.

Výhody způsobu výroby oceli s mimořádnou čistotou podle vynálezu spočívají v tom, že ocel lze vyrábět z běžně dostupných surovin s podstatně menšími výrobními náklady, že lze využít stávajícího technologického zařízení bez nutnosti modernizace výrobní základny novým investičně velmi náročným zařízením a zejména v tom, že umožňuje výrobu oceli s podstat ně vyšší jakostí a užitnými vlastnostmi, což výrazným způsobem zvyšuje spolehlivost, životnost i bezpečnost strojírenských zařízeni, vyráběných z takové oceli. Přínos a výhody uvedeného způsobu výroby oceli podle vynálezu spočívají zejména také v tom, že odléváním ingotu ve více zónách s odstupňovaným chemickým složením segregujících prvků jsou řízeny a do značné míry eliminovány škodlivé účinky segregačních procesů při tuhnutí ingotu v kokilové soupravě, takže obsah těchto prvků je podle potřeby zcela rovnoměrný v celém objemu těla ingotu, přičemž odstupňováním teploty taveniny se dociluje jejího účinnějšího dosazování při krystalizaci ingotů, příp. i vyplouvár.í vměstků a vyšší vnitřní čistoty.The advantages of the process according to the invention are that the steel can be produced from commercially available raw materials at substantially lower production costs, that existing technological equipment can be utilized without the need to modernize the production base with new investment-intensive equipment, and in particular production of steel with substantially higher quality and utility properties, which significantly increases the reliability, durability and safety of machinery manufactured from such steel. The advantages and advantages of the steel production process according to the invention also lie in the fact that by casting the ingot in several zones with a graded chemical composition of the segregating elements, the harmful effects of the segregation processes during solidification of the ingot in the ingot mold are controlled and largely eliminated. completely uniform throughout the volume of the ingot body, as a result of which the melt temperature grading achieves its more efficient substitution during the crystallization of ingots, respectively. Inclusions and higher internal purity.

295305295305

Další výhodou je jednoduchost provedení jednotlivých výrobních operací. V porovnání s původním způsobem výroby oceli, u níž je předepsaný obsah uhlíku v rozmezí 0,24 až 0,30 % hmot, bylo při výrobě rotorového hřídele z ingotu o hmotnosti 170 tun dosaženo v mistě původně přiléhajícím k hlavové části ingotu hodnoty 0,37 % hmot a v místě původně přiléhajícím k patní části ingotu hodnoty 0,25 % hmot, zatímco při uplatnění způsobu výroby oceli podle vynálezu bylo při zkoušení ve stejných místech dosaženo stejné hodnoty 0,27 % hmot. Původně dosažený a značně překročený obsah uhlíku v hotovém výrobku značně zhoršuje nebo dokonce znemožňuje použití potřebného tepelného zpracování, např. kalení, kdy je zejména u velkých dílů velké nebezpečí nežádoucího praskání výrobku.Another advantage is the ease of execution of individual manufacturing operations. Compared to the original steel production process, where the prescribed carbon content is in the range of 0.24 to 0.30% by weight, the production of a rotor shaft of 170 tons ingot achieved a value of 0.37 at the site originally adjacent to the ingot head. %, and at the point initially adjacent to the heel of the ingot 0.25 wt.%, while using the steel production method of the invention, the same 0.27 wt. The initially achieved and greatly exceeded carbon content of the finished product greatly deteriorates or even prevents the use of the necessary heat treatment, eg quenching, where there is a high risk of undesirable cracking of the product, especially for large parts.

V příkladném provedení způsobu výroby oceli s mimořádnou čistotou v ingotu o hmotnosti 170 tun podle vynálezu se pro tavení oceli používá jako vsázka předtavené surové a odpadové železo, které se taví ve čtyřech pecích. Ve dvou siemens-martinských pecích /agregát č. 1 a 2/ se vyrobí v každé peci 60 tun neuklidněné taveniny s obsahem 0,30 % hmot. manganu,In an exemplary embodiment of the process for producing a steel of extraordinary purity in an ingot of 170 tons according to the invention, pre-melted pig iron and waste iron are melted in four furnaces as a batch. In two furnaces (aggregates No. 1 and 2), 60 tonnes of non-settled melt containing 0.30 wt. Manganese,

1,50 % hmot. niklu, 0,008 % hmot. fosforu, 0,012 % hmot. síry a 0,30 % hmot. uhlíku v agregátu ě. 1; 0,28 % hmot uhlíku v agregátu č. 2 a ve dvou elektroobloukových pecích /agregát č. 3 a 4/ se vyrobí v každé peci 25 tun uklidněné legované taveniny se silně redukční struskou s obsahem 0,5 % hmot. manganu, 0,10 % hmot. křemíku, 7,50 % hmot. chrómu, 1,50 % hmot. niklu, 0,010 % hmot. fosforu, 0,007 % hmot. síry a 0,23 % hmot. uhlíku v agregátu č. 3 a 0,20 % hmot. uhlíku v agregátu č. 4.1.50% wt. % nickel, 0.008 wt. % phosphorus, 0.012 wt. % sulfur and 0.30 wt. carbon in aggregate. 1; 0.28% by weight of carbon in aggregate # 2 and two electric arc furnaces (aggregate # 3 and # 4) are produced in each furnace 25 tons of calm alloyed melt with a strongly reducing slag containing 0.5% by weight. % manganese, 0.10 wt. % silicon, 7.50 wt. % chromium, 1.50 wt. % nickel, 0.010 wt. % phosphorus, 0.007 wt. % sulfur and 0.23 wt. % of carbon in aggregate No. 3 and 0.20 wt. of carbon in aggregate 4.

Tavenina z agregátu č. 3 se vypustí i s redukční struskou do pánve č. 1, do níž se poté proléváním přes redukční strusku vypustí i tavenina z agregátu č. 1 a stejným způsobem se s určitým odstupem vypustí taveniny z agregátů č. 4 a 2 do pánve č. 2. Po smíchání tavenin a jejich rafinaci reakcemi v pánvi, jejichž účinnost je zvýšena ponořením rafinačních přísad např. na bázi vápníku pod hladinu taveniny v pánvi a po vyrovnání koncentračních rozdílů se z taveniny v pánvi č. 1 odlévá přes mezipánev do kokilové soupravy umístěné ve vakuovém kesonu první zóna ingotu s celkovou hmotností 85 tun a obsahem segregujícího uhlíku v tavenině 0,27 % hmot.Melt from aggregate No. 3 is discharged with reducing slag into ladle No. 1, into which the melt from aggregate No. 1 is discharged through pouring through reducing slag and in the same way the melt from aggregates No. 4 and 2 is discharged into the same way with some distance. After mixing of the melt and their refining by the reactions in the ladle, the efficiency of which is increased by dipping refining additives eg on the basis of calcium below the melt in the ladle and after equalization of the concentration differences, it is poured from the melt in ladle no. kits placed in a vacuum caisson, a first ingot zone having a total weight of 85 tonnes and a melt segregating carbon content of 0.27% by weight;

Teplota taveniny v pánvi č. 1 na počátku odlévání ingotu dosáhla 1 610 °C. Poté se stejným způsobem odlévá druhá zóna ingotu z taveniny v pánvi č. 2 v množství 85 tun, s obsahem uhlíku 0,24 % hmot. a teplotou v pánvi na počátku odlévání, druhé zóny 1 625 °C. Předepsané rozmezí uhlíku vyráběné oceli je 0,24 až 0,30 % hmot., výsledný obsah uhlíku v oceli v celém ingotu byl zcela vyrovnaný a chemickou analýzou vzorků odebraných z hotového výrobku z částí přiléhajících původně jak k patní, tak i k hlavové části těla ingotu byly zjištěny shodné hodnoty 0,27 % hmot. Z ostatních prvků ve výsledném .chemickém složení ocel obsahovala 0,42 % hmot. manganu, 1,19 % hmot. křemíku, 2,40 % hmot. chrómu, 1,40 % hmot. niklu, 0,009 % hmot. fosforu a 0,009 % hmot. síry. Ve druhém příkladu způsobu výroby oceli podle vynálezu se pro výrobu ingotu o hmotnosti 203 tun vybraná vsázka natavuje v pěti pecích s použitím další rafinačni pánvové pece.The melt temperature in ladle # 1 at the beginning of the ingot casting reached 1610 ° C. Then, in the same manner, the second zone of the ingot melt in ladle 2 is cast in an amount of 85 tonnes, with a carbon content of 0.24% by weight. and a ladle temperature at the start of casting, a second zone of 1625 ° C. The prescribed carbon range of the steel produced is 0.24 to 0.30% by weight, the resulting carbon content of the steel throughout the ingot was completely balanced and by chemical analysis of samples taken from the finished product from parts adjacent to both the heel and head of the ingot body identical values of 0.27 wt. Of the other elements in the resulting chemical composition, the steel contained 0.42 wt. % manganese, 1.19 wt. % silicon, 2.40 wt. % chromium, 1.40 wt. % nickel, 0.009 wt. % phosphorus and 0.009 wt. open. In a second example of the steel production method according to the invention, for the production of an ingot of 203 tons, the selected batch is melted in five furnaces using another refining ladle furnace.

V jedné siemens-martinské peci /agregát č. 1/ se vyrobí 70 tun neuklidněné oceli stejným způsobem jako v prvém příkladu s obsahem uhlíku 0,30 % hmot. a ve druhé siemens-martinské peci /agregát č. 2/ se vyrobí 60 tun hotové oceli s chemickým složením uhlíku těsně pod dolní mezí předepsaného rozmezí a ostatních prvků v předepsaném rozmezí, tj. 0,22 % hmot. uhlíku, 0,45 % hmot. manganu, 0,20 % hmot. křemíku, 2,35 % hmot. chrómu, 1,45 % hmot. niklu, 0,009 % hmot. fosforu a 0,014 % hmot. síry. V elektrické obloukové peci s kapacitou 30 tun /agregát č. 3/ se vyrobí uklidněná legovaná slitina stejným způsobem jako v prvém příkladu s obsahem 0,23 % hmot. uhlíku, 0,009 % hmot. fosforu a 0,008 % hmot. síry a v elektrických obloukových pecích s kapacitou 30 tun /agregát č. 4/ a 13 tun /agregát č. 5/ se vyrobí hotová ocel s obsahem jednotlivých prvků odpovídajícímu střední hodnotě předepsaného rozmezí a s obsahem 0,008 % hmot. fosforu a 0,009 % hmot. síry.In one Siemens-Martin furnace (aggregate No. 1), 70 tons of uncontaminated steel are produced in the same manner as in the first example with a carbon content of 0.30% by weight. and 60 tonnes of finished steel with a chemical composition of carbon just below the lower limit of the prescribed range and the other elements within the prescribed range, i.e. 0.22% by weight, are produced in a second Siemens furnace (aggregate No. 2). % of carbon, 0.45 wt. % manganese, 0.20 wt. % silicon, 2.35 wt. % chromium, 1.45% wt. % nickel, 0.009 wt. % phosphorus and 0.014 wt. open. In an electric arc furnace with a capacity of 30 tons (aggregate No. 3), a soothed alloy is produced in the same manner as in the first example with a content of 0.23% by weight. % of carbon, 0.009 wt. % phosphorus and 0.008 wt. Sulfur and in electric arc furnaces with a capacity of 30 tonnes (aggregate No. 4) and 13 tonnes (aggregate No. 5), finished steel is produced with an individual element content corresponding to the mean value of the prescribed range and containing 0.008% by weight. % phosphorus and 0.009 wt. open.

V další fázi výroby se do pánve č. 1 nejdříve vypustí tavenina společně s redukční struskou z agregátu č. 3a poté tavenina i z agregátu č. 1 a obdobně jako v prvém případěIn the next stage of production, the melt is first discharged together with the reducing slag from the aggregate No. 3 and then the melt also from the aggregate No. 1 and similarly as in the first case.

295305 se z této pánve po promíchání odsáté taveniny a vyrovnání koncentračních rozdílů odlévá přes mezipánev 1 zóna ingotu ve vakuovém kesonu. Teplota taveniny v pánvi na počátku odlévání dosáhla 1 595 °C. Obsah uhlíku v tavenině činil 0,27. S hmot.; 0,009 % hmot. fosforu a295305, a zone of ingot in a vacuum caisson is poured through the tundish after mixing the aspirated melt and equalizing the concentration differences. The ladle melt temperature reached 1595 ° C at the start of casting. The carbon content of the melt was 0.27. S mass; 0.009 wt. phosphorus and

0,010 % hmot. síry. Mezitím se do pánve č. 2 vypustí tavenina z agregátu č. 4 a 5 a po promíchání a odsátí taveniny se odlévá přes mezipánev 2 zóna ingotu ve vakuovém kesonu.0.010% wt. open. Meanwhile, the melt is discharged from the aggregate No. 4 and 5 into the pan No. 2 and after mixing and suction of the melt the zone of the ingot in the vacuum caisson is poured through the tundish.

Obsah uhlíku v tavenině činil 0,25 % hmot., fosforu 0,008 % hmot. a síry 0,009 % hmot. Teplota taveniny na počátku odlévání 2 zóny činila 1 615 °C. Tavenina z agregátu č. 2 se v potřebném časovém předstihu vypustí do rafinační pánvové pece ASEA - SKF s kapacitou 60 tun /agregát č. 6/, v níž se provede účinné odsířeni oceli a poté se přímo z rafinační pánve odlévá přes mezipánev 3 zóna ingotu ve vakuovém kesonu. Obsah uhlíku v tavenině dosahoval 0,20 » hmot,; fosforu 0,008 % hmot. a siry 0,006 % hmot. Teplota na počátku odlévání 3 zóny ingotu dosahovala hodnoty 1 640 °C. Výsledné chemické složení oceli provedené na vzorcích odebraných z výrobku v protilehlých místech přiléhajících původně k patní a k hlavové části ingotu o hmotnosti 203 tun ani v jednom případě nevybočilo z předepsaného rozmezí a u silně segregujlcích prvků bylo zjiStěno následujících hodnotíThe carbon content of the melt was 0.25% by weight, the phosphorus content was 0.008% by weight. and sulfur 0.009 wt. The melt temperature at the start of the casting of the 2 zone was 1615 ° C. The melt from aggregate # 2 is discharged to the 60-ton ASEA - SKF ladle furnace (aggregate # 6) for efficient desulfurization of the steel in a timely manner and then cast directly from the ladle through a tundish zone 3 in a vacuum caisson. The carbon content of the melt was 0.20% by weight; % phosphorus 0.008 wt. and sulfur 0.006 wt. The temperature at the beginning of the casting of the 3 ingot zone was 1,640 ° C. The resulting chemical composition of the steel, carried out on samples taken from the product at opposite points adjacent to the heel and head part of the ingot of 203 tons, did not deviate from the prescribed range in any case, and the following

Obsah prvků Content elements C » hmot. C »wt. P % hmot. P% wt. S % hmot. % Wt. Předepsané rozmezí Části přiléhající Prescribed Range Parts adjacent β β 0,24 až 0,30 0.24 to 0.30 max. 0,010 max 0.010 max. 0,012 max 0.012 k hlavě ingotu části přiléhající the part adjacent to the ingot head 0,27 0.27 0,010 0.010 0,010 0.010 k patě ingotu to the heel of the ingot 0,26 0.26 0,009 0.009 0,008 0.008

PSEDMÉT VYNALEZUTHE SEVENTHTH OF THE INVENTION

Claims

Process for producing steel of extraordinary purity, in particular in large forging ingots, in which steel produced in semi-martin, electric or other melting furnaces is refined, for example in combination with pre-melting a metal charge, mixing steel with varying degrees of sedation and alloying in several ladles, in which steel is first discharged from the electric furnace together with a reduction etrusk and then steel from a Siemens-Martin or other furnace in which the steel has been processed under oxidation slag, possibly with steel produced in a refining ladle furnace and with a graduated chemical composition, characterized in that the ingot body is cast in at least two zones in which, in each subsequent zone, the carbon and possibly other segregating elements in the steel are reduced by at least 25% by weight. a prescribed range of the chemical composition of this element in steel versus the chemical composition of the same element in steel as determined by melting analysis when casting the preceding zone.

2. A steel production method according to claim 1, characterized in that the temperature of the steel in the ladle at the beginning of the casting of each subsequent ingot zone is at least 10 [deg.] C higher than the temperature of the steel cast in the previous zone.

3. A method according to claim 1, characterized in that each ingot zone is cast from a different ladle. and furnaces.