CS257951B1 - Soft soft high strength steel - Google Patents
Soft soft high strength steel Download PDFInfo
- Publication number
- CS257951B1 CS257951B1 CS858034A CS803485A CS257951B1 CS 257951 B1 CS257951 B1 CS 257951B1 CS 858034 A CS858034 A CS 858034A CS 803485 A CS803485 A CS 803485A CS 257951 B1 CS257951 B1 CS 257951B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- weight
- steel
- soft
- nickel
- strength steel
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Magneticky měkká vysocepevnostní ocel se zvýšenými hodnotami magnetické indukce při vysoké mezi kluzu, plastických vlastnostech a prokalitelnosti, vhodná i pro největší díly staticky a dynamicky namáhaných částí elektrických strojů, zejména pro rotory velkých alternátorů. Podstata řešení spočívá v tom, že ocel obsahuje kromě železa 0,25 až 0,15 % hmotnosti uhlíku a 3,00 až 4,00 % hmotnosti niklu. Ocel obsahuje dále 0,25 až 0,50 % hmotnosti manganu, 0,10 až 0,35 % hmotnosti křemíku 0,005 až 0,20 % hmotnosti fosforu, 0,005 až 0,020 % hmotnosti síry, 1,20 až.1,70 % hmotnosti chrómu, 0,40 až 0,50 % hmotnosti molybdenu a 0,07 až 0,15 % hmotnosti vanadu.Magnetically soft high-strength steel with increased magnetic induction values at high yield strength, plastic properties and hardenability, suitable even for the largest parts of statically and dynamically stressed parts of electrical machines, especially for rotors of large alternators. The essence of the solution lies in the fact that the steel contains, in addition to iron, 0.25 to 0.15% by weight of carbon and 3.00 to 4.00% by weight of nickel. The steel also contains 0.25 to 0.50% by weight of manganese, 0.10 to 0.35% by weight of silicon, 0.005 to 0.20% by weight of phosphorus, 0.005 to 0.020% by weight of sulfur, 1.20 to 1.70% by weight of chromium, 0.40 to 0.50% by weight of molybdenum and 0.07 to 0.15% by weight of vanadium.
Description
Vynález se týká magneticky měkké vysocepevnostní oceli se zvýšenými hodnotami magnetické indukce při vysoké mezi kluzu, plastických vlastnostech a prokalitelnosti, použitelné i pro největší díly staticky a dynamicky namáhaných čáetí elektrických strojů, které musí vykazovat homogenní vlastnosti v celém objemu, především pro rotory velkých alternátorů.BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention relates to magnetically soft high strength steels with increased magnetic induction values at high yield strength, plastic properties and hardenability, applicable to the largest parts of statically and dynamically stressed parts of electrical machines, which must exhibit homogeneous properties throughout the bulk.
Pro uvedené konstrukce jsou zatím používány ocele typu chrom-nikl-raolybden-vanad s obsahem uhlíku nad 0,25 % hmotnosti přičemž z důvodu prokalení a tím dosažení homogenních vlastností se pro velké díly volí obsah uhlíku zpravidla blízko 0,30 % hmotnosti.So far, chromium-nickel-raolybdenum-vanadium steels with carbon contents above 0.25% by weight are used for said constructions, and because of hardening and thus achieving homogeneous properties, the carbon content for large parts is generally chosen close to 0.30% by weight.
Zvýšený obsah uhlíku jednak zhoršuje magnatické vlastnosti, jednak podstatně zvyšuje nebezpečí tvorby trhlin při kalení, a tím i riziko znehodnocení výkovku.Increased carbon content both deteriorates the magnesia properties and significantly increases the risk of cracking during quenching and hence the risk of deterioration of the forging.
. Tyto nedostatky odstraňuje magneticky měkká vysocepevnostní ocel podle vynálezu, obsahující kromě železa 0,25 až 0,50 % hmotnosti manganu, 0,10 až 0,35 % hmotnosti křemíku, 0,005 až 0,020 % hmotnosti fosforu, 0,005 až 0,020 % hmotnosti síry, 1,20 až 1,70 % hmotnosti chrómu, 0,40 až 0,50 hmotnosti molybdenu, 0,07 až 0,15 % hmotnosti vanadu. Podstata vynálezu spočívá v tom, že ocel obsahuje 0,25 až 0,15 % hmotnosti uhlíku a 3,00 až 4,00 % hmotnosti niklu.. These drawbacks are eliminated by the magnetically soft high-strength steel according to the invention, containing in addition to iron 0.25 to 0.50% by weight of manganese, 0.10 to 0.35% by weight of silicon, 0.005 to 0.020% by weight of phosphorus, 0.005 to 0.020% by weight of sulfur, 20 to 1.70% by weight of chromium, 0.40 to 0.50% by weight of molybdenum, 0.07 to 0.15% by weight of vanadium. The principle of the invention is that the steel contains 0.25 to 0.15% by weight of carbon and 3.00 to 4.00% by weight of nickel.
Přednosti uvedené oceli je to, že obsah uhlíku je nízký a je v přiměřeném poměru k obsahu niklu. Nízkým obsahem uhlíku a tím i nízkým obsahem karbidů a neferomagnetických strukturních složek se dosáhne zvýšené magnetické měkkosti, přičemž úbytek prokalitelnosti způsobený sníženým obsahem uhlíku je vyrovnán niklem, a tedy bez zvýšení obsahu magneticky nepříznivých karbidů a neferomagnetických strukturních složek. Proto lze volbou tepelného zpracování v širokém rozsahu ovlivňovat pevnostní mechanické vlastosti. V celém rozsahu chemického složení oceli podle vynálezu je možno dosáhnout prokalení největších dílů s podstatně sníženým rizikem vzniku trhlin při kalení.The advantage of the steel is that the carbon content is low and in proportion to the nickel content. A low carbon content and thus a low carbide and non-ferromagnetic structural component content results in increased magnetic softness, while the loss of hardenability due to reduced carbon content is offset by nickel, and thus without increasing the content of magnetically unfavorable carbides and non-ferromagnetic structural components. Therefore, the mechanical properties can be influenced to a large extent by the choice of heat treatment. Throughout the chemical composition of the steel of the invention, it is possible to achieve hardening of the largest parts with a substantially reduced risk of hardening cracks.
Uvedená ocel zajištuje rovněž dosažení dobrých plastických vlastností a požadovanou vrubovou houževnatost. Volba obsahu niklu se řídí technickými a ekonomickými hledisky, přičemž obsah uhlíku se volí v nepřímém poměru k obsahu niklu tak, aby v uvedeném rozmezí chemického složení bylo sníženi obsahu niklu vyrovnáno zvýšením obsahu uhlíku v poměru přibližně 10:1.Said steel also ensures good plastic properties and the required notch toughness. The choice of nickel content is governed by technical and economic considerations, the carbon content being chosen in an indirect proportion to the nickel content such that within said chemical composition range the nickel content reduction is offset by an increase in the carbon content of about 10: 1.
příkladem materiálu vyrobeného podle vynálezu je ocel pro výrobu rotoru turbogenerátoru 60 MW. Tato ocel obsahuje mimo železa 0,24 % hmotnosti uhlíku, 0,40 % hmotnosti manganu,an example of the material produced according to the invention is steel for producing a turbine generator 60 MW. This steel contains, besides iron, 0.24% by weight of carbon, 0.40% by weight of manganese,
0,18 % hmotnosti křemíku, 0,014 % hmotnosti fosforu, 0,019 % hmotnosti síry, 1,49 % hmotnosti chrómu, 3,07 % hmotností niklu, 0,42 % hmotností molybdenu a 0,11 % hmotnosti vanadu.0.18% silicon, 0.014% phosphorus, 0.019% sulfur, 1.49% chromium, 3.07% nickel, 0.42% molybdenum, and 0.11% vanadium.
Výkovek o průměru těla 955 mm byl kalen do oleje, což odpovídá rychlosti ochlazování v osové partii těla cca 50 K.h-^ a přibližně odpovídá kalení výkovku o průměru těla 1 250 mm do vody. Po popouštění při teplotě 630 °C bylo i v osové partii těla dosaženo minimální hodnoty meze kluzu 656 MPa, minimální tažnosti 17,4 % a minimální vrubové houževnatosti —2The forging with a body diameter of 955 mm was quenched into oil, which corresponds to a cooling rate in the axial portion of the body of about 50 Kh - přibližně and approximately corresponds to quenching the forging with a body diameter of 1250 mm into water. After tempering at 630 ° C, a minimum yield strength of 656 MPa, a minimum ductility of 17.4% and a minimum notch toughness of at least 2 MP were achieved in the axial part of the body.
KCU2 101 J.cm . Na čelech těla bylo dosaženo minimální hodnoty magnetické indukce v poli 600 A.cm-1 2,10 T.KCU2 101 J.cm. A minimum magnetic induction value of 600 A.cm -1 2.10 T was achieved on the fronts of the body.
Dalším příkladem materiálu vyrobeného podle vynálezu je ocel pro malý experimentální výkovek. Tato ocel obsahuje kromě železa 0,15 % hmotnosti uhlíku, 0,25 % hmotnosti manganu, 0,35 % hmotnosti křemíku, 0,018 % hmotnosti fosforu, 0,012 % hmotnosti síry, 1,20 % hmotnosti chormu, 3,90 % hmotnosti niklu, 0,43 % hmotnosti molybdenu a 0,12 % hmotnosti vanadu.Another example of a material made according to the invention is steel for a small experimental forging. This steel contains, in addition to iron, 0.15% by weight of carbon, 0.25% by weight of manganese, 0.35% by weight of silicon, 0.018% by weight of phosphorus, 0.012% by weight of sulfur, 1.20% by weight of chormus, 3.90% by weight of nickel, 0.43% by weight molybdenum and 0.12% by weight vanadium.
Řízeným kalením rychlostí 50 K.h”^ a následujícím popouštěním při teplotě 620 °C bylo dosaženo minimální hodnoty meze kluzu 740 MPa, minimální tažnosti 20,8 %, minimální — 2 vrubové houževnatosti KCU2 104 J.cm a minimální hodnoty magnetické indukce v poliControlled hardening at a speed of 50 K.h -1 and subsequent tempering at 620 ° C resulted in a minimum yield strength of 740 MPa, a minimum ductility of 20.8%, a minimum of 2 notch toughness KCU2 of 104 J.cm and a minimum value of magnetic field induction
600 A.cm-1 2,10 T. Při nižší popouštěcí teplotě 600 °C byly odpovídající hodnoty 912 MPa,600 A.cm -1 2,10 T. At a lower tempering temperature of 600 ° C the corresponding values were 912 MPa,
19,5 %, 84 J.cm-2 a 2,11 T.19.5%, 84 J.cm -2 and 2.11 T.
Ocel podle vynálezu je použitelná pro vysoce namáhané díly do průměru až 1 300 mm, pří snížených požadavcích na mez kluzu až do průměru 2 100 mm.The steel according to the invention is applicable to highly stressed parts up to a diameter of 1300 mm, with reduced yield strength requirements up to a diameter of 2100 mm.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS858034A CS257951B1 (en) | 1985-11-08 | 1985-11-08 | Soft soft high strength steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS858034A CS257951B1 (en) | 1985-11-08 | 1985-11-08 | Soft soft high strength steel |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS803485A1 CS803485A1 (en) | 1987-11-12 |
| CS257951B1 true CS257951B1 (en) | 1988-07-15 |
Family
ID=5430393
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS858034A CS257951B1 (en) | 1985-11-08 | 1985-11-08 | Soft soft high strength steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS257951B1 (en) |
-
1985
- 1985-11-08 CS CS858034A patent/CS257951B1/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CS803485A1 (en) | 1987-11-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4157258A (en) | Case-hardening alloy steel and case-hardened article made therefrom | |
| AU2023228993A1 (en) | High-strength and high-toughness steel with long service life and wall thickness of ≥ 600 mm for valve body of subsea christmas tree, and heat treatment method and production method therefor | |
| US2791500A (en) | High strength aircraft landing gear steel alloy elements | |
| EP0230716B1 (en) | Machinable ductile or semiductile iron | |
| Doong et al. | Fracture toughness of bainitic nodular cast iron | |
| CN112941404A (en) | High-strength high-toughness low-carbon gear steel and preparation method thereof | |
| CS257951B1 (en) | Soft soft high strength steel | |
| EP0217498B1 (en) | Hardenable cast iron | |
| US2799577A (en) | Age hardening austenitic steel | |
| JPS616249A (en) | High strength spheroidal graphite cast iron with superior machinability | |
| JPH0238645B2 (en) | KOKYODOKYUJOKOKUENCHUTETSUNOSEIZOHOHO | |
| US3113861A (en) | Austenitic steel alloy | |
| JPH07238348A (en) | Corrosion-resistant and wear-resistant steel for induction hardening | |
| JPH0447023B2 (en) | ||
| CN116657039B (en) | Ultrahigh-strength spring steel and preparation method thereof | |
| JPH0533301B2 (en) | ||
| GB630138A (en) | Improvements relating to cast iron shot | |
| JPS5550430A (en) | Turbine rotor for geothermal electric power generation | |
| CN111961959B (en) | Medium-manganese low-carbon martensitic steel, ultra-deep well drilling rig hoisting ring and preparation method thereof | |
| SU1101465A1 (en) | Non-magnetic steel | |
| US2847337A (en) | Process for the production of cast iron having needle-shaped crystalline structure | |
| CN111363971B (en) | Low-molybdenum niobium alloy cast iron cylinder sleeve and preparation method thereof and iron alloy | |
| JPH0355539B2 (en) | ||
| SU852958A1 (en) | Carburizing steel | |
| JPS6428345A (en) | Alloy steel for very low temperature use |